JP2011221105A - Sunlight reflection material and structure containing the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、建造物に設置するための太陽光反射材、およびそれを設置した建造物に関する。 The present invention relates to a sunlight reflecting material for installation in a building and a building in which the solar reflection material is installed.
太陽光は可視光線、赤外線（熱線）、紫外線などを含んでおり、太陽光に照射された物体は加熱される。建造物に窓から入る太陽光を軽減する手段として、夏の暑い時期にスダレやブラインド、サンシェードなどの日除けを設置したり、窓ガラスに熱線反射ガラスや熱線吸収ガラスを用いることが行なわれている。また、建造物自体に吸収される太陽光の熱を軽減するため、建造物の屋根や壁面に熱線を反射する遮熱塗料を塗布することも行なわれている。 Sunlight includes visible light, infrared light (heat rays), ultraviolet light, and the like, and an object irradiated with sunlight is heated. As a means to reduce sunlight entering the building from windows, sunscreens such as sudare, blinds and sunshades are installed in the hot summer months, and heat ray reflective glass and heat ray absorbing glass are used for the window glass. . In addition, in order to reduce the heat of sunlight absorbed by the building itself, a thermal barrier paint that reflects heat rays is applied to the roof and wall surface of the building.
ここで、建造物とは、建物や橋梁などの移動しないものばかりでなく、地表に対する相対角度を一定に保って所定の範囲を移動する構造物も包含するものとする。例えば、エレベーターやケーブルカーなど、一定の範囲を直線移動する乗り物でもよい。またロープウェイのゴンドラのように、地表に対する策条の角度が変化しても、それ自体は重力により一定の角度を保つような乗り物でもよい。また、擁壁、路面、グラウンドなどに敷設した構造物も含むものとする。 Here, the building includes not only a structure such as a building or a bridge that does not move, but also a structure that moves within a predetermined range while keeping a relative angle to the ground surface constant. For example, a vehicle that moves linearly within a certain range, such as an elevator or a cable car, may be used. In addition, like a ropeway gondola, even if the angle of the ridge to the ground surface changes, the vehicle itself may maintain a constant angle by gravity. It also includes structures laid on retaining walls, road surfaces, grounds, and the like.
しかし、スダレなどの日除けは、必要に応じて設置および回収を行なう必要があり、設置中は向きや面積を調整しなければならないという煩わしさがある。また、設置中は採光が不十分となるという欠点がある。
一方、熱線反射ガラス、熱線吸収ガラス、遮熱塗料などは、その都度の設置や回収の手間はかからないが、一旦設置したら回収困難であるため、太陽光をむしろ取り込んで利用したい冬場も太陽光を反射してしまうという欠点がある。
さらに、スダレなどの日除け、熱線吸収ガラスの場合は、それ自体が太陽光を吸収して温度上昇することにより、周囲の大気を暖めることとなる。
また、熱線反射ガラス、遮熱塗料の場合は、それ自体の温度上昇は少ないが、反射した太陽光のうち、宇宙空間に放出されなかった反射光は他の物体に当たってこれらを暖め、結局周囲の大気を暖めることとなる。
大気が暖められれば気温が上昇し、結局、建造物内部の温度上昇を招くことになる。
However, sunshades such as sudare need to be installed and collected as necessary, and there is an inconvenience that the direction and area must be adjusted during installation. In addition, there is a drawback that the lighting is insufficient during installation.
On the other hand, heat-reflecting glass, heat-absorbing glass, and heat-shielding paints do not require time-consuming installation and collection, but they are difficult to collect once installed. There is a drawback of reflection.
Further, in the case of sunshade such as sudder and heat-absorbing glass, the ambient air itself warms by absorbing sunlight and raising the temperature.
In the case of heat-reflective glass and thermal barrier paint, the temperature rise itself is small, but the reflected light that has not been released into outer space hits other objects to warm them. It will warm the atmosphere.
If the atmosphere is warmed, the temperature will rise, and eventually the temperature inside the building will rise.
入射光を照射方向にかかわらず光源の方向へ返す、いわゆる光の再帰反射特性を有した再帰反射材が知られている。再帰反射材にはガラスビーズやコーナーキューブ（立体プリズム）がある。例えば、道路の路面標示や反射標識の標示部分には、このような再帰反射材が配置されている。これにより、夜間、自動車のヘッドライトの反射光が運転手の方向へ効率よく戻り、標示の視認性を向上させている。
このような再帰反射特性を利用して輻射熱を熱源の方向へ戻すことが知られている。
特開昭５２−１２９４４５号公報には、再帰反射材として三面反射セル（立体プリズム）を用い、輻射熱を熱源に戻すようにした装置が開示されている。
特開２００４−３４１２７２号公報には、ルーバーの表面に再帰反射材としてガラスビーズや樹脂ビーズ、立体プリズムを設け、入射した光を光源方向へと反射させることにより、建物の室内や炎天下停車時の車室内の温度低下を図ることが開示されている。
A retroreflective material having a so-called retroreflective property of light that returns incident light to the direction of the light source regardless of the irradiation direction is known. Retroreflective materials include glass beads and corner cubes (three-dimensional prisms). For example, such a retroreflective material is arranged on a road surface marking or a marking portion of a reflective sign. Thereby, the reflected light of the headlight of the automobile efficiently returns toward the driver at night, and the visibility of the sign is improved.
It is known to return radiant heat to the direction of a heat source using such retroreflection characteristics.
Japanese Patent Application Laid-Open No. 52-129445 discloses a device that uses a three-surface reflection cell (solid prism) as a retroreflective material and returns radiant heat to a heat source.
In JP-A-2004-341272, glass beads, resin beads, and three-dimensional prisms are provided as retroreflective materials on the surface of the louver, and incident light is reflected in the direction of the light source, so that the interior of the building or when the vehicle is stopped in the sun It is disclosed to lower the temperature in the passenger compartment.
スダレなどの日除けに代えて再帰反射材を用い、あるいは、窓ガラス、屋根、壁面などの表面に再帰反射材を設置すれば、照射された太陽光を太陽の方向に返すことができる。これにより、反射した太陽光が他の物体に当たる割合が低くなるので、大気による吸収や散乱はあるとしても、太陽光のエネルギーが宇宙空間に放出される割合を高めることができる。しかしながら、一旦設置してしまうと撤去しない限り、年間を通して太陽光を反射させてしまうので、夏は好適であっても、冬には太陽光を取り込んで利用することができなくなってしまう。また、窓ガラスに設置した場合は、採光が不十分となってしまう。
また、実願昭６２−０７１２５８号（実開昭６３−１８３２４０号）全文明細書には、透明微小球の球面に、２０〜８０％の範囲で部分的に反射層を設けることが記載されているが、太陽光との関係については触れられていない。
Irradiated sunlight can be returned to the sun by using a retroreflective material instead of sunshade or by installing a retroreflective material on the surface of a window glass, roof, wall surface or the like. As a result, the rate at which reflected sunlight hits other objects is reduced, so that the rate at which sunlight energy is released into outer space can be increased even if there is absorption or scattering by the atmosphere. However, once installed, unless it is removed, sunlight is reflected throughout the year, so even if summer is suitable, it is not possible to capture and use sunlight in winter. Moreover, when installing in a window glass, lighting will become inadequate.
In addition, the entire specification of Japanese Utility Model Application No. 62-071258 (Japanese Utility Model Application No. 63-183240) describes that a reflective layer is partially provided on the spherical surface of a transparent microsphere within a range of 20 to 80%. There is no mention of the relationship with sunlight.
解決しようとする課題は、建造物に一旦設置すれば調整することなく、夏の暑さを軽減するとともに、冬は太陽光を取り込むことができる太陽光反射材およびそれを設置した建造物を提供することである。 The problem to be solved is to provide a solar reflector that can reduce the heat of summer without adjusting it once it is installed in the building, and to receive sunlight in the winter and the building where it is installed It is to be.
上記課題を解決するため、請求項１に係る発明の太陽光反射材は、所定の緯度において所定の方向に設置することにより、太陽が天球上の夏至を中心とする所定期間に対応する位置にある場合は太陽光を再帰反射し、他の期間に対応する位置にある場合は太陽光を透過させることを特徴としている。
In order to solve the above-described problem, the sunlight reflecting material of the invention according to
上記課題を解決するため、請求項７に係る発明の建造物は、前記所定の緯度にある建造物であって、請求項１から６のいずれか１つ係る発明の太陽光反射材を前記所定の方向に設置したことを特徴としている。 In order to solve the above problem, a building according to a seventh aspect of the present invention is a building at the predetermined latitude, and the solar reflective material according to any one of the first to sixth aspects is the predetermined It is characterized by having been installed in the direction of.
本発明の太陽光反射材を設置した建造物は、夏至を中心とする所定期間は太陽光を再帰反射させて宇宙空間に放出するので、建造物の内部、建造物自体および周囲の物体の温度上昇を軽減することができる。これにより、夏の暑さを軽減することができる。ひいては、ヒートアイランド現象を軽減でき、地球温暖化の緩和に寄与することができる。他の期間は太陽光を建造物の内部や建造物自体に取り込むことができるので、光熱として利用できる。 The building in which the solar reflective material of the present invention is installed, because the sunlight is retroreflected and released to outer space for a predetermined period centering on the summer solstice, the temperature of the inside of the building, the building itself and surrounding objects The rise can be reduced. Thereby, summer heat can be reduced. As a result, the heat island phenomenon can be reduced and it can contribute to the mitigation of global warming. In other periods, sunlight can be taken into the building or into the building itself, so it can be used as light heat.
本明細書において、夏至（夏至点）とは夏季にある至点、すなわち北半球では６月、南半球では１２月にある至点を指すものとする。同様に、冬至（冬至点）とは冬季にある至点、すなわち北半球では１２月、南半球では６月にある至点を指すものとする。
また、本明細書においては、簡略化のため、主として北半球の場合について説明する。南半球の場合は季節が逆転するが、原理は同じであるので詳述は省略する。
In this specification, the summer solstice (summer solstice) refers to a solstice in the summer, that is, a solstice in June in the northern hemisphere and in December in the southern hemisphere. Similarly, the winter solstice (winter solstice) refers to a solstice in winter, that is, a solstice in December in the northern hemisphere and June in the southern hemisphere.
In the present specification, the case of the northern hemisphere will be mainly described for simplification. In the Southern Hemisphere, the seasons are reversed, but the principle is the same, so detailed description is omitted.
本発明の好適な実施形態では、太陽光反射材を、所定の緯度において所定の方向に設置することにより、太陽が天球上の夏至を中心とする所定期間に対応する位置にある場合は太陽光を再帰反射し、他の期間に対応する位置にある場合は太陽光を透過させる構成とした。これにより、この太陽光反射材を設置した建造物においては、一旦設置すれば調整することなく、夏の暑さを軽減するとともに、冬は太陽光を取り込むことができるという目的を達成した。 In a preferred embodiment of the present invention, the solar reflector is installed in a predetermined direction at a predetermined latitude, so that the sun is in a position corresponding to a predetermined period centered on the summer solstice on the celestial sphere. Was retroreflected and sunlight was transmitted when it was in a position corresponding to another period. As a result, the building in which the solar reflective material is installed has achieved the purpose of reducing the heat of summer and adjusting the solar heat in winter without having to adjust it once installed.
上記の太陽光反射材の一態様では、太陽光を集光する球状レンズを備え、前記球状レンズには前記所定期間において太陽光が集光する範囲に反射部が設けられている。反射部は、太陽光反射材を設置する設置面の緯度、向き、傾斜角に応じた位置・形状とする。例えば、図８に網掛けで示した反射部Ｒは、緯度φにおいて、設置面が水平で前記所定期間を半年とする場合の例である。これにより、太陽光を太陽の位置に応じて選択的に再帰反射させることができる。 In one aspect of the sunlight reflecting material, a spherical lens that collects sunlight is provided, and the spherical lens is provided with a reflecting portion in a range in which sunlight is collected in the predetermined period. The reflection part has a position / shape corresponding to the latitude, orientation, and inclination angle of the installation surface on which the sunlight reflecting material is installed. For example, the reflection part R shown by hatching in FIG. 8 is an example in the case where the installation surface is horizontal and the predetermined period is half a year at the latitude φ. Thereby, sunlight can be selectively retroreflected according to the position of the sun.
上記の太陽光反射材の一態様では、多数の前記球状レンズが平面状に配置されており、例えば、シート状やパネル状とされる。これにより、厚みを薄くできるとともに、製造および設置を容易に行なうことができる。
上記の太陽光反射材の一態様では、設置する際の方向を示す指標が設けられている。 これにより、設置を容易かつ正確に行なうことができる。
上記の太陽光反射材の一態様では、前記球状レンズの屈折率が１．４７〜１．８１である。これにより、再帰反射する太陽光の光量を多くでき、かつ、再帰反射する方向の範囲を狭くすることができる。
上記の太陽光反射材の一態様では、前記反射部は、設置面の外側に面した半球部分には設けない。これにより、前記球状レンズに入射する太陽光および再帰反射する太陽光が妨げられることがないので、再帰反射する太陽光の光量および透過する太陽光の光量を最大とすることができる。
In one aspect of the above-described sunlight reflecting material, a large number of the spherical lenses are arranged in a planar shape, for example, a sheet shape or a panel shape. Thereby, while being able to reduce thickness, manufacture and installation can be performed easily.
In one aspect of the above-described sunlight reflecting material, an indicator that indicates a direction at the time of installation is provided. Thereby, installation can be performed easily and accurately.
In one aspect of the solar reflective material, the spherical lens has a refractive index of 1.47 to 1.81. Thereby, the light quantity of the sunlight which retroreflects can be increased, and the range of the direction in which retroreflection is carried out can be narrowed.
In one aspect of the sunlight reflecting material, the reflecting portion is not provided in the hemispherical portion facing the outside of the installation surface. Thereby, since the sunlight which injects into the said spherical lens and the sunlight which retroreflects are not prevented, the light quantity of the sunlight which retroreflects, and the light quantity of the transmitted sunlight can be maximized.
以下、図を参照して詳述する。
（本発明の前提）
図１は、本発明の原理を説明するために、太陽の見かけの位置を示した斜視図である。観測点ＯＢは本発明の太陽光反射材を設置すべき地上の位置である。太陽の位置は、観測点ＯＢを中心とした天球ＣＳ上に示される。説明のため、天球ＣＳ上には観測点ＯＢから見た地平線、方位、天頂、天底等が示してある。
This will be described in detail below with reference to the drawings.
(Premise of the present invention)
FIG. 1 is a perspective view showing the apparent position of the sun in order to explain the principle of the present invention. Observation point OB is a position on the ground where the solar reflective material of the present invention should be installed. The position of the sun is shown on the celestial sphere CS around the observation point OB. For explanation, on the celestial sphere CS, the horizon, the azimuth, the zenith, the nadir, and the like viewed from the observation point OB are shown.
太陽は黄道を１年かけて一回りする。春分（３月２１日頃）および秋分（９月２３日頃）には、太陽は地平線の真東（秋分点Ｐ１１）を出て、天の赤道上を矢印の方向に移動し、子午線と交わる点Ｐ１２で南中する。そして地平線の真西（春分点Ｐ１３）に沈む。夏至の日（６月２２日頃）には、太陽は地平線の点Ｐ２１を出て夏至点Ｐ２２を通り、Ｐ２３で地平線に沈む。冬至の日（１２月２２日頃）には、太陽は地平線の点Ｐ３１を出て点Ｐ３２で南中し、点Ｐ３３で地平線に沈む。 The sun goes around the ecliptic over a year. In spring equinox (around March 21) and fall equinox (around September 23), the sun leaves the east of the horizon (Autumn equivalence point P11), moves in the direction of the arrow on the celestial equator, and intersects the meridian P12 Then go south-south. Then it sinks to the west of the horizon (Equinox P13). On the day of the summer solstice (around June 22), the sun leaves the horizon point P21, passes through the summer solstice point P22, and sinks to the horizon at P23. On the day of the winter solstice (around December 22nd), the sun leaves the point P31 of the horizon, goes south and center at point P32, and sinks to the horizon at point P33.
天の赤道は天頂から南へ角度φ傾いている。この角度φは観測点ＯＢの緯度に等しく、図１は北緯約３５°とした例である。黄道は天の赤道に対して角度φＳ＝φＷ＝２３．４°傾いている。これは、地球の地軸が公転軌道面と６６．６°で交わるためであり、これによって四季が生じることとなる。
図１に示すように、太陽は、春分から秋分までの期間の昼間には天球ＣＳ上の網掛けで示した部分、つまり、春分・秋分の日周運動の経路と、夏至の日周運動の経路との間に位置する。一方、冬季の昼間には、春分・秋分の日周運動の経路と、冬至の日周運動の経路との間に位置する。なお、春分から秋分までの期間とは、本発明でいう夏至を中心とする所定期間の一例である。
The celestial equator is tilted φ from the zenith to the south. This angle φ is equal to the latitude of the observation point OB, and FIG. 1 shows an example in which the latitude is about 35 ° north. The ecliptic is inclined at an angle φS = φW = 23.4 ° with respect to the celestial equator. This is because the earth's earth axis intersects the revolution orbital plane at 66.6 °, and this causes four seasons.
As shown in Fig. 1, the sun is shaded on the celestial sphere CS in the daytime from the spring equinox to the autumn equinox, that is, the diurnal movement path of the equinox and autumn equinox, and the diurnal movement of the summer solstice. Located between the route. On the other hand, during the daytime in winter, it is located between the diurnal movement path of spring and autumn and the diurnal movement path of the winter solstice. The period from spring to autumn is an example of a predetermined period centered on the summer solstice in the present invention.
熱帯（緯度２３．４°以下）と極圏（緯度６６．６°以上）の間の地域においては、一年のうちで夏至の頃に太陽の高度が最も高くかつ昼間の時間が最も長くなり、冬至の頃に太陽の高度が最も低くかつ昼間の時間が最も短くなる。このため、地表が太陽から１日に受ける熱量は、一年のうちで夏至の頃が最も多く、冬至の頃に最も少なくなる。これが温帯において夏暑く冬寒い原因であるが、気温は夏至の頃に最も高く冬至の頃に最も低くなるわけではない。気温の変化はそれより１ヶ月半ほど遅れて現われ、日本では８月に最も暑くなり、１月に最も寒くなる。 In regions between the tropics (latitude 23.4 ° or less) and the polar zone (latitude 66.6 ° or more), the sun is at its highest in the summer solstice and the daytime is the longest in the year. The sun is at its lowest altitude and the daytime is the shortest. For this reason, the amount of heat the surface of the earth receives from the sun per day is the highest during the summer solstice and the lowest during the winter solstice. This is the cause of hot summer and cold winter in the temperate zone, but the temperature is highest at the summer solstice and not lowest at the winter solstice. The change in temperature appears about a month and a half later, with Japan being the hottest in August and the coldest in January.
本発明者は、このような時間遅れがあるものの、太陽光による熱量を多く受ける期間に建造物が受ける太陽光を宇宙空間に返しておくことにより、長期的にみれば建造物自体や建造物を介して地表や大気に蓄積される熱量を低減することができ、ひいては夏の気温の上昇を軽減することができると考えた。
一方、太陽光による熱量が少ない期間には太陽光を反射や遮断をせずに、建造物内（室内）や建造物自体に取り込んで利用できるようにすることが望ましい。すなわち、窓を介して室内に取り込まれた太陽光は光熱として直接利用でき、また、建造物自体が受けた熱は蓄積され、冬の気温、室温の低下を軽減することができると考えた。
Although the present inventor has such a time delay, by returning the sunlight received by the building to the outer space during a period of receiving a large amount of heat from sunlight, the building itself and the building can be seen in the long term. The amount of heat accumulated on the ground and the atmosphere can be reduced through the use of this, and as a result, the rise in summer temperature can be reduced.
On the other hand, it is desirable that the sunlight can be taken in and used in the building (indoors) or the building itself without reflecting or blocking the sunlight during a period when the amount of heat from sunlight is small. In other words, the sunlight taken into the room through the window can be directly used as light heat, and the heat received by the building itself can be accumulated, thereby reducing the decrease in winter temperature and room temperature.
（本発明の原理について）
本発明の太陽光反射材は、上記の観点から考案されたものであり、図１において、観測点ＯＢに設置した場合、太陽が天球上の夏至を中心とする所定期間に対応する位置、例えば網掛けで示した範囲にある場合には太陽光を再帰反射させ、他の期間に対応する位置にある場合には太陽光を透過させるものである。すなわち、再帰反射する光の入射方向に選択性（指向性）をもたせたものである。
(About the principle of the present invention)
The solar reflective material of the present invention has been devised from the above viewpoint, and when installed at the observation point OB in FIG. 1, the sun corresponds to a predetermined period centered on the summer solstice on the celestial sphere, for example, Sunlight is retroreflected when it is in the shaded range, and sunlight is transmitted when it is at a position corresponding to another period. That is, selectivity (directivity) is given to the incident direction of retroreflected light.
前述のように、再帰反射特性を有する再帰反射材には、ガラスビーズや樹脂ビーズといった透明球体（球状レンズ）を用いたものと、コーナーキューブ（立体プリズム）を用いたものがあるが、本発明では透明球体（球状レンズ）を用い、その集光性を利用して再帰反射特性に選択性をもたせた。 As described above, retroreflective materials having retroreflective properties include those using transparent spheres (spherical lenses) such as glass beads and resin beads, and those using corner cubes (three-dimensional prisms). Then, a transparent sphere (spherical lens) was used, and the retroreflective property was made selective by utilizing the light condensing property.
図２は球状レンズである透明な球体Ｓの再帰反射特性を説明する断面図である。
図２において、球体Ｓの中心Ｏを通る光軸Ｘに平行に、右側から入射点Ｐ１に入射光が入射されるものとする。平面Ｈは、球体Ｓを実際に建造物の図示しない設置面に設置する場合に、球体Ｓの中心Ｏを通り設置面に平行な仮想的な平面である。すなわち、平面Ｈの右側（前面側）が建造物の外側つまり太陽光の入射側（光源側）であり、左側（後面側）が建造物側である。図２は、入射光が平面Ｈに対して垂直、つまり設置面に対して垂直に入射した場合を示している。なお、建造物の設置面を特に言わない場合は、平面Ｈを設置面とみなすものとする。
FIG. 2 is a cross-sectional view illustrating the retroreflection characteristics of a transparent sphere S that is a spherical lens.
In FIG. 2, it is assumed that incident light is incident on the incident point P1 from the right side in parallel with the optical axis X passing through the center O of the sphere S. The plane H is a virtual plane that passes through the center O of the sphere S and is parallel to the installation surface when the sphere S is actually installed on an installation surface (not shown) of the building. That is, the right side (front side) of the plane H is the outside of the building, that is, the sunlight incident side (light source side), and the left side (rear side) is the building side. FIG. 2 shows a case where incident light is incident on the plane H perpendicularly, that is, perpendicularly to the installation surface. When the installation surface of the building is not particularly mentioned, the plane H is regarded as the installation surface.
入射点Ｐ１から入射した入射光は、球体Ｓ内を進んで点Ｐ２（反射点または透過点）に達する。点Ｐ２に反射部が設けられている場合は、入射光はここで反射され、反射光となる。この反射光は球体Ｓ内を進み、出射点Ｐ３から球体Ｓの外部に出て出射光となる。点Ｐ２に反射部が設けられていない場合は、破線矢印で示すように、入射光はここから球体Ｓの外部に出て透過光となる。なお、点Ｆは透過光が光軸Ｘと交わる点である。 Incident light incident from the incident point P1 travels through the sphere S and reaches the point P2 (reflection point or transmission point). When the reflection part is provided at the point P2, the incident light is reflected here and becomes reflected light. This reflected light travels inside the sphere S, exits the sphere S from the exit point P3, and becomes emitted light. When the reflecting part is not provided at the point P2, the incident light exits from the sphere S from here and becomes transmitted light, as indicated by a broken arrow. The point F is a point where the transmitted light intersects the optical axis X.
入射点Ｐ１、点Ｐ２、出射点Ｐ３の位置は、それぞれ光軸Ｘからの中心Ｏを中心とする角度θ１、θＥ、θ２で示している。これらの各点は球面上にあるから、中心Ｏと各点を結ぶ線は各点における法線であり、これを基準として、各点での入射角、屈折角、反射角が示される。
入射光の入射点Ｐ１における屈折角θＢは、入射角をθＡ、球体Ｓの屈折率をｎとすると、Snell（スネル）の法則により、θＢ＝arcsin（（sinθＡ）／ｎ）となる。なお、屈折率ｎは波長によって異なるが、本明細書では簡略化のため無視する。
その他の角度は、幾何光学から以下のとおりとなる。
The positions of the incident point P1, the point P2, and the exit point P3 are indicated by angles θ1, θE, and θ2, respectively, centered on the center O from the optical axis X. Since these points are on the spherical surface, the line connecting the center O and each point is a normal line at each point, and the incident angle, the refraction angle, and the reflection angle at each point are shown based on this.
The refraction angle θB at the incident point P1 of the incident light is θB = arcsin ((sin θA) / n) according to Snell's law, where θA is the incident angle and n is the refractive index of the sphere S. The refractive index n varies depending on the wavelength, but is ignored in this specification for the sake of simplicity.
Other angles are as follows from geometric optics.
θＣ：点Ｐ２への入射角＝θＢ
θＤ：点Ｐ２での反射角＝θＣ＝θＢ
θＥ：点Ｐ２を通る法線の光軸に対する角度（光軸Ｘに達しない側を負、越える側を正とする）＝θＢ＋θＣ−θ１＝２・θＢ−θＡ
θＦ：出射点Ｐ３への入射角＝θＤ＝θＢ
θＧ：出射点Ｐ３での屈折角＝θＡ
θＨ：平面Ｈと出射点Ｐ３を通る法線とのなす角度（平面Ｈより入射側を正、反対側を負とする）＝１８０°−９０°−θＤ−θＥ−θＦ＝９０°＋θＡ−４・θＢ
θ２：出射点Ｐ３ を通る法線の光軸Ｘに対する角度＝９０°−θＨ＝９０°−（９０°＋θＡ−４・θＢ）＝４・θＢ−θＡ
θＪ：出射光の光軸に対する角度（光軸Ｘに対して広がる場合を正、交差する場合を負とする）＝θ２−θＧ＝４・θＢ−２・θＡ＝２・θＥ
θＫ：入射光が点Ｐ２から反対側に透過する場合の屈折角＝θＡ
θＬ：透過光の光軸Ｘに対する角度＝θＫ−θＥ＝θＡ−（２・θＢ−θＡ）＝２・（θＡ−θＢ）
θC: incident angle to point P2 = θB
θD: Reflection angle at point P2 = θC = θB
θE: angle of the normal line passing through the point P2 with respect to the optical axis (the side that does not reach the optical axis X is negative, and the side that exceeds the optical axis is positive) = θB + θC−θ1 = 2 · θB−θA
θF: incident angle to the emission point P3 = θD = θB
θG: Refraction angle at the exit point P3 = θA
θH: angle formed by the plane H and a normal passing through the exit point P3 (the incident side is positive and the opposite side is negative from the plane H) = 180 ° −90 ° −θD−θE−θF = 90 ° + θA-4・ ΘB
θ2: Angle of normal line passing through the emission point P3 with respect to the optical axis X = 90 ° −θH = 90 ° − (90 ° + θA−4 · θB) = 4 · θB−θA
θJ: angle of the emitted light with respect to the optical axis (positive when spread with respect to optical axis X, negative when intersecting) = θ2-θG = 4 · θB-2 · θA = 2 · θE
θK: refraction angle when incident light is transmitted from point P2 to the opposite side = θA
θL: Angle of transmitted light with respect to optical axis X = θK−θE = θA− (2 · θB−θA) = 2 · (θA−θB)
図２は、一例として、球体Ｓの屈折率ｎが１．４１、入射点Ｐ１の位置がθ１＝４５°の場合で作図したものである。光線の光路や各角度は、屈折率ｎおよび入射点Ｐ１の位置（θ１）に依存し、球体Ｓの大きさ（直径）には依存しない。ここで、図２の例では、出射光は光軸Ｘに対してθＪの角度で広がっており、正確な再帰反射とは言えない。しかしながら、本発明では、太陽光を概ね太陽の方向に、例えば３０°以内の範囲に反射すれば、太陽光を宇宙空間に放出する割合を高めるという目的には十分であるとした。 FIG. 2 shows an example in which the refractive index n of the sphere S is 1.41 and the position of the incident point P1 is θ1 = 45 °. The optical path and each angle of the light beam depend on the refractive index n and the position (θ1) of the incident point P1, and do not depend on the size (diameter) of the sphere S. Here, in the example of FIG. 2, the emitted light spreads at an angle of θJ with respect to the optical axis X, and cannot be said to be accurate retroreflection. However, in the present invention, it is assumed that if the sunlight is reflected substantially in the direction of the sun, for example, within a range of 30 °, it is sufficient for the purpose of increasing the rate of releasing sunlight into outer space.
また、図２においては、入射光の入射方向つまり光軸Ｘが平面Ｈに対して垂直の場合を示したが、他の角度で入射する場合は、中心Ｏを中心に光軸Ｘごと図面を回転させたものとなる。また、図２は光軸Ｘを含む一断面における光路を示しているが、球体Ｓは光軸Ｘを軸とする回転体であるので、光軸Ｘを含む他の断面においても同様な光路となる。 Further, FIG. 2 shows the incident direction of incident light, that is, the case where the optical axis X is perpendicular to the plane H. However, when the incident light is incident at another angle, the drawing of the optical axis X with the center O as the center It will be rotated. FIG. 2 shows the optical path in one cross section including the optical axis X. However, since the sphere S is a rotating body having the optical axis X as an axis, the same optical path in other cross sections including the optical axis X is obtained. Become.
図３は、球体Ｓの屈折率ｎが一般的なガラスの屈折率である１．５２の場合、入射点Ｐ１の角度θ１が０°、１５°、３０°、４５°、６０°、７５°、９０°におけるそれぞれの光路を示したものである。
図４は、球体Ｓの屈折率ｎが高屈折率ガラスの例である１．７の場合、入射点Ｐ１の角度θ１が０°、１５°、３０°、４５°、６０°、７５°、９０°におけるそれぞれの光路を示したものである。
FIG. 3 shows that when the refractive index n of the sphere S is 1.52, which is a general glass refractive index, the angle θ1 of the incident point P1 is 0 °, 15 °, 30 °, 45 °, 60 °, 75 °. , Each optical path at 90 ° is shown.
4 shows that when the refractive index n of the sphere S is 1.7, which is an example of a high refractive index glass, the angle θ1 of the incident point P1 is 0 °, 15 °, 30 °, 45 °, 60 °, 75 °, Each optical path at 90 ° is shown.
次に、図５、図６、図７を用いて、本発明に適した屈折率ｎについて検討する。
図５、図６、図７は、屈折率ｎをパラメータとし、屈折率ｎが１．４、１．４９、１．５、１．５２、１．６、１．７、１．８、１．９、１．９３、２．０、２．１、２．２の場合について、θ１が０〜９０°におけるθ１とθＥの関係、θ１とθ２の関係、θ１とθＪの関係をそれぞれ計算し、グラフにしたものである。なお、屈折率ｎのうち、１．４９はアクリル樹脂の屈折率、１．５２は窓ガラスやガラスびんに用いられる一般的なガラスの屈折率、１．９３は、路面標示や反射標識に用いられるガラスビーズの材料である高屈折率ガラスの屈折率である。
Next, the refractive index n suitable for the present invention will be examined with reference to FIG. 5, FIG. 6, and FIG.
5, 6, and 7 use the refractive index n as a parameter, and the refractive index n is 1.4, 1.49, 1.5, 1.52, 1.6, 1.7, 1.8, 1 .9, 1.93, 2.0, 2.1, and 2.2, calculate the relationship between θ1 and θE, the relationship between θ1 and θ2, and the relationship between θ1 and θJ, respectively, when θ1 is 0 to 90 °. Is a graph. Of the refractive index n, 1.49 is the refractive index of acrylic resin, 1.52 is the refractive index of general glass used for window glass and glass bottles, 1.93 is used for road markings and reflective signs. It is the refractive index of the high refractive index glass which is the material of the glass bead.
図５に示すように、屈折率ｎ＝１．５２の場合、θＥは、θ１が約４９°のときに正の最大値（約１０．５°）となり、θ１が０〜９０°の範囲において、すなわち、球体Ｓの断面全部に亘る入射光に対して、絶対値がこの最大値の絶対値以下となる。つまり、球体Ｓに入射した太陽光は、球体Ｓの反対側の面の｜θＥ｜≦１０．５°の範囲に集光するということである。実際にガラス球に太陽光を当て、反対側の面に半透明のスクリーンを張り付けると、スクリーン上に円形の光のスポットが観察できる。スポットの大きさを上記同様に中心Ｏを中心とする角度で示すと、直径が｜θＥ｜の最大値の２倍、２１°となるはずであるが、太陽には見かけの大きさ（視直径０．５３°）があるため、実際のスポットの直径はその分広がったものとなる。 As shown in FIG. 5, when the refractive index n = 1.52, θE has a maximum positive value (about 10.5 °) when θ1 is about 49 °, and θ1 is in the range of 0 to 90 °. That is, the absolute value of the incident light over the entire cross section of the sphere S is equal to or smaller than the absolute value of the maximum value. That is, the sunlight incident on the sphere S is condensed in the range of | θE | ≦ 10.5 ° on the opposite surface of the sphere S. When sunlight is actually applied to a glass sphere and a translucent screen is attached to the opposite surface, a spot of circular light can be observed on the screen. If the spot size is expressed as an angle with the center O as the center as described above, the diameter should be 21 °, which is twice the maximum value of | θE |. 0.53 °), the actual spot diameter is increased accordingly.
太陽光によるスポットは太陽の運動（本発明では特に年周運動が重要である）に応じて移動するので、太陽の所望の位置に応じて球面Ｓの対応する部分に反射部を設ければ、太陽がその位置にある場合はスポットが反射部に当たって反射し、そうでない場合には反射部にかからずに透過することになる。スポットが反射部の境界を通過するときの反射光と透過光の割合の変化は、スポットが小さいほど急峻となる。また、本発明の目的からは、スポットが夏至の頃と冬至の頃で重ならないことが好ましい。また、変化が急峻である必要はないので、スポットの大きさ、すなわちは｜θＥ｜の最大値は必要以上に小さくなくてよい。 Since the spot due to sunlight moves according to the movement of the sun (in particular, the annual movement is important in the present invention), if a reflecting portion is provided in the corresponding part of the spherical surface S according to the desired position of the sun, When the sun is in that position, the spot hits the reflection part and is reflected, and otherwise, the spot is transmitted without being applied to the reflection part. The change in the ratio of reflected light and transmitted light when the spot passes through the boundary of the reflecting portion becomes steeper as the spot is smaller. For the purpose of the present invention, it is preferable that the spots do not overlap at the summer solstice and the winter solstice. Further, since the change need not be steep, the spot size, that is, the maximum value of | θE | does not have to be smaller than necessary.
上記の観点から、｜θＥ｜の最大値の限度は、図１に示したφＳ＝φＷ＝２３．４°となるが、スポットが太陽の視直径（０．５３°／２）だけ広がることを考慮し、その分を引いて２３．１°とするのが好ましい。一方、スポットが小さい方が球体Ｓに設ける反射部の面積を小さくでき、全天からの光が透過する割合が大きくなるので、採光の面からは有利である。
なお、図５には図示していないが、屈折率ｎ＝１．４３の場合、｜θＥ｜は、θ１が約５４°のときに最大値（約１５°）となる。
From the above viewpoint, the limit of the maximum value of | θE | is φS = φW = 23.4 ° shown in FIG. 1, but the spot spreads by the sun's viewing diameter (0.53 ° / 2). Taking this into consideration, it is preferable to subtract that amount to 23.1 °. On the other hand, the smaller the spot, the smaller the area of the reflecting portion provided on the sphere S, and the greater the proportion of light transmitted from the whole sky, which is advantageous in terms of lighting.
Although not shown in FIG. 5, when the refractive index n = 1.43, | θE | has a maximum value (about 15 °) when θ1 is about 54 °.
図６に示すように、θ２は、いずれの屈折率ｎの場合も、θ１の増加とともに増加し、最大値をとった後、減少する。屈折率ｎ＝１．５２の場合、θ２は、θ１が約７３°のときに最大値（約８３°）となる。θ２が９０°に近くなると、出射光が隣の球体Ｓや他の部材に遮られるようになり、９０°以上になると平面Ｈより建造物側となり出射しなくなる。この点では、θ２はθ１の広い範囲に亘って小さい方が好ましい。 As shown in FIG. 6, for any refractive index n, θ2 increases with increasing θ1, takes a maximum value, and then decreases. When the refractive index n = 1.52, θ2 has a maximum value (about 83 °) when θ1 is about 73 °. When θ2 is close to 90 °, the emitted light is blocked by the adjacent sphere S and other members, and when it is 90 ° or more, the light is emitted from the plane H toward the building. In this respect, θ2 is preferably smaller over a wide range of θ1.
図７は、θ１とθＪの関係を示したグラフであるが、前述のように、θＪ＝２・θＥの関係があるので、図５のグラフと同様なカーブとなる。図７に示すように、屈折率ｎ＝１．５２の場合、θＪはθ１が約４９°のときに正の最大値（約２１°）となり、θ１が０〜９０°の範囲において、すなわち球体Ｓの断面全部に亘る入射光に対して、絶対値が上記正の最大値の絶対値以下である。つまり、球体Ｓに入射した太陽光は、太陽の方向に対して２１°以内の範囲に再帰反射されることになる。
なお、図７には図示していないが、屈折率ｎ＝１．４３の場合、θＪはθ１が約５４°のときに最大値（約３０°）となる。
FIG. 7 is a graph showing the relationship between θ1 and θJ. Since there is a relationship of θJ = 2 · θE as described above, the curve is similar to the graph of FIG. As shown in FIG. 7, when the refractive index n = 1.52, θJ has a maximum positive value (about 21 °) when θ1 is about 49 °, and θ1 is in the range of 0 to 90 °, that is, a sphere. The absolute value is less than or equal to the absolute value of the positive maximum value with respect to incident light over the entire cross section of S. That is, the sunlight that has entered the sphere S is retroreflected within a range of 21 ° or less with respect to the direction of the sun.
Although not shown in FIG. 7, when the refractive index n = 1.43, θJ has a maximum value (about 30 °) when θ1 is about 54 °.
（屈折率の設定について）
以上のように、球体Ｓの屈折率ｎは、図５、図６、図７に示される特性を考慮して設定する。 今、θ１が０°からθ１までの入射光が再帰反射可能である場合、その受光範囲を球体Ｓが受光可能な最大面積すなわち球体Ｓの断面積に対する比率で表わせば、θ１のサインの２乗となる。よって、θ１が３０°、４５°、６０°、７５°、９０°の場合の比率は、それぞれ、２５％、５０％、７５％、９３％、１００％となる。ただし、これらの値は、入射光が平面Ｈに対して垂直に入射する場合の最大値であって、入射光が平面Ｈに対して傾いて入射する場合は、隣の球体Ｓに遮られる部分が生じるので、これより小さくなる。その程度は、隣の球体Ｓ間の距離によることになる。
(Refractive index setting)
As described above, the refractive index n of the sphere S is set in consideration of the characteristics shown in FIG. 5, FIG. 6, and FIG. Now, when incident light with θ1 ranging from 0 ° to θ1 can be retroreflected, if the light receiving range is represented by the maximum area that the sphere S can receive, that is, the ratio to the cross-sectional area of the sphere S, the square of the sign of θ1 It becomes. Therefore, the ratios when θ1 is 30 °, 45 °, 60 °, 75 °, and 90 ° are 25%, 50%, 75%, 93%, and 100%, respectively. However, these values are the maximum values when the incident light is incident on the plane H perpendicularly, and when the incident light is incident on the plane H with an inclination, the portion blocked by the adjacent sphere S Is smaller than this. The degree depends on the distance between adjacent spheres S.
｜θＥ｜の最大値については、前述したように、スポットの大きさが半径で２３．４°以下となるのが好ましいので、それから太陽の視半径（０．５３°／２）を引いた、２３．１°である必要がある。図５によると、屈折率ｎの低い方は１．４までこれに適合しているが、高い方は１．９以上になると、θ１が大きい範囲で２３．１°を超えてしまう。計算では、θ１が９０°まで｜θＥ｜の最大値が２３．１°を超えない屈折率ｎの上限は、１．８１となる。
θ２の最大値については、そもそも９０°以上では出射光が光源側に出ないので、９０°以下であることが望ましい。図６の計算法によれば、屈折率ｎ＝１．４７の場合に、θ２の最大値が約８９°となり、これが屈折率ｎの下限となる。そのときのθ１は約７４°である。
Regarding the maximum value of | θE |, as described above, since the spot size is preferably 23.4 ° or less in radius, the viewing radius of the sun (0.53 ° / 2) is subtracted therefrom. It must be 23.1 °. According to FIG. 5, the lower refractive index n is suitable up to 1.4, but the higher refractive index n exceeds 1.9. In the calculation, the upper limit of the refractive index n that the maximum value of | θE | does not exceed 23.1 ° until θ1 is 90 ° is 1.81.
The maximum value of θ2 is desirably 90 ° or less because outgoing light does not emerge to the light source side if it is 90 ° or more in the first place. According to the calculation method of FIG. 6, when the refractive index n = 1.47, the maximum value of θ2 is about 89 °, which is the lower limit of the refractive index n. At that time, θ1 is about 74 °.
なお、θ２が大きい場合、特に入射光が平面Ｈに対して傾いて入射する場合は、出射光が隣の球体Ｓに遮られる部分が大きくなる。その程度は、隣の球体Ｓとの距離による。
｜θＪ｜の最大値は再帰反射の指向性を示すものであり、これが小さいほど指向性が良いと言える。図７の計算法によれば、上記した屈折率ｎの上限：１．８１では、θ１が８１°のとき｜θＪ｜の最大値が約３０°となる。つまり、θ１が８１°以内に入射した太陽光を太陽の方向から３０°以内に再帰反射できるということである。
When θ2 is large, particularly when incident light is incident with an inclination with respect to the plane H, a portion where the emitted light is blocked by the adjacent sphere S becomes large. The degree depends on the distance from the adjacent sphere S.
The maximum value of | θJ | indicates the directivity of retroreflection, and the smaller the value, the better the directivity. According to the calculation method of FIG. 7, when the upper limit of the refractive index n is 1.81, the maximum value of | θJ | is about 30 ° when θ1 is 81 °. That is, it is possible to retroreflect sunlight incident within θ1 within 81 ° within 30 ° from the sun direction.
同様に、上記した屈折率ｎの下限：１．４７では、θ１が５２°のとき｜θＪ｜の最大値が約２６°となる。つまり、入射した全ての太陽光を太陽の方向から２６°以内に再帰反射できる。また、屈折率ｎが１．７の場合、θＪはθ１が３８°のとき正の最大値：約９°となり、θ１が７３°のとき負の値：約−９°となる。つまり、θ１が７３°以内に入射した太陽光を太陽の方向から９°以内に再帰反射できると言え、比較的大きな受光範囲において再帰反射の指向性を良好なものとすることができる。 Similarly, at the above lower limit of the refractive index n: 1.47, the maximum value of | θJ | is approximately 26 ° when θ1 is 52 °. That is, all incident sunlight can be retroreflected within 26 ° from the direction of the sun. When the refractive index n is 1.7, θJ is a maximum positive value: about 9 ° when θ1 is 38 °, and a negative value: about −9 ° when θ1 is 73 °. That is, it can be said that sunlight incident within θ1 of 73 ° can be retroreflected within 9 ° from the sun direction, and the directivity of retroreflection can be improved in a relatively large light receiving range.
（球体Ｓの材料について）
上記の検討から、屈折率ｎは、１．４７〜１．８１が適切である。これに該当する材料としては、アクリル樹脂（屈折率１．４９）、一般的なガラス（屈折率１．５２前後）、ポリカーボネート（屈折率１．５９）、ポリスチレン（屈折率１．５９）、高屈折率ガラス（屈折率１．７前後〜１．８前後のもの）などが使用できる。耐候性の面からはガラスが好ましいが、軽量化のためには樹脂が好ましい。なお、ガラスの場合は、本発明の目的から、熱線吸収ガラスでないものが好ましい。
(About the material of the sphere S)
From the above examination, the refractive index n is appropriately 1.47 to 1.81. As materials corresponding to this, acrylic resin (refractive index 1.49), general glass (refractive index around 1.52), polycarbonate (refractive index 1.59), polystyrene (refractive index 1.59), high A refractive index glass (having a refractive index of about 1.7 to about 1.8) can be used. Although glass is preferable from the viewpoint of weather resistance, a resin is preferable for weight reduction. In addition, in the case of glass, what is not heat ray absorption glass is preferable from the objective of this invention.
（反射部の位置・形状について）
次に、図８を参照して、球体Ｓに設けるべき反射部Ｒの位置・形状について説明する。
図８において、正円で示された全体が球体Ｓであり、本発明の太陽光反射材の構成単位である単位反射体を構成する。球体Ｓには、例えば、透明なガラス球を用いる。球体Ｓは、図１に示した観測点ＯＢの位置に設置されるものとする。地平面は平面Ｈに相当する。太陽光によるスポットＳＰは、球体Ｓの太陽光の入射側（図８で天頂側の半球）と反対の面（天底側の半球）において、太陽の中心とスポットＳＰの中心とが中心Ｏを対称点とした点対称の位置にできる。反射部は、太陽の所定の位置に対応したスポットＳＰの位置に設ける必要があるが、その位置を示すために、球体Ｓにも座標を設ける必要がある。そこで、図１で用いた天球座標をそのまま球体Ｓに投影し、方位、角度、各点を、図１と同一の符号を付して示した。
(About the position and shape of the reflector)
Next, with reference to FIG. 8, the position and shape of the reflection portion R to be provided on the sphere S will be described.
In FIG. 8, the whole shown by the perfect circle is the sphere S, and constitutes a unit reflector that is a constituent unit of the solar reflective material of the present invention. For the sphere S, for example, a transparent glass sphere is used. It is assumed that the sphere S is installed at the position of the observation point OB shown in FIG. The ground plane corresponds to the plane H. The spot SP by sunlight is centered on the center O of the sun and the center of the spot SP on the surface (the hemisphere on the nadir side) of the sphere S opposite to the sunlight incident side (the hemisphere on the zenith side in FIG. It can be a point-symmetrical position. The reflecting portion needs to be provided at the position of the spot SP corresponding to a predetermined position of the sun, but the sphere S needs to be provided with coordinates to indicate the position. Therefore, the celestial coordinates used in FIG. 1 are projected onto the sphere S as they are, and the azimuth, angle, and each point are shown with the same reference numerals as in FIG.
図８において、例えば、太陽が夏至の頃に地平線の点Ｐ２１から夏至点Ｐ２２まで矢印Ａ１で示すように動くと、スポットＳＰの中心は、中心Ｏを対称点として、点Ｐ３３から冬至点Ｐ３４まで矢印Ａ２で示すように動く。他の位置でも同様であるから、太陽の中心が図１の網掛けで示した範囲にあるときのスポットＳＰの中心は、図８において、網掛けで示した範囲（反射部Ｒ）のうち、ＲＡの部分（弧Ｐ３３〜Ｐ３４〜Ｐ３１と弧Ｐ１３〜Ｐ１４〜Ｐ１１とに挟まれた部分）に位置する。網掛けで示した範囲（反射部Ｒ）のうち、ＲＢの部分（弧Ｐ３３〜Ｐ３４〜Ｐ３１と弧Ｐ３３Ｂ〜Ｐ３４Ｂ〜Ｐ３１Ｂで挟まれた部分）はスポットＳＰの半径分（中心Ｏを中心とした角度φＢで示す）であり、これは、スポットＳＰが、夏至の頃においても反射部からはみ出さないようにするために設ける部分である。よって、反射部Ｒは網掛けで示した範囲全体に設けるのである。 In FIG. 8, for example, when the sun moves from the horizon point P21 to the summer solstice point P22 as indicated by an arrow A1 at the summer solstice, the center of the spot SP is from the point P33 to the winter solstice point P34 with the center O as the symmetry point. It moves as shown by arrow A2. Since the same applies to other positions, the center of the spot SP when the center of the sun is within the shaded range in FIG. 1 is within the range (reflecting portion R) shaded in FIG. It is located in a portion of RA (a portion sandwiched between arcs P33 to P34 to P31 and arcs P13 to P14 to P11). In the shaded area (reflecting portion R), the portion of RB (the portion sandwiched between the arcs P33 to P34 to P31 and the arcs P33B to P34B to P31B) is the radius of the spot SP (centered on the center O). This is a portion provided to prevent the spot SP from protruding from the reflection portion even during the summer solstice. Therefore, the reflection portion R is provided in the entire range indicated by shading.
次に、図９を用いて、スポットＳＰの大きさと反射部Ｒの幅の関係を説明する。図９は、球体Ｓの表面の内側を中心Ｏから見たときの、天底付近から子午線に沿って北に向かう一部分を示したものである。
図９において、実線の円がスポットＳＰを示し、夏至の頃の南中時に冬至点Ｐ３４に、春分および秋分の頃の南中時に点Ｐ１４に、冬至の頃の南中時に点Ｐ２４に、それぞれ位置した状態を示している。点線の円ＳＰＥは、図５の説明で述べたように、｜θＥ｜の最大値を半径とする円である。スポットＳＰの半径は、それより太陽の見かけの大きさ（視直径０．５３°）の半分、角度φＳだけ大きくなる。この分も含め、反射部ＲＢの幅（角度φＢ）を設定するのであるが、必要以上にＲＢの幅を広げると透過光の妨げとなって、採光が悪化してしまう。図９では必要最小限となるように、φＢ＝｜θＥ｜の最大値＋φＳとしている。
Next, the relationship between the size of the spot SP and the width of the reflecting portion R will be described with reference to FIG. FIG. 9 shows a part from the vicinity of the nadir toward the north along the meridian when the inside of the surface of the sphere S is viewed from the center O.
In FIG. 9, the solid circle indicates the spot SP, which is at the winter solstice point P34 at the time of the summer solstice, at the winter solstice point P34 at the spring and autumn equinox at the point P14, at the winter solstice at the point P24 The position is shown. The dotted circle SPE is a circle whose radius is the maximum value of | θE |, as described in the explanation of FIG. The radius of the spot SP is half that of the apparent size of the sun (viewing diameter 0.53 °) and the angle φS. Including this, the width (angle φB) of the reflecting portion RB is set. However, if the width of the RB is increased more than necessary, the transmitted light is hindered and the lighting is deteriorated. In FIG. 9, φB = the maximum value of | θE | + φS so as to be a necessary minimum.
スポットＳＰが冬至点Ｐ３４にあるときなど、全体が反射部Ｒに収まるときは入射光が全て再帰反射し、点Ｐ２４にあるときなど、全体が反射部Ｒの外にあるときは入射光が全て透過する。スポットＳＰが点Ｐ１４にあるときは、入射光の半分が再帰反射し、半分が透過することとなる。
なお、このスポットＳＰのはみ出しの対策である反射部ＲＢの付加は、時間方向にも考えられる。図８でいうと、日の出時と日没時に、反射部Ｒの地平線より上方にはみ出す可能性があるが、その頃の太陽光は、高度が低いので弱いこと、他の建物や樹木に遮られる可能性が高いこと、球体Ｓを多数配置する場合には隣の球体Ｓの陰になることなどにより、実用上の効果が小さいので、設けなくてもよい。
以上のように、図８は、球体Ｓを水平な面に設置する場合に球体Ｓに設ける反射部Ｒの位置・形状を示している。例としては、建造物の水平な部分、例えば屋上やベランダの床、水平な屋根、水平な窓などのほか、水平な路面や地面、グラウンドなどに設置する場合が該当する。
When the spot SP is at the winter solstice point P34, all the incident light is retroreflected when the whole is within the reflection part R, and when the whole is outside the reflection part R, such as when at the point P24, all the incident light is all To Penetrate. When the spot SP is at the point P14, half of the incident light is retroreflected and half is transmitted.
Note that the addition of the reflection portion RB, which is a measure against the protrusion of the spot SP, can also be considered in the time direction. In Fig. 8, at sunrise and sunset, there is a possibility that it may protrude above the horizon of the reflection part R, but the sunlight at that time is weak because it is low in altitude, and can be blocked by other buildings and trees. It is not necessary to provide a large number of spheres S because the practical effect is small due to the shadow of the adjacent spheres S when a large number of spheres S are arranged.
As described above, FIG. 8 shows the position and shape of the reflecting portion R provided on the sphere S when the sphere S is installed on a horizontal surface. Examples include a case where the building is installed on a horizontal road surface, ground, ground, etc. in addition to a horizontal part of a building, for example, a rooftop or a veranda floor, a horizontal roof, a horizontal window, or the like.
次に、図１０〜図１２を用いて、設置面が水平でない場合、例えば垂直な壁面や窓、傾斜した屋根や窓に設置する場合の反射部Ｒの位置・形状について説明する。
図１０は、球体Ｓを東向きの垂直面に設置する場合の反射部Ｒを網掛けで示したものである。この場合、球体Ｓの方向（方位、天頂、天底）を天球と一致させる必要があるので、点Ｐ１３（西）を建造物側に向けて設置することになる。したがって、天頂と天底を結ぶ線（鉛直線）と南北を結ぶ線を含む平面つまり子午線を含む平面が平面Ｈとなる。
Next, with reference to FIGS. 10 to 12, the position and shape of the reflection portion R when the installation surface is not horizontal, for example, when installed on a vertical wall surface or window, an inclined roof or window, will be described.
FIG. 10 shows the reflection portion R in a shaded manner when the sphere S is installed on a vertical plane facing east. In this case, since the direction (azimuth, zenith, nadir) of the sphere S needs to coincide with the celestial sphere, the point P13 (west) is placed toward the building. Therefore, a plane including the line connecting the zenith and the nadir (vertical line) and the line connecting the north and south, that is, the plane including the meridian is the plane H.
この場合の反射部Ｒは、図８に示した反射部Ｒのうち、平面Ｈより外側（光源側）が除去された形状とする。これは、球体Ｓの平面Ｈより外側、つまり、球体Ｓを建造物の設置面に設置した際に、設置面の外側に面した半球部分に反射部Ｒがあると、入射光および出射光の妨げとなってしまうからである。この部分を除去することにより、再帰反射することになる入射光および透過することになる入射光の光量の低下を防止できるとともに、出射すべき再帰反射光の光量の低下を防止することができる。
なお、平面Ｈより外側とは、換言すれば、太陽が建造物自体に妨げられないで直視できる方向の範囲ということである。究極的には、反射部Ｒは夏至を中心とする所定期間に実際に太陽光が球体Ｓの表面において集光する範囲のみに設ければよいのである。
In this case, the reflecting portion R has a shape in which the outside (light source side) from the plane H is removed from the reflecting portion R shown in FIG. This is because when the reflecting portion R is located outside the plane H of the sphere S, that is, when the sphere S is installed on the installation surface of the building, the hemispherical portion facing the outside of the installation surface, It is because it becomes an obstacle. By removing this portion, it is possible to prevent a decrease in the amount of incident light that will be retroreflected and incident light that will be transmitted, and a decrease in the amount of retroreflected light to be emitted.
In addition, the outside of the plane H is, in other words, a range in a direction in which the sun can be directly viewed without being obstructed by the building itself. Ultimately, the reflecting portion R may be provided only in a range where sunlight is actually condensed on the surface of the sphere S during a predetermined period centering on the summer solstice.
同様に、図１１は、球体Ｓを南向きの垂直面に設置する場合の反射部Ｒを網掛けで示したものである。この場合、天頂と天底を結ぶ線（鉛直線）と東西を結ぶ線を含む平面が平面Ｈであり、反射部Ｒは、図８に示した反射部Ｒのうち、平面Ｈより外側が除去された形状とする。
同様に、図１２は、球体Ｓを南向きの傾斜角（水平面となす角度）４５°の傾斜面に設置する場合の反射部Ｒを網掛けで示したものである。この場合、東西を結ぶ線を回転軸として地平面を南に４５°傾斜させたものが平面Ｈであり、反射部Ｒは、図８に示した反射部Ｒのうち、平面Ｈより外側が除去された形状とする。
以上のように、反射部Ｒの位置および形状は、球体Ｓの屈折率ｎによって決まるスポットＳＰの大きさ、設置面の緯度、設置面に対応する平面Ｈによって決めることができる。
Similarly, FIG. 11 shows the reflection part R in a shaded manner when the sphere S is installed on a vertical surface facing south. In this case, the plane including the line connecting the zenith and the nadir (vertical line) and the line connecting the east and west is the plane H, and the reflecting portion R is removed from the reflecting portion R shown in FIG. The shape is made.
Similarly, FIG. 12 shows the reflection portion R in a shaded manner when the sphere S is installed on an inclined surface having a southward inclination angle (angle formed with a horizontal plane) of 45 °. In this case, the plane H is inclined by 45 ° southward with the line connecting the east and west as the rotation axis, and the reflecting portion R is removed from the reflecting portion R shown in FIG. The shape is made.
As described above, the position and shape of the reflecting portion R can be determined by the size of the spot SP determined by the refractive index n of the sphere S, the latitude of the installation surface, and the plane H corresponding to the installation surface.
以上の説明では、反射部Ｒの境界を天の赤道に沿ったものとしたが、これは、夏至を中心とする所定期間を半年（前後各３ヶ月）とした場合である。しかし、あまり暑くない地域ではこの所定期間を例えば４ヶ月（前後各２ヶ月）としてもよいし、暑さが厳しい地域では例えば８ヶ月（前後各４ヶ月）などとしてもよい。そのような場合は、設定する所定期間に応じて、反射部Ｒの境界をそれぞれ夏至側（冬至点Ｐ３４側）または冬至側（点Ｐ２４側）にずらしたものとする。 In the above description, the boundary of the reflection portion R is assumed to be along the celestial equator, but this is a case where the predetermined period centered on the summer solstice is half a year (each three months before and after). However, in a region where it is not so hot, this predetermined period may be set to 4 months (2 months before and after), and in a region where heat is severe, it may be set to 8 months (4 months before and after). In such a case, the boundary of the reflection portion R is shifted to the summer solstice side (winter solstice P34 side) or the winter solstice side (point P24 side) according to a predetermined period to be set.
（球体Ｓの配置について）
図１３は、同一の直径の球体Ｓを、設置面に多数設置する場合の配置の例である。
図１３（Ａ）は、球体Ｓをハニカム状に密着して配置したもので、密度を最も大きくできる。（Ｂ）は升目状に密着して配置したものである。（Ｃ）は、直線状に密着して配置した列を間隔をあけて配置したものである。この図は球体Ｓの半径分の隙間を空けた例（中心間の距離が直径の１．５倍）である。（Ｄ）は（Ｃ）と同様であるが、列方向の位置を隣り合う列で球体Ｓの半径分ずらしたものである。（Ｅ）は、球体Ｓ間に隙間をあけてハニカム状に配置したもので、この図は半径分の隙間を空けた例（中心間の距離が直径の１．５倍）である。（Ｆ）は、球体Ｓ間に隙間をあけて升目状に配置したものである。この図は半径分の隙間を空けた例（中心間の距離が直径の１．５倍）である。
(About the arrangement of the sphere S)
FIG. 13 is an example of an arrangement when a large number of spheres S having the same diameter are installed on the installation surface.
FIG. 13A shows a configuration in which the spheres S are arranged in close contact with a honeycomb, and the density can be maximized. (B) is arranged in close contact with a grid. (C) is an arrangement in which rows arranged in close contact with each other in a straight line are arranged at intervals. This figure is an example in which a gap corresponding to the radius of the sphere S is opened (the distance between the centers is 1.5 times the diameter). (D) is the same as (C), but the position in the column direction is shifted by the radius of the sphere S in adjacent columns. (E) shows a honeycomb structure with a gap between the spheres S, and this figure shows an example in which a gap corresponding to the radius is opened (the distance between the centers is 1.5 times the diameter). (F) is arranged in a grid pattern with a gap between the spheres S. This figure shows an example in which a gap corresponding to the radius is formed (the distance between the centers is 1.5 times the diameter).
図１４〜図１９は、隣り合う球体Ｓに太陽光が入射したときの入射光と出射光の光路を示したものであり、θ１が０°、１５°、３０°、４５°、６０°、７５°の入射光が全て反射した場合の光路を示している。図１４〜図１６は屈折率ｎ＝１．５２の場合、図１７〜図１９は屈折率ｎ＝１．７の場合であり、前者は図３を、後者は図４をそれぞれ並べて作成したものである。なお、θ１が３０°の光路を太線として見やすくしてある。θ１が９０°の光路は、隣の球体Ｓや後述の連結部５２の影響が大きいので省略した。
14 to 19 show the optical paths of incident light and outgoing light when sunlight enters adjacent spheres S, and θ1 is 0 °, 15 °, 30 °, 45 °, 60 °, The optical path when all the incident light of 75 ° is reflected is shown. FIGS. 14 to 16 show the case where the refractive index n = 1.52, and FIGS. 17 to 19 show the case where the refractive index n = 1.7. The former is made by arranging FIG. 3 and the latter is made by arranging FIGS. It is. It should be noted that the optical path with θ1 of 30 ° is easy to see as a thick line. The optical path with θ1 of 90 ° is omitted because the influence of the adjacent sphere S and the connecting
各図において、平面Ｈは設置面に平行で各球体Ｓの中心を通る平面である。図１４と図１７は太陽光が設置面に垂直に入射する場合、図１５と図１８は太陽光が４５°傾いて入射する場合に入射光が隣の球体Ｓで遮られる様子、図１６と図１９は太陽光が４５°傾いて入射したときの出射光が隣の球体Ｓで遮られる様子をそれぞれ示したものである。また、図１４〜図１９のそれぞれ（Ａ）が球体Ｓ同士が接している場合、（Ｂ）が球体Ｓ間に球体Ｓの半径分の隙間を設けた場合である。 In each figure, a plane H is a plane parallel to the installation surface and passing through the center of each sphere S. 14 and 17 show the case where the sunlight enters the installation surface perpendicularly, and FIGS. 15 and 18 show the case where the incident light is blocked by the adjacent sphere S when the sunlight enters at an angle of 45 °, FIG. FIG. 19 shows how outgoing light is blocked by the adjacent sphere S when sunlight enters at an angle of 45 °. Each of FIGS. 14 to 19 (A) shows a case where the spheres S are in contact with each other, and (B) shows a case where a gap corresponding to the radius of the sphere S is provided between the spheres S.
図１４において、θ１＝７５°までの入射光およびその出射光は、隣の球体Ｓが接する場合でも隙間を空けた場合でも遮られていない。
図１５において、球体Ｓが接する場合、下側の球体Ｓに対するθ１＝約２５°以上の入射光が上側の球体Ｓに遮られている。隙間を空けた場合は、θ１＝７５°までの入射光は遮られていない。
図１６において、球体Ｓが接する場合、下側の球体Ｓからのθ１＝約１５°以上の入射光が上側の球体Ｓに遮られている。隙間を空けた場合は、θ１＝３０°近くまでの入射光による出射光は遮られていない。
In FIG. 14, the incident light and its outgoing light up to θ1 = 75 ° are not obstructed even when the adjacent sphere S is in contact or when a gap is left.
In FIG. 15, when the sphere S is in contact, incident light of θ1 = about 25 ° or more with respect to the lower sphere S is blocked by the upper sphere S. When a gap is made, incident light up to θ1 = 75 ° is not blocked.
In FIG. 16, when the sphere S is in contact, incident light from the lower sphere S of θ1 = about 15 ° or more is blocked by the upper sphere S. When a gap is made, the outgoing light by the incident light up to near θ1 = 30 ° is not blocked.
図１７において、θ１＝７５°までの入射光およびその出射光は、隣の球体Ｓが接する場合でも隙間を空けた場合でも遮られていない。
図１８において、球体Ｓが接する場合、下側の球体Ｓに対するθ１＝約２５°以上の入射光が上側の球体Ｓに遮られている。隙間を空けた場合は、θ１＝７５°までの入射光は遮られていない。なお、入射光に対する影響は屈折率ｎにはよらないので、図１５と同じである。
図１９において、球体Ｓが接する場合、下側の球体Ｓからのθ１＝約１５°以上の入射光が上側の球体Ｓに遮られている。隙間を空けた場合は、θ１＝７５°までの入射光による出射光は遮られていない。
In FIG. 17, the incident light and its outgoing light up to θ1 = 75 ° are not obstructed even when the adjacent sphere S is in contact or when a gap is left.
In FIG. 18, when the sphere S is in contact, incident light of θ1 = about 25 ° or more with respect to the lower sphere S is blocked by the upper sphere S. When a gap is made, incident light up to θ1 = 75 ° is not blocked. Since the influence on the incident light does not depend on the refractive index n, it is the same as FIG.
In FIG. 19, when the sphere S is in contact, incident light of θ1 = about 15 ° or more from the lower sphere S is blocked by the upper sphere S. In the case where a gap is formed, the outgoing light by the incident light up to θ1 = 75 ° is not blocked.
以上のように、球体Ｓが接する場合は、入射光が設置面に対して傾いて入射すると、入射光および出射光が隣の球体Ｓに遮られるようになる。このため、再帰反射する光量が減少することになるが、球体Ｓ間に隙間を空けることにより、この減少を軽減することができる。しかし、球体Ｓ間に隙間を空けた場合、設置面に対して垂直前後に入射する入射光については隙間を素通りすることになる。また、隙間を空けた分、球体Ｓの密度が減るので、再帰反射する光量が減少することになる。ただし、太陽光を透過すべき期間であれば、むしろ好ましい。
したがって、設置面に対して垂直前後の入射光を重視するのか、傾いた入射光を重視するのかによって、球体Ｓの配置を決めるのがよい。
As described above, when the sphere S is in contact, when the incident light is incident on the installation surface with an inclination, the incident sphere and the outgoing light are blocked by the adjacent sphere S. For this reason, the amount of retroreflected light is reduced, but by making a gap between the spheres S, this reduction can be reduced. However, when a gap is formed between the spheres S, incident light that is incident before and after perpendicular to the installation surface passes through the gap. Further, since the density of the sphere S is reduced by the gap, the amount of retroreflected light is reduced. However, if it is the period which should permeate | transmit sunlight, it is rather preferable.
Therefore, it is preferable to determine the arrangement of the spheres S depending on whether the incident light before and after perpendicular to the installation surface is important or the inclined incident light is important.
一例として、太陽光を再帰反射させるべき期間に、太陽光が垂直前後に当たる時間のある設置面については、球体Ｓの密度が高い配置、例えば、図１３の（Ａ）や（Ｂ）のような配置とするのがよい。概していうと、設置面の法線が天の赤道付近を向いている面が該当する。具体例を挙げると、東向きおよび西向きの垂直な窓や壁、水平ないし南側に傾斜した窓、屋根、庇、壁、南東向きまたは南西向きに傾斜した屋根、庇などが該当する。
一方、太陽光を再帰反射させるべき期間には太陽光が斜めからしか当たらない設置面については、その入射方向に沿って隙間を空けた配置とするのがよく、例えば、図１３の（Ｃ）〜（Ｆ）のような配置とする。具体例としては、南向きの垂直な窓や壁の場合、夏至の頃には南中時前後の太陽光が高い高度から斜めに当たるので、そのような配置とするのがよい。
As an example, with respect to an installation surface that has time for sunlight to strike back and forth in a period in which sunlight should be retroreflected, an arrangement with a high density of spheres S, for example, as shown in FIGS. Arrangement is good. Generally speaking, the surface where the normal of the installation surface is facing the celestial equator. Specific examples include vertical windows and walls facing east and west, windows tilted horizontally or southward, roofs, walls, walls, roofs tilted southeast or southwest, fences, and the like.
On the other hand, regarding the installation surface where the sunlight hits only obliquely during the period in which the sunlight should be retroreflected, it is preferable to arrange with a gap along the incident direction, for example, (C) in FIG. The arrangement is as in (F). As a specific example, in the case of a vertical window or wall facing south, since the sunlight before and after the south-central time strikes obliquely from a high altitude around the summer solstice, such an arrangement is preferable.
球体Ｓの配置を決める際の参考として、図１３に示した球体Ｓの各配置について、太陽光が設置面に対して垂直に入射する場合における再帰反射可能な入射光の受光範囲の、設置面全体に対する面積比を挙げておく。ここではθ１が０〜７５°の入射光が再帰反射可能とする。単独の球体Ｓが設置面全体である場合の面積比は前述のとおり９３％であるが、球体Ｓを多数配置した場合は、球体Ｓ間の隙間の面積の分だけ低下する。この低下後の面積比を（Ａ）〜（Ｆ）について計算すると、（Ａ）が８４％、（Ｂ）が７３％、（Ｃ）と（Ｄ）が４９％、（Ｅ）が３８％、（Ｆ）が３３％となる。 As a reference when determining the arrangement of the sphere S, for each arrangement of the sphere S shown in FIG. 13, the installation surface of the light receiving range of incident light that can be retroreflected when sunlight is incident perpendicular to the installation surface The area ratio with respect to the whole is mentioned. Here, incident light having θ1 of 0 to 75 ° can be retroreflected. The area ratio when the single sphere S is the entire installation surface is 93% as described above, but when a large number of spheres S are arranged, the area ratio decreases by the area of the gap between the spheres S. When the area ratio after this decrease is calculated for (A) to (F), (A) is 84%, (B) is 73%, (C) and (D) are 49%, (E) is 38%, (F) is 33%.
（太陽光反射材の形態について）
太陽光反射材の形態としては、反射部Ｒを設けた球体Ｓを単位反射体として、（１）単位反射体を１個ずつ建造物に設置する方法、（２）多数の単位反射体がシート状やパネル状に集成された太陽光反射材を建造物に設置する方法、（３）多数の単位反射体がシート状やパネル状に集成された太陽光反射材を張り付けた建材を建造物に設置する方法がある。いずれの方法においても、設置面の緯度、向き、傾斜角は様々であるので、条件に合う反射部Ｒを有した単位反射体および太陽光反射材を作り分けすることになる。
（２）および（３）の場合は、球体Ｓの材料を成型することにより、多数の球体Ｓとこれらをつなぐ連結部からなるシート状の基板を一体的に作成した後、反射部を形成することで、広い面積の太陽光反射材を容易に作成することができる。この場合、球体Ｓの配置パターンと間隔については、図１３〜図１９で説明したメリット、デメリットを考慮して設定する。
(About the form of solar reflector)
As a form of the sunlight reflecting material, the spherical body S provided with the reflection portion R is used as a unit reflector, and (1) a method of installing unit reflectors one by one in a building, and (2) a large number of unit reflectors are sheets. To install solar reflectors assembled in the shape of a panel or panel in a building, (3) Building materials in which a large number of unit reflectors are laminated with a sheet of panels or a panel of solar reflectors There is a way to install. In any method, since the latitude, orientation, and inclination angle of the installation surface are various, a unit reflector and a solar reflector having a reflecting portion R that meets the conditions are separately created.
In the cases of (2) and (3), by forming the material of the sphere S, a sheet-like substrate composed of a large number of spheres S and connecting portions connecting them is integrally formed, and then the reflecting portion is formed. Thus, it is possible to easily create a sunlight reflecting material having a large area. In this case, the arrangement pattern and the interval of the sphere S are set in consideration of the advantages and disadvantages described with reference to FIGS.
（反射部Ｒの材料および形成方法について）
反射部Ｒ（反射層）の材料には反射率が高いものを使用する。反射部Ｒの形成方法としては、球体Ｓに、アルミや銀などの金属箔を張り付ける方法、蒸着やスパッタリングにより金属膜を形成する方法、金属粉などの反射性の材料が混入されたインクを印刷する方法などを適用する。また、最初から所定の位置・形状に形成する方法のほか、広範囲に形成してから不要な部分をエッチングや機械的方法によって除去する方法が適用できる。
(About the material and forming method of the reflection portion R)
A material having a high reflectance is used as the material of the reflection portion R (reflection layer). As a method for forming the reflection portion R, a method of attaching a metal foil such as aluminum or silver to the sphere S, a method of forming a metal film by vapor deposition or sputtering, or an ink mixed with a reflective material such as metal powder is used. Apply printing methods. In addition to the method of forming a predetermined position and shape from the beginning, a method of removing unnecessary portions by etching or a mechanical method after forming a wide range can be applied.
（球体Ｓの大きさについて）
球体Ｓの直径は、球体Ｓ内での太陽光の吸収、減衰を抑えるためには小さい方がよい。また、軽量化のためにも小さい方がよい。一方、後述の太陽光反射シート５０や太陽光反射パネル５２０の形態とする場合は、強度的には大きい方がよいが、そうすると重くなって他の建材や建造物への負担が増すので限度がある。そこで、一般的な窓ガラスやタイルの厚さである数ｍｍ程度までとするのが好ましい。
他方、製造上、反射部Ｒの位置・形状が精度よく形成できる程度の大きさが必要である。例えば印刷法を用いる場合、その分解能より十分大きな直径とする。例えば、印刷の分解能が１０μｍであるとし、球体Ｓの直径をその１００倍以上とすると、直径は１ｍｍ以上となる。
また、光学的には波長より十分大きく、幾何光学が成り立つことが必要である。太陽光のうち、例えば波長２μｍまでの光を対象とする場合、球体Ｓの直径をその１００倍以上とすると、直径は０．２ｍｍ以上となる。
これらの観点から、球体Ｓの直径は、１〜数ｍｍ程度が適当ということになる。
(About the size of the sphere S)
The diameter of the sphere S is preferably small in order to suppress absorption and attenuation of sunlight in the sphere S. Moreover, the smaller one is good also for weight reduction. On the other hand, when the solar
On the other hand, it is necessary to have a size that allows the position and shape of the reflecting portion R to be accurately formed. For example, when a printing method is used, the diameter is sufficiently larger than the resolution. For example, when the printing resolution is 10 μm and the diameter of the sphere S is 100 times or more, the diameter is 1 mm or more.
In addition, it is optically necessary to be sufficiently larger than the wavelength and geometric optics to be established. For example, when the light up to a wavelength of 2 μm is targeted among sunlight, the diameter is 0.2 mm or more when the diameter of the sphere S is 100 times or more.
From these viewpoints, the diameter of the sphere S is suitably about 1 to several mm.
（指標について）
本発明の太陽光反射材は、これを設置する設置面の緯度、向き、傾斜角に合わせて作成されるので、建造物の設置面に設置する際に、球体Ｓが所定の方向となるように設置する必要がある。ここで、所定の方向に設置するとは、球体Ｓの座標（天頂、天底、方位）を天球ＣＳの座標に合わせて設置するということである。球体Ｓの座標は、反射部Ｒの位置・形状を見れば判別することも可能ではあるが、作業を容易とするために、分りやすい指標を設けることが望ましい。なお、緯度については、混同する恐れがなければ省略してもよい。
(About indicators)
Since the solar reflective material of the present invention is created in accordance with the latitude, orientation, and inclination angle of the installation surface on which the solar reflective material is installed, the sphere S is in a predetermined direction when installed on the installation surface of the building. It is necessary to install in. Here, the installation in a predetermined direction means that the coordinates of the sphere S (the zenith, nadir, direction) are set according to the coordinates of the celestial sphere CS. Although the coordinates of the sphere S can be determined by looking at the position and shape of the reflecting portion R, it is desirable to provide an easily understandable index in order to facilitate the work. The latitude may be omitted if there is no risk of confusion.
単位反射体を個々に太陽光反射材として取り扱う場合には、球体Ｓもしくは取付部などの適宜付加された部分に、設置する方向を示す指標を設ける。例えば、方位記号を球体Ｓの天頂に表示することにより、上下および方位を合わせれば所定の方向に設置することができる。
多数の単位反射体をシート状やパネル状に集成した太陽光反射材の場合は、太陽光反射材の周囲などの適所に設置面の緯度、向き、傾斜角、太陽光反射材の上下または方位を示す指標を設ける。つまり、指標に従って設置すれば個々の球体Ｓが所定の方向に設置されるようにする。具体的には、設置面の傾斜角が大きい場合は設置面が向いている（面している）方位、傾斜角、太陽光反射材の上下で示すと分かりやすい。傾斜角が小さい場合には設置面の面方向の方位、傾斜角で示すと分かりやすい。例えば、設置面が水平の場合は、方位と水平（傾斜角０°）である旨を示す指標とする。
When the unit reflector is individually handled as a sunlight reflecting material, an index indicating the installation direction is provided in an appropriately added portion such as the sphere S or the attachment portion. For example, by displaying an azimuth symbol at the zenith of the sphere S, it can be installed in a predetermined direction if the vertical and azimuth directions are matched.
In the case of a solar reflector made up of a large number of unit reflectors in the form of a sheet or panel, the latitude, orientation, angle of inclination of the installation surface, the vertical or orientation of the solar reflector at an appropriate location such as around the solar reflector An index indicating is provided. That is, if it installs according to a parameter | index, it will be made for each sphere S to be installed in a predetermined direction. Specifically, when the inclination angle of the installation surface is large, it is easy to understand if the installation surface is directed (facing), the inclination angle, and the solar reflective material. When the inclination angle is small, it is easy to understand by indicating the orientation and the inclination angle in the surface direction of the installation surface. For example, when the installation surface is horizontal, it is set as an index indicating that it is azimuth and horizontal (
（実験装置の説明）
図２２は、本発明の太陽光反射材を設置した建造物を模した実施例である実験装置１０の正面図および左側面の断面図である。この実験装置１０は、本発明の太陽光反射材による効果を実証するために作成したものである。
１０は実験装置であり、容器１３は建造物に相当する。容器１３には、太陽光反射材となる球体Ｓとして、透明なガラス球１１がその半球部分を容器１３の前面から露出するようにはめ込まれている。この露出した側が光源側つまり太陽に向く側（前面）である。容器１３の前面１７が前述の平面Ｈかつ設置面に相当し、矢印Ｂはその法線である。矢印Ａはガラス球１１の天頂と天底を結ぶ軸であり、矢印方向が天頂である。
(Explanation of experimental equipment)
FIG. 22 is a front view and a left side cross-sectional view of the
ガラス球１１には、市販の無色透明な直径３０ｍｍの装飾用ガラス球を使用した。容器１３の内部は建造物の室内に相当し、寸法は正面からみて幅４０ｍｍ、高さ４０ｍｍ、奥行き５０ｍｍである。容器１３は、断熱性の良い材料として、市販のスチレンペーパーで作成した。内面には太陽光を吸収しやすくするため、黒色紙１５が張り付けてある。１４は容器１３内部の温度を測るための温度計であり、測温部を容器１３の内部に挿入し、外部から温度が読み取れるようにしてある。１６は黒色紙であり、温度計１４に太陽光が直接当たらないようにしてある。
As the glass sphere 11, a commercially available colorless and transparent glass sphere having a diameter of 30 mm was used. The inside of the container 13 corresponds to a building room, and the dimensions are 40 mm in width, 40 mm in height, and 50 mm in depth when viewed from the front. The container 13 was made of commercially available styrene paper as a material with good heat insulation.
容器１３の前面１７には、容器１３自体が太陽光で加熱されるのを軽減するため、太陽光を反射する反射テープ１９が張り付けてある。反射テープ１９には、市販のアルミ蒸着ポリエステル粘着テープを使用した。
正面図に示した表示２０「↑上 向き：南東 傾斜角：６０°」は、本実験装置１０の上下すなわち太陽光反射材の上下（矢印方向が上側）、設置面の向き、傾斜角を示す指標である。この表示２０は、本実験装置１０およびガラス球１１を所定の方向に設置するために設けたものである。方位記号２１は、太陽光反射材であるガラス球１１を設置する方向を示す指標であり、方位（矢印が北）を示すとともに、十字の交点が天頂Ｚを示している。表示はこれらの情報を表わすものであればよく、表示場所もこれに限定されないが、設置時に分りやすいものとする。
A reflective tape 19 that reflects sunlight is attached to the
The
ガラス球１１には、容器１３の内部側、正確には平面Ｈ（前面１７）より内部側の所定位置に反射部１２が設けられている。反射部１２の形状は、図８〜図１２を用いて説明した反射部Ｒの決め方に従って設定するのであるが、反射部の有無による容器１３内部の温度変化の違いを実証するため、実験装置１０を２個作成し、一方（正規品）には図２０に網掛けで示す正規の反射部Ｒ（ＲＡおよびＲＢ）を設け、他方（比較品）には図２１に網掛けで示す形状の反射部ＲＣ（ＲＣＡおよびＲＣＢ）を設けた。図２０、図２１における角度φは、実験場所である神奈川県横浜市内の緯度に合わせて３５．４°とした。角度φＳとφＷは不変であるので、前述のとおり２３．４°とした。
The glass sphere 11 is provided with a reflecting portion 12 at a predetermined position on the inner side of the container 13, more precisely on the inner side of the plane H (front surface 17). The shape of the reflection part 12 is set according to the method of determining the reflection part R described with reference to FIGS. 8 to 12. In order to demonstrate the difference in temperature inside the container 13 depending on the presence or absence of the reflection part, the
ガラス球１１の屈折率ｎは約１．５２であり、図５に示す｜θＥ｜の最大値が約１０．５°であるので、反射部ＲＢの幅を示すφＢは、太陽の視半径および誤差を考慮して１１°とした。
反射部ＲおよびＲＣは、市販のアルミ粘着テープ（厚さ０．０５０ｍｍのアルミ箔に厚さ０．０５０ｍｍの無色透明アクリル系粘着剤が塗布されたもの）を、ガラス球１１に張り付けたときに所定の形状になるように裁断し、これを張り付けて形成した。
Since the refractive index n of the glass sphere 11 is about 1.52, and the maximum value of | θE | shown in FIG. 5 is about 10.5 °, φB indicating the width of the reflecting portion RB is the viewing radius of the sun and Taking into account errors, the angle was set to 11 °.
The reflective portions R and RC are obtained when a commercially available aluminum adhesive tape (a 0.050 mm thick aluminum foil coated with a 0.050 mm thick colorless and transparent acrylic adhesive) is attached to the glass bulb 11. It cut | judged so that it might become a predetermined | prescribed shape, and this was affixed and formed.
太陽光によるスポットＳＰは、１０月下旬から２月中旬までの間、正規品では反射部Ｒの外に位置し、比較品では反射部ＲＣ内に位置する。実験日が１２月であるので、正規品では太陽光が全て透過し、比較品では全て再帰反射されることとなる。
実験場所の立地条件により、太陽光が当たる時間が午前７時頃から１１時頃までのため、この間に実験装置１０の前面１７の方向（矢印Ｂ）がなるべく太陽の方向を向いているよう、設置面の向きおよび傾斜角を設定した。そのため、上記のとおり、南東（角度表記で１３５°）向き、傾斜角６０°に設定することにした。したがって、反射部ＲおよびＲＣは、図２０および図２１にそれぞれ示すように、設置面である平面Ｈより前面側の部分が除去された形状となった。
The spot SP due to sunlight is located outside the reflection part R in the regular product and is located in the reflection part RC in the comparison product from the end of October to the middle of February. Since the experimental date is December, all sunlight is transmitted through the regular product, and all retroreflected products are retroreflected.
Depending on the location conditions of the experimental place, the time when the sunlight hits is from about 7 am to about 11 am, so that the direction of the
（実験方法および実験結果）
上記実験装置１０の正規品および比較品を、設置面が上記の向きおよび傾斜角となるように設置した。これにより、矢印Ａが天頂を向き、矢印Ｂが南東（１３５°）の高度（仰角）３０°に向いた状態となる。これで、実験日２００９年１２月４日の午前６時１５分から１２時００分まで、容器１３内部の温度を１５分毎に記録した。
(Experimental method and experimental results)
A regular product and a comparative product of the
図２３は、実験結果を示すグラフである。
７：００までは太陽光は当たっていない。７：０６に双方の実験装置１０に太陽光が当たり始め、気温の上昇とともに、正規品、比較品とも、容器１３内部の温度が上昇している。１０：５５頃から建物の陰に入ったため、その後は、正規品、比較品とも、容器１３内部の温度が低下して、気温に近づいている。太陽光が当たっている期間においては、正規品の方が比較品より温度上昇が大きく、最大で約１０°Ｃの差がでている。この実験により、反射部を設けた透明球体を用い、反射部の位置によって太陽光を選択的に再帰反射させることによって、それが設置された物体の温度上昇を制御できることが実証できた。
なお、図２３において、比較品も気温より約５°Ｃ高い温度まで上昇しているが、これは、太陽光によって容器１３やガラス球１１自体が加熱されることによって、容器１３内部が温められることが原因と考えられるが、正規品でも条件は同じである。
FIG. 23 is a graph showing experimental results.
Sunlight is not hit until 7:00. At 7:06, both
In FIG. 23, the comparative product also rises to a temperature that is about 5 ° C. higher than the air temperature. This is because the inside of the container 13 is warmed by heating the container 13 and the glass bulb 11 themselves by sunlight. However, the conditions are the same for genuine products.
図２４は、本発明の実施例として試作した太陽光反射パネル３０の概略図である。
太陽光反射パネル３０は、ガラス球３１の所定位置に反射部３２を設けたものを単位反射体として予め作成し、これを多数、透明な筐体３３に配置してパネル状としたものである。試作した太陽光反射パネル３０は、向きが真東（９０°）で傾斜角が９０°（垂直）の設置面用であり、真東向きの垂直な窓ガラス４１の室内側（設置面３４）に張り付けて使用するものである。よって、各ガラス球３１の反射部３２は、図１０に示した反射部Ｒの位置・形状としてある。反射部ＲＢの幅は、ガラス球３１の屈折率ｎが約１．５２であるので、図２２の場合と同様、φＢを１１°とした。
FIG. 24 is a schematic view of a solar
The solar
ガラス球３１には、市販の無色透明な直径１２．５ｍｍの装飾用ガラス球を使用した。反射部３２は、市販のアルミ粘着テープ（厚さ０．０５０ｍｍのアルミ箔に厚さ０．０５０ｍｍの無色透明アクリル系粘着剤が塗布されたもの）を所定の形状に裁断し、これを張り付けて形成した。
図２４に示すように、各ガラス球３１は、太陽光反射パネル３０を実際に設置したとき、天頂方向（矢印Ａ）が実際の天頂を向き、東が太陽光反射パネル３０の前面側法線方向（矢印Ｂ）を向くように筐体３３に固定した。
As the
As shown in FIG. 24, when each
筐体３３は無色透明なアクリル樹脂製であり、底部３３ａの板厚が２ｍｍ、内のりが正面から見て高さ１４４ｍｍ、幅１３８ｍｍ、奥行き１５ｍｍである。この中に１３６個のガラス球３１を正面図に示すようにハニカム状に配置し、断面図に示すように接着剤３６ａ、３６ｂ、３６ｃで固定した。接着剤には市販の無色透明なアクリル変性シリコーン接着剤を使用した。なお、底部３３ａとの固定（接着剤３６ａ）のみで接着強度が十分であれば、ガラス球３１間（接着剤３６ｃ）や、ガラス球３１と枠部３３ｂとの間（接着剤３６ｂ）は省略してもよい。なお、透過光や出射光の光路が接着剤３６ａ、３６ｂ、３６ｃにかかる場合でも、接着剤は透明であるので、光路は影響されるが、透過することができる。
The
筐体３３の枠部上面には、「上 向き：↑東 傾斜角：９０°」なる表示３７が設けられている。これは、本太陽光反射パネル３０を窓ガラス４１に設置する際の上下（「本表示３７のある側を上とする）、向き（矢印を東に向ける）、傾斜角を示す指標である。文字が逆さまなのは、室内から窓ガラス４１に向って作業を行なう際に分かりやすくするためである。太陽光反射パネル３０は、接着剤や粘着テープで窓ガラス４１に張り付けてもよく、別部材を用いて窓枠などに固定してもよい。
以上のように設置された太陽光反射パネル３０により、太陽光を、夏至を中心とした略半年間は太陽の方向に返し、それ以外の期間は室内へ透過させることができる。
On the upper surface of the frame portion of the
With the
なお、ガラス球３１と窓ガラス４１との隙間３５は、各部材の寸法のばらつきや振動によってガラス球３１と窓ガラス４１が接触するのを防ぐために設けてあるが、この部分の空気によって、室内外の断熱性が良くなるという効果もある。
一方、太陽光反射パネル３０の厚みを薄くするためには、隙間３５を狭くする。その場合、ガラス球３１と窓ガラス４１との間を透明な接着剤で接着してもよいが、そうするとその範囲の分、ガラス球３１のレンズとして作用する面積が狭くなるので、接着範囲を微小とするか、接着するガラス球３１をまばらにして少なくするのが好ましい。
なお、反射部３２は、前述のように、印刷、蒸着、スパッタリングなどによって形成してもよい。
The
On the other hand, in order to reduce the thickness of the
Note that the
（変形例１）
図２５に示す太陽光反射パネル３０１は、図２４に示した太陽光反射パネル３０に透明なカバー３７を設け、筐体３３の内部を密閉したものである。また、筐体３３の底部３３ａとカバー３７との間に柱状や桟状の補強部３８を適宜の間隔で設けてある。図２４と同じ符号を付した他の部分については、図２４と同様である。
この太陽光反射パネル３０１は、窓ガラスの外側から張り付けることもできる。また、太陽光反射パネル３０１自体を窓材として使用することもできる。また、建造物の壁面や屋根など、採光が不要な部分に張り付けてもよい。その場合は、太陽光を透過させる期間は自身が熱を吸収してもよいので、筐体３３の底部３３ａは不透明でもよく、熱を吸収しやすいよう黒っぽい材料としてもよい。
(Modification 1)
A
The
（変形例２）
図２６に示す太陽光反射パネル３０２は、図２４に示した太陽光反射パネル３０における接着剤３６ａ、３６ｂ、３６ｃに代えて、エポキシ樹脂などの透明な樹脂４０で、ガラス球３１の後面側の略半球部分を埋めて固定したものである。また、透明なカバー３７を設けて内部を密閉してある。図２４と同じ符号を付した他の部分については、図２４と同様である。
この太陽光反射パネル３０２も、図２５に示した太陽光反射パネル３０１と同様に使用できる。この太陽光反射パネル３０２の場合、ガラス球３１の後面側については、樹脂４０の屈折率に応じてレンズの作用が低下するので、透過光の光路が図３や図４に示したものとは異なってくる。また、太陽光反射パネル３０２は、筐体３３の底部３３ａとガラス球３１の後面側との間に隙間がないので、塵埃などが入り込んで詰まるおそれがない。このため、カバー３７が無くても屋外で使用することができる。また、窓ガラスの内側から張り付ける場合には、太陽光反射パネル３０と同様に、カバー３７は無くてもよい。
(Modification 2)
A
This
図２７（Ａ）は、本発明の太陽光反射材である太陽光反射シート５０の断面図である。太陽光反射シート５０は、平面状に配置された多数の透明な球体（球状レンズ）５１と、それらを連結する連結部５２と、各球体５１に設けられた反射部５３を備えている。太陽光反射シート５０は、透明な材料を成型することにより、球体５１部分と連結部５２からなるシート状の基板５１０を一体的に作成した後、その後面側に反射部５３を形成する。図では便宜のため、球体５１部分と連結部５２の境界を示している。また、連結部５２の長さつまり球体５１間の距離、連結部５２の厚さおよび厚み方向の位置は一例である。球体５１の中心同士を結ぶ平面は、前述の平面Ｈに相当する。
FIG. 27A is a cross-sectional view of a
連結部５２の厚さは、球体５１のレンズとして作用する面、および、反射部５３の形成可能範囲を著しく減少させることがないよう、強度が許す限り薄いことが望ましいので、例えば、球体５１の直径の５〜２５％に設定する。後述のように、他の部材に張り付ける場合などで強度上の問題が小さい場合は、これより薄くしてもよい。また、成型の制約から、連結部５２の厚み方向の位置は、前面側の表面が平面Ｈより前面側で、かつ、後面側の表面が平面Ｈより後面側になるようにする。両側均等にすれば、表裏の区別が不要となる。
The thickness of the connecting
太陽光反射シート５０は、以下の手順で作成する。
（１）設置面の緯度、向き、傾斜角を設定する。
（２）（１）の条件に適した球体５１の材料、直径、配置パターン、間隔、個数、連結部５２の厚さ、太陽光反射シート５０のサイズを設定し、成型用の型を作成する。配置パターンと間隔については、図１３〜図１９で説明したメリット、デメリットを考慮して決定する。
（３）基板５１０を成型する。
（４）（２）の条件から、球体５１一個についての反射部５３の位置・形状を設定する。これについては、図８〜図１２等を用いて説明したように設定する。ただし、反射部５３は、連結部５２にかかる部分には物理的に形成不可能であるから、球体５１の後面側の球面部分のみに設けることとなる。したがって、反射部５３は、必然的に平面Ｈより外側（光源側）が除去された形状となる。
（５）太陽光反射シート５０全体に亘る反射部５３形成用のパターン（反射部５３の形状を全ての球体５１の位置に配列したもの）を作成する。
（６）成型した基板５１０の後面側に、（５）で作成したバターンに基づいて、太陽光反射シート５０全体の反射部５３を形成する。
The
(1) Set the latitude, orientation, and tilt angle of the installation surface.
(2) Set the material, diameter, arrangement pattern, spacing, number,
(3) The
(4) From the condition of (2), the position / shape of the reflecting
(5) A pattern for forming the reflection portion 53 (the one in which the shape of the
(6) On the rear surface side of the molded
次に、上記手順（５）および（６）に関する反射部５３の形成方法について述べる。
反射部５３は、印刷法を用いて形成する。印刷法としては、（ア）必要な部分のみに印刷する方法（アディティブ法）、または（イ）全面に印刷後、不要な部分を除去する方法（サブトラクティブ法）を用いる。
Next, a method for forming the reflecting
The
（ア）の具体例としては、以下が挙げられる。
（ア−１）インクジェットプリンタを用いて、反射性インクを基板５１０の球体５１に直接印刷する。この場合、インクは基板５１０に対して垂直に飛んで球体５１に付着するので、プリンタに供給すべき印刷パターンデータは、反射部５３を平面Ｈに投影したパターンとなるデータとする。
（ア−２）反射性インクをパッドに印刷し、それを基板５１０の球体５１に押し付けて転写する。いわゆるパッド印刷である。反射性インクをパッドに印刷する際は、スクリーンなどの印刷版を用いてもよいし、インクジェットプリンタで印刷してもよい。いずれの場合も、球体５１への転写はパッドの変形を利用した曲面印刷となるので、反射部５３としてパッドに印刷するパターンは、パッドの変形を考慮した形状とする。
Specific examples of (a) include the following.
(A-1) Reflective ink is directly printed on the
(A-2) Reflective ink is printed on the pad, and it is pressed against the
（ア−３）基板５１０後面の反射部５３を形成しない部分にレジストを形成した後、基板５１０の後面側全面に、アルミや銀などの金属膜を、真空蒸着やスパッタリングによって成膜する。その後、溶剤などで、レジストおよびレジスト上に成膜された金属膜を除去する。
なお、（ア−１）、（ア−２）に使用する反射性インクは、金属光沢が得られ、球体５１の内側から見た印刷面ができるだけ鏡面になるものが望ましい。
(A-3) A resist is formed on a portion of the rear surface of the
The reflective ink used in (A-1) and (A-2) preferably has a metallic luster, and the printed surface viewed from the inside of the
（イ）の具体例としては、以下が挙げられる。
（イ−１）基板５１０後面側全面に、アルミや銀などの金属膜を真空蒸着やスパッタリングによって成膜した後、反射部５３として残す部分にレジストを形成する。次いで、エッチングにより不要な部分の金属膜を除去した後、レジストを除去する。
Specific examples of (i) include the following.
(A-1) A metal film such as aluminum or silver is formed on the entire rear surface of the
なお、（ア−３）、（イ−１）における金属膜は、無電解めっきによって形成してもよく、銀鏡反応による銀めっきや、無電解ニッケルめっきなどが適用できる。また、レジストは、フォトレジストによって形成してもよいし、インクジェットプリンタやパッド印刷によって形成してもよい。
基板５１０の材料としては、ガラス、アクリル樹脂、ポリカーボネートなどが使用できるが、太陽光反射シート５０のサイズに応じ、必要とする強度の面から選択する。
なお、図示しないが、前述したように、適所に設置面の緯度、向き、傾斜角、太陽光反射シート５０の上下または方位を示す指標を設ける。
In addition, the metal film in (A-3) and (I-1) may be formed by electroless plating, and silver plating by silver mirror reaction, electroless nickel plating, or the like can be applied. Further, the resist may be formed of a photoresist, or may be formed by an ink jet printer or pad printing.
As a material of the
In addition, although not shown in figure, as above-mentioned, the parameter | index which shows the latitude, direction, inclination | tilt angle of the installation surface, the up-down direction or the azimuth | direction of the solar
図２７（Ｂ）は、上述の太陽光反射シート５０を建材５４に適用した太陽光反射パネル５２０の断面図である。建材５４は、建造物に張り付けるタイルや板材などのパネル状のものであり、これに太陽光反射シート５０を接着剤５５で張り付けて作成する。
建材５４が、壁面や床などに用いるもともと太陽光を透過しなくてよい材質の場合は、接着剤５５は透明でなくてよい。本発明の目的からは、建材５４の表面は太陽光を吸収しやすい色や材質であるほうが好ましいが、そうでない場合は、接着剤５５をそのような色や材質のものとすればよい。一方、建材５４が、窓、サンルーフ、温室などに用いる採光を目的とする材質の場合は、接着剤５５は透明なものとする。
なお、太陽光反射シート５０は、多数の球体５１のために景色が見えにくいものとなるが、天窓、明り窓、半透明の目隠し板、すりガラスなど、景色が見えなくてよいものに適用する場合には支障とならない。
FIG. 27B is a cross-sectional view of a
In the case where the
The
図２８（Ａ）は、太陽光反射パネル５２０を建造物５６に接着剤５７で張り付けたものであり、 同図（Ｂ）は、太陽光反射シート５０を建造物５６に直接張り付けたものである。いずれの場合も、接着剤５７、５８の材質は、上述のように、建造物５６の設置面の材質および使用目的に応じて選定する。設置面としては、塀、屋根、屋上、ベランダ、庇など、太陽光の当たるあらゆる場所に適用できる。
FIG. 28A shows the solar
図２８（Ｃ）は、太陽光反射シート５０を二重ガラスに適用した例である。太陽光反射シート５０は、室内側ガラス６１と室外側ガラス６２との間の空気層６３に挿入されている。なお、室内側ガラスの前面側と太陽光反射シート５０の後面側を、図２４の接着剤３６ａで示したように、接着剤で接着してもよい。
FIG. 28C is an example in which the
なお、太陽光反射シート５０や太陽光反射パネル５２０の表面に、反射防止膜を設けてもよい。これにより、球体５１に取り込まれる太陽光を増加させることができるので、再帰反射および透過する太陽光を増加させることができ、本発明の効果を高めることができる。
また、太陽光反射シート５０や太陽光反射パネル５２０の前面側に光触媒膜を設け、自浄機能を付加してもよい。これにより、塵埃などの付着による再帰反射および透過する太陽光の減少を軽減することができ、本発明の効果を維持することができる。
An antireflection film may be provided on the surface of the
Further, a photocatalytic film may be provided on the front side of the
本発明の太陽光反射材は建造物の太陽光が当たる各所に設置することができる。また、本発明の太陽光反射材は、既存の建造物の屋根、壁面、床面、窓などに、付加的に設置するための太陽光反射シート５０の形態で提供することができる。また、建造物のこれらの各所に新規に使用する建材として、太陽光反射シート５０を予め張り付けた太陽光反射パネル５２０の形態で提供することができる。
The solar reflective material of the present invention can be installed in various places where the sunlight of a building hits. Moreover, the solar reflective material of this invention can be provided with the form of the solar
１１、３１ ガラス球（球状レンズ）
１２、３２、５３ 反射部
３０、３０１、３０２ 太陽光反射パネル（太陽光反射材）
５０ 太陽光反射シート（太陽光反射材）
５１、Ｓ 球体（球状レンズ）
５２ 連結部
５１０ 基板
５２０ 太陽光反射パネル（太陽光反射材）
Ｈ 平面
Ｒ、ＲＡ、ＲＢ 反射部
ＳＰ スポット
11, 31 Glass sphere (spherical lens)
12, 32, 53
50 Solar reflective sheet (solar reflective material)
51, S Sphere (spherical lens)
52
H Plane R, RA, RB Reflector SP Spot
Claims (7)
前記球状レンズには前記所定期間において太陽光が集光する範囲に反射部が設けられていることを特徴とする請求項１に記載の太陽光反射材。 It has a spherical lens that collects sunlight,
The solar reflective material according to claim 1, wherein the spherical lens is provided with a reflection portion in a range in which sunlight is collected in the predetermined period.
請求項１から６のいずれか１つに記載の太陽光反射材を前記所定の方向に設置したことを特徴とする建造物。 A building at the predetermined latitude,
A building, wherein the sunlight reflecting material according to any one of claims 1 to 6 is installed in the predetermined direction.
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2010
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