JP2011190144A - Hydraulic composition - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、土木建築工事に使用されるグラウト用の水硬性組成物に関する。さらに、本発明は、前記水硬性組成物と水とを混練して調製した水硬性モルタル（スラリー）及び水硬性モルタル（スラリー）硬化体に関する。 The present invention relates to a hydraulic composition for grout used in civil engineering construction. The present invention further relates to a hydraulic mortar (slurry) and a cured hydraulic mortar (slurry) prepared by kneading the hydraulic composition and water.
グラウト組成物と水とを連続混練又は連続混練機を用いて混練して安定した流動性を有するスラリーが得られるグラウト組成物を提供することを目的として、特許文献１には、ポルトランドセメントを含む水硬性無機結合材と流動化剤と膨張剤とを含むグラウト組成物が開示されている。特許文献１には、さらに前記グラウト組成物を用い、連続混練機を使用して連続混練して得られたスラリーを、ポンプを用いて施工部に連続して供給するグラウトスラリーの施工方法が開示されている。 Patent Document 1 includes Portland cement for the purpose of providing a grout composition in which a grout composition and water are kneaded continuously or using a continuous kneader to obtain a slurry having stable fluidity. A grout composition comprising a hydraulic inorganic binder, a fluidizing agent and a swelling agent is disclosed. Patent Document 1 further discloses a method for applying a grout slurry using the grout composition and continuously supplying a slurry obtained by continuous kneading using a continuous kneader to a construction section using a pump. Has been.
本発明は、土木建築分野の大規模なグラウト工事でも採用可能な、優れた流動特性が得られると共に、良好な材料分離抵抗性を有し、硬化過程でのひび割れ抵抗性に優れ、さらに消泡性に優れる水硬性モルタル（スラリー）を効率的かつ安定的に製造でき、さらにスラリーポンプを用いて、長い距離を、スラリーホースを介して安定的にポンプ圧送し、離れた施工箇所へ水硬性モルタル（スラリー）を供給して打設・施工できる水硬性組成物を提供することを目的とする。なお、「消泡性に優れる」とは、水硬性モルタル（スラリー）の施工時に、消泡する時間が短く、発生する泡の量が少ないことをいう。また、本発明は、硬化過程での寸法変化率や断熱温度上昇が小さく、ひび割れ抵抗性に優れ、さらに消泡性に優れ、かわばりの発生が無く優れた表面状態を有する高耐久な構造体を提供すること及びその構造体を得るための水硬性モルタルを提供することを目的とする。 The present invention provides excellent flow characteristics that can be employed even in large-scale grout construction in the civil engineering and construction field, has good material separation resistance, excellent crack resistance during the curing process, and further defoaming. Hydraulic mortar (slurry) with excellent properties can be produced efficiently and stably. Furthermore, using a slurry pump, a long distance can be stably pumped through a slurry hose, and hydraulic mortar to a remote construction site. It aims at providing the hydraulic composition which can supply (slurry) and can be laid and constructed. In addition, "it is excellent in defoaming property" means that the time of defoaming is short at the time of construction of hydraulic mortar (slurry), and there is little quantity of generated foam. In addition, the present invention is a highly durable structure that has a small dimensional change rate and adiabatic temperature rise in the curing process, excellent crack resistance, excellent defoaming properties, and excellent surface condition without occurrence of cracking. And to provide a hydraulic mortar for obtaining the structure.
本発明者らは、特定の構成要素を持つ水硬性成分と、細骨材と、ポリエーテル系収縮低減剤と、ポリカルボン酸系流動化剤又はナフタレンスルフォン酸系流動化剤と、消泡剤と、無機系膨張材と、ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤とを含む水硬性組成物は、水と混練した際に優れた流動特性が得られると共に、良好な材料分離抵抗性を有し、調製した水硬性モルタル（スラリー）は硬化過程でのひび割れ抵抗性に優れ、さらに消泡性に優れることを見出した。 The present inventors include a hydraulic component having specific constituent elements, a fine aggregate, a polyether-based shrinkage reducing agent, a polycarboxylic acid-based fluidizing agent or a naphthalene sulfonic acid-based fluidizing agent, and an antifoaming agent. And a hydraulic composition containing an inorganic expansive material and a hydroxypropylmethylcellulose-based thickener has excellent flow characteristics when kneaded with water and has good material separation resistance. It was found that the hydraulic mortar (slurry) was excellent in resistance to cracking in the curing process and further excellent in antifoaming properties.
すなわち、本発明は、水硬性成分と、細骨材と、ポリエーテル系収縮低減剤と、ポリカルボン酸系流動化剤又はナフタレンスルフォン酸系流動化剤と、消泡剤と、無機系膨張材と、ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤とを含む水硬性組成物であって、水硬性組成物は水硬性組成物１００質量％中に、水硬性成分を３４.０〜３８.０質量％含み、ポリエーテル系収縮低減剤を０．１０〜０．５０質量％含み、ポリカルボン酸系流動化剤を０．０５０〜０．０７５質量％又はナフタレンスルフォン酸系流動化剤を０．３５０〜０．４８０質量％含み、消泡剤を０．００１〜２．０質量％含み、無機系膨張材を０．３〜４．０質量％含み、ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤を０．００１〜０．６質量％含み、さらに、水硬性成分は、水硬性成分１００質量％中に早強ポルトランドセメントを５５.０〜６５.０質量％含み、普通ポルトランドセメントを３５.０〜４５.０質量％含む、水硬性組成物である。本発明の水硬性組成物を用いることにより、消泡性に優れる水硬性モルタル（スラリー）を得ることができる。 That is, the present invention includes a hydraulic component, a fine aggregate, a polyether-based shrinkage reducing agent, a polycarboxylic acid-based fluidizing agent or a naphthalene sulfonic acid-based fluidizing agent, an antifoaming agent, and an inorganic expansion material. And a hydroxypropylmethylcellulose-based thickener, the hydraulic composition containing 34.0 to 38.0% by mass of a hydraulic component in 100% by mass of the hydraulic composition, 0.10 to 0.50% by mass of a polyether-based shrinkage reducing agent, 0.050 to 0.075% by mass of a polycarboxylic acid-based fluidizing agent, or 0.350 to 0.005 of a naphthalene sulfonic acid-based fluidizing agent. 480% by mass, 0.001 to 2.0% by mass of an antifoaming agent, 0.3 to 4.0% by mass of an inorganic expansion material, and 0.001 to 0.00% of a hydroxypropylmethylcellulose-based thickener. Contains 6% by mass and is hydraulic Minute, the hydraulic component 100 mass% include high-early-strength Portland cement 55.0 to 65.0 wt%, including ordinary portland cement 35.0 to 45.0 wt%, a hydraulic composition. By using the hydraulic composition of the present invention, a hydraulic mortar (slurry) having excellent defoaming properties can be obtained.
また、本発明は、上記の水硬性組成物と水とを混練して得られる水硬性モルタルである。本発明の水硬性モルタルは、消泡性に優れるので、得られる硬化体の表面状態は優れたものである。 Moreover, this invention is a hydraulic mortar obtained by knead | mixing said hydraulic composition and water. Since the hydraulic mortar of the present invention is excellent in antifoaming properties, the surface state of the obtained cured product is excellent.
また、本発明は、上記水硬性モルタルを硬化させて得られる水硬性モルタルの硬化体である。本発明により、優れた表面状態の硬化体を得ることができる。 Moreover, this invention is the hardening body of the hydraulic mortar obtained by hardening the said hydraulic mortar. According to the present invention, a cured body having an excellent surface state can be obtained.
また、本発明は、水硬性組成物を貯蔵するタンクを備えた水硬性モルタル調製・施工用トラックに搭載したミキサーを用いて、水硬性組成物と水とを連続的に混練して水硬性モルタルを調製する工程と、前記トラックに搭載されたスラリーポンプによりスラリーホースを介して水硬性モルタルを施工箇所へ連続的に供給・打設して硬化させる工程とを含む、グラウト用の水硬性モルタルの施工方法である。本発明の施工方法により、消泡性に優れる水硬性モルタル（スラリー）によって、かわばりの発生が無く優れた表面状態の硬化体を得ることができる。 The present invention also relates to a hydraulic mortar by continuously kneading a hydraulic composition and water using a mixer mounted on a truck for preparing and constructing a hydraulic mortar having a tank for storing the hydraulic composition. A mortar for grouting, including a step of preparing a mortar and a step of continuously supplying and setting a hydraulic mortar to a construction site through a slurry hose by a slurry pump mounted on the truck and curing the mortar. It is a construction method. According to the construction method of the present invention, a cured body having an excellent surface state can be obtained with no generation of dryness by a hydraulic mortar (slurry) having excellent defoaming properties.
本発明の水硬性組成物は、特定の構成要素を持つ水硬性成分と、特定の粒度構成を持つ細骨材と、ポリエーテル系収縮低減剤と、ポリカルボン酸系流動化剤又はナフタレンスルフォン酸系流動化剤と、消泡剤と、無機系膨張材と、ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤を含むことによって、水と混練した際に優れた流動特性が得られ、良好な材料分離抵抗性を有すると共に、消泡性に優れる水硬性モルタル（スラリー）を得ることができる。その結果、流動特性が良好でかつ安定した水硬性モルタル（スラリー）製造することができる。 The hydraulic composition of the present invention comprises a hydraulic component having a specific component, a fine aggregate having a specific particle size configuration, a polyether-based shrinkage reducing agent, a polycarboxylic acid-based fluidizing agent or naphthalene sulfonic acid. It contains excellent fluidity characteristics when mixed with water, and has good material separation resistance by including a system fluidizer, an antifoaming agent, an inorganic expansion agent, and a hydroxypropylmethylcellulose thickener. A hydraulic mortar (slurry) having excellent defoaming properties can be obtained. As a result, it is possible to produce a hydraulic mortar (slurry) with good flow characteristics and stability.
また、本発明の水硬性組成物を用いて調製した水硬性モルタル（スラリー）は、良好な材料分離抵抗性を有していることから、ポンプを使用して長距離圧送することができ、効率的にかつ安定性状の水硬性モルタル（スラリー）を離れた施工場所へ充填することが可能となり、品質の安定した構造物の構築に優れた効果を発揮することができる。 Moreover, since the hydraulic mortar (slurry) prepared using the hydraulic composition of the present invention has good material separation resistance, it can be pumped over a long distance using a pump, and the efficiency In addition, it is possible to fill a stable construction site hydraulic mortar (slurry) at a remote construction site, and to exhibit an excellent effect in the construction of a structure with stable quality.
さらに、本発明の水硬性組成物を用いて調製した水硬性モルタル（スラリー）の硬化体は、硬化過程での寸法変化率や断熱温度上昇が小さく、ひび割れ抵抗性に優れ、さらに消泡性に優れるため、かわばりの発生が無く優れた表面状態を有する高耐久な構造体を得ることができる。 Furthermore, the cured body of the hydraulic mortar (slurry) prepared using the hydraulic composition of the present invention has a small dimensional change rate and adiabatic temperature rise during the curing process, excellent crack resistance, and defoaming properties. Since it is excellent, it is possible to obtain a highly durable structure having no surface condition and having an excellent surface state.
本発明の水硬性組成物は、水硬性成分と細骨材と収縮低減剤と流動化剤と消泡剤と無機系膨張材とヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤とを必須成分とする、土木建築工事に使用されるグラウト用の水硬性組成物であって、水と混練することによって優れた流動特性が得られると共に、良好な材料分離抵抗性を有し、硬化過程での寸法変化率や断熱温度上昇が小さく、ひび割れ抵抗性に優れ、さらに消泡性に優れる水硬性モルタル（スラリー）を安定して調製することができる。すなわち、本発明の水硬性モルタル（スラリー）を用いるならば、水硬性モルタル（スラリー）の施工時に、消泡する時間が短く、発生する泡の量が少なく、かわばりの発生が少ない。そのため、本発明の水硬性モルタルを硬化させて得られる水硬性モルタルの硬化体において、優れた表面状態を得ることができる。 The hydraulic composition of the present invention comprises a hydraulic component, a fine aggregate, a shrinkage reducing agent, a fluidizing agent, an antifoaming agent, an inorganic expansion material, and a hydroxypropylmethylcellulose thickener as essential components. It is a hydraulic composition for grout used in construction, and it has excellent flow characteristics when kneaded with water, has good material separation resistance, and has a dimensional change rate and heat insulation during the curing process. A hydraulic mortar (slurry) having a small temperature rise, excellent crack resistance, and excellent defoaming properties can be stably prepared. That is, if the hydraulic mortar (slurry) of the present invention is used, the time for defoaming is short when the hydraulic mortar (slurry) is applied, the amount of foam generated is small, and there is little generation of dryness. Therefore, an excellent surface state can be obtained in the cured body of the hydraulic mortar obtained by curing the hydraulic mortar of the present invention.
水硬性組成物の水硬性成分は、早強ポルトランドセメントと普通ポルトランドセメントとを含む水硬性成分であり、早強ポルトランドセメントは、水硬性成分１００質量％中に、好ましくは５５．０〜６５．０質量％、より好ましくは５５．５〜６４．７質量％、さらに好ましくは５６．５〜６４．０質量％であることが好ましく、普通ポルトランドセメントは、水硬性成分１００質量％中に、好ましくは３５．０〜４５．０質量％、より好ましくは３５．３〜４４．５質量％、さらに好ましくは３６．０〜４３．５質量％であることが好ましい。
水硬性成分の構成要素が前記の範囲にない場合には、水硬性モルタル（スラリー）が優れた流動特性や材料分離抵抗性を安定して得られ難くなり、さらに断熱温度の上昇による硬化過程でのひび割れ、圧縮強度の低下及びブリーディングなど硬化物性の不良を生じることがあるため好ましくない。
The hydraulic component of the hydraulic composition is a hydraulic component containing early-strength Portland cement and ordinary Portland cement, and the early-strength Portland cement is preferably 55.0 to 65. It is preferably 0% by mass, more preferably 55.5-64.7% by mass, and even more preferably 56.5-64.0% by mass, and ordinary Portland cement is preferable in 100% by mass of the hydraulic component. Is preferably 35.0 to 45.0% by mass, more preferably 35.3 to 44.5% by mass, and even more preferably 36.0 to 43.5% by mass.
If the component of the hydraulic component is not within the above range, the hydraulic mortar (slurry) becomes difficult to stably obtain excellent flow characteristics and material separation resistance, and further in the curing process due to an increase in the adiabatic temperature. It is not preferable because it may cause defects in cured properties such as cracking of the resin, reduction in compressive strength, and bleeding.
また、本発明で用いる水硬性成分は、水硬性組成物１００質量％中に、好ましくは３４．０〜３８．０質量％、より好ましくは３４．５〜３７．５質量％、さらに好ましくは３４．７〜３７．２質量％、特に好ましくは３５．０〜３７．０質量％であることが好ましい。
水硬性成分量が前記の範囲より多い場合には、流動特性が悪化する傾向が強くなり、さらに断熱温度が上昇して硬化過程でのひび割れを生じる確率が高まり、前記の範囲より少ない場合には、圧縮強度が低下する傾向が強くなり、さらにブリーディングを生じ易くなることから好ましくない。
The hydraulic component used in the present invention is preferably 34.0 to 38.0% by mass, more preferably 34.5 to 37.5% by mass, and still more preferably 34% in 100% by mass of the hydraulic composition. It is preferable that it is 0.7-37.2 mass%, Most preferably, it is 35.0-37.0 mass%.
When the amount of hydraulic component is larger than the above range, the tendency to deteriorate the flow characteristics becomes stronger, and further, the adiabatic temperature rises and the probability of causing cracks in the curing process increases. , The tendency for the compressive strength to decrease is increased, and bleeding is likely to occur.
さらに、本発明の水硬性成分は、早強ポルトランドセメントと普通ポルトランドセメントの他に、必要に応じて本発明の特性を損なわない範囲で石膏、アルミナセメント等の速硬性セメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント等のポルトランドセメントを含むことができ、それらの一種又は二種以上を混合して使用することができる。 Furthermore, the hydraulic component of the present invention includes, in addition to early-strength Portland cement and ordinary Portland cement, quick-hardening cement such as gypsum and alumina cement, ultra-high-strength Portland cement, as long as the characteristics of the present invention are not impaired. Portland cement such as moderately heated Portland cement can be included, and one or more of them can be used in combination.
石膏としては、無水、半水等の石膏がその種類を問わず、一種又は二種以上の混合物として使用できる。 As the gypsum, gypsum such as anhydrous or semi-water can be used as one kind or a mixture of two or more kinds regardless of the kind.
アルミナセメントとしては、鉱物組成の異なるものが数種知られ市販されているが、いずれも主成分はモノカルシウムアルミネート（ＣＡ）であり、市販品はその種類によらず使用することができる。 Several types of alumina cement having different mineral compositions are known and commercially available, but the main component is monocalcium aluminate (CA), and commercially available products can be used regardless of the type.
本発明の水硬性組成物では、水と混練することにより優れた流動特性が得られると共に、硬化過程でのひび割れ抵抗性に優れる水硬性モルタル（スラリー）が得られることから、収縮低減剤と流動化剤とを使用する。 In the hydraulic composition of the present invention, excellent flow characteristics can be obtained by kneading with water, and a hydraulic mortar (slurry) having excellent resistance to cracking in the curing process can be obtained. And using an agent.
本発明で用いる収縮低減剤としては、ポリエーテル系の収縮低減剤を用いることが好ましい。市販品では竹本油脂社製ヒビダン等を好適に使用できる。 As the shrinkage reducing agent used in the present invention, it is preferable to use a polyether shrinkage reducing agent. Commercially available products such as Hibdan from Takemoto Yushi Co., Ltd. can be suitably used.
ポリエーテル系収縮低減剤は、水硬性組成物１００質量％中に、好ましくは０．１０〜０．５０質量％、より好ましくは０．１５〜０．４５質量％、さらに好ましくは０．２０〜０．４０質量％であることが好ましい。
添加量が前記の範囲より少ないと寸法変化率が大きく、硬化過程でひび割れを生じる傾向が高くなり、また前記の範囲より多すぎても添加量に見合った効果は期待できず単に不経済であるだけでなく、ブリーディングを生じる傾向が高まることから好ましくない。
The polyether-based shrinkage reducing agent is preferably 0.10 to 0.50% by mass, more preferably 0.15 to 0.45% by mass, and further preferably 0.20 to 100% by mass of the hydraulic composition. It is preferable that it is 0.40 mass%.
If the addition amount is less than the above range, the dimensional change rate is large, the tendency to crack in the curing process is high, and if it is more than the above range, an effect commensurate with the addition amount cannot be expected and it is simply uneconomical. In addition, the tendency to cause bleeding increases, which is not preferable.
また、本発明で用いる流動化剤としては、ポリカルボン酸系の流動化剤又はナフタレンスルフォン酸系の流動化剤から選ばれるいずれか１種を用いることができる。 In addition, as the fluidizing agent used in the present invention, any one selected from a polycarboxylic acid based fluidizing agent or a naphthalene sulfonic acid based fluidizing agent can be used.
ポリカルボン酸系流動化剤は、水硬性組成物１００質量％中に、好ましくは０．０５０〜０．０７５質量％、より好ましくは０．０５２〜０．０７４質量％、さらに好ましくは０．０５４〜０．０７３質量％であることが好ましい。
また、ナフタレンスルフォン酸系流動化剤は、水硬性組成物１００質量％中に、好ましくは０．３５０〜０．４８０質量％、より好ましくは０．３６０〜０．４７５質量％、さらに好ましくは０．３８０〜０．４７０質量％であることが好ましい。
流動化剤の添加量が、それぞれの好ましい範囲より少ないと、水硬性成分を速やかに分散させる効果が乏しくなって充分な効果（良好な流動性状、優れた材料分離抵抗性）が発現せず、また好ましい範囲より多すぎても添加量に見合った効果は期待できず単に不経済であるだけでなく、ブリーディングを生じる傾向が高まることから好ましくない。
The polycarboxylic acid-based fluidizing agent is preferably 0.050 to 0.075% by mass, more preferably 0.052 to 0.074% by mass, and still more preferably 0.054% in 100% by mass of the hydraulic composition. It is preferable that it is -0.073 mass%.
The naphthalene sulfonic acid-based fluidizing agent is preferably 0.350 to 0.480% by mass, more preferably 0.360 to 0.475% by mass, and still more preferably 0, in 100% by mass of the hydraulic composition. It is preferable that it is .380-0.470 mass%.
If the addition amount of the fluidizing agent is less than the respective preferable ranges, the effect of quickly dispersing the hydraulic component is poor, and sufficient effects (good fluidity, excellent material separation resistance) are not exhibited, On the other hand, if it is more than the preferred range, an effect commensurate with the amount added cannot be expected, and this is not only uneconomical but also unfavorable because it tends to cause bleeding.
本発明の水硬性組成物では、水と混練することにより速やかに良好な流動性状を有する水硬性モルタル（スラリー）を得ることができ、さらに優れた材料分離抵抗性を有する水硬性モルタル（スラリー）を安定して得るために、最大粒径が２ｍｍ（２０００μｍ）未満で、最小粒径が３０μｍ以上の特定の粒度構成を有する細骨材を選択して使用することが好ましい。前記細骨材を用いることによって、良好で安定した流動性状の水硬性モルタル（スラリー）を得られると共に、長距離をポンプ圧送した際にも、材料分離に伴うスラリーホースの閉塞を回避することができる。 In the hydraulic composition of the present invention, a hydraulic mortar (slurry) having good fluidity can be obtained quickly by kneading with water, and further a hydraulic mortar (slurry) having excellent material separation resistance. In order to stably obtain the above, it is preferable to select and use a fine aggregate having a specific particle size configuration having a maximum particle size of less than 2 mm (2000 μm) and a minimum particle size of 30 μm or more. By using the fine aggregate, it is possible to obtain a hydraulic mortar (slurry) with good and stable fluidity, and even when pumping a long distance, it is possible to avoid clogging of the slurry hose accompanying material separation. it can.
細骨材としては、珪砂、川砂、海砂、山砂、砕砂などの砂類、シリカ粉、粘土鉱物、廃ＦＣＣ触媒などの無機質材、ウレタン砕、ＥＶＡフォーム、発砲樹脂などの樹脂粉砕物、アルミナセメントクリンカー骨材などを用いることができる。
細骨材ついては、珪砂、川砂、海砂、山砂、砕砂などの砂類、石英粉末、廃ＦＣＣ触媒などを用いることが特に好ましい。
Fine aggregates include silica sand, river sand, sea sand, mountain sand, crushed sand, etc., silica powder, clay minerals, inorganic materials such as waste FCC catalyst, urethane crushed, EVA foam, resin pulverized products such as foamed resin, An alumina cement clinker aggregate or the like can be used.
As for the fine aggregate, it is particularly preferable to use sand such as quartz sand, river sand, sea sand, mountain sand, crushed sand, quartz powder, waste FCC catalyst and the like.
本発明で使用する細骨材は、細骨材１００質量％中に好ましくは、３０μｍ以上〜３００μｍ未満の粒子を１０．０〜２０．０質量％含み、３００μｍ以上〜６００μｍ未満の粒子を１０．０〜２５．０質量％含み、６００μｍ以上〜１１８０μｍ未満の粒子を３５．０〜７５．０質量％含み、１１８０μｍ以上〜２０００μｍ未満の粒子を１．０〜３５．０質量％含むものを好適に使用でき、より好ましくは、３０μｍ以上〜３００μｍ未満の粒子を１１．０〜１８．０質量％含み、３００μｍ以上〜６００μｍ未満の粒子を１１．０〜２３．０質量％含み、６００μｍ以上〜１１８０μｍ未満の粒子を４０．０〜７２．０質量％含み、１１８０μｍ以上〜２０００μｍ未満の粒子を１．５〜２０．０質量％含むものを好適に使用でき、さらに好ましくは、３０μｍ以上〜３００μｍ未満の粒子を１２．０〜１７．０質量％含み、３００μｍ以上〜６００μｍ未満の粒子を１２．０〜２２．０質量％含み、６００μｍ以上〜１１８０μｍ未満の粒子を４２．０〜７０．０質量％含み、１１８０μｍ以上〜２０００μｍ未満の粒子を２．０〜１０．０質量％含むものを好適に使用できる。
細骨材の粒度構成が前記の範囲（「特定の粒度構成」という）にない場合には、水硬性モルタル（スラリー）が優れた流動特性や材料分離抵抗性を安定して得られ難くなり、また水硬性モルタル（スラリー）を、スラリーポンプを用いて長距離（１００ｍ）圧送した際に、水硬性モルタル（スラリー）中の細骨材が材料分離を生じてスラリーホースを閉塞させることがあるため好ましくない。
The fine aggregate used in the present invention preferably contains 10.0 to 20.0% by mass of particles of 30 μm or more to less than 300 μm in 100% by mass of the fine aggregate, and 10 particles of particles of 300 μm or more to less than 600 μm. Preferred are those containing 0 to 25.0 mass%, 35.0 to 75.0 mass% of particles of 600 μm to less than 1180 μm, and 1.0 to 35.0 mass% of particles of 1180 μm to less than 2000 μm. More preferably, it contains 11.0 to 18.0% by mass of particles of 30 μm to less than 300 μm, 11.0 to 23.0% by mass of particles of 300 μm to less than 600 μm, and 600 μm to less than 1180 μm 40.0-72.0% by mass of particles containing 1180 μm or more and less than 2000 μm of particles can be suitably used, and more preferably. Contains 12.0 to 17.0% by mass of particles of 30 μm or more to less than 300 μm, 12.0 to 22.0% by mass of particles of 300 μm or more to less than 600 μm, and 42.42% of particles of 600 μm or more to less than 1180 μm. One containing 0 to 70.0% by mass and containing 2.0 to 10.0% by mass of particles of 1180 μm or more and less than 2000 μm can be suitably used.
If the fine aggregate particle size composition is not within the above range (referred to as "specific particle size composition"), hydraulic mortar (slurry) is difficult to stably obtain excellent flow characteristics and material separation resistance, In addition, when hydraulic mortar (slurry) is pumped over a long distance (100 m) using a slurry pump, fine aggregates in hydraulic mortar (slurry) may cause material separation and block the slurry hose. It is not preferable.
細骨材の使用量は、水硬性組成物１００質量％中に、好ましくは２０〜９０質量％、より好ましくは４０〜８０質量％、さらに好ましくは５０〜７０質量％の範囲にすることにより、優れた良好な流動性、材料分離抵抗性、ポンプ圧送性、及び、良好な硬化体強度発現性が得られることから好ましい。 The amount of fine aggregate used is preferably 20 to 90% by mass, more preferably 40 to 80% by mass, and even more preferably 50 to 70% by mass in 100% by mass of the hydraulic composition. It is preferable because excellent fluidity, material separation resistance, pumpability, and good cured body strength can be obtained.
本発明の水硬性組成物では、硬化過程での寸法変化率が小さく、ひび割れ抵抗性に優れる水硬性モルタル（スラリー）が得られることから、無機系膨張材を使用する。 In the hydraulic composition of the present invention, an inorganic expansion material is used because a hydraulic mortar (slurry) having a small dimensional change rate in the curing process and excellent crack resistance can be obtained.
無機系膨張材としては、カルシウムサルフォアルミネート系ではアウイン、石灰系では生石灰、生石灰−石膏系、仮焼ドロマイト等が挙げられ、これらから選ばれた少なくとも１種を使用できる。石灰系膨張材としては、生石灰、生石灰−石膏系が好ましく、特に生石灰−石膏系が好ましい。
無機系膨張材としては、例えば遊離生石灰を膨張成分として含むものや、カルシウムサルフォアルミネート等のエトリンガイト形成物質を膨張成分とする市販品を使用することができる。好ましくは、収縮補償効果とともに反応時の水和発熱によって低温環境下の強度増強効果を有する生石灰を有効成分として含む膨張材が特に好ましく、この場合膨張材中の生石灰含有量は特に限定されないが、生石灰含有量が高いもの（１００重量％を含む）では水和反応が急激に進行することがあるので８０重量％以下の含有量が好ましい。
Examples of the inorganic expansive material include Auin for calcium sulfoaluminate type, quick lime, quick lime-gypsum type, calcined dolomite and the like for lime type, and at least one selected from these can be used. As the lime-based expansion material, quick lime and quick lime-gypsum are preferable, and quick lime-gypsum is particularly preferable.
As the inorganic expansion material, for example, a material containing free quick lime as an expansion component or a commercial product having an ettringite-forming substance such as calcium sulfoaluminate as an expansion component can be used. Preferably, an expansion material containing, as an active ingredient, quick lime having an effect of enhancing strength under a low temperature environment by a hydration exotherm during reaction as well as a shrinkage compensation effect, in this case the quick lime content in the expansion material is not particularly limited, In the case where the quicklime content is high (including 100% by weight), the hydration reaction may proceed abruptly, so the content is preferably 80% by weight or less.
無機系膨張材の添加量は、水硬性組成物１００質量％に対して、好ましくは０．３〜４．０質量％、より好ましくは０．５〜３．５質量％、さらに好ましくは１．０〜３．０質量％の範囲で用いることが好ましい。
添加量が少ないと寸法変化率も大きく、充分な膨張効果を発現せず、また多すぎても硬化過程で膨張過多によるひび割れを生じることから好ましくない。
The addition amount of the inorganic expansion material is preferably 0.3 to 4.0% by mass, more preferably 0.5 to 3.5% by mass, and still more preferably 1. to 100% by mass of the hydraulic composition. It is preferable to use in the range of 0 to 3.0% by mass.
If the addition amount is small, the rate of dimensional change is large, a sufficient expansion effect is not exhibited, and if it is too large, cracks due to excessive expansion occur in the curing process, which is not preferable.
本発明では水硬性組成物の必須成分として消泡剤を使用する。
本発明で使用する消泡剤としては、シリコン系、アルコール系、ポリエーテル系などの合成物質又は植物由来の天然物質などを用いることができる。特にポリエーテル系の消泡剤を好適に用いることができる。
消泡剤の添加量は、水硬性組成物１００質量％に対して、好ましくは０．００１〜２．０質量％、より好ましくは０．００８〜１．２質量％、さらに好ましくは０．０３〜０．５質量％の範囲で用いることが好ましい。
添加量が好ましい範囲より少ないと充分な消泡効果を発現せず、型枠などに充填した際にエア溜りを生じやすく、構造物との一体性が損なわれることがあり、また添加量が好ましい範囲より多すぎても流動特性が悪化する場合があり、ブリーディングを生じ易くなることから好ましくない。
In the present invention, an antifoaming agent is used as an essential component of the hydraulic composition.
As the antifoaming agent used in the present invention, synthetic materials such as silicon-based, alcohol-based, and polyether-based materials or plant-derived natural materials can be used. In particular, a polyether-based antifoaming agent can be preferably used.
The addition amount of the antifoaming agent is preferably 0.001 to 2.0% by mass, more preferably 0.008 to 1.2% by mass, and still more preferably 0.03% with respect to 100% by mass of the hydraulic composition. It is preferable to use in the range of -0.5 mass%.
If the amount added is less than the preferred range, sufficient defoaming effect will not be exhibited, air stagnation tends to occur when filling a mold or the like, and the integrity with the structure may be impaired, and the amount added is preferred. If the amount is more than the range, the flow characteristics may be deteriorated, and bleeding is likely to occur.
本発明では水硬性組成物の必須成分として増粘剤を使用する。本発明の水硬性組成物では、増粘剤としてヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤を用いることに特徴がある。なお、ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤以外の増粘剤として、セルロース系、蛋白質系、ラテックス系、変性アクリルアミド系及び水溶性ポリマー系などを挙げることができる。水硬性組成物の消泡性を向上するために、増粘剤としてはヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤のみを用いることが好ましい。
増粘剤の添加量は、水硬性組成物１００質量％に対して、好ましくは０．００１〜０．６質量％、より好ましくは０．０１〜０．０６質量％、さらに好ましくは０．０１５〜０．０３質量％の範囲で用いることが好ましい。
In the present invention, a thickener is used as an essential component of the hydraulic composition. The hydraulic composition of the present invention is characterized by using a hydroxypropyl methylcellulose thickener as a thickener. Examples of thickeners other than hydroxypropylmethylcellulose-based thickeners include cellulose-based, protein-based, latex-based, modified acrylamide-based, and water-soluble polymer-based materials. In order to improve the defoaming property of the hydraulic composition, it is preferable to use only a hydroxypropyl methylcellulose thickener as the thickener.
The addition amount of the thickener is preferably 0.001 to 0.6% by mass, more preferably 0.01 to 0.06% by mass, and still more preferably 0.015% with respect to 100% by mass of the hydraulic composition. It is preferable to use in the range of -0.03 mass%.
増粘剤及び消泡剤を併用して用いることは、水硬性成分や細骨材などの骨材分離の抑制、気泡発生の抑制、硬化体表面の改善に好ましい効果を与え、グラウト用途の水硬性モルタル（スラリー）としての特性を向上させるために好ましい。 Using a thickener and an antifoaming agent together has a favorable effect on suppressing separation of aggregates such as hydraulic components and fine aggregates, suppressing generation of bubbles, and improving the surface of the cured body. It is preferable in order to improve the characteristics as a hard mortar (slurry).
本発明の水硬性組成物は、水硬性成分、細骨材、収縮低減剤、流動化剤、無機系膨張材消泡剤及び増粘剤の他に、必要に応じて本発明の特性を失わない範囲で凝結調整剤、樹脂粉末及び無機質微粉末などの成分を少なくとも１種以上含むことができる。 The hydraulic composition of the present invention loses the characteristics of the present invention as necessary in addition to the hydraulic component, fine aggregate, shrinkage reducing agent, fluidizing agent, inorganic expansion agent defoamer and thickener. It is possible to include at least one component such as a setting modifier, a resin powder, and an inorganic fine powder within the range.
金属系膨張材は、本発明の特性を損なわない範囲で添加することができ、無機系膨張材と併用して用いることが好ましい。
金属系膨張材としては、アルミニウム粉、鉄粉などの金属粉を使用することができるが、中でも比重の面から、アルミニウム粉の使用が特に好ましい。アルミニウム粉は、ＪＩＳ Ｋ５９０６：１９９８「塗装用アルミニウム粉」の第２種に準ずるものが好適に使用できる。
The metal-based expansion material can be added within a range that does not impair the characteristics of the present invention, and is preferably used in combination with an inorganic expansion material.
As the metal-based expansion material, metal powder such as aluminum powder and iron powder can be used, and among these, the use of aluminum powder is particularly preferable in terms of specific gravity. As the aluminum powder, those conforming to the second type of JIS K5906: 1998 “Aluminum powder for coating” can be suitably used.
凝結調整剤は、用いる水硬性成分に応じて、特性を損なわない範囲で適宜添加することができ、凝結促進剤及び凝結遅延剤の成分、添加量及び混合比率を適宜選択して、流動性、可使時間、硬化性状などを調整することができる。 The setting modifier can be appropriately added within a range that does not impair the characteristics, depending on the hydraulic component to be used, and the components, addition amount, and mixing ratio of the setting accelerator and setting retarder are appropriately selected to improve the fluidity, The pot life, curing properties, etc. can be adjusted.
樹脂粉末としては、エチレン・酢酸ビニル共重合体、アクリル系重合体などの乳化重合した高分子エマルジョンを噴霧乾燥して調製した樹脂粉末などを用いることができる。 As the resin powder, a resin powder prepared by spray-drying a polymer emulsion obtained by emulsion polymerization such as an ethylene / vinyl acetate copolymer and an acrylic polymer can be used.
無機質微粉末としては、必要に応じて本発明の特性を損なわない範囲で、高炉スラグ、フライアッシュ、炭酸カルシウム、ミクロシリカ、溶融スラグなどを用いることができる。 As the inorganic fine powder, blast furnace slag, fly ash, calcium carbonate, microsilica, molten slag and the like can be used as long as they do not impair the characteristics of the present invention.
本発明で用いる水硬性組成物を構成する場合に、好適な成分構成は、特定の構成要素を持つ水硬性成分と、細骨材と、ポリエーテル系収縮低減剤と、ポリカルボン酸系流動化剤又はナフタレンスルフォン酸系流動化剤と、消泡剤と、無機系膨張材と、ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤とを含む水硬性組成物である。 In the case of constituting the hydraulic composition used in the present invention, the preferred component constitution is a hydraulic component having specific constituent elements, a fine aggregate, a polyether shrinkage reducing agent, and a polycarboxylic acid fluidization. It is a hydraulic composition containing an agent or a naphthalene sulfonic acid-based fluidizing agent, an antifoaming agent, an inorganic expansion material, and a hydroxypropylmethylcellulose-based thickener.
本発明で用いる水硬性組成物を構成する場合に、特に好適な成分構成は、特定の構成要素を持つ水硬性成分と、細骨材と、ポリエーテル系収縮低減剤と、ナフタレンスルフォン酸系流動化剤と、消泡剤と、無機系膨張材と、ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤とを含む水硬性組成物であって、さらに金属系膨張材を含むものである。 In the case of constituting the hydraulic composition used in the present invention, particularly preferred component constitutions are a hydraulic component having specific constituent elements, a fine aggregate, a polyether-based shrinkage reducing agent, and a naphthalene sulfonic acid-based flow. A hydraulic composition containing an agent, an antifoaming agent, an inorganic expansion material, and a hydroxypropyl methylcellulose-based thickener, and further includes a metal expansion material.
本発明では、水硬性成分、細骨材、ポリエーテル系収縮低減剤、ナフタレンスルフォン酸系流動化剤、消泡剤、無機系膨張材及びヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤と、必要に応じて、金属系膨張材、凝結調整剤、粉末樹脂、樹脂粉末及び無機質微粉末などから選択される成分を１種以上とを添加し、混合機で混合して水硬性組成物のプレミックス粉体を得ることができる。 In the present invention, a hydraulic component, fine aggregate, polyether-based shrinkage reducing agent, naphthalene sulfonic acid-based fluidizing agent, antifoaming agent, inorganic expansion material and hydroxypropyl methylcellulose-based thickener, and if necessary, One or more components selected from metal-based expansion materials, setting modifiers, powder resins, resin powders, and inorganic fine powders are added and mixed with a mixer to obtain a premix powder of a hydraulic composition. be able to.
本発明の水硬性組成物は、混練装置を用いて、又は、混練機構を有するミキサー設備を用いて、水と混練することにより、安定して良好な流動性を有する水硬性モルタル（スラリー）を製造することができる。 The hydraulic composition of the present invention is obtained by stably kneading a hydraulic mortar (slurry) having good fluidity by kneading with water using a kneading apparatus or a mixer facility having a kneading mechanism. Can be manufactured.
また、本発明の水硬性組成物は水とともに、定量的かつ連続的に混練機構を有するミキサー設備に供給されることにより、速やかに混練されて安定した流動性状を有するスラリーが得られることから、図１に示すように、水硬性スラリータンク（リザーバータンク）に螺旋形状の撹拌羽根を備えた連続混練装置を好ましく用いることができる。螺旋形状の撹拌羽根としては、図２に示すような形状及び寸法を有するものを好ましく使用でき、水硬性スラリータンク（リザーバータンク）中の水硬性モルタル（スラリー）の均一性をより高めて、水硬性モルタル（スラリー）の流動性状や材料分離特性などを安定化することができる。 Moreover, since the hydraulic composition of the present invention is supplied to mixer equipment having a kneading mechanism quantitatively and continuously together with water, a slurry having a stable fluidity can be obtained by kneading quickly. As shown in FIG. 1, a continuous kneading apparatus provided with a helical stirring blade in a hydraulic slurry tank (reservoir tank) can be preferably used. As the spiral stirring blade, one having a shape and dimensions as shown in FIG. 2 can be preferably used, and the uniformity of the hydraulic mortar (slurry) in the hydraulic slurry tank (reservoir tank) can be further increased. The fluidity and material separation characteristics of the hard mortar (slurry) can be stabilized.
さらに、大規模な現場で大量の水硬性モルタル（スラリー）を限られた期間内に施工する場合には、特に、水硬性モルタル（スラリー）を連続的に製造し、離れた施工場所へ供給・施工できる図３に示すような水硬性組成物を貯蔵するタンクを備えた水硬性モルタル（スラリー）調製・施工用トラックを使用し、該トラックに搭載した連続混練ミキサー（図１）を用いて、水硬性組成物と水とを連続的に混練して水硬性モルタル（スラリー）を連続的に調製し、該トラックに搭載されたスラリーポンプによりスラリーホースを介して水硬性モルタル（スラリー）を施工箇所へ連続的に供給・打設する水硬性モルタル（スラリー）施工方法が、施工効率及び施工品質において極めて有効である。
本発明の水硬性組成物は、所定量の水と速やかに混練され、安定して優れた流動性状と良好な材料分離抵抗性とを有するスラリーが得られることから、前記の水硬性組成物を貯蔵するタンクを備えた水硬性モルタル（スラリー）調製・施工用トラックを使用した施工方法に好適に用いることができる。
Furthermore, when a large amount of hydraulic mortar (slurry) is to be constructed within a limited period of time on a large-scale site, hydraulic mortar (slurry) is manufactured continuously and supplied to remote construction sites. Using a hydraulic mortar (slurry) preparation / construction truck equipped with a tank for storing a hydraulic composition as shown in FIG. 3, and using a continuous kneading mixer (FIG. 1) mounted on the truck, The hydraulic mortar (slurry) is continuously prepared by kneading the hydraulic composition and water continuously, and the hydraulic mortar (slurry) is applied through the slurry hose by the slurry pump mounted on the truck. A hydraulic mortar (slurry) construction method that supplies and casts continuously is extremely effective in construction efficiency and construction quality.
The hydraulic composition of the present invention is rapidly kneaded with a predetermined amount of water, and a slurry having excellent fluidity and good material separation resistance can be obtained stably. It can use suitably for the construction method using the truck for hydraulic mortar (slurry) preparation and construction provided with the tank to store.
本発明の水硬性組成物は、所定量の水と混練することによって速やかに良好な流動特性を有し、材料分離抵抗性に優れた水硬性モルタル（スラリー）を調製することができる。本発明では、混練条件Ａの条件で水硬性組成物と水とを混練し、混練操作によって得られる水硬性モルタル（スラリー）の流動特性をＪ１４ロート流下値によって評価する。
混練条件Ａとは、温度２０℃、湿度６５％の恒温室において、恒温室と同温度に養生した水硬性組成物と水を用い、２Ｌポリ容器に表１から表６等に示す所定の水比の水を入れ、図４に示す形状のタービン羽根を取り付けた０．１５ＫＷ攪拌機を使用し、３００ｒｐｍで攪拌しながら水硬性組成物１５００ｇを全量投入後、７８０ｒｐｍで２分間混練して、水硬性モルタル（スラリー）を調製するものである。
The hydraulic composition of the present invention can quickly prepare a hydraulic mortar (slurry) having good flow characteristics and excellent material separation resistance by kneading with a predetermined amount of water. In the present invention, under the condition of kneading conditions A kneading a water hydraulic composition, the flow characteristics of hydraulic mortar obtained by kneading operation (slurry) is evaluated by J 14 funnel flow value.
The kneading condition A is a constant temperature room with a temperature of 20 ° C. and a humidity of 65%, using a hydraulic composition and water cured at the same temperature as the constant temperature room. Water was added, and 1500 g of a hydraulic composition was added while stirring at 300 rpm using a 0.15 KW stirrer equipped with a turbine blade having the shape shown in FIG. 4, and then kneaded at 780 rpm for 2 minutes. Mortar (slurry) is prepared.
本発明の水硬性組成物を混練条件Ａの条件で混練して調製し、同恒温室にて測定した水硬性モルタル（スラリー）のＪ１４ロート流下値は、好ましくは４．０〜１０．１秒の範囲、さらに好ましくは５．０〜１０．０５秒の範囲、特に好ましくは６．０〜１０．０秒の範囲であることが速やかに優れた流動性を安定して確保でき、優れた材料分離抵抗性を有する水硬性モルタル（スラリー）を安定して得られることから好ましい。 J 14 funnel flow value of the hydraulic composition of the present invention kneaded to prepare the conditions of kneading conditions A, hydraulic mortars was measured at the same constant temperature room (slurry) is preferably from 4.0 to 10.1 In the range of seconds, more preferably in the range of 5.0 to 10.05 seconds, particularly preferably in the range of 6.0 to 10.0 seconds, the excellent fluidity can be secured stably and excellent. It is preferable because a hydraulic mortar (slurry) having material separation resistance can be obtained stably.
本発明のセルフレベリング性水硬性組成物は、水と混合して調製した水硬性モルタルのフロー値（建築改修工事監理指針（下巻、平成１９年版）８章 耐震改修工事に記載の試験方法に準拠して測定）が、好ましくは１８０〜２７０ｍｍ、より好ましくは２００〜２６０ｍｍ、さらに好ましくは２１０〜２５０ｍｍに調整されていることが好ましい。フロー値が上記範囲であることにより、水硬性モルタルは、施工の容易さ及び優れた流動性を有し、特に卓越したモルタル流動速度を安定して発揮させて、水平レベル精度が高くスラリー同士の合流箇所の馴染み性が優れる。 The self-leveling hydraulic composition of the present invention is based on the flow method of hydraulic mortar prepared by mixing with water (in accordance with the test method described in Chapter 8 Seismic Retrofitting of Building Renovation Construction Supervision Guidelines (Volume 2, 2007)) Measurement) is preferably adjusted to 180 to 270 mm, more preferably 200 to 260 mm, and still more preferably 210 to 250 mm. Due to the flow value being in the above range, hydraulic mortar has ease of construction and excellent fluidity, in particular, stably exhibits excellent mortar flow rate, and has high horizontal level accuracy between slurry. The familiarity at the junction is excellent.
本発明の水硬性組成物は、水の添加量を調整することにより、水硬性モルタル（スラリー）の流動性、材料分離抵抗性などを、さらに硬化して得られる硬化体の強度などを調整することができる。
水の添加量は、用いる水硬性成分や水硬性組成物に応じて、適宜選択して用いることができる。水硬性組成物と水との質量比率である水比（水／水硬性組成物）は、好ましくは０．０８０〜０．５００、さらに好ましくは０．０９０〜０．４００、特に好ましくは０．１１０〜０．２００の範囲であることが好ましい。なお、水比は水の添加量を水硬性組成物の質量で除した値を用いる。
The hydraulic composition of the present invention adjusts the fluidity of the hydraulic mortar (slurry), the material separation resistance, and the strength of the cured product obtained by further curing by adjusting the amount of water added. be able to.
The amount of water added can be appropriately selected and used depending on the hydraulic component or hydraulic composition used. The water ratio (water / hydraulic composition), which is the mass ratio of the hydraulic composition to water, is preferably 0.080 to 0.500, more preferably 0.090 to 0.400, and particularly preferably 0.00. A range of 110 to 0.200 is preferable. In addition, the water ratio uses the value which remove | divided the addition amount of water by the mass of the hydraulic composition.
水硬性モルタル（スラリー）は、以下の特性を有することが好ましい。
１）ブリーディング率が、好ましくは０．３％以下、より好ましくは０．２％以下、特に好ましくは０．１％以下である。
２）エア量が、好ましくは４．５％以下、より好ましくは４．０％以下、特に好ましくは３．５％以下である。
The hydraulic mortar (slurry) preferably has the following characteristics.
1) The bleeding rate is preferably 0.3% or less, more preferably 0.2% or less, and particularly preferably 0.1% or less.
2) The amount of air is preferably 4.5% or less, more preferably 4.0% or less, and particularly preferably 3.5% or less.
水硬性モルタル（スラリー）の硬化体は、以下の特性を有することが好ましい。
１）圧縮強度（材齢２８日）が、好ましくは４０Ｎ／ｍｍ２以上、より好ましくは４５Ｎ／ｍｍ２以上、さらに好ましくは５０Ｎ／ｍｍ２以上である。
２）長さ変化率（材齢７日）が、好ましくは−２２×１０−４以上、より好ましくは−２１×１０−４以上、さらに好ましくは−２０×１０−４以上である。
３）簡易断熱養生温度の最高温度が、好ましくは８７℃以下、より好ましくは８６℃以下、さらに好ましくは８５℃以下である。
４）ひび割れ確認（目視）が、○：ひび割れ無しである。
The cured body of hydraulic mortar (slurry) preferably has the following characteristics.
1) Compressive strength (material age 28 days) is preferably 40 N / mm 2 or more, more preferably 45 N / mm 2 or more, and even more preferably 50 N / mm 2 or more.
2) The rate of change in length (age 7 days) is preferably −22 × 10 −4 or more, more preferably −21 × 10 −4 or more, and further preferably −20 × 10 −4 or more.
3) The maximum temperature of the simple adiabatic curing temperature is preferably 87 ° C or lower, more preferably 86 ° C or lower, and still more preferably 85 ° C or lower.
4) Confirmation of cracking (visual observation): ○: No cracking.
本発明の水硬性モルタル（スラリー）は、トンネルやシールドの裏込め、ダムの継ぎ目、橋梁のシュウ、構造物の補修や補強、鉄筋継手、機械基礎の固定、下水道の補修等、土木・建築分野の各種グラウト工事において、高流動性、無収縮性及び高強度といった性能を有することからその利用価値は大きい。
特に、大規模な現場で大量のグラウチングを行うような場合に、連続的に水硬性モルタル（スラリー）を調製して、連続的に施工箇所へ供給・打設施工する場合にその性能を発揮するものである。
The hydraulic mortar (slurry) of the present invention is used in the field of civil engineering and construction, such as tunnel and shield backfilling, dam seams, bridge shu, repair and reinforcement of structures, reinforced joints, fixing machine foundations, sewer repairs, etc. In the various grout constructions, the utility value is great because it has performance such as high fluidity, non-shrinkage and high strength.
In particular, when large-scale grouting is performed at a large-scale site, hydraulic mortar (slurry) is continuously prepared, and its performance is demonstrated when it is continuously supplied to the construction site and placed. Is.
以下、本発明を実施例に基づき、さらに詳細に説明する。但し、本発明は下記実施例により制限されるものでない。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail based on examples. However, the present invention is not limited by the following examples.
（特性の評価方法）
１）Ｊ１４ロート流下値（秒）：
土木学会基準「充てんモルタルの流動性試験方法（ＪＳＣＥ Ｆ５４１−１９９９）」に準拠して、水硬性モルタル（スラリー）のＪ１４ロート法による流下値を示す。
(Characteristic evaluation method)
1) J 14 funnel flow down (seconds):
In conformity with the Japanese Society of Civil Engineering standard "Test Method of Flowability for Filling Mortar (JSCE F541-1999)" indicates a stream of values by J 14 funnel method hydraulic mortar (slurry).
２）ブリーディング率（％）
土木学会基準「充てんモルタルのブリーディング率および膨張率試験方法（ＪＳＣＥ Ｆ５４１−１９９９）」に準拠して、水硬性モルタル（スラリー）の練り混ぜ２時間後のブリーディング率を示す。
2) Bleeding rate (%)
The bleeding rate after 2 hours of mixing the hydraulic mortar (slurry) is shown in accordance with the Japan Society of Civil Engineers standard "Testing method for bleeding rate and expansion rate of filling mortar (JSCE F541-1999)".
３）圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２）：
温度２０℃、湿度６５％の条件で混練した水硬性モルタル（スラリー）を用い、温度２０℃、湿度９５％の条件で硬化させ、翌日脱型後、２０℃の水中で２８日間養生した試験体φ５×１０ｃｍを用い、ＪＩＳ Ａ１１０８：２００６に準拠して評価を行う。
3) Compressive strength (N / mm 2 ):
A test specimen cured using hydraulic mortar (slurry) kneaded at a temperature of 20 ° C. and a humidity of 65%, cured at a temperature of 20 ° C. and a humidity of 95%, demolded the next day, and then cured in water at 20 ° C. for 28 days. Evaluation is performed in accordance with JIS A1108: 2006 using φ5 × 10 cm.
４）膨張収縮率（％）：
土木学会基準「充てんモルタルのブリーディング率および膨張率試験方法（JSCE F541-1999）」に準拠して、膨張収縮率を示す。
4) Expansion / contraction rate (%):
The expansion and contraction rate is shown in accordance with the Japan Society of Civil Engineers standard "Testing method for bleeding rate and expansion rate of filling mortar (JSCE F541-1999)".
５）ポンプ圧送性：
ミキサー装置の排出ポンプ出口に、内径３２ｃｍで長さ２５ｍ、５０ｍ又は１００ｍのスラリーホースを接続して評価を行う。
ポンプは、モーノポンプ、型番：２ＮＭ５０（兵神装備社製）を用いて行う。
水硬性モルタル（スラリー）の圧送性の評価指標は、○：閉塞無し、×：閉塞有りとする。
5) Pump pumpability:
Evaluation is performed by connecting a slurry hose having an inner diameter of 32 cm and a length of 25 m, 50 m or 100 m to the outlet of the discharge pump of the mixer apparatus.
The pump is a MONO pump, model number: 2NM50 (Hyojin Equipment Co., Ltd.).
The evaluation index of the pumpability of the hydraulic mortar (slurry) is ○: no blockage, ×: with blockage.
６）長さ変化率：
長さ変化率の測定は、図５に示す装置を用いる。長さ変化率の測定は、混練直後の水硬性モルタル（スラリー）を型内部の型枠の高さまで打設し、打設直後より長さ変化の測定を開始し、測定間隔は１０分毎で行い、材齢７日まで測定する。測定条件は、２０℃、ＲＨ６５％の気中で行う。
水硬性モルタル（スラリー）の硬化時の長さ変化率は、図５（ａ）に示す変位センサーの端部と、変位センサーの端部と隣接するＳＵＳ製円盤との間隔の変化量（ｍｍ）を、水硬性モルタル（スラリー）の硬化体の内部に位置する２枚のＳＵＳ製円盤の間隔（ｂ＝４８０ｍｍ）で除した値とする。
6) Length change rate:
The length change rate is measured using the apparatus shown in FIG. The length change rate is measured by placing hydraulic mortar (slurry) immediately after kneading to the height of the mold inside the mold, and measuring the length change immediately after casting, with a measurement interval of every 10 minutes. And measure up to 7 days of age. The measurement conditions are 20 ° C. and RH 65%.
The rate of change in length of the hydraulic mortar (slurry) when cured is the amount of change (mm) in the distance between the end of the displacement sensor shown in FIG. 5A and the SUS disk adjacent to the end of the displacement sensor. Is a value obtained by dividing by a distance (b = 480 mm) between two SUS disks located inside a cured body of hydraulic mortar (slurry).
７）簡易断熱養生温度（℃）：
簡易断熱養生温度の測定は、図６に示す装置を用いる。簡易断熱養生温度の測定は、混練直後の水硬性モルタル（スラリー）を断熱材中の型枠に打設し、打設直後より簡易断熱養生温度の測定を開始し、測定間隔は５分毎で行う。測定条件は、２０℃、ＲＨ６５％の恒温室内で行う。
7) Simple insulation curing temperature (℃):
The apparatus shown in FIG. 6 is used for the measurement of the simple adiabatic curing temperature. The simple adiabatic curing temperature is measured by placing hydraulic mortar (slurry) immediately after kneading into the mold in the heat insulating material, and starting the measurement of the simple adiabatic curing temperature immediately after placing, with a measurement interval of every 5 minutes. Do. The measurement conditions are 20 ° C. and RH 65% in a constant temperature room.
８）ひび割れ確認（目視）：
温度２０℃、湿度６５％の条件で混練した水硬性モルタル（スラリー）を用い、縦２０ｃｍ×横１２ｃｍ×高さ２ｃｍのプラスティック容器に流し込み、温度３５℃、湿度６０％の条件で硬化させ、打ち込み７日後のひび割れ有無を目視にて確認する。評価指標は、○：ひび割れ無し、×：ひび割れ有りとする。
8) Confirmation of crack (visual):
Using hydraulic mortar (slurry) kneaded at a temperature of 20 ° C and a humidity of 65%, it is poured into a plastic container of 20cm in length x 12cm in width and 2cm in height, cured at a temperature of 35 ° C and a humidity of 60%, and driven in. Visually check for cracks after 7 days. The evaluation index is as follows: ○: no crack, ×: crack.
９）エア量（％）：
温度２０℃、湿度６５％の条件で混練した水硬性モルタル（スラリー）を用い、ＪＩＳ Ａ１１２８：２００５「フレッシュコンクリートの空気量の圧力による試験方法」に準拠して、エア量を示す。
9) Air volume (%):
Using a hydraulic mortar (slurry) kneaded under conditions of a temperature of 20 ° C. and a humidity of 65%, the amount of air is shown in accordance with JIS A1128: 2005 “Test Method by Pressure of Fresh Concrete Air”.
１０）混練条件Ａ：
温度２０℃、湿度６５％の恒温室において、恒温室と同温度に養生した水硬性組成物と水を用い、２Ｌポリ容器に表１から表６に示す所定水比の水（比較例１〜４及び実施例１〜３の場合の水比は１６．１％）を入れ、図４に示すタービン羽根を取り付けた０．１５ＫＷ攪拌機（新東科学社製、品番：スリーワンモータＢＬ６００）を使用し、３００ｒｐｍで攪拌しながら水硬性組成物１５００ｇを全量投入後、７８０ｒｐｍで２分間混練して、水硬性モルタル（スラリー）を調製することを混練条件Ａとする。
10) Kneading condition A:
In a temperature-controlled room with a temperature of 20 ° C. and a humidity of 65%, using a hydraulic composition and water cured at the same temperature as the temperature-controlled room, water having a predetermined water ratio shown in Tables 1 to 6 (Comparative Examples 1 to 2) 4 and the water ratio in Examples 1 to 3 was 16.1%), and a 0.15 KW stirrer (manufactured by Shinto Kagaku Co., product number: Three-One Motor BL600) equipped with the turbine blade shown in FIG. 4 was used. Kneading condition A is to prepare a hydraulic mortar (slurry) by adding 1500 g of the hydraulic composition while stirring at 300 rpm and then kneading for 2 minutes at 780 rpm.
原料は以下のものを使用した。
１）水硬性成分：
・早強ポルトランドセメント（宇部早強セメント、ブレーン比表面積４５００ｃｍ２／ｇ）。
・普通ポルトランドセメント（宇部普通セメント、ブレーン比表面積３３００ｃｍ２／ｇ）。
比表面積の評価法は、ＪＩＳ Ｒ５２０１−１９９７に規定されているブレーン空気透過装置を用いて測定されたものである。
２）細骨材：
・珪砂Ａ ： Ｎ３０、瓢屋社製。
・珪砂Ｂ ： Ｓ４、ＪＦＥミネラル社製。
・珪砂Ｃ ： Ｎ５０、瓢屋社製。
・珪砂Ｄ ： Ｎ７０、瓢屋社製。
・珪砂Ｅ ： Ｎ４０、瓢屋社製。
・珪砂Ｆ ： ＳＮ４０、瓢屋社製。
・珪砂Ｇ ： ＳＮ５０、瓢屋社製。
・珪砂Ｈ ： ＳＮ７０、瓢屋社製。
３）膨張材：
・無機系膨張材：太平洋ハイパーエクスパン構造用（太平洋マテリアル社製）。
・金属系膨張材：アルミニウム粉（粒度４４μｍ以下６０％以上、大和金属粉工業社製）。
４）流動化剤：
・流動化剤ａ：ポリカルボン酸系流動化剤、メルフラクスＡＰ１０１Ｆ（ＢＡＳＦポゾリス社製）。
・流動化剤ｂ：ナフタレンスルフォン酸系流動化剤、マイティ１００（花王社製）。
５）収縮低減剤：ポリエーテル系収縮低減剤、ヒビダン（竹本油脂社製）
６）消泡剤：
・消泡剤Ａ：ポリエーテル系消泡剤、Ｂ１０７Ｆ（ＡＤＥＫＡ社製）
・消泡剤Ｂ：ポリエーテル系消泡剤、Ｂ１１５Ｆ（ＡＤＥＫＡ社製）
７）ミクロシリカ：ブレーン比表面積１９０００ｃｍ２／ｇ、ＢＡＳＦポゾリズ社製
８）増粘剤
・増粘剤Ａ：セルロース系増粘剤、ハイユーローズ（宇部興産社製）。
・増粘剤Ｂ：変性アクリルアミド系増粘剤、スタービス４３０２Ｆ（ＢＡＳＦポゾリス社製）。
・増粘剤Ｃ：ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤、ＳＣＨ３００Ｌ（信越化学工業社製）
The following materials were used.
1) Hydraulic component:
-Early strong Portland cement (Ube early strong cement, Blaine specific surface area 4500 cm 2 / g).
-Ordinary Portland cement (Ube ordinary cement, Blaine specific surface area 3300 cm 2 / g).
The evaluation method of the specific surface area is measured using a brain air permeation device defined in JIS R5201-1997.
2) Fine aggregate:
-Silica sand A: N30, made by Ashiya company.
Silica sand B: S4, manufactured by JFE Minerals.
Silica sand C: N50, manufactured by Ashiya Company.
Silica sand D: N70, manufactured by Ashiya Company.
-Silica sand E: N40, made by Ashiya company.
-Silica sand F: SN40, made by Ashiya company.
-Silica sand G: SN50, made by Ashiya company.
Silica sand H: SN70, manufactured by Ashiya Company.
3) Expansion material:
・ Inorganic expansive material: for Pacific Hyperexpan structure (manufactured by Taiheiyo Materials).
Metal expandable material: aluminum powder (particle size 44 μm or less, 60% or more, manufactured by Daiwa Metal Powder Industry Co., Ltd.).
4) Fluidizer:
Fluidizing agent a: polycarboxylic acid-based fluidizing agent, Melflax AP101F (manufactured by BASF Pozzolith).
Fluidizer b: Naphthalene sulfonic acid-based fluidizer, Mighty 100 (manufactured by Kao Corporation).
5) Shrinkage reducing agent: polyether-based shrinkage reducing agent, Hibidan (manufactured by Takemoto Yushi Co., Ltd.)
6) Antifoaming agent:
Antifoam A: polyether antifoam, B107F (made by ADEKA)
Antifoaming agent B: polyether antifoaming agent, B115F (made by ADEKA)
7) Microsilica: Blaine specific surface area 19000 cm 2 / g, manufactured by BASF Pozzolith Co. 8) Thickener / Thickener A: Cellulosic thickener, Hyeurose (manufactured by Ube Industries).
Thickener B: Modified acrylamide type thickener, Starvis 4302F (manufactured by BASF Pozzolith).
・ Thickener C: Hydroxypropylmethylcellulose thickener, SCH300L (manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd.)
（参考比較例１、参考例１〜５）
表１に示す配合割合で水硬性組成物と水とを混練条件Ａにしたがって混練して水硬性モルタル（スラリー）を調製し、同恒温室にてＪ１４ロート流下値（秒）を、温度３５℃、湿度６０％の恒温室にてひび割れ確認（目視）を測定した。測定結果を表１に示す。また、同水硬性モルタル（スラリー）を用いて長さ変化率を測定した結果を図７に示す。
(Reference Comparative Example 1, Reference Examples 1 to 5)
Table hydraulic composition in the proportions shown in 1 and the water is kneaded according kneading conditions A to prepare a hydraulic mortar (slurry), J 14 funnel flow value at the same constant temperature chamber (s), the temperature 35 Crack confirmation (visual observation) was measured in a thermostatic chamber at 60 ° C. and a humidity of 60%. The measurement results are shown in Table 1. Moreover, the result of having measured the length change rate using the hydraulic mortar (slurry) is shown in FIG.
（参考比較例２〜５、参考例１、２、５）
表２に示す配合割合で水硬性組成物と水とを混練条件Ａにしたがって混練して水硬性モルタル（スラリー）を調製し、同恒温室にてＪ１４ロート流下値（秒）、ブリーディング率（％）を測定した。さらに温度３５℃、湿度６０％の恒温室にてひび割れ確認（目視）を測定した。水硬性組成物を混練条件Ａで混練して調整したスラリーを硬化させた水硬性モルタル（スラリー）硬化体について２８日圧縮強度を測定した。測定結果を表２に示す。また、参考例１、２、５、参考比較例２、５の水硬性モルタル（スラリー）を用いて長さ変化率を測定した結果を図８に、参考例１、２、５、参考比較例２〜５の水硬性モルタル（スラリー）を用いて簡易断熱養生温度（℃）を測定した結果を図９に示す。
(Reference Comparative Examples 2 to 5, Reference Examples 1, 2, and 5)
A hydraulic mortar (slurry) was prepared by kneading the hydraulic composition and water at the blending ratio shown in Table 2 according to the kneading condition A, and the J 14 funnel flow-down value (seconds), bleeding rate ( %). Furthermore, crack confirmation (visual observation) was measured in a temperature-controlled room at a temperature of 35 ° C. and a humidity of 60%. The compressive strength was measured for 28 days on a cured hydraulic mortar (slurry) obtained by curing a slurry prepared by kneading the hydraulic composition under kneading conditions A. The measurement results are shown in Table 2. Moreover, the result of having measured the length change rate using the hydraulic mortar (slurry) of the reference examples 1, 2, 5, and the reference comparative examples 2 and 5 is shown in FIG. The result of having measured the simple heat insulation curing temperature (degreeC) using the 2-5 hydraulic mortar (slurry) is shown in FIG.
（参考比較例６〜７、参考例１、２、５、６）
表３に示す配合割合で水硬性組成物と水とを混練条件Ａにしたがって混練して水硬性モルタル（スラリー）を調製し、同恒温室にてＪ１４ロート流下値（秒）及びブリーディング率（％）を測定した。水硬性組成物を混練条件Ａで混練して調整したスラリーを硬化させた水硬性モルタル（スラリー）硬化体について２８日圧縮強度を測定した。また、使用した細骨材の粒度構成を表３に示す。測定結果を表３に示す。
(Reference Comparative Examples 6-7, Reference Examples 1, 2, 5, 6)
A hydraulic mortar (slurry) was prepared by kneading the hydraulic composition and water at the blending ratio shown in Table 3 according to the kneading condition A, and the J 14 funnel flow-down value (seconds) and bleeding rate ( %). The compressive strength was measured for 28 days on a cured hydraulic mortar (slurry) obtained by curing a slurry prepared by kneading the hydraulic composition under kneading conditions A. Table 3 shows the particle size composition of the fine aggregate used. Table 3 shows the measurement results.
（参考比較例８〜１１、参考例１、５〜９）
表４に示す配合割合で水硬性組成物と水とを混練条件Ａにしたがって混練して水硬性モルタル（スラリー）を調製し、同恒温室にてＪ１４ロート流下値（秒）、ブリーディング率（％）を測定した。測定結果を表４に示す。
(Reference Comparative Examples 8-11, Reference Examples 1, 5-9)
The hydraulic composition and water were kneaded according to the kneading conditions A at the blending ratio shown in Table 4 to prepare a hydraulic mortar (slurry), and the J 14 funnel flow down value (seconds), bleeding rate ( %). Table 4 shows the measurement results.
（参考比較例１２〜１３、参考例１、２、５，１０）
表５に示す配合割合で水硬性組成物と水とを混練条件Ａにしたがって混練して水硬性モルタル（スラリー）を調製し、同恒温室にてＪ１４ロート流下値（秒）、膨張収縮率（％）及びブリーディング率（％）を測定した。さらに温度３５℃、湿度６０％の恒温室にてひび割れ確認（目視）を測定した。測定結果を表５に示す。また、同水硬性モルタル（スラリー）を用いて長さ変化率を測定した結果を図１０に示す。
(Reference Comparative Examples 12 to 13, Reference Examples 1, 2, 5, and 10)
The hydraulic composition at the mixing ratio shown in Table 5 and the water were kneaded in accordance with kneading conditions A to prepare a hydraulic mortar (slurry), J 14 funnel flow value at the same constant temperature room (s), expansion shrinkage (%) And bleeding rate (%) were measured. Furthermore, crack confirmation (visual observation) was measured in a temperature-controlled room at a temperature of 35 ° C. and a humidity of 60%. Table 5 shows the measurement results. Moreover, the result of having measured the length change rate using the hydraulic mortar (slurry) is shown in FIG.
（参考比較例１４〜１５、参考例１、２、５、１１）
表６に示す配合割合で水硬性組成物と水とを混練条件Ａにしたがって混練して水硬性モルタル（スラリー）を調製し、同恒温室にてＪ１４ロート流下値（秒）、ブリーディング率（％）及びエア量（％）を測定した。水硬性組成物を混練条件Ａで混練して調整したスラリーを硬化させた水硬性モルタル（スラリー）硬化体について２８日圧縮強度を測定した。測定結果を表６に示す。
(Reference Comparative Examples 14 to 15, Reference Examples 1, 2, 5, and 11)
A hydraulic mortar (slurry) was prepared by kneading the hydraulic composition and water at the blending ratio shown in Table 6 according to kneading condition A, and the J 14 funnel flow-down value (seconds), bleeding rate ( %) And air volume (%). The compressive strength was measured for 28 days on a cured hydraulic mortar (slurry) obtained by curing a slurry prepared by kneading the hydraulic composition under kneading conditions A. Table 6 shows the measurement results.
（参考例１１）
参考例１１の水硬性組成物を用いて、水硬性組成物と所定量の水とをミキサー装置を備えたスラリー製造・供給装置（図１）に供給して連続的に混練し、水硬性モルタル（スラリー）を連続製造してスラリーを一旦リザーバータンクに収容した。
水硬性モルタル（スラリー）は、リザーバータンク中で約２分間、多重螺旋状攪拌板とパドル型攪拌板とを配置した複合攪拌羽根を有する攪拌機によって強制攪拌条件下に保持した後、スラリー製造設備の吐出ポンプ（スラリーポンプ）を用いて吐出した。
スラリー製造設備の吐出ポンプ（スラリーポンプ）から吐出した水硬性モルタル（スラリー）は、ポンプから吐出直後を０ｍとし、ポンプに接続した内径が３２ｍｍで長さが２５ｍ、５０ｍ、７５ｍ及び１００ｍのスラリーホースの筒先より吐出させてポンプ圧送性を評価した。また、連続製造してリザーバータンクに収容したスラリーと、吐出ポンプ（スラリーポンプ）を用いて、ポンプからの吐出直後を０ｍとし、２５ｍ、５０ｍ、７５ｍ及び１００ｍのスラリーホースの筒先より吐出させてスラリーについて、Ｊ１４ロート流下値、ブリーディング率、ひび割れ（目視）及び２８日圧縮強度を測定した。
スラリー中に含まれる水比は、リザーバに収容したスラリーを一部取り出して電子レンジ法により測定した。
ポンプ圧送性、Ｊ１４ロート流下値、ブリーディング率、ひび割れ（目視）及び２８日圧縮強度の測定結果を表７に示す。
(Reference Example 11)
Using the hydraulic composition of Reference Example 11, the hydraulic composition and a predetermined amount of water are supplied to a slurry production / supply apparatus (FIG. 1) equipped with a mixer device and continuously kneaded, and hydraulic mortar. (Slurry) was continuously produced, and the slurry was once stored in a reservoir tank.
The hydraulic mortar (slurry) is held in a reservoir tank for about 2 minutes under a forced stirring condition by a stirrer having a composite stirring blade in which a multi-helical stirring plate and a paddle type stirring plate are arranged. It discharged using the discharge pump (slurry pump).
The hydraulic mortar (slurry) discharged from the discharge pump (slurry pump) of the slurry production facility is 0 m immediately after discharge from the pump, the inner diameter connected to the pump is 32 mm, the length is 25 m, 50 m, 75 m and 100 m. The pumping ability was evaluated by discharging from the tube tip. Also, slurry manufactured continuously and stored in a reservoir tank, and a discharge pump (slurry pump), immediately discharged from the pump is set to 0 m and discharged from the tip of a 25 m, 50 m, 75 m and 100 m slurry hose. for, J 14 funnel flow value, bleeding rate was measured crack (visual) and 28 days compressive strength.
The ratio of water contained in the slurry was measured by a microwave method with a part of the slurry contained in the reservoir taken out.
Pumpability, J 14 funnel flow value, bleeding rate, the measurement results of crack (visual) and 28 days compressive strength shown in Table 7.
所定量のポリエーテル系収縮低減剤を用いた参考例１〜５の場合、図７に示すように混練条件Ａで混練したスラリーの長さ変化率はポリエーテル系収縮低減剤を用いない参考比較例１よりも優れる。また、表１に示すように参考例１〜５のスラリーはひび割れ確認（目視）においても良好なひび割れ抵抗性が得られている。 In the case of Reference Examples 1 to 5 using a predetermined amount of the polyether shrinkage reducing agent, the length change rate of the slurry kneaded under the kneading condition A as shown in FIG. It is superior to Example 1. In addition, as shown in Table 1, the slurries of Reference Examples 1 to 5 have good crack resistance even in crack confirmation (visual observation).
特定の構成要素を持つ水硬性成分を用いた参考例１、２、５の場合、図９に示すように混練条件Ａで混練したスラリーは簡易断熱養生した際の最高温度が参考比較例５のスラリーと比較して低く、発熱が抑制されている。さらに図８及び表２に示すように参考例１、２、５のスラリーは参考比較例５のスラリーと比較して長さ変化率が小さく、ひび割れ確認（目視）においても良好なひび割れ抵抗性が得られている。また表２に示すように、参考例１、２、５のスラリーは参考比較例２よりも材料分離抵抗性に優れる。特定の構成要素を持つ水硬性成分を用いた場合でも所定量よりも少ない参考比較例３のスラリーは、表２より参考例１、２、５のスラリーと比較して材料分離抵抗性が劣り、図８及び表２より比所定量よりも多い参考比較例４のスラリーは、参考例１、２、５のスラリーと比較してひび割れ抵抗性が劣る。 In the case of Reference Examples 1, 2, and 5 using hydraulic components having specific constituent elements, the slurry kneaded under the kneading conditions A as shown in FIG. Compared with slurry, it is low and heat generation is suppressed. Further, as shown in FIG. 8 and Table 2, the slurry of Reference Examples 1, 2, and 5 has a smaller rate of change in length than the slurry of Reference Comparative Example 5, and has good crack resistance even in crack confirmation (visual observation). Has been obtained. Further, as shown in Table 2, the slurries of Reference Examples 1, 2, and 5 are more excellent in material separation resistance than Reference Comparative Example 2. Even when a hydraulic component having a specific component is used, the slurry of Reference Comparative Example 3, which is less than a predetermined amount, is inferior in material separation resistance compared to the slurry of Reference Examples 1, 2, and 5 from Table 2, As shown in FIG. 8 and Table 2, the slurry of Reference Comparative Example 4 having a ratio larger than the predetermined amount is inferior in crack resistance as compared with the slurry of Reference Examples 1, 2, and 5.
特定の粒度構成を持つ細骨材を用いた参考例１、２、５、６の水硬性組成物を混練条件Ａで混練したスラリーは、表３に示すように参考比較例６と比較してＪ１４ロート流下値が良好で、参考比較例７よりも材料分離抵抗性に優れるため、優れたポンプ圧送性が得られている。所定量のポリカルボン酸系流動化剤又はナフタレンスルフォン酸系流動化剤を用いた参考例１、５、７〜９の水硬性組成物を混練条件Ａで混練したスラリーは、表４に示すようにＪ１４ロート流下値が良好で、材料分離抵抗性に優れるため、優れたポンプ圧送性が得られている。所定量よりも少ない参考比較例９、１０の水硬性組成物を混練条件Ａで混練したスラリーは、Ｊ１４ロート流下値が悪化し、所定量よりも多い参考比較例８、１１の水硬性組成物を混練条件Ａで混練したスラリーは、材料分離を生じるため優れたポンプ圧送性は得られない。 The slurry obtained by kneading the hydraulic compositions of Reference Examples 1, 2, 5, and 6 using the fine aggregate having a specific particle size configuration under the kneading condition A is compared with Reference Comparative Example 6 as shown in Table 3. J 14 funnel flow value is good, since it is excellent in segregation resistance than Comparative reference example 7, and provides excellent pumpability. Table 4 shows the slurry obtained by kneading the hydraulic compositions of Reference Examples 1, 5, and 7-9 using the predetermined amount of the polycarboxylic acid-based fluidizing agent or the naphthalene sulfonic acid-based fluidizing agent under the kneading condition A. in J 14 funnel flow value is good, since it is excellent in segregation resistance, and provides excellent pumpability. Slurries obtained by kneading the hydraulic compositions of Reference Comparative Examples 9 and 10 less than a predetermined amount under the kneading condition A have deteriorated J 14 funnel flow-down values, and the hydraulic compositions of Reference Comparative Examples 8 and 11 larger than the predetermined amount. A slurry obtained by kneading an object under the kneading condition A causes material separation, so that excellent pumpability cannot be obtained.
所定量の膨張材を用いた参考例１〜２、５、１０の水硬性組成物を混練条件Ａで混練したスラリーは、図１０に示すように適度な長さ変化率が得られており、表５に示すひび割れ確認（目視）においても良好なひび割れ抵抗性及び材料分離抵抗性が得られている。 The slurry obtained by kneading the hydraulic compositions of Reference Examples 1-2, 5, 10, and 10 using a predetermined amount of the expansion material under the kneading condition A has an appropriate length change rate as shown in FIG. Good crack resistance and material separation resistance are also obtained in the crack confirmation (visual observation) shown in Table 5.
所定量の消泡剤を用いた参考例１〜２、５、１１の水硬性組成物を混練条件Ａで混練したスラリーは、表６に示すようにＪ１４ロート流下値が良好で、材料分離抵抗性に優れている。また同スラリーは参考比較例１４の水硬性組成物を混練条件Ａで混練したスラリーと比較してエア量が少ないため、スラリーを充填した際にエア溜りを生じにくく、一体性の高い構造物を作製できる。 Kneaded slurry by a predetermined amount of hydraulic composition the kneading conditions A of Reference Example 1～2,5,11 using a defoaming agent, a good J 14 funnel flow value as shown in Table 6, the material separation Excellent resistance. Further, the slurry has a smaller amount of air than the slurry obtained by kneading the hydraulic composition of Reference Comparative Example 14 under the kneading condition A. Can be made.
参考例１１に示す水硬性組成物を用いて調製したスラリーをポンプ圧送し、２５ｍ、５０ｍ、１００ｍのスラリーホースを介してポンプ圧送実験を実施したところ骨材のアーチング現象や材料分離に起因するホース内閉塞現象は見られず、良好なポンプ圧送性が得られた。また同ポンプ圧送試験において、２５ｍ、５０ｍ、１００ｍのスラリーホース先スラリーはＪ１４ロート流下値が良好で、優れた材料分離抵抗性が得られ、さらにひび割れ抵抗性にも優れているため、高耐久な硬化体を得ることができる。 A slurry prepared using the hydraulic composition shown in Reference Example 11 was pumped and a pumping experiment was conducted through a slurry hose of 25 m, 50 m, and 100 m. A hose resulting from an arching phenomenon of aggregate or material separation No internal occlusion was observed, and good pumpability was obtained. In the pumping test, 25 m, 50 m, the slurry hose destination slurry 100m is J 14 funnel flow value is good, provides excellent material separation resistance, since the more excellent in crack resistance, high durability A cured product can be obtained.
（比較例１〜４、実施例１〜３）
表８に示す配合割合で水硬性組成物と水とを混練条件Ａにしたがって混練して水硬性モルタル（スラリー）を調製した。なお、比較例１〜４及び実施例１〜３の水比は１６．１％とした。このスラリーを、温度５℃、湿度６５％の恒温室にてＪ１４ロート流下値（秒）、フロー値及び消泡時間等を測定した。測定結果を表８に示す。
(Comparative Examples 1-4, Examples 1-3)
A hydraulic mortar (slurry) was prepared by kneading the hydraulic composition and water at the blending ratios shown in Table 8 according to the kneading condition A. In addition, the water ratio of Comparative Examples 1-4 and Examples 1-3 was 16.1%. The slurry temperature 5 ° C., J 14 funnel flow value at 65% humidity thermostatic chamber (seconds) was measured flow value and the defoaming time and the like. Table 8 shows the measurement results.
フロー値は、建築改修工事監理指針（下巻、平成１９年版）８章 耐震改修工事に記載の試験方法に準拠して測定した。すなわち、厚さ５ｍｍのみがき板ガラスの上に内径５０ｍｍ、高さ１０２ｍｍの塩化ビニル製パイプ（内容積２００ｍｌ）を置き、練り混ぜた水硬性モルタルを充填した後、パイプを引き上げた。広がりが静止した後、直角２方向の直径を測定し、その平均値をフロー値とした。 The flow value was measured in accordance with the test method described in Chapter 8 Seismic retrofitting work for construction repair supervision guidelines (Volume 2, 2007 edition). That is, a pipe made of vinyl chloride (inner volume 200 ml) having an inner diameter of 50 mm and a height of 102 mm was placed on a 5 mm thick sheet glass, filled with kneaded hydraulic mortar, and then pulled up. After the spread stopped, the diameters in two directions at right angles were measured, and the average value was taken as the flow value.
表８から明らかなように、増粘剤Ｃを含む実施例１〜３の場合、消泡する時間は、２分３０秒（２．５分）以下と短かった。増粘剤Ｃとともに、消泡剤Ｂを併用した場合には、消泡剤Ｂの添加量が多いほど、消泡する時間が短かった。特に、消泡剤Ｂの添加量が０．１５質量％以上の実施例１及び実施例２の場合には、消泡する時間が４０秒以内であり非常に短かった。 As is clear from Table 8, in Examples 1 to 3 including the thickener C, the time for defoaming was as short as 2 minutes 30 seconds (2.5 minutes) or less. When antifoaming agent B was used together with thickener C, the amount of defoaming was shorter as the amount of antifoaming agent B added was larger. In particular, in the case of Example 1 and Example 2 in which the addition amount of the antifoaming agent B was 0.15% by mass or more, the defoaming time was within 40 seconds and was very short.
表８から明らかなように、増粘剤Ｃを含む実施例１〜３の場合、発生する泡の量は、「やや多い」又は「少ない」であった。これに対して、増粘剤Ｃを含まない比較例の場合には、「非常に多い」又は「多い」であった。このことから、増粘剤Ｃを含む実施例１〜３の場合には、発生する泡の量を低減することができることが明らかとなった。 As is clear from Table 8, in Examples 1 to 3 containing the thickener C, the amount of foam generated was “slightly large” or “small”. On the other hand, in the case of the comparative example which does not contain the thickener C, it was "very much" or "a lot". From this, it was clarified that in Examples 1 to 3 including the thickener C, the amount of foam generated can be reduced.
消泡後の表面は、次のように３段階で評価した。
１：表面に気泡抜け跡の凹凸有り
２：表面に気泡抜け跡の凹凸がわずかに有り
３：表面に気泡抜け跡の凹凸無し
The surface after defoaming was evaluated in three stages as follows.
1: There are irregularities on the surface of the bubble void 2: There are slight irregularities on the surface of the bubble void 3: No irregularities of the void void on the surface
表８から明らかなように、増粘剤Ｃを含む実施例１〜３の場合、消泡後の表面は、「２：表面に気泡抜け跡の凹凸がわずかに有り」又は「３：表面に気泡抜け跡の凹凸無し」だった。これに対して、増粘剤Ｃを含まない比較例の場合には、「１：表面に気泡抜け跡の凹凸有り」であった。このことから、増粘剤Ｃを含む実施例１〜３の場合には、表面の気泡抜け跡の凹凸を低減することができることが明らかとなった。 As is clear from Table 8, in the case of Examples 1 to 3 including the thickener C, the surface after defoaming is “2: There is a slight unevenness of bubble removal on the surface” or “3: Surface There were no irregularities in the traces of the bubbles. On the other hand, in the case of the comparative example not containing the thickener C, it was “1: the surface had irregularities of bubble omission”. From this, in the case of Examples 1 to 3 including the thickener C, it has been clarified that the unevenness of the bubble escape trace on the surface can be reduced.
かわばりを次のように２段階で評価した。なお、「かわばり」とは、表面に薄膜状のものが形成することをいう。この「かわばり」ができることにより、気泡が抜けにくくなり消泡性が悪くなる。
１：かわばりの発生有り
２：かわばりの発生無し
Kawabari was evaluated in two stages as follows. “Kawabari” refers to the formation of a thin film on the surface. By making this “kawabari”, bubbles are difficult to escape and the defoaming property is deteriorated.
1: Occurrence of kawari 2: No evacuation
表８から、増粘剤Ｃを含む実施例１〜３の場合、かわばりに関しては、「２：かわばりの発生無し」だった。これに対して、増粘剤Ｃを含まない比較例の場合には、「１：かわばりの発生有り」であった。このことから、増粘剤Ｃを含む実施例１〜３の場合には、かわばりの発生を低減することができることが明らかとなった。 From Table 8, in the case of Examples 1 to 3 including the thickener C, “2: No occurrence of burring” was observed. On the other hand, in the case of the comparative example not containing the thickener C, it was “1: generation of kawaburi”. From this, it has been clarified that in Examples 1 to 3 including the thickener C, the occurrence of cut-off can be reduced.
なお、表８に示す実施例及び比較例では、細骨材の粒度は、特定の粒度構成のものを用いた。すなわち、表８に示す実施例及び比較例で用いた細骨材の粒度は、細骨材１００質量％中に、３０μｍ以上〜３００μｍ未満の粒子を１０．０〜２０．０質量％含み、３００μｍ以上〜６００μｍ未満の粒子を１０．０〜２５．０質量％含み、６００μｍ以上〜１１８０μｍ未満の粒子を３５．０〜７５．０質量％含み、１１８０μｍ以上〜２０００μｍ未満の粒子を１．０〜３５．０質量％含むものであった。そのため、本発明の実施例では、Ｊ１４ロート流下値が良好で、材料分離抵抗性に優れるものだった。また、特定の粒度構成を持つ細骨材を用いた参考例１、２、５、６の水硬性組成物の表３に示す結果からも、増粘剤Ｃとともに、特定の粒度構成を持つ細骨材を用いる本発明の実施例の場合には、Ｊ１４ロート流下値が良好で、材料分離抵抗性に優れるため、優れたポンプ圧送性が得られていることが推測される。 In the examples and comparative examples shown in Table 8, the fine aggregate had a specific particle size configuration. That is, the particle size of the fine aggregate used in the examples and comparative examples shown in Table 8 includes 10.0 to 20.0% by mass of particles of 30 μm or more and less than 300 μm in 100% by mass of the fine aggregate, and 300 μm. The particles containing 10.0 to 25.0% by mass of particles having a particle size of less than or equal to 600 μm, 35.0 to 75.0% by mass of particles having a particle size of not less than 600 μm and less than 1180 μm, and 1.0 to 35 particles having a particle size of 1180 μm to less than 2000 μm It contained 0.0 mass%. Therefore, in the embodiment of the present invention, J 14 funnel flow value is good, it was excellent in segregation resistance. Further, from the results shown in Table 3 of the hydraulic compositions of Reference Examples 1, 2, 5, and 6 using the fine aggregate having a specific particle size configuration, the fine particle having a specific particle size configuration is included together with the thickener C. in the case of the embodiment of the present invention using aggregate, J 14 funnel flow value is good, since it is excellent in segregation resistance, it is presumed that the excellent pumpability is obtained.
１０ ： 混練スクリュー
１１ ： スラリー製造・供給装置
１２ ： 水硬性組成物
１３ ： ホッパー
１４ ： ホッパースクリュー
１５ ： 給水口
１６ ： 混練装置（ミキサー）
１７ ： 水
１８ ： モルタル（スラリー）排出口
１９ ： 水硬性モルタル（スラリー）
２０ ： リザーバータンク
２１ ： 水硬性モルタル（スラリー）
２２ ： スターラースクリュー（多重螺旋状攪拌板とパドル型攪拌板とを配置した複合攪拌羽根）
２３ ： 移送スクリュー
２４ ： スネークポンプ（スラリーポンプ）
２５ ： 水硬性モルタル（スラリー）
２６、２７ ： モーター
２８ ： 動力伝達ベルト
３１ ： 水硬性モルタル・スラリー調製・施工用トラック
３２ ： 水硬性組成物の供給口
３３ ： 水硬性組成物タンク
３４ ： 水硬性スラリー
３５ ： 混練装置（ミキサー）
３６ ： ホッパー
３７ ： 水硬性組成物
３８ ： スクリューフィーダー
３９ ： 水タンク
４０ ： 水供給ポンプ
４１ ： 水供給パイプ
４２ ： 多重螺旋状攪拌板とパドル型攪拌板とを配置した複合攪拌羽根
４３ ： 水硬性スラリータンク（リザーバータンク）
４４ ： スラリーポンプ
４５ ： スラリーホース
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10: Kneading screw 11: Slurry manufacturing and supply apparatus 12: Hydraulic composition 13: Hopper 14: Hopper screw 15: Water supply port 16: Kneading apparatus (mixer)
17: Water 18: Mortar (slurry) outlet 19: Hydraulic mortar (slurry)
20: Reservoir tank 21: Hydraulic mortar (slurry)
22: Stirrer screw (composite stirring blade with multiple spiral stirring plates and paddle type stirring plates)
23: Transfer screw 24: Snake pump (slurry pump)
25: Hydraulic mortar (slurry)
26, 27: Motor 28: Power transmission belt 31: Hydraulic mortar / slurry preparation / construction truck 32: Hydraulic composition supply port 33: Hydraulic composition tank 34: Hydraulic slurry 35: Kneading device (mixer)
36: Hopper 37: Hydraulic composition 38: Screw feeder 39: Water tank 40: Water supply pump 41: Water supply pipe 42: Composite stirring blade 43 in which a multi-helical stirring plate and a paddle type stirring plate are arranged: Hydraulic Slurry tank (reservoir tank)
44: Slurry pump 45: Slurry hose
Claims (4)
水硬性組成物は水硬性組成物１００質量％中に、
水硬性成分を３４.０〜３８.０質量％含み、
ポリエーテル系収縮低減剤を０．１０〜０．５０質量％含み、
ポリカルボン酸系流動化剤を０．０５０〜０．０７５質量％又はナフタレンスルフォン酸系流動化剤を０．３５０〜０．４８０質量％含み、
消泡剤を０．００１〜２．０質量％含み、
無機系膨張材を０．３〜４．０質量％含み、
ヒドロキシプロピルメチルセルロース系増粘剤を０．００１〜０．６質量％含み、
さらに、水硬性成分は、水硬性成分１００質量％中に
早強ポルトランドセメントを５５.０〜６５.０質量％含み、
普通ポルトランドセメントを３５.０〜４５.０質量％含む、
水硬性組成物。 Hydraulic component, fine aggregate, polyether-based shrinkage reducing agent, polycarboxylic acid-based fluidizing agent or naphthalene sulfonic acid-based fluidizing agent, antifoaming agent, inorganic expansion material, and hydroxypropylmethylcellulose-based A hydraulic composition comprising a thickener,
The hydraulic composition is in 100% by mass of the hydraulic composition,
Containing 34.0-38.0% by weight of hydraulic component,
0.10 to 0.50% by mass of a polyether-based shrinkage reducing agent,
Containing 0.050 to 0.075% by mass of a polycarboxylic acid-based fluidizing agent or 0.350 to 0.480% by mass of a naphthalene sulfonic acid-based fluidizing agent,
Containing 0.001 to 2.0% by mass of an antifoaming agent,
Containing 0.3 to 4.0% by mass of an inorganic expansion material,
Containing 0.001 to 0.6% by mass of a hydroxypropyl methylcellulose thickener;
Further, the hydraulic component contains 55.0 to 65.0% by mass of early-strength Portland cement in 100% by mass of the hydraulic component,
Containing 35.0-45.0% by weight of ordinary Portland cement,
Hydraulic composition.
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