JP2011174627A - Crucible for melting metal - Google Patents

Crucible for melting metal Download PDF

Info

Publication number
JP2011174627A
JP2011174627A JP2010036886A JP2010036886A JP2011174627A JP 2011174627 A JP2011174627 A JP 2011174627A JP 2010036886 A JP2010036886 A JP 2010036886A JP 2010036886 A JP2010036886 A JP 2010036886A JP 2011174627 A JP2011174627 A JP 2011174627A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
crucible
chelate
cao
melting
pvp
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2010036886A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP5561670B2 (en
Inventor
Hideo Tsunoda
英雄 角田
Kenji Abiko
兼次 安彦
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Original Assignee
Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Heavy Industries Ltd filed Critical Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority to JP2010036886A priority Critical patent/JP5561670B2/en
Publication of JP2011174627A publication Critical patent/JP2011174627A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5561670B2 publication Critical patent/JP5561670B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
  • Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a crucible for melting metal which is hardly cracked in moving and tilting work of the crucible by ensuring strength by improving water resistance of the crucible itself while simultaneously improving heat resistance to prevent erosion in casting. <P>SOLUTION: This crucible for melting metal, mainly composed of calcium oxide (CaO) used in a vacuum melting furnace, is composed of a sintered body of a mixture including CaO powder as basic ingredient, and liquid zirconium chelate, liquid aluminum chelate and polyvinyl pyrrolidone (PVP) as binders. <P>COPYRIGHT: (C)2011,JPO&INPIT

Description

本発明は、不純物含量の少ない高純度合金を製造する際に用いられる金属溶解用ルツボに関する。   The present invention relates to a metal melting crucible used when producing a high purity alloy having a low impurity content.

材料に含まれる不純物元素であるC、N、O、S等は、合金の加工性、靱性、耐食性等を低下させるという問題を生じるとともに、また、材質が均一化されにくく製造工程において歩留まりを低下させ材料の特性を最大限に発揮できないという問題を起こしていた。そのため、これらの不純物を低減させて、金属を超高純度化し、材料の特性を最大限に発揮する方法が種々検討されており、その1つの方法として真空誘導溶解炉(VIM)を用いて高真空下で溶解・精錬する方法が知られている。   Impurity elements C, N, O, S, etc. contained in the material cause problems that the workability, toughness, corrosion resistance, etc. of the alloy are lowered, and the material is difficult to homogenize and the yield is reduced in the manufacturing process. The problem was that the properties of the material could not be maximized. For this reason, various methods for reducing these impurities, ultra-purifying the metal, and maximizing the characteristics of the material have been studied. As one of the methods, a vacuum induction melting furnace (VIM) is used. A method for melting and refining under vacuum is known.

金属材料の特性は酸化物を作る酸素が材質に影響し、真空溶解は、酸素量を極限まで減らすことができるため、材料特性を飛躍的に向上させることができるが、微量の酸素は残る。そこで脱酸効果の高い脱酸剤であるAlを添加することで、微量酸素も取り除いている。
また、金属中のSやOを効果的に低減させるため、真空溶解では、溶鋼を清浄にする効果のあるカルシア(CaO)ルツボが使われている。
The characteristics of the metal material are affected by the oxygen that forms the oxide, and the vacuum melting can reduce the amount of oxygen to the limit, so that the material characteristics can be dramatically improved, but a trace amount of oxygen remains. Therefore, trace amounts of oxygen are also removed by adding Al, which is a deoxidizer having a high deoxidation effect.
Further, in order to effectively reduce S and O in a metal, a calcia (CaO) crucible having an effect of cleaning molten steel is used in vacuum melting.

しかしながら、このように真空溶解で用いるCaOルツボは、激しい溶損減肉により3〜5回の使用で、交換せねばならず、ルツボの寿命が短いという問題がある。特に、溶鋼界面に近い側壁や、ルツボ底に近い側壁では溶損が激しい。
このCaOルツボの損傷は、溶鋼の脱酸に用いられるAlとの反応による低融点化合物のCaO−Al共晶の生成による。すなわち、このCaO−Al共晶の融点は約1400℃であるため、真空溶解において鉄を溶解する際の溶解温度の約1600℃によって数mm単位で容損するためであった。
However, the CaO crucible used in the vacuum melting as described above has a problem that the life of the crucible is short because it must be replaced after three to five times of use due to severe melting loss. In particular, the melting loss is severe on the side wall near the molten steel interface and the side wall near the crucible bottom.
This damage to the CaO crucible is due to the formation of a low melting point compound CaO—Al 2 O 3 eutectic by reaction with Al used for deoxidation of molten steel. That is, since the melting point of the CaO—Al 2 O 3 eutectic is about 1400 ° C., the melting temperature is about 1600 ° C. at the time of melting iron in vacuum melting, resulting in loss of several millimeters.

そこで、本出願人は、ルツボの寿命を延ばすために、CaOとの共晶温度が高いジルコニア(ZrO)が有効なことを見出し、ジルコニア粉末をエタノールに分散させたスラリーをルツボ表面に塗布し、これを1500℃程度の高温で焼成することで、高融点(約2260℃)のCaO−ZrOを形成することを見出し、ルツボの寿命が飛躍的に向上することを出願している(特許文献1)。 Therefore, the present applicant has found that zirconia (ZrO 2 ) having a high eutectic temperature with CaO is effective for extending the life of the crucible, and applied a slurry in which zirconia powder is dispersed in ethanol to the surface of the crucible. And, by firing this at a high temperature of about 1500 ° C., it has been found that CaO—ZrO 2 having a high melting point (about 2260 ° C.) is formed, and it has been filed that the life of the crucible is dramatically improved (patent) Reference 1).

また、真空溶解に用いるルツボの化学的侵食を防ぐ対策として、無機質耐火物よりなるルツボの内周面を含む器壁の表面にジルコニア(ZrO)を残留させた金属溶解用ルツボが示された先行技術として特許文献2も知られている。 In addition, as a measure to prevent chemical erosion of the crucible used for vacuum melting, a metal melting crucible was shown in which zirconia (ZrO 2 ) remained on the surface of the vessel wall including the inner peripheral surface of the crucible made of inorganic refractory. Patent Document 2 is also known as a prior art.

さらに、本出願人は、ジルコニア粉末の表面塗布ではなく、液状のジルコニウムキレートをバインダとして用いて、原料のCaOを成形して焼成することで液体から析出するジルコニアによってCaOを均一に被覆して、均一なCaO−ZrO共晶を形成することで、溶損の防止と、内表面に付着した溶鋼の剥がし作業と同時に改質層が剥がされることのない強固な改質が得られる金属溶解用ルツボについて出願している(特許文献3)。 Furthermore, the present applicant uses a liquid zirconium chelate as a binder instead of surface coating of zirconia powder, and uniformly coats CaO with zirconia precipitated from the liquid by molding and firing the raw material CaO, By forming a uniform CaO-ZrO 2 eutectic, it is possible to prevent melting damage and to remove the molten steel adhering to the inner surface at the same time as the reforming layer is not peeled off. An application for a crucible has been filed (Patent Document 3).

特開2008−267797号公報JP 2008-267997 A 特開昭61−116284号公報JP 61-116284 A 特開2009−243723号公報JP 2009-243723 A

しかし、これら特許文献1〜3に示される技術は、主に、CaOルツボの溶鋼時の化学的な浸食による内壁面の溶損減肉を防止して、ルツボの寿命延長を図るものであり、CaOルツボ自体の強度確保による耐久性向上についてはさらなる改良が望まれている。
すなわち、CaOは、空気中の水分よって水和崩壊が生じやすく、他の材質のルツボに比べて低強度であるため、機械的強度不足、内部熱応力によってルツボ自体の成形時や、ルツボからの溶鋼排出時の移動や傾動作業に際して亀裂が発生しやすく、これらの原因で数回の溶鋼によって亀裂が発生し使用できなくなることもある。
その結果、溶鋼時の化学的な浸食による内壁面の溶損減肉を防止して、本来的には溶解回数が10回以上使用可能な改質ルツボでありながらこれを壊して交換しなければならず溶解コストが向上し、ルツボ寿命延長による製造設備、原材料等に関するコスト低減効果を得ることができない。
However, the techniques shown in these Patent Documents 1 to 3 mainly prevent the loss of the inner wall due to chemical erosion during the molten steel of the CaO crucible, and extend the life of the crucible. Further improvement is desired for improving durability by securing the strength of the CaO crucible itself.
That is, CaO is hydrated and disintegrated easily due to moisture in the air, and has lower strength than other material crucibles. Therefore, when the crucible itself is molded due to insufficient mechanical strength or internal thermal stress, Cracks are likely to occur during movement and tilting operations when discharging molten steel, and due to these reasons, cracks may occur due to several times of molten steel, making it unusable.
As a result, it is possible to prevent loss of the inner wall due to chemical erosion at the time of molten steel, and it is essentially a modified crucible that can be used more than 10 times of melting. In other words, the melting cost is improved, and it is not possible to obtain a cost reduction effect on manufacturing equipment, raw materials, etc. by extending the crucible life.

そこで、本発明はかかる課題に鑑み、溶鋼時の溶損を防止するために耐熱性を向上するだけではなく、同時に、ルツボ自体の耐水性を向上して強度を確保して、ルツボの移動や傾動作業に際して亀裂が発生しにくい金属溶解用ルツボを提供することを課題とする。   Therefore, in view of such a problem, the present invention not only improves heat resistance to prevent melting damage during molten steel, but at the same time, improves the water resistance of the crucible itself to ensure strength, It is an object of the present invention to provide a metal melting crucible that is less prone to crack during tilting operations.

前記課題を解決するため、本発明に係る金属溶解用ルツボは、真空溶解炉で使用される酸化カルシウム(CaO)(以下カルシアという)を主成分とする金属溶解用ルツボにおいて、原料となるCaOの粉体と、バイダとしての液状のジルコニウムキレートと液状のアルミニウムキレートとポリビニルピロリドン(PVP)とを含む混合物の焼結体として構成されることを特徴とする。   In order to solve the above problems, a metal melting crucible according to the present invention is a metal melting crucible mainly composed of calcium oxide (CaO) (hereinafter referred to as calcia) used in a vacuum melting furnace. It is configured as a sintered body of a mixture containing powder, liquid zirconium chelate as a binder, liquid aluminum chelate, and polyvinylpyrrolidone (PVP).

かかる発明によれば、液状のジルコニウムキレート(以下Zrキレートと略す)と液状のアルミニウムキレート(以下Alキレートと略す)との両者を採用することに特徴がある。
このZrキレートとAlキレートとは、相溶性があり、その結果、Zrキレート単独では接着効果がなく、また、Alキレート単独では発熱し乾燥して割れが生じやすく亀裂の発生の一因となっていたが、両者を混合することで発熱せず、乾燥しない液体となり、強度すなわち耐水性と耐熱性との両方を向上するルツボを形成できる。
This invention is characterized by employing both a liquid zirconium chelate (hereinafter abbreviated as Zr chelate) and a liquid aluminum chelate (hereinafter abbreviated as Al chelate).
The Zr chelate and the Al chelate are compatible, and as a result, the Zr chelate alone does not have an adhesive effect, and the Al chelate alone generates heat and is liable to crack to cause cracking. However, by mixing the two, it becomes a liquid that does not generate heat and does not dry, and a crucible that improves both strength, that is, water resistance and heat resistance, can be formed.

つまり、Zrキレートが、バイダのPVPを溶解する溶媒として作用することが分かった。さらに、Zrキレートは、Alキレートに対する溶媒であることも分かった。この2つの作用から強度を向上して耐水性を有するルツボができる。さらに、ZrキレートによるCaOとの高融点共晶の形成によって溶損防止を図った耐熱性を有するルツボができる。このようにZrキレートとAlキレートの混合キレートとすることで、耐水性と耐熱性との両方を向上するルツボができる。   That is, it was found that the Zr chelate acts as a solvent for dissolving the binder PVP. Furthermore, Zr chelate was also found to be a solvent for Al chelate. From these two actions, a crucible having improved water strength and water resistance can be obtained. In addition, a heat-resistant crucible can be obtained which prevents melting damage by forming a high melting point eutectic with CaO by Zr chelate. Thus, the crucible which improves both water resistance and heat resistance can be made by setting it as mixed chelate of Zr chelate and Al chelate.

1つ目の作用のZrキレートが、バイダのPVPを溶解する溶媒として作用することについては、成形時の強度を得るには有機バイダのPVPが必要であるが、これを溶解するために従来はエタノールを使用していたが、エタノールは蒸発しやすく成形状態が変化する問題があった。また、原料のCaOを高密度にすればするほど乾燥しにくくなるが、脱型できない問題もあった。
これに対して、Zrキレートが、バインダのPVPの溶媒として作用するため、エタノールを使用せずにPVPを溶解でき、その結果エタノールを不要とするとともにエタノールの揮発による原料の変化を防止できて、エタノールなしでPVPをバインダとして機能させることができる。
Regarding the fact that the Zr chelate of the first action acts as a solvent for dissolving the binder PVP, the organic binder PVP is required to obtain the strength at the time of molding, but in order to dissolve this, conventionally, Although ethanol was used, there was a problem that ethanol was easily evaporated and its molding state changed. In addition, the higher the density of the raw material CaO, the more difficult it is to dry, but there is also a problem that it cannot be removed.
On the other hand, since the Zr chelate acts as a solvent for the binder PVP, the PVP can be dissolved without using ethanol. As a result, ethanol can be eliminated and the change of the raw material due to the volatilization of ethanol can be prevented. PVP can function as a binder without ethanol.

2つ目の作用のZrキレートが、Alキレートに対する溶媒として作用することについては、Alキレート単独では発熱し乾燥して割れが生じやすく亀裂の発生の一因のため、乾燥により手早く型に充填しないと接着しない問題があったが、Zrキレートの溶媒作用によって、Alキレートの発熱および乾燥が抑制されて、Alキレートが確実にCaO粒子表面をフイルム状に覆って、接着、補強効果によって、成形体全体の強度を確保できる。   Regarding the fact that the second action of Zr chelate acts as a solvent for Al chelate, Al chelate alone generates heat and tends to crack and cause cracking, so it does not fill the mold quickly by drying. However, due to the solvent action of the Zr chelate, heat generation and drying of the Al chelate are suppressed, and the Al chelate surely covers the surface of the CaO particles in the form of a film. The overall strength can be secured.

さらに、3つ目の作用のZrキレートから析出するジルコニア(ZrO)が、CaOと高融点共晶のCaO−ZrOを形成することについては、CaO−ZrO共晶の析出によって、鉄の溶解時の溶解温度の約1600℃以上の高融点(約2260℃)となるため、鉄の溶解時の溶損の防止ができ、溶損の進展を確実に防止できる。 Furthermore, the fact that zirconia (ZrO 2 ) precipitated from the third action Zr chelate forms CaO—ZrO 2, which is a high melting point eutectic with CaO, indicates that the precipitation of CaO—ZrO 2 eutectic causes Since it has a high melting point (about 2260 ° C.) that is at least about 1600 ° C., the melting temperature at the time of melting, it is possible to prevent melting at the time of melting iron and reliably prevent the progress of melting.

以上のように、成形時の強度についてはPVPのバインダの作用によって、乾燥から焼成にかけての強度についてはAlキレートの作用によって効果が発揮され、溶解時にはZrキレートから派生したジルコニア(ZrO)とCaOとの高融点共晶を析出して保護することで溶損防止効果が発揮される。 As described above, the strength at the time of molding is exerted by the action of the binder of PVP, and the strength from drying to firing is exerted by the action of the Al chelate. At the time of dissolution, zirconia (ZrO 2 ) and CaO derived from the Zr chelate are exerted. The high melting point eutectic is precipitated and protected, thereby exhibiting an effect of preventing melting.

また、本発明において、好ましくは、前記ジルコニウムキレートのジルコニウム成分がルツボ成形体の0.15〜3重量%含まれているとよい。また、前記アルミニウムキレートのアルミニウム成分がルツボ成形体の0.05〜2重量%含まれているとよい。   In the present invention, preferably, the zirconium component of the zirconium chelate is contained in an amount of 0.15 to 3% by weight of the crucible molded body. Moreover, it is good that the aluminum component of the said aluminum chelate is 0.05 to 2weight% of a crucible molded object.

ジルコニウムが0.15%より少ないと、CaO−ZrO共晶の析出が少なく、溶損防止および強度向上の効果が得られ難くなり、3%を超えると原料コストが増大するので、かかる範囲が原料コストと溶損防止および強度向上との観点から望ましい。
また、アルミニウムが0.05%より少ないと、接着効果が不足し強度向上の効果が得られ難くなり、2%を超えると融点が低下し溶解中に表面が溶融しやすくなり、また、原料コストも増大するからである。
If the zirconium content is less than 0.15%, the precipitation of CaO—ZrO 2 eutectic is small, and it is difficult to obtain the effect of preventing melting damage and improving the strength. If the content exceeds 3%, the raw material cost increases. It is desirable from the viewpoints of raw material cost, prevention of melting damage and improvement of strength.
Also, if the amount of aluminum is less than 0.05%, the adhesion effect is insufficient and the effect of improving the strength is difficult to obtain, and if it exceeds 2%, the melting point decreases and the surface tends to melt during melting, and the raw material cost This is because it also increases.

また、本発明において、好ましくは、前記CaOの粉体が、粒径が3〜1mmの粗粒と1〜0.3mmの細粒と0.3mm以下の微粒とが混合され前記粗粒と細粒と微粒とが重量比で1:2:2の割合に混合されるとよい。
このように、粗粒を減らして、微粒を増やす配分にすることによって、粒子間の細小隙間率を高くして原料粒子間への溶鋼の差込みをなくして溶損の防止を図ることができる。
なお、細粒、微粒を増やすことでCaOの欠点である水和の進行が速くなるが、この点については、前記のようにPVPと2種類のキレート混合液によって、エタノール等の溶媒を使用することなく成形可能としたことによって強度を高くすることで解消される。
In the present invention, preferably, the CaO powder is a mixture of coarse particles having a particle diameter of 3 to 1 mm, fine particles of 1 to 0.3 mm, and fine particles of 0.3 mm or less. The particles and the fine particles may be mixed in a weight ratio of 1: 2: 2.
In this way, by reducing the coarse grains and distributing the fine grains, the fine gap ratio between the particles can be increased, and the molten steel can be prevented from being inserted between the raw material particles, thereby preventing melting damage.
In addition, the progress of hydration, which is a defect of CaO, is increased by increasing the fine particles and fine particles. In this regard, as described above, a solvent such as ethanol is used with PVP and two types of chelate mixture. This can be solved by increasing the strength by making the molding possible.

また、本発明において、好ましくは、前記CaOの粉体とジルコニウムキレートとアルミニウムキレートとPVPとを含む混合物が、2.4g/cm以上の密度で型内に充填されて焼成される高密度成形体によって構成されるとよい。
このように、2.4g/cm以上の密度で充填されて焼成される高密度のルツボ成形体によって金属溶解用ルツボを構成するため、ルツボの気密性が向上して、原料粒子間への溶鋼の差込みをなくして溶損の防止が図られて、耐久性が向上する。なお、2.5g/cm以上の密度であればより好ましい。
In the present invention, preferably, the CaO powder, the zirconium chelate, the aluminum chelate, and the PVP mixture are filled in a mold at a density of 2.4 g / cm 3 or more and fired. It is good to be constituted by the body.
Thus, since the crucible for melting metal is constituted by the high-density crucible molded body that is filled and fired at a density of 2.4 g / cm 3 or more, the hermeticity of the crucible is improved, and the gap between the raw material particles is improved. The insertion of molten steel is eliminated to prevent melting damage, and durability is improved. A density of 2.5 g / cm 3 or more is more preferable.

本発明によれば、真空溶解炉で使用されるカルシアを主成分とする金属溶解用ルツボにおいて、原料となるCaOの粉体と、バインダとしての液状のZrキレートと液状のAlキレートとポリビニルピロリドン(PVP)とを含む混合物の焼結体として構成されるので、耐水性と耐熱性との両方を向上するルツボができる。
すなわち、Zrキレートが、バイダのPVPを溶解する溶媒として作用し、さらに、Zrキレートが、Alキレートに対する溶媒として作用することから強度を向上して耐水性を有するルツボができる。さらに、ZrキレートによるCaOとの高融点共晶の形成によって溶損防止を図った耐熱性を有するルツボができる。
このように混合キレートとすることで、耐水性と耐熱性との両方を向上した耐久性のある安定したルツボを得ることができる。
According to the present invention, in a metal melting crucible mainly composed of calcia used in a vacuum melting furnace, CaO powder as a raw material, liquid Zr chelate as a binder, liquid Al chelate and polyvinylpyrrolidone ( Therefore, a crucible that improves both water resistance and heat resistance can be obtained.
That is, the Zr chelate acts as a solvent for dissolving the PVP of the binder, and the Zr chelate acts as a solvent for the Al chelate, so that a crucible having improved water strength and water resistance can be obtained. In addition, a heat-resistant crucible can be obtained which prevents melting damage by forming a high melting point eutectic with CaO by Zr chelate.
By using a mixed chelate in this way, a durable and stable crucible with improved both water resistance and heat resistance can be obtained.

本発明の実施例に係る金属溶解用ルツボの製造手順を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the manufacture procedure of the crucible for metal melting which concerns on the Example of this invention. 実施例の成分配合率を説明する図表である。It is a chart explaining the component mixture ratio of an Example. 実施例1の具体的な配合値を説明する図表である。5 is a chart for explaining specific blending values of Example 1. ルツボの成形型の構造を示す一部断面説明図である。It is a partial cross-section explanatory drawing which shows the structure of the shaping | molding die of a crucible. 底型に設けられるベントホール部分の断面図である。It is sectional drawing of the vent hole part provided in a bottom type | mold. 強度試験結果を示す図表である。It is a graph which shows a strength test result.

以下、図面を参照して本発明の好適な実施例を例示的に詳しく説明する。但しこの実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は特に特定的な記載がない限りは、この発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例に過ぎない。   Hereinafter, exemplary embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. However, the dimensions, materials, shapes, relative arrangements, and the like of the components described in this embodiment are not intended to limit the scope of the present invention unless otherwise specified, but are merely illustrative examples. Not too much.

本発明の実施例について、図1を参照しながら説明する。図1は、カルシアを主成分とする金属溶解用ルツボの製造手順を示す。
まず、骨材となるカルシアの粉末を準備する(S1)。カルシアの粉末は、粒径3〜1mmの粗粒と、粒径1〜0.3mm中粒と、0.3mm以下の微粒とを用意する。
次に、室温で形状を保持するためのバインダとしての高分子PVP(ポリビニルピロリドン)を乾燥微粉としてカルシア粒子に添加する(S2)。さらに、液体の有機ジルコニウムのジルコニウムキレート(以下Zrキレートと略す)を添加(S3)するとともに、液体の有機アルミナのアルミニウムキレート(以下Alキレーと略す)を添加(S4)する。そして、これら、カルシアの粒子、高分子PVP、Zrキレート、Alキレートを混合して混練器1によって混練する(S5)。
なお、Zrキレートとしては、例えば、オルガチックス(登録商標)ZC−540(ジルコニウムトリプトキシモノアセチルアセトネート、マツモトファィンケミカル社製)が例示される。
An embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 shows a procedure for manufacturing a metal melting crucible containing calcia as a main component.
First, calcia powder as an aggregate is prepared (S1). As the calcia powder, coarse particles having a particle size of 3 to 1 mm, medium particles having a particle size of 1 to 0.3 mm, and fine particles having a particle size of 0.3 mm or less are prepared.
Next, polymer PVP (polyvinylpyrrolidone) as a binder for maintaining the shape at room temperature is added to the calcia particles as a dry fine powder (S2). Further, a zirconium chelate of liquid organic zirconium (hereinafter abbreviated as Zr chelate) is added (S3), and an aluminum chelate of liquid organic alumina (hereinafter abbreviated as Al Kiret) is added (S4). These calcia particles, polymer PVP, Zr chelate, and Al chelate are mixed and kneaded by the kneader 1 (S5).
In addition, as Zr chelate, for example, ORGATIX (registered trademark) ZC-540 (zirconium tryptoxy monoacetylacetonate, manufactured by Matsumoto Finn Chemical Co., Ltd.) is exemplified.

ZrキレートとAlキレートとは、相溶性があるため、混練器1によって両方のキレーは混合した状態で、カルシアの粉末およびPVPと混練する。
Zrキレート単独では接着効果がなく、また、Alキレート単独では発熱し乾燥して割れが生じやすく亀裂の発生の一因となっていたが、両者を混合することで発熱せず、乾燥しない液体となり、強度すなわち耐水性と、耐熱性との両方を向上することができる。
Since the Zr chelate and the Al chelate are compatible, they are kneaded with the calcia powder and PVP in a state where both the clays are mixed by the kneader 1.
Zr chelate alone has no adhesive effect, and Al chelate alone generates heat and dries easily, causing cracks. However, mixing them together does not generate heat and does not dry. , Both strength, that is, water resistance and heat resistance can be improved.

カルシア粉末の配分割合は、粒径3〜1mmの粗粒を約20%(以下重量%を示す)と、粒径1〜0.3mmの中粒を約40%と、0.3mm以下の微粒を約40%として重量比で1対2対2の割合で配合する。
このように、粗粒を減らして、微粒を増やす配分にすることによって、強度を確保するとともに、粒子間の細小隙間率を高くして原料粒子間への溶鋼の差込みをなくして溶損の防止を図ることができる。
The distribution ratio of calcia powder is about 20% coarse particles with a particle size of 3 to 1 mm (hereinafter referred to as weight%), about 40% of medium particles with a particle size of 1 to 0.3 mm, and fine particles with a particle size of 0.3 mm or less. Is about 40% and is blended in a ratio of 1 to 2 to 2 by weight.
In this way, by reducing the number of coarse grains and increasing the distribution of fine grains, the strength is ensured and the fine gap ratio between the particles is increased to prevent the molten steel from being inserted between the raw material particles, thereby preventing melting damage. Can be achieved.

さらに、高分子PVPは骨材のカルシア重量に対して約1.0%添加するのが好ましい。
また、Zrキレートのジルコニウムは骨材のカルシア重量に対して0.15〜5%含むのが好ましい。ジルコニウムが0.15%より少ないと、CaO−ZrO共晶の析出が少なく、溶損防止および強度向上の効果が得られ難くなり、5%を超えると原料コストが増大するので、かかる範囲が原料コストと溶損防止および強度向上との観点から望ましい。
Furthermore, it is preferable to add about 1.0% of the polymer PVP with respect to the calcia weight of the aggregate.
Moreover, it is preferable to contain 0.15 to 5% of zirconium of the Zr chelate with respect to the calcia weight of the aggregate. If the zirconium content is less than 0.15%, the precipitation of CaO—ZrO 2 eutectic is small, and it is difficult to obtain the effect of preventing melting and improving the strength, and if it exceeds 5%, the raw material cost increases. It is desirable from the viewpoints of raw material cost, prevention of melting damage and improvement of strength.

また、Alキレートのアルミニウム成分は骨材のカルシア重量に対して0.05〜2%含むのが好ましい。アルミニウムが0.05%より少ないと、接着効果が不足し強度向上の効果が得られ難くなり、2%を超えると融点が低下し溶解中に表面が溶融しやすくなり、また、原料コストも増大するからである。また、AlキレートはZrキレートに対して1/3〜1/2の範囲が望ましい。   The aluminum component of the Al chelate is preferably contained in an amount of 0.05 to 2% with respect to the calcia weight of the aggregate. If the amount of aluminum is less than 0.05%, the adhesion effect is insufficient and the effect of improving the strength is difficult to obtain, and if it exceeds 2%, the melting point is lowered and the surface is easily melted during melting, and the raw material cost is also increased. Because it does. The Al chelate is preferably in the range of 1/3 to 1/2 with respect to the Zr chelate.

次に、中子2、外型4、底型6からなる成形型10に、前記混練された混合物を流入してルツボ成形体12を成形する(S6)。その後、ルツボの成形型10からルツボ成形体12を取り出して、80℃で5時間乾燥し(S7)、1650℃で2時間焼成して(S8)、ルツボ焼成体13が製造される。なお、焼成温度1650℃×2時間保持後は、炉冷する。また、昇温速度は50℃hrで昇温する。   Next, the kneaded mixture is flowed into a molding die 10 including a core 2, an outer die 4, and a bottom die 6 to form a crucible molded body 12 (S6). Thereafter, the crucible molded body 12 is taken out from the crucible mold 10, dried at 80 ° C. for 5 hours (S 7), and fired at 1650 ° C. for 2 hours (S 8), whereby the crucible fired body 13 is manufactured. The furnace is cooled after holding at a firing temperature of 1650 ° C. for 2 hours. The temperature rise rate is 50 ° C. hr.

また、図2には、混練するカルシア、Zrキレート、Alキレート、PVPの混合率の望ましい範囲および具体例を示し、図3に図2の実施例1に用いたカルシア、Zrキレート、Alキレート、PVPのより具体的な数値例を示す。この図3における具体例では、粗粒、細粒、微粒の重量比が1対2対2であり、Zrキレートは0.95kg含み、キレート中の有機成分のジルコニウムは10.2%のため0.097kgとなり、CaO全体重量53.5kgの0.18%含まれている。また、Alキレートについても、0.47kg含み、キレート中の有機成分のアルミニウムは9.8%のため0.046kgとなり、CaO全体重量に対して0.09%含まれている。   FIG. 2 shows a desirable range and specific examples of the mixing ratio of calcia, Zr chelate, Al chelate and PVP to be kneaded, and FIG. 3 shows calcia, Zr chelate, Al chelate used in Example 1 of FIG. A more specific numerical example of PVP is shown. In the specific example in FIG. 3, the weight ratio of coarse particles, fine particles, and fine particles is 1: 2: 2, Zr chelate is included in 0.95 kg, and zirconium of the organic component in the chelate is 10.2%, which is 0. 0.097 kg, which is 0.18% of the total CaO weight of 53.5 kg. Further, Al chelate is also contained in an amount of 0.47 kg, and the organic component aluminum in the chelate is 0.046 kg because of 9.8%, and 0.09% with respect to the total weight of CaO.

前記ルツボ成形体12の製造について、図4を参照してさらに詳細に説明する。
成形型10を構成する底型6と外型4とは分離されており、まず、ルツボ成形体12の底板14の部分は、予め成形型10の底型6の上面に、カルシアの原料、液体のZrキレート、液状のAlキレートおよびPVPを混練した混合物を、密度が2.4g/cm以上になるように、ハンマー等で叩いて充填する。
The production of the crucible molded body 12 will be described in more detail with reference to FIG.
The bottom mold 6 and the outer mold 4 constituting the mold 10 are separated. First, a portion of the bottom plate 14 of the crucible molded body 12 is preliminarily formed on the upper surface of the bottom mold 6 of the mold 10 with a raw material of calcia, liquid The mixture obtained by kneading the Zr chelate, liquid Al chelate and PVP is struck with a hammer or the like so that the density is 2.4 g / cm 3 or more.

この底型6は円盤形状をなし、径方向および周方向に一定間隔で通気用のベントホール16が形成され、ベントスリット部材18(図5参照)がその内部に装着されている。このため、底型6の上面に充填する混合物をハンマーで叩いて押し込んでも、ベントホール16のベントスリット部材18によって充填物内部や充填物と底板14との間のガスや液体が抜けるので、密度を上げることができるようになり、さらに、脱型の際には成形型10内の圧力が調整されて容易に型抜きができるようになる。
さらに、カルシアの原材料に液分を多めに添加しても、このベントホール16のベントスリット部材18を介して排出されるため均一のルツボの組成成分が得られる。
The bottom mold 6 has a disk shape, vent holes 16 for ventilation are formed at regular intervals in the radial direction and the circumferential direction, and a vent slit member 18 (see FIG. 5) is mounted therein. For this reason, even if the mixture filled in the upper surface of the bottom mold 6 is struck by a hammer and pushed in, the gas and liquid between the filling material and between the filling material and the bottom plate 14 are released by the vent slit member 18 of the vent hole 16. In addition, when the mold is removed, the pressure in the mold 10 is adjusted so that the mold can be easily removed.
Further, even if a large amount of liquid is added to the raw material of calcia, it is discharged through the vent slit member 18 of the vent hole 16, so that a uniform crucible composition component can be obtained.

このように底型6に予め充填された底板14を基台19に設置し、その底型6上に外型4を載置し、次に、外型4と中子2との間の円筒筒部20に、カルシアの原料、液体のZrキレート、液状のAlキレート、およびPVPを密充填する。この円筒筒部20の部分も、底板14と同様に密度を上げて溶鋼が差し込まない状態まで密にする。実施例では、円筒筒部20を形成する部分においては、密度が2.5g/cm以上に高める必要がある。円筒筒部20を密にする作業においてもハンマー等で叩いて密度を上げても、ベントスリット部材18によって充填物内部や充填物と成形型10との間のガスや液体が放出されるため密度を高めることができる。 In this way, the bottom plate 14 pre-filled in the bottom mold 6 is placed on the base 19, the outer mold 4 is placed on the bottom mold 6, and then the cylinder between the outer mold 4 and the core 2. The cylindrical portion 20 is closely packed with a raw material of calcia, a liquid Zr chelate, a liquid Al chelate, and PVP. Similarly to the bottom plate 14, the cylindrical tube portion 20 is also densified so that the molten steel is not inserted. In the embodiment, it is necessary to increase the density to 2.5 g / cm 3 or more in the portion where the cylindrical tube portion 20 is formed. Even when the density of the cylindrical tube portion 20 is increased by hitting with a hammer or the like, the density is increased because the gas or liquid between the filling material and between the filling material and the mold 10 is released by the vent slit member 18. Can be increased.

底板14の密度は2.4(g/cm)以上、および円筒筒部20の2.5(g/cm)以上が望ましく、この密度の設定値はルツボ成形体12を成形後の移動等において崩壊を繰り返した過去の試験結果に基づいて設定されたものであり、密度2.3g/cmの成形体では崩壊した結果に基づくものである。 The density of the bottom plate 14 is preferably 2.4 (g / cm 3 ) or more, and 2.5 (g / cm 3 ) or more of the cylindrical tube portion 20. It is set based on the past test results of repeated disintegration in the above, and is based on the result of disintegration in a molded body having a density of 2.3 g / cm 3 .

底板14の具体的な一例としては、直径366mm、厚さ37mmの底板に対して原料重量9.42kgを充填して密度が、約2.4g/cmの底板を成形した。また、円筒筒部20の具体的な一例としては、円筒筒部の容積12740cmに対して原料重量31.8kgを充填し、密度が約2.5g/cmである筒部を成形した。
前記底板14の密度および円筒筒部20の密度は、ルツボ成形体12の焼成前の密度であるが、成形時に充填物内部や充填物と成形型10との間のガスや液体を、ベントホール16を介して放出することで高密度に充填しているため、焼成後においても略同等の密度のルツボが得られる。
As a specific example of the bottom plate 14, a bottom plate having a diameter of 366 mm and a thickness of 37 mm was filled with a raw material weight of 9.42 kg to form a bottom plate having a density of about 2.4 g / cm 3 . Further, as a specific example of the cylindrical tube portion 20, the raw material weight 31.8kg packed with respect to volume 12740Cm 3 of the cylindrical tube portion, density was molded cylindrical portion is about 2.5 g / cm 3.
The density of the bottom plate 14 and the density of the cylindrical tube portion 20 are the density before firing of the crucible molded body 12, but the gas and liquid between the inside of the filler and between the filler and the molding die 10 are vent holes. The crucible having substantially the same density can be obtained even after firing since it is filled with a high density by being discharged through 16.

ルツボ成形体12の底板14の部分は、円筒筒部20と同時に成形型内で充填すると、底板14部分への充填が十分になされないため、円筒筒部20と比較して低密度になりがちであるが、予め、底板14を充填して、その後に底型6上に外型4を装着して円筒筒部20を充填することで、ルツボ成形体12全体を均一な高密度状態にできる。
なお、底板14の部分については、底板14を予め焼成したものを用いるようにしてもよい。
When the bottom plate 14 portion of the crucible molded body 12 is filled in the mold simultaneously with the cylindrical tube portion 20, the bottom plate 14 portion is not sufficiently filled, and therefore tends to have a lower density than the cylindrical tube portion 20. However, by filling the bottom plate 14 in advance and then mounting the outer mold 4 on the bottom mold 6 and filling the cylindrical tube portion 20, the entire crucible molded body 12 can be in a uniform high-density state. .
In addition, about the part of the baseplate 14, you may make it use what baked the baseplate 14 previously.

以上のようにして底板14および円筒筒部20を成形型10内に充填した後に、中子2の脱型を行う。水和しやすいカルシアルツボは、成形時に高密度化することが重要であるが、高密度化すると脱型が困難になるため、図4に示すような脱型装置22が装着される。   After filling the bottom plate 14 and the cylindrical tube portion 20 into the molding die 10 as described above, the core 2 is removed. It is important that the calcia crucible that is easily hydrated be densified at the time of molding. However, since demolding becomes difficult when the density is increased, a demolding device 22 as shown in FIG. 4 is attached.

この脱型装置22による脱型の手順は、まず、脱型装置本体24をルツボの外型4の上面に乗せる。この脱型装置本体24は天板26と周方向の4箇所下方向に折り曲げられた脚部28とを備え、該脚部28がルツボの外型4の上面に乗る。脱型装置本体24の天板26には周方向の4か所に、ボルト30を通す孔32が形成されている。   In the demolding procedure by the demolding apparatus 22, first, the demolding apparatus main body 24 is placed on the upper surface of the outer mold 4 of the crucible. The demolding device main body 24 includes a top plate 26 and leg portions 28 bent downward at four locations in the circumferential direction, and the leg portions 28 ride on the upper surface of the outer mold 4 of the crucible. Holes 32 through which the bolts 30 are passed are formed in the top plate 26 of the demolding device main body 24 at four locations in the circumferential direction.

また、中子2の上面には、周方向に4組のボルト30がダブルナット34によって固定されている。そして、天板26の上方に突出したボルト30をフランジナット36によって、上面から締め込むことで、中子2が持ち上がる。
中子2が持ち上がり、ルツボ成形体12の内面との間に隙間ができれば、その後はルツボ成形体12の内面の抜け勾配によって、クレーンで吊り上げが可能になり、係合リング38にクレーンのフックを係合させて引き上げる。
Further, four sets of bolts 30 are fixed to the upper surface of the core 2 by double nuts 34 in the circumferential direction. Then, the core 30 is lifted by tightening the bolt 30 protruding above the top plate 26 from the upper surface with the flange nut 36.
If the core 2 is lifted up and a gap is formed between the inner surface of the crucible molded body 12 and then the inner surface of the crucible molded body 12 can be lifted by a crane, the crane hook can be attached to the engagement ring 38. Engage and pull up.

この脱型装置22によって、高密度に成形したルツボ成形体12であっても、前記ベントホール16の通気機能と合わさり脱型ができるようになり、さらに、中子2を脱型後にクレーンで外す際に、成形型10が傾いたため、筒部が剥がれて周方向に断層を生じるようなこともない。   Even with the crucible molded body 12 molded with high density, the mold removal device 22 can be removed from the mold by combining with the ventilation function of the vent hole 16, and the core 2 is removed with a crane after being removed. At this time, since the mold 10 is tilted, the cylinder part is not peeled off and a fault is not generated in the circumferential direction.

(評価試験結果)
以上のようにして製造した、ルツボ成形体12の強度試験を行い、強度を確認した。
まず、水和性、すなわち耐水性については、Φ30×40hの丸棒試験片を準備し、常温の室内に放置して、水和による重量や寸法変化を調べた。市販のルツボ素材の丸棒は、3日で崩壊したが、本実施例で製造したルツボ成形体12は、2倍以上の耐久性を確認した。
(Evaluation test results)
The strength test of the crucible molded body 12 manufactured as described above was performed to confirm the strength.
First, with respect to hydration property, that is, water resistance, a Φ30 × 40h round bar test piece was prepared and left in a room temperature room to examine weight and dimensional changes due to hydration. A commercially available round bar of crucible material collapsed in 3 days, but the crucible molded body 12 produced in this example was confirmed to have twice or more durability.

また、ルツボ成形体12の一部を切り出して、切り出し材の3点曲げ試験を実施した。図6にその結果を示す。
切り出し方向の周方向は、ルツボの周壁を周方向に切り出したものであり、切り出し方向の縦方向は、ルツボの周壁を縦方向に切り出したものを試験片としたものである。3点曲げ試験は、柱状の試験片の両端側を支持し中央部に荷重を作用させて破断荷重を計測するものである。
また、荷重方向の内面強さは、ルツボの周壁の内面側に位置する面に荷重を作用させた場合であり、荷重方向の外面強さは、ルツボの周壁の内面側に位置する面に荷重を作用させた場合である。
Further, a part of the crucible molded body 12 was cut out, and a three-point bending test was performed on the cut material. The result is shown in FIG.
The circumferential direction in the cutout direction is obtained by cutting out the peripheral wall of the crucible in the circumferential direction, and the vertical direction in the cutout direction is obtained by cutting out the peripheral wall of the crucible in the vertical direction. In the three-point bending test, both ends of a columnar test piece are supported and a load is applied to the central portion to measure a breaking load.
The inner surface strength in the load direction is when the load is applied to the surface located on the inner surface side of the peripheral wall of the crucible, and the outer surface strength in the load direction is applied to the surface located on the inner surface side of the peripheral wall of the crucible. This is the case where

図6の結果より、実施例によって製造されたルツボの試験片と、比較例として市販のルツボ素材の試験片は、略同形状または、比較例が若干小さめであるが、破断荷重の平均値が、55kgfから151kgfに向上し、3点曲げ強さの平均値が40.0kgf/cmから66.3kgf/cmに向上していることが確認された。
さらに、周方向と縦方向の強度さが縮小して、ルツボ全体に均一に強度向上が図れたことが確認できた。つまり、図6において、比較例では周方向の3点曲げ強度が周方向51.1kgf/cmと縦方向29.1kgf/cmで76%程度の差があったが、実施例においては、周方向77.8kgf/cmと縦方向60.4kgf/cmで29%程度の差となり、強度差が縮まったことが分かる。
From the results of FIG. 6, the crucible test piece manufactured according to the example and the commercially available crucible material test piece as a comparative example have substantially the same shape, or the comparative example is slightly smaller, but the average value of the breaking load is It was confirmed that the average value of the three-point bending strength was improved from 40.0 kgf / cm 2 to 66.3 kgf / cm 2 .
Further, it was confirmed that the strength in the circumferential direction and the longitudinal direction was reduced, and the strength was uniformly improved throughout the crucible. That is, in FIG. 6, in the comparative example, the three-point bending strength in the circumferential direction had a difference of about 76% between the circumferential direction 51.1 kgf / cm 2 and the longitudinal direction 29.1 kgf / cm 2 . It can be seen that there is a difference of about 29% between the circumferential direction of 77.8 kgf / cm 2 and the longitudinal direction of 60.4 kgf / cm 2 , and the strength difference is reduced.

以上のように、Zrキレートが、バイダのPVPを溶解する溶媒として作用すること、およびZrキレートが、Alキレートに対して溶媒としての作用があることの知見に基づいて、この2つの作用から強度を向上して耐水性を有するルツボができた。
さらに、ZrキレートによるCaOとの高融点共晶の形成によって溶損防止を図った耐熱性を有するルツボができ、さらに、高密度のルツボ成形体によって金属溶解用ルツボを構成するため、ルツボの気密性が向上して、原料粒子間への溶鋼の差込みをなくして溶損の防止が図られて、耐久性が向上したルツボを得ることができた。
As described above, based on the knowledge that the Zr chelate acts as a solvent for dissolving the PVP of the binder and that the Zr chelate acts as a solvent for the Al chelate, the strength from these two actions is increased. A crucible having improved water resistance was obtained.
Furthermore, a crucible having heat resistance that prevents melting damage can be formed by forming a high melting point eutectic with CaO by Zr chelate, and further, a crucible for melting metal is constituted by a high-density crucible molded body. As a result, the crucible with improved durability was obtained by preventing the molten steel from being inserted between the raw material particles and preventing melting damage.

ZrキレートとAlキレーとの併用によって、Zrキレーは、バイダのPVPを溶解する溶媒として作用するため、従来のエタノールの使用が不要になり、エタノールによる不具合が解消された。
すなわち、エタノールは蒸発しやすく成形状態が変化する問題があり、さらに、原料のCaOを高密度にすればするほど乾燥しにくくなるが、脱型できない問題もあったが、これら問題に対して、エタノールを使用せずにPVPを溶解できることによって解消され、PVPのバインダとしての機能はそのまま発揮させることができ強度を確保できた。
The combined use of Zr chelate and Al killy acts as a solvent for dissolving the binder PVP, so that the use of conventional ethanol is no longer necessary, and the problems caused by ethanol are eliminated.
In other words, ethanol has a problem that it is easy to evaporate and the molding state changes, and further, the higher the density of the raw material CaO, the more difficult it is to dry. It was eliminated by being able to dissolve PVP without using ethanol, and the function of PVP as a binder could be exhibited as it was, and the strength could be secured.

さらに、Zrキレートは、Alキレートに対する溶媒として作用するため、Alキレート単独では発熱し乾燥して割れが生じやすく亀裂の発生の一因のため、乾燥により手早く型に充填しないと接着しない問題があったが、Zrキレートの溶媒作用によって、Alキレートの発熱および乾燥が抑制されて、Alキレートが確実にCaO粒子表面を覆ってフイルム化して、接着、補強効果が得られ、成形体全体の強度を確保できるようになった。   Furthermore, since the Zr chelate acts as a solvent for the Al chelate, the Al chelate alone generates heat and is liable to crack when it is dried. Therefore, there is a problem that adhesion does not occur unless the mold is filled quickly by drying. However, due to the solvent action of the Zr chelate, the heat generation and drying of the Al chelate are suppressed, and the Al chelate surely covers the surface of the CaO particles to form a film, thereby obtaining an adhesive and reinforcing effect, thereby reducing the strength of the entire molded body. It became possible to secure.

なお、Zrキレートから析出するジルコニア(ZrO)が、CaOと高融点共晶のCaO−ZrOを形成することで、鉄の溶解時の溶解温度が約1600℃以上となることによる溶損の進展を確実に防止でき、さらに、前述したように、原料のカルシアの粒径の選定および成形型10内への原料の充填時の高密度化によって溶鋼の差し込みを防止して、溶解時の溶損防止効果を得ることができる。 The zirconia (ZrO 2 ) precipitated from the Zr chelate forms high melting point eutectic CaO—ZrO 2 with CaO, so that the melting temperature during melting of iron becomes about 1600 ° C. or higher. Progress can be reliably prevented, and, as described above, the selection of the particle size of the raw material calcia and the densification at the time of filling the raw material into the mold 10 prevent the molten steel from being inserted, A loss prevention effect can be obtained.

本発明によれば、カルシアの原料と、Zrキレートと、Alキレートと、樹脂バインダのPVPの混合物を、成形型内に高密度に充填可能としたので、耐水性と耐熱性との両方を向上した耐久性のある安定したルツボを得ることができるため、金属溶解用ルツボに適している。   According to the present invention, the mixture of calcia raw material, Zr chelate, Al chelate, and resin binder PVP can be filled in the mold at high density, thereby improving both water resistance and heat resistance. Therefore, it is suitable for a metal melting crucible.

1 混練器
2 中子
4 外型
6 底型
10 成形型
12 ルツボ成形体
13 ルツボ焼成体
14 底板
16 ベントホール
18 ベントスリット部材
20 円筒筒部
22 脱型装置
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Kneader 2 Core 4 Outer mold 6 Bottom mold 10 Mold 12 Crucible molded body 13 Crucible fired body 14 Bottom plate 16 Vent hole 18 Vent slit member 20 Cylindrical cylindrical portion 22 Demolding device

Claims (5)

真空溶解炉で使用される酸化カルシウム(CaO)を主成分とする金属溶解用ルツボにおいて、
原料となるCaOの粉体と、バインダとしての液状のジルコニウムキレートと液状のアルミニウムキレートとポリビニルピロリドン(PVP)とを含む混合物の焼結体として構成されることを特徴とする金属溶解用ルツボ。
In a metal melting crucible mainly composed of calcium oxide (CaO) used in a vacuum melting furnace,
A crucible for dissolving metal, characterized in that it is constituted as a sintered body of a mixture containing CaO powder as a raw material, liquid zirconium chelate as a binder, liquid aluminum chelate and polyvinylpyrrolidone (PVP).
前記ジルコニウムキレートのジルコニア成分が原料となるCaO粉体の全重量に対して0.15〜3重量%含まれていることを特徴とする請求項1記載の金属溶解用ルツボ。   The crucible for melting metal according to claim 1, wherein the zirconia component of the zirconium chelate is contained in an amount of 0.15 to 3% by weight based on the total weight of the CaO powder as a raw material. 前記アルミニウムキレートのアルミニウム成分が原料となるCaO粉体の全重量に対して0.05〜2重量%含まれていることを特徴とする請求項1記載の金属溶解用ルツボ。   The metal melting crucible according to claim 1, wherein the aluminum component of the aluminum chelate is contained in an amount of 0.05 to 2% by weight based on the total weight of the CaO powder as a raw material. 前記CaOの粉体が、粒径が3〜1mmの粗粒と1〜0.3mmの細粒と0.3mm以下の微粒とが混合され前記粗粒と細粒と微粒とが重量比で1:2:2の割合に混合されることを特徴とする請求項1記載の金属溶解用ルツボ。   The CaO powder is a mixture of coarse particles having a particle diameter of 3 to 1 mm, fine particles of 1 to 0.3 mm, and fine particles of 0.3 mm or less, and the coarse particles, fine particles, and fine particles are 1 in weight ratio. The metal melting crucible according to claim 1, wherein the metal melting crucible is mixed at a ratio of 2: 2. 前記CaOの粉体とジルコニウムキレートとアルミニウムキレートとPVPとを含む混合物が、約2.4g/cm以上の密度で型内に充填されて焼成される高密度のルツボ成形体によって構成されることを特徴とする請求項1記載の金属溶解用ルツボ。 The mixture containing the CaO powder, zirconium chelate, aluminum chelate, and PVP is constituted by a high-density crucible molded body that is filled in a mold at a density of about 2.4 g / cm 3 or more and fired. The metal melting crucible according to claim 1.
JP2010036886A 2010-02-23 2010-02-23 Metal melting crucible Active JP5561670B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010036886A JP5561670B2 (en) 2010-02-23 2010-02-23 Metal melting crucible

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010036886A JP5561670B2 (en) 2010-02-23 2010-02-23 Metal melting crucible

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2011174627A true JP2011174627A (en) 2011-09-08
JP5561670B2 JP5561670B2 (en) 2014-07-30

Family

ID=44687650

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2010036886A Active JP5561670B2 (en) 2010-02-23 2010-02-23 Metal melting crucible

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP5561670B2 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101550027B1 (en) 2014-07-16 2015-09-04 주식회사 테크빌 Device manufacture crucible for dental meterial
KR102405558B1 (en) * 2022-03-16 2022-06-07 (주)성화테크 Crucible for firing secondary battery material and process for preparing the same

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62182154A (en) * 1986-02-06 1987-08-10 新日本化学工業株式会社 Calcia sintered body and manufacture
JP2008267797A (en) * 2007-03-28 2008-11-06 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Metal melting crucible and its surface treatment method
JP2009243723A (en) * 2008-03-28 2009-10-22 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Crucible for melting metal and its manufacturing method

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62182154A (en) * 1986-02-06 1987-08-10 新日本化学工業株式会社 Calcia sintered body and manufacture
JP2008267797A (en) * 2007-03-28 2008-11-06 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Metal melting crucible and its surface treatment method
JP2009243723A (en) * 2008-03-28 2009-10-22 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Crucible for melting metal and its manufacturing method

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101550027B1 (en) 2014-07-16 2015-09-04 주식회사 테크빌 Device manufacture crucible for dental meterial
KR102405558B1 (en) * 2022-03-16 2022-06-07 (주)성화테크 Crucible for firing secondary battery material and process for preparing the same

Also Published As

Publication number Publication date
JP5561670B2 (en) 2014-07-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8084122B2 (en) Zirconia-carbon-containing refractory and method for producing same
BR112015016855B1 (en) magnesia-carbon brick
JP3283883B2 (en) Alumina-magnesia-graphite refractory for continuous casting
JP4692104B2 (en) Indefinite refractory
JP2011116644A (en) Unshaped refractory
KR101679544B1 (en) Batch for producing a carbon-bonded or resin-bonded shaped fire-resistant product, a method for producing such a product, a product of said type, and a use of magnesia spinel zirconium oxide
JP5561670B2 (en) Metal melting crucible
JP5302562B2 (en) Metal melting crucible and method for producing the same
JP5561671B2 (en) Method for producing crucible for melting metal
JPS59131573A (en) Refractory composition, preparation and refractory casted body
JP2010280540A (en) Chromia-enriched castable refractory substance, and precast block using the same
JP5166302B2 (en) Continuous casting nozzle
JP5126984B2 (en) Method for producing SiC-containing castable refractory
JP2986785B1 (en) Castable refractory and refractory brick using the same
JP2008069045A (en) Magnesia-carbon brick
JP2008207238A (en) Casting mold
JP2013035040A (en) Refractory for continuous casting and nozzle for continuous casting
JP4945257B2 (en) Refractory
JP2008247720A (en) Monolithic refractory forming material and monolithic refractory formed body
JP6419555B2 (en) Cast refractory
JP2004307277A (en) Castable molded article and method of manufacturing the same
KR101672470B1 (en) Refractory for slag dart, slag dart including the same and manufacturing method of slag dart
JP4589151B2 (en) Nozzle for continuous casting and continuous casting method
JP2011153038A (en) Refractory using refractory raw material coated with nanocarbon
JP5978916B2 (en) Refractory for casting construction

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20130222

A711 Notification of change in applicant

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711

Effective date: 20130222

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821

Effective date: 20130222

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20140114

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20140317

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20140520

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20140602

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5561670

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250