JP2011165224A - Optical pickup and optical disk device, computer, optical disk player, optical disk recorder - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、互いに波長の異なる複数の光源を備え、複数種類の光ディスク等の情報記録媒体に対して、光学的に情報の記録または再生を行う光ピックアップおよび光ピックアップを具備した光ディスク装置と、この光ディスク装置を具備したコンピュータ、光ディスクプレーヤ、光ディスクレコーダに関するものである。 The present invention includes an optical pickup that includes a plurality of light sources having different wavelengths and optically records or reproduces information on an information recording medium such as a plurality of types of optical discs, and an optical disc apparatus including the optical pickup. The present invention relates to a computer equipped with an optical disk device, an optical disk player, and an optical disk recorder.
近年、青紫半導体レーザの実用化に伴い、CD(Compact Disc)やDVD(Digital Versatile Disc)と同じサイズで、高密度・大容量の光情報記録媒体(以下、光ディスクともいう)であるBlu−ray Disc(以下、BD)が実用化されている。このBDは、波長400nm程度の青紫レーザ光源と、開口数(Numerical Aperture、NA)を0.85まで高めた対物レンズを用いて情報の記録または再生を行う、保護基板厚約0.1mmの光ディスクである。 In recent years, with the practical use of blue-violet semiconductor lasers, Blu-ray, which is a high-density and large-capacity optical information recording medium (hereinafter also referred to as an optical disc), which is the same size as a CD (Compact Disc) or DVD (Digital Versatile Disc). Disc (hereinafter referred to as BD) has been put into practical use. This BD is an optical disk having a protective substrate thickness of about 0.1 mm, which records or reproduces information using a blue-violet laser light source having a wavelength of about 400 nm and an objective lens whose numerical aperture (NA) is increased to 0.85. It is.
そこで、それぞれ保護基板厚が異なる光ディスクの情報記録面に対して、それぞれ異なる波長のレーザ光を単一あるいは複数の対物レンズを用いて収束させて情報の記録または再生を行う、互換性を有する光ピックアップが提案されている。 Therefore, compatible light that records or reproduces information by converging laser beams of different wavelengths using single or multiple objective lenses on the information recording surfaces of optical discs with different protective substrate thicknesses. A pickup has been proposed.
例えば特許文献1(特開2005−293765号公報)には、別々の光源から出射された異なる波長のレーザ光の光軸を一致させ、単一のカップリングレンズと単一の対物レンズを用いて、異なる保護基材厚を有する光ディスクへ情報の記録または再生を行う構成が示されている。特許文献1に示された、従来の光ピックアップの構成例を図22(a)に示す。図22(a)において、101は青紫色レーザ光を出射する光源、102は赤色レーザ光と赤外レーザ光を出射する2波長光源、103はそれぞれの光源からの出射光の光軸を一致させるダイクロイックプリズム、104はそれぞれの光源からの発散光の発散角を変換するカップリングレンズ、105は複数の波長のレーザ光をそれぞれ異なる保護基材厚の光ディスクに集光させる互換対物レンズ、131は回転する光ディスクへ互換対物レンズ105をフォーカス制御やトラッキング制御によって追従させる互換対物レンズアクチュエータ、132はカップリングレンズ104を光軸方向に移動させるカップリングレンズアクチュエータ、151は高密度光ディスク(BD)、152はDVD、153はCDである。この構成において、高密度光ディスク151やDVD152やCD153のいずれの媒体に記録または再生を行う場合においても、互換対物レンズ105の設計は入射する光束が略平行光である時に、良好なスポットがそれぞれの光ディスクの情報記録面に形成されるように構成されている。波長の異なる光線を同一のカップリングレンズ104で平行光に変換しようとしても、波長の違いによるレンズ材料の屈折率の違いから、発散度合いが変わってしまう。ここで、カップリングレンズアクチュエータ132によってカップリングレンズ104を光軸方向に移動させることにより、いずれの波長においても互換対物レンズ105へ入射する光束は略平行光となることを可能としている。
For example, in Patent Document 1 (Japanese Patent Laid-Open No. 2005-293765), the optical axes of laser beams of different wavelengths emitted from different light sources are matched, and a single coupling lens and a single objective lens are used. A configuration is shown in which information is recorded or reproduced on optical disks having different protective substrate thicknesses. A configuration example of a conventional optical pickup disclosed in
また、特許文献2(特開2004−281034号公報)にも、別々の光源から出射された異なる波長のレーザ光の光軸を一致させ、単一の対物レンズを用いて異なる保護基材厚を有する光ディスクへ情報の記録または再生を行う別の構成が示されている。 In Patent Document 2 (Japanese Patent Laid-Open No. 2004-283434), the optical axes of laser beams of different wavelengths emitted from different light sources are matched, and different protective substrate thicknesses are obtained using a single objective lens. Another configuration for recording or reproducing information on an optical disc is shown.
特許文献2に示された、従来の光ピックアップの構成例を図22(b)に示す。図22(b)において、201は青紫色レーザ光を出射する第1の光源、202は赤色レーザ光を出射する第2の光源、203は赤外レーザ光を出射する第3の光源、204は第1と第2の光源からの出射光の光軸を一致させる第1の光路合成素子、205は第1または第2の光源からの発散光の発散角を変換するカップリングレンズ、206はカップリングレンズ205を通過した第1または第2の光束と第3の光源からの出射光の光軸を一致させる第2の光路合成素子、207は複数の波長のレーザ光をそれぞれ異なる保護基材厚の光ディスクに集光させる互換対物レンズ、231は回転する光ディスクへ互換対物レンズ207をフォーカス制御やトラッキング制御によって追従させる互換対物レンズアクチュエータ、232はカップリングレンズ205を光軸方向に移動させるカップリングレンズアクチュエータ、251は高密度光ディスク(BD)、252はDVD、253はCDである。この構成において、第3の光源から出射された赤外レーザ光は発散光として互換対物レンズ207へ入射させており、保護基材厚の違いから発生する球面収差を補正するとともに、互換対物レンズ207の光ディスクに対向する面から光ディスクの保護基材厚表面までの距離(作動距離、WD)を長くできる構成としている。また、カップリングレンズ205をカップリングレンズアクチュエータ232によって光軸方向に移動し、互換対物レンズ207へ入射する青紫色レーザ光や赤色レーザ光の発散度を変えて、それぞれの光ディスクの保護基材厚の違いから発生する球面収差を補正するとともに、作動距離WDを長くできる構成も可能としている。
A configuration example of a conventional optical pickup shown in
また、特許文献3(特開2003−85806号公報)には、光源からの出射光を平行光に変換するカップリングレンズを光軸方向に移動させ、対物レンズに入射する光束の平行度を変える構成が示されている。特に保護基材厚の厚み誤差によって球面収差が多量に発生する高密度ディスク(BD)において、簡易な構成でその球面収差を補正できるとともに、2層ディスクなどの多層ディスクにおいても、それぞれの情報記録面に集光させる際にカップリングレンズ位置を移動させて、最適な球面収差補正量を適用できる構成であるとしている。
特許文献3には、光ディスクの保護基材厚み誤差に起因する球面収差を、カップリングレンズを光軸方向にさせて、対物レンズに入射する光束の発散度合いを変えることによって補正する手段が示されている。この考え方を応用し、特許文献1または2においては、複数の波長を有する光源からの光束を単一のカップリングレンズを光軸方向に移動させその発散度合いを変え、波長毎に発散度合いを変えた光束を互換対物レンズに入射させることで所定の球面収差を発生させ、異なる保護基材厚みを有する光ディスクの情報記録面上に収差の少ない良好なスポットを形成する手段が示されている。
しかしながら、特許文献1や2において、カップリングレンズを移動させる移動距離についての詳細な開示がない。特に、高密度光ディスク(BD)に対応させた光ピックアップにおいては、特許文献3で示される構成により光ディスクの基材厚み誤差に起因する球面収差量を補正し、多層ディスクにも対応していく構成が有効であるが、単一のカップリングレンズを用いて、特許文献1や2のようにDVDやCDにさらに対応させるためにカップリングレンズの移動手段を使用するとなると、そのカップリングレンズの移動量が大きくなってしまう。カップリングレンズの移動距離が大きくなると、光ピックアップの小型化が困難になり、光ピックアップを搭載する光ディスクドライブ装置などが大型化してしまうといった課題がある。
However, in
上記課題を解決するための、本特許出願に係る請求項1に記載の発明は、光ピックアップであって、波長λ1(350nm〜450nm)の発散光束を出射する半導体レーザである第1の光源と、前記波長λ1とは異なる波長λ2の発散光束を出射する第2の光源と、前記波長λ1および前記波長λ2とは異なる波長λ3の発散光束を出射する第3の光源と、それぞれの光源から出射された光束の発散度を変換するカップリングレンズと、前記カップリングレンズをレンズ光軸方向に沿って移動させるレンズアクチュエータと、前記波長λ1の光束を保護基板厚みt1である第1の光ディスクの情報記録面に集光させ、かつ前記波長λ2の光束を前記厚みt1とは異なる保護基板厚みt2である第2の光ディスクの情報記録面に集光させ、かつ前記波長λ3の光束を前記厚みt1および前記厚みt2とは異なる保護基板厚みt3である第3の光ディスクの情報記録面に集光させる対物レンズを備え、前記レンズアクチュエータは前記波長λ1の光束を前記第1の光ディスクの情報記録面に集光時と前記波長λ2の光束を前記第2の光ディスクの情報記録面に集光時と前記波長λ3の光束を前記第3の光ディスクの情報記録面に集光時とで前記カップリングレンズを異なる位置に移動させ、前記レンズアクチュエータによって前記カップリングレンズを移動可能な範囲は、前記波長λ2の光束を前記第2の光ディスクの情報記録面に集光時の位置から、前記波長λ3の光束を前記第3の光ディスクの情報記録面に集光時との位置までである、光ピックアップ。
In order to solve the above problems, the invention according to
上記課題を解決するための、本特許出願に係る請求項2に記載の発明は、請求項1記載の光ピックアップであって、前記第2の光源は前記波長λ2が600〜700nmである赤色半導体レーザであり、前記第3の光源は前記波長λ3が750〜850nmである赤外半導体レーザであることを特徴とする光ピックアップ。
In order to solve the above-mentioned problem, the invention according to
上記課題を解決するための、本特許出願に係る請求項3に記載の発明は、請求項1記載の光ピックアップであって、前記レンズアクチュエータは前記波長λ1の光束を前記第1の光ディスクの情報記録面に集光時に、前記カップリングレンズの出射光束が略平行光となる位置に前記カップリングレンズを移動させる、光ピックアップ。
In order to solve the above-mentioned problem, the invention according to
上記課題を解決するための、本特許出願に係る請求項4に記載の発明は、請求項3記載の光ピックアップであって、前記レンズアクチュエータは前記波長λ2の光束を前記第2の光ディスクの情報記録面に集光時に、前記カップリングレンズの出射光束が集光状態となる位置に前記カップリングレンズを移動させる、光ピックアップ。 According to a fourth aspect of the present invention for solving the above problem, the optical pickup according to the third aspect is the optical pickup according to the third aspect, wherein the lens actuator transmits a light beam having the wavelength λ2 to the information on the second optical disk. An optical pickup that moves the coupling lens to a position where a light beam emitted from the coupling lens is in a condensed state when condensing on a recording surface.
上記課題を解決するための、本特許出願に係る請求項5に記載の発明は、請求項4記載の光ピックアップであって、前記レンズアクチュエータは前記波長λ3の光束を前記第3の光ディスクの情報記録面に集光時に、前記カップリングレンズの出射光束が発散状態となる位置に前記カップリングレンズを移動させる、光ピックアップ。
In order to solve the above problem, the invention according to
上記課題を解決するための、本特許出願に係る請求項6に記載の発明は、請求項5記載の光ピックアップであって、前記第1の光ディスクは複数層の情報記録面を有し、表面から前記それぞれの情報記録層面までの前記透明基材の実質厚みの差によって発生する球面収差を、前記カップリングレンズの移動により補正する、光ピックアップ。
In order to solve the above-mentioned problem, the invention according to
本発明の光ディスク装置は、光ピックアップと、情報記録媒体を回転駆動するためのモータと、前記光ピックアップと前記モータを制御する制御部を備えた光ディスク装置であって、前記光ピックアップが前記いずれか一つに記載される光ピックアップであることを特徴としている。 An optical disk apparatus according to the present invention is an optical disk apparatus including an optical pickup, a motor for rotationally driving an information recording medium, and a controller for controlling the optical pickup and the motor. It is an optical pickup described in one.
本発明のコンピュータは、前記規定される光ディスク装置と、情報を入力するための入力手段と、前記光ディスク装置から再生された情報および/または前記入力手段から入力された情報に基づいて演算を行う演算手段と、前記光ディスク装置から再生された情報および/または前記入力手段から入力された情報および/または前記演算手段によって演算された結果を出力するための出力手段を備えたことを特徴としている。 The computer according to the present invention performs an operation based on the prescribed optical disk device, input means for inputting information, information reproduced from the optical disk device and / or information input from the input means. And an output means for outputting information reproduced from the optical disk device and / or information inputted from the input means and / or a result computed by the computing means.
本発明の光ディスクプレーヤは、前記記載される光ディスク装置と、前記光ディスク装置から得られる情報信号を画像情報に変換するデコーダを備えたことを特徴としている。 An optical disc player according to the present invention includes the optical disc device described above and a decoder for converting an information signal obtained from the optical disc device into image information.
本発明の光ディスクレコーダは、前記記載される光ディスク装置と、画像情報を前記光ディスク装置によって記録するための情報信号に変換するエンコーダを備えたことを特徴としている。 An optical disk recorder of the present invention includes the optical disk apparatus described above and an encoder that converts image information into an information signal for recording by the optical disk apparatus.
本発明によれば、複数種類のレーザ光を用いて複数種類の光ディスクの記録または再生が可能な光ピックアップ、特に高密度光ディスクに対して記録または再生可能な、青紫レーザ光源を用いた光ピックアップにおいて、コンパクトかつ安価で高性能な光ピックアップおよび光ディスク装置を実現することが可能となる。 According to the present invention, in an optical pickup capable of recording or reproducing a plurality of types of optical discs using a plurality of types of laser light, particularly an optical pickup using a blue-violet laser light source capable of recording or reproducing on a high density optical disc. It is possible to realize a compact, inexpensive and high-performance optical pickup and optical disc apparatus.
また、このような光ピックアップおよび光ディスク装置を実現できるので、本発明のコンピュータ、光ディスクプレーヤ、光ディスクレコーダを、コンパクトかつ安価に提供できる。 In addition, since such an optical pickup and an optical disk device can be realized, the computer, the optical disk player, and the optical disk recorder of the present invention can be provided in a compact and inexpensive manner.
以下、本発明の光ピックアップおよび光ディスク装置、コンピュータ、光ディスクプレーヤ、光ディスクレコーダの実施の形態について、図面を参照しながら説明する。 Hereinafter, embodiments of an optical pickup and an optical disc apparatus, a computer, an optical disc player, and an optical disc recorder of the present invention will be described with reference to the drawings.
(実施の形態1)
図1から図3は本発明の一実施の形態における光ピックアップの概略構成図である。
(Embodiment 1)
1 to 3 are schematic configuration diagrams of an optical pickup according to an embodiment of the present invention.
図1において、1は青紫レーザ光を出射する光源、2は平板ビームスプリッタ、3はリレーレンズ、4はウェッジプリズム、5はカップリングレンズ、6は1/4波長板、7はミラー、8は対物レンズ、9は検出ホログラム、10は検出レンズ、11は赤色レーザ光と赤外レーザ光を出射する2波長光源、12は回折格子、20は受光素子、30は対物レンズアクチュエータであり、これらが光ピックアップ40を構成している。
In FIG. 1, 1 is a light source for emitting blue-violet laser light, 2 is a flat beam splitter, 3 is a relay lens, 4 is a wedge prism, 5 is a coupling lens, 6 is a quarter-wave plate, 7 is a mirror, An objective lens, 9 is a detection hologram, 10 is a detection lens, 11 is a two-wavelength light source that emits red laser light and infrared laser light, 12 is a diffraction grating, 20 is a light receiving element, and 30 is an objective lens actuator. An
また、60は保護基板厚約0.1mmの光ディスクであるBDである。
初めに、BD60に対して、情報の記録または再生を行う光ピックアップ40の動作について述べる。光源1から出射された波長405nmの青紫レーザ光は、平板ビームスプリッタ2にS偏光で入射する。平板ビームスプリッタ2で反射された青紫レーザ光は、リレーレンズ3を透過して、NAの異なる発散光に変換される。青紫レーザ光は、ウェッジプリズム4で反射された後、カップリングレンズ5で略平行光に変換され、1/4波長板6によって直線偏光が円偏光に変換され、ミラー7で反射された後、対物レンズ8によって、保護基板越しにBD60の情報記録面に光スポットとして収束される。
First, the operation of the
BD60の情報記録面で反射した青紫レーザ光は、再び対物レンズ8を透過し、ミラー7で反射され、1/4波長板6で往路とは異なる直線偏光に変換された後、カップリングレンズ5で収束光に変換され、ウェッジプリズム4で反射されて、リレーレンズ3でNAの異なる収束光に変換される。さらに青紫レーザ光は、平板ビームスプリッタ2にP偏光で入射して透過し、検出ホログラム9を透過する際に、0次光と±1次回折光が生成され、検出レンズ10で非点収差が与えられて、受光素子20に導かれる。
The blue-violet laser light reflected by the information recording surface of the
次に、図2を用いて保護基板厚0.6mmの光ディスクであるDVD70の記録または再生を行う場合、図3を用いて保護基板厚1.2mmの光ディスクであるCD80の記録または再生を行う場合の光ピックアップ40の動作について述べる。
Next, when recording or reproducing the
図2において、2波長光源11から出射された波長660nmの赤色レーザ光は、回折格子12で0次回折光であるメインビームと±1次回折光であるサブビームに分離された後、ウェッジプリズム4にP偏光で入射する。ウェッジプリズム4を透過した赤色レーザ光は、カップリングレンズ5で若干の収束光に変換され、1/4波長板6によって直線偏光が円偏光に変換され、ミラー7で反射された後、対物レンズ8によって、保護基板越しにDVD70の情報記録面に光スポットとして収束される。
In FIG. 2, the red laser light having a wavelength of 660 nm emitted from the two-
DVD70の情報記録面で反射した赤色レーザ光は、再び対物レンズ8を透過し、ミラー7で反射され、1/4波長板6で往路とは異なる直線偏光に変換された後、カップリングレンズ5で収束光に変換される。赤色レーザ光はウェッジプリズム4にS偏光で入射して反射され、リレーレンズ3でNAの異なる収束光に変換されて、平板ビームスプリッタ2と検出ホログラム9を透過し、検出レンズ10で非点収差が与えられた後、受光素子20に導かれる。
The red laser beam reflected by the information recording surface of the
同様に、図3において、2波長光源11から出射された波長785nmの赤外レーザ光は、回折格子12で0次回折光であるメインビームと±1次回折光であるサブビームに分離された後、ウェッジプリズム4にP偏光で入射する。ウェッジプリズム4を透過した赤外レーザ光は、カップリングレンズ5でNAの異なる若干の発散光に変換され、1/4波長板6によって直線偏光が円偏光に変換され、ミラー7で反射された後、対物レンズ8によって、保護基板越しにCD80の情報記録面に光スポットとして収束される。
Similarly, in FIG. 3, the infrared laser light having a wavelength of 785 nm emitted from the two-
CD80の情報記録面で反射した赤外レーザ光は、再び対物レンズ8を透過し、ミラー7で反射され、1/4波長板6で往路とは異なる直線偏光に変換された後、カップリングレンズ5で収束光に変換される。赤外レーザ光はウェッジプリズム4にS偏光で入射して反射され、リレーレンズ3でNAの異なる収束光に変換されて、平板ビームスプリッタ2と検出ホログラム9を透過し、検出レンズ10で非点収差が与えられた後、受光素子20に導かれる。
The infrared laser light reflected by the information recording surface of the
BD60、DVD70およびCD80を記録または再生するためのフォーカス誤差信号は、検出レンズ10によって非点収差を与えられた集光スポットを受光素子20内の4分割受光パターンで検出する、いわゆる非点収差法等を用いることが可能である。
A focus error signal for recording or reproducing
一方、トラッキング誤差信号は、例えばBD60においては、検出ホログラム9を透過する際に生成された0次光と1次回折光を、受光素子20の所定の受光領域で検出して行うことで、BD60に形成される情報トラックの溝の位置、幅、深さにばらつきがある場合に生じるトラッキング誤差信号の変動、および情報トラックに情報が記録され、反射率が変わることで生じるトラッキング誤差信号の変動を抑制することが可能である。また、複数の情報記録面を有するBD60において、記録または再生の対象となる情報記録面とは異なる情報記録面で反射された不要な光(迷光)が、トラッキング誤差信号を検出する受光領域に入射することを避けることもできる。
On the other hand, for example, in the
図4は検出ホログラム9の光束分割パターンの例を模式的に示したものである。図中の波線はBD60の情報記録面で反射されたレーザ光の、検出ホログラム9上での光束径を示している。検出ホログラム9は、7種類の領域9a〜9gを有しており、それぞれの領域に入射したレーザ光を0次回折光と±1次回折光に分割する。トラッキング誤差信号TEは、それぞれの領域9a〜9gで回折された+1次回折光の、受光素子20での受光量に応じた電流信号Ia〜Igを用いて、
TE=(Ia−Ib)−k(Ic+Id−Ie−If)
の演算により得られる。
FIG. 4 schematically shows an example of the light beam splitting pattern of the
TE = (Ia−Ib) −k (Ic + Id−Ie−If)
It is obtained by the operation of
DVD70およびCD80においては、回折格子12によって生成されたメインビームとサブビームを用いた、いわゆる3ビーム法や差動プッシュプル法(DPP法)等が用いられる。
In the
なお、フォーカス誤差信号およびトラッキング誤差信号の検出は、これらの検出方法に限定されるものではなく、例えば、BD60も、回折格子によって生成されたメインビームとサブビームを用いた差動プッシュプル法(DPP法)等を用いることが可能である。
The detection of the focus error signal and the tracking error signal is not limited to these detection methods. For example, the
本実施の形態の対物レンズ8は、BD60を記録または再生するための青紫レーザ光、DVD70を記録または再生するための赤色レーザ光、CD80を記録または再生するための赤外レーザ光を、波長の差を利用してそれぞれ微小な光スポットとして収束するための回折構造を備えている。
The
具体的には図5(a)に示すように、対物レンズ8の少なくとも1面、例えば対物レンズ8の入射面(光源側の面)に、断面が鋸歯状のブレーズ型回折構造が形成されている。ブレーズ型回折構造は、対物レンズ8の屈折のパワーと合わせて、それぞれの波長のレーザ光によって記録または再生されるBD60、DVD70、CD80の情報記録面上に、それぞれの波長のレーザ光を回折限界まで収束できるよう収差補正を施されている。このように入射光の一部を回折するブレーズ型回折構造を備えた対物レンズ8は、異なる保護基板厚の光ディスク上にそれぞれ回折限界の光スポットを形成することができる。なお、赤外レーザ光をCD80に対して収束させるための領域は、光軸を含むレンズ中央部分に限り、赤色レーザ光をDVD70に対して収束させるための領域は、レンズ中央部分とその外側の中周部分に限り、青紫レーザ光をBD60に対して収束させるための領域は、レンズ中央部分と中周部分とその外側の外周部分の全て用いるように設計することにより、CD80に対するNAを約0.50に制限し、DVD70に対するNAを約0.65に制限し、BD60に対するNAを約0.85に拡大することができる。
Specifically, as shown in FIG. 5A, a blazed diffractive structure having a sawtooth cross section is formed on at least one surface of the
対物レンズ8は、図5(a)のようにレンズの入射面にブレーズ型回折構造を形成した対物レンズに限らず、例えば図5(b)に示すように、屈折型の正のパワーの対物レンズ8aと、別体のホログラムレンズ8bとを一体駆動し、BD60、DVD70、CD80の記録または再生を行うようにしてもよい。なお、このような別体のホログラムレンズ8bを用いることで、傾斜角度の大きい対物レンズ8の入射面に回折構造を形成する必要がなく、金型を製作しやすいという効果がある。なお、ホログラムレンズ8bの回折構造は、図5(b)のように光源側に形成する構成に限らず、対物レンズ8a側の面に形成してもよく、対物レンズ8側の面と光源側の面の両方に形成してもよい。
The
また、図6(c)に示すように、屈折型の正のパワーの対物レンズ8a’と、階段形状の回折構造を備えたホログラムレンズ8b’とを一体駆動する構成であっても同様の効果が得られることは言うまでもない。
In addition, as shown in FIG. 6C, the same effect can be obtained even when the refractive type positive
なお、対物レンズは、例えば複数の硝材の波長分散特性を利用した屈折型の対物レンズ等、BD60を記録または再生するための青紫レーザ光、DVD70を記録または再生するための赤色レーザ光、CD80を記録または再生するための赤外レーザ光を、それぞれ微小な光スポットとして収束することができればよく、上述の回折構造を備えた対物レンズに限定されるものではない。
The objective lens is, for example, a refractive objective lens using wavelength dispersion characteristics of a plurality of glass materials, such as a blue-violet laser beam for recording or reproducing the
対物レンズアクチュエータ30は、図7に示すように、複数のサスペンションワイヤ30aによって対物レンズホルダ30b(可動部)を支持している。対物レンズアクチュエータ30は、上述したフォーカス誤差信号とトラッキング誤差信号を用いて、回転する光ディスクの情報トラックに光スポットが追従するよう、フォーカス方向(a)およびトラッキング方向(b)に対物レンズ8を駆動する。
As shown in FIG. 7, the
さらに、フォーカス方向(a)、トラッキング方向(b)の変位に加えて、光ディスクの半径方向(c)に対物レンズ8を傾けることも可能である。
Further, in addition to the displacement in the focus direction (a) and the tracking direction (b), the
カップリングレンズ5は、カップリングレンズアクチュエータ31によって、カップリングレンズ5の光軸方向に移動可能となっている。
The
図8はカップリングレンズアクチュエータ31の概略構成図である。図8において、5はカップリングレンズ、32はステッピングモータ、33はスクリューシャフト、34は主軸、35は副軸、36はレンズホルダである。ステッピングモータ32を駆動してスクリューシャフト33を回転させることにより、カップリングレンズ5を保持するレンズホルダ36は、主軸34および副軸35に沿ってカップリングレンズ5の光軸方向に移動する。
FIG. 8 is a schematic configuration diagram of the
図9に示すように、カップリングレンズ5の出射光が略平行光となる基準位置(a)に対して、カップリングレンズ5を光源側に移動させることによって、カップリングレンズ5の出射光は発散光となり(b)、BD60の保護基板が厚くなった場合に発生する球面収差を補正できる。一方、カップリングレンズ5を対物レンズ側に移動させることによって、カップリングレンズ5の出射光は収束光となり(c)、BD60の保護基板が薄くなった場合に発生する球面収差を補正できる。すなわち、複数の情報記録面を備えたBD60において、それぞれの情報記録面の保護基板の厚さに応じてカップリングレンズ5を移動させることにより球面収差を補正し、記録または再生性能を向上させることができる。
As shown in FIG. 9, by moving the
さらに、本実施の形態のカップリングレンズアクチュエータ31は、図2に示したように、DVD70の記録または再生時は、カップリングレンズ5をミラー7側に移動させることによって、2波長光源11から出射された赤色レーザ光を収束光として対物レンズ8に入射させる。一方、図3に示したように、CD80の記録または再生時は、カップリングレンズ5を2波長光源11側に移動させることによって、2波長光源11から出射された赤外レーザ光を発散光として対物レンズ8に入射させる。
Further, as shown in FIG. 2, the
例えば、対物レンズ8に図6の構成を用いた場合を説明する。ここで、階段形状の回折構造を備えたホログラムレンズ8b’の回折構造が図23に示される構造が周期的に形成されている構造であるとする。図23(a)は、基材上に形成した格子の物質的な形状を示している。(b)は、青色光に対する位相変調量を示している。(c)は、赤色光に対する位相変調量を示している。そしてさらに(d)は、赤色光に対する位相変調量を示している。
For example, the case where the configuration of FIG. 6 is used for the
(a)において縦方向は基材の光軸方向の厚さ、あるいは高さを示している。nbは、青色光ビームに対する素子材料の屈折率である。素子材料を、例えば、BK7とすると、nb=1.5302、ポリオレフィン系の樹脂ではnb=1.522程度のものがある。 In (a), the vertical direction indicates the thickness or height of the base material in the optical axis direction. nb is the refractive index of the element material with respect to the blue light beam. For example, when the element material is BK7, there are nb = 1.5302 and some polyolefin-based resins have nb = 1.522.
1段差d1は、青色光ビームに対して光路長差が約1.25波長、すなわち位相差が約2π+π/2になる量にする。例えば、単位段差d1は基材が石英であればd1=λ1/(nb−1)x1.25=0.96μmとなる。 One step d1 has an optical path length difference of about 1.25 wavelengths with respect to the blue light beam, that is, an amount such that the phase difference is about 2π + π / 2. For example, the unit level difference d1 is d1 = λ1 / (nb−1) × 1.25 = 0.96 μm if the base material is quartz.
また、同様に樹脂であれば、d1=0.97μmとなる。 Similarly, in the case of a resin, d1 = 0.97 μm.
なお、小文字のxを本願ではかけ算の記号として用いる。 The lowercase letter x is used as a multiplication symbol in the present application.
図23(a)は単位段差d1によって生じる光路差が、青色波長λ1の1.25倍であることを示している。単位段差d1によって生じる光路差は、段差/(nb−1)なので、1.25というのは段差/(nb−1)をλ1によって割り算した値である。(b)、(c)(d)では単に、光路差/波長という形によって表記したが、整数部分を差し引いた以外は同様の意味である。 FIG. 23A shows that the optical path difference caused by the unit step d1 is 1.25 times the blue wavelength λ1. Since the optical path difference caused by the unit step d1 is step / (nb-1), 1.25 is a value obtained by dividing the step / (nb-1) by λ1. In (b), (c), and (d), they are simply represented by the form of optical path difference / wavelength, but they have the same meaning except that the integer part is subtracted.
格子の高さ(レベル)をd1の整数倍にすると、この形状による青色光に対する位相変調量は2π+π/2の整数倍となり、これは実質的に、図23(b)に示すように位相変調量が一段あたりπ/2であることになる。 When the height (level) of the grating is an integral multiple of d1, the amount of phase modulation for blue light due to this shape is an integral multiple of 2π + π / 2, which is substantially phase modulated as shown in FIG. The amount will be π / 2 per stage.
一方赤色光ビームに対する素子材料の屈折率をnrとすると、素子材料がBK7の場合は、nr=1.5142、ポリオレフィン系の樹脂ではnr=1.505程度のものがある。段差d1によって赤色光ビームに発生する光路長差は、基材が石英の場合も樹脂の場合もd1x(nr−1)/λ2≒0.75。すなわち、波長の約3/4倍となり、位相変調量は一段あたり約−π/2となる。 On the other hand, when the refractive index of the element material with respect to the red light beam is nr, there are nr = 1.5142 when the element material is BK7 and nr = 1.505 for the polyolefin resin. The difference in optical path length generated in the red light beam due to the step d1 is d1x (nr-1) /λ2≈0.75 regardless of whether the base material is quartz or resin. That is, the wavelength is about 3/4 times, and the phase modulation amount is about −π / 2 per stage.
さらに赤外光ビームに対する素子材料の屈折率をniとすると、素子材料がBK7の場合は、ni=1.51、ポリオレフィン系の樹脂ではni=1.501程度のものがある。段差d1によって赤外光ビームに発生する光路長差は、基材が石英の場合も樹脂の場合もd1x(ni−1)/λ3≒0.625。すなわち、波長の約2/3倍となり、位相変調量は一段あたり波長の−1/3倍と考えることができ、位相に置き換えると約−2π/3となる。 Further, assuming that the refractive index of the element material with respect to the infrared light beam is ni, when the element material is BK7, there are ni = 1.51, and some polyolefin resins have ni = 1.501. The optical path length difference generated in the infrared light beam by the step d1 is d1x (ni−1) /λ3≈0.625 regardless of whether the base material is quartz or resin. That is, it is about 2/3 times the wavelength, and the phase modulation amount can be considered to be -1/3 times the wavelength per stage, and is about -2π / 3 when replaced with the phase.
図23(a)のように、格子の1段差をd1の整数倍にし、階段状の断面形状にすると、青色光ビームに対しては、1段差を重ねていくと、図23(b)のように位相変調量が一段あたりπ/2ずつ変化する。すなわち光路長差はλ1の+1/4ずつ変化する。4段形成することにより位相が2π変化し、+1次回折光の回折効率が約80%と、計算(スカラー計算)され、回折次数の中で、最も強くなる。図23(a)は8段重ねて一周期p1を形成しているが、4段あたり位相が2π変化するので、青色光は周期p2(p2はp1の半分)の2周期を感じる。p1の周期構造と捉えれば、青色光は+2次回折光の回折効率が約80%となって、最も強いことになる。 As shown in FIG. 23A, when one step of the lattice is an integral multiple of d1 and a stepped cross-sectional shape is formed, when one step is overlapped for the blue light beam, Thus, the phase modulation amount changes by π / 2 per stage. That is, the optical path length difference changes by +1/4 of λ1. By forming four stages, the phase changes by 2π, and the diffraction efficiency of the + 1st order diffracted light is calculated to be about 80% (scalar calculation), and becomes the strongest among the diffraction orders. In FIG. 23A, eight stages are stacked to form one period p1, but since the phase changes by 2π per four stages, the blue light feels two periods of period p2 (p2 is half of p1). If considered as a periodic structure of p1, blue light has the strongest diffraction efficiency of + 2nd order diffracted light of about 80%.
赤色光ビームに対しては、1段差を重ねていくと、図23(c)のように位相変調量が一段あたり−π/2ずつ変化する。すなわち光路長差はλ2の−1/4ずつ変化する。4段形成することにより位相が2π変化し、−1次回折光の回折効率が約80%と、計算(スカラー計算)され、回折次数の中で、最も強くなる。図23(a)は8段重ねて一周期p1を形成しているが、4段あたり位相が−2π変化するので、赤色光は周期p2(p2はp1の半分)の2周期を感じる。p1の周期構造と捉えれば、赤色光は−2次回折光の回折効率が約80%となって、最も強いことになる。なお、回折次数が負であるのは、回折次数が正の場合とは逆方向に光が曲がることを意味している。 For a red light beam, when one step is overlapped, the phase modulation amount changes by −π / 2 per step as shown in FIG. That is, the optical path length difference changes by ¼ of λ2. By forming four stages, the phase changes by 2π, and the diffraction efficiency of the −1st order diffracted light is calculated to be about 80% (scalar calculation), which is the strongest among the diffraction orders. In FIG. 23A, eight stages are stacked to form one period p1, but the phase changes by −2π per four stages, and thus red light feels two periods of period p2 (p2 is half of p1). If viewed as a periodic structure of p1, red light has the highest diffraction efficiency of -2nd order diffracted light of about 80%. Note that the fact that the diffraction order is negative means that the light bends in the opposite direction to the case where the diffraction order is positive.
赤外光ビームに対しては青色の5波長、赤色の3波長分の段差は5λ3/2、つまり、2.5波長分の段差に当たるので、位相を変化させる。図23(d)に示すように周期p1の中にあたかも3周期の周期構造があるように見えて、周期p1の周期構造に対して−3次の回折効率が60%程度発生し、すべての回折次数の中で最も強くなる。ここで、−3次回折光が強くなる理由は、単純に各段差が赤外光に与える位相を加えていくと理解できる。これを図24を用いて説明する。図24(a)は図23(a)と同じであり、基材上に形成した格子の物質的な形状を示している。単純に各段差が赤外光に与える位相を加えていくと、位相変化は図24(e)のようになり、周期p1を形成する7段8レベルの階段形状により、点線のような鋸歯形状が近似されていることがわかる。点線の鋸歯形状の高さは赤外光3波長に相当するため、−3次回折が強く生じる。同様に、周期p1を形成する7段8レベルの階段形状により、青色光では、赤外光と逆の方向に青色光2波長の高さの鋸歯形状が近似されているので、+2次回折光が強く生じる。赤色光では、赤外光と同じ方向に赤色光2波長の高さの鋸歯形状が近似されているので、−2次回折光が強く生じる。図23(a)の断面形状を1周期とする回折格子の回折効率をスカラー計算によって計算した。その結果、回折効率は図25のようになった。図25において横軸は樹脂材料を素子材料としたときの1段差の実寸法、縦軸は回折効率である。縦の点線で示したあたりに段差を設定すれば、青色の+2次回折光と、赤色の−2次回折光の回折効率は約80%、赤外の−3次回折光の回折効率は約60%であり、いずれも50%を越えているので、他の次数より大きくなる。青色光、赤色光だけでなく、赤外光の回折効率も50%以上にできたのは、図23(a)の構造によるものである。各設計波長はλ1=408nm、λ2=660nm、λ3=780nmである。 For the infrared light beam, the steps corresponding to five wavelengths of blue and three wavelengths of red correspond to steps of 5λ3 / 2, that is, steps corresponding to 2.5 wavelengths, and thus the phase is changed. As shown in FIG. 23 (d), it appears that there is a periodic structure of three periods in the period p1, and the third-order diffraction efficiency is generated by about 60% with respect to the periodic structure of the period p1. It becomes the strongest among the diffraction orders. Here, the reason why the third-order diffracted light becomes strong can be understood by simply adding the phase that each step gives to the infrared light. This will be described with reference to FIG. FIG. 24A is the same as FIG. 23A and shows the material shape of the lattice formed on the substrate. If the phase which each level | step difference gives to infrared light simply is added, a phase change will become like FIG.24 (e), and sawtooth shape like a dotted line by the 7 steps | paragraphs of 8 steps | paragraphs which form the period p1. It can be seen that is approximated. Since the height of the dotted sawtooth shape corresponds to three wavelengths of infrared light, -3rd order diffraction is strongly generated. Similarly, the blue light has a sawtooth shape having a height of two wavelengths of blue light in the opposite direction to the infrared light due to the stepped shape of 7 steps and 8 levels forming the period p1, so that the + 2nd order diffracted light is Strongly occurs. In the red light, a sawtooth shape having a height of two wavelengths of the red light is approximated in the same direction as the infrared light, so that −2nd order diffracted light is strongly generated. The diffraction efficiency of a diffraction grating having the cross-sectional shape of FIG. 23A as one period was calculated by scalar calculation. As a result, the diffraction efficiency was as shown in FIG. In FIG. 25, the horizontal axis represents the actual size of one step when the resin material is the element material, and the vertical axis represents the diffraction efficiency. If a step is set around the vertical dotted line, the diffraction efficiency of the blue + second order diffracted light and the red -second order diffracted light is about 80%, and the diffraction efficiency of the infrared third order diffracted light is about 60%. Yes, both are over 50%, so they are larger than other orders. The reason why the diffraction efficiency of not only blue light and red light but also infrared light can be increased to 50% or more is due to the structure of FIG. Each design wavelength is λ1 = 408 nm, λ2 = 660 nm, and λ3 = 780 nm.
この素子を用いた場合の、CD/DVD/BDの互換レンズを構成する例を図26を用いて説明する。8b’は回折型、あるいは位相段差型の光学素子であるが、屈折面を片面あるいは両面に形成しても良い。凹面の屈折面を形成し、青色光に対して凸レンズ型の回折素子あるいは位相段差素子と組み合わせてレンズパワーを相殺すると、光学素子8b’全体として青色光の基準波長に対するレンズパワーをゼロにすることができる。そうすれば、光学素子8b’と組み合わせて用いる屈折型の対物レンズ8a’を光ディスク60の基材厚t1を通して開口数NA1以上によって収束できるよう設計すればよいので、対物レンズ8a’の製造時の検査が容易にできるという効果がある。いずれにせよ、対物レンズ8a’は、波長λ1の青色光ビームを、光学素子8b’によって変調した後さらに収束させて光ディスク60の基材厚t1を通して記録面61上へ集光するように設計される。また、波長λ2の赤色光ビームを、光学素子8b’の回折格子や位相型光学素子によって変調した後さらに収束させて光ディスク70の基材厚t2を通して記録面71上へ集光するように設計される。さらに、波長λ3の赤外光ビームも、光学素子8b’によって変調した後さらに収束させて光ディスク80の基材厚t3を通して記録面81上へ集光するように設計される。各波長の光ビームは波長の違いと、前述した回折次数の違い、あるいは、位相段差から与えられる位相の違い、そして、屈折型対物レンズの波長に依存する屈折率の違い(分散)を利用して、異なる厚さの基材厚を通したときに収束できるように設計できる。
An example of constructing a CD / DVD / BD compatible lens when this element is used will be described with reference to FIG. Reference numeral 8b 'denotes a diffractive or phase step type optical element, but the refracting surface may be formed on one side or both sides. By forming a concave refracting surface and canceling the lens power in combination with a convex lens type diffractive element or phase step element with respect to the blue light, the entire
CDとDVDとBDはそれぞれ光を収束する際に適した開口数NAが異なる。BDに適した開口数NA1は0.85以上である。DVDに適した開口数NA2は0.6〜0.67程度である。CDに適した開口数NA3は0.45〜0.55程度である。これらより開口数が小さければ光ビームを記録面上において十分に小さく絞ることができない。また、これらより開口数が大きすぎれば、光ディスクが変形して傾いた場合等に大きな波面の乱れが生じ、安定な情報記録や再生に適さない。NA3を、NA2やNA1に比べて小さくするため、光学素子8b’には光軸を中心とした同心円状の領域を3カ所設ける。最内周の領域8b’に上述の実施の形態で述べた、回折素子、あるいは位相段差を形成する。最内周領域8b’−Cに入射した赤外光ビーム82は点線のように約1.2mmの透明基材を通して情報記録面81上に収束される。最内周領域8b’−Cおよび外側に設けた中周領域8b’−Bに入射した赤色光ビーム72は約0.6mmの透明基材を通して情報記録面71上に収束される。最内周領域8b’−Cおよび外側に設けた中周領域8b’−Bそしてさらに外側に設けた外周領域8b’−Fに入射した青色光ビーム72は約0.1mmの透明基材を通して情報記録面61上に収束される。
CD, DVD, and BD have different numerical apertures NA suitable for converging light. The numerical aperture NA1 suitable for BD is 0.85 or more. The numerical aperture NA2 suitable for DVD is about 0.6 to 0.67. The numerical aperture NA3 suitable for CD is about 0.45 to 0.55. If the numerical aperture is smaller than these, the light beam cannot be sufficiently reduced on the recording surface. On the other hand, if the numerical aperture is too large, large wavefront disturbances occur when the optical disk is deformed and tilted, and it is not suitable for stable information recording and reproduction. In order to make NA3 smaller than NA2 and NA1, the
このように最内周領域8b’−Cは赤外光のCD、赤色光のDVD、青色光のBDすべてに兼用する領域である。最も短波長の青色光は屈折対物レンズ8a’の分散が大きい上に、焦点深度が浅いので軸上色収差の補正を行うことが望ましい。軸上色収差の補正は、光学素子8b’の回折素子部分を凸レンズ作用を持つように設計することよって実現できる。上述の実施の形態の回折素子構造を用いれば、赤外色光(点線)や赤色光(2点鎖線)では、青色光の場合とは逆の作用を受けるので、凹レンズ作用が発揮され、焦点距離が長くなる。特に赤外光は赤色光より波長が長いために凹レンズ作用を強く受ける。このため、焦点距離は青色より赤色、赤色より赤外光が長くなる。そして、赤色光や赤外光の焦点位置をより対物レンズ8a’から遠くへ移動することができて、光ディスク70や80の厚い基材を通して焦点を結ぶことができる。つまり、対物レンズ8a’表面と光ディスク70や80の表面との間隔、すなわち作動距離(ワーキングディスタンス:WD)を確保できるという効果がある。この構成の対物レンズを用いた本実施の形態の光ピックアップ40は、図1から図3に示すように、DVD70の記録または再生時にはカップリングレンズ5をミラー7側に移動させ対物レンズ8に収束光を入射し、CD80の記録または再生時にはカップリングレンズ5を2波長光源11側に移動させ対物レンズ8に発散光を入射させた場合に、情報記録面に集光される光スポットの球面収差が最も小さくなる構成である。
Thus, the innermost
このようにカップリングレンズアクチュエータ31を用いることで、光源1から出射された青紫レーザ光と、2波長光源11から出射された赤色レーザ光および赤外レーザ光を、それぞれ平行光、収束光あるいは発散光で対物レンズ8に入射させることができ、それぞれの光源の波長、および対応する光ディスクの保護基板厚の違いによって生じる球面収差を効果的に補正できる。なお、それぞれの光源から出射されたレーザ光を、平行光、収束光あるいは発散光のうち、いずれの状態で対物レンズ8に入射させるかは、対物レンズ8の設計に因るものであって、青紫レーザ光を略平行光、赤色レーザを収束光、赤外レーザ光を発散光とする本実施の形態の組み合わせに限定されるものではない。
By using the
なお、本実施の形態の構成においては、カップリングレンズアクチュエータ31の可動距離La、すなわちカップリングレンズ5の移動範囲は図27に示すように、DVD70の記録または再生時のカップリングレンズ5の位置と、CD80の記録または再生時のカップリングレンズ5の位置とがそれぞれ両端である。ここで、BD60における情報記録面の保護基板の厚さに応じた球面収差を補正するための、カップリングレンズ5の移動距離Lbはカップリングレンズアクチュエータ31の可動距離Laの間に収めている。このような構成とすることで、カップリングレンズアクチュエータの可動距離を小さくできるため、光ピックアップ全体を小型化することができるといった効果がある。
In the configuration of the present embodiment, the movable distance L a of the
次に、カップリングレンズの可動範囲の一例を示す。対物レンズ8の青色光に対する焦点距離が略1.8mm、赤色光に対する焦点距離が略2.0mm、赤外光に対する焦点距離が略2.1mmである互換対物レンズであり、カップリングレンズ5の青色光に対する焦点距離が略11mmであるとする。ここで、青色光使用時にカップリングレンズ5が基準位置にある、すなわちカップリングレンズ5の青色出射光が平行光であるときは、BD60の保護基板厚みが略0.0875mmで情報記録面上の光スポットの球面収差が最小であるとする。このとき、BD60の保護基板厚みが略0.075mmの時に情報記録面上の光スポットの球面収差を最小にするには、カップリングレンズ5をミラー7側に略0.25mmシフトさせることで可能である。また、BD60の保護基板厚みが略0.1mmの時に情報記録面上の光スポットの球面収差を最小にするには、カップリングレンズ5を光源1側に略0.25mmシフトさせることで可能である。一方で、保護基板厚みが略0.6mmであるDVD70の記録または再生を行うために赤色光使用時には、カップリングレンズ5を基準位置からミラー7側に略2.5mm移動させることで、情報記録面上の光スポットの球面収差が最小となる。また、保護基板厚みが略1.2mmであるCD80の記録または再生を行うために赤外光使用時には、カップリングレンズ5を基準位置から2波長光源11側に略1.5mm移動させることで、情報記録面上の光スポットの球面収差が最小となる。すなわち、カップリングレンズ5の可動距離は基準位置から2波長光源11側に略1.5mm、基準位置から対物レンズ8側に略2.5mmであり、例えばBD60の2層ディスクの記録または再生をする場合のカップリングレンズ5の必要移動距離は基準位置から光源1側にも対物レンズ8側にも略0.25mmあればよく、十分カップリングレンズ5の可動距離内に収まっている。
Next, an example of the movable range of the coupling lens is shown. The
なお、BD60の記録または再生時に補正可能な球面収差量は十分に大きいので、保護基板厚の取りうる範囲が大きい(例えば3つ以上の情報記録面を備えた)次世代のBDにも対応可能である。 Note that the amount of spherical aberration that can be corrected during recording or reproduction of the BD60 is sufficiently large, so that the range that the protective substrate thickness can take is large (for example, having three or more information recording surfaces), and can be used for the next generation BD. It is.
ここで示した例はあくまで一例であり、単一の対物レンズ8と単一のカップリングレンズ5を用いてBD、DVD、CDの記録または再生に対応する構成において、DVD使用時には対物レンズ8には赤色の収束光を入射かつCD使用時には対物レンズ8には赤外の発散光を入射させるか、DVD使用時には対物レンズ8には赤色の発散光を入射かつCD使用時には対物レンズ8には赤外の終息光を入射させる構成であり、BD使用時には対物レンズ8に略平行光を入射させる構成であれば、本実施の形態の効果が得られる物である。
The example shown here is merely an example, and in the configuration corresponding to the recording or reproduction of BD, DVD, CD using the single
なお、カップリングレンズ5を光軸方向に移動するカップリングレンズアクチュエータの構成は、図8のようなステッピングモータ32を用いた構成に限定されるものではなく、例えば、磁気回路や圧電素子の駆動によるアクチュエータ等、いかなる構成であっても良い。図8に示したステッピングモータ32を用いた構成では、カップリングレンズ5の光軸方向の位置をモニタする必要がなくシステムを簡素化でき、一方、磁気回路や圧電素子の駆動によるアクチュエータは駆動部分が小さいため、光ピックアップの小型化に適している。
Note that the configuration of the coupling lens actuator that moves the
次に、本発明の平板ビームスプリッタ2およびウェッジプリズム4について詳細に説明を行う。
Next, the flat
平板ビームスプリッタ2は、波長405nm近傍の青紫レーザ光に対して、S偏光を概ね反射し、P偏光を概ね透過するように膜設計されている。また、波長660nm近傍の赤色レーザ光および波長785nm近傍の赤外レーザ光に対して、偏光方向に因らず、ほぼ透過するように膜設計されている。
The flat
本実施の形態の光ピックアップ40では、BD60を記録するための青紫レーザ光は、光源1から平板ビームスプリッタ2に対してS偏光で入射させる。従って、往路の効率を確保するために、平板ビームスプリッタ2のS偏光反射率を大きくすることが望ましい。ここで、S偏光が屈折率の異なる物質の境界面で反射される場合に全反射となる入射角(ブリュースター角)θは、以下の(式1)で表される。
In the
θ=Arctan(n2/n1) (式1)
n1は空気の屈折率、n2は平板ビームスプリッタ2の屈折率である。
θ = Arctan (n2 / n1) (Formula 1)
n1 is the refractive index of air, and n2 is the refractive index of the
例えば、平板ビームスプリッタ2の材質をBK7とし、波長405nmにおける屈折率n2=1.530とすると、θ=56.83°である。これは、平板ビームスプリッタ2のS偏光反射率を大きくするためには、平板ビームスプリッタ2に対する青紫レーザ光の入射角θ1をブリュースター角θ=56.83°に近づければよいことを示している。一方、入射角θ1がブリュースター角θを超えても、全反射以上の反射率を得ることはできない。ここで入射角θ1が大きくなるほど、平板ビームスプリッタ2を透過して受光素子20で検出されるレーザ光に生じる非点収差が大きくなる。従って、入射角θ1をブリュースター角θ以上にすることは好ましくない。すなわち、
θ1<Arctan(n2/n1) [rad] (式2)
であることが好ましい。
For example, if the material of the
θ1 <Arctan (n2 / n1) [rad] (Formula 2)
It is preferable that
図10に本実施の形態の平板ビームスプリッタ2の分光特性を示す。図10において、横軸は平板ビームスプリッタ2に入射するレーザ光の波長を示し、縦軸は該波長における透過率を示している。なお、平板ビームスプリッタ2への入射角θ1は50°である。図10より、波長405nm近傍の青紫レーザ光に対して、S偏光の反射率は約80%、透過率は約20%、P偏光の透過率は約90%である。一方、波長660nm近傍の赤色レーザ光および波長785nm近傍の赤外レーザ光に対しては、偏光方向に因らず、透過率がほぼ95%となっている。
FIG. 10 shows the spectral characteristics of the flat
次に、ウェッジプリズム4は、波長660nm近傍の赤色レーザ光および波長785nm近傍の赤外レーザ光に対して、一部を透過、一部を反射するように膜設計されている。また、波長405nm近傍の青紫レーザ光に対して、偏光方向に因らず、ほぼ反射するように膜設計されている。
Next, the
図11に本実施の形態のウェッジプリズム4の分光特性を示す。図11において、横軸はウェッジプリズム4に入射するレーザ光の波長を示し、縦軸は該波長における透過率を示している。なお、ウェッジプリズム4への入射角θ3は40°である。図11より、波長660nm近傍の赤色レーザ光および波長785nm近傍の赤外レーザ光に対して、P偏光の透過率は約60%、S偏光の透過率は約50%、反射率は約50%である。一方、波長405nm近傍の青紫レーザ光に対しては、偏光方向に因らず、反射率はほぼ95%となっている。
FIG. 11 shows the spectral characteristics of the
本実施の形態の平板ビームスプリッタ2およびウェッジプリズム4は、それぞれ図10および図11に示した分光特性を有しているので、BD60を記録または再生するための青紫レーザ光において、平板ビームスプリッタ2に対してS偏光反射となる往路の光利用効率および平板ビームスプリッタ2に対してP偏光透過となる復路の光利用効率をいずれも高くすることができる。
Since the flat
一方、DVD70およびCD80を記録または再生するための赤色レーザ光および赤外レーザ光においては、ウェッジプリズム4に対してP偏光透過となる往路の光利用効率およびウェッジプリズム4に対してS偏光反射となる復路の光利用効率を比較的高くすることができる。さらに、ウェッジプリズム4のS偏光反射率とP偏光反射率の差、および平板ビームスプリッタ2のS偏光透過率とP偏光透過率の差が小さいので、光ディスクの複屈折による信号光量(受光素子20で検出される受光量)の変動を抑制することができる。
On the other hand, in the red laser light and the infrared laser light for recording or reproducing the
ところで、2波長光源11から出射された赤色レーザ光と赤外レーザ光は発散光であるため、光軸に対して傾斜した平行平板を透過すると非点収差とコマ収差が発生し、対物レンズ8によって収束される光ディスク上の光スポットは十分な性能が得られない。そこで本実施の形態のウェッジプリズム4は、図12に示すように、入射面4aと出射面4bの間に所定の角度(頂角α)を設け、その頂角αとウェッジプリズム4へのそれぞれのレーザ光の入射角(θ2、θ3)を所定の角度に規定している。例えば、本実施の形態のウェッジプリズム4は、
ウェッジプリズム4の硝材:BK7
ウェッジプリズム4の頂角α=0.9°
ウェッジプリズム4の中央部の厚みT=1.0mm
赤色レーザ光の入射角θ2=42.2°
赤色レーザ光の出射角θ3=40.6°
としたので、ウェッジプリズム4を透過した赤色レーザ光を、カップリングレンズ5および対物レンズ8で収束したときの3次非点収差と3次コマ収差は共に略ゼロとなる。
By the way, since the red laser beam and the infrared laser beam emitted from the two-
Glass material for wedge prism 4: BK7
Thickness T = 1.0 mm at the center of the
Red laser beam incident angle θ2 = 42.2 °
Red laser light emission angle θ3 = 40.6 °
Therefore, both the third-order astigmatism and the third-order coma aberration when the red laser light transmitted through the
本発明の光ピックアップは、図12に示すように、光源1から出射された青紫レーザ光の光軸を光軸A、2波長光源11から出射された赤色レーザ光の光軸を光軸B、平板ビームスプリッタ2に対する青紫レーザ光の主光線の入射角(=出射角)をθ1、ウェッジプリズム4に対する青紫レーザ光の主光線の入射角(=出射角)θ3は、それぞれ、
π/4<θ1<Arctan(n2/n1) [rad] (式3)
π/4>θ3 [rad] (式4)
としているので、光軸Aと光軸Bのなす角βは、
β=2×(θ1−θ3)≠0
となる。例えば、本実施の形態においては、θ1=50°、θ3=40.6°としたので、β=18.8°となる。すなわち、光軸Aと光軸Bが平行ではなく、所定の角度をなしているため、光源1と2波長光源11の間隔よりも、平板ビームスプリッタ2とウェッジプリズム4の間隔を小さくすることができ、光学素子をコンパクトに配置することができるので、光ピックアップを小型化することができる。
In the optical pickup of the present invention, as shown in FIG. 12, the optical axis of the blue-violet laser light emitted from the
π / 4 <θ1 <Arctan (n2 / n1) [rad] (Formula 3)
π / 4> θ3 [rad] (Formula 4)
Therefore, the angle β between the optical axis A and the optical axis B is
β = 2 × (θ1-θ3) ≠ 0
It becomes. For example, in the present embodiment, θ1 = 50 ° and θ3 = 40.6 °, so β = 18.8 °. That is, since the optical axis A and the optical axis B are not parallel but form a predetermined angle, the distance between the
上述したように、平板ビームスプリッタ2におけるS偏光反射率は、入射角θ1がブリュースター角θに近づくほど大きくなる。従って、本実施の形態のように、平板ビームスプリッタ2に対して発散光を入射させる場合は、周辺光線は主光線とは異なる入射角となる。例えば図13に示すように、光源1から出射された青紫レーザ光は、1点鎖線で示した主光線に対して(M)側の光線の入射角が大きくなるため反射率が大きくなり、主光線に対して(N)側の光線は入射角が小さくなるため反射率が小さくなる。従って、平板ビームスプリッタ2で反射される前の青紫レーザ光のファーフィールドパターン(遠視野像、FFP)の光量分布に対し、平板ビームスプリッタ2で反射された後のFFPの光量分布は、光軸に対して非対称になる。この光量分布の非対称性は、平板ビームスプリッタ2に入射するレーザ光のNAに依存し、平板ビームスプリッタ2に入射するレーザ光のNAが小さいほど、主光線と光線(M)および光線(N)の入射角の差が小さくなるので、光量分布の非対称性が抑制される。
As described above, the S-polarized reflectance in the
本実施の形態の光ピックアップ40は、凹レンズのパワーを備えたリレーレンズ3を平板ビームスプリッタ2とウェッジプリズム4の間に配置してNA変換を行っている。このようにリレーレンズ3を配置した場合、リレーレンズ3を光源1と平板ビームスプリッタ2の間に配置した場合と比較して、平板ビームスプリッタ2に入射する青紫レーザ光のNAが相対的に小さくなり、光量分布の非対称性を抑制できる。
In the
さらに、リレーレンズ3を平板ビームスプリッタ2とウェッジプリズム4の間に配置したので、リレーレンズ3を光源1と平板ビームスプリッタ2の間に配置した場合と比較して、リレーレンズ3に照射される青紫レーザ光の単位面積当たりのレーザ光量が相対的に小さくなる。従って、ガラス材料と比較して青紫レーザ光の照射に対する耐性は低いが安価に成形できる樹脂材料を、リレーレンズ3の材料として使用することが容易となる。
Further, since the
なお、記録または再生の対象となる情報記録面に隣接する別の情報記録面からのクロストークを低減するため、検出倍率を大きく設定したい場合であっても、本実施の形態の光ピックアップ40は、凹レンズのパワーを備えたリレーレンズ3がカップリングレンズと検出レンズ10の間に配置されているので、検出レンズ10に大きな凹レンズパワーを必要としない。従って、検出レンズ10の曲率半径を大きくでき、検出レンズ10を安価に成形することができる。
In order to reduce crosstalk from another information recording surface adjacent to the information recording surface to be recorded or reproduced, the
ところで図13に示した光線(M)は、BD60で反射して平板ビームスプリッタ2を透過するときは、主光線に対して入射角が小さくなるため透過率が大きくなり、光線(N)は、BD60で反射して平板ビームスプリッタ2を透過するときは、主光線に対して入射角が大きくなるため透過率が小さくなる。すなわち青紫レーザ光の光量分布は、BD60の情報記録面に光スポットとして収束されるときも、BD60の情報記録面で反射して受光素子20で検出されるときも、常に光線(M)側の光量が大きくなる方向に非対称となる。このような光量分布の非対称性を抑制するため、例えば、図13に破線で示したように、FFPの光量分布が均等になる方向に、予め光源1Bを所定角度傾けておくことが好ましい。
By the way, when the light beam (M) shown in FIG. 13 is reflected by the
本実施の形態のBD60は、光ディスクの半径方向のリム強度が大きい光スポットを収束させることで、良好な記録または再生性能が得られる。
The
本実施の形態の平板ビームスプリッタ2は、波長405nm近傍の青紫レーザ光に対して、S偏光を概ね反射し、P偏光を概ね透過するように膜設計されている(図10参照)。ここで、本実施の形態の光ピックアップ40は、図1のようにS偏光が平板ビームスプリッタ2に入射するよう、すなわち平板ビームスプリッタ2での反射率が大きくなるように光源1を配置することで、光ディスク半径方向のリム強度が大きいFFPが得られるので、青紫レーザ光の偏光方向を回転させるための1/2波長板を必要としない。
The flat-
一方、本実施の形態のDVD70は、光ディスクの接線方向のリム強度が大きい光スポットを収束させることで、良好な記録または再生性能が得られる。
On the other hand, the
本実施の形態のウェッジプリズム4は、波長660nm近傍の赤色レーザ光に対して、P偏光をより透過させ、S偏光をより反射するように膜設計されているの(図11参照)。ここで、本実施の形態の光ピックアップ40は、図2のようにP偏光がウェッジプリズム4に入射するよう、すなわちウェッジプリズム4での透過率が大きくなるように2波長光源11を配置することで、光ディスク接線方向のリム強度が大きいFFPが得られるので、赤色レーザ光の偏光方向を回転させるための1/2波長板を必要としない。
The
ところで、一般的な2波長光源11は、図14に示すように、赤色レーザ光の発光点11aに対し、赤外レーザ光の発光点11bがオフセットして配置されている。このため、赤色レーザ光と赤外レーザ光の少なくとも一方は対物レンズ8に対して軸外入射となるため、3次コマ収差が発生する場合がある。
Incidentally, as shown in FIG. 14, the general two-
ここで本実施の形態の光ピックアップ40は、2波長光源11をウェッジプリズム4に対してP偏光入射となるように配置したので、例えば、赤色レーザ光の光軸と対物レンズ8の光軸が一致するように2波長光源11を配置した場合、赤外レーザ光が対物レンズ8に対して軸外入射となることによって発生する3次コマ収差は、光ディスクの半径方向に発生する。従って、対物レンズアクチュエータ30に搭載された対物レンズ8を半径方向に傾けることで、軸外入射によって発生する赤色レーザ光の3次コマ収差を補正することが可能である。
Here, in the
一般的に、軸外入射によって発生する3次コマ収差は、対物レンズ8に入射する光線の角度(画角)に略比例する。従って、赤色レーザ光と赤外レーザ光の発光点の間隔δおよび対物レンズの焦点距離を一定とすると、3次コマ収差はカップリングレンズの(合成)焦点距離に反比例する。従って、図15に示すように、カップリングレンズ5と2波長光源11の間に、凹のパワーを備えたリレーレンズ13を挿入し、合成焦点距離を拡大することで、軸外入射による3次コマ収差を抑制することができる。
In general, the third-order coma aberration generated by off-axis incidence is substantially proportional to the angle (angle of view) of the light ray incident on the
一方、軸外入射による3次コマ収差が比較的小さい対物レンズを用いる場合は、凸のパワーを備えたリレーレンズを用いて合成焦点距離を小さくし、光利用効率を高めることが可能である。 On the other hand, when using an objective lens having a relatively small third-order coma due to off-axis incidence, it is possible to reduce the combined focal length by using a relay lens having a convex power, and to increase the light utilization efficiency.
リレーレンズは、回折格子12と一体化することで、部品点数を削減することができる。この時、リレーレンズの入射面あるいは出射面のいずれか1面を平面にして、平面側に回折格子を形成することで、レンズ成形用の金型の作成を容易にすることができる。なお、リレーレンズと2波長光源11との間隔が変わると倍率が変化し、回折格子を一体化した場合は生成されるメインビームとサブビームの間隔も変化するので、リレーレンズと2波長光源11は一体のホルダに挿入されて、間隔が変化しないように構成することが好ましい。
By integrating the relay lens with the
なお、本実施の形態においては、2波長光源11から赤色レーザ光と赤外レーザ光が、出射される場合について説明を行ったが、それぞれ別体の赤色レーザ光源と赤外レーザ光源を備えてもよい。赤色レーザ光源と赤外レーザ光源を別々に備えることで、赤色レーザ光と赤外レーザ光の光軸を一致させることができるので、軸外入射によるコマ収差を抑制できる。
In the present embodiment, the case where the red laser light and the infrared laser light are emitted from the two-
以上のように、本実施の形態の光ピックアップ40は、それぞれ異なる種類の光ディスク、例えばBD60、DVD70およびCD80に対して、それぞれ異なる波長のレーザ光を一つの対物レンズ8を用いて収束させて情報の記録または再生を行うことができる。
As described above, the
(実施の形態2)
図16および図17は本発明の別の実施の形態における光ピックアップの概略構成図である。本実施の形態において、実施の形態1と共通の構成要素については同一の符号を付して以下、その説明を省略する。
(Embodiment 2)
16 and 17 are schematic configuration diagrams of an optical pickup according to another embodiment of the present invention. In the present embodiment, the same components as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted below.
図16において、7Dは第1のミラー、7Bは第2のミラー、8Dは第1の対物レンズ、8Bは第2の対物レンズであり、これらが光ピックアップ41を構成している。
In FIG. 16, 7D is a first mirror, 7B is a second mirror, 8D is a first objective lens, and 8B is a second objective lens, and these constitute an
BD60に対して、情報の記録または再生を行う光ピックアップ41の動作について述べる。光源1から出射された波長405nmの青紫レーザ光は、平板ビームスプリッタ2にS偏光で入射する。平板ビームスプリッタ2で反射された青紫レーザ光は、リレーレンズ3を透過して、NAの異なる発散光に変換される。青紫レーザ光は、ウェッジプリズム4で反射された後、カップリングレンズ5で略平行光に変換され、1/4波長板6によって直線偏光が円偏光に変換される。続いて、第1のミラー7Dを透過し、第2のミラー7Bで反射された後、第2の対物レンズ8Bによって、保護基板越しにBD60の情報記録面に光スポットとして収束される。
The operation of the
BD60の情報記録面で反射した青紫レーザ光は、再び第2の対物レンズ8Bを透過し、第2のミラー7Bで反射され、第1のミラー7Dを透過し、1/4波長板6で往路とは異なる直線偏光に変換された後、カップリングレンズ5で収束光に変換され、ウェッジプリズム4で反射されて、リレーレンズ3でNAの異なる収束光に変換される。さらに青紫レーザ光は、平板ビームスプリッタ2にP偏光で入射して透過し、検出ホログラム9を透過する際に、0次光と±1次回折光が生成され、検出レンズ10で非点収差が与えられて、受光素子20に導かれる。
The blue-violet laser beam reflected by the information recording surface of the
次に、図16を用いて保護基板厚0.6mmの光ディスクであるDVD70の記録または再生を行う場合について述べる。
Next, with reference to FIG. 16, a description will be given of a case where recording or reproduction is performed on a
図16において、2波長光源11から出射された波長660nmの赤色レーザ光は、回折格子12で0次回折光であるメインビームと±1次回折光であるサブビームに分離された後、ウェッジプリズム4にP偏光で入射する。ウェッジプリズム4を透過した赤色レーザ光は、カップリングレンズ5で若干の収束光に変換され、1/4波長板6によって直線偏光が円偏光に変換され、第1のミラー7Dで反射された後、第1の対物レンズ8Dによって、保護基板越しにDVD70の情報記録面に光スポットとして収束される。
In FIG. 16, the red laser light having a wavelength of 660 nm emitted from the two-
DVD70の情報記録面で反射した赤色レーザ光は、再び第1の対物レンズ8Dを透過し、第1のミラー7Dで反射され、1/4波長板6で往路とは異なる直線偏光に変換された後、カップリングレンズ5で収束光に変換される。赤色レーザ光はウェッジプリズム4にS偏光で入射して反射され、リレーレンズ3でNAの異なる収束光に変換されて、平板ビームスプリッタ2と検出ホログラム9を透過し、検出レンズ10で非点収差が与えられた後、受光素子20に導かれる。2波長光源11から出射された波長785nm、P偏光の赤外レーザ光は、同様に第1の対物レンズ8Dによって、保護基板越しにCD80の情報記録面に光スポットとして収束され、さらにCD80の情報記録面で反射した赤色レーザ光は、同様に受光素子20に導かれる。
The red laser beam reflected by the information recording surface of the
第1の対物レンズ8Dは、DVD70を記録または再生するための赤色レーザ光、CD80を記録または再生するための赤外レーザ光を、波長の差を利用してそれぞれ微小な光スポットとして収束することができ、第2の対物レンズ8Bは、BD60を記録または再生するための青紫レーザ光を、微小な光スポットとして収束することができる。第1の対物レンズ8Dと第2の対物レンズ8Bは、同一の対物レンズアクチュエータ(図示せず)に搭載され、フォーカス誤差信号とトラッキング誤差信号を用いて、それぞれ、回転する光ディスクの情報トラックに光スポットが追従するよう駆動される。
The first
本実施の形態の光ピックアップ41も、実施の形態1で述べた光ピックアップ40と同様に、それぞれ異なる種類の光ディスク、例えばBD60、DVD70およびCD80に対して、それぞれ異なる波長のレーザ光を収束させて情報の記録または再生を行うことができる。
Similarly to the
また、カップリングレンズアクチュエータの可動範囲についても、例えばDVD70使用時は第1の対物レンズ8Dに収束光が入射する構成で、CD80使用時は第1の対物レンズ8Dに発散光が入射する構成で、BD60使用時は第2の対物レンズ8Bに略平行光が入射する構成である等、単一のカップリングレンズで異なる保護基板厚みのディスクに対応する場合においては、カップリングレンズアクチュエータ31は実施の形態1と同様の構成が可能で、効果も同様に得られる物である。
Also, the movable range of the coupling lens actuator is configured such that, for example, convergent light is incident on the first
(実施の形態3)
図18は本発明の一実施の形態における光ディスク装置の概略構成図である。
(Embodiment 3)
FIG. 18 is a schematic configuration diagram of an optical disc apparatus according to an embodiment of the present invention.
図18において、50は光ディスク装置を表しており、光ディスク装置50の内部に光ディスク駆動部51、制御部52、光ピックアップ53を備える。また60はBDであるが、DVD70あるいはCD80に交換可能である。
In FIG. 18,
光ディスク駆動部51はBD60(またはDVD70、CD80)を回転駆動する機能を有し、光ピックアップ53は実施の形態1または実施の形態2で述べたいずれかの光ピックアップである。制御部52は光ディスク駆動部51と光ピックアップ53の駆動および制御を行う機能を有すると共に、光ピックアップ53で受光された制御信号、情報信号の信号処理を行う機能と、情報信号を光ディスク装置50の外部と内部でインタフェースさせる機能を有する。
The optical
光ディスク装置50は、実施の形態1または実施の形態2で述べたいずれかの光ピックアップを搭載しているので、本実施の形態における光ディスク装置50は、複数の光源に対応した複数種類の光ディスクを、それぞれ良好に記録または再生を行なうことができる。
Since the
(実施の形態4)
図19は本発明の一実施の形態におけるコンピュータの概略構成図である。
(Embodiment 4)
FIG. 19 is a schematic configuration diagram of a computer according to an embodiment of the present invention.
図19において、コンピュータ500は、実施の形態3の光ディスク装置50と、情報の入力を行うためのキーボードあるいはマウス、タッチパネルなどの入力装置501と、入力装置501から入力された情報や、光ディスク装置50から読み出した情報などに基づいて演算を行う中央演算装置(CPU)などの演算装置502と、演算装置502によって演算された結果などの情報を表示するブラウン管や液晶表示装置、プリンタなどの出力装置503を備える。
In FIG. 19, a
コンピュータ500は、実施の形態3の光ディスク装置50を備えるので、異なる種類の光ディスクを、それぞれ良好に記録または再生を行なうことができるため、広い用途に適用できる効果を有する。
Since the
(実施の形態5)
図20は本発明の一実施の形態における光ディスクプレーヤの概略構成図である。
(Embodiment 5)
FIG. 20 is a schematic configuration diagram of an optical disc player according to an embodiment of the present invention.
図20において、光ディスクプレーヤ600は、実施の形態3の光ディスク装置50と、光ディスク装置50から得られる情報信号を画像信号に変換する情報から画像への変換装置(例えばデコーダ601)を備える。
20, the
なお、本光ディスクプレーヤ600は、GPS等の位置センサーや中央演算装置(CPU)を加えることによりカーナビゲーションシステムとしても利用可能である。また、液晶モニタなどの表示装置602を加えた形態も可能である。
The
光ディスクプレーヤ600は、実施の形態3の光ディスク装置50を備えるので、異なる種類の光ディスクを、それぞれ良好に再生できるため、広い用途に適用できる効果を有する。
Since the
(実施の形態6)
図21は本発明の一実施の形態における光ディスクレコーダの概略構成図である。
(Embodiment 6)
FIG. 21 is a schematic configuration diagram of an optical disc recorder according to an embodiment of the present invention.
図21において、光ディスクレコーダ700は、実施の形態3の光ディスク装置50と、画像情報を光ディスク装置50によって光ディスクへ記録する情報信号に変換する画像から情報への変換装置(例えばエンコーダ701)を備える。望ましくは、光ディスク装置50から得られる情報信号を画像情報に変換する情報から画像への変換装置(デコーダ702)も備えることにより、記録した画像を再生することも可能となる。なお情報を表示するブラウン管や液晶表示装置、プリンタなどの出力装置703を備えてもよい。
21, the
光ディスクレコーダ700は、実施の形態3の光ディスク装置50を備えるので、異なる種類の光ディスクを、それぞれ良好に記録または再生を行なうことができるため、広い用途に適用できる効果を有する。
Since the
本発明の光ピックアップは、複数種類の光ディスクに対して、それぞれ良好に記録または再生が可能である。また、光ピックアップの構成が簡単化されるため、生産性の向上が達成されるとともに、安価に光ディスク装置を提供できる。 The optical pickup of the present invention is capable of recording or reproducing each of a plurality of types of optical disks satisfactorily. Further, since the configuration of the optical pickup is simplified, the productivity can be improved and the optical disc apparatus can be provided at a low cost.
さらに、本発明の光ディスク装置を備えたコンピュータ、光ディスクプレーヤ、光ディスクレコーダは、異なる種類の光ディスクを、それぞれ良好に記録または再生を行なうことができるため、広い用途に適用できる効果を有する。 Furthermore, the computer, the optical disc player, and the optical disc recorder provided with the optical disc apparatus of the present invention can record and reproduce different types of optical discs, respectively, and thus have an effect that can be applied to a wide range of applications.
1 光源
2 平板ビームスプリッタ
3 リレーレンズ
4 ウェッジプリズム
5 カップリングレンズ
6 1/4波長板
7,7D,7B ミラー
8,8D,8B 対物レンズ
9 検出ホログラム
10 検出レンズ
11 2波長光源
12 回折格子
13 リレーレンズ
20 受光素子
30 対物レンズアクチュエータ
31 カップリングレンズアクチュエータ
32 ステッピングモータ
33 スクリューシャフト
34 主軸
35 副軸
36 レンズホルダ
40,41 光ピックアップ
50 光ディスク装置
51 光ディスク駆動部
52 制御部
53 光ピックアップ
60 BD
70 DVD
80 CD
101 第1の光源
102 第1の平板ビームスプリッタ
103 第1の補助レンズ
104 第2の平板ビームスプリッタ
105 カップリングレンズ
107 ミラー
108 対物レンズ
110 検出レンズ
111 第2の光源
112 第2の補助レンズ
120 受光素子
140 光ピックアップ
500 コンピュータ
501 入力装置
502 演算装置
503 出力装置
600 光ディスクプレーヤ
601 デコーダ
602 表示装置
700 光ディスクレコーダ
701 エンコーダ
702 デコーダ
703 出力装置
DESCRIPTION OF
70 DVD
80 CD
DESCRIPTION OF
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