JP2011065193A - Method for producing toner and toner, developer, developing device, and image forming apparatus - Google Patents
Method for producing toner and toner, developer, developing device, and image forming apparatus Download PDFInfo
- Publication number
- JP2011065193A JP2011065193A JP2010294584A JP2010294584A JP2011065193A JP 2011065193 A JP2011065193 A JP 2011065193A JP 2010294584 A JP2010294584 A JP 2010294584A JP 2010294584 A JP2010294584 A JP 2010294584A JP 2011065193 A JP2011065193 A JP 2011065193A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- toner
- particles
- liquid
- resin fine
- fine particles
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Abstract
Description
本発明は、トナーの製造方法およびトナー、現像剤、現像装置ならびに画像形成装置に関する。 The present invention relates to a toner manufacturing method, a toner, a developer, a developing device, and an image forming apparatus.
従来から、トナー粒子などの粉体粒子の特性を向上させることを目的として、粉体粒子の表面を被覆材料で被覆する表面改質処理が行われており、被覆材料を粉体粒子に固着させ固定化する手法が検討されてきた。 Conventionally, for the purpose of improving the properties of powder particles such as toner particles, surface modification treatment has been performed in which the surface of the powder particles is coated with a coating material, and the coating material is fixed to the powder particles. Immobilization techniques have been studied.
トナー粒子などの粉体粒子の表面改質処理の方法としては、スクリュー、ブレード、ロータなどの回転撹拌手段で粉体粒子に機械的撹拌力を付与することによって粉体粒子を粉体流過路内で流動させ、流動状態にある粉体粒子にスプレーノズルから被覆材料を噴射する方法が知られており、たとえば、特許文献１には、周速度５〜１６０ｍ／ｓｅｃで回転撹拌手段を回転させて粉体粒子を流動させ、この流動状態にある粉体粒子にスプレーノズルから液体を噴霧することによって、液体に含まれる微小固体粒子を粉体粒子表面に固着させる、または液体に含まれる被覆材料の膜を粉体粒子表面に形成する固体粒子の表面改質方法が開示されている。特許文献１に開示の表面改質方法によれば、被覆材料と粉体粒子との密着性を高めることができ、かつ表面改質処理に要する時間を短縮することができる。
As a method for surface modification treatment of powder particles such as toner particles, mechanical stirring force is applied to the powder particles by a rotary stirring means such as a screw, blade, rotor, etc. Is known, and a coating material is sprayed from a spray nozzle onto powder particles in a fluidized state. For example, in
また、特許文献２には、内核粒子表面に樹脂粒子を付着させ、該樹脂粒子を溶解する溶剤で処理することによって内核粒子表面に被覆層を形成するマイクロカプセルの製造方法が開示されている。特許文献２に開示のマイクロカプセルの製造方法は、少なくとも、内核粒子表面に樹脂粒子を付着させる工程、樹脂粒子が溶解する溶剤によって該樹脂粒子を処理する工程、処理した粒子を乾燥および回収する工程から成る。
しかしながら、特許文献１に開示の方法では次のような問題が生じる。回転撹拌手段で機械的撹拌力を付与することによって粉体粒子を流動させ、流動状態にある粉体粒子にスプレーノズルから被覆材料を含む液体を噴射して、被覆材料が粉体粒子に均一に被覆され固定化された被覆粒子を得るためには、噴霧する液体中の被覆材料濃度が低い場合、被覆材料を粉体粒子に均一に被覆するために、噴霧する液体の量を多くする必要がある。これが原因で、装置の内壁に粉体粒子が付着し易くなり、付着した粉体粒子を核として他の粉体粒子および被覆材料が凝集成長するおそれがある。粉体粒子および被覆材料が装置の内壁において凝集成長すると、粉体粒子が流動するための流路が狭くなり、粉体粒子の孤立流動の妨げになるという問題、および被覆粒子の収率低下という問題が発生する。また、被覆材料を含む液体の選定を行わないと、装置内に液体が溜り、粉体粒子が液体を吸着することによる凝集体が発生して、装置内壁面への凝集体の付着が発生するおそれがある。さらに液体が乾燥するときに樹脂微粒子により形成された膜が不均一になるなどのおそれもあり、トナー性能を発揮させるような適切な製造条件を決めることは難しいのが現状である。
However, the method disclosed in
特許文献２に開示される方法は、樹脂粒子の樹脂を溶解する溶剤を用いて処理するので、その場合には、樹脂粒子の樹脂内に取り込まれた溶剤が気化し難く、凝集物が大量に発生する。さらに機内壁面への付着が多く生じ、一次粒子の状態で回収するのが困難になり、生産性のよい方法ではない。これを防ぐため溶剤としては、コート材は溶解し内核粒子は溶解させないような特性をもつ溶剤を選択する必要があり、このような溶剤および樹脂の組合せを選択するのは困難である。さらには、膜厚を調整しようとした際には、多量に噴霧を行うことでコート量を増やす必要があるが、その条件下ではさらに凝集が酷くなる。
Since the method disclosed in
したがって本発明の目的は、トナー母粒子表面に付着させた樹脂微粒子が膜化するのを好適に進行させることで、凝集物の発生を抑制した状態で、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して被覆したトナーを製造できるトナーの製造方法およびその製造方法で製造されたトナー、前記トナーを含む現像剤、前記現像剤を用いる現像装置および画像形成装置を提供することである。 Accordingly, an object of the present invention is to make the resin fine particles adhered to the surface of the toner base particles preferably form a film, so that the resin fine particles are uniformly formed on the surface of the toner base particles in a state in which the generation of aggregates is suppressed. It is an object to provide a toner manufacturing method capable of manufacturing a film-coated toner, a toner manufactured by the manufacturing method, a developer containing the toner, a developing device using the developer, and an image forming apparatus.
本発明は、回転撹拌手段が回転している粉体流路内において流動状態にある、樹脂微粒子が表面に付着したトナー母粒子に、樹脂微粒子およびトナー母粒子を可塑化させる液体を噴霧手段からキャリアガスによって噴霧する工程と、
トナー母粒子に付着した樹脂微粒子が膜化するまで回転撹拌手段の回転を続けて、樹脂微粒子が表面に付着したトナー母粒子を粉体流路内において繰り返し循環させる膜化工程とを含み、
前記液体を噴霧する工程では、粉体流路内のＬＥＬ濃度係数Ｘが下記式（１）を満たすように、噴霧手段によって液体が噴霧されることを特徴とするトナーの製造方法である。
０．０７≦Ｘ≦ ８．１２ …（１）
［ただし、ＬＥＬ濃度係数Ｘは、Ｘ＝｛（単位時間あたりに噴霧する液体のガス化容積）／（粉体流路内容積）｝×１００／（液体のＬＥＬ濃度）で表わされ、液体のＬＥＬ濃度とは、ガス化する液体の所定条件下における爆発下限界濃度を示す。］
According to the present invention, a liquid for plasticizing resin fine particles and toner base particles is sprayed from the spray means to the toner base particles in which the resin fine particles adhere to the surface, which is in a fluid state in the powder flow path in which the rotary stirring means is rotating. Spraying with a carrier gas;
A film forming step in which the rotation of the rotary stirring means is continued until the resin fine particles attached to the toner mother particles are formed into a film, and the toner mother particles with the resin fine particles attached to the surface are repeatedly circulated in the powder flow path,
In the step of spraying the liquid, the liquid is sprayed by spraying means so that the LEL concentration coefficient X in the powder flow path satisfies the following formula (1).
0.07 ≦ X ≦ 8.12 (1)
[However, the LEL concentration coefficient X is represented by X = {(the gasification volume of the liquid sprayed per unit time) / (the volume in the powder channel)} × 100 / (the LEL concentration of the liquid). The LEL concentration indicates the lower explosion limit concentration of the liquid to be gasified under a predetermined condition. ]
また本発明は、回転羽根を周設した回転盤と回転軸とを含む回転撹拌手段によって、樹脂微粒子が表面に付着したトナー母粒子を回転撹拌室および循環管を含む粉体流路内において繰り返し循環させ回転撹拌室に戻す循環手段と、粉体流路の少なくとも一部に設けられて粉体流路内および回転撹拌手段の温度を所定の温度に調整する温度調整手段と、噴霧手段とを備える回転撹拌装置を用いてトナーを製造するトナーの製造方法であって、
前記液体を噴霧する工程および前記膜化工程では、粉体流路内および回転撹拌手段の温度が、前記温度調整手段によって所定の温度に調整されることを特徴とする。
In addition, the present invention repeatedly causes toner base particles having resin fine particles attached to the surface thereof to rotate in a powder flow path including a rotary stirring chamber and a circulation pipe by means of a rotary stirring means including a rotary disk and a rotary shaft. Circulating means for circulating and returning to the rotary stirring chamber, temperature adjusting means provided in at least a part of the powder flow path for adjusting the temperature of the powder flow path and the rotary stirring means to a predetermined temperature, and spray means A toner production method for producing toner using a rotary stirring device provided, comprising:
In the step of spraying the liquid and the film forming step, the temperature of the powder flow path and the rotary stirring means are adjusted to a predetermined temperature by the temperature adjusting means.
また本発明は、前記液体は、ＬＥＬ濃度が１．４〜６．７体積％のアルコールであることを特徴とする。 In the invention, it is preferable that the liquid is an alcohol having an LEL concentration of 1.4 to 6.7% by volume.
また本発明は、前記液体は、分子中の炭素の数が３個以下の低級アルコールであることを特徴とする。 In the invention, it is preferable that the liquid is a lower alcohol having 3 or less carbon atoms in the molecule.
また本発明は、前記のトナーの製造方法によって製造されることを特徴とするトナーである。 The present invention is a toner manufactured by the above-described toner manufacturing method.
また本発明は、前記のトナーを含むことを特徴とする現像剤である。
また本発明は、前記のトナーとキャリアとから成る二成分現像剤であることを特徴とする。
The present invention also provides a developer comprising the above toner.
The present invention is also characterized in that it is a two-component developer comprising the above toner and carrier.
また本発明は、前記の現像剤を用いて、像担持体に形成される潜像を現像してトナー像を形成することを特徴とする現像装置である。 According to another aspect of the present invention, there is provided a developing device that forms a toner image by developing a latent image formed on an image carrier using the developer.
また本発明は、潜像が形成される像担持体と、
像担持体に潜像を形成する潜像形成手段と、
前記の現像装置とを備えることを特徴とする画像形成装置である。
The present invention also provides an image carrier on which a latent image is formed,
A latent image forming means for forming a latent image on the image carrier;
An image forming apparatus comprising the developing device.
本発明によれば、液体を噴霧する工程と、膜化工程とを含むトナーの製造方法である。液体を噴霧する工程では、回転撹拌手段が回転している粉体流路内において流動状態にある、樹脂微粒子が表面に付着したトナー母粒子に、樹脂微粒子およびトナー母粒子を可塑化させる液体を噴霧手段からキャリアガスによって噴霧する。そして、膜化工程では、トナー母粒子に付着した樹脂微粒子が膜化するまで回転撹拌手段の回転を続けて、樹脂微粒子が表面に付着したトナー母粒子を粉体流路内において繰り返し循環させる。このとき、液体を噴霧する工程では、粉体流路内のＬＥＬ（Lower Explosive Limit）濃度係数が０．０７以上８．１２以下となるように噴霧手段によって液体が噴霧される。ここで、ＬＥＬ濃度係数Ｘは、Ｘ＝｛（単位時間あたりに噴霧する液体のガス化容積）／（粉体流路内容積）｝×１００／（液体のＬＥＬ濃度）で表わされ、液体のＬＥＬ濃度とは、ガス化する液体の所定条件下における爆発下限界濃度を示す。 According to the present invention, there is provided a toner manufacturing method including a step of spraying a liquid and a film forming step. In the step of spraying the liquid, a liquid that plasticizes the resin fine particles and the toner mother particles is added to the toner mother particles that are in a fluid state in the powder flow path in which the rotary stirring means is rotating and the resin fine particles adhere to the surface. Spray with carrier gas from spraying means. In the film forming step, the rotation stirring means continues to rotate until the resin fine particles attached to the toner base particles are formed into a film, and the toner base particles having the resin fine particles attached to the surface are repeatedly circulated in the powder flow path. At this time, in the step of spraying the liquid, the liquid is sprayed by the spraying means so that the LEL (Lower Explosive Limit) concentration coefficient in the powder channel is 0.07 or more and 8.12 or less. Here, the LEL concentration coefficient X is represented by X = {(the gasification volume of the liquid sprayed per unit time) / (the volume in the powder flow path)} × 100 / (the LEL concentration of the liquid). The LEL concentration indicates the lower explosion limit concentration of the liquid to be gasified under a predetermined condition.
液体を噴霧する工程において、粉体流路内のＬＥＬ濃度係数が０．０７以上となるように液体が噴霧されるので、粉体流路内においてガス化した液体のガス濃度は、トナー母粒子および樹脂微粒子を可塑化させるのに充分なガス濃度となる。そして、膜化工程では、樹脂微粒子が表面に付着したトナー母粒子を、トナー母粒子および樹脂微粒子を可塑化させるのに充分なガス濃度となった液体を粉体流路内において繰り返し循環させるので、トナー母粒子に付着した樹脂微粒子が膜化するのを好適に進行させることが可能となり、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して被覆したトナーを製造することができる。 In the step of spraying the liquid, since the liquid is sprayed so that the LEL concentration coefficient in the powder channel becomes 0.07 or more, the gas concentration of the liquid gasified in the powder channel is determined by the toner base particles. And a gas concentration sufficient to plasticize the resin fine particles. In the film forming step, the toner base particles having the resin fine particles attached to the surface are repeatedly circulated in the powder flow path with a liquid having a gas concentration sufficient to plasticize the toner base particles and the resin fine particles. Thus, it is possible to suitably cause the resin fine particles adhering to the toner base particles to form a film, and it is possible to manufacture a toner in which the resin fine particles are uniformly formed on the surface of the toner base particles.
また、液体を噴霧する工程において、粉体流路内のＬＥＬ濃度係数が８．１２以下となるように液体が噴霧されるので、粉体流路内に噴霧された液体がガス化しないまま液滴として系内に溜まることを防止することができる。そのため、粉体流路内を循環する樹脂微粒子が表面に付着したトナー母粒子が液滴を吸着して凝集物が発生するのを防止することができ、高い収率で、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して被覆したトナーを製造することができる。 Further, in the step of spraying the liquid, since the liquid is sprayed so that the LEL concentration coefficient in the powder channel is 8.12 or less, the liquid sprayed in the powder channel is not gasified. Accumulation of droplets in the system can be prevented. Therefore, it is possible to prevent the toner base particles having the resin fine particles circulating in the powder flow path from adhering to the surface of the toner particles to prevent the generation of agglomerates. A toner in which resin fine particles are uniformly formed into a film can be produced.
また本発明によれば、回転羽根を周設した回転盤と回転軸とを含む回転撹拌手段によって、樹脂微粒子が表面に付着したトナー母粒子を回転撹拌室および循環管を含む粉体流路内において繰り返し循環させ回転撹拌室に戻す循環手段と、粉体流路の少なくとも一部に設けられて粉体流路内および回転撹拌手段の温度を所定の温度に調整する温度調整手段と、噴霧手段とを備える回転撹拌装置を用いてトナーを製造する。そして、液体を噴霧する工程および膜化工程では、粉体流路内および回転撹拌手段の温度が、温度調整手段によって所定の温度に調整される。これによって、過度の温度上昇によるトナー母粒子および樹脂微粒子の粉体流路内壁への付着を抑えることができる。そのため、トナー母粒子および樹脂微粒子が付着することによって粉体流路内が狭くなることを抑えることができ、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して被覆したトナーを高い収率で製造することができる。 Further, according to the present invention, the toner mother particles having the resin fine particles attached to the surface thereof are rotated in the powder flow path including the rotating stirring chamber and the circulation pipe by the rotating stirring means including the rotating disk having the rotating blades and the rotating shaft. Circulating means for repeatedly circulating and returning to the rotary stirring chamber, temperature adjusting means provided in at least part of the powder flow path for adjusting the temperature in the powder flow path and the rotary stirring means to a predetermined temperature, and spraying means The toner is produced using a rotary stirring device comprising: In the step of spraying the liquid and the film forming step, the temperature in the powder flow path and the rotary stirring means are adjusted to a predetermined temperature by the temperature adjusting means. Thereby, it is possible to suppress adhesion of the toner base particles and the resin fine particles to the inner wall of the powder flow channel due to an excessive temperature rise. Therefore, it is possible to prevent the inside of the powder flow path from becoming narrow due to adhesion of toner base particles and resin fine particles, and to produce toner with a high yield on which the resin fine particles are uniformly coated on the surface of the toner base particles. can do.
また本発明によれば、液体を噴霧する工程で噴霧される液体は、ＬＥＬ濃度が１．４〜６．７体積％のアルコールである。ＬＥＬ濃度が１．４体積％より低いアルコールは、トナー母粒子および樹脂微粒子を可塑化させる能力が低すぎて、トナー母粒子表面に対する樹脂微粒子の膜化が好適に進行せず、膜化に要する時間が長くなり過ぎる。そのため、トナー粒子形状の変形やトナー粒子間の凝集を招き、所望の形状や粒子径を有するトナーを高い収率で得ることができなくなってしまう。また、ＬＥＬ濃度が６．７体積％より高いアルコールを用いた場合には、トナー母粒子および樹脂微粒子の可塑化が強くなり過ぎて、トナー母粒子同士あるいは樹脂微粒子同士の固着や凝集が発生して、所望の粒子径を有するトナーを高い収率で得ることができなくなってしまう。 Moreover, according to this invention, the liquid sprayed in the process of spraying a liquid is alcohol whose LEL density | concentration is 1.4-6.7 volume%. Alcohol having an LEL concentration lower than 1.4% by volume is too low in the ability to plasticize the toner base particles and resin fine particles, and the formation of the resin fine particles on the surface of the toner base particles does not proceed favorably and is required for film formation. The time is too long. Therefore, deformation of the toner particle shape and aggregation between the toner particles are caused, and it becomes impossible to obtain a toner having a desired shape and particle diameter with high yield. In addition, when an alcohol having a LEL concentration higher than 6.7% by volume is used, the toner base particles and the resin fine particles are too plasticized, and the toner base particles or the resin fine particles are fixed or aggregated. As a result, a toner having a desired particle size cannot be obtained in a high yield.
また本発明によれば、液体を噴霧する工程で噴霧される液体が、分子中の炭素の数が３個以下の低級アルコールである。これによって、被覆材料である樹脂微粒子のトナー母粒子表面に対する濡れ性を高めることができ、トナー母粒子の表面全面または大部分に樹脂微粒子を付着させ、さらに変形および膜化させることが容易となる。また、低級アルコールは蒸気圧が大きいので、液体を除去するときの乾燥時間を短縮することができ、トナー母粒子同士の凝集を抑制することができる。 According to the invention, the liquid sprayed in the step of spraying the liquid is a lower alcohol having 3 or less carbon atoms in the molecule. As a result, the wettability of the resin fine particles, which are the coating material, to the surface of the toner base particles can be improved, and the resin fine particles can be adhered to the entire surface or most of the toner base particles, and can be easily deformed and formed into a film. . Further, since the lower alcohol has a high vapor pressure, the drying time when removing the liquid can be shortened, and aggregation of the toner base particles can be suppressed.
また本発明によれば、本発明のトナーは、本発明のトナーの製造方法によって製造されるので、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して樹脂被覆層が形成されたトナーである。樹脂微粒子が均一に膜化して樹脂被覆層が形成されているので、個々のトナー粒子間における帯電特性などのトナー特性が均一である。また、本発明のトナーは、トナー表面の樹脂被覆層による内包成分保護効果が発揮されるので、トナー母粒子に低融点材料を使用した場合であっても保存安定性が悪化するのを防止することができる。このようなトナーを用いて画像を形成すると、高精細であり、濃度むらのない良好な画質の画像を安定して形成することができる。 According to the present invention, since the toner of the present invention is produced by the toner production method of the present invention, the resin fine particles are uniformly formed on the surface of the toner base particles to form a resin coating layer. Since the resin fine particles are uniformly formed into a resin coating layer, toner characteristics such as charging characteristics between individual toner particles are uniform. Further, since the toner of the present invention exhibits the effect of protecting the encapsulated components by the resin coating layer on the toner surface, it prevents the storage stability from deteriorating even when a low melting point material is used for the toner base particles. be able to. When an image is formed using such a toner, a high-definition image having good image quality with no density unevenness can be stably formed.
また本発明によれば、現像剤は、本発明のトナーを含む。これによって、個々のトナー粒子間における帯電特性などのトナー特性が均一である現像剤とすることができるので、良好な現像性を維持することのできる現像剤が得られる。また、トナー母粒子に低融点材料を使用した場合であっても保存安定性が悪化するのを防止可能な現像剤とすることができるので、高温雰囲気下で使用した場合でも流動性悪化が軽減されて良好な現像性を維持することのできる現像剤が得られる。 According to the invention, the developer contains the toner of the invention. As a result, a developer having uniform toner characteristics such as charging characteristics between individual toner particles can be obtained, so that a developer capable of maintaining good developability can be obtained. Moreover, even when a low melting point material is used for the toner base particles, the developer can be prevented from deteriorating the storage stability, so that the deterioration of fluidity is reduced even when used in a high temperature atmosphere. Thus, a developer capable of maintaining good developability is obtained.
また本発明によれば、現像剤は、本発明のトナーとキャリアとを含む二成分現像剤である。トナー母粒子に低融点材料を使用した場合であっても保存安定性が悪化するのを防止可能なトナーを含んだ二成分現像剤とすることができるので、キャリアへのトナースペントによってキャリアの帯電付与能力が低下するのを防止し、良好な現像性を維持することのできる二成分現像剤が得られる。 According to the invention, the developer is a two-component developer containing the toner of the invention and a carrier. Even when a low melting point material is used for the toner base particles, a two-component developer containing toner capable of preventing deterioration of storage stability can be obtained. A two-component developer capable of preventing the imparting ability from being lowered and maintaining good developability is obtained.
また本発明によれば、現像装置は、本発明の現像剤を用いて潜像を現像するので、像担持体に高精細で濃度むらのない良好なトナー像を安定して形成することができる。したがって、高画質の画像を安定して形成することができる。 According to the invention, since the developing device develops the latent image using the developer of the invention, it is possible to stably form a good toner image with high definition and no density unevenness on the image carrier. . Therefore, a high-quality image can be stably formed.
また本発明によれば、潜像が形成される像担持体と、像担持体に潜像を形成する潜像形成手段と、前述のように高精細で濃度むらのないトナー像を形成可能な本発明の現像装置とを備えて画像形成装置が実現される。このような画像形成装置で画像を形成することによって、高精細で濃度むらのない良好な画質の画像を安定して形成することができる。 Further, according to the present invention, it is possible to form an image carrier on which a latent image is formed, a latent image forming unit that forms a latent image on the image carrier, and a high-definition and non-uniform toner image as described above. An image forming apparatus is realized including the developing device of the present invention. By forming an image with such an image forming apparatus, it is possible to stably form a high-definition and good-quality image without density unevenness.
１、トナーの製造方法
本発明のトナーの製造方法は、樹脂微粒子付着工程と、噴霧工程と、膜化工程とを含む。樹脂微粒子付着工程は、回転撹拌手段が回転している粉体流路内にトナー母粒子および樹脂微粒子を投入して、トナー母粒子表面に樹脂微粒子を付着させる工程である。噴霧工程は、流動状態にあるトナー母粒子および樹脂微粒子に、それらの粒子を可塑化させる液体を噴霧手段からキャリアガスによって噴霧する工程である。膜化工程は、トナー母粒子に付着した樹脂微粒子が膜化するまで回転撹拌手段の回転を続けてトナー母粒子および樹脂微粒子を粉体流路内において繰り返し循環させる工程である。また、樹脂微粒子付着工程、噴霧工程および膜化工程では、粉体流路内および回転撹拌手段の温度が所定の温度に調整されるのが好ましい。
1. Toner Production Method The toner production method of the present invention includes a resin fine particle adhesion step, a spraying step, and a film forming step. The resin fine particle attaching step is a step in which the toner base particles and the resin fine particles are introduced into the powder flow path in which the rotary stirring means is rotating, and the resin fine particles are attached to the surface of the toner base particles. The spraying process is a process in which a liquid that plasticizes the toner base particles and resin fine particles in a fluid state is sprayed from the spraying means with a carrier gas. The film forming step is a step in which the rotation of the rotating stirring means is continued until the resin fine particles attached to the toner base particles are turned into a film, and the toner base particles and the resin fine particles are repeatedly circulated in the powder flow path. Further, in the resin fine particle attaching step, the spraying step, and the film forming step, it is preferable that the temperature in the powder flow path and the rotary stirring means are adjusted to a predetermined temperature.
このようなトナーの製造方法は、回転羽根を周設した回転盤と回転軸とを含む回転撹拌手段によってトナー母粒子および樹脂微粒子を回転撹拌室および循環管を含む粉体流路内において繰り返し循環させ回転撹拌室に戻す循環手段と、粉体流路および回転撹拌手段の外側の少なくとも一部に設けられ、粉体流路内の温度を所定の温度に調整する温度調整用ジャケットと、噴霧手段とを備える回転撹拌装置を用いることによって実現できる。 In such a toner manufacturing method, toner mother particles and resin fine particles are repeatedly circulated in a powder flow path including a rotary stirring chamber and a circulation pipe by a rotary stirring means including a rotary disk having a rotary blade and a rotary shaft. Circulating means for returning to the rotary stirring chamber, a temperature adjusting jacket provided at least in part on the outside of the powder flow path and the rotary stirring means, for adjusting the temperature in the powder flow path to a predetermined temperature, and spray means It can implement | achieve by using a rotary stirring apparatus provided with these.
図１は、本実施形態のトナーの製造方法の手順の一例を示すフローチャートである。図１に示すように、本実施形態のトナーの製造方法は、トナー母粒子を作製するトナー母粒子作製工程Ｓ１と、樹脂微粒子を調製する樹脂微粒子調製工程Ｓ２と、トナー母粒子に樹脂微粒子を被覆する被覆工程Ｓ３とを含む。 FIG. 1 is a flowchart illustrating an example of a procedure of a toner manufacturing method according to the present exemplary embodiment. As shown in FIG. 1, the toner manufacturing method of the present embodiment includes a toner base particle preparation step S1 for preparing toner base particles, a resin fine particle preparation step S2 for preparing resin fine particles, and resin fine particles in toner base particles. Coating step S3 for coating.
（１）トナー母粒子作製工程
ステップＳ１のトナー母粒子作製工程では、樹脂層によって被覆されるべきトナー母粒子を作製する。トナー母粒子は、結着樹脂および着色剤を含む粒子であり、その作製方法は特に限定されることなく、公知の方法によって得ることができる。トナー母粒子の作製方法としては、たとえば、粉砕法などの乾式法、懸濁重合法、乳化凝集法、分散重合法、溶解懸濁法、溶融乳化法などの湿式法が挙げられる。以下、粉砕法によってトナー母粒子を作製する方法を説明する。
(1) Toner Base Particle Preparation Step In the toner base particle preparation step in step S1, toner base particles to be coated with the resin layer are prepared. The toner base particles are particles containing a binder resin and a colorant, and the production method thereof is not particularly limited and can be obtained by a known method. Examples of the method for producing the toner base particles include a dry method such as a pulverization method, a wet polymerization method such as a suspension polymerization method, an emulsion aggregation method, a dispersion polymerization method, a dissolution suspension method, and a melt emulsification method. Hereinafter, a method for producing toner base particles by a pulverization method will be described.
（粉砕法によるトナー母粒子作製方法）
粉砕法を用いるトナー母粒子の作製方法では、結着樹脂、着色剤およびその他の添加剤を含むトナー組成物を、混合機で乾式混合した後、混練機によって溶融混練する。溶融混練によって得られる混練物を冷却固化し、固化物を粉砕機によって粉砕する。その後必要に応じて分級などの粒度調整を行い、トナー母粒子を得る。
(Method for preparing toner mother particles by pulverization method)
In the method for producing toner base particles using a pulverization method, a toner composition containing a binder resin, a colorant and other additives is dry-mixed with a mixer and then melt-kneaded with a kneader. The kneaded material obtained by melt kneading is cooled and solidified, and the solidified material is pulverized by a pulverizer. Thereafter, particle size adjustment such as classification is performed as necessary to obtain toner mother particles.
混合機としては公知のものを使用でき、たとえば、ヘンシェルミキサ（商品名、三井鉱山株式会社製）、スーパーミキサ（商品名、株式会社カワタ製）、メカノミル（商品名、岡田精工株式会社製）などのヘンシェルタイプの混合装置、オングミル（商品名、ホソカワミクロン株式会社製）、ハイブリダイゼーションシステム（商品名、株式会社奈良機械製作所製）、コスモシステム（商品名、川崎重工業株式会社製）などが挙げられる。 Known mixers can be used, such as Henschel mixer (trade name, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.), super mixer (trade name, manufactured by Kawata Co., Ltd.), Mechano Mill (trade name, manufactured by Okada Seiko Co., Ltd.), etc. Henschel type mixing device, Ong mill (trade name, manufactured by Hosokawa Micron Corporation), hybridization system (trade name, manufactured by Nara Machinery Co., Ltd.), Cosmo system (trade name, manufactured by Kawasaki Heavy Industries, Ltd.), and the like.
混練機としても公知のものを使用でき、たとえば、二軸押出し機、三本ロール、ラボブラストミルなどの一般的な混練機を使用できる。さらに具体的には、たとえば、ＴＥＭ−１００Ｂ（商品名、東芝機械株式会社製）、ＰＣＭ−６５／８７、ＰＣＭ−３０（以上いずれも商品名、株式会社池貝製）などの１軸または２軸のエクストルーダ、ニーデックス（商品名、三井鉱山株式会社製）などのオープンロール方式の混練機が挙げられる。これらの中でも、オープンロール方式の混練機が好ましい。 A well-known thing can be used also as a kneading machine, for example, common kneading machines, such as a twin-screw extruder, a 3 roll, a laboratory blast mill, can be used. More specifically, for example, TEM-100B (trade name, manufactured by Toshiba Machine Co., Ltd.), PCM-65 / 87, PCM-30 (all of which are trade names, manufactured by Ikegai Co., Ltd.), etc. Extruder, Needex (trade name, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.) and other open roll type kneaders. Among these, an open roll type kneader is preferable.
粉砕機としては、たとえば、超音速ジェット気流を利用して粉砕するジェット式粉砕機、および高速で回転する回転子（ロータ）と固定子（ライナ）との間に形成される空間に固化物を導入して粉砕する衝撃式粉砕機が挙げられる。 As the pulverizer, for example, a jet type pulverizer that pulverizes using a supersonic jet stream, and a solidified material in a space formed between a rotor (rotor) and a stator (liner) that rotate at high speed. An impact pulverizer that introduces and pulverizes can be used.
分級には、遠心力による分級および風力による分級によって過粉砕トナー母粒子を除去できる公知の分級機を使用することができ、たとえば、旋回式風力分級機（ロータリー式風力分級機）などを使用することができる。 For the classification, a known classifier capable of removing the excessively pulverized toner base particles by classification by centrifugal force and classification by wind force can be used. For example, a swirl wind classifier (rotary wind classifier) or the like is used. be able to.
（トナー母粒子原料）
前述のように、トナー母粒子は、結着樹脂と着色剤とを含む。結着樹脂としては、特に限定されるものではなく、黒トナーまたはカラートナー用の公知の結着樹脂を使用することができ、たとえば、ポリスチレン、スチレン−アクリル酸エステル共重合樹脂などのスチレン系樹脂、ポリメチルメタクリレートなどのアクリル系樹脂、ポリエチレンなどのポリオレフィン系樹脂、ポリエステル、ポリウレタン、エポキシ樹脂などが挙げられる。また原料モノマー混合物に離型剤を混合し、重合反応を行って得られる樹脂を用いてもよい。結着樹脂は１種を単独で使用できまたは２種以上を併用できる。
(Toner base material)
As described above, the toner base particles include a binder resin and a colorant. The binder resin is not particularly limited, and a known binder resin for black toner or color toner can be used. For example, styrene resins such as polystyrene and styrene-acrylic acid ester copolymer resin can be used. And acrylic resins such as polymethyl methacrylate, polyolefin resins such as polyethylene, polyesters, polyurethanes, and epoxy resins. Moreover, you may use resin obtained by mixing a raw material monomer mixture with a mold release agent and performing a polymerization reaction. Binder resin can be used individually by 1 type, or can use 2 or more types together.
上述の結着樹脂の中でも、ポリエステルは、透明性に優れ、トナー粒子に良好な粉体流動性、低温定着性および二次色再現性などを付与できるので、カラートナー用の結着樹脂に好適である。ポリエステルとしては公知のものを使用でき、たとえば多塩基酸と多価アルコールとの重縮合物などが挙げられる。 Among the above-mentioned binder resins, polyester is excellent in transparency and can give toner particles good powder fluidity, low-temperature fixability, secondary color reproducibility, etc., and is therefore suitable as a binder resin for color toners. It is. Known polyesters can be used, and examples thereof include polycondensates of polybasic acids and polyhydric alcohols.
多塩基酸としては、ポリエステル用モノマーとして知られるものを使用でき、たとえば、テレフタル酸、イソフタル酸、無水フタル酸、無水トリメリト酸、ピロメリト酸、ナフタレンジカルボン酸などの芳香族カルボン酸類、無水マレイン酸、フマル酸、琥珀酸、アルケニル無水琥珀酸、アジピン酸などの脂肪族カルボン酸類、これら多塩基酸のメチルエステル化物などが挙げられる。多塩基酸は１種を単独で使用できまたは２種以上を併用できる。 As the polybasic acid, those known as polyester monomers can be used, for example, terephthalic acid, isophthalic acid, phthalic anhydride, trimellitic anhydride, pyromellitic acid, naphthalenedicarboxylic acid and other aromatic carboxylic acids, maleic anhydride, Examples thereof include aliphatic carboxylic acids such as fumaric acid, succinic acid, alkenyl succinic anhydride, and adipic acid, and methyl esterified products of these polybasic acids. A polybasic acid can be used individually by 1 type, or can use 2 or more types together.
多価アルコールとしても、ポリエステル用モノマーとして知られるものを使用でき、たとえば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコール、グリセリンなどの脂肪族多価アルコール類、シクロヘキサンジオール、シクロヘキサンジメタノール、水添ビスフェノールＡなどの脂環式多価アルコール類、ビスフェノールＡのエチレンオキサイド付加物、ビスフェノールＡのプロピレンオキサイド付加物などの芳香族系ジオール類などが挙げられる。多価アルコールは１種を単独で使用できまたは２種以上を併用できる。 As the polyhydric alcohol, those known as monomers for polyesters can be used. For example, aliphatic polyhydric alcohols such as ethylene glycol, propylene glycol, butanediol, hexanediol, neopentylglycol, glycerin, cyclohexanediol, cyclohexanediene, etc. Examples thereof include aromatic diols such as alicyclic polyhydric alcohols such as methanol and hydrogenated bisphenol A, ethylene oxide adducts of bisphenol A, and propylene oxide adducts of bisphenol A. A polyhydric alcohol can be used individually by 1 type, or can use 2 or more types together.
多塩基酸と多価アルコールとの重縮合反応は常法に従って実施でき、たとえば、有機溶媒の存在下または非存在下および重縮合触媒の存在下に、多塩基酸と多価アルコールとを接触させることによって行われ、生成するポリエステルの酸価、軟化温度などが所定の値になったところで終了する。これによって、ポリエステルが得られる。多塩基酸の一部に、多塩基酸のメチルエステル化物を用いると、脱メタノール重縮合反応が行われる。この重縮合反応において、多塩基酸と多価アルコールとの配合比、反応率などを適宜変更することによって、たとえば、ポリエステルの末端のカルボキシル基含有量を調整でき、ひいては得られるポリエステルの特性を変性できる。また多塩基酸として無水トリメリト酸を用いると、ポリエステルの主鎖中にカルボキシル基を容易に導入することによっても、変性ポリエステルが得られる。ポリエステルの主鎖および／または側鎖にカルボキシル基、スルホン酸基などの親水性基を結合させ、水中での自己分散性ポリエステルも使用できる。またポリエステルとアクリル樹脂とをグラフト化して用いてもよい。 The polycondensation reaction between the polybasic acid and the polyhydric alcohol can be carried out according to a conventional method. For example, the polybasic acid and the polyhydric alcohol are contacted in the presence or absence of an organic solvent and in the presence of a polycondensation catalyst. The process is terminated when the acid value, softening temperature, etc. of the produced polyester reach a predetermined value. Thereby, polyester is obtained. When a methyl esterified product of a polybasic acid is used as a part of the polybasic acid, a demethanol polycondensation reaction is performed. In this polycondensation reaction, for example, the carboxyl group content at the end of the polyester can be adjusted by appropriately changing the mixing ratio of polybasic acid and polyhydric alcohol, the reaction rate, etc., and thus the properties of the resulting polyester are modified. it can. When trimellitic anhydride is used as the polybasic acid, a modified polyester can also be obtained by easily introducing a carboxyl group into the main chain of the polyester. A self-dispersible polyester in water in which a hydrophilic group such as a carboxyl group or a sulfonic acid group is bonded to the main chain and / or side chain of the polyester can also be used. Further, polyester and acrylic resin may be grafted.
結着樹脂は、ガラス転移点が３０℃以上８０℃以下であることが好ましい。結着樹脂のガラス転移点が３０℃未満であると、画像形成装置内部においてトナーが熱凝集するブロッキングを発生しやすくなり、保存安定性が低下するおそれがある。結着樹脂のガラス転移点が８０℃を超えると、記録媒体へのトナーの定着性が低下し、定着不良が発生するおそれがある。 The binder resin preferably has a glass transition point of 30 ° C. or higher and 80 ° C. or lower. If the glass transition point of the binder resin is less than 30 ° C., blocking in which the toner thermally aggregates easily occurs in the image forming apparatus, and storage stability may be lowered. When the glass transition point of the binder resin exceeds 80 ° C., the fixability of the toner to the recording medium is lowered, and there is a possibility that fixing failure occurs.
着色剤としては、電子写真分野で常用される有機系染料、有機系顔料、無機系染料、無機系顔料などを使用できる。 As the colorant, organic dyes, organic pigments, inorganic dyes, inorganic pigments and the like commonly used in the electrophotographic field can be used.
黒色の着色剤としては、たとえば、カーボンブラック、酸化銅、二酸化マンガン、アニリンブラック、活性炭、非磁性フェライト、磁性フェライトおよびマグネタイトなどが挙げられる。 Examples of the black colorant include carbon black, copper oxide, manganese dioxide, aniline black, activated carbon, nonmagnetic ferrite, magnetic ferrite, and magnetite.
黄色の着色剤としては、たとえば、黄鉛、亜鉛黄、カドミウムイエロー、黄色酸化鉄、ミネラルファストイエロー、ニッケルチタンイエロー、ネーブルイエロー、ナフトールイエローＳ、ハンザイエローＧ、ハンザイエロー１０Ｇ、ベンジジンイエローＧ、ベンジジンイエローＧＲ、キノリンイエローレーキ、パーマネントイエローＮＣＧ、タートラジンレーキ、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１２、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１３、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１４、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１５、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１７、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー７４、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー９３、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー９４、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１３８、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１８０、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１８５などが挙げられる。 Examples of yellow colorants include chrome lead, zinc yellow, cadmium yellow, yellow iron oxide, mineral fast yellow, nickel titanium yellow, navel yellow, naphthol yellow S, Hansa yellow G, Hansa yellow 10G, benzidine yellow G, and benzidine. Yellow GR, Quinoline Yellow Lake, Permanent Yellow NCG, Tartrazine Lake, C.I. I. Pigment yellow 12, C.I. I. Pigment yellow 13, C.I. I. Pigment yellow 14, C.I. I. Pigment yellow 15, C.I. I. Pigment yellow 17, C.I. I. Pigment yellow 74, C.I. I. Pigment yellow 93, C.I. I. Pigment yellow 94, C.I. I. Pigment yellow 138, C.I. I. Pigment yellow 180, C.I. I. And CI Pigment Yellow 185.
橙色の着色剤としては、たとえば、赤色黄鉛、モリブデンオレンジ、パーマネントオレンジＧＴＲ、ピラゾロンオレンジ、バルカンオレンジ、インダスレンブリリアントオレンジＲＫ、ベンジジンオレンジＧ、インダスレンブリリアントオレンジＧＫ、Ｃ．Ｉ．ピグメントオレンジ３１、Ｃ．Ｉ．ピグメントオレンジ４３などが挙げられる。
Examples of the orange colorant include red chrome yellow, molybdenum orange, permanent orange GTR, pyrazolone orange, vulcan orange, indanthrene brilliant orange RK, benzidine orange G, indanthrene brilliant orange GK, C.I. I.
赤色の着色剤としては、たとえば、ベンガラ、カドミウムレッド、鉛丹、硫化水銀、カドミウム、パーマネントレッド４Ｒ、リソールレッド、ピラゾロンレッド、ウオッチングレッド、カルシウム塩、レーキレッドＣ、レーキレッドＤ、ブリリアントカーミン６Ｂ、エオシンレーキ、ローダミンレーキＢ、アリザリンレーキ、ブリリアントカーミン３Ｂ、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド２、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド３、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド５、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド６、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド７、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１５、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１６、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド４８：１、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド５３：１、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド５７：１、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１２２、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１２３、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１３９、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１４４、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１４９、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１６６、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１７７、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１７８、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド２２２などが挙げられる。
Examples of red colorants include bengara, cadmium red, red lead, mercury sulfide, cadmium, permanent red 4R, risol red, pyrazolone red, watching red, calcium salt, lake red C, lake red D, and brilliant carmine 6B. Eosin Lake, Rhodamine Lake B, Alizarin Lake, Brilliant Carmine 3B, C.I. I.
紫色の着色剤としては、たとえば、マンガン紫、ファストバイオレットＢ、メチルバイオレットレーキなどが挙げられる。 Examples of purple colorants include manganese purple, fast violet B, and methyl violet lake.
青色の着色剤としては、たとえば、紺青、コバルトブルー、アルカリブルーレーキ、ビクトリアブルーレーキ、フタロシアニンブルー、無金属フタロシアニンブルー、フタロシアニンブルー部分塩素化物、ファーストスカイブルー、インダスレンブルーＢＣ、Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５、Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５：２、Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５：３、Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１６、Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー６０などが挙げられる。 Examples of blue colorants include bitumen, cobalt blue, alkali blue lake, Victoria blue lake, phthalocyanine blue, metal-free phthalocyanine blue, phthalocyanine blue partially chlorinated products, first sky blue, induslen blue BC, C.I. I. Pigment blue 15, C.I. I. Pigment blue 15: 2, C.I. I. Pigment blue 15: 3, C.I. I. Pigment blue 16, C.I. I. And CI Pigment Blue 60.
緑色の着色剤としては、たとえば、クロムグリーン、酸化クロム、ピクメントグリーンＢ、マイカライトグリーンレーキ、ファイナルイエローグリーンＧ、Ｃ．Ｉ．ピグメントグリーン７などが挙げられる。 Examples of the green colorant include chrome green, chromium oxide, pigment green B, micalite green lake, final yellow green G, C.I. I. And CI Pigment Green 7.
白色の着色剤としては、たとえば、亜鉛華、酸化チタン、アンチモン白、硫化亜鉛などの化合物が挙げられる。 Examples of the white colorant include compounds such as zinc white, titanium oxide, antimony white, and zinc sulfide.
着色剤は１種を単独で使用でき、または２種以上の異なる色のものを併用できる。また同色であっても、２種以上を併用できる。着色剤の使用量は特に制限されないけれども、好ましくは結着樹脂１００重量部に対して５重量部以上２０重量部以下、さらに好ましくは５重量部以上１０重量部以下である。 One colorant can be used alone, or two or more different colorants can be used in combination. Moreover, even if it is the same color, 2 or more types can be used together. The amount of the colorant used is not particularly limited, but is preferably 5 parts by weight or more and 20 parts by weight or less, more preferably 5 parts by weight or more and 10 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight of the binder resin.
着色剤は、結着樹脂中に均一に分散させるために、マスターバッチ化して用いてもよい。また２種以上の着色剤を複合粒子化して用いてもよい。複合粒子は、たとえば、２種以上の着色剤に適量の水、低級アルコールなどを添加し、ハイスピードミルなどの一般的な造粒機で造粒し、乾燥させることによって製造できる。マスターバッチおよび複合粒子は、乾式混合の際にトナー組成物に混入される。 The colorant may be used as a master batch in order to uniformly disperse it in the binder resin. Two or more colorants may be used in the form of composite particles. The composite particles can be produced, for example, by adding an appropriate amount of water, lower alcohol or the like to two or more colorants, granulating with a general granulator such as a high speed mill, and drying. The masterbatch and composite particles are mixed into the toner composition during dry mixing.
トナー母粒子には、結着樹脂および着色剤の他に電荷制御剤が含まれてもよい。電荷制御剤としてはこの分野で常用される正電荷制御用および負電荷制御用の電荷制御剤を使用できる。 The toner base particles may contain a charge control agent in addition to the binder resin and the colorant. As the charge control agent, a charge control agent for positive charge control and negative charge control commonly used in this field can be used.
正電荷制御用の電荷制御剤としては、たとえば、ニグロシン染料、塩基性染料、四級アンモニウム塩、四級ホスホニウム塩、アミノピリン、ピリミジン化合物、多核ポリアミノ化合物、アミノシラン、ニグロシン染料およびその誘導体、トリフェニルメタン誘導体、グアニジン塩、アミジン塩などが挙げられる。 Examples of charge control agents for controlling positive charge include nigrosine dyes, basic dyes, quaternary ammonium salts, quaternary phosphonium salts, aminopyrines, pyrimidine compounds, polynuclear polyamino compounds, aminosilanes, nigrosine dyes and derivatives thereof, and triphenylmethane. Derivatives, guanidine salts, amidine salts and the like can be mentioned.
負電荷制御用の電荷制御剤としては、オイルブラック、スピロンブラックなどの油溶性染料、含金属アゾ化合物、アゾ錯体染料、ナフテン酸金属塩、サリチル酸およびその誘導体の金属錯体および金属塩（金属はクロム、亜鉛、ジルコニウムなど）、ホウ素化合物、脂肪酸石鹸、長鎖アルキルカルボン酸塩、樹脂酸石鹸などが挙げられる。電荷制御剤は１種を単独で使用できまたは必要に応じて２種以上を併用できる。電荷制御剤の使用量は特に制限されず広い範囲から適宜選択できるけれども、好ましくは、結着樹脂１００重量部に対して０．５重量部以上３重量部以下である。 Charge control agents for controlling negative charges include oil-soluble dyes such as oil black and spiron black, metal-containing azo compounds, azo complex dyes, metal salts of naphthenic acid, metal salts of salicylic acid and its derivatives (metals are metal Chromium, zinc, zirconium, etc.), boron compounds, fatty acid soaps, long-chain alkyl carboxylates, resin acid soaps, and the like. A charge control agent can be used individually by 1 type, or can use 2 or more types together as needed. The amount of the charge control agent used is not particularly limited and can be appropriately selected from a wide range, but is preferably 0.5 parts by weight or more and 3 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight of the binder resin.
また、トナー母粒子には、結着樹脂および着色剤の他に離型剤が含まれてもよい。離型剤としてはこの分野で常用されるものを使用でき、たとえば、パラフィンワックスおよびその誘導体、マイクロクリスタリンワックスおよびその誘導体などの石油系ワックス、フィッシャートロプシュワックスおよびその誘導体、ポリオレフィンワックス（ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックスなど）およびその誘導体、低分子量ポリプロピリンワックスおよびその誘導体、ポリオレフィン系重合体ワックス（低分子量ポリエチレンワックスなど）およびその誘導体などの炭化水素系合成ワックス、カルナバワックスおよびその誘導体、ライスワックスおよびその誘導体、キャンデリラワックスおよびその誘導体、木蝋などの植物系ワックス、蜜蝋、鯨蝋などの動物系ワックス、脂肪酸アミド、フェノール脂肪酸エステルなどの油脂系合成ワックス、長鎖カルボン酸およびその誘導体、長鎖アルコールおよびその誘導体、シリコン系重合体、高級脂肪酸などが挙げられる。誘導体には、酸化物、ビニル系モノマーとワックスとのブロック共重合物、ビニル系モノマーとワックスとのグラフト変性物などが含まれる。ワックスの使用量は特に制限されず広い範囲から適宜選択できるけれども、好ましくは結着樹脂１００重量部に対して０．２重量部以上２０重量部以下、さらに好ましくは０．５重量部以上１０重量部以下、特に好ましくは１．０重量部以上８．０重量部以下である。 Further, the toner base particles may contain a release agent in addition to the binder resin and the colorant. As the release agent, those commonly used in this field can be used, for example, petroleum wax such as paraffin wax and derivatives thereof, microcrystalline wax and derivatives thereof, Fischer-Tropsch wax and derivatives thereof, polyolefin wax (polyethylene wax, polypropylene Wax etc.) and derivatives thereof, low molecular weight polypropylin wax and derivatives thereof, hydrocarbon polymer waxes such as polyolefin polymer wax (low molecular weight polyethylene wax etc.) and derivatives thereof, carnauba wax and derivatives thereof, rice wax and derivatives thereof , Candelilla wax and its derivatives, plant wax such as wood wax, animal wax such as beeswax and whale wax, fatty acid amide, phenol fatty acid ester, etc. Oil-based synthetic waxes, long-chain carboxylic acids and their derivatives, long-chain alcohols and derivatives thereof, silicon-based polymers, such as higher fatty acids. Derivatives include oxides, block copolymers of vinyl monomers and waxes, graft modified products of vinyl monomers and waxes, and the like. The amount of the wax used is not particularly limited and can be appropriately selected from a wide range. However, it is preferably 0.2 to 20 parts by weight, more preferably 0.5 to 10 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the binder resin. Parts by weight or less, particularly preferably 1.0 parts by weight or more and 8.0 parts by weight or less.
トナー母粒子作製工程Ｓ１において得られるトナー母粒子は、体積平均粒径が４μｍ以上８μｍ以下であることが好ましい。トナー母粒子の体積平均粒径が４μｍ以上８μｍ以下であると、高精細な画像を長期にわたって安定して形成することができる。またこの範囲まで小粒径化することによって、少ない付着量でも高い画像濃度が得られ、トナー消費量を削減できる効果も生じる。トナー母粒子の体積平均粒径が４μｍ未満であると、トナー母粒子の粒径が小さくなり過ぎ、高帯電化および低流動化が起こるおそれがある。この高帯電化および低流動化が発生すると、感光体にトナーを安定して供給することができなくなり、地肌かぶりおよび画像濃度の低下などが発生するおそれがある。トナー母粒子の体積平均粒径が８μｍを超えると、トナー母粒子の粒径が大きく、形成画像の層厚が高くなり著しく粒状性を感じる画像となり、高精細な画像を得ることができないので望ましくない。またトナー母粒子の粒径が大きくなることによって比表面積が減少し、トナーの帯電量が小さくなる。トナーの帯電量が小さくなると、トナーが感光体に安定して供給されず、トナー飛散による機内汚染が発生するおそれがある。 The toner base particles obtained in the toner base particle preparation step S1 preferably have a volume average particle size of 4 μm or more and 8 μm or less. When the volume average particle diameter of the toner base particles is 4 μm or more and 8 μm or less, a high-definition image can be stably formed over a long period of time. Further, by reducing the particle size to this range, a high image density can be obtained even with a small amount of adhesion, and the toner consumption can be reduced. If the volume average particle size of the toner base particles is less than 4 μm, the particle size of the toner base particles becomes too small, and there is a possibility that high charge and low fluidity may occur. When this high charging and low fluidization occur, it becomes impossible to stably supply the toner to the photoreceptor, and there is a possibility that background fogging and a decrease in image density may occur. If the volume average particle size of the toner base particles exceeds 8 μm, it is desirable because the toner base particle size is large, the layer thickness of the formed image is high, and an image with a remarkably graininess is obtained, and a high-definition image cannot be obtained. Absent. Further, as the toner base particle size increases, the specific surface area decreases and the toner charge amount decreases. When the charge amount of the toner is small, the toner is not stably supplied to the photoconductor, and there is a possibility that in-machine contamination due to toner scattering occurs.
（２）樹脂微粒子調製工程
ステップＳ２の樹脂微粒子調製工程では、乾燥された樹脂微粒子を調製する。乾燥方法はどのような方法を用いてもよく、たとえば熱風受熱式乾燥、伝導伝熱式乾燥、遠赤外線乾燥、マイクロ波乾燥などの方法を用いて乾燥樹脂微粒子を得ることができる。樹脂微粒子は、後の被覆工程Ｓ３において、トナー母粒子表面に膜化して被覆する材料として用いられる。樹脂微粒子をトナー母粒子表面の膜化材料として用いることによって、たとえば保存中にトナー母粒子に含まれる離型剤などの低融点成分の溶融による凝集の発生を防止することができる。また、たとえば樹脂微粒子を分散させた液体を噴霧してトナー母粒子を被覆したとき、樹脂微粒子の形状がトナー母粒子表面に残るので、平滑な表面を有するトナーに比べて、クリーニング性に優れるトナーを得ることができる。
(2) Resin fine particle preparation step In the resin fine particle preparation step of step S2, dried resin fine particles are prepared. Any method may be used as the drying method. For example, dry resin fine particles can be obtained using a method such as hot-air heat receiving drying, conduction heat transfer drying, far-infrared drying, or microwave drying. The resin fine particles are used as a material for forming a film on the surface of the toner base particles in the subsequent coating step S3. By using the resin fine particles as a film forming material on the surface of the toner base particles, it is possible to prevent the occurrence of aggregation due to melting of a low melting point component such as a release agent contained in the toner base particles during storage. Further, for example, when the toner base particles are coated by spraying a liquid in which resin fine particles are dispersed, the shape of the resin fine particles remains on the surface of the toner base particles, so that the toner has better cleaning properties than a toner having a smooth surface. Can be obtained.
樹脂微粒子は、たとえば、樹脂微粒子原料である樹脂をホモジナイザーなどで乳化分散させて細粒化することによって得ることができる。また樹脂のモノマー成分の重合によって得ることもできる。 The resin fine particles can be obtained, for example, by emulsifying and dispersing a resin, which is a resin fine particle raw material, with a homogenizer or the like. It can also be obtained by polymerization of resin monomer components.
樹脂微粒子原料として用いられる樹脂としては、たとえば、トナー材料に用いられる樹脂を用いることができ、ポリエステル、アクリル樹脂、スチレン樹脂、スチレン−アクリル共重合体などが挙げられる。樹脂微粒子としては、上記例示した樹脂の中でも、アクリル樹脂、スチレン−アクリル共重合体を含むことが好ましい。アクリル樹脂、スチレン−アクリル共重合体は、軽量で高い強度を有し、さらに透明性も高く、安価で、粒子径の揃った材料を得やすいなど多くの利点を有する。 As the resin used as the resin fine particle raw material, for example, a resin used for a toner material can be used, and examples thereof include polyester, acrylic resin, styrene resin, and styrene-acrylic copolymer. Among the resin exemplified above, the resin fine particles preferably include an acrylic resin and a styrene-acrylic copolymer. Acrylic resins and styrene-acrylic copolymers have many advantages such as light weight and high strength, high transparency, low cost, and easy to obtain materials with uniform particle diameters.
樹脂微粒子原料として用いられる樹脂としては、トナー母粒子に含まれる結着樹脂と同じ種類の樹脂であってもよく、違う種類の樹脂であってもよいけれども、トナーの表面改質を行う点において、違う種類の樹脂が用いられることが好ましい。樹脂微粒子原料として用いられる樹脂として、違う種類の樹脂が用いられる場合、樹脂微粒子原料として用いられる樹脂の軟化温度が、トナー母粒子に含まれる結着樹脂の軟化温度よりも高いことが好ましい。これによって、本実施形態の製造方法で製造されたトナーは、保存中にトナー同士が融着することを防止でき、保存安定性を向上させることができる。また樹脂微粒子原料として用いられる樹脂の軟化温度は、トナーが使用される画像形成装置にもよるけれども、８０℃以上１４０℃以下であることが好ましい。このような温度範囲の樹脂を用いることによって、保存安定性と定着性とを兼ね備えたトナーが得られる。 The resin used as the resin fine particle raw material may be the same type of resin as the binder resin contained in the toner base particles or a different type of resin. Preferably, different types of resins are used. When a different kind of resin is used as the resin fine particle raw material, the softening temperature of the resin used as the resin fine particle raw material is preferably higher than the softening temperature of the binder resin contained in the toner base particles. As a result, the toner manufactured by the manufacturing method of the present embodiment can prevent the toners from fusing together during storage, and can improve storage stability. The softening temperature of the resin used as the resin fine particle raw material is preferably 80 ° C. or higher and 140 ° C. or lower, although it depends on the image forming apparatus in which the toner is used. By using a resin having such a temperature range, a toner having both storage stability and fixing ability can be obtained.
樹脂微粒子は、その体積平均粒径がトナー母粒子の体積平均粒径よりも充分に小さいことが必要であり、０．０５μｍ以上１μｍ以下であることが好ましい。また樹脂微粒子の体積平均粒径は、０．１μｍ以上０．５μｍ以下であることがさらに好ましい。樹脂微粒子の体積平均粒径が０．０５μｍ以上１μｍ以下であることによって、好適な大きさの突起部が被覆層表面に形成される。これによって本実施形態の製造方法で製造されるトナーは、クリーニング時にクリーニングブレードに引っ掛かり易くなり、クリーニング性が向上する。 The resin fine particles need to have a volume average particle size sufficiently smaller than the volume average particle size of the toner base particles, and are preferably 0.05 μm or more and 1 μm or less. The volume average particle size of the resin fine particles is more preferably 0.1 μm or more and 0.5 μm or less. When the volume average particle diameter of the resin fine particles is 0.05 μm or more and 1 μm or less, a protrusion having a suitable size is formed on the surface of the coating layer. As a result, the toner manufactured by the manufacturing method of the present embodiment is easily caught by the cleaning blade during cleaning, and the cleaning performance is improved.
（３）被覆工程
＜トナーの製造装置＞
図２は、本発明の実施形態であるトナーの製造方法で用いるトナーの製造装置２０１の構成を示す正面図である。図３は、図２に示すトナーの製造装置２０１を切断面線Ａ２００―Ａ２００からみた概略断面図である。ステップＳ３の被覆工程では、たとえば図２に示すトナーの製造装置２０１を用い、ステップＳ１のトナー母粒子作製工程で作製したトナー母粒子にステップＳ２の樹脂微粒子調製工程で調製した樹脂微粒子を付着させて、前記装置内での循環と撹拌による衝撃力との相乗効果でトナー母粒子に樹脂膜を形成する。回転撹拌装置であるトナーの製造装置２０１は、粉体流路２０２と、噴霧手段２０３と、回転撹拌手段２０４と、図示しない温度調整用ジャケットと、粉体投入部２０６と、粉体回収部２０７とを含んで構成される。回転撹拌手段２０４と、粉体流路２０２とは循環手段を構成する。
(3) Covering process <Toner production device>
FIG. 2 is a front view showing a configuration of a
（粉体流路）
粉体流路２０２は、撹拌部２０８と、粉体流過部２０９とから構成される。撹拌部２０８は、内部空間を有する円筒形状の容器状部材である。回転撹拌室である撹拌部２０８には、開口部２１０、２１１が形成される。開口部２１０は、撹拌部２０８の軸線方向一方側の面２０８ａにおける略中央部において、撹拌部２０８の面２０８ａを含む側壁を厚み方向に貫通するように形成される。また、開口部２１１は、撹拌部２０８の前記軸線方向一方側の面２０８ａに垂直な側面２０８ｂにおいて、撹拌部２０８の側面２０８ｂを含む側壁を厚み方向に貫通するように形成される。循環管である粉体流過部２０９は、一端が開口部２１０と接続され、他端が開口部２１１と接続される。これによって撹拌部２０８の内部空間と粉体流過部２０９の内部空間とが連通され、粉体流路２０２が形成される。この粉体流路２０２を、トナー母粒子および樹脂微粒子および気体が流過する。粉体流路２０２は、トナー母粒子および樹脂微粒子が流動する方向である粉体流動方向が一定の方向となるように設けられる。
(Powder channel)
The
（回転撹拌手段）
回転撹拌手段２０４は、回転軸部材２１８と、円盤状の回転盤２１９と、複数の撹拌羽根２２０とを含む。回転軸部材２１８は、撹拌部２０８の軸線に一致する軸線を有しかつ撹拌部２０８の軸線方向他方側の面８ｃに、面８ｃを含む側壁を厚み方向に貫通するように形成される貫通孔２２１に挿通されるように設けられ、図示しないモータによって軸線回りに回転する円柱棒状部材である。回転盤２１９は、その軸線が回転軸部材２１８の軸線に一致するように回転軸部材２１８に支持され、回転軸部材２１８の回転に伴って回転する円盤状部材である。複数の撹拌羽根２２０は、回転盤２１９の周縁部分によって支持され、回転盤２１９の回転に伴って回転する。
(Rotating stirring means)
The rotating stirring means 204 includes a
回転軸部材２１８は、最外周における周速度を５０ｍ／ｓｅｃ以上にして回転可能である。最外周とは、回転軸部材２１８に垂直な方向において、回転軸部材２１８との距離がもっとも長い回転撹拌手段２０４の部分である。
The
（噴霧手段）
噴霧手段２０３は、粉体流路２０２の粉体流過部２０９において、トナー母粒子および樹脂微粒子の流動方向における開口部２１１に最も近い側の粉体流過部２０９に設けられる。噴霧手段２０３は、液体を貯留する液体貯留部と、キャリアガスを供給するキャリアガス供給部と、液体とキャリアガスとを混合し、得られる混合物を粉体流路２０２内に存在するトナー母粒子に向けて噴射し、液体の液滴をトナー母粒子に噴霧する二流体ノズルとを備える。キャリアガスとしては、圧縮エアなどを用いることができる。
(Spraying means)
The spray means 203 is provided in the
（温度調整用ジャケット）
温度調整手段である図示しない温度調整用ジャケットは、粉体流路２０２の外側の少なくとも一部に設けられ、前記ジャケット内部の空間に冷却媒または加温媒を通して粉体流路２０２内および回転撹拌手段２０４の温度を所定の温度に調整する。本実施形態において、温度調整用ジャケットは、粉体流路２０２の外側全体に設けられることが好ましい。これによって、過度の温度上昇によるトナー母粒子および樹脂微粒子の粉体流路２０２内壁への付着を抑えることができる。そのため、トナー母粒子および樹脂微粒子が付着することによって粉体流路２０２内が狭くなることを抑えることができ、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して被覆したクリーニング性に優れるトナーを高い収率で製造することができる。また、粉体流路２０２内および回転撹拌手段２０４の温度が所定の温度に調整されることによって、トナー母粒子への樹脂微粒子の付着および膜化が円滑に進み、粉体流路２０２内壁への付着力が一層低減するので、トナー母粒子および樹脂微粒子の粉体流路内壁への付着を一層抑えることができ、トナー母粒子および樹脂微粒子によって粉体流路内が狭くなることを一層抑えることができる。
(Temperature adjustment jacket)
A temperature adjusting jacket (not shown), which is a temperature adjusting means, is provided in at least a part of the outside of the
（粉体投入部および粉体回収部）
粉体流路２０２の粉体流過部２０９には、粉体投入部２０６と、粉体回収部２０７とが接続される。図４は、粉体投入部２０６および粉体回収部２０７まわりの構成を示す正面図である。粉体投入部２０６は、トナー母粒子および樹脂微粒子を供給する図示しないホッパと、ホッパと粉体流路２０２とを連通する供給管２１２と、供給管２１２に設けられる電磁弁２１３とを備える。ホッパから供給されるトナー母粒子および樹脂微粒子は、電磁弁２１３によって供給管２１２内の流路が開放されている状態において、供給管２１２を介して粉体流路２０２に供給される。粉体流路２０２に供給されるトナー母粒子および樹脂微粒子は、回転撹拌手段２０４による撹拌によって、一定の粉体流動方向に流過する。また電磁弁２１３によって供給管２１２内の流路が閉鎖されている状態においては、トナー母粒子および樹脂微粒子が粉体流路２０２に供給されない。
(Powder input part and powder recovery part)
A
粉体回収部２０７には、回収タンク２１５と、回収タンク２１５と粉体流路２０２とを連通する回収管２１６と、回収管２１６に設けられる電磁弁２１７とを備える。電磁弁２１７によって回収管２１６内の流路が開放されている状態において、粉体流路２０２を流過するトナー粒子は回収管２１６を介して回収タンク２１５に回収される。また電磁弁２１７によって回収管２１６内の流路が閉鎖されている状態において、粉体流路２０２を流過するトナー粒子は回収されない。
The
上述のようなトナーの製造装置２０１を用いる被覆工程Ｓ３は、温度調整工程Ｓ３ａと、樹脂微粒子付着工程Ｓ３ｂと、噴霧工程Ｓ３ｃと、膜化工程Ｓ３ｄと、回収工程Ｓ３ｅとを含む。
The covering step S3 using the
（３）−１、温度調整工程Ｓ３ａ
ステップＳ３ａの温度調整工程では、回転撹拌手段２０４を回転させながら、粉体流路２０２内および回転撹拌手段２０４の温度をこれらの外側に配設した温度調整用ジャケットに媒体を通じて所定の温度に調整する。これによって、粉体流路２０２内の温度を後述する樹脂微粒子付着工程において投入されるトナー母粒子および樹脂微粒子が軟化変形しない温度以下に制御することができる。
(3) -1, temperature adjustment step S3a
In the temperature adjustment process of step S3a, while rotating the rotary stirring means 204, the temperature in the
（３）−２、樹脂微粒子付着工程Ｓ３ｂ
ステップＳ３ｂの樹脂微粒子付着工程では、回転撹拌手段２０４の回転軸部材２１８が回転する状態で、粉体投入部２０６からトナー母粒子および樹脂微粒子を粉体流路２０２に供給する。粉体流路２０２に供給されたトナー母粒子および樹脂微粒子は、回転撹拌手段２０４によって撹拌され、粉体流路２０２の粉体流過部２０９を矢符２１４方向に流動する。これによって、樹脂微粒子がトナー母粒子表面に付着する。
(3) -2, resin fine particle adhesion step S3b
In the resin fine particle attaching step of step S3b, the toner base particles and the resin fine particles are supplied from the
（３）−３、噴霧工程Ｓ３ｃ
ステップＳ３ｃの噴霧工程では、粉体流路２０２内で流動状態にあるトナー母粒子および樹脂微粒子に、それらの粒子を溶解せず、可塑化させる効果のある液体を噴霧手段２０３からキャリアガスによって噴霧する。噴霧手段２０３は、二流体ノズルである。液体は、送液ポンプによって一定流量で噴霧手段２０３に送液され、噴霧手段２０３によって噴霧された液体はガス化し、トナー母粒子および樹脂微粒子表面にガス化した液体が展延する。これによってトナー母粒子および樹脂微粒子が可塑化する。
(3) -3, spraying step S3c
In the spraying step of step S3c, the toner mother particles and the resin fine particles that are in a fluid state in the
本実施形態では、粉体流路２０２においてトナー母粒子表面および樹脂微粒子の流動速度が安定してから、噴霧手段２０３からの液体の噴霧を開始することが好ましい。これによって、トナー母粒子および樹脂微粒子に液体を均一に噴霧することができるので、被覆層が均一に被覆したトナーの収率を向上させることができる。
In the present embodiment, it is preferable that the spraying of the liquid from the
（噴霧液体）
トナー母粒子および樹脂微粒子を溶解せず可塑化させる効果のある液体としては、特に限定されないけれども、液体の噴霧後にトナー母粒子および樹脂微粒子から除去される必要があるので、蒸発し易い液体であることが好ましい。このような要請を満たす液体は沸点が低く気化しやすいものであることから、大体の場合において充分に速い時間でガス化するような有機溶剤が選択される。これらガス化した液体を管理運用する手法においては、爆発限界濃度が知られている。この爆発限界濃度は、空気とガス化した液体とが混合した混合ガスにおいて、爆発が起きる濃度範囲を示しており、その最低濃度をＬＥＬ（
Lower Explosive Limit）濃度（爆発下限界濃度）という。
(Spraying liquid)
The liquid having an effect of plasticizing the toner base particles and the resin fine particles without being dissolved is not particularly limited. However, since the liquid needs to be removed from the toner base particles and the resin fine particles after the liquid is sprayed, the liquid is easily evaporated. It is preferable. Since a liquid satisfying such a requirement has a low boiling point and is easily vaporized, an organic solvent that can be gasified in a sufficiently fast time is selected in most cases. In the method of managing and operating these gasified liquids, the explosive limit concentration is known. This explosive limit concentration indicates a concentration range in which explosion occurs in a mixed gas in which air and gasified liquid are mixed.
Lower Explosive Limit) concentration (explosive lower limit concentration).
本発明においては、このＬＥＬ濃度を体積濃度としてガス化した液体の固有の特性として扱う。通常ＬＥＬ濃度は、ガス化した液体と空気とが混合した混合ガスにおいて、爆発が起きる濃度範囲を示すものであるが、本発明においては、ガス化した液体に固有の限界体積濃度を示す値として用い、窒素等の非爆発気体と混合した際にも同様に、ガス化した液体に固有のＬＥＬ濃度として扱う。 In the present invention, the LEL concentration is treated as a characteristic characteristic of the gasified liquid as a volume concentration. Normally, the LEL concentration indicates a concentration range where explosion occurs in a mixed gas in which a gasified liquid and air are mixed. In the present invention, the LEL concentration is a value indicating a limit volume concentration specific to a gasified liquid. Similarly, when mixed with a non-explosive gas such as nitrogen, the LEL concentration inherent in the gasified liquid is handled.
ここで、ＬＥＬ濃度を測定する方法について説明する。ＬＥＬ濃度は、産業安全技術協会で定めた方法などを用いることで測定することができる。また、ＬＥＬ濃度は、産業安全研究所安全資料（ＲＩＩＳ−ＳＤ−８６、１９８６）などを参考に実験を行い決定することも可能である。 Here, a method for measuring the LEL concentration will be described. The LEL concentration can be measured by using a method defined by the Industrial Safety Technology Association. In addition, the LEL concentration can be determined by conducting an experiment with reference to the Industrial Safety Institute safety document (RIIS-SD-86, 1986).
ガス化した液体と空気とが混合した混合ガスにおいて爆発が起きる爆発限界濃度範囲は、圧力、温度の影響を受け、通常、温度が高くなる、または圧力が高くなるほど、爆発限界濃度範囲は広くなる。本発明では、圧力が１気圧、温度が常温（２５℃）、酸素分圧が２０％における爆発下限界濃度を、ガス化した液体に固有のＬＥＬ濃度とする。 The explosion limit concentration range where an explosion occurs in a gas mixture of gasified liquid and air is affected by pressure and temperature. Usually, the higher the temperature or the higher the pressure, the wider the explosion limit concentration range. . In the present invention, the lower explosion limit concentration when the pressure is 1 atm, the temperature is room temperature (25 ° C.), and the oxygen partial pressure is 20% is set as the LEL concentration unique to the gasified liquid.
また、粉体流路２０２内に噴霧する液体が２種以上の混合液体の場合、下記式（２）に示すル・シャトリエの式に基づいて、ＬＥＬ濃度を算出する。
Ｖ＝１００／（Ｎ１／Ｖ１＋Ｎ２／Ｖ２＋…＋Ｎｉ／Ｖｉ＋…） …（２）
［式中、Ｖはガス化した混合液体のＬＥＬ濃度（体積％）を示し、Ｖｉは混合液体におけるｉ成分の爆発下限界濃度（体積％）を示し、Ｎｉは混合液体がガス化して混合気体となったときの混合気体中のｉ成分の体積割合（体積％）を示す。］
When the liquid sprayed into the
V = 100 / (N 1 / V 1 + N 2 / V 2 +... + N i / V i +...) (2)
Wherein, V is indicated the LEL concentration (vol%) of the mixed liquid obtained by gasification, V i represents the explosion lower limit concentration of i component in the liquid mixture (volume%), N i is the liquid mixture is gasified The volume ratio (volume%) of i component in the mixed gas when it becomes a mixed gas is shown. ]
たとえば、ＬＥＬ濃度が３．３体積％のエタノールと、ＬＥＬ濃度が６．７体積％のメタノールとの混合液体を用いて、ガス化したエタノールの体積割合が７０体積％、ガス化したメタノールの体積割合が３０体積％であった場合、ガス化した混合液体のＬＥＬ濃度Ｖは、式（２）より、Ｖ＝１００／｛（７０／３．３）＋（３０／６．７）｝＝３．９体積％となる。 For example, by using a mixed liquid of ethanol having an LEL concentration of 3.3% by volume and methanol having an LEL concentration of 6.7% by volume, the volume ratio of gasified ethanol is 70% by volume, and the volume of gasified methanol. When the ratio is 30% by volume, the LEL concentration V of the gasified mixed liquid is V = 100 / {(70 / 3.3) + (30 / 6.7)} = 3 from the equation (2). .9% by volume.
噴霧工程Ｓ３ｃにおいて噴霧手段２０３から噴霧される液体は、混合液体の場合には、混合液体におけるＬＥＬ濃度が１．４〜６．７体積％となるように設定されるのが好ましく、１つの液体を用いる場合には、１つの液体におけるＬＥＬ濃度が１．４〜６．７体積％となるアルコールであることが好ましい。ＬＥＬ濃度が１．４体積％より低いアルコールは、蒸発が遅いためトナー母粒子および樹脂微粒子を可塑化させた後も乾燥が遅れ、トナー母粒子同士あるいは樹脂微粒子同士の固着や凝集が発生する。そのため、トナー粒子形状の変形やトナー粒子間の凝集を招き、所望の形状や粒子径を有するトナーを高い収率で得ることができなくなってしまう。また、ＬＥＬ濃度が６．７体積％より高いアルコールを用いた場合には、アルコールは、トナー母粒子および樹脂微粒子を可塑化させる能力が低すぎて、トナー母粒子表面に対する樹脂微粒子の膜化が好適に進行せず、膜化が不充分になったり、膜化に要する時間が長くなり過ぎて、所望の粒子径を有するトナーを高い収率で得ることができなくなってしまう。上記のような理由から、用いる液体のＬＥＬ濃度に合わせて装置内で使用する液体量を調節する必要があり、低ＬＥＬ濃度の液体は比較的低濃度で使用し、高ＬＥＬ濃度の液体は比較的高濃度で使用することが必要となる。このバランスを取るためにＬＥＬ濃度係数を用いることができ、液体のＬＥＬ濃度によらず好適に運用することができるようになる。 When the liquid sprayed from the spraying means 203 in the spraying step S3c is a mixed liquid, the liquid is preferably set so that the LEL concentration in the mixed liquid is 1.4 to 6.7% by volume. In the case of using alcohol, it is preferable that the alcohol has an LEL concentration of 1.4 to 6.7% by volume in one liquid. Alcohol having an LEL concentration lower than 1.4% by volume is slow to evaporate, so that drying is delayed even after plasticizing the toner base particles and resin fine particles, and toner base particles or resin fine particles are fixed or aggregated. Therefore, deformation of the toner particle shape and aggregation between the toner particles are caused, and it becomes impossible to obtain a toner having a desired shape and particle diameter with high yield. In addition, when an alcohol having a LEL concentration higher than 6.7% by volume is used, the alcohol has too low an ability to plasticize the toner base particles and the resin fine particles, and the resin fine particles are formed on the surface of the toner base particles. It does not proceed properly, and the film formation becomes insufficient, or the time required for the film formation becomes too long, and it becomes impossible to obtain a toner having a desired particle diameter in a high yield. For the reasons described above, it is necessary to adjust the amount of liquid used in the apparatus according to the LEL concentration of the liquid to be used. The liquid with a low LEL concentration is used at a relatively low concentration, and the liquid with a high LEL concentration is compared. It is necessary to use at a high concentration. In order to achieve this balance, the LEL concentration coefficient can be used, and it can be suitably operated regardless of the LEL concentration of the liquid.
ＬＥＬ濃度が１．４〜６．７体積％のアルコールとしては、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノールなどの低級アルコールを挙げることができる。また、前記低級アルコールの中でも、分子中の炭素の数が３個以下のアルコールであることが、さらに好ましい。これによって、被覆材料である樹脂微粒子のトナー母粒子表面に対する濡れ性を高めることができ、トナー母粒子の表面全面または大部分に樹脂微粒子を付着させ、さらに変形および膜化させることが容易となる。また、低級アルコールは蒸気圧が大きいので、液体を除去するときの乾燥時間を短縮することができ、トナー母粒子同士の凝集を抑制することができる。 Examples of the alcohol having an LEL concentration of 1.4 to 6.7% by volume include lower alcohols such as methanol, ethanol, propanol, and butanol. Further, among the lower alcohols, an alcohol having 3 or less carbon atoms in the molecule is more preferable. As a result, the wettability of the resin fine particles, which are the coating material, to the surface of the toner base particles can be improved, and the resin fine particles can be adhered to the entire surface or most of the toner base particles, and can be easily deformed and formed into a film. . Further, since the lower alcohol has a high vapor pressure, the drying time when removing the liquid can be shortened, and aggregation of the toner base particles can be suppressed.
また、これらの低級アルコールは粘度が小さく蒸発しやすいので、液体が低級アルコールを含むことによって、噴霧手段２０３から噴霧される液体の噴霧液滴径が粗大化することなく微細な液滴径の液体の噴霧が可能となるとともに、均一な液滴径の液体の噴霧が可能となる。トナー母粒子と液滴との衝突時には、さらに液滴の微細化を促進することができる。これによって、トナー母粒子および樹脂微粒子表面を均一にぬらし、馴染ませて、衝突エネルギーとの相乗効果で樹脂微粒子を軟化し、均一性に優れた被覆層を有するトナーを得ることができる。なお、液体の粘度は、２５℃において測定される。液体の粘度は、たとえば、コーンプレート型回転式粘度計によって測定することができる。 In addition, since these lower alcohols have a low viscosity and are easy to evaporate, a liquid having a fine droplet diameter can be obtained without coarsening the spray droplet diameter of the liquid sprayed from the spraying means 203 when the liquid contains the lower alcohol. Can be sprayed, and liquid with a uniform droplet diameter can be sprayed. At the time of collision between the toner base particles and the liquid droplets, further refinement of the liquid droplets can be promoted. As a result, the toner base particles and the resin fine particle surfaces are uniformly wetted and blended, and the resin fine particles are softened by a synergistic effect with the collision energy, so that a toner having a coating layer with excellent uniformity can be obtained. The viscosity of the liquid is measured at 25 ° C. The viscosity of the liquid can be measured by, for example, a cone plate type rotary viscometer.
（粉体流路２０２内のＬＥＬ濃度係数Ｘ）
噴霧工程Ｓ３ｃでは、粉体流路２０２内のＬＥＬ濃度係数Ｘが下記式（１）を満たすように、噴霧手段２０３によって液体が噴霧される。
０．０７≦Ｘ≦８．１２ …（１）
(LEL concentration coefficient X in the powder channel 202)
In the spraying step S3c, the liquid is sprayed by the spraying means 203 so that the LEL concentration coefficient X in the
0.07 ≦ X ≦ 8.12 (1)
ここで、粉体流路２０２内のＬＥＬ濃度係数Ｘは、次のようにして算出するものである。
Here, the LEL concentration coefficient X in the
まず、下記式（３）に基づいて、単位時間あたりに噴霧する液体のガス化容積Ｃを求める。
ガス化容積Ｃ（Ｌ／ｍｉｎ）＝｛液体供給速度Ｓ（ｇ／ｍｉｎ）／液体の分子量｝
×２２．４（Ｌ） …（３）
First, the gasification volume C of the liquid sprayed per unit time is calculated | required based on following formula (3).
Gasification volume C (L / min) = {Liquid supply rate S (g / min) / Molecular weight of liquid}
× 22.4 (L) (3)
そして、下記式（４）に基づいて、粉体流路２０２内のＬＥＬ濃度係数Ｘを求める。
ＬＥＬ濃度係数Ｘ＝｛ガス化容積Ｃ（Ｌ／ｍｉｎ）／粉体流路内容積Ａ（Ｌ）｝
×１００／液体のＬＥＬ濃度（体積％） …（４）
Then, the LEL concentration coefficient X in the
LEL concentration coefficient X = {gasification volume C (L / min) / powder channel internal volume A (L)}
× 100 / LEL concentration of liquid (% by volume) (4)
なお、式（４）における液体のＬＥＬ濃度としては、噴霧手段２０３から噴霧される液体が混合液体である場合には、前述した式（２）に基づいて算出される混合液体のＬＥＬ濃度Ｖを用いる。
As the LEL concentration of the liquid in the equation (4), when the liquid sprayed from the
噴霧工程Ｓ３ｃにおいて、粉体流路２０２内のＬＥＬ濃度係数Ｘが０．０７以上となるように液体が噴霧されるので、粉体流路２０２内においてガス化した液体のガス濃度は、トナー母粒子および樹脂微粒子を可塑化させるのに充分なガス濃度となる。そして、後述する膜化工程Ｓ３ｄでは、トナー母粒子および樹脂微粒子を、トナー母粒子および樹脂微粒子を可塑化させるのに充分なガス濃度となった液体を粉体流路２０２内において繰り返し循環させるので、トナー母粒子に付着した樹脂微粒子が膜化するのを好適に進行させることが可能となり、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して被覆したトナーを製造することができる。
In the spraying step S3c, since the liquid is sprayed so that the LEL concentration coefficient X in the
また、噴霧工程Ｓ３ｃにおいて、粉体流路２０２内のＬＥＬ濃度係数Ｘが８．１２以下となるように液体が噴霧されるので、粉体流路２０２内に噴霧された液体がガス化しないまま液滴として系内に溜まることを防止することができる。そのため、粉体流路２０２内を循環するトナー母粒子および樹脂微粒子が液滴を吸着して凝集物が発生するのを防止することができ、高い収率で、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して被覆したトナーを製造することができる。
Further, in the spraying step S3c, since the liquid is sprayed so that the LEL concentration coefficient X in the
（ガス化された液体の粉体流路２０２外への排出）
粉体流路２０２内のＬＥＬ濃度係数Ｘが前述した範囲内であり、かつ一定の値に保持されるように、キャリアガス（圧縮エア）によって噴霧されガス化した液体は、排出されるエアとともに貫通孔２２１を通って粉体流路２０２外へ排出される。適切な液体を選択することによって、トナーから液体を除去するときの乾燥時間を短縮することができ、トナー母粒子同士の凝集を抑制することができる。
(Discharge of gasified liquid out of the powder flow path 202)
The liquid atomized and gasified by the carrier gas (compressed air) so that the LEL concentration coefficient X in the
また、トナーの製造装置２０１では、ガス化した液体を噴霧するのに圧縮エアのキャリアガスが使用されること以外に、装置の軸受けの保護のために保護エアとして圧縮エアが使用されている。そのため、粉体流路２０２内から排出される排出エア流量は、キャリアガスの供給流量と同一ではなく、キャリアガス流量と保護エア流量との合計量となる。本実施の形態では、粉体流路２０２内から排出される排出エア流量は、１０〜７０Ｌ／ｍｉｎとなるように調整されるのが好ましい。なお、粉体流路２０２内から排出される排出エア流量は、粉体流路２０２内に供給されるキャリアガスの供給量により変化する。排出エア流量が１０Ｌ／ｍｉｎ未満では、粉体流路２０２内におけるガス化した液体の濃度が高くなり過ぎ、トナー母粒子および樹脂微粒子の可塑化が強くなり過ぎて、トナー母粒子同士あるいは樹脂微粒子同士の固着や凝集が発生し、樹脂被覆トナーの収率が低下してしまう。また、排出エア流量が７０Ｌ／ｍｉｎを超えると、排出されるキャリアガスに混じって製造トナーが粉体流路２０２外に排出されてしまい、樹脂被覆トナーの収率が低下してしまう。
In addition, in the
また、ガス化した液体が貫通孔２２１を通って粉体流路２０２外へ排出される通路となるガス排出部には、ガス化された液体の濃度を検出する濃度センサ２２２が配設されている。ガス排出部において濃度センサ２２２によって測定されるガス化された液体の濃度は、ＬＥＬ濃度係数によって変化するが、液体の乾燥速度、トナー母粒子同士の凝集防止性、生産性などを考慮して、所定の範囲内に調整される。ガス化された液体の濃度が高すぎると、液体の乾燥速度を充分に大きくすることができず、液滴が表面に残存している未乾燥のトナー母粒子が他のトナー母粒子に付着し、トナー母粒子同士の凝集が発生する。また、ガス化された液体の濃度が低すぎると、生産性を低下させることになる。
In addition, a
（ノズル）
二流体ノズルの軸線の方向である液体噴霧方向と、粉体流路２０２においてトナー母粒子および樹脂微粒子が流動する方向である粉体流動方向との成す角度θは、０°以上４５°以下であることが好ましい。θがこのような範囲内であると、液体の液滴が粉体流路２０２内壁で反跳することが防止され、樹脂膜が被覆されたトナー母粒子の収率を一層向上することができる。噴霧手段２０３からの液体噴霧方向と、粉体流動方向との成す角度θが４５°を超えると、液体の液滴が粉体流路２０２内壁で反跳しやすくなり、液体が滞留しやすくなりトナー粒子の凝集が発生して収率が悪化する。二流体ノズルは、粉体流路２０２の外壁に形成される開口に挿通されて設けられる。
(nozzle)
The angle θ formed by the liquid spray direction which is the direction of the axis of the two-fluid nozzle and the powder flow direction which is the direction in which the toner base particles and the resin fine particles flow in the
また二流体ノズルによって噴霧した液体の拡がり角度φは、２０°以上９０°以下であることが好ましい。拡がり角度φがこの範囲から外れると、トナー母粒子に対する液体の均一な噴霧が困難となるおそれがある。 Further, the spread angle φ of the liquid sprayed by the two-fluid nozzle is preferably 20 ° or more and 90 ° or less. If the spread angle φ is out of this range, it may be difficult to uniformly spray the liquid onto the toner base particles.
（３）−４、膜化工程
ステップＳ３ｄの膜化工程では、トナーの製造装置２０１による循環と撹拌による衝撃力との相乗効果、さらに撹拌による熱的エネルギーによって、樹脂微粒子が軟化して連続した膜となり、トナー母粒子に樹脂膜が形成されるまで所定温度で回転撹拌手段２０４の撹拌を続け、トナー母粒子および樹脂微粒子を流動させる。
(3) -4, Film Forming Process In the film forming process of Step S3d, the resin fine particles are continuously softened by the synergistic effect of the circulation by the
（３）−５、回収工程
ステップＳ３ｅの回収工程では、噴霧手段２０３からの液体の噴霧を終了し、回転撹拌手段２０４の回転を停止させて、トナー母粒子に樹脂膜が形成されたトナーである樹脂被覆トナーを、粉体回収部２０７から装置外に排出し、樹脂被覆トナーを回収する。
(3) -5, Recovery Step In the recovery step of step S3e, the spraying of the liquid from the spraying means 203 is terminated, the rotation of the rotary stirring means 204 is stopped, and the toner in which the resin film is formed on the toner base particles. A resin-coated toner is discharged out of the apparatus from the
以上のようにして、樹脂被覆トナーが製造されるが、ステップＳ３ａ〜Ｓ３ｅを含む被覆工程Ｓ３において、回転撹拌手段２０４の最外周の周速度は、３０ｍ／ｓｅｃ以上に設定されるのが好ましく、５０ｍ／ｓｅｃ以上に設定されるのがさらに好ましい。回転撹拌手段２０４の最外周とは、回転撹拌手段２０４の回転軸部材２１８が延びる方向に垂直な方向において、回転軸部材２１８の軸線との距離がもっとも長い回転撹拌手段２０４の部分４ａである。回転時の回転撹拌手段２０４の最外周における周速が３０ｍ／ｓｅｃ以上であることによって、トナー母粒子を孤立流動させることができる。最外周における周速度が３０ｍ／ｓｅｃ未満であると、トナー母粒子および樹脂微粒子を孤立流動させることができないためトナー母粒子に樹脂膜を均一に被覆することができなくなる。
As described above, the resin-coated toner is manufactured. In the coating step S3 including steps S3a to S3e, it is preferable that the peripheral speed of the outermost periphery of the
また被覆工程Ｓ３において、粉体流路２０２の少なくとも一部に温度調整用ジャケットが設けられ、前記ジャケット内部の空間に冷却媒または加温媒を通して粉体流路２０２内の温度が所定の温度に調整される。これによって、温度調整工程Ｓ３ａにおいて、粉体流路内および回転撹拌手段の外側の温度を樹脂微粒子付着工程Ｓ３ｂにおいて投入されるトナー母粒子および樹脂微粒子が軟化変形しない温度以下に制御することができる。噴霧工程Ｓ３ｃおよび膜化工程Ｓ３ｄにおいては、トナー母粒子、樹脂微粒子および液体にかかる温度にばらつきが少なくなり、トナー母粒子および樹脂微粒子の安定な流動状態を保つことが可能となる。
In the coating step S3, a temperature adjusting jacket is provided in at least a part of the
また合成樹脂などからなるトナー母粒子および樹脂微粒子は、通常、粉体流路２０２内の内壁に何度も衝突し、衝突の際に、衝突エネルギーの一部が熱エネルギーに変換され、トナー母粒子および樹脂微粒子に蓄積される。衝突回数が増加するとともに、それらの粒子に蓄積される熱エネルギーが多くなり、やがてトナー母粒子および樹脂微粒子は軟化して粉体流路２０２の内壁に付着するが、前述のように前記ジャケット内部の空間に冷却媒または加温媒を通して温度調整することによって、過度の温度上昇によるトナー母粒子および樹脂微粒子の粉体流路内壁への付着を抑えることができ、噴霧手段２０３から噴霧される液体が粉体流路２０２内に蓄積することによるトナー母粒子および樹脂微粒子の粉体流路２０２内への付着およびそれによる粉体流路２０２内の閉塞を抑えることができる。したがって、トナー母粒子に樹脂微粒子が均一に被覆し、樹脂層で被覆されたクリーニング性に優れるトナーを高い収率で製造することができる。
Further, the toner base particles and resin fine particles made of synthetic resin or the like usually collide with the inner wall of the
噴霧手段２０３より下流の粉体流過部２０９内部では、噴霧された液体が乾燥せずに残存している状態にあり、温度が適正でないと乾燥速度が遅くなり液体が滞留しやすく、これにトナー母粒子が接触すると、粉体流路２０２内壁にトナー母粒子が付着しやすくなる。これがトナー母粒子の凝集発生源になりうる。開口部２１０付近の内壁では、粉体流過部２０９を流過して開口部２１０から撹拌部２０８に流入するトナー母粒子と、回転撹拌手段２０４による撹拌で撹拌部２０８内を流動するトナー母粒子とが衝突しやすい。これによって、衝突したトナー母粒子が開口部２１０付近に付着しやすい。したがってこのようなトナー母粒子が付着しやすい部分に温度調整用ジャケットを設けることによって、粉体流路２０２内壁に対するトナー母粒子の付着を一層確実に防止することができる。
In the
粉体流路２０２内の温度は、トナー母粒子のガラス転移温度以下に設定される。また粉体流路２０２内の温度は、３０℃以上（トナー母粒子のガラス転移温度）以下であることがさらに好ましい。粉体流路２０２内の温度は、トナー母粒子の流動によって、粉体流路２０２内のどの部分においてもほぼ均一となる。粉体流路２０２内の温度がトナー母粒子のガラス転移温度を超えると、粉体流路２０２内でトナー母粒子が軟化し過ぎ、トナー母粒子の凝集が発生するおそれがある。また粉体流路２０２内の温度が３０℃未満であると、噴霧液体の乾燥速度が遅くなり生産性が低下するおそれがある。したがってトナー母粒子の凝集を防止するために、粉体流路２０２および回転撹拌手段２０４の温度をトナー母粒子のガラス転移温度以下に維持すべく、内径が粉体流路２０２の外径よりも大きい温度調整用ジャケットを粉体流路２０２および回転撹拌手段２０４の外側の少なくとも一部に配設してその空間に冷却媒または加温媒を通じて温度調整する機能を備えた装置を設けることが必要である。
The temperature in the
前述のように、回転撹拌手段２０４は、回転軸２１８の回転に伴って回転する回転盤２１９を含み、トナー母粒子および樹脂微粒子は、回転盤２１９に対して垂直に回転盤２１９と衝突することが好ましく、回転盤２１９に対して垂直に回転軸部材２１８と衝突することがより好ましい。これによって、トナー母粒子および樹脂微粒子が回転盤２１９に対して平行に衝突するよりトナー母粒子および樹脂微粒子を充分に撹拌することができるので、トナー母粒子に樹脂微粒子をより均一に被覆することができ、被覆層が均一に被覆したトナーの収率をより一層向上させることができる。
As described above, the
また、被覆工程Ｓ３で用いられるトナーの製造装置２０１としては、上記の構成に限定されることなく、種々の変更が可能である。たとえば、温度調整用ジャケットは粉体流過部２０９と撹拌部２０８との外側の全面に設けられてもよく、粉体流過部２０８または撹拌部２０８の外側の一部に設けられてもよい。粉体流過部２０９と撹拌部２０８との外側の全面に温度調整用ジャケットが設けられると、トナー母粒子の粉体流路２０２内壁への付着を一層確実に防止することができる。
Further, the
また、被覆工程Ｓ３で用いられるトナーの製造装置は、市販品の撹拌装置と噴霧手段とを組合せて得ることもできる。粉体流路および回転撹拌手段を備える市販の撹拌装置としては、たとえば、ハイブリダイゼーションシステム（商品名、株式会社奈良機械製作所製）などが挙げられる。このような撹拌装置内に液体噴霧ユニットを取付けることによって、この撹拌装置を本発明のトナーの製造方法に用いるトナーの製造装置として用いることができる。 Further, the toner production apparatus used in the coating step S3 can be obtained by combining a commercially available stirring apparatus and spraying means. As a commercially available stirring apparatus provided with a powder flow path and rotating stirring means, for example, a hybridization system (trade name, manufactured by Nara Machinery Co., Ltd.) and the like can be mentioned. By mounting the liquid spray unit in such a stirring device, this stirring device can be used as a toner manufacturing apparatus used in the toner manufacturing method of the present invention.
２、トナー
本発明のトナーは、前述した本発明のトナーの製造方法で製造される。そのため、本発明のトナーは、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して樹脂被覆層が形成された樹脂被覆トナーである。樹脂微粒子が均一に膜化して樹脂被覆層が形成されているので、個々のトナー粒子間における帯電特性などのトナー特性が均一である。また、本発明のトナーは、トナー表面の樹脂被覆層による内包成分保護効果が発揮されるので、トナー母粒子に低融点材料を使用した場合であっても保存安定性が悪化するのを防止することができる。このようなトナーを用いて画像を形成すると、高精細であり、濃度むらのない良好な画質の画像を安定して形成することができる。
2. Toner The toner of the present invention is manufactured by the above-described toner manufacturing method of the present invention. Therefore, the toner of the present invention is a resin-coated toner in which resin fine particles are uniformly formed on the surface of toner base particles to form a resin coating layer. Since the resin fine particles are uniformly formed into a resin coating layer, toner characteristics such as charging characteristics between individual toner particles are uniform. Further, since the toner of the present invention exhibits the effect of protecting the encapsulated components by the resin coating layer on the toner surface, it prevents the storage stability from deteriorating even when a low melting point material is used for the toner base particles. be able to. When an image is formed using such a toner, a high-definition image having good image quality with no density unevenness can be stably formed.
また、本発明のトナーには、外添剤が外添されてもよい。外添剤としては公知のものを使用でき、たとえば、シリカ、酸化チタンなどが挙げられる。またこれらは、シリコン樹脂、シランカップリング剤などによって表面処理されていることが好ましい。外添剤の使用量は、トナー１００重量部に対して１〜１０重量部であることが好ましい。 An external additive may be externally added to the toner of the present invention. Known external additives can be used, and examples thereof include silica and titanium oxide. These are preferably surface-treated with a silicon resin, a silane coupling agent or the like. The amount of the external additive used is preferably 1 to 10 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the toner.
３、現像剤
本発明の現像剤は、前述した本発明のトナーを含む。これによって、個々のトナー粒子間における帯電特性などのトナー特性が均一である現像剤とすることができるので、良好な現像性を維持することのできる現像剤が得られる。また、トナー母粒子に低融点材料を使用した場合であっても保存安定性が悪化するのを防止可能な現像剤とすることができるので、高温雰囲気下で使用した場合でも流動性悪化が軽減されて良好な現像性を維持することのできる現像剤が得られる。
3. Developer The developer of the present invention includes the toner of the present invention described above. As a result, a developer having uniform toner characteristics such as charging characteristics between individual toner particles can be obtained, so that a developer capable of maintaining good developability can be obtained. Moreover, even when a low melting point material is used for the toner base particles, the developer can be prevented from deteriorating the storage stability, so that the deterioration of fluidity is reduced even when used in a high temperature atmosphere. Thus, a developer capable of maintaining good developability is obtained.
また、本発明の現像剤は、一成分現像剤としても二成分現像剤しても使用することができる。一成分現像剤として使用する場合、キャリアを用いることなくトナー単体で使用する。また一成分現像剤として使用する場合、ブレードおよびファーブラシを用い、現像スリーブで摩擦帯電させてスリーブ上にトナーを付着させることによってトナーを搬送し、画像形成を行う。二成分現像剤として使用する場合、本発明のトナーをキャリアとともに用いる。トナー母粒子に低融点材料を使用した場合であっても保存安定性が悪化するのを防止可能なトナーを含んだ二成分現像剤とすることができるので、キャリアへのトナースペントによってキャリアの帯電付与能力が低下するのを防止し、良好な現像性を維持することのできる二成分現像剤が得られる。 The developer of the present invention can be used as a one-component developer or a two-component developer. When used as a one-component developer, the toner is used alone without using a carrier. When used as a one-component developer, a blade and a fur brush are used, and the toner is conveyed by frictional charging with a developing sleeve to adhere the toner onto the sleeve, thereby forming an image. When used as a two-component developer, the toner of the present invention is used with a carrier. Even when a low melting point material is used for the toner base particles, a two-component developer containing toner capable of preventing deterioration of storage stability can be obtained. A two-component developer capable of preventing the imparting ability from being lowered and maintaining good developability is obtained.
（キャリア）
キャリアとしては、公知のものを使用でき、たとえば、鉄、銅、亜鉛、ニッケル、コバルト、マンガン、クロムなどからなる単独または複合フェライトおよびキャリアコア粒子を被覆物質で表面被覆した樹脂被覆キャリア、または樹脂に磁性を有する粒子を分散させた樹脂分散型キャリアなどが挙げられる。被覆物質としては公知のものを使用でき、たとえば、ポリテトラフルオロエチレン、モノクロロトリフルオロエチレン重合体、ポリフッ化ビニリデン、シリコン樹脂、ポリエステル樹脂、ジターシャーリーブチルサリチル酸の金属化合物、スチレン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリアミド、ポリビニルブチラール、ニグロシン、アミノアクリレート樹脂、塩基性染料、塩基性染料のレーキ物、シリカ微粉末、アルミナ微粉末などが挙げられる。また樹脂分散型キャリアに用いられる樹脂としても特に制限されないけれども、たとえば、スチレンアクリル樹脂、ポリエステル樹脂、フッ素系樹脂、およびフェノール樹脂などが挙げられる。いずれも、トナー成分に応じて選択するのが好ましく、１種を単独で使用できまたは２種以上を併用できる。
(Career)
As the carrier, a known carrier can be used. For example, a resin-coated carrier or a resin in which iron or copper, zinc, nickel, cobalt, manganese, chromium or the like alone or a composite ferrite and carrier core particles are coated with a coating material. And a resin-dispersed carrier in which magnetic particles are dispersed. Known coating materials can be used, such as polytetrafluoroethylene, monochlorotrifluoroethylene polymer, polyvinylidene fluoride, silicon resin, polyester resin, metal compound of ditertiary butylsalicylic acid, styrene resin, acrylic resin , Polyamide, polyvinyl butyral, nigrosine, amino acrylate resin, basic dye, basic dye lake, silica fine powder, alumina fine powder, and the like. Moreover, although it does not restrict | limit especially as resin used for a resin dispersion type carrier, For example, a styrene acrylic resin, a polyester resin, a fluorine resin, a phenol resin, etc. are mentioned. Either of them is preferably selected according to the toner component, and one kind can be used alone or two or more kinds can be used in combination.
キャリアの形状は、球形または扁平形状が好ましい。またキャリアの粒径は特に制限されないけれども、高画質化を考慮すると、好ましくは１０〜１００μｍ、さらに好ましくは２０〜５０μｍである。さらにキャリアの抵抗率は、好ましくは１０８Ω・ｃｍ以上、さらに好ましくは１０１２Ω・ｃｍ以上である。 The shape of the carrier is preferably a spherical shape or a flat shape. The particle size of the carrier is not particularly limited, but is preferably 10 to 100 μm, more preferably 20 to 50 μm, considering high image quality. Furthermore, the resistivity of the carrier is preferably 10 8 Ω · cm or more, more preferably 10 12 Ω · cm or more.
キャリアの体積抵抗率は、キャリアを０．５０ｃｍ２の断面積を有する容器に入れてタッピングした後、容器内に詰められた粒子に１ｋｇ／ｃｍ２の荷重を掛け、荷重と底面電極との間に１０００Ｖ／ｃｍの電界が生ずる電圧を印加したときの電流値を読み取って得られる値である。抵抗率が低いと、現像スリーブにバイアス電圧を印加した場合にキャリアに電荷が注入され、感光体にキャリア粒子が付着し易くなる。またバイアス電圧のブレークダウンが起こり易くなる。 The volume resistivity of the carrier is determined by placing the carrier in a container having a cross-sectional area of 0.50 cm 2 and tapping, then applying a load of 1 kg / cm 2 to the particles packed in the container, This is a value obtained by reading a current value when a voltage generating an electric field of 1000 V / cm is applied. When the resistivity is low, when a bias voltage is applied to the developing sleeve, charges are injected into the carrier, and carrier particles easily adhere to the photoreceptor. Further, breakdown of the bias voltage is likely to occur.
キャリアの磁化強さ（最大磁化）は、好ましくは１０〜６０ｅｍｕ／ｇ、さらに好ましくは１５〜４０ｅｍｕ／ｇである。磁化強さは現像ローラの磁束密度にもよるけれども、現像ローラの一般的な磁束密度の条件下においては、１０ｅｍｕ／ｇ未満であると磁気的な束縛力が働かず、キャリア飛散の原因となるおそれがある。また磁化強さが６０ｅｍｕ／ｇを超えると、キャリアの穂立ちが高くなり過ぎるので、非接触現像では、像担持体と非接触状態を保つことが困難になる。また接触現像ではトナー像に掃き目が現れ易くなるおそれがある。 The magnetization strength (maximum magnetization) of the carrier is preferably 10 to 60 emu / g, more preferably 15 to 40 emu / g. The magnetization strength depends on the magnetic flux density of the developing roller, but under the general magnetic flux density conditions of the developing roller, if it is less than 10 emu / g, the magnetic binding force does not work and causes carrier scattering. There is a fear. On the other hand, if the magnetization strength exceeds 60 emu / g, the rising of the carrier becomes too high, so that it is difficult to maintain the non-contact state with the image carrier in the non-contact development. Further, in the contact development, there is a risk that a sweep is likely to appear in the toner image.
二成分現像剤におけるトナーとキャリアとの使用割合は特に制限されず、トナーおよびキャリアの種類に応じて適宜選択できるけれども、樹脂被覆キャリア（密度５〜８ｇ／ｃｍ２）を例にとれば、現像剤中に、トナーが現像剤全量の２〜３０重量％、好ましくは２〜２０重量％含まれるように、トナーを用いればよい。また２成分現像剤において、トナーによるキャリアの被覆率は、４０〜８０％であることが好ましい。
The use ratio of the toner and the carrier in the two-component developer is not particularly limited and can be appropriately selected according to the type of the toner and the carrier. However, if a resin-coated carrier (
４、画像形成装置
図５は、本発明の実施の一形態である画像形成装置１００の構成を示す図である。画像形成装置１００は、複写機能、プリンタ機能およびファクシミリ機能を併せ持つ複合機であり、伝達される画像情報に応じて、記録媒体にフルカラーまたはモノクロの画像を形成する。すなわち、画像形成装置１００においては、コピアモード（複写モード）、プリンタモードおよびＦＡＸモードという３種の印刷モードを有しており、図示しない操作部からの操作入力、パーソナルコンピュータ、携帯端末装置、情報記録記憶媒体またはメモリ装置を用いた外部機器からの印刷ジョブの受信などに応じて、図示しない制御部によって、印刷モードが選択される。
4. Image Forming Apparatus FIG. 5 is a diagram illustrating a configuration of an
画像形成装置１００は、像担持体である感光体ドラム１１と、画像形成部２と、転写手段３と、定着手段４と、記録媒体供給手段５と、排出手段６とを含む。画像形成部２を構成する各部材および転写手段３に含まれる一部の部材は、カラー画像情報に含まれるブラック（ｂ）、シアン（ｃ）、マゼンタ（ｍ）およびイエロー（ｙ）の各色の画像情報に対応するために、それぞれ４つずつ設けられる。ここでは、各色に応じて４つずつ設けられる各部材は、各色を表すアルファベットを参照符号の末尾に付して区別し、総称する場合は参照符号のみで表す。
The
画像形成部２は、帯電手段１２と、露光ユニット１３と、現像装置１４と、クリーニングユニット１５とを含む。帯電手段１２および露光ユニット１３は、潜像形成手段として機能する。帯電手段１２、現像装置１４およびクリーニングユニット１５は、感光体ドラム１１まわりに、この順序で配置される。帯電手段１２は、現像装置１４およびクリーニングユニット１５よりも鉛直方向下方に配置される。
The
感光体ドラム１１は、図示しない回転駆動手段によって、軸線回りに回転駆動可能に設けられ、その表面部に静電潜像が形成されるローラ状部材である。感光体ドラム１１の回転駆動手段は、中央処理装置（Central Processing Unit；ＣＰＵ）によって実現される
制御手段で制御される。感光体ドラム１１は、図示しない導電性基体と、導電性基体の表面に形成される図示しない感光層とを含んで構成される。導電性基体は種々の形状を採ることができ、たとえば、円筒状、円柱状、薄膜シート状などが挙げられる。これらの中でも円筒状が好ましい。導電性基体は導電性材料によって形成される。
The
導電性材料としては、この分野で常用されるものを使用でき、たとえば、アルミニウム、銅、真鍮、亜鉛、ニッケル、ステンレス鋼、クロム、モリブデン、バナジウム、インジウム、チタン、金、白金などの金属、これらの２種以上の合金、合成樹脂フィルム、金属フィルムまたは紙などのフィルム状基体にアルミニウム、アルミニウム合金、酸化錫、金および酸化インジウムなどの１種または２種以上からなる導電性層を形成してなる導電性フィルム、ならびに導電性粒子および／または導電性ポリマーを含有する樹脂組成物などが挙げられる。導電性フィルムに用いられるフィルム状基体としては、合成樹脂フィルムが好ましく、ポリエステルフィルムが特に好ましい。また、導電性フィルムにおける導電性層の形成方法としては、蒸着、塗布などが好ましい。 As the conductive material, those commonly used in this field can be used. For example, metals such as aluminum, copper, brass, zinc, nickel, stainless steel, chromium, molybdenum, vanadium, indium, titanium, gold, platinum, etc. A conductive layer made of one or more of aluminum, aluminum alloy, tin oxide, gold and indium oxide is formed on a film-like substrate such as two or more alloys, synthetic resin film, metal film or paper. And a resin composition containing conductive particles and / or a conductive polymer. As the film-like substrate used for the conductive film, a synthetic resin film is preferable, and a polyester film is particularly preferable. Moreover, as a formation method of the electroconductive layer in an electroconductive film, vapor deposition, application | coating, etc. are preferable.
感光層は、たとえば、電荷発生物質を含む電荷発生層と、電荷輸送物質を含む電荷輸送層とを積層することによって形成される。その際、導電性基体と電荷発生層または電荷輸送層との間には、下引き層を設けることが好ましい。下引き層を設けることによって、導電性基体の表面に存在する傷および凹凸を被覆して、感光層表面を平滑化でき、また、繰り返し使用時における感光層の帯電性の劣化を防止する、低温および／または低湿環境下において感光層の帯電特性を向上させるといった利点が得られる。また最上層に感光体表面保護層を設けた耐久性の大きい三層構造の積層感光体であっても良い。 The photosensitive layer is formed, for example, by laminating a charge generation layer containing a charge generation material and a charge transport layer containing a charge transport material. In that case, it is preferable to provide an undercoat layer between the conductive substrate and the charge generation layer or the charge transport layer. By providing an undercoat layer, it is possible to cover the scratches and irregularities present on the surface of the conductive substrate, smooth the surface of the photosensitive layer, and prevent deterioration of the chargeability of the photosensitive layer during repeated use. And / or the advantage of improving the charging characteristics of the photosensitive layer in a low humidity environment can be obtained. Further, a laminated photoreceptor having a three-layer structure having a high durability and having a photoreceptor surface protective layer as the uppermost layer may be used.
電荷発生層は、光照射によって電荷を発生する電荷発生物質を主成分とし、必要に応じて公知の結着樹脂、可塑剤、増感剤などを含有する。電荷発生物質としては、この分野で常用されるものを使用でき、たとえば、ペリレンイミド、ペリレン酸無水物などのペリレン系顔料、キナクリドン、アントラキノンなどの多環キノン系顔料、金属および無金属フタロシアニン、ハロゲン化無金属フタロシアニンなどのフタロシアニン系顔料、スクエアリウム色素、アズレニウム色素、チアピリリウム色素、ならびにカルバゾール骨格、スチリルスチルベン骨格、トリフェニルアミン骨格、ジベンゾチオフェン骨格、オキサジアゾール骨格、フルオレノン骨格、ビススチルベン骨格、ジスチリルオキサジアゾール骨格またはジスチリルカルバゾール骨格を有するアゾ顔料などが挙げられる。これらの中でも、無金属フタロシアニン顔料、オキソチタニルフタロシアニン顔料、フローレン環および／またはフルオレノン環を含有するビスアゾ顔料、芳香族アミンからなるビスアゾ顔料、トリスアゾ顔料などは高い電荷発生能を有し、高感度の感光層を得るのに適する。電荷発生物質は１種を単独で使用できまたは２種以上を併用できる。電荷発生物質の含有量は特に制限はないけれども、電荷発生層中の結着樹脂１００重量部に対して好ましくは５重量部以上５００重量部以下、さらに好ましくは１０重量部以上２００重量部以下である。電荷発生層用の結着樹脂としてもこの分野で常用されるものを使用でき、たとえば、メラミン樹脂、エポキシ樹脂、シリコン樹脂、ポリウレタン、アクリル樹脂、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合樹脂、ポリカーボネート、フェノキシ樹脂、ポリビニルブチラール、ポリアリレート、ポリアミドおよびポリエステルなどが挙げられる。結着樹脂は１種を単独で使用できまたは必要に応じて２種以上を併用できる。 The charge generation layer is mainly composed of a charge generation material that generates a charge when irradiated with light, and contains a known binder resin, plasticizer, sensitizer and the like as necessary. As the charge generating material, those commonly used in this field can be used, for example, perylene pigments such as perylene imide and perylene acid anhydride, polycyclic quinone pigments such as quinacridone and anthraquinone, metal and metal-free phthalocyanine, halogenated Phthalocyanine pigments such as metal-free phthalocyanine, squalium dye, azulenium dye, thiapyrylium dye, carbazole skeleton, styryl stilbene skeleton, triphenylamine skeleton, dibenzothiophene skeleton, oxadiazole skeleton, fluorenone skeleton, bis-stilbene skeleton, distyryl And azo pigments having an oxadiazole skeleton or a distyrylcarbazole skeleton. Among these, metal-free phthalocyanine pigments, oxotitanyl phthalocyanine pigments, bisazo pigments containing a fluorene ring and / or a fluorenone ring, bisazo pigments composed of aromatic amines, trisazo pigments, etc. have high charge generation ability and high sensitivity. Suitable for obtaining a photosensitive layer. One type of charge generating material can be used alone, or two or more types can be used in combination. Although the content of the charge generation material is not particularly limited, it is preferably 5 parts by weight or more and 500 parts by weight or less, more preferably 10 parts by weight or more and 200 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight of the binder resin in the charge generation layer. is there. As the binder resin for the charge generation layer, those commonly used in this field can be used. For example, melamine resin, epoxy resin, silicone resin, polyurethane, acrylic resin, vinyl chloride-vinyl acetate copolymer resin, polycarbonate, phenoxy resin , Polyvinyl butyral, polyarylate, polyamide and polyester. Binder resin can be used individually by 1 type, or can use 2 or more types together as needed.
電荷発生層は、電荷発生物質、結着樹脂および必要に応じて可塑剤、増感剤などのそれぞれ適量を、これらの成分を溶解または分散し得る適切な有機溶媒に溶解または分散して電荷発生層塗液を調製し、この電荷発生層塗液を導電性基体表面に塗布し、導電性基体表面を乾燥させることによって形成できる。このようにして得られる電荷発生層の膜厚は特に制限されないが、好ましくは０．０５μｍ以上５μｍ以下、さらに好ましくは０．１μｍ以上２．５μｍ以下である。 The charge generation layer generates charge by dissolving or dispersing appropriate amounts of charge generation materials, binder resins and, if necessary, plasticizers and sensitizers in an appropriate organic solvent that can dissolve or disperse these components. It can be formed by preparing a layer coating solution, applying this charge generation layer coating solution to the surface of the conductive substrate, and drying the surface of the conductive substrate. The film thickness of the charge generation layer thus obtained is not particularly limited, but is preferably 0.05 μm or more and 5 μm or less, more preferably 0.1 μm or more and 2.5 μm or less.
電荷発生層の上に積層される電荷輸送層は、電荷発生物質から発生する電荷を受け入れて輸送する能力を有する電荷輸送物質および電荷輸送層用の結着樹脂を必須成分とし、必要に応じて公知の酸化防止剤、可塑剤、増感剤、潤滑剤などを含有する。電荷輸送物質としてはこの分野で常用されるものを使用でき、たとえば、ポリ−Ｎ−ビニルカルバゾールおよびその誘導体、ポリ−γ−カルバゾリルエチルグルタメートおよびその誘導体、ピレン−ホルムアルデヒド縮合物およびその誘導体、ポリビニルピレン、ポリビニルフェナントレン、オキサゾール誘導体、オキサジアゾール誘導体、イミダゾール誘導体、９−（ｐ−ジエチルアミノスチリル）アントラセン、１，１−ビス（４−ジベンジルアミノフェニル）プロパン、スチリルアントラセン、スチリルピラゾリン、ピラゾリン誘導体、フェニルヒドラゾン類、ヒドラゾン誘導体、トリフェニルアミン系化合物、テトラフェニルジアミン系化合物、トリフェニルメタン系化合物、スチルベン系化合物、３−メチル−２−ベンゾチアゾリン環を有するアジン化合物などの電子供与性物質、フルオレノン誘導体、ジベンゾチオフェン誘導体、インデノチオフェン誘導体、フェナンスレンキノン誘導体、インデノピリジン誘導体、チオキサントン誘導体、ベンゾ［ｃ］シンノリン誘導体、フェナジンオキサイド誘導体、テトラシアノエチレン、テトラシアノキノジメタン、プロマニル、クロラニル、ならびにベンゾキノンなどの電子受容性物質などが挙げられる。電荷輸送物質は１種を単独で使用できまたは２種以上を併用できる。電荷輸送物質の含有量は特に制限されないけれども、好ましくは電荷輸送物質中の結着樹脂１００重量部に対して１０重量部以上３００重量部以下、さらに好ましくは３０重量部以上１５０重量部以下である。 The charge transport layer laminated on the charge generation layer has a charge transport material having the ability to accept and transport the charge generated from the charge generation material and a binder resin for the charge transport layer as essential components. Contains known antioxidants, plasticizers, sensitizers, lubricants and the like. As the charge transport material, those commonly used in this field can be used, for example, poly-N-vinylcarbazole and its derivatives, poly-γ-carbazolylethyl glutamate and its derivatives, pyrene-formaldehyde condensate and its derivatives, Polyvinylpyrene, polyvinylphenanthrene, oxazole derivatives, oxadiazole derivatives, imidazole derivatives, 9- (p-diethylaminostyryl) anthracene, 1,1-bis (4-dibenzylaminophenyl) propane, styrylanthracene, styrylpyrazoline, pyrazoline Derivatives, phenylhydrazones, hydrazone derivatives, triphenylamine compounds, tetraphenyldiamine compounds, triphenylmethane compounds, stilbene compounds, 3-methyl-2-benzothiazoli Electron donating substances such as azine compounds having a ring, fluorenone derivatives, dibenzothiophene derivatives, indenothiophene derivatives, phenanthrenequinone derivatives, indenopyridine derivatives, thioxanthone derivatives, benzo [c] cinnoline derivatives, phenazine oxide derivatives, tetra And electron accepting substances such as cyanoethylene, tetracyanoquinodimethane, promanyl, chloranil, and benzoquinone. The charge transport materials can be used alone or in combination of two or more. Although the content of the charge transport material is not particularly limited, it is preferably 10 parts by weight or more and 300 parts by weight or less, more preferably 30 parts by weight or more and 150 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight of the binder resin in the charge transport material. .
電荷輸送層用の結着樹脂としては、この分野で常用されかつ電荷輸送物質を均一に分散できるものを使用でき、たとえば、ポリカーボネート、ポリアリレート、ポリビニルブチラール、ポリアミド、ポリエステル、ポリケトン、エポキシ樹脂、ポリウレタン、ポリビニルケトン、ポリスチレン、ポリアクリルアミド、フェノール樹脂、フェノキシ樹脂、ポリスルホン樹脂、およびこれらの共重合樹脂などが挙げられる。これらの中でも、成膜性、得られる電荷輸送層の耐摩耗性、電気特性などを考慮すると、ビスフェノールＺをモノマー成分として含有するポリカーボネート（以後「ビスフェノールＺ型ポリカーボネート」と称す）、ビスフェノールＺ型ポリカーボネートと他のポリカーボネートとの混合物が好ましい。結着樹脂は１種を単独で使用できまたは２種以上を併用できる。 As the binder resin for the charge transport layer, those commonly used in this field and capable of uniformly dispersing the charge transport material can be used. For example, polycarbonate, polyarylate, polyvinyl butyral, polyamide, polyester, polyketone, epoxy resin, polyurethane , Polyvinyl ketone, polystyrene, polyacrylamide, phenol resin, phenoxy resin, polysulfone resin, and copolymer resins thereof. Among these, in consideration of film formability, wear resistance of the resulting charge transport layer, electrical characteristics, etc., polycarbonate containing bisphenol Z as a monomer component (hereinafter referred to as “bisphenol Z type polycarbonate”), bisphenol Z type polycarbonate A mixture of and other polycarbonates is preferred. Binder resin can be used individually by 1 type, or can use 2 or more types together.
電荷輸送層には、電荷輸送物質および電荷輸送層用の結着樹脂と共に、酸化防止剤が含まれるのが好ましい。酸化防止剤としてもこの分野で常用されるものを使用でき、たとえば、ビタミンＥ、ハイドロキノン、ヒンダードアミン、ヒンダードフェノール、パラフェニレンジアミン、アリールアルカンおよびその誘導体、有機硫黄化合物、ならびに有機燐化合物などが挙げられる。酸化防止剤は１種を単独で使用できまたは２種以上を併用できる。酸化防止剤の含有量は特に制限されないけれども、電荷輸送層を構成する成分の合計量の０．０１重量％以上１０重量％以下、好ましくは０．０５重量％以上５重量％以下である。 The charge transport layer preferably contains an antioxidant together with the charge transport material and the binder resin for the charge transport layer. As the antioxidant, those commonly used in this field can be used, and examples thereof include vitamin E, hydroquinone, hindered amine, hindered phenol, paraphenylenediamine, arylalkane and derivatives thereof, organic sulfur compounds, and organic phosphorus compounds. It is done. One antioxidant can be used alone, or two or more antioxidants can be used in combination. The content of the antioxidant is not particularly limited, but is 0.01% by weight or more and 10% by weight or less, preferably 0.05% by weight or more and 5% by weight or less of the total amount of components constituting the charge transport layer.
電荷輸送層は、電荷輸送物質、結着樹脂および必要に応じて酸化防止剤、可塑剤、増感剤などのそれぞれ適量を、これらの成分を溶解または分散し得る適切な有機溶媒に溶解または分散して電荷輸送層用塗液を調製し、この電荷輸送層用塗液を電荷発生層表面に塗布し、電荷発生層表面を乾燥させることによって形成できる。このようにして得られる電荷輸送層の膜厚は特に制限されないが、好ましくは１０μｍ以上５０μｍ以下、さらに好ましくは１５μｍ以上４０μｍ以下である。 The charge transport layer is dissolved or dispersed in a suitable organic solvent capable of dissolving or dispersing these components, such as a charge transport material, a binder resin, and if necessary, an antioxidant, a plasticizer, and a sensitizer. The charge transport layer coating liquid is prepared, the charge transport layer coating liquid is applied to the surface of the charge generation layer, and the charge generation layer surface is dried. The film thickness of the charge transport layer thus obtained is not particularly limited, but is preferably 10 μm or more and 50 μm or less, more preferably 15 μm or more and 40 μm or less.
１つの層に、電荷発生物質と電荷輸送物質とが存在する感光層を形成することもできる。その場合、電荷発生物質および電荷輸送物質の種類、含有量、結着樹脂の種類、その他の添加剤などは、電荷発生層および電荷輸送層を別々に形成する場合と同様でよい。 A photosensitive layer in which a charge generation material and a charge transport material are present can be formed in one layer. In that case, the type, content, binder resin, and other additives of the charge generation material and the charge transport material may be the same as in the case of separately forming the charge generation layer and the charge transport layer.
本実施の形態では、前述のような、電荷発生物質および電荷輸送物質を用いる有機感光層を形成してなる感光体ドラムを用いるけれども、それに代えて、シリコンなどを用いる無機感光層を形成してなる感光体ドラムを使用することもできる。 In this embodiment, the photosensitive drum formed by forming the organic photosensitive layer using the charge generation material and the charge transport material as described above is used. Instead, an inorganic photosensitive layer using silicon or the like is formed. A photosensitive drum can be used.
帯電手段１２は、感光体ドラム１１を臨み、感光体ドラム１１の長手方向に沿って感光体ドラム１１表面から間隙を有して離隔するように配置され、感光体ドラム１１表面を所定の極性および電位に帯電させる。帯電手段１２には、帯電ブラシ型帯電器、チャージャ型帯電器、鋸歯型帯電器またはイオン発生装置などを使用できる。本実施の形態では、帯電手段１２は感光体ドラム１１表面から離隔するように設けられるけれども、それに限定されない。たとえば、帯電手段１２として帯電ローラを用い、帯電ローラと感光体ドラムとが圧接するように帯電ローラを配置してもよく、帯電ブラシ、磁気ブラシなどの接触帯電方式の帯電器を用いてもよい。
The charging unit 12 faces the
露光ユニット１３は、露光ユニット１３から出射される各色情報の光が、帯電手段１２と現像装置１４との間を通過して感光体ドラム１１の表面に照射されるように配置される。露光ユニット１３は、画像情報を該ユニット内でブラック、シアン、マゼンタおよびイエローの各色情報の光に分岐し、帯電手段１２によって一様な電位に帯電された感光体ドラム１１表面を各色情報の光で露光し、その表面に静電潜像を形成する。露光ユニット１３には、たとえば、レーザ照射部および複数の反射ミラーを備えるレーザスキャニングユニットを使用できる。他にもＬＥＤアレイ、または液晶シャッタと光源とを適宜組み合わせたユニットを用いてもよい。
The
クリーニングユニット１５は、現像装置１４によって、感光体ドラム１１表面に形成させたトナー像を記録媒体に転写した後に、感光体ドラム１１の表面に残留するトナーを除去し、感光体ドラム１１の表面を清浄化する。クリーニングユニット１５には、たとえば、クリーニングブレードなどの板状部材が用いられる。本実施形態の画像形成装置においては、感光体ドラム１１として、有機感光体ドラムが用いられ、有機感光体ドラムの表面は樹脂成分を主体とするものであるので、帯電装置によるコロナ放電によって発生するオゾンの化学的作用で有機感光体ドラムの表面の劣化が進行しやすい。ところが、劣化した表面部分はクリーニングユニット１５よる擦過作用を受けて摩耗し、徐々にではあるが劣化した表面部分が確実に除去される。したがって、オゾンなどによる表面の劣化の問題が実際上解消され、長期間にわたって、帯電動作による帯電電位を安定に維持することができる。本実施の形態ではクリーニングユニット１５を設けるけれども、それに限定されず、クリーニングユニット１５を設けなくてもよい。
The cleaning unit 15 uses the developing
画像形成部２によれば、帯電手段１２によって均一な帯電状態にある感光体ドラム１１の表面に、露光ユニット１３から画像情報に応じた信号光を照射して静電潜像を形成し、これに現像装置１４からトナーを供給してトナー像を形成し、このトナー像を中間転写ベルト２５に転写した後に、感光体ドラム１１表面に残留するトナーをクリーニングユニット１５で除去する。この一連のトナー像形成動作が画像を形成するために繰り返し実行される。
According to the
転写手段３は、感光体ドラム１１の上方に配置され、中間転写ベルト２５と、駆動ローラ２６と、従動ローラ２７と、ブラック、シアン、マゼンタおよびイエローの各色の画像情報にそれぞれ対応する４つの中間転写ローラ２８と、転写ベルトクリーニングユニット２９、転写ローラ３０とを含む。中間転写ベルト２５は、駆動ローラ２６と従動ローラ２７とに張架され、ループ状の移動経路を形成する無端ベルト状部材であり、矢符Ｂの方向に回転駆動する。駆動ローラ２６は図示しない駆動手段によってその軸線回りに回転駆動可能に設けられ、その回転駆動によって、中間転写ベルト２５を矢符Ｂ方向へ回転駆動させる。従動ローラ２７は駆動ローラ２６の回転駆動に従動回転可能に設けられ、中間転写ベルト２５が弛まないように一定の張力を中間転写ベルト２５に付与する。中間転写ローラ２８は、中間転写ベルト２５を介して感光体ドラム１１に圧接し、かつ図示しない駆動手段によってその軸線回りに回転駆動可能に設けられる。中間転写ローラ２８は、前述のように転写バイアスを印加する図示しない電源が接続され、感光体ドラム１１表面のトナー像を中間転写ベルト２５に転写する機能を有する。
The transfer means 3 is arranged above the
中間転写ベルト２５が、感光体ドラム１１に接しながら感光体ドラム１１を通過する際、中間転写ベルト２５を介して感光体ドラム１１に対向配置する中間転写ローラ２８から、感光体ドラム１１表面のトナーの帯電極性とは逆極性の転写バイアスが印加され、感光体ドラム１１の表面に形成されたトナー像が中間転写ベルト２５へ転写される。フルカラー画像の場合、各感光体ドラム１１で形成される各色のトナー画像が、中間転写ベルト２５に順次重ねて転写されることによって、フルカラートナー像が形成される。
When the
転写ベルトクリーニングユニット２９は、中間転写ベルト２５を介して従動ローラ２７に対向し、中間転写ベルト２５の外周面に接触するように設けられる。感光体ドラム１１との接触によって中間転写ベルト２５に付着するトナーは、記録媒体を汚染する原因となるので、転写ベルトクリーニングユニット２９が中間転写ベルト２５表面のトナーを除去し回収する。
The transfer
転写ローラ３０は、中間転写ベルト２５を介して駆動ローラ２６に圧接し、図示しない駆動手段によって軸線回りに回転駆動可能に設けられる。転写ローラ３０と駆動ローラ２６との圧接部、すなわち転写ニップ部において、中間転写ベルト２５に担持され、搬送されるトナー像が、後述する記録媒体供給手段５から送給される記録媒体に転写される。トナー像を担持する記録媒体は、定着手段４に送給される。
The
転写手段３によれば、感光体ドラム１１と中間転写ローラ２８との圧接部において感光体ドラム１１から中間転写ベルト２５に転写されるトナー像が、中間転写ベルト２５の矢符Ｂ方向への回転駆動によって転写ニップ部に搬送され、そこで記録媒体に転写される。
According to the
定着手段４は、転写手段３よりも記録媒体の搬送方向下流側に設けられ、定着ローラ３１と加圧ローラ３２とを含む。定着ローラ３１は図示しない駆動手段によって回転駆動可能に設けられ、記録媒体に担持される未定着トナー像を、構成するトナーを加熱して溶融させることによって記録媒体に定着させる。定着ローラ３１の内部には図示しない加熱手段が設けられる。加熱手段は、定着ローラ３１表面が所定の温度（以後「加熱温度」ともいう）になるように定着ローラ３１を加熱する。加熱手段には、たとえば、ヒータ、ハロゲンランプなどを使用できる。加熱手段は、後記する定着条件制御手段によって制御される。定着条件制御手段による加熱温度の制御については、後に詳述する。
The fixing unit 4 is provided downstream of the
定着ローラ３１表面近傍には図示しない温度検知センサが設けられ、温度検知センサは定着ローラ３１の表面温度を検知する。温度検知センサによる検知結果は、後記する制御手段の記憶部に書き込まれる。加圧ローラ３２は定着ローラ３１に圧接するように設けられ、加圧ローラ３２の回転駆動に従動回転可能に支持される。定着ローラ３１からの熱によってトナーが溶融し、トナー像が記録媒体に定着する際に加圧ローラ３２はトナーと記録媒体とを押圧することによって、トナー像の記録媒体への定着を補助する。定着ローラ３１と加圧ローラ３２との圧接部が定着ニップ部である。
A temperature detection sensor (not shown) is provided near the surface of the fixing
定着手段４によれば、転写手段３においてトナー像が転写された記録媒体が、定着ローラ３１と加圧ローラ３２とによって挟持され、定着ニップ部を通過する際に、トナー像が加熱下に記録媒体に押圧されることによって、トナー像が記録媒体に定着され、画像が形成される。
According to the fixing unit 4, the recording medium onto which the toner image is transferred by the
記録媒体供給手段５は、自動給紙トレイ３５と、ピックアップローラ３６と、搬送ローラ３７と、レジストローラ３８、手差給紙トレイ３９を含む。自動給紙トレイ３５は画像形成装置１００の鉛直方向下部に設けられ、記録媒体を貯留する容器状部材である。記録媒体には、たとえば普通紙、カラーコピー用紙、オーバーヘッドプロジェクタ用シート、葉書などがある。ピックアップローラ３６は、自動給紙トレイ３５に貯留される記録媒体を１枚ずつ取り出し、用紙搬送路Ｓ１に送給する。搬送ローラ３７は互いに圧接するように設けられる一対のローラ部材であり、記録媒体をレジストローラ３８に向けて搬送する。レジストローラ３８は互いに圧接するように設けられる一対のローラ部材であり、搬送ローラ３７から送給される記録媒体を、中間転写ベルト２５に担持されるトナー像が転写ニップ部に搬送されるのに同期して、転写ニップ部に送給する。手差給紙トレイ３９は、手動動作によって記録媒体を画像形成装置１００内に取り込む装置であり、手差給紙トレイ３９から取り込まれる記録媒体は、搬送ローラ３７によって用紙搬送路Ｓ２内を通過し、レジストローラ３８に送給される。記録媒体供給手段５によれば、自動給紙トレイ３５または手差給紙トレイ３９から１枚ずつ供給される記録媒体を、中間転写ベルト２５に担持されるトナー像が転写ニップ部に搬送されるのに同期して、転写ニップ部に送給する。
The recording
排出手段６は、搬送ローラ３７と、排出ローラ４０と、排出トレイ４１とを含む。搬送ローラ３７は、用紙搬送方向において定着ニップ部よりも下流側に設けられ、定着手段４によって画像が定着された記録媒体を排出ローラ４０に向けて搬送する。排出ローラ４０は、画像が定着された記録媒体を、画像形成装置１００の鉛直方向上面に設けられる排出トレイ４１に排出する。排出トレイ４１は、画像が定着された記録媒体を貯留する。
The discharge unit 6 includes a
画像形成装置１００は、図示しない制御手段を含む。制御手段は、たとえば、画像形成装置１００の内部空間における上部に設けられ、記憶部と演算部と制御部とを含む。制御手段の記憶部には、画像形成装置１００の上面に配置される図示しない操作パネルを介する各種設定値、画像形成装置１００内部の各所に配置される図示しないセンサなどからの検知結果、および外部機器からの画像情報などが入力される。また、各種手段を実行するプログラムが書き込まれる。各種手段とは、たとえば、記録媒体判定手段、付着量制御手段、定着条件制御手段などである。記憶部には、この分野で常用されるものを使用でき、たとえば、リードオンリィメモリ（ＲＯＭ）、ランダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）およびハードディスクドライブ（ＨＤＤ）などが挙げられる。外部機器には、画像情報の形成または取得が可能であり、かつ画像形成装置１００に電気的に接続可能な電気・電子機器を使用でき、たとえば、コンピュータ、デジタルカメラ、テレビジョン受像機器、ビデオレコーダ、ＤＶＤ（Digital Versatile Disc）レコーダ、ＨＤＤＶＤ（High-Definition
Digital Versatile Disc）、ブルーレイディスクレコーダ、ファクシミリ装置、携帯端末装置などが挙げられる。演算部は、記憶部に書き込まれる各種データ（画像形成命令、検知結果、画像情報など）および各種手段のプログラムを取り出し、各種判定を行う。制御部は、演算部の判定結果に応じて該当装置に制御信号を送付し、動作制御を行う。制御部および演算部は中央処理装置（ＣＰＵ、Central Processing Unit）を備えるマイクロコ
ンピュータ、マイクロプロセッサなどによって実現される処理回路を含む。制御手段は、前述の処理回路とともに主電源を含み、電源は制御手段だけでなく、画像形成装置１００内部における各装置にも電力を供給する。
The
Digital Versatile Disc), Blu-ray disc recorder, facsimile device, portable terminal device, and the like. The arithmetic unit takes out various data (image formation command, detection result, image information, etc.) written in the storage unit and programs of various means, and performs various determinations. The control unit sends a control signal to the corresponding device according to the determination result of the calculation unit, and performs operation control. The control unit and the calculation unit include a processing circuit realized by a microcomputer, a microprocessor, or the like provided with a central processing unit (CPU). The control means includes a main power supply together with the processing circuit described above, and the power supply supplies power not only to the control means but also to each device in the
５、現像装置
図６は、画像形成装置１００に備わる現像装置１４の構成を示す図である。現像装置１４は、現像槽２０とトナーホッパ２１とを含む。現像槽２０は、感光体ドラム１１表面を臨むように配置され、感光体ドラム１１の表面に形成される静電潜像にトナーを供給して現像し、可視像であるトナー像を形成する容器状部材である。現像槽２０は、その内部空間にトナーを収容しかつ現像ローラ５０、供給ローラ５１、撹拌ローラ５２などのローラ部材を収容して回転自在に支持する。また、ローラ状部材の代わりにスクリュー部材を収容してもよい。本実施形態の現像装置１４は、トナーとして、前述の本発明のトナーを現像槽２０に収容する。
5. Development Device FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration of the
現像槽２０の感光体ドラム１１を臨む側面には開口部５３が形成され、この開口部５３を介して感光体ドラム１１に対向する位置に現像ローラ５０が回転駆動可能に設けられる。現像ローラ５０は、感光体ドラム１１との圧接部または最近接部において感光体１１表面の静電潜像にトナーを供給するローラ状部材である。トナーの供給に際しては、現像ローラ５０表面にトナーの帯電電位とは逆極性の電位が現像バイアス電圧（以下、単に「現像バイアス」とする）として印加される。これによって、現像ローラ５０表面のトナーが静電潜像に円滑に供給される。さらに、現像バイアス値を変更することによって、静電潜像に供給されるトナー量、すなわち静電潜像のトナー付着量を制御できる。
An
供給ローラ５１は現像ローラ５０を臨んで回転駆動可能に設けられるローラ状部材であり、現像ローラ５０周辺にトナーを供給する。
The
撹拌ローラ５２は供給ローラ５１を臨んで回転駆動可能に設けられるローラ状部材であり、トナーホッパ２１から現像槽２０内に新たに供給されるトナーを供給ローラ５１周辺に送給する。トナーホッパ２１は、その鉛直方向下部に設けられるトナー補給口５４と、現像槽２０の鉛直方向上部に設けられるトナー受入口５５とが連通するように設けられ、現像槽２０のトナー消費状況に応じてトナーを補給する。またトナーホッパ２１を用いず、各色トナーカートリッジから直接トナーを補給するよう構成してもよい。
The
以上のように、現像装置１４は、本発明の現像剤を用いて潜像を現像するので、感光体ドラム１１に高精細で濃度むらのない良好なトナー像を安定して形成することができる。したがって、高画質の画像を安定して形成することができる。
As described above, since the developing
また本発明によれば、潜像が形成される感光体ドラム１１と、感光体ドラム１１に潜像を形成する帯電手段１２および露光ユニット１３と、前述のように、高精細で濃度むらのないトナー像を感光体ドラム１１に形成可能な本発明の現像装置１４とを備えて画像形成装置１００が実現される。このような画像形成装置１００で画像を形成することによって、高精細で濃度むらのない良好な高画質画像を安定して形成することができる。
According to the present invention, the
（実施例）
以下に実施例および比較例を挙げ、本発明を具体的に説明する。以下において、「部」および「％」は特に断らない限りそれぞれ「重量部」および「重量％」を意味する。実施例および比較例における結着樹脂およびトナー母粒子のガラス転移温度、結着樹脂の軟化温度、離型剤の融点、トナー母粒子の体積平均粒径は、以下のようにして測定した。
(Example)
Hereinafter, the present invention will be specifically described with reference to Examples and Comparative Examples. In the following, “parts” and “%” mean “parts by weight” and “% by weight” unless otherwise specified. The glass transition temperature of the binder resin and toner base particles, the softening temperature of the binder resin, the melting point of the release agent, and the volume average particle size of the toner base particles in Examples and Comparative Examples were measured as follows.
［結着樹脂およびトナー母粒子のガラス転移温度］
示差走査熱量計（商品名：ＤＳＣ２２０、セイコー電子工業株式会社製）を用い、日本工業規格（ＪＩＳ）Ｋ７１２１−１９８７に準じ、試料１ｇを昇温速度毎分１０℃で加熱してＤＳＣ曲線を測定した。得られたＤＳＣ曲線のガラス転移に相当する吸熱ピークの高温側のベースラインを低温側に延長した直線と、ピークの立ち上がり部分から頂点までの曲線に対して勾配が最大になるような点で引いた接線との交点の温度をガラス転移温度（Ｔｇ）として求めた。
[Glass transition temperature of binder resin and toner base particles]
Using a differential scanning calorimeter (trade name: DSC220, manufactured by Seiko Denshi Kogyo Co., Ltd.), according to Japanese Industrial Standard (JIS) K7121-1987, 1 g of a sample is heated at a heating rate of 10 ° C. per minute and a DSC curve is measured. did. Draw the endothermic peak corresponding to the glass transition of the obtained DSC curve at a point where the slope is maximum with respect to the straight line that extends the base line on the high temperature side to the low temperature side and the curve from the rising part of the peak to the vertex. The temperature at the intersection with the tangent was determined as the glass transition temperature (Tg).
［結着樹脂の軟化温度］
流動特性評価装置（商品名：フローテスターＣＦＴ−１００Ｃ、株式会社島津製作所製）において、荷重２０ｋｇｆ／ｃｍ２（９．８×１０５Ｐａ）を与えて試料１ｇがダイ（ノズル口径１ｍｍ、長さ１ｍｍ）から押出されるように設定し、昇温速度毎分６℃で加熱し、ダイから試料の半分量が流出したときの温度を求め、軟化温度（Ｔｍ）とした。
[Softening temperature of binder resin]
In a flow characteristic evaluation apparatus (trade name: Flow Tester CFT-100C, manufactured by Shimadzu Corporation), a load of 20 kgf / cm 2 (9.8 × 10 5 Pa) was applied to give 1 g of a sample (
［離型剤の融点］
示差走査熱量計（商品名：ＤＳＣ２２０、セイコー電子工業株式会社製）を用い、試料１ｇを温度２０℃から昇温速度毎分１０℃で２００℃まで昇温させ、次いで２００℃から２０℃に急冷させる操作を２回繰返し、ＤＳＣ曲線を測定した。２回目の操作で測定されるＤＳＣ曲線の融解に相当する吸熱ピークの頂点の温度を離型剤の融点として求めた。
[Melting point of release agent]
Using a differential scanning calorimeter (trade name: DSC220, manufactured by Seiko Denshi Kogyo Co., Ltd.), 1 g of the sample is heated from a temperature of 20 ° C. to 200 ° C. at a heating rate of 10 ° C. per minute, and then rapidly cooled from 200 ° C. to 20 ° C. The operation was repeated twice and the DSC curve was measured. The temperature at the top of the endothermic peak corresponding to the melting of the DSC curve measured in the second operation was determined as the melting point of the release agent.
［体積平均粒径］
電解液（商品名：ＩＳＯＴＯＮ−ＩＩ、ベックマン・コールター社製）５０ｍｌに、試料２０ｍｇおよびアルキルエーテル硫酸エステルナトリウム１ｍｌを加え、超音波分散器（商品名：卓上型２周波超音波洗浄器ＶＳ−Ｄ１００、アズワン株式会社製）によって超音波周波数２０ｋＨｚで３分間分散処理して測定用試料を調製した。この測定用試料について、粒度分布測定装置（商品名：ＭｕｌｔｉｓｉｚｅｒＩＩＩ、ベックマン・コールター社製）を用い、アパーチャ径：１００μｍ、測定粒子数：５００００カウントの条件下に測定を行い、試料粒子の体積粒度分布から体積平均粒径を求めた。
[Volume average particle size]
20 ml of a sample and 1 ml of sodium alkyl ether sulfate are added to 50 ml of an electrolytic solution (trade name: ISOTON-II, manufactured by Beckman Coulter, Inc.), and an ultrasonic dispersion device (trade name: desktop type dual frequency ultrasonic cleaner VS-D100). (Manufactured by As One Co., Ltd.) for 3 minutes at an ultrasonic frequency of 20 kHz to prepare a measurement sample. This sample for measurement was measured using a particle size distribution measuring apparatus (trade name: Multisizer III, manufactured by Beckman Coulter, Inc.) under the conditions of aperture diameter: 100 μm, number of measured particles: 50000 count, and volume particle size distribution of sample particles. From this, the volume average particle size was determined.
＜ＬＥＬ濃度係数の影響（噴霧液体：エタノール）＞
噴霧液体としてエタノール（分子量：４６．０７、ＬＥＬ濃度：３．３体積％）を用い、粉体流路内容積、エタノール供給速度を変更することによって粉体流路内のＬＥＬ濃度係数を変化させ、ＬＥＬ濃度係数が樹脂被覆層の被覆均一性、収率および粗大粒子含有性に及ぼす影響を評価した。
<Influence of LEL concentration coefficient (sprayed liquid: ethanol)>
Using ethanol (molecular weight: 46.07, LEL concentration: 3.3% by volume) as the spray liquid, changing the LEL concentration coefficient in the powder channel by changing the volume in the powder channel and the ethanol supply rate The effect of the LEL concentration coefficient on the coating uniformity, yield, and coarse particle content of the resin coating layer was evaluated.
（実施例１）
［シアントナー母粒子作製工程Ｓ１］
トナー母粒子原料およびその添加量を以下とする。
・ポリエステル樹脂（商品名：ダイヤクロン、三菱レイヨン株式会社製、ガラス転移温度５５℃、軟化温度１３０℃） ８７．５％（１００部）
・Ｃ．Ｉ．Ｐｉｇｍｅｎｔ Ｂｌｕｅ １５：３ ５．０％（５．７部）
・離型剤（カルナウバワックス、融点８２℃） ６．０％（６．９部）
・帯電制御剤（商品名：ボントロンＥ８４、オリエント化学工業株式会社）
１．５％（１．７部）
Example 1
[Cyan toner mother particle preparation step S1]
The toner base particle raw material and the addition amount thereof are as follows.
Polyester resin (trade name: Diacron, manufactured by Mitsubishi Rayon Co., Ltd.,
・ C. I. Pigment Blue 15: 3 5.0% (5.7 parts)
Release agent (carnauba wax, melting point 82 ° C.) 6.0% (6.9 parts)
・ Charge control agent (trade name: Bontron E84, Orient Chemical Co., Ltd.)
1.5% (1.7 parts)
以上の各構成成分を、ヘンシェルミキサ（商品名：ＦＭ２０Ｃ、三井鉱山株式会社製）にて前混合した後、二軸押出混練機（商品名：ＰＣＭ６５、株式会社池貝製）にて溶融混練した。この溶融混練物をカッティングミル（商品名：ＶＭ−１６、オリエント株式会社製）で粗粉砕した後、ジェットミル（ホソカワミクロン株式会社製）にて微粉砕し、さらに風力分級機（ホソカワミクロン株式会社製）で分級し、体積平均粒径が６．５μｍであり、ガラス転移温度が５６℃のトナー母粒子を作製した。 Each of the above components was premixed with a Henschel mixer (trade name: FM20C, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.) and then melt-kneaded with a twin-screw extrusion kneader (trade name: PCM65, manufactured by Ikekai Co., Ltd.). This melt-kneaded product is coarsely pulverized with a cutting mill (trade name: VM-16, manufactured by Orient Co., Ltd.), then finely pulverized with a jet mill (manufactured by Hosokawa Micron Co., Ltd.), and an air classifier (manufactured by Hosokawa Micron Co., Ltd.) Thus, toner mother particles having a volume average particle diameter of 6.5 μm and a glass transition temperature of 56 ° C. were produced.
［樹脂微粒子調製工程Ｓ２］
スチレンとアクリル酸ブチルとを重合したものを凍結乾燥し、樹脂微粒子として、体積平均粒径が０．１μｍであるスチレン−ブチルアクリレート共重合体微粒子（ガラス転移温度７２℃、軟化温度１２６℃）を得た。
[Resin fine particle preparation step S2]
A polymer obtained by polymerizing styrene and butyl acrylate is freeze-dried, and styrene-butyl acrylate copolymer fine particles (glass transition temperature 72 ° C., softening
［被覆工程Ｓ３］
図２に示す本発明のトナーの製造装置２０１に準ずる、二流体ノズルを取り付けた装置を用いた。液体噴霧ユニットとしては、市販品を用いることができ、液体をたとえば、送液ポンプ（商品名：ＳＰ１１−１２、株式会社フロム製）を通して二流体ノズル（商品名：ＨＭ−６型、扶桑精機株式会社製）に定量送液するように接続したものを使用することができる。液体の供給速度および液体ガス排出速度は市販のガス検知器（商品名：ＸＰ−３１１０、新コスモス電機株式会社製）を使用して観察することができる。
[Coating step S3]
An apparatus equipped with a two-fluid nozzle, similar to the
温度調整用ジャケットは、粉体流過部および撹拌部壁面の全面に設けた。粉体流路には温度センサを取り付けた。粉体流過部および撹拌部の温度を５５℃になるように調整した。前記装置において、トナー母粒子表面への樹脂微粒子付着工程で、ハイブリダイゼーションシステムの回転撹拌手段の最外周における周速度を１００ｍ／ｓｅｃとした。噴霧工程および膜化工程でも周速度を１００ｍ／ｓｅｃとした。また液体噴霧方向と、粉体流動方向とのなす角度（以下「噴霧角度」という）が平行（０°）になるように、二流体ノズルの取付け角度を設定した。 The temperature adjusting jacket was provided on the entire surface of the powder flow section and the stirring section wall. A temperature sensor was attached to the powder channel. The temperature of the powder flow part and the stirring part was adjusted to 55 ° C. In the apparatus, the peripheral speed at the outermost periphery of the rotating stirring means of the hybridization system was set to 100 m / sec in the resin fine particle adhering step to the toner base particle surface. The peripheral speed was also set to 100 m / sec in the spraying process and the film forming process. The mounting angle of the two-fluid nozzle was set so that the angle formed between the liquid spraying direction and the powder flow direction (hereinafter referred to as “spraying angle”) was parallel (0 °).
このような装置によって、作製したトナー母粒子４００重量部と樹脂微粒子４０重量部とを、粉体流路内（内容積：２６．７９Ｌ）で５分間撹拌混合後、トナー母粒子および樹脂微粒子を撹拌、流動させた状態で、噴霧液体としてエタノール（分子量：４６．０７、ＬＥＬ濃度：３．３体積％）を噴霧した。二流体ノズルからのエタノールの液体供給速度は０．５００ｇ／ｍｉｎ、キャリアガスとしてのエアの供給量は５Ｌ／ｍｉｎとし、３０分間噴霧して樹脂微粒子をトナー母粒子表面に膜化させた。その後、エタノール噴霧を停止して５分間撹拌し、実施例１のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．２４Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．２７である。なお、装置内へ流すエアの供給量は、回転軸部から装置内に流すエア供給量を５Ｌ／ｍｉｎに調節して、二流体ノズルからのエア供給量（５Ｌ／ｍｉｎ）と合計して１０Ｌ／ｍｉｎとし、この合計供給量と同量（１０Ｌ／ｍｉｎ）の排出量でエアを粉体流路外に排出した。 With such an apparatus, 400 parts by weight of the prepared toner base particles and 40 parts by weight of resin fine particles are stirred and mixed in the powder flow path (internal volume: 26.79 L) for 5 minutes, and then the toner base particles and resin fine particles are mixed. While stirring and flowing, ethanol (molecular weight: 46.07, LEL concentration: 3.3% by volume) was sprayed as a spray liquid. The liquid supply rate of ethanol from the two-fluid nozzle was 0.500 g / min, the supply amount of air as a carrier gas was 5 L / min, and sprayed for 30 minutes to form resin fine particles on the surface of the toner base particles. Thereafter, the ethanol spraying was stopped and the mixture was stirred for 5 minutes to obtain the toner of Example 1. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.24 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.27. Note that the amount of air supplied to the apparatus is 10 L in total with the amount of air supplied from the two-fluid nozzle (5 L / min) by adjusting the amount of air supplied to the apparatus from the rotating shaft to 5 L / min. The air was discharged out of the powder flow path at a discharge amount equal to the total supply amount (10 L / min).
（実施例２）
被覆工程において、粉体流路内容積を２６．７９Ｌから３．６３Ｌに変更し、粉体流路内にトナー母粒子１００重量部と樹脂微粒子１０重量部とを投入するようにしたこと以外は実施例１と同様にして、実施例２のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．２４Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は２．０３である。
(Example 2)
In the coating step, the volume of the powder flow path was changed from 26.79 L to 3.63 L, and 100 parts by weight of toner base particles and 10 parts by weight of resin fine particles were put into the powder flow path. In the same manner as in Example 1, the toner of Example 2 was obtained. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.24 L / min, and the LEL concentration coefficient is 2.03.
（実施例３）
被覆工程において、粉体流路内容積を２６．７９Ｌから３９．６６Ｌに変更し、粉体流路内にトナー母粒子６００重量部と樹脂微粒子６０重量部とを投入するようにしたこと以外は実施例１と同様にして、実施例３のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．２４Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．１９である。
(Example 3)
In the coating step, the volume inside the powder channel was changed from 26.79 L to 39.66 L, and 600 parts by weight of toner base particles and 60 parts by weight of resin fine particles were put into the powder channel. In the same manner as in Example 1, the toner of Example 3 was obtained. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.24 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.19.
（実施例４）
被覆工程において、粉体流路内容積を２６．７９Ｌから２．００Ｌに変更し、粉体流路内にトナー母粒子６０重量部と樹脂微粒子６重量部とを投入するようにしたこと以外は実施例１と同様にして、実施例４のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．２４Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は３．６８である。
Example 4
In the coating step, the internal volume of the powder channel was changed from 26.79 L to 2.00 L, and 60 parts by weight of toner base particles and 6 parts by weight of resin fine particles were charged into the powder channel. In the same manner as in Example 1, the toner of Example 4 was obtained. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.24 L / min, and the LEL concentration coefficient is 3.68.
（実施例５）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから０．１２５ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例１と同様にして、実施例５のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．０６Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．０７である。
(Example 5)
A toner of Example 5 was obtained in the same manner as in Example 1, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 0.125 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.06 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.07.
（実施例６）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから１．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例１と同様にして、実施例６のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．４９Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．５５である。
(Example 6)
A toner of Example 6 was obtained in the same manner as in Example 1, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 1.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.49 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.55.
（実施例７）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例１と同様にして、実施例７のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．９７Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は１．１０である。
(Example 7)
A toner of Example 7 was obtained in the same manner as in Example 1, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.97 L / min, and the LEL concentration coefficient is 1.10.
（実施例８）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．５００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例１と同様にして、実施例８のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．２２Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は１．３７である。
(Example 8)
A toner of Example 8 was obtained in the same manner as in Example 1, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.500 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.22 L / min, and the LEL concentration coefficient is 1.37.
（実施例９）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから３．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例１と同様にして、実施例９のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．４６Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は１．６５である。
Example 9
A toner of Example 9 was obtained in the same manner as in Example 1, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 3.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.46 L / min, and the LEL concentration coefficient is 1.65.
（実施例１０）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから０．１２５ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２と同様にして、実施例１０のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．０６Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．５１である。
(Example 10)
The toner of Example 10 was obtained in the same manner as in Example 2, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 0.125 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.06 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.51.
（実施例１１）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから１．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２と同様にして、実施例１１のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．４９Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は４．０６である。
(Example 11)
A toner of Example 11 was obtained in the same manner as in Example 2, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 1.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.49 L / min, and the LEL concentration coefficient is 4.06.
（実施例１２）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２と同様にして、実施例１２のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．９７Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は８．１２である。
(Example 12)
A toner of Example 12 was obtained in the same manner as in Example 2, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.97 L / min, and the LEL concentration coefficient is 8.12.
（実施例１３）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから１．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例３と同様にして、実施例１３のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．４９Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．３７である。
(Example 13)
A toner of Example 13 was obtained in the same manner as in Example 3, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 1.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.49 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.37.
（実施例１４）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例３と同様にして、実施例１４のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．９７Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．７４である。
(Example 14)
The toner of Example 14 was obtained in the same manner as in Example 3, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.97 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.74.
（実施例１５）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．５００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例３と同様にして、実施例１５のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．２２Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．９３である。
(Example 15)
A toner of Example 15 was obtained in the same manner as in Example 3, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.500 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.22 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.93.
（実施例１６）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから３．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例３と同様にして、実施例１６のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．４６Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は１．１１である。
(Example 16)
A toner of Example 16 was obtained in the same manner as in Example 3, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 3.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.46 L / min, and the LEL concentration coefficient is 1.11.
（実施例１７）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから０．１２５ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例４と同様にして、実施例１７のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．０６Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．９２である。
(Example 17)
A toner of Example 17 was obtained in the same manner as in Example 4, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 0.125 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.06 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.92.
（実施例１８）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから１．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例４と同様にして、実施例１８のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．４９Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は７．３７である。
(Example 18)
A toner of Example 18 was obtained in the same manner as in Example 4, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 1.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.49 L / min, and the LEL concentration coefficient is 7.37.
（比較例１）
被覆工程において、噴霧液体としてエタノールを噴霧しないこと以外は実施例１と同様にして、比較例１のトナーを得た。
(Comparative Example 1)
In the coating step, the toner of Comparative Example 1 was obtained in the same manner as in Example 1 except that ethanol was not sprayed as the spray liquid.
（比較例２）
被覆工程において、噴霧液体としてエタノールを噴霧しないこと以外は実施例２と同様にして、比較例２のトナーを得た。
(Comparative Example 2)
In the coating step, a toner of Comparative Example 2 was obtained in the same manner as in Example 2 except that ethanol was not sprayed as the spray liquid.
（比較例３）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．５００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２と同様にして、比較例３のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．２２Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は１０．１５である。
(Comparative Example 3)
A toner of Comparative Example 3 was obtained in the same manner as in Example 2 except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.500 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.22 L / min, and the LEL concentration coefficient is 10.15.
（比較例４）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから３．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２と同様にして、比較例４のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．４６Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は１２．１８である。
(Comparative Example 4)
A toner of Comparative Example 4 was obtained in the same manner as in Example 2, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 3.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.46 L / min, and the LEL concentration coefficient is 12.18.
（比較例５）
被覆工程において、噴霧液体としてエタノールを噴霧しないこと以外は実施例３と同様にして、比較例５のトナーを得た。
(Comparative Example 5)
In the coating step, the toner of Comparative Example 5 was obtained in the same manner as in Example 3 except that ethanol was not sprayed as the spray liquid.
（比較例６）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから０．１２５ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例３と同様にして、比較例６のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．０６Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．０５である。
(Comparative Example 6)
A toner of Comparative Example 6 was obtained in the same manner as in Example 3, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 0.125 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.06 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.05.
（比較例７）
被覆工程において、噴霧液体としてエタノールを噴霧しないこと以外は実施例４と同様にして、比較例７のトナーを得た。
(Comparative Example 7)
In the coating step, a toner of Comparative Example 7 was obtained in the same manner as in Example 4 except that ethanol was not sprayed as the spray liquid.
（比較例８）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例４と同様にして、比較例８のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．９７Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は１４．７３である。
(Comparative Example 8)
A toner of Comparative Example 8 was obtained in the same manner as in Example 4, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.97 L / min, and the LEL concentration coefficient is 14.73.
（比較例９）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．５００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例４と同様にして、比較例９のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．２２Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は１８．４２である。
(Comparative Example 9)
A toner of Comparative Example 9 was obtained in the same manner as in Example 4, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.500 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.22 L / min, and the LEL concentration coefficient is 18.42.
（比較例１０）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから３．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例４と同様にして、比較例１０のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．４６Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は２２．１０である。
(Comparative Example 10)
A toner of Comparative Example 10 was obtained in the same manner as in Example 4, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 3.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.46 L / min, and the LEL concentration coefficient is 22.10.
（比較例１１）
被覆工程において、エタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．２５０ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例４と同様にして、比較例１１のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．０９Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は９．１３である。
(Comparative Example 11)
A toner of Comparative Example 11 was obtained in the same manner as in Example 4, except that, in the coating step, the ethanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.250 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.09 L / min, and the LEL concentration coefficient is 9.13.
以上のようにして得られた実施例１〜１８および比較例１〜１１のトナーについて、次のようにして被覆均一性および収率の評価を行った。 The toners of Examples 1 to 18 and Comparative Examples 1 to 11 obtained as described above were evaluated for coating uniformity and yield as follows.
［被覆均一性］
実施例および比較例のトナーを用い、高温保存後の凝集物の有無によって被膜均一性を評価した。トナー２０ｇをポリ容器に密閉し、５０℃で４８時間放置した後、トナーを取り出して２３０メッシュのふるいに掛けた。ふるい上に残存するトナーの重量を測定し、この重量のトナー全重量に対する割合である残存量を求め、下記の基準で評価した。数値が低いほど、トナーがブロッキングを起こさず、保存性が良好であることを示す。
[Coating uniformity]
Using the toners of Examples and Comparative Examples, the film uniformity was evaluated based on the presence or absence of aggregates after high-temperature storage. After 20 g of toner was sealed in a plastic container and allowed to stand at 50 ° C. for 48 hours, the toner was taken out and passed through a 230 mesh sieve. The weight of the toner remaining on the sieve was measured, and the remaining amount, which is the ratio of this weight to the total toner weight, was determined and evaluated according to the following criteria. A lower numerical value indicates that the toner does not block and the storage stability is better.
評価基準は以下のとおりである。
◎：凝集なし。残存量が１％未満である。
○：凝集微量。残存量が１％以上３％未満である。
△：凝集少量。残存量が３％以上２０％未満である。
×：凝集多量。残存量が２０％以上である。
The evaluation criteria are as follows.
A: No aggregation. The remaining amount is less than 1%.
○: Aggregation trace amount. The remaining amount is 1% or more and less than 3%.
Δ: Small amount of aggregation. The remaining amount is 3% or more and less than 20%.
X: Large amount of aggregation. The remaining amount is 20% or more.
［収率］
下記式（５）によって、トナーの収率を算出し、実施例および比較例の製造方法で製造されるトナーの収率を評価した。
トナーの収率（％）＝｛回収されたトナー粒子の重量
／（投入したトナー母粒子の重量
＋樹脂微粒子固形分の重量）｝×１００ …（５）
[yield]
The yield of the toner was calculated by the following formula (5), and the yield of the toner produced by the production methods of Examples and Comparative Examples was evaluated.
Toner yield (%) = {weight of recovered toner particles
/ (Weight of charged toner base particles
+ Weight of resin fine particle solids)} × 100 (5)
評価基準は以下のとおりである。
◎：非常に良好。算出されたトナーの収率が９０％以上である。
○：良好。算出されたトナーの収率が８０％以上９０％未満である。
△：実使用上問題なし。算出されたトナーの収率が７０％以上８０％未満である。
×：不良。算出されたトナーの収率が７０％未満である。
The evaluation criteria are as follows.
A: Very good. The calculated toner yield is 90% or more.
○: Good. The calculated toner yield is 80% or more and less than 90%.
Δ: No problem in actual use. The calculated toner yield is 70% or more and less than 80%.
X: Defect. The calculated toner yield is less than 70%.
［総合評価］
上記の被覆均一性と収率との評価に基づき、本発明のトナーの製造方法の総合評価を行った。総合評価基準は以下のとおりである。
○：良好。被覆均一性の評価結果が「◎」または「○」であり、かつ収率の評価結果が「◎」または「○」である。
×：不良。被覆均一性または収率の評価結果に「△」または「×」がある。
実施例および比較例の製造方法で得られたトナーの評価結果を表１に示す。
[Comprehensive evaluation]
Based on the evaluation of the above coating uniformity and yield, the toner production method of the present invention was comprehensively evaluated. The overall evaluation criteria are as follows.
○: Good. The evaluation result of the coating uniformity is “ま た は” or “◯”, and the evaluation result of the yield is “ま た は” or “◯”.
X: Defect. The evaluation results of coating uniformity or yield include “Δ” or “x”.
Table 1 shows the evaluation results of the toners obtained by the production methods of Examples and Comparative Examples.
表１に示す結果から、被覆工程において、粉体流路内のＬＥＬ濃度係数が０．０７〜８．１２となるようにエタノールが噴霧される実施例１〜１８では、ブロッキングを起こさず保存性が良好で、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して被覆した樹脂被覆トナーを、凝集物の発生が抑制された状態で、高い収率で得られることがわかる。 From the results shown in Table 1, in Examples 1 to 18 in which ethanol is sprayed so that the LEL concentration coefficient in the powder flow path is 0.07 to 8.12 in the coating process, blocking is not caused and storage stability is maintained. It can be seen that a resin-coated toner in which resin fine particles are uniformly formed on the surface of the toner base particles and coated can be obtained in a high yield in a state where the generation of aggregates is suppressed.
＜ＬＥＬ濃度係数の影響（噴霧液体：メタノール）＞
噴霧液体としてメタノール（分子量：３２．０４、ＬＥＬ濃度：６．７体積％）を用い、粉体流路内容積、メタノール供給速度を変更することによって粉体流路内のＬＥＬ濃度係数を変化させ、ＬＥＬ濃度係数が樹脂被覆層の被覆均一性、収率および粗大粒子含有性に及ぼす影響を評価した。
<Influence of LEL concentration coefficient (sprayed liquid: methanol)>
Methanol (molecular weight: 32.04, LEL concentration: 6.7% by volume) is used as the spray liquid, and the LEL concentration coefficient in the powder channel is changed by changing the volume in the powder channel and the methanol supply rate. The effect of the LEL concentration coefficient on the coating uniformity, yield, and coarse particle content of the resin coating layer was evaluated.
（実施例１９）
被覆工程において、エタノールをメタノール（分子量：３２．０４、ＬＥＬ濃度：６．７体積％）に変更したこと以外は実施例１と同様にして、実施例１９のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．３５Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．１９である。
(Example 19)
A toner of Example 19 was obtained in the same manner as in Example 1, except that ethanol was changed to methanol (molecular weight: 32.04, LEL concentration: 6.7% by volume) in the coating step. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.35 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.19.
（実施例２０）
被覆工程において、エタノールをメタノール（分子量：３２．０４、ＬＥＬ濃度：６．７体積％）に変更したこと以外は実施例２と同様にして、実施例２０のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．３５Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は１．４４である。
(Example 20)
A toner of Example 20 was obtained in the same manner as in Example 2, except that ethanol was changed to methanol (molecular weight: 32.04, LEL concentration: 6.7% by volume) in the coating step. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.35 L / min, and the LEL concentration coefficient is 1.44.
（実施例２１）
被覆工程において、エタノールをメタノール（分子量：３２．０４、ＬＥＬ濃度：６．７体積％）に変更したこと以外は実施例３と同様にして、実施例２１のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．３５Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．１３である。
(Example 21)
A toner of Example 21 was obtained in the same manner as in Example 3, except that ethanol was changed to methanol (molecular weight: 32.04, LEL concentration: 6.7% by volume) in the coating step. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.35 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.13.
（実施例２２）
被覆工程において、エタノールをメタノール（分子量：３２．０４、ＬＥＬ濃度：６．７体積％）に変更したこと以外は実施例４と同様にして、実施例２２のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．３５Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は２．６１である。
(Example 22)
A toner of Example 22 was obtained in the same manner as in Example 4, except that ethanol was changed to methanol (molecular weight: 32.04, LEL concentration: 6.7% by volume) in the coating step. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.35 L / min, and the LEL concentration coefficient is 2.61.
（実施例２３）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから１．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例１９と同様にして、実施例２３のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．７０Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．３９である。
(Example 23)
A toner of Example 23 was obtained in the same manner as in Example 19, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 1.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.70 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.39.
（実施例２４）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例１９と同様にして、実施例２４のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．４０Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．７８である。
(Example 24)
A toner of Example 24 was obtained in the same manner as in Example 19, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.40 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.78.
（実施例２５）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．５００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例１９と同様にして、実施例２５のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．７５Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．９７である。
(Example 25)
A toner of Example 25 was obtained in the same manner as in Example 19, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.500 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.75 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.97.
（実施例２６）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから３．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例１９と同様にして、実施例２６のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は２．１０Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は１．１７である。
(Example 26)
A toner of Example 26 was obtained in the same manner as in Example 19, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 3.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 2.10 L / min, and the LEL concentration coefficient is 1.17.
（実施例２７）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから０．１２５ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２０と同様にして、実施例２７のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．０９Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．３６である。
(Example 27)
A toner of Example 27 was obtained in the same manner as in Example 20, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 0.125 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.09 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.36.
（実施例２８）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから１．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２０と同様にして、実施例２８のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．７０Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は２．８７である。
(Example 28)
A toner of Example 28 was obtained in the same manner as in Example 20, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 1.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.70 L / min, and the LEL concentration coefficient is 2.87.
（実施例２９）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２０と同様にして、実施例２９のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．４０Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は５．７５である。
(Example 29)
A toner of Example 29 was obtained in the same manner as in Example 20, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.40 L / min, and the LEL concentration coefficient is 5.75.
（実施例３０）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．５００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２０と同様にして、実施例３０のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．７５Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は７．１９である。
(Example 30)
A toner of Example 30 was obtained in the same manner as in Example 20, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.500 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.75 L / min, and the LEL concentration coefficient is 7.19.
（実施例３１）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから１．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２１と同様にして、実施例３１のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．７０Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．２６である。
(Example 31)
A toner of Example 31 was obtained in the same manner as in Example 21, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 1.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.70 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.26.
（実施例３２）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２１と同様にして、実施例３２のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．４０Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．５３である。
(Example 32)
A toner of Example 32 was obtained in the same manner as in Example 21, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.40 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.53.
（実施例３３）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．５００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２１と同様にして、実施例３３のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．７５Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．６６である。
(Example 33)
A toner of Example 33 was obtained in the same manner as in Example 21, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.500 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.75 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.66.
（実施例３４）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから３．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２１と同様にして、実施例３４のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は２．１０Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．７９である。
(Example 34)
A toner of Example 34 was obtained in the same manner as in Example 21, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 3.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 2.10 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.79.
（実施例３５）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから０．１２５ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２２と同様にして、実施例３５のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．０９Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．６５である。
(Example 35)
A toner of Example 35 was obtained in the same manner as in Example 22, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 0.125 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.09 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.65.
（実施例３６）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから１．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２２と同様にして、実施例３６のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．７０Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は５．２２である。
(Example 36)
A toner of Example 36 was obtained in the same manner as in Example 22, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 1.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.70 L / min, and the LEL concentration coefficient is 5.22.
（比較例１２）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから０．１２５ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例１９と同様にして、比較例１２のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．０９Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．０５である。
(Comparative Example 12)
A toner of Comparative Example 12 was obtained in the same manner as in Example 19, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 0.125 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.09 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.05.
（比較例１３）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから３．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２０と同様にして、比較例１３のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は２．１０Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は８．６２である。
(Comparative Example 13)
A toner of Comparative Example 13 was obtained in the same manner as in Example 20, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 3.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 2.10 L / min, and the LEL concentration coefficient is 8.62.
（比較例１４）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから０．１２５ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２１と同様にして、比較例１４のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．０９Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．０３である。
(Comparative Example 14)
A toner of Comparative Example 14 was obtained in the same manner as in Example 21, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 0.125 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.09 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.03.
（比較例１５）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２２と同様にして、比較例１５のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．４０Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は１０．４３である。
(Comparative Example 15)
A toner of Comparative Example 15 was obtained in the same manner as in Example 22, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.40 L / min, and the LEL concentration coefficient is 10.43.
（比較例１６）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから２．５００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２２と同様にして、比較例１６のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は１．７５Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は１３．０４である。
(Comparative Example 16)
A toner of Comparative Example 16 was obtained in the same manner as in Example 22, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 2.500 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 1.75 L / min, and the LEL concentration coefficient is 13.04.
（比較例１７）
被覆工程において、メタノールの供給速度を０．５００ｇ／ｍｉｎから３．０００ｇ／ｍｉｎに変更したこと以外は実施例２２と同様にして、比較例１７のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は２．１０Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は１５．６５である。
(Comparative Example 17)
A toner of Comparative Example 17 was obtained in the same manner as in Example 22, except that, in the coating step, the methanol supply rate was changed from 0.500 g / min to 3.000 g / min. At this time, the gasification volume in the powder channel is 2.10 L / min, and the LEL concentration coefficient is 15.65.
以上のようにして得られた実施例１９〜３６および比較例１１〜１６のトナーについて、前述した被覆均一性および収率の評価を行った。評価結果を表２に示す。 For the toners of Examples 19 to 36 and Comparative Examples 11 to 16 obtained as described above, the above-described coating uniformity and yield were evaluated. The evaluation results are shown in Table 2.
表２に示す結果から、噴霧液体としてエタノールを用いた前述の実施例１〜１８と同様、噴霧液体としてメタノールを用いた場合であっても、粉体流路内のＬＥＬ濃度係数が０．０７〜８．１２となるようにメタノールが噴霧される実施例１９〜３６では、ブロッキングを起こさず保存性が良好で、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して被覆した樹脂被覆トナーを、凝集物の発生が抑制された状態で、高い収率で得られることがわかる。 From the results shown in Table 2, the LEL concentration coefficient in the powder channel was 0.07 even when methanol was used as the spray liquid, as in Examples 1 to 18 described above using ethanol as the spray liquid. In Examples 19 to 36 in which methanol is sprayed so as to be ˜8.12, a resin-coated toner in which blocking is not caused and storage stability is good, and resin fine particles are uniformly formed on the surface of the toner base particles is coated. It can be seen that a high yield can be obtained in a state where the generation of aggregates is suppressed.
＜噴霧液体を混合液体とした場合の評価＞
噴霧液体としてエタノールとメタノールとの混合液体を用いた場合の、樹脂被覆層の被覆均一性、収率および粗大粒子含有性を評価した。
<Evaluation when spray liquid is mixed liquid>
The coating uniformity, yield, and coarse particle content of the resin coating layer were evaluated when a mixed liquid of ethanol and methanol was used as the spray liquid.
（実施例３７）
被覆工程において、噴霧液体としてエタノールとメタノールの混合液体（エタノールが３０体積％で、メタノールが７０体積％）を用い、エタノールの供給速度を０．１９０ｇ／ｍｉｎ、メタノールの供給速度を０．３１０ｇ／ｍｉｎとしたこと以外は実施例１と同様にして、実施例３７のトナーを得た。このとき、混合液体のＬＥＬ濃度は５．１体積％で、粉体流路内におけるエタノールのガス化容積は０．０９Ｌ／ｍｉｎ、メタノールのガス化容積は０．２２Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．２３である。
(Example 37)
In the coating step, a mixed liquid of ethanol and methanol (ethanol is 30% by volume and methanol is 70% by volume) is used as the spray liquid, the ethanol supply rate is 0.190 g / min, and the methanol supply rate is 0.310 g / min. A toner of Example 37 was obtained in the same manner as Example 1 except that the value was set to min. At this time, the LEL concentration of the mixed liquid is 5.1% by volume, the gasification volume of ethanol in the powder channel is 0.09 L / min, the gasification volume of methanol is 0.22 L / min, and the LEL concentration The coefficient is 0.23.
（実施例３８）
被覆工程において、噴霧液体としてエタノールとメタノールの混合液体（エタノールが５０体積％で、メタノールが５０体積％）を用い、エタノールの供給速度を０．３００ｇ／ｍｉｎ、メタノールの供給速度を０．２１０ｇ／ｍｉｎとしたこと以外は実施例１と同様にして、実施例３８のトナーを得た。このとき、混合液体のＬＥＬ濃度は４．４体積％で、粉体流路内におけるエタノールのガス化容積は０．１５Ｌ／ｍｉｎ、メタノールのガス化容積は０．１５Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．２５である。
(Example 38)
In the coating step, a mixed liquid of ethanol and methanol (50% by volume of ethanol and 50% by volume of methanol) is used as the spray liquid, the ethanol supply rate is 0.300 g / min, and the methanol supply rate is 0.210 g / min. A toner of Example 38 was obtained in the same manner as in Example 1 except that min was used. At this time, the LEL concentration of the mixed liquid is 4.4% by volume, the gasification volume of ethanol in the powder channel is 0.15 L / min, the gasification volume of methanol is 0.15 L / min, and the LEL concentration The coefficient is 0.25.
（実施例３９）
被覆工程において、噴霧液体としてエタノールとメタノールの混合液体（エタノールが７０体積％で、メタノールが３０体積％）を用い、エタノールの供給速度を０．３８０ｇ／ｍｉｎ、メタノールの供給速度を０．１２０ｇ／ｍｉｎとしたこと以外は実施例１と同様にして、実施例３９のトナーを得た。このとき、混合液体のＬＥＬ濃度は３．９体積％で、粉体流路内におけるエタノールのガス化容積は０．１８Ｌ／ｍｉｎ、メタノールのガス化容積は０．０８Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．２６である。
(Example 39)
In the coating step, a mixed liquid of ethanol and methanol (70% by volume of ethanol and 30% by volume of methanol) is used as the spray liquid, the ethanol supply rate is 0.380 g / min, and the methanol supply rate is 0.120 g / min. A toner of Example 39 was obtained in the same manner as in Example 1 except that the value was set to min. At this time, the LEL concentration of the liquid mixture is 3.9% by volume, the gasification volume of ethanol in the powder flow path is 0.18 L / min, the gasification volume of methanol is 0.08 L / min, and the LEL concentration The coefficient is 0.26.
以上のようにして得られた実施例３７〜３９のトナーについて、前述した被覆均一性および収率に加え、粗大粒子含有性の評価を行った。評価結果を表３に示す。 For the toners of Examples 37 to 39 obtained as described above, the coarse particle content was evaluated in addition to the above-described coating uniformity and yield. The evaluation results are shown in Table 3.
［粗大粒子含有性］
実施例および比較例のトナーを用いて、以下の方法で粒度分布を測定し、１２μｍ以上の粗大粒子の含有率を評価した。
[Coarse particle content]
Using the toners of Examples and Comparative Examples, the particle size distribution was measured by the following method, and the content of coarse particles of 12 μm or more was evaluated.
電解液（商品名：ＩＳＯＴＯＮ−ＩＩ、ベックマン・コールター社製）５０ｍｌに、試料２０ｍｇおよびアルキルエーテル硫酸エステルナトリウム１ｍｌを加え、超音波分散器（商品名：卓上型２周波超音波洗浄器ＶＳ−Ｄ１００、アズワン株式会社製）によって超音波周波数２０ｋＨｚで３分間分散処理して測定用試料を調製した。この測定用試料について、粒度分布測定装置（商品名：ＭｕｌｔｉｓｉｚｅｒＩＩＩ、ベックマン・コールター社製）を用い、アパーチャ径：１００μｍ、測定粒子数：５００００カウントの条件下に測定を行い、試料粒子の体積粒度分布から１２μｍ以上となる粒子割合を求め、それを粗大粒子含有率として評価した。この含有率が小さいほどトナー試作時に、トナー粒子同士の凝集が発生せずトナーとして望ましい特性であるといえる。 20 ml of a sample and 1 ml of sodium alkyl ether sulfate are added to 50 ml of an electrolytic solution (trade name: ISOTON-II, manufactured by Beckman Coulter, Inc.), and an ultrasonic dispersion device (trade name: desktop type dual frequency ultrasonic cleaner VS-D100). (Manufactured by As One Co., Ltd.) for 3 minutes at an ultrasonic frequency of 20 kHz to prepare a measurement sample. This sample for measurement was measured using a particle size distribution measuring apparatus (trade name: Multisizer III, manufactured by Beckman Coulter, Inc.) under the conditions of aperture diameter: 100 μm, number of measured particles: 50000 count, and volume particle size distribution of sample particles. From this, the particle ratio of 12 μm or more was determined and evaluated as the coarse particle content. It can be said that the smaller the content rate, the more desirable the properties of the toner as toner particles do not agglomerate during toner trial production.
評価基準は以下のとおりである。
◎：非常に良好。粗大粒子の含有率が１％未満である。
○：良好。粗大粒子の含有率が１％以上３％未満である。
△：実使用上問題なし。粗大粒子の含有率が３％以上１０％未満である。
×：不良。粗大粒子の含有率が１０％以上である。
The evaluation criteria are as follows.
A: Very good. The content of coarse particles is less than 1%.
○: Good. The content of coarse particles is 1% or more and less than 3%.
Δ: No problem in actual use. The content of coarse particles is 3% or more and less than 10%.
X: Defect. The content of coarse particles is 10% or more.
表３に示す結果から、噴霧液体としてエタノールとメタノールとの混合液体を用いた場合であっても、粉体流路内のＬＥＬ濃度係数が０．０７〜８．１２となるように混合液体が噴霧される実施例３７〜３９では、ブロッキングを起こさず保存性が良好で、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して被覆した樹脂被覆トナーを、凝集物の発生が抑制された状態で、高い収率で得られることがわかる。 From the results shown in Table 3, even when a mixed liquid of ethanol and methanol was used as the spray liquid, the mixed liquid was adjusted so that the LEL concentration coefficient in the powder channel was 0.07 to 8.12. In Examples 37 to 39 to be sprayed, blocking is not caused and storage stability is good, and the resin-coated toner in which resin fine particles are uniformly formed on the surface of the toner base particles is coated in a state where generation of aggregates is suppressed. It can be seen that a high yield is obtained.
＜噴霧液体の種類を変更した場合の評価＞
噴霧液体の種類を変更した場合の、樹脂被覆層の被覆均一性、収率および粗大粒子含有性を評価した。
<Evaluation when changing the type of spray liquid>
The coating uniformity, yield, and coarse particle content of the resin coating layer were evaluated when the type of spray liquid was changed.
（実施例４０）
被覆工程において、エタノールを２−プロパノール（分子量：６０．１０、ＬＥＬ濃度：２．０体積％）に変更したこと以外は実施例１と同様にして、実施例４０のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．１９Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．３５である。
(Example 40)
A toner of Example 40 was obtained in the same manner as in Example 1, except that ethanol was changed to 2-propanol (molecular weight: 60.10, LEL concentration: 2.0% by volume) in the coating step. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.19 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.35.
（実施例４１）
被覆工程において、エタノールを２−ブタノール（分子量：７４．１２、ＬＥＬ濃度：１．７体積％）に変更したこと以外は実施例１と同様にして、実施例４１のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．１５Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．３３である。
(Example 41)
A toner of Example 41 was obtained in the same manner as in Example 1, except that ethanol was changed to 2-butanol (molecular weight: 74.12, LEL concentration: 1.7% by volume) in the coating step. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.15 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.33.
（実施例４２）
被覆工程において、エタノールを１−ブタノール（分子量：７４．１２、ＬＥＬ濃度：１．４体積％）に変更したこと以外は実施例１と同様にして、実施例４２のトナーを得た。このとき、粉体流路内におけるガス化容積は０．１５Ｌ／ｍｉｎであり、ＬＥＬ濃度係数は０．４０である。
(Example 42)
A toner of Example 42 was obtained in the same manner as in Example 1, except that ethanol was changed to 1-butanol (molecular weight: 74.12, LEL concentration: 1.4% by volume) in the coating step. At this time, the gasification volume in the powder channel is 0.15 L / min, and the LEL concentration coefficient is 0.40.
以上のようにして得られた実施例４０〜４２のトナーについて、前述した被覆均一性、収率および粗大粒子含有性の評価を行った。評価結果を表４に示す。 For the toners of Examples 40 to 42 obtained as described above, the above-described coating uniformity, yield, and coarse particle content were evaluated. The evaluation results are shown in Table 4.
表４に示す結果から、噴霧液体としてＬＥＬ濃度が１．４〜６．７体積％のアルコールを用いた実施例４０〜４２では、ブロッキングを起こさず保存性が良好で、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して被覆した樹脂被覆トナーを、凝集物の発生が抑制された状態で、高い収率で得られることがわかる。 From the results shown in Table 4, in Examples 40 to 42 using alcohol having an LEL concentration of 1.4 to 6.7% by volume as the spray liquid, blocking is not caused and storage stability is good. It can be seen that the resin-coated toner coated with fine particles uniformly formed can be obtained in a high yield in a state where the generation of aggregates is suppressed.
また、分子中の炭素の数が３個以下の低級アルコールであるメタノール、エタノール、プロパノールを用いた実施例１，１９，４０が、分子中の炭素の数が４個の低級アルコールであるブタノールを用いた実施例４１，４２よりも、凝集物の発生が抑制された状態で、高い収率で得られることがわかる。 Further, Examples 1, 19, and 40 using methanol, ethanol, and propanol, which are lower alcohols having 3 or less carbon atoms in the molecule, used butanol that is a lower alcohol having 4 carbon atoms in the molecule. It can be seen that a higher yield can be obtained in the state where the generation of aggregates is suppressed than in Examples 41 and 42 used.
＜エア排出量を変更した場合の評価＞
被覆工程におけるエア排出量を変更した場合の、樹脂被覆層の被覆均一性、収率および粗大粒子含有性を評価した。
<Evaluation when the air discharge amount is changed>
The coating uniformity, yield, and coarse particle content of the resin coating layer were evaluated when the air discharge amount in the coating process was changed.
（実施例４３）
被覆工程において、二流体ノズルからのエア供給量が５Ｌ／ｍｉｎで、回転軸部から装置内に流すエア供給量を１０Ｌ／ｍｉｎに調節して合計エア供給量を１５Ｌ／ｍｉｎとし、エア排出量を１５Ｌ／ｍｉｎとしたこと以外は実施例９と同様にして、実施例４３のトナーを得た。
(Example 43)
In the coating process, the amount of air supplied from the two-fluid nozzle is 5 L / min, the amount of air supplied from the rotating shaft into the device is adjusted to 10 L / min, and the total air supply amount is 15 L / min. The toner of Example 43 was obtained in the same manner as in Example 9, except that the ratio was 15 L / min.
（実施例４４）
被覆工程において、二流体ノズルからのエア供給量が５Ｌ／ｍｉｎで、回転軸部から装置内に流すエア供給量を２５Ｌ／ｍｉｎに調節して合計エア供給量を３０Ｌ／ｍｉｎとし、エア排出量を３０Ｌ／ｍｉｎとしたこと以外は実施例９と同様にして、実施例４４のトナーを得た。
(Example 44)
In the coating process, the amount of air supplied from the two-fluid nozzle is 5 L / min, the amount of air supplied from the rotary shaft into the device is adjusted to 25 L / min, and the total air supply amount is 30 L / min. The toner of Example 44 was obtained in the same manner as in Example 9, except that the ratio was changed to 30 L / min.
（実施例４５）
被覆工程において、二流体ノズルからのエア供給量が５Ｌ／ｍｉｎで、回転軸部から装置内に流すエア供給量を４５Ｌ／ｍｉｎに調節して合計エア供給量を５０Ｌ／ｍｉｎとし、エア排出量を５０Ｌ／ｍｉｎとしたこと以外は実施例９と同様にして、実施例４５のトナーを得た。
(Example 45)
In the coating process, the amount of air supplied from the two-fluid nozzle is 5 L / min, the amount of air supplied from the rotary shaft into the device is adjusted to 45 L / min, and the total amount of air supplied is 50 L / min. The toner of Example 45 was obtained in the same manner as in Example 9, except that the toner was 50 L / min.
（実施例４６）
被覆工程において、二流体ノズルからのエア供給量が５Ｌ／ｍｉｎで、回転軸部から装置内に流すエア供給量を２．５Ｌ／ｍｉｎに調節して合計エア供給量を７．５Ｌ／ｍｉｎとし、エア排出量を７．５Ｌ／ｍｉｎとしたこと以外は実施例９と同様にして、実施例４６のトナーを得た。
(Example 46)
In the coating process, the amount of air supplied from the two-fluid nozzle is 5 L / min, and the amount of air supplied from the rotary shaft into the device is adjusted to 2.5 L / min, so that the total air supply amount is 7.5 L / min. A toner of Example 46 was obtained in the same manner as in Example 9, except that the air discharge amount was 7.5 L / min.
（実施例４７）
被覆工程において、二流体ノズルからのエア供給量が５Ｌ／ｍｉｎで、回転軸部から装置内に流すエア供給量を６５Ｌ／ｍｉｎに調節して合計エア供給量を７０Ｌ／ｍｉｎとし、エア排出量を７０Ｌ／ｍｉｎとしたこと以外は実施例９と同様にして、実施例４７のトナーを得た。
(Example 47)
In the coating process, the amount of air supplied from the two-fluid nozzle is 5 L / min, the amount of air supplied from the rotary shaft into the device is adjusted to 65 L / min, and the total amount of air supplied is 70 L / min. The toner of Example 47 was obtained in the same manner as in Example 9, except that the ratio was set to 70 L / min.
以上のようにして得られた実施例４３〜４７のトナーについて、前述した被覆均一性および収率の評価を行った。評価結果を表５に示す。 For the toners of Examples 43 to 47 obtained as described above, the above-described coating uniformity and yield were evaluated. The evaluation results are shown in Table 5.
表５に示す結果から、粉体流路内から排出されるエア排出量が１０〜７０Ｌ／ｍｉｎとなるように調整されることによって、ブロッキングを起こさず保存性が良好で、トナー母粒子表面に樹脂微粒子が均一に膜化して被覆した樹脂被覆トナーを、凝集物の発生が抑制された状態で、高い収率で得られることがわかる。 From the results shown in Table 5, by adjusting the amount of air discharged from the powder flow path to be 10 to 70 L / min, the storage property is good without blocking and on the surface of the toner base particles. It can be seen that the resin-coated toner coated with the resin fine particles uniformly formed can be obtained in a high yield in a state in which the generation of aggregates is suppressed.
＜カラートナー母粒子の作製＞
前述したトナー母粒子作製工程Ｓ１（シアントナー母粒子の作製工程）において、以下に示す組成にしたこと以外は同様の方法で、マゼンタトナー母粒子およびイエロートナー母粒子を作製した。
<Preparation of color toner mother particles>
Magenta toner base particles and yellow toner base particles were prepared in the same manner as in the toner base particle preparation step S1 (cyan toner base particle preparation step) except that the composition shown below was used.
（マゼンタトナー母粒子作製時の組成）
・ポリエステル樹脂（商品名：ダイヤクロン、三菱レイヨン株式会社製、ガラス転移温度５５℃、軟化温度１３０℃） ８７．５％（１００部）
・Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１２２
（Toner Magennta E-02、クラリアントジャパン株式会社製）
５．０％（５．７部）
・離型剤（カルナウバワックス、融点８２℃） ６．０％（６．９部）
・帯電制御剤（商品名：ボントロンＥ８４、オリエント化学工業株式会社）
１．５％（１．７部）
（イエロートナー母粒子作製時の組成）
・ポリエステル樹脂（商品名：ダイヤクロン、三菱レイヨン株式会社製、ガラス転移温度５５℃、軟化温度１３０℃） ８７．５％（１００部）
・Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー７４（FAST YELLOW FGOK、山陽色素株式会社製）
５．０％（５．７部）
・離型剤（カルナウバワックス、融点８２℃） ６．０％（６．９部）
・帯電制御剤（商品名：ボントロンＥ８４、オリエント化学工業株式会社）
１．５％（１．７部）
(Composition when preparing magenta toner mother particles)
Polyester resin (trade name: Diacron, manufactured by Mitsubishi Rayon Co., Ltd.,
・ C. I. Pigment Red 122
(Toner Magennta E-02, manufactured by Clariant Japan Ltd.)
5.0% (5.7 parts)
Release agent (carnauba wax, melting point 82 ° C.) 6.0% (6.9 parts)
・ Charge control agent (trade name: Bontron E84, Orient Chemical Co., Ltd.)
1.5% (1.7 parts)
(Composition when preparing yellow toner mother particles)
Polyester resin (trade name: Diacron, manufactured by Mitsubishi Rayon Co., Ltd.,
・ C. I. Pigment Yellow 74 (FAST YELLOW FGOK, manufactured by Sanyo Dye Co., Ltd.)
5.0% (5.7 parts)
Release agent (carnauba wax, melting point 82 ° C.) 6.0% (6.9 parts)
・ Charge control agent (trade name: Bontron E84, Orient Chemical Co., Ltd.)
1.5% (1.7 parts)
＜二成分現像剤の作製＞
（実施例４８）
前述した実施例５のトナー１００部に、外添剤として、１次粒子の平均粒径が１２ｎｍの疎水性シリカ微粒子１．３部と、１次粒子の平均粒径が２００ｎｍの疎水化シリカ微粒子０．５部と、１次粒子の平均粒径が３０ｎｍの疎水化チタン酸化物０．６部とを加え、ヘンシェルミキサ（商品名：ＦＭ２０Ｃ、三井鉱山株式会社製）を用いて回転部材の周速を３５ｍ／ｓとして３分間混合し、外添剤が外添されたシアントナーを得た。そして、得られた外添シアントナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、シアン二成分現像剤を作製した。
<Preparation of two-component developer>
(Example 48)
To 100 parts of the toner of Example 5 described above, 1.3 parts of hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 12 nm and hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 200 nm as external additives 0.5 part and 0.6 part of hydrophobized titanium oxide having an average primary particle size of 30 nm are added and the circumference of the rotating member is measured using a Henschel mixer (trade name: FM20C, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.). The mixture was mixed at a speed of 35 m / s for 3 minutes to obtain a cyan toner to which an external additive was externally added. The obtained externally added cyan toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration would be 5%, and a cyan two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したマゼンタトナー母粒子に変更した以外は実施例５と同様にしてマゼンタトナーを製造し、該マゼンタトナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添マゼンタトナーを得た。そして、得られた外添マゼンタトナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、マゼンタ二成分現像剤を作製した。 Further, a magenta toner was produced in the same manner as in Example 5 except that the cyan toner mother particles were changed to the magenta toner mother particles described above, and an external additive was externally added using the magenta toner in the same manner as described above. An externally added magenta toner was obtained. Then, the obtained externally added magenta toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, and a magenta two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したイエロートナー母粒子に変更した以外は実施例５と同様にしてイエロートナーを製造し、該イエロートナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添イエロートナーを得た。そして、得られた外添イエロートナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、イエロー二成分現像剤を作製した。 A yellow toner was produced in the same manner as in Example 5 except that the cyan toner base particles were changed to the yellow toner base particles described above, and an external additive was externally added using the yellow toner in the same manner as described above. An externally added yellow toner was obtained. Then, the obtained externally added yellow toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, thereby producing a yellow two-component developer.
（実施例４９）
前述した実施例１のトナー１００部に、外添剤として、１次粒子の平均粒径が１２ｎｍの疎水性シリカ微粒子１．３部と、１次粒子の平均粒径が２００ｎｍの疎水化シリカ微粒子０．５部と、１次粒子の平均粒径が３０ｎｍの疎水化チタン酸化物０．６部とを加え、ヘンシェルミキサ（商品名：ＦＭ２０Ｃ、三井鉱山株式会社製）を用いて回転部材の周速を３５ｍ／ｓとして３分間混合し、外添剤が外添されたシアントナーを得た。そして、得られた外添シアントナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、シアン二成分現像剤を作製した。
(Example 49)
To 100 parts of the toner of Example 1 described above, 1.3 parts of hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 12 nm and hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 200 nm as external additives. 0.5 part and 0.6 part of hydrophobized titanium oxide having an average primary particle size of 30 nm are added and the circumference of the rotating member is measured using a Henschel mixer (trade name: FM20C, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.). The mixture was mixed at a speed of 35 m / s for 3 minutes to obtain a cyan toner to which an external additive was externally added. The obtained externally added cyan toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration would be 5%, and a cyan two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したマゼンタトナー母粒子に変更した以外は実施例１と同様にしてマゼンタトナーを製造し、該マゼンタトナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添マゼンタトナーを得た。そして、得られた外添マゼンタトナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、マゼンタ二成分現像剤を作製した。 Further, a magenta toner was produced in the same manner as in Example 1 except that the cyan toner mother particles were changed to the magenta toner mother particles described above, and an external additive was externally added using the magenta toner in the same manner as described above. An externally added magenta toner was obtained. Then, the obtained externally added magenta toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, and a magenta two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したイエロートナー母粒子に変更した以外は実施例１と同様にしてイエロートナーを製造し、該イエロートナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添イエロートナーを得た。そして、得られた外添イエロートナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、イエロー二成分現像剤を作製した。 Further, a yellow toner was produced in the same manner as in Example 1 except that the cyan toner mother particles were changed to the yellow toner mother particles described above, and an external additive was externally added in the same manner as described above using the yellow toner. An externally added yellow toner was obtained. Then, the obtained externally added yellow toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, thereby producing a yellow two-component developer.
（実施例５０）
前述した実施例６のトナー１００部に、外添剤として、１次粒子の平均粒径が１２ｎｍの疎水性シリカ微粒子１．３部と、１次粒子の平均粒径が２００ｎｍの疎水化シリカ微粒子０．５部と、１次粒子の平均粒径が３０ｎｍの疎水化チタン酸化物０．６部とを加え、ヘンシェルミキサ（商品名：ＦＭ２０Ｃ、三井鉱山株式会社製）を用いて回転部材の周速を３５ｍ／ｓとして３分間混合し、外添剤が外添されたシアントナーを得た。そして、得られた外添シアントナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、シアン二成分現像剤を作製した。
(Example 50)
To 100 parts of the toner of Example 6 described above, as external additives, 1.3 parts of hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 12 nm and hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 200 nm. 0.5 part and 0.6 part of hydrophobized titanium oxide having an average primary particle size of 30 nm are added and the circumference of the rotating member is measured using a Henschel mixer (trade name: FM20C, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.). The mixture was mixed at a speed of 35 m / s for 3 minutes to obtain a cyan toner to which an external additive was externally added. The obtained externally added cyan toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration would be 5%, and a cyan two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したマゼンタトナー母粒子に変更した以外は実施例６と同様にしてマゼンタトナーを製造し、該マゼンタトナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添マゼンタトナーを得た。そして、得られた外添マゼンタトナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、マゼンタ二成分現像剤を作製した。 A magenta toner was produced in the same manner as in Example 6 except that the cyan toner mother particles were changed to the magenta toner mother particles described above, and an external additive was externally added using the magenta toner in the same manner as described above. An externally added magenta toner was obtained. Then, the obtained externally added magenta toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, and a magenta two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したイエロートナー母粒子に変更した以外は実施例６と同様にしてイエロートナーを製造し、該イエロートナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添イエロートナーを得た。そして、得られた外添イエロートナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、イエロー二成分現像剤を作製した。 Further, a yellow toner was produced in the same manner as in Example 6 except that the cyan toner mother particles were changed to the yellow toner mother particles described above, and an external additive was externally added in the same manner as described above using the yellow toner. An externally added yellow toner was obtained. Then, the obtained externally added yellow toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, thereby producing a yellow two-component developer.
（実施例５１）
前述した実施例７のトナー１００部に、外添剤として、１次粒子の平均粒径が１２ｎｍの疎水性シリカ微粒子１．３部と、１次粒子の平均粒径が２００ｎｍの疎水化シリカ微粒子０．５部と、１次粒子の平均粒径が３０ｎｍの疎水化チタン酸化物０．６部とを加え、ヘンシェルミキサ（商品名：ＦＭ２０Ｃ、三井鉱山株式会社製）を用いて回転部材の周速を３５ｍ／ｓとして３分間混合し、外添剤が外添されたシアントナーを得た。そして、得られた外添シアントナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、シアン二成分現像剤を作製した。
(Example 51)
In 100 parts of the toner of Example 7 described above, as external additives, 1.3 parts of hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 12 nm and hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 200 nm are used. 0.5 part and 0.6 part of hydrophobized titanium oxide having an average primary particle size of 30 nm are added and the circumference of the rotating member is measured using a Henschel mixer (trade name: FM20C, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.). The mixture was mixed at a speed of 35 m / s for 3 minutes to obtain a cyan toner to which an external additive was externally added. The obtained externally added cyan toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration would be 5%, and a cyan two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したマゼンタトナー母粒子に変更した以外は実施例７と同様にしてマゼンタトナーを製造し、該マゼンタトナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添マゼンタトナーを得た。そして、得られた外添マゼンタトナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、マゼンタ二成分現像剤を作製した。 Further, a magenta toner was produced in the same manner as in Example 7 except that the cyan toner mother particles were changed to the magenta toner mother particles described above, and an external additive was externally added using the magenta toner in the same manner as described above. An externally added magenta toner was obtained. Then, the obtained externally added magenta toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, and a magenta two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したイエロートナー母粒子に変更した以外は実施例７と同様にしてイエロートナーを製造し、該イエロートナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添イエロートナーを得た。そして、得られた外添イエロートナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、イエロー二成分現像剤を作製した。 Further, a yellow toner was produced in the same manner as in Example 7 except that the cyan toner mother particles were changed to the yellow toner mother particles described above, and an external additive was externally added in the same manner as described above using the yellow toner. An externally added yellow toner was obtained. Then, the obtained externally added yellow toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, thereby producing a yellow two-component developer.
（実施例５２）
前述した実施例２のトナー１００部に、外添剤として、１次粒子の平均粒径が１２ｎｍの疎水性シリカ微粒子１．３部と、１次粒子の平均粒径が２００ｎｍの疎水化シリカ微粒子０．５部と、１次粒子の平均粒径が３０ｎｍの疎水化チタン酸化物０．６部とを加え、ヘンシェルミキサ（商品名：ＦＭ２０Ｃ、三井鉱山株式会社製）を用いて回転部材の周速を３５ｍ／ｓとして３分間混合し、外添剤が外添されたシアントナーを得た。そして、得られた外添シアントナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、シアン二成分現像剤を作製した。
(Example 52)
In 100 parts of the toner of Example 2 described above, as external additives, 1.3 parts of hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 12 nm and hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 200 nm are used. 0.5 part and 0.6 part of hydrophobized titanium oxide having an average primary particle size of 30 nm are added and the circumference of the rotating member is measured using a Henschel mixer (trade name: FM20C, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.). The mixture was mixed at a speed of 35 m / s for 3 minutes to obtain a cyan toner to which an external additive was externally added. The obtained externally added cyan toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration would be 5%, and a cyan two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したマゼンタトナー母粒子に変更した以外は実施例２と同様にしてマゼンタトナーを製造し、該マゼンタトナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添マゼンタトナーを得た。そして、得られた外添マゼンタトナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、マゼンタ二成分現像剤を作製した。 Further, a magenta toner was produced in the same manner as in Example 2 except that the cyan toner mother particles were changed to the magenta toner mother particles described above, and an external additive was externally added using the magenta toner in the same manner as described above. An externally added magenta toner was obtained. Then, the obtained externally added magenta toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, and a magenta two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したイエロートナー母粒子に変更した以外は実施例２と同様にしてイエロートナーを製造し、該イエロートナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添イエロートナーを得た。そして、得られた外添イエロートナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、イエロー二成分現像剤を作製した。 Further, a yellow toner was produced in the same manner as in Example 2 except that the cyan toner base particles were changed to the yellow toner base particles described above, and an external additive was externally added in the same manner as described above using the yellow toner. An externally added yellow toner was obtained. Then, the obtained externally added yellow toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, thereby producing a yellow two-component developer.
（実施例５３）
前述した実施例１２のトナー１００部に、外添剤として、１次粒子の平均粒径が１２ｎｍの疎水性シリカ微粒子１．３部と、１次粒子の平均粒径が２００ｎｍの疎水化シリカ微粒子０．５部と、１次粒子の平均粒径が３０ｎｍの疎水化チタン酸化物０．６部とを加え、ヘンシェルミキサ（商品名：ＦＭ２０Ｃ、三井鉱山株式会社製）を用いて回転部材の周速を３５ｍ／ｓとして３分間混合し、外添剤が外添されたシアントナーを得た。そして、得られた外添シアントナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、シアン二成分現像剤を作製した。
(Example 53)
To 100 parts of the toner of Example 12 described above, as external additives, 1.3 parts of hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 12 nm and hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 200 nm. 0.5 part and 0.6 part of hydrophobized titanium oxide having an average primary particle size of 30 nm are added and the circumference of the rotating member is measured using a Henschel mixer (trade name: FM20C, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.). The mixture was mixed at a speed of 35 m / s for 3 minutes to obtain a cyan toner to which an external additive was externally added. The obtained externally added cyan toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration would be 5%, and a cyan two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したマゼンタトナー母粒子に変更した以外は実施例１２と同様にしてマゼンタトナーを製造し、該マゼンタトナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添マゼンタトナーを得た。そして、得られた外添マゼンタトナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、マゼンタ二成分現像剤を作製した。 Further, a magenta toner was produced in the same manner as in Example 12 except that the cyan toner mother particles were changed to the magenta toner mother particles described above, and an external additive was externally added in the same manner as described above using the magenta toner. An externally added magenta toner was obtained. Then, the obtained externally added magenta toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, and a magenta two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したイエロートナー母粒子に変更した以外は実施例１２と同様にしてイエロートナーを製造し、該イエロートナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添イエロートナーを得た。そして、得られた外添イエロートナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、イエロー二成分現像剤を作製した。 A yellow toner was produced in the same manner as in Example 12 except that the cyan toner mother particles were changed to the yellow toner mother particles described above, and an external additive was externally added in the same manner as described above using the yellow toner. An externally added yellow toner was obtained. Then, the obtained externally added yellow toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, thereby producing a yellow two-component developer.
（比較例１８）
前述した比較例６のトナー１００部に、外添剤として、１次粒子の平均粒径が１２ｎｍの疎水性シリカ微粒子１．３部と、１次粒子の平均粒径が２００ｎｍの疎水化シリカ微粒子０．５部と、１次粒子の平均粒径が３０ｎｍの疎水化チタン酸化物０．６部とを加え、ヘンシェルミキサ（商品名：ＦＭ２０Ｃ、三井鉱山株式会社製）を用いて回転部材の周速を３５ｍ／ｓとして３分間混合し、外添剤が外添されたシアントナーを得た。そして、得られた外添シアントナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、シアン二成分現像剤を作製した。
(Comparative Example 18)
To 100 parts of the toner of Comparative Example 6 described above, as external additives, 1.3 parts of hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 12 nm and hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 200 nm 0.5 part and 0.6 part of hydrophobized titanium oxide having an average primary particle size of 30 nm are added and the circumference of the rotating member is measured using a Henschel mixer (trade name: FM20C, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.). The mixture was mixed at a speed of 35 m / s for 3 minutes to obtain a cyan toner to which an external additive was externally added. The obtained externally added cyan toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration would be 5%, and a cyan two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したマゼンタトナー母粒子に変更した以外は比較例６と同様にしてマゼンタトナーを製造し、該マゼンタトナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添マゼンタトナーを得た。そして、得られた外添マゼンタトナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、マゼンタ二成分現像剤を作製した。 Further, a magenta toner was produced in the same manner as in Comparative Example 6 except that the cyan toner mother particles were changed to the magenta toner mother particles described above, and an external additive was externally added in the same manner as described above using the magenta toner. An externally added magenta toner was obtained. Then, the obtained externally added magenta toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, and a magenta two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したイエロートナー母粒子に変更した以外は比較例６と同様にしてイエロートナーを製造し、該イエロートナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添イエロートナーを得た。そして、得られた外添イエロートナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、イエロー二成分現像剤を作製した。 Further, a yellow toner was produced in the same manner as in Comparative Example 6 except that the cyan toner base particles were changed to the yellow toner base particles described above, and an external additive was externally added in the same manner as described above using the yellow toner. An externally added yellow toner was obtained. Then, the obtained externally added yellow toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, thereby producing a yellow two-component developer.
（比較例１９）
前述した比較例３のトナー１００部に、外添剤として、１次粒子の平均粒径が１２ｎｍの疎水性シリカ微粒子１．３部と、１次粒子の平均粒径が２００ｎｍの疎水化シリカ微粒子０．５部と、１次粒子の平均粒径が３０ｎｍの疎水化チタン酸化物０．６部とを加え、ヘンシェルミキサ（商品名：ＦＭ２０Ｃ、三井鉱山株式会社製）を用いて回転部材の周速を３５ｍ／ｓとして３分間混合し、外添剤が外添されたシアントナーを得た。そして、得られた外添シアントナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、シアン二成分現像剤を作製した。
(Comparative Example 19)
To 100 parts of the toner of Comparative Example 3 described above, as external additives, 1.3 parts of hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 12 nm and hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 200 nm 0.5 part and 0.6 part of hydrophobized titanium oxide having an average primary particle size of 30 nm are added and the circumference of the rotating member is measured using a Henschel mixer (trade name: FM20C, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.). The mixture was mixed at a speed of 35 m / s for 3 minutes to obtain a cyan toner to which an external additive was externally added. The obtained externally added cyan toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration would be 5%, and a cyan two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したマゼンタトナー母粒子に変更した以外は比較例３と同様にしてマゼンタトナーを製造し、該マゼンタトナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添マゼンタトナーを得た。そして、得られた外添マゼンタトナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、マゼンタ二成分現像剤を作製した。 Further, a magenta toner was produced in the same manner as in Comparative Example 3 except that the cyan toner mother particles were changed to the magenta toner mother particles described above, and an external additive was externally added in the same manner as described above using the magenta toner. An externally added magenta toner was obtained. Then, the obtained externally added magenta toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, and a magenta two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したイエロートナー母粒子に変更した以外は比較例３と同様にしてイエロートナーを製造し、該イエロートナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添イエロートナーを得た。そして、得られた外添イエロートナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、イエロー二成分現像剤を作製した。 Further, a yellow toner was produced in the same manner as in Comparative Example 3 except that the cyan toner base particles were changed to the yellow toner base particles described above, and an external additive was externally added in the same manner as described above using the yellow toner. An externally added yellow toner was obtained. Then, the obtained externally added yellow toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, thereby producing a yellow two-component developer.
（比較例２０）
前述した比較例１のトナー１００部に、外添剤として、１次粒子の平均粒径が１２ｎｍの疎水性シリカ微粒子１．３部と、１次粒子の平均粒径が２００ｎｍの疎水化シリカ微粒子０．５部と、１次粒子の平均粒径が３０ｎｍの疎水化チタン酸化物０．６部とを加え、ヘンシェルミキサ（商品名：ＦＭ２０Ｃ、三井鉱山株式会社製）を用いて回転部材の周速を３５ｍ／ｓとして３分間混合し、外添剤が外添されたシアントナーを得た。そして、得られた外添シアントナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、シアン二成分現像剤を作製した。
(Comparative Example 20)
In 100 parts of the toner of Comparative Example 1 described above, as external additives, 1.3 parts of hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 12 nm and hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 200 nm are used. 0.5 part and 0.6 part of hydrophobized titanium oxide having an average primary particle size of 30 nm are added and the circumference of the rotating member is measured using a Henschel mixer (trade name: FM20C, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.). The mixture was mixed at a speed of 35 m / s for 3 minutes to obtain a cyan toner to which an external additive was externally added. The obtained externally added cyan toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration would be 5%, and a cyan two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したマゼンタトナー母粒子に変更した以外は比較例１と同様にしてマゼンタトナーを製造し、該マゼンタトナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添マゼンタトナーを得た。そして、得られた外添マゼンタトナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、マゼンタ二成分現像剤を作製した。 Further, a magenta toner was produced in the same manner as in Comparative Example 1 except that the cyan toner mother particles were changed to the magenta toner mother particles described above, and an external additive was externally added in the same manner as described above using the magenta toner. An externally added magenta toner was obtained. Then, the obtained externally added magenta toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, and a magenta two-component developer was produced.
また、シアントナー母粒子を前述したイエロートナー母粒子に変更した以外は比較例１と同様にしてイエロートナーを製造し、該イエロートナーを用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添イエロートナーを得た。そして、得られた外添イエロートナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、イエロー二成分現像剤を作製した。 Further, a yellow toner was produced in the same manner as in Comparative Example 1 except that the cyan toner mother particles were changed to the yellow toner mother particles described above, and an external additive was externally added in the same manner as described above using the yellow toner. An externally added yellow toner was obtained. Then, the obtained externally added yellow toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, thereby producing a yellow two-component developer.
（比較例２１）
前述したシアントナー母粒子１００部に、外添剤として、１次粒子の平均粒径が１２ｎｍの疎水性シリカ微粒子１．３部と、１次粒子の平均粒径が２００ｎｍの疎水化シリカ微粒子０．５部と、１次粒子の平均粒径が３０ｎｍの疎水化チタン酸化物０．６部とを加え、ヘンシェルミキサ（商品名：ＦＭ２０Ｃ、三井鉱山株式会社製）を用いて回転部材の周速を３５ｍ／ｓとして３分間混合し、外添剤が外添されたシアントナーを得た。そして、得られた外添シアントナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、シアン二成分現像剤を作製した。
(Comparative Example 21)
To 100 parts of the cyan toner base particles described above, as external additives, 1.3 parts of hydrophobic silica fine particles having an average primary particle diameter of 12 nm and hydrophobic silica fine particles 0 having an average primary particle diameter of 200 nm were used. .5 parts and 0.6 part of hydrophobized titanium oxide having an average primary particle size of 30 nm and a peripheral speed of the rotating member using a Henschel mixer (trade name: FM20C, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.) Was mixed for 3 minutes at 35 m / s to obtain a cyan toner to which an external additive was externally added. The obtained externally added cyan toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration would be 5%, and a cyan two-component developer was produced.
また、前述したマゼンタトナー母粒子を用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添マゼンタトナーを得た。そして、得られた外添マゼンタトナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、マゼンタ二成分現像剤を作製した。 Further, by using the magenta toner base particles described above, an externally added magenta toner to which an external additive was externally added was obtained in the same manner as described above. Then, the obtained externally added magenta toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, and a magenta two-component developer was produced.
また、前述したイエロートナー母粒子を用いて、前述と同様にして外添剤が外添された外添イエロートナーを得た。そして、得られた外添イエロートナーと、体積平均粒径が６０μｍであるシリコーンコートフェライトコアキャリアとを、トナー濃度が５％となるように調製し、イエロー二成分現像剤を作製した。 Further, by using the yellow toner base particles described above, an externally added yellow toner to which an external additive was externally added was obtained in the same manner as described above. Then, the obtained externally added yellow toner and a silicone-coated ferrite core carrier having a volume average particle diameter of 60 μm were prepared so that the toner concentration was 5%, thereby producing a yellow two-component developer.
つまり、比較例２１においては、トナー表面に樹脂被覆層が形成されていないトナーを用いて各色の二成分現像剤を作製した。 That is, in Comparative Example 21, a two-component developer for each color was prepared using a toner having no resin coating layer formed on the toner surface.
＜画像形成評価＞
以上のようにして作製した実施例４８〜５３、比較例１８〜２１の二成分現像剤を市販の二成分現像装置を有する複写機（商品名：ＭＸ−２３００Ｇ、シャープ株式会社製）に投入して、画像形成を行い、以下に示す評価を行った。
<Image formation evaluation>
The two-component developers of Examples 48 to 53 and Comparative Examples 18 to 21 produced as described above were put into a copying machine (trade name: MX-2300G, manufactured by Sharp Corporation) having a commercially available two-component developing device. Then, image formation was performed and the following evaluation was performed.
［クリーニング性］
印字率が５％のチャートを１０００枚連続印字した後、感光体表面にフィルミングが発生しているか否かを目視によって確認した。クリーニング性の評価を、以下のような基準で行った。
○：良好。全色ともフィルミングが発生していない。
△：やや不良。１色のみフィルミングが発生している。
×：不良。２色以上でフィルミングが発生している。
[Cleanability]
After 1000 sheets of a chart having a printing rate of 5% were continuously printed, whether or not filming had occurred on the surface of the photoreceptor was visually confirmed. The cleaning property was evaluated according to the following criteria.
○: Good. Filming does not occur in all colors.
Δ: Slightly poor Filming occurs for only one color.
X: Defect. Filming occurs in two or more colors.
［帯電量安定性］
帯電量安定性は、上記チャートの印字後に帯電量を測定することで行った。各トナーの実施条件毎に帯電量を各色で比較し、最小と最大となるトナーの帯電量における差ΔＱｃ（μＣ／ｇ）によって評価した。評価基準は次のとおりである。
○：良好。５≧|ΔＱｃ|。
△：実使用上問題なし。７≧|ΔＱｃ|＞５。
×：不良。|ΔＱｃ|＞７。
[Charge amount stability]
The charge amount stability was measured by measuring the charge amount after printing the chart. The charge amount for each toner implementation condition was compared for each color, and evaluation was made based on the difference ΔQc (μC / g) in the minimum and maximum toner charge amount. The evaluation criteria are as follows.
○: Good. 5 ≧ | ΔQc |.
Δ: No problem in actual use. 7 ≧ | ΔQc |> 5.
X: Defect. | ΔQc |> 7.
［濃度均一性］
次に、１万枚耐刷時の濃度むらを以下のような方法で測定した。周方向に連続したパッチを５つ等間隔に印字し、その画像濃度ＩＤをＸ−Ｒｉｔｅを用いて測定し、同一色のパッチ中で濃度が最大のものと最小のものの差ΔＩＤを求めることで濃度均一性を評価した。ΔＩＤは各色の中で最大のものを選択する。評価基準は次のとおりである。
○：良好。０．２≧|ΔＩＤ|。
△：実使用上問題なし。０．３≧|ΔＩＤ|＞０．２。
×：不良。|ΔＩＤ|＞０．３。
[Density uniformity]
Next, the density unevenness at the time of printing 10,000 sheets was measured by the following method. By printing five consecutive patches in the circumferential direction at equal intervals, measuring the image density ID using X-Rite, and obtaining the difference ΔID between the highest and lowest density patches of the same color Concentration uniformity was evaluated. ΔID selects the largest of the colors. The evaluation criteria are as follows.
○: Good. 0.2 ≧ | ΔID |.
Δ: No problem in actual use. 0.3 ≧ | ΔID |> 0.2.
X: Defect. | ΔID |> 0.3.
［総合評価］
上記のクリーニング性と帯電量安定性と濃度均一性との評価に基づき、本発明のトナーを用いた総合評価を行った。
[Comprehensive evaluation]
Based on the evaluation of the cleaning property, the charge amount stability, and the density uniformity, a comprehensive evaluation using the toner of the present invention was performed.
総合評価基準は以下のとおりである。
○：良好。クリーニング性、帯電量安定性および濃度均一性の全ての評価結果が「○」である。
×：不良。クリーニング性、帯電量安定性および濃度均一性の評価結果において、「△」または「×」がある。
The overall evaluation criteria are as follows.
○: Good. All evaluation results of cleaning property, charge amount stability and density uniformity are “◯”.
X: Defect. In the evaluation results of the cleaning property, the charge amount stability and the density uniformity, there are “Δ” or “×”.
実施例４８〜５３および比較例１８〜２１の二成分現像剤を用いて画像形成を行ったときの、クリーニング性、帯電量安定性および濃度均一性の評価結果を表６に示す。 Table 6 shows the evaluation results of cleaning properties, charge amount stability, and density uniformity when images were formed using the two-component developers of Examples 48 to 53 and Comparative Examples 18 to 21.
表６に示す結果から、ブロッキングを起こさず保存性が良好な本発明のトナーを含んだ二成分現像剤である実施例４８〜５３の現像剤を用いて画像形成を行うと、クリーニング性、帯電量安定性に優れた状態で、濃度むらのない濃度均一性が良好な画質の画像を形成可能であることがわかる。 From the results shown in Table 6, when image formation was carried out using the developers of Examples 48 to 53, which are two-component developers containing the toner of the present invention that did not cause blocking and had good storage stability, It can be seen that it is possible to form an image with good image quality with good density uniformity without density unevenness in a state where quantity stability is excellent.
１４ 現像装置
１００ 画像形成装置
２０１ トナーの製造装置
２０２ 粉体流路
２０３ 噴霧手段
２０４ 回転撹拌手段
２０６ 粉体投入部
２０７ 粉体回収部
２２０ 撹拌羽根
DESCRIPTION OF
Claims (9)
トナー母粒子に付着した樹脂微粒子が膜化するまで回転撹拌手段の回転を続けて、樹脂微粒子が表面に付着したトナー母粒子を粉体流路内において繰り返し循環させる膜化工程とを含み、
前記液体を噴霧する工程では、粉体流路内のＬＥＬ濃度係数Ｘが下記式（１）を満たすように、噴霧手段によって液体が噴霧されることを特徴とするトナーの製造方法。
０．０７≦Ｘ≦ ８．１２ …（１）
［ただし、ＬＥＬ濃度係数Ｘは、Ｘ＝｛（単位時間あたりに噴霧する液体のガス化容積）／（粉体流路内容積）｝×１００／（液体のＬＥＬ濃度）で表わされ、液体のＬＥＬ濃度とは、ガス化する液体の所定条件下における爆発下限界濃度を示す。］ A liquid that plasticizes the resin fine particles and the toner base particles is sprayed from the spray means by the carrier gas onto the toner base particles in which the resin fine particles adhere to the surface, which is in a flow state in the powder flow path in which the rotary stirring means rotates. And a process of
A film forming step in which the rotation of the rotary stirring means is continued until the resin fine particles attached to the toner mother particles are formed into a film, and the toner mother particles with the resin fine particles attached to the surface are repeatedly circulated in the powder flow path,
In the step of spraying the liquid, the liquid is sprayed by the spraying means so that the LEL concentration coefficient X in the powder channel satisfies the following formula (1).
0.07 ≦ X ≦ 8.12 (1)
[However, the LEL concentration coefficient X is represented by X = {(the gasification volume of the liquid sprayed per unit time) / (the volume in the powder channel)} × 100 / (the LEL concentration of the liquid). The LEL concentration indicates the lower explosion limit concentration of the liquid to be gasified under a predetermined condition. ]
前記液体を噴霧する工程および前記膜化工程では、粉体流路内および回転撹拌手段の温度が、前記温度調整手段によって所定の温度に調整されることを特徴とする請求項１に記載のトナーの製造方法。 A rotating stirring unit including a rotating disk having a rotating blade and a rotating shaft is used to repeatedly circulate toner mother particles with resin fine particles adhering to the surface in a powder flow path including a rotating stirring chamber and a circulation pipe. A rotary agitating device comprising: a circulating means for returning to the interior; a temperature adjusting means provided in at least a part of the powder flow path for adjusting the temperature of the powder flow path and the rotary stirring means to a predetermined temperature; A method for producing a toner using the toner,
2. The toner according to claim 1, wherein, in the step of spraying the liquid and the film forming step, the temperature in the powder flow path and the rotary stirring unit are adjusted to a predetermined temperature by the temperature adjusting unit. Manufacturing method.
像担持体に潜像を形成する潜像形成手段と、
請求項８に記載の現像装置とを備えることを特徴とする画像形成装置。 An image carrier on which a latent image is formed;
A latent image forming means for forming a latent image on the image carrier;
An image forming apparatus comprising the developing device according to claim 8.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010294584A JP2011065193A (en) | 2010-12-29 | 2010-12-29 | Method for producing toner and toner, developer, developing device, and image forming apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010294584A JP2011065193A (en) | 2010-12-29 | 2010-12-29 | Method for producing toner and toner, developer, developing device, and image forming apparatus |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2008251887A Division JP4662568B2 (en) | 2008-09-29 | 2008-09-29 | Toner manufacturing method, toner, developer, developing device, and image forming apparatus |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2011065193A true JP2011065193A (en) | 2011-03-31 |
Family
ID=43951410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2010294584A Pending JP2011065193A (en) | 2010-12-29 | 2010-12-29 | Method for producing toner and toner, developer, developing device, and image forming apparatus |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2011065193A (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6442660A (en) * | 1987-08-07 | 1989-02-14 | Hosokawa Micron Kk | Method and device for producing toner |
| JPH04211269A (en) * | 1990-02-22 | 1992-08-03 | Seiko Epson Corp | Manufacture of microcapsule |
| JP2008191639A (en) * | 2007-01-09 | 2008-08-21 | Sharp Corp | Toner and method of manufacturing the same, two-component developer, developing apparatus, and image forming apparatus |
| JP2010085495A (en) * | 2008-09-29 | 2010-04-15 | Sharp Corp | Method for manufacturing toner, toner, developer, developing apparatus, and image forming apparatus |
-
2010
- 2010-12-29 JP JP2010294584A patent/JP2011065193A/en active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6442660A (en) * | 1987-08-07 | 1989-02-14 | Hosokawa Micron Kk | Method and device for producing toner |
| JPH04211269A (en) * | 1990-02-22 | 1992-08-03 | Seiko Epson Corp | Manufacture of microcapsule |
| JP2008191639A (en) * | 2007-01-09 | 2008-08-21 | Sharp Corp | Toner and method of manufacturing the same, two-component developer, developing apparatus, and image forming apparatus |
| JP2010085495A (en) * | 2008-09-29 | 2010-04-15 | Sharp Corp | Method for manufacturing toner, toner, developer, developing apparatus, and image forming apparatus |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4512657B2 (en) | Toner manufacturing method, toner, developer, developing device, and image forming apparatus | |
| JP4489109B2 (en) | Toner and production method thereof, two-component developer | |
| JP5022801B2 (en) | Toner manufacturing method, toner, two-component developer, developing device, and image forming apparatus | |
| JP4493683B2 (en) | Toner and two-component developer using the same | |
| JP4812845B2 (en) | Method for producing capsule toner | |
| JP4512628B2 (en) | Toner production method | |
| JP5135251B2 (en) | Toner and toner manufacturing method, developer, developing device, and image forming apparatus | |
| JP4966878B2 (en) | Toner and manufacturing method thereof, two-component developer, developing device, and image forming apparatus | |
| JP4718594B2 (en) | Method for producing resin layer-coated toner | |
| JP4423316B2 (en) | Method for producing toner particles | |
| JP4842315B2 (en) | Toner manufacturing method, toner, developer, developing device, and image forming apparatus | |
| JP2011186402A (en) | Toner for developing electrostatic charge image, production method thereof, two-component developer, and image forming apparatus | |
| US8313882B2 (en) | Toner and two-component developer | |
| JP4662568B2 (en) | Toner manufacturing method, toner, developer, developing device, and image forming apparatus | |
| JP4660580B2 (en) | Toner manufacturing method, toner, developer, developing device, and image forming apparatus | |
| JP4764935B2 (en) | Toner manufacturing method | |
| JP4764934B2 (en) | Toner manufacturing method | |
| JP2010101974A (en) | Method of manufacturing toner, toner, two-component developer, development apparatus, and image forming apparatus | |
| JP2010230733A (en) | Toner manufacturing method, toner, two-component developer, developing device, and image forming device | |
| JP2009015083A (en) | Toner and its manufacturing process, two component developer, developing apparatus, and image forming device | |
| JP5286209B2 (en) | Capsule toner manufacturing method, capsule toner, developer, developing device, and image forming apparatus | |
| JP5103410B2 (en) | Toner manufacturing method, toner, developer, developing device, and image forming apparatus | |
| JP4404919B2 (en) | Toner production method | |
| JP2011065193A (en) | Method for producing toner and toner, developer, developing device, and image forming apparatus | |
| JP2010139779A (en) | Method for manufacturing toner, toner, developer, developing device and image forming apparatus |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20120823 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130115 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20130402 |