JP2011035164A - Transformer device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、複数のトランスを効果的に配置したトランス装置に関する。 The present invention relates to a transformer device in which a plurality of transformers are effectively arranged.
複数のトランスの配列に関する従来技術として、下記特許文献１，２に示されたものがある。例えば、特許文献１に示された多口用高電圧発生装置では、複数のトランスの１次コイル（７ａ、７ｂ）の巻回方向を逆とし、各トランスを軸方向に並べることで、各コイルから発生する磁界を逆向きにし、ノイズの発生を可及的に除去する昇圧トランスを有しており、２個のトランスの巻回方向を逆にすることで発生するノイズの位相を逆にし、トランス外部では打消しあう構造を開示している。
As prior art relating to the arrangement of a plurality of transformers, there are those shown in
また、特許文献２に示された高周波トランス装置では、複数のトランスの巻線インピーダンスを合わせるように端子引き出し位置の調整手段を備えたトランス装置を有しており、複数のトランスを並列運転する場合に各トランスに流れる電流を平均化する技術を開示している。
In addition, the high-frequency transformer device disclosed in
しかしながら、特許文献１は、トランス外部へ放射するノイズ低減を行う技術であり、トランス内部の損失に関しては何らの効果もない。また、特許文献２の技術では、各トランスの損失は平均化されるが、損失の低減効果は得られない。
However,
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、複数のトランスを効果的に配置することで、トランス内部の損失を低減することができるトランス装置を提供することを目的とする。 This invention is made | formed in view of the above, Comprising: It aims at providing the transformer apparatus which can reduce the loss inside a transformer by arrange | positioning a some transformer effectively.
上述した課題を解決し、目的を達成するため、本発明にかかるトランス装置は、複数のトランスを有するトランス装置であって、前記トランス装置を構成する複数のトランスのうちの第１、第２のトランスのコア部材には、それぞれ少なくとも一つのギャップ部が形成されており、前記第１のトランスに設けられたギャップ部のうちの少なくも一つと、前記第２のトランスに設けられたギャップ部のうちの少なくも一つとの間の距離が、当該ギャップ部のギャップ長に比して近接して配置され、且つ、それらのギャップ部に生ずる磁束の向きが互いに逆向きとなるように構成されていることを特徴とする。 In order to solve the above-described problems and achieve the object, a transformer device according to the present invention is a transformer device having a plurality of transformers, and the first and second of the plurality of transformers constituting the transformer device. At least one gap portion is formed in each core member of the transformer, and at least one of the gap portions provided in the first transformer and the gap portion provided in the second transformer The distance between at least one of the gap portions is arranged close to the gap length of the gap portion, and the directions of magnetic flux generated in the gap portions are opposite to each other. It is characterized by being.
本発明によれば、第１のトランスに設けられたギャップ部のうちの少なくも一つと、第２のトランスに設けられたギャップ部のうちの少なくも一つとが、当該ギャップ部のギャップ長に比して近接して配置され、且つ、それらのギャップ部に生ずる磁束の向きが互いに逆向きとなるように構成されているので、各トランスにおける内部損失の低減が可能となる。 According to the present invention, at least one of the gap portions provided in the first transformer and at least one of the gap portions provided in the second transformer have a gap length of the gap portion. As compared with each other, the magnetic fluxes generated in the gap portions are arranged in opposite directions, so that internal loss in each transformer can be reduced.
また、本発明にかかるトランス装置は、複数のトランスを有するトランス装置であって、前記トランス装置を構成する複数のトランスのうちの第１、第２のトランスのコア部材には、それぞれ少なくとも一つのギャップ部が形成されており、前記ギャップ部の距離をｇｓとし、前記第１のトランスに設けられたギャップ部のうちの少なくも一つと、前記第２のトランスに設けられたギャップ部のうちの少なくも一つとの間の距離をｄとするとき、ｄ／ｇｓの値は、１０以下に設定されていることを特徴とする。 The transformer device according to the present invention is a transformer device having a plurality of transformers, and each of core members of the first and second transformers of the plurality of transformers constituting the transformer device has at least one A gap portion is formed, the distance of the gap portion is gs, and at least one of the gap portions provided in the first transformer and the gap portion provided in the second transformer When the distance between at least one is d, the value of d / gs is set to 10 or less.
本発明によれば、各トランスの巻線部に生ずる渦電流損失の低減効果を得ることができる。 According to the present invention, it is possible to obtain an effect of reducing eddy current loss generated in the winding portion of each transformer.
また、本発明にかかるトランス装置は、前記ｄ／ｇｓの値は、０．４８〜１．９の範囲内に設定されていることを特徴とする。 The transformer device according to the present invention is characterized in that the value of d / gs is set within a range of 0.48 to 1.9.
本発明によれば、負荷の大小に依存することなく、また、コア部材の種類に依存することなく、渦電流損失の確実な低減効果を得ることができる。 According to the present invention, it is possible to obtain a reliable reduction effect of eddy current loss without depending on the magnitude of the load and without depending on the type of the core member.
また、本発明のトランス装置における前記第１、第２のトランスは、各１個のトランスを有してなり、前記第１、第２のトランスは、少なくとも一方が３つの脚部を有する一対のコア部材によって構成され、一方のコア部材の中央脚部の周囲を含む空間領域には一次巻線および二次巻線が装着され、一方のコア部材の側脚部の端部にはギャップ部が形成され、前記第１、第２のトランスに設けられたギャップ部のうち、１組のギャップ部同士のみが近接して配置されていることを特徴とする。 In the transformer device of the present invention, each of the first and second transformers includes one transformer, and at least one of the first and second transformers has a pair of three legs. A primary winding and a secondary winding are mounted in a space region including the periphery of the central leg portion of one core member, and a gap portion is provided at an end portion of the side leg portion of the one core member. Of the gap portions formed and provided in the first and second transformers, only one set of gap portions are arranged close to each other.
本発明によれば、例えばＬＰ型、ＥＥ型、ＥＲ型、ＥＥＲ型、ＲＭ型、ＰＱ型、ＥＩ型などの少なくとも一方が３つの脚部を有する一対のコア部材を用いて構成した２個のトランスを好適に配置する実施態様を提供する。 According to the present invention, for example, at least one of LP type, EE type, ER type, EER type, RM type, PQ type, EI type and the like is configured by using a pair of core members having three legs. Embodiments in which the transformer is suitably arranged are provided.
また、本発明のトランス装置における前記第１、第２のトランスは、各１個のトランスを有してなり、前記第１、第２のトランスは、少なくとも一方が３つの脚部を有する一対のコア部材によって構成され、一方のコア部材の中央脚部の周囲を含む空間領域には一次巻線および二次巻線が装着され、一方のコア部材の一方の側脚部の端部には第１のギャップ部が形成され、一方のコア部材の他方の側脚部の端部には第２のギャップ部が形成され、前記第１のトランスに設けられた第１のギャップ部と前記第２のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第１のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第２のトランスに設けられた第２のギャップ部とが近接して配置されていることを特徴とする。 In the transformer device of the present invention, each of the first and second transformers includes one transformer, and at least one of the first and second transformers has a pair of three legs. A primary winding and a secondary winding are mounted in a space region including the periphery of the central leg portion of one core member, and the end of one side leg portion of the one core member is a first portion. 1 gap portion is formed, the second gap portion is formed at the end of the other side leg portion of one core member, and the first gap portion provided in the first transformer and the second gap portion are formed. The first gap portion provided in the transformer of the first transformer is disposed close to the second gap portion provided in the first transformer and the second gap portion provided in the second transformer. Are arranged close to each other.
本発明によれば、例えばＬＰ型、ＥＥ型、ＥＲ型、ＥＥＲ型、ＲＭ型、ＰＱ型、ＥＩ型などの少なくとも一方が３つの脚部を有するコア部材を用いて構成した２個のトランスを好適に配置する実施態様を提供する。また、本発明によれば、２組のギャップ部同士を近接して配置するので、１つのギャップ部同士のみを近接して配置する場合に比べて渦電流損失の低減効果を高めることができる。 According to the present invention, for example, two transformers configured by using a core member having at least one of three legs, such as LP type, EE type, ER type, EER type, RM type, PQ type, and EI type. A suitably arranged embodiment is provided. Further, according to the present invention, since the two sets of gap portions are arranged close to each other, the effect of reducing eddy current loss can be enhanced as compared with the case where only one gap portion is arranged close to each other.
また、本発明のトランス装置における前記第１、第２のトランスは、各２個のトランスを有してなり、前記第１、第２のトランスのそれぞれは、少なくとも一方が３つの脚部を有する一対のコア部材によって構成され、一方のコア部材の中央脚部の周囲を含む空間領域には一次巻線および二次巻線が装着され、一方のコア部材の一方の側脚部の端部には第１のギャップ部が形成され、一方のコア部材の他方の側脚部の端部には第２のギャップ部が形成され、前記第１の一方のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第１の他方のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第１の他方のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第２の一方のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第２の一方のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第２の他方のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置されていることを特徴とする。 The first and second transformers in the transformer device of the present invention each include two transformers, and at least one of the first and second transformers has three legs. A primary winding and a secondary winding are mounted in a space region that includes a pair of core members and includes the periphery of the central leg portion of one core member, and is attached to an end portion of one side leg portion of the one core member. Has a first gap portion, a second gap portion is formed at the end of the other side leg portion of the one core member, and the second gap portion is provided in the first transformer. And the first gap portion provided in the first other transformer are arranged close to each other, and the second gap portion provided in the first other transformer and the second one of the second transformer Arranged close to the first gap provided in the transformer And the second gap portion provided in the second one transformer and the first gap portion provided in the second other transformer are arranged close to each other. To do.
本発明によれば、例えばＬＰ型、ＥＥ型、ＥＲ型、ＥＥＲ型、ＲＭ型、ＰＱ型、ＥＩ型などの少なくとも一方が３つの脚部を有するコア部材を用いて構成した４個のトランスを好適に配置する実施態様を提供する。また、本発明によれば、３組のギャップ部同士が近接して配置されるので、近接して配置されたギャップ部の１トランスあたりの組数を増やすことができ、渦電流損失の低減効果を高めることができる。 According to the present invention, for example, four transformers configured by using a core member having at least one of three legs, such as LP type, EE type, ER type, EER type, RM type, PQ type, and EI type. A suitably arranged embodiment is provided. In addition, according to the present invention, since the three sets of gap portions are arranged close to each other, the number of sets per transformer of the gap portions arranged close to each other can be increased, and the effect of reducing eddy current loss can be increased. Can be increased.
また、本発明のトランス装置における前記第１、第２のトランスは、各２個のトランスを有してなり、前記第１、第２のトランスのそれぞれは、少なくとも一方が３つの脚部を有する一対のコア部材によって構成され、一方のコア部材の中央脚部の周囲を含む空間領域には一次巻線および二次巻線が装着され、一方のコア部材の一方の側脚部の端部には第１のギャップ部が形成され、一方のコア部材の他方の側脚部の端部には第２のギャップ部が形成され、前記第１の一方のトランスに設けられた第１のギャップ部と前記第１の他方のトランスに設けられた第２のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第１の一方のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第１の他方のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第２の一方のトランスに設けられた第１のギャップ部と前記第２の他方のトランスに設けられた第２のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第２の一方のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第２の他方のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第１の一方のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第２の一方のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第１の他方のトランスに設けられた第１のギャップ部と前記第２の他方のトランスに設けられた第２のギャップ部とが近接して配置されていることを特徴とする。 The first and second transformers in the transformer device of the present invention each include two transformers, and at least one of the first and second transformers has three legs. A primary winding and a secondary winding are mounted in a space region that includes a pair of core members and includes the periphery of the central leg portion of one core member, and is attached to an end portion of one side leg portion of the one core member. The first gap portion is formed, the second gap portion is formed at the end of the other side leg portion of the one core member, and the first gap portion provided in the first one transformer And the second gap portion provided in the first other transformer are arranged close to each other, and the second gap portion provided in the first one transformer and the second other gap portion are provided in the first other transformer. Arranged close to the first gap provided in the transformer In addition, a first gap portion provided in the second one transformer and a second gap portion provided in the second other transformer are arranged close to each other, and the second The second gap portion provided in one of the transformers and the first gap portion provided in the second other transformer are arranged close to each other and provided in the first one transformer. The second gap portion and the first gap portion provided in the second one transformer are arranged close to each other, and the first gap portion provided in the first other transformer; The second gap portion provided in the second other transformer is disposed close to the second transformer.
本発明によれば、例えばＬＰ型、ＥＥ型、ＥＲ型、ＥＥＲ型、ＲＭ型、ＰＱ型、ＥＩ型などの少なくとも一方が３つの脚部を有するコア部材を用いて構成した４個のトランスを好適に配置する実施態様を提供する。また、本発明によれば、重複を含めた６組のギャップ部同士が近接して配置されるので、近接して配置されたギャップ部の１トランスあたりの組数を更に増やすことができ、渦電流損失の低減効果を更に高めることができる。 According to the present invention, for example, four transformers configured by using a core member having at least one of three legs, such as LP type, EE type, ER type, EER type, RM type, PQ type, and EI type. A suitably arranged embodiment is provided. In addition, according to the present invention, since the six gap portions including the overlap are arranged close to each other, the number of sets per transformer of the gap portions arranged close to each other can be further increased. The effect of reducing current loss can be further enhanced.
また、本発明のトランス装置における前記第１、第２のトランスのそれぞれは、一次巻線および二次巻線を具備しており、前記第１、第２のトランスの各一次巻線同士が直列に接続されると共に、前記第１、第２のトランスの各二次巻線同士が並列に接続されてＤＣ−ＤＣコンバータに適用されることを特徴とする。 Each of the first and second transformers in the transformer device of the present invention includes a primary winding and a secondary winding, and the primary windings of the first and second transformers are in series. And the secondary windings of the first and second transformers are connected in parallel and applied to a DC-DC converter.
本発明によれば、ＤＣ−ＤＣコンバータに適用されて好適なトランス装置の一態様を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, it can apply to a DC-DC converter and can provide the one aspect | mode of a suitable transformer apparatus.
また、本発明のトランス装置における前記第１、第２のトランスのそれぞれには、２つの二次巻線が設けられており、前記第１のトランスの一方の二次巻線と前記第２のトランスの一方の二次巻線とが並列に接続され、前記第１のトランスの他方の二次巻線と前記第２のトランスの他方の二次巻線とが並列に接続されることを特徴とする。 Each of the first and second transformers in the transformer device of the present invention is provided with two secondary windings, and one secondary winding of the first transformer and the second transformer One secondary winding of the transformer is connected in parallel, and the other secondary winding of the first transformer and the other secondary winding of the second transformer are connected in parallel. And
本発明によれば、ＤＣ−ＤＣコンバータに適用されて好適なトランス装置の上記とは異なる一態様を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the one aspect different from the above of the suitable transformer apparatus applied to a DC-DC converter can be provided.
また、本発明のトランス装置における前記第１、第２のトランスのそれぞれは、一次巻線および二次巻線を具備しており、前記第１の一方および他方のトランスならびに前記第２の一方および他方のトランスの各一次巻線同士が直列に接続され、前記第１の一方および他方のトランスの各二次巻線同士が並列に接続され、前記第２の一方および他方のトランスの各二次巻線同士が並列に接続されてＤＣ−ＤＣコンバータに適用されることを特徴とする。 Each of the first and second transformers in the transformer device of the present invention includes a primary winding and a secondary winding, and the first one and the other transformers and the second one and The primary windings of the other transformer are connected in series, the secondary windings of the first one and the other transformer are connected in parallel, and the secondary windings of the second one and the other transformer are connected. The windings are connected in parallel and applied to a DC-DC converter.
本発明によれば、ＤＣ−ＤＣコンバータに適用されて好適なトランス装置の上記とは異なる一態様を提供することができる。また、本発明によれば、トランスを小型化することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the one aspect different from the above of the suitable transformer apparatus applied to a DC-DC converter can be provided. Further, according to the present invention, the transformer can be reduced in size.
また、本発明のトランス装置における前記第１、第２のトランスは、基板の上面および下面を利用して形成されていることを特徴とする。 Further, the first and second transformers in the transformer device of the present invention are formed using the upper surface and the lower surface of the substrate.
本発明によれば、基板下面の空間をも利用するので、トランス装置の低背化が可能となる。 According to the present invention, since the space on the lower surface of the substrate is also used, it is possible to reduce the height of the transformer device.
本発明にかかるトランス装置によれば、トランス内部の損失を低減することができるという効果が得られる。 According to the transformer device of the present invention, an effect that loss inside the transformer can be reduced is obtained.
以下に添付図面を参照して、本発明の実施の形態にかかるトランス装置を詳細に説明する。なお、以下に示す実施の形態により本発明が限定されるものではない。 Hereinafter, a transformer device according to an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In addition, this invention is not limited by embodiment shown below.
実施の形態１．
図１は、以下に説明する各実施形態のトランス装置を構成する際に用いる一対のコア部材の一例を示す図であり、図２は、図１に示した一対のコア部材の組合せ要領を示す図である。
FIG. 1 is a view showing an example of a pair of core members used when configuring the transformer device of each embodiment described below, and FIG. 2 shows a combination point of the pair of core members shown in FIG. FIG.
本発明における各実施形態のトランス装置は、磁性材料からなる、例えば図１に示すようなＬＰ型のコア部材１（１ａ，１ｂ）を用いて構成することができる。コア部材１ａ，１ｂは、平板状のヨーク部２（２ａ，２ｂ）と、ヨーク部２の両端からヨーク部２の長手方向に対し直交する方向に立設される側脚部４（４ａ，４ｂ），５（５ａ，５ｂ）と、ヨーク部２の概略中央から側脚部４，５に対し概略平行に立設される中央脚部３（３ａ，３ｂ）と、を有する構造である。中央脚部３は、図示のように断面が円形の円柱体であり、側脚部４，５は、一端側の端部８ａが、他端側の端部８ｂおよび中央部８ｃよりも幅広の端面７を有し、中央部８ｃから一端側の端部８ａに向かって端面７の長手方向に直交する方向の幅が広がって行く柱状構造体である。
The transformer device according to each embodiment of the present invention can be configured by using an LP-type core member 1 (1a, 1b) made of a magnetic material, for example, as shown in FIG. The
これらのコア部材１ａ，１ｂは、図２に示すように、中央脚部３、側脚部４，５の各脚部同士がそれぞれ突き合わされると共に、側脚部４，５の少なくとも一方側の端面７同士が所定の距離を持って配置され、中央脚部３ａ，３ｂの周囲に一次巻線および二次巻線が巻回あるいは装着されることにより、一のトランスが構成される。すなわち、本発明における各実施形態のトランス装置では、側脚部４ａ，４ｂ間および側脚部５ａ，５ｂ間のうちの少なくとも一方側にギャップが形成されていればよい。また、中央脚部３ａ，３ｂ間にはギャップが設けられていてもよいし、設けられていなくてもよい。
As shown in FIG. 2, the
なお、図１，２では、ＬＰ型のコアを一例として示しているが、ＬＰ型に限定されるものではなく、少なくとも一方が３つの脚部を有する一対のコア部材からなる型のコアを用いても構わない。肝要な点は、１つ以上のギャップが構成され、当該ギャップの近傍に巻線部が存在していればよい。したがって、１つ以上のギャップを構成可能なコアとして、例えば、ＥＥ型、ＥＲ型、ＥＥＲ型、ＲＭ型、Ｐ型、ＥＰＣ型、ＰＱ型、ＥＩ型、ＥＴ／ＦＴ型などを用いることが可能である。 1 and 2 show an LP-type core as an example. However, the present invention is not limited to the LP-type, and at least one of the cores includes a pair of core members having three legs. It doesn't matter. The important point is that one or more gaps are formed, and the winding portion is present in the vicinity of the gaps. Therefore, for example, EE type, ER type, EER type, RM type, P type, EPC type, PQ type, EI type, ET / FT type, etc. can be used as a core that can constitute one or more gaps. It is.
また、上記の説明では、中央脚部の周囲に一次巻線および二次巻線が巻回あるいは装着されるとして説明したが、側脚部の周囲に一次巻線および二次巻線が巻回あるいは装着される構成であっても構わない。この種の構成では、中央脚部を有さず、少なくとも一方が２つの脚部を有する一対のコア部材からなる型（例えばＵＵ型、ＵＩ型）のコアを用いても構わない。なお、側脚部の周囲に巻線部を設ける構成は、ＵＵ型およびＵＩ型のコアを用いる場合は無論のこと、中央脚部を有する型のコアであっても取り得る構成である。 In the above description, the primary and secondary windings are wound or mounted around the center leg, but the primary and secondary windings are wound around the side legs. Alternatively, it may be configured to be mounted. In this type of configuration, a core (for example, UU type, UI type) that includes a pair of core members that do not have a central leg portion and at least one of which has two leg portions may be used. In addition, the structure which provides a winding part around a side leg part is a structure which can be taken even if it is a core of a type | mold which has a center leg part of course when using a UU type | mold and UI type | mold core.
図３は、本発明の実施の形態１にかかるトランス装置の一構成例を示す正面図である。図３に示すように、実施の形態１のトランス装置は、図２に示すように構成したトランスを２つ用意し、第１、第２のトランスであるトランスＴ１，Ｔ２を横並びで配置している。なお、図３において、トランスＴ１に付した符号は図１と同一のものを使用し、図１との対応関係が分かるようにしている。具体的に、トランスＴ１では、側脚部４ａ，４ｂ間にはギャップ部１２が形成され、側脚部５ａ，５ｂ間にはギャップ部１４が形成され、中央脚部３ａ，３ｂの周囲には、一次巻線および二次巻線が巻回された巻線部１０が装着されている。トランスＴ２においても後述する巻線部１１の巻線方向を除いて、トランスＴ１と同様な構成であり、各側脚部間には、ギャップ部１６，１８が形成され、中央脚部の周囲には、一次巻線および二次巻線が巻回された巻線部１１が装着されている。
FIG. 3 is a front view of a configuration example of the transformer device according to the first embodiment of the present invention. As shown in FIG. 3, the transformer device of the first embodiment has two transformers configured as shown in FIG. 2, and the first and second transformers T1 and T2 are arranged side by side. Yes. In FIG. 3, the same reference numerals as in FIG. 1 are used for the transformer T1, and the correspondence with FIG. 1 is understood. Specifically, in the transformer T1, a
ここで、巻線部１０によってトランスＴ１に生ずる磁束の方向を矢印Ａ１，Ａ２とすると、トランスＴ２に生ずる磁束の方向は矢印Ｂ１，Ｂ２に示す方向となる。すなわち、トランスＴ２では、内部に生ずる磁束の方向がトランスＴ１と逆向きになるように巻線部１０に対する印加電圧との関係で、巻線部１１に対する印加電圧の極性、トランスＴ２の配置方向が決められている。
Here, if the direction of the magnetic flux generated in the transformer T1 by the winding
また、トランスＴ１，Ｔ２は、トランスＴ１の一方の側脚部とトランスＴ２の一方の側脚部とが近接するように配置される一方で、トランスＴ１の他方の側脚部とトランスＴ２の他方の側脚部とは近接せず、且つ、トランスＴ１の一方の側脚部によって形成されるギャップ部１２の位置とトランスＴ２の一方の側脚部によって形成されるギャップ部１６の位置とが概ね一致するように配置されている（以下、「横並び配置」と称する）。
The transformers T1 and T2 are arranged so that one side leg of the transformer T1 and one side leg of the transformer T2 are close to each other, while the other side leg of the transformer T1 and the other side of the transformer T2. The position of the
つぎに、図３のように配置された実施の形態１にかかるトランス装置の作用について説明する。図４は、実施の形態１にかかるトランス装置における損失低減の作用を説明する図である。 Next, the operation of the transformer device according to the first embodiment arranged as shown in FIG. 3 will be described. FIG. 4 is a diagram for explaining the effect of reducing the loss in the transformer device according to the first embodiment.
図４の上段部に示すように、トランスＴ１，Ｔ２には一次巻線２４および二次巻線２６が巻回されており、トランスＴ１，Ｔ２の一次巻線２４に所定の電源電圧が供給されたときには、トランスＴ１のギャップ部２０に生ずる磁束の方向と、トランスＴ２のギャップ部２２に生ずる磁束の方向とが互いに逆方向となるように構成されている。このとき、一次巻線２４および二次巻線２６（以下「巻線部」という）におけるギャップ部２０，２２近傍の領域２８には、ギャップ部２０，２２を通過する磁束の広がりによって磁束（漏れ磁束）が鎖交するので、巻線部における渦電流損失を増大させることになる。
As shown in the upper part of FIG. 4, a primary winding 24 and a secondary winding 26 are wound around the transformers T1 and T2, and a predetermined power supply voltage is supplied to the primary winding 24 of the transformers T1 and T2. The direction of the magnetic flux generated in the
これに対して、図４の下段部に示すように、トランスＴ１，Ｔ２を近接して配置した場合には、ギャップ部２０，２２を通過する磁束の一部が互いに相手側トランスに流れ込むようになる（例えば、矢印で示す磁束３２）。その結果、同一のトランスにおける漏れ磁束間の反発が小さくなり、漏れ磁束の広がりは小さくなる（例えば、矢印で示す磁束３４）。したがって、巻線部に鎖交する磁束量は、領域３０に示すように小さくなり、巻線部における渦電流損失の低減が可能となる。
On the other hand, as shown in the lower part of FIG. 4, when the transformers T1 and T2 are arranged close to each other, part of the magnetic flux passing through the
ここで、漏れ磁束の一部が相手側のトランスに流れ込むということは、自身の漏れ磁束が低減しているのと等価である。したがって、実施の形態１のトランス装置によれば、ギャップ部に生ずる磁束の方向が相異なる２つのトランスを近接して配置することにより、各ギャップ部における漏れ磁束を相互に相殺して漏れ磁束を低減することができるので、巻線部における渦電流損失の低減が可能となる。 Here, the fact that a part of the leakage magnetic flux flows into the transformer on the other side is equivalent to a reduction in the leakage magnetic flux of itself. Therefore, according to the transformer device of the first embodiment, by arranging two transformers having different directions of the magnetic flux generated in the gap portion close to each other, the leakage magnetic flux in each gap portion is canceled out and the leakage magnetic flux is reduced. Since it can be reduced, eddy current loss in the winding portion can be reduced.
なお、上記では、トランスＴ１，Ｔ２における各一次巻線および各二次巻線の接続（電気的接続）については言及していないが、各一次巻線および各二次巻線の電気的接続は任意である。例えば、各一次巻線は、直列に接続されていても、並列に接続されていてもよいし、接続されていなくても構わない。このとき、各二次巻線も同様であり、直列に接続されていても、並列に接続されていてもよいし、接続されていなくても構わない。 In the above, the connection (electrical connection) of each primary winding and each secondary winding in the transformers T1 and T2 is not mentioned, but the electrical connection between each primary winding and each secondary winding is as follows. Is optional. For example, the primary windings may be connected in series, may be connected in parallel, or may not be connected. At this time, each secondary winding is the same, and may be connected in series, may be connected in parallel, or may not be connected.
肝要な点は、それぞれのギャップ部を近接して配置したトランスＴ１、トランスＴ２において、トランスＴ１の一次巻線に流れる電流によってトランスＴ１のギャップ部（近接して配置されているギャップ部、以下「近接ギャップ部」という）に生ずる磁束の向きと、当該電流がトランスＴ１の一次巻線に流れたときにトランスＴ２の一次巻線に流れる電流によってトランスＴ２の近接ギャップ部に生ずる磁束の向きとが逆向きとなるような印加電圧がトランスＴ１，Ｔ２の各一次巻線に印加されるか、あるいはトランスＴ１，Ｔ２の動作において、そのような印加電圧が印加される状態が存在していれば、図４で説明したような渦電流損失の低減効果を得ることができる。 The important point is that in the transformers T1 and T2 in which the respective gap portions are arranged close to each other, the current flowing through the primary winding of the transformer T1 causes a gap portion of the transformer T1 (a gap portion arranged close to each other, hereinafter “ The direction of the magnetic flux generated in the adjacent gap portion) and the direction of the magnetic flux generated in the adjacent gap portion of the transformer T2 due to the current flowing in the primary winding of the transformer T2 when the current flows in the primary winding of the transformer T1. If an applied voltage that is in the reverse direction is applied to each primary winding of the transformers T1 and T2, or if there is a state in which such applied voltage is applied in the operation of the transformers T1 and T2, The effect of reducing eddy current loss as described with reference to FIG. 4 can be obtained.
上記の点は、二次巻線に関しても同様であり、それぞれのギャップ部を近接して配置したトランスＴ１、トランスＴ２において、トランスＴ１の二次巻線に流れる電流によってトランスＴ１の近接ギャップ部に生ずる磁束の向きと、当該電流がトランスＴ１の二次巻線に流れたときにトランスＴ２の二次巻線に流れる電流によってトランスＴ２の近接ギャップ部に生ずる磁束の向きとが逆向きとなるような印加電圧がトランスＴ１，Ｔ２の各二次巻線に印加されるか、あるいはトランスＴ１，Ｔ２の動作において、そのような印加電圧が印加される状態が存在していればよく、図４で説明したような渦電流損失の低減効果を得ることができる。 The same applies to the secondary winding. In the transformers T1 and T2 in which the gap portions are arranged close to each other, the current flowing in the secondary winding of the transformer T1 causes the adjacent gap portion of the transformer T1. The direction of the generated magnetic flux is opposite to the direction of the magnetic flux generated in the adjacent gap portion of the transformer T2 by the current flowing in the secondary winding of the transformer T2 when the current flows in the secondary winding of the transformer T1. It is sufficient that the applied voltage is applied to the secondary windings of the transformers T1 and T2 or that such applied voltage exists in the operation of the transformers T1 and T2. The effect of reducing the eddy current loss as described can be obtained.
また、上記の説明では近接の意味については、明らかにしていない。近接しているか否かについては、トランスＴ１，Ｔ２におけるギャップ間の距離（以下「ギャップ間距離」という）ｄ１が関係するが、この点については、後述する。 Further, the above description does not clarify the meaning of proximity. Whether or not they are close to each other is related to a distance (hereinafter referred to as “inter-gap distance”) d1 between the transformers T1 and T2, which will be described later.
実施の形態２．
図５は、本発明の実施の形態２にかかるトランス装置の一構成例を示す図である。図５に示すように、実施の形態２のトランス装置は、図２に示すように構成した２つのトランスＴ１，Ｔ２の背面同士を突き合わせて配置している（以下、「背面合わせ配置」と称する）。なお、図５では、理解を容易とするため、トランスＴ１，Ｔ２に形成されるギャップ部の断面から下方側（コア部材１ａ側）を視認した図として示している。
FIG. 5 is a diagram of a configuration example of a transformer device according to the second embodiment of the present invention. As shown in FIG. 5, the transformer device of the second embodiment is arranged such that the back surfaces of the two transformers T1 and T2 configured as shown in FIG. 2 face each other (hereinafter referred to as “back-to-back arrangement”). ). In FIG. 5, for easy understanding, the lower side (
図５において、実施の形態２のトランス装置では、トランスＴ１のコア部材１ａにおける一方側の側脚部である側脚部４ａと、トランスＴ２のコア部材１ａ’における一方側の側脚部である側脚部４ａ’とが近接して配置されると共に、トランスＴ１のコア部材１ａにおける他方側の側脚部である側脚部５ａと、トランスＴ２のコア部材１ａ’における他方側の側脚部である側脚部５ａ’とが近接して配置されている。なお、図面に付した記号は、磁束の方向を表しており、丸付きの×は手前から紙面に向かう方向を表し、丸付きの黒丸は紙面から手前に向かう方向を表している。
In FIG. 5, in the transformer device of the second embodiment, a
すなわち、実施の形態２のトランス装置は、トランスＴ１に形成される一方のギャップ部と、トランスＴ２に形成される一方のギャップ部とを近接して配置すると共に、トランスＴ１に形成される他方のギャップ部と、トランスＴ２に形成される他方のギャップ部とを近接して配置し、且つ、トランスＴ１，Ｔ２の各近接ギャップ部における磁束の方向が相互に逆向きとなるように配置している。 That is, in the transformer device of the second embodiment, one gap portion formed in the transformer T1 and one gap portion formed in the transformer T2 are arranged close to each other and the other gap portion formed in the transformer T1 is disposed. The gap part and the other gap part formed in the transformer T2 are arranged close to each other, and the magnetic flux directions in the adjacent gap parts of the transformers T1 and T2 are opposite to each other. .
上記のように構成された実施の形態２のトランス装置の作用は、実施の形態１のものと同様である。したがって、トランスＴ１，Ｔ２の各一次巻線および各二次巻線は、直列に接続されていても、並列に接続されていてもよいし、接続されていなくても構わない。 The operation of the transformer device of the second embodiment configured as described above is the same as that of the first embodiment. Therefore, the primary windings and the secondary windings of the transformers T1 and T2 may be connected in series, may be connected in parallel, or may not be connected.
なお、図５では、側脚部４ａ，５ａおよび側脚部４ａ’，５ａ’のうち、それぞれ幅広側の端部同士を突き合わせた配置としているが、この構成に限定されるものではない。例えば、幅狭側の端部同士を突き合わせでもよいし、幅広側と幅狭側の端部同士を突き合わせても構わない。
In FIG. 5, among the
また、図５では、トランスＴ１，Ｔ２に形成される双方のギャップ部を近接して配置する構成を開示したが、何れか一方のギャップを同士が近接して配置されていればよい。例えば、図６に示すように、トランスＴ２を時計回りに９０°回転させたような配置であっても構わない。なお、トランスＴ２を時計回りに１８０°回転させたものが、図３に示した横並び配置の構成であることは言うまでもない。 In addition, FIG. 5 discloses a configuration in which both gap portions formed in the transformers T1 and T2 are disposed close to each other, but any one of the gaps may be disposed close to each other. For example, as shown in FIG. 6, it may be arranged such that the transformer T2 is rotated 90 ° clockwise. Needless to say, the structure obtained by rotating the transformer T2 clockwise by 180 ° is the side-by-side arrangement shown in FIG.
なお、トランスＴ１，Ｔ２におけるギャップ間距離ｄ２は、トランスＴ１，Ｔ２が近接しているか否かの判定指標となるが、この点については、後述する。 The gap distance d2 between the transformers T1 and T2 serves as an index for determining whether or not the transformers T1 and T2 are close to each other. This point will be described later.
実施の形態３．
図７は、上述した実施の形態１，２にかかるトランス装置を適用した実施の形態３の回路構成の一例を示す図である。図７に示す回路は、２個のトランスを用いて構成したＤＣ−ＤＣコンバータであり、例えば特表２００６−５００８８９号公報などに開示されているハーフブリッジ共振回路型のＤＣ−ＤＣコンバータである。図７において、トランスＴ１，Ｔ２にそれぞれ設けられた一次巻線同士は直列に接続され、トランスＴ１，Ｔ２にそれぞれ設けられた二次巻線同士は並列に接続されている。
Embodiment 3 FIG.
FIG. 7 is a diagram illustrating an example of a circuit configuration of the third embodiment to which the transformer device according to the first and second embodiments is applied. The circuit shown in FIG. 7 is a DC-DC converter configured by using two transformers, for example, a half-bridge resonant circuit type DC-DC converter disclosed in JP-T-2006-500909. In FIG. 7, primary windings provided in transformers T1 and T2 are connected in series, and secondary windings provided in transformers T1 and T2 are connected in parallel.
つぎに、図７に示すＤＣ−ＤＣコンバータの動作について、図８を参照して説明する。図８は、図７に示すハーフブリッジ共振回路の動作を説明するための波形図であり、同図（ａ）は軽負荷（定格電流の１５％）の場合であり、同図（ｂ）は定格負荷（定格電流の１００％）の場合である。 Next, the operation of the DC-DC converter shown in FIG. 7 will be described with reference to FIG. FIG. 8 is a waveform diagram for explaining the operation of the half-bridge resonant circuit shown in FIG. 7. FIG. 8 (a) shows the case of a light load (15% of the rated current), and FIG. This is the case of rated load (100% of rated current).
まず、図７に示すＤＣ−ＤＣコンバータでは、出力を片波整流としているので、トランスＴ１，Ｔ２は、半周期ごとにトランス動作とインダクタ動作を交互に繰返す。すなわち、図８（ａ）および（ｂ）において、区間ｔ１（Ｑ１がオフ、Ｑ２がオン）では、トランスＴ１がトランス動作、トランスＴ２がインダクタ動作となり、区間ｔ２（Ｑ１がオン、Ｑ２がオフ）では逆になる。また、共振用コンデンサＣｒの電流ｉｃｒは、インダクタ動作をするトランスにおいては、ｉｍ２が０であり“励磁電流”と等しくなり、トランス動作をするトランスにおいては、“励磁電流＋２次電流／巻数比の和”に等しくなる。 First, in the DC-DC converter shown in FIG. 7, since the output is single-wave rectification, the transformers T1 and T2 alternately repeat the transformer operation and the inductor operation every half cycle. That is, in FIGS. 8A and 8B, in the section t1 (Q1 is off and Q2 is on), the transformer T1 is a transformer operation and the transformer T2 is an inductor operation, and the section t2 (Q1 is on and Q2 is off). The reverse is true. Also, the current icr of the resonance capacitor Cr is equal to “excitation current” in the transformer that operates as an inductor, and im2 is 0, and in the transformer that operates as a transformer, “excitation current + secondary current / turn ratio” Equal to "sum".
つぎに、コア内の磁束を考える。まず、区間ｔ１では、トランスＴ１，Ｔ２におけるコア内磁束は、それぞれｉｃｒおよびｉｍ２に相当するので、トランスＴ１，Ｔ２のギャップ部における漏れ磁束も、同様にｉｃｒ，ｉｍ２に相当する大きさになる。ここで、ｉｃｒとｉｍ２の増減方向は同一である。よって、区間ｔ１では、トランスＴ１，Ｔ２の漏れ磁束は、ｉｃｒとｉｍ２の差分だけ残して相殺される。なお、区間ｔ２でも、区間ｔ１と同様に、トランスＴ１，Ｔ２の漏れ磁束は相殺されるので、ｉｃｒとｉｍ１の差分だけ残ることになる。このように、実施の形態３にかかるＤＣ−ＤＣコンバータは、軽負荷から重負荷に渡って渦電流損失の低減効果が得られる。 Next, consider the magnetic flux in the core. First, in the section t1, the in-core magnetic flux in the transformers T1 and T2 corresponds to icr and im2, respectively, so that the leakage magnetic flux in the gap portion of the transformers T1 and T2 also has a magnitude corresponding to icr and im2. Here, the increasing and decreasing directions of icr and im2 are the same. Therefore, in the section t1, the leakage flux of the transformers T1 and T2 is canceled by leaving only the difference between icr and im2. In the section t2, as in the section t1, the leakage flux of the transformers T1 and T2 is canceled out, so that only the difference between icr and im1 remains. As described above, the DC-DC converter according to the third embodiment can reduce the eddy current loss from the light load to the heavy load.
ここで、負荷電流ｉｏとｉｃｒ，ｉｍ１，ｉｍ２との関係であるが、ｉｃｒとｉｍ２の差をｎｔ２倍、またはｉｃｒとｉｍ１の差をｎｔ１倍した値が２次電流（＝負荷電流ｉｏ）となるので、負荷電流を増やすことはｉｃｒとｉｍ１，ｉｍ２との差を増やすことに相当し、（図８（ｂ））、負荷電流を減らすことはｉｃｒとｉｍ１，ｉｍ２との差を減らすことに相当する。（図８（ａ））。なお、負荷電流が少ない場合ほどｉｃｒ≒ｉｍ１，ｉｍ２となって漏れ磁束相殺の効果が大きくなる。よって、実施の形態３にかかるＤＣ−ＤＣコンバータは、特に軽負荷時の効果が大きくなる。 Here, the relationship between the load current io and icr, im1, and im2 is a value obtained by multiplying the difference between icr and im2 by nt2 or the difference between icr and im1 by nt1 and the secondary current (= load current io). Therefore, increasing the load current corresponds to increasing the difference between icr and im1, im2 (FIG. 8B), and reducing the load current reduces the difference between icr and im1, im2. Equivalent to. (FIG. 8 (a)). It should be noted that as the load current is smaller, icr≈im1, im2, and the effect of canceling the leakage magnetic flux is increased. Therefore, the DC-DC converter according to the third embodiment is particularly effective at light loads.
実施の形態４．
図９は、図７に示すＤＣ−ＤＣコンバータを４個のトランスを用いて構成した実施の形態４にかかる回路構成の一例を示す図である。実施の形態４のＤＣ−ＤＣコンバータは、実施の形態３のＤＣ−ＤＣコンバータのトランスを小型化分離したものであり、回路動作については図７のものと同一である。図９において、トランスＴ１〜Ｔ４にそれぞれ設けられた一次巻線同士は直列に接続され、トランスＴ１，Ｔ２にそれぞれ設けられた二次巻線同士は並列に接続され、トランスＴ３，Ｔ４にそれぞれ設けられた二次巻線同士も並列に接続されている。
FIG. 9 is a diagram illustrating an example of a circuit configuration according to the fourth embodiment in which the DC-DC converter illustrated in FIG. 7 is configured using four transformers. The DC-DC converter of the fourth embodiment is obtained by downsizing and separating the transformer of the DC-DC converter of the third embodiment, and the circuit operation is the same as that of FIG. In FIG. 9, the primary windings provided in the transformers T1 to T4 are connected in series, and the secondary windings provided in the transformers T1 and T2 are connected in parallel, and provided in the transformers T3 and T4, respectively. The secondary windings connected are also connected in parallel.
図１０は、２個のトランスを４個のトランスに小型化分離して配置したトランス装置の一例を示す図である。図１０に示すトランス装置では、図３に示した２個のトランスによる横並び配置の構成を４個のトランスに適用している。図１０の構成により、隣接するトランス同士の各ギャップ部における漏れ磁束が相互に打ち消しあうように作用するので、漏れ磁束が低減され、渦電流損失の低減効果を得ることができる。なお、図１０では、トランスＴ２，Ｔ３の各ギャップ部も近接して配置しているが、トランスＴ１，Ｔ２およびトランスＴ３，Ｔ４の各組のギャップ部のみを近接させる構成であっても構わない。 FIG. 10 is a diagram illustrating an example of a transformer device in which two transformers are arranged in a reduced size and separated into four transformers. In the transformer apparatus shown in FIG. 10, the configuration of the side-by-side arrangement by two transformers shown in FIG. 3 is applied to four transformers. With the configuration of FIG. 10, the leakage magnetic flux in each gap portion between adjacent transformers acts so as to cancel each other, so that the leakage magnetic flux is reduced and an effect of reducing eddy current loss can be obtained. In FIG. 10, the gap portions of the transformers T2 and T3 are also arranged close to each other. However, only a pair of gap portions of the transformers T1 and T2 and the transformers T3 and T4 may be close to each other. .
また、図１０の構成では、破線部で示すように隣接するギャップ部の組数が増えるので（図３では１個、図１０では３個）、渦電流損失の更なる低減が可能となる。 Further, in the configuration of FIG. 10, since the number of adjacent gap portions increases as shown by the broken line portion (one in FIG. 3 and three in FIG. 10), eddy current loss can be further reduced.
図１１は、２個のトランスを４個のトランスに小型化分離して配置したトランス装置の図１０とは異なる他の構成例を示す図である。 FIG. 11 is a diagram showing another configuration example different from that of FIG. 10 of a transformer device in which two transformers are arranged in a reduced size and separated into four transformers.
図１１に示すトランス装置では、図３に示した２個のトランスによる横並び配置の構成および図５に示した２個のトランスによる背面合わせ配置の構成を組み合わせて４個のトランスに適用している。図１１の構成により、隣接するトランス同士の各ギャップ部における漏れ磁束が相互に打ち消しあうように作用するので、漏れ磁束が低減され、渦電流損失の低減効果を得ることができる。 In the transformer apparatus shown in FIG. 11, the configuration of the side-by-side arrangement with two transformers shown in FIG. 3 and the configuration of the back-to-back arrangement with two transformers shown in FIG. 5 are combined and applied to four transformers. . With the configuration of FIG. 11, the leakage magnetic flux in each gap portion between adjacent transformers acts so as to cancel each other, so that the leakage magnetic flux is reduced and an effect of reducing eddy current loss can be obtained.
また、図１１の構成では、破線部で示すように隣接するギャップ部の組数が増えるので（図５では２個、図１０では３個、図１１では６個）、渦電流損失の更なる低減が可能となる。 Further, in the configuration of FIG. 11, the number of adjacent gap portions increases as shown by the broken line portion (2 in FIG. 5, 3 in FIG. 10, 6 in FIG. 11), so that the eddy current loss is further increased. Reduction is possible.
実施の形態５．
図１２は、上述した実施の形態１，２にかかるトランス装置（図３、図５を参照）を適用した実施の形態５の回路構成の一例を示す図である。図１２に示す回路は、２個のトランスを用いて構成したハーフブリッジ共振回路型（より詳細には、ハーフブリッジＬＬＣ共振回路型）のＤＣ−ＤＣコンバータを例示している。図１２において、トランスＴ１には１つの一次巻線と２つ二次巻線（第１，第２の二次巻線）とが設けられ、トランスＴ２にも１つの一次巻線と２つ二次巻線（第１，第２の二次巻線）とが設けられている。トランスＴ１，Ｔ２の各一次巻線同士は直列に接続され、トランスＴ１の第１の二次巻線と、トランスＴ２の第１の二次巻線とが並列に接続され、トランスＴ１の第２の二次巻線と、トランスＴ２の第２の二次巻線とが並列に接続されている。
FIG. 12 is a diagram illustrating an example of a circuit configuration of the fifth embodiment to which the transformer device according to the first and second embodiments (see FIGS. 3 and 5) is applied. The circuit shown in FIG. 12 illustrates a DC-DC converter of a half bridge resonance circuit type (more specifically, a half bridge LLC resonance circuit type) configured using two transformers. In FIG. 12, the transformer T1 is provided with one primary winding and two secondary windings (first and second secondary windings), and the transformer T2 also has one primary winding and two two windings. A secondary winding (first and second secondary windings) is provided. The primary windings of the transformers T1 and T2 are connected in series, the first secondary winding of the transformer T1 and the first secondary winding of the transformer T2 are connected in parallel, and the second winding of the transformer T1. And the second secondary winding of the transformer T2 are connected in parallel.
つぎに、図１２に示すＤＣ−ＤＣコンバータの動作について、図１３を参照して説明する。図１３は、図１２に示すＤＣ−ＤＣコンバータの動作を説明するための波形図であり、同図（ａ）は軽負荷（定格電流の１５％）の場合を示し、同図（ｂ）は定格負荷（定格電流の１００％）の場合を示している。 Next, the operation of the DC-DC converter shown in FIG. 12 will be described with reference to FIG. FIG. 13 is a waveform diagram for explaining the operation of the DC-DC converter shown in FIG. 12. FIG. 13 (a) shows the case of a light load (15% of the rated current), and FIG. The case of rated load (100% of rated current) is shown.
図１２に示すＤＣ−ＤＣコンバータでは、トランスを２個に分割して構成しているが、トランスＴ１，Ｔ２は、同時刻に同一の動作を行う。したがって、トランスＴ１，Ｔ２における励磁電流ｉｍ１，ｉｍ２は等しく（ｉｍ１＝ｉｍ２）、これをｉｍとおく。 In the DC-DC converter shown in FIG. 12, the transformer is divided into two parts, but the transformers T1 and T2 perform the same operation at the same time. Therefore, the exciting currents im1 and im2 in the transformers T1 and T2 are equal (im1 = im2), and this is set to im.
つぎに、コア内の磁束を考える。上述したように、コア内の磁束は、トランス励磁電流ｉｍで決定される。一方、図１２に示す回路のトランス励磁電流は、図１３（ａ）および（ｂ）のように、直線的であるのと共に、区間ｔ１，ｔ２において、ほぼ対称形を成す。よって、トランスＴ１，Ｔ２の各ギャップ部における瞬時ごとの漏れ磁束は、負荷電流によらずほぼ同一であり、トランスＴ１，Ｔ２を図３または図５のよう配置することにより、漏れ磁束を相殺することができ、軽負荷から重負荷に渡って渦電流損失の低減が可能となる。 Next, consider the magnetic flux in the core. As described above, the magnetic flux in the core is determined by the transformer excitation current im. On the other hand, the transformer excitation current of the circuit shown in FIG. 12 is linear as shown in FIGS. 13A and 13B, and is substantially symmetrical in the sections t1 and t2. Therefore, the instantaneous leakage flux in each gap portion of the transformers T1 and T2 is substantially the same regardless of the load current, and the leakage flux is canceled by arranging the transformers T1 and T2 as shown in FIG. 3 or FIG. Therefore, eddy current loss can be reduced from light load to heavy load.
図１４は、図３に示すような横並び配置にしたトランス装置のシミュレーションによって求めた損失特性を示すグラフである。図１４において、横軸はトランスＴ１，Ｔ２におけるギャップ間距離（ｄ１）をギャップ長（ｇｓ）で規格化した値（＝ｄ１／ｇｓ、以下「規格化ギャップ間距離」という）を表し、縦軸はｄ１／ｇｓ＝１９およびＰｏ＝１００％（定格出力）のときの損失（巻線に生ずる損失）を１としたときの損失比を表している。なお、トランスＴ１，Ｔ２の各ギャップ長は等しいものとする。 FIG. 14 is a graph showing loss characteristics obtained by simulation of transformer devices arranged side by side as shown in FIG. In FIG. 14, the horizontal axis represents a value obtained by standardizing the gap distance (d1) in the transformers T1 and T2 by the gap length (gs) (= d1 / gs, hereinafter referred to as “standardized gap distance”). Represents the loss ratio when the loss (loss generated in the winding) is 1 when d1 / gs = 19 and Po = 100% (rated output). Note that the gap lengths of the transformers T1 and T2 are equal.
図１４において、「三角」の点を連ねた曲線（Ｋ１）は、定格出力（Ｐｏ＝１００％：重負荷）のときの損失比を示し、「四角」の点を連ねた曲線（Ｋ２）は、定格出力の２／３（Ｐｏ＝６７％：中程度負荷）のときの損失比を示し、「菱形」の点を連ねた曲線（Ｋ３）は、定格出力の１／６（Ｐｏ＝１７％：軽負荷）のときの損失比を示している。 In FIG. 14, a curve (K1) connecting “triangle” points indicates a loss ratio at the rated output (Po = 100%: heavy load), and a curve (K2) connecting “square” points is The loss ratio at 2/3 of the rated output (Po = 67%: medium load) is shown, and the curve (K3) connecting the “diamond” points is 1/6 of the rated output (Po = 17%) : Light loss).
図１４のシミュレーション結果から、つぎのことが読みとれる。
（１）重負荷よりも軽負荷の方が効果がある。
（２）重負荷、中程度負荷および軽負荷に対し、規格化ギャップ間距離が１０以下の領域で渦電流損失の低減効果が得られる。
（３）重負荷および中程度負荷の場合、ｄ１／ｇｓ＝１の近傍に極値（最小値）が存在する。
（４）軽負荷の場合、ｄ１／ｇｓ＜０．３の領域では、損失比がフラットである。
（５）重負荷の場合、最小点（ｄ１／ｇｓ＝０．２９のとき）での損失は、同一曲線Ｋ１上の基準点（ｄ１／ｇｓ＝１９）に比して約１２％の低減効果がある。
（６）中程度負荷の場合、最小点（ｄ１／ｇｓ＝０．２９のとき）での損失は、同一曲線Ｋ２上の基準点（ｄ１／ｇｓ＝１９）に比して約２２％の低減効果がある。
（７）軽負荷の場合、最小点（ｄ１／ｇｓ＝０．２９のとき）での損失は、同一曲線Ｋ３上の基準点（ｄ１／ｇｓ＝１９）に比して約４０％の低減効果がある。
The following can be read from the simulation results of FIG.
(1) Light load is more effective than heavy load.
(2) The effect of reducing eddy current loss can be obtained in a region where the distance between standardized gaps is 10 or less for heavy loads, medium loads, and light loads.
(3) In the case of heavy load and medium load, an extreme value (minimum value) exists in the vicinity of d1 / gs = 1.
(4) In the case of a light load, the loss ratio is flat in the region of d1 / gs <0.3.
(5) In the case of heavy load, the loss at the minimum point (when d1 / gs = 0.29) is reduced by about 12% compared to the reference point (d1 / gs = 19) on the same curve K1. There is.
(6) In the case of a medium load, the loss at the minimum point (when d1 / gs = 0.29) is reduced by about 22% compared to the reference point (d1 / gs = 19) on the same curve K2. effective.
(7) In the case of a light load, the loss at the minimum point (when d1 / gs = 0.29) is about 40% lower than the reference point (d1 / gs = 19) on the same curve K3. There is.
また、図１５は、図５に示すような背面合わせ配置にしたトランス装置のシミュレーションによって求めた損失特性を示すグラフである。図１５において、横軸は規格化ギャップ間距離（ｄ２／ｇｓ）を表し、縦軸はｄ２／ｇｓ＝１９およびＰｏ＝１００％（定格出力）のときの損失（巻線に生ずる損失）を１としたときの損失比を表している。なお、トランスＴ１，Ｔ２の各ギャップ長は等しいものとする。 FIG. 15 is a graph showing loss characteristics obtained by simulation of a transformer device arranged in a back-to-back arrangement as shown in FIG. In FIG. 15, the horizontal axis represents the distance between standardized gaps (d2 / gs), and the vertical axis represents the loss (loss generated in the winding) when d2 / gs = 19 and Po = 100% (rated output). Represents the loss ratio. Note that the gap lengths of the transformers T1 and T2 are equal.
図１５において、「三角」の点を連ねた曲線（Ｌ１）は、定格出力（Ｐｏ＝１００％：重負荷）のときの損失比を示し、「四角」の点を連ねた曲線（Ｌ２）は、定格出力の２／３（Ｐｏ＝６７％：中程度負荷）のときの損失比を示し、「菱形」の点を連ねた曲線（Ｌ３）は、定格出力の１／６（Ｐｏ＝１７％：軽負荷）のときの損失比を示している。 In FIG. 15, a curve (L1) connecting “triangle” points shows a loss ratio at the rated output (Po = 100%: heavy load), and a curve (L2) connecting “square” points is The loss ratio at 2/3 of the rated output (Po = 67%: moderate load) is shown. The curve (L3) connecting the “diamonds” points is 1/6 of the rated output (Po = 17%) : Light loss).
図１５のシミュレーション結果から、つぎのことが読みとれる。
（１）重負荷よりも軽負荷の方が効果がある。
（２）重負荷、中程度負荷および軽負荷に対し、規格化ギャップ間距離が１０以下の領域で渦電流損失の低減効果が得られる（重負荷における、ｄ２／ｇｓ＜０．４８の領域を除く）。
（３）重負荷〜中程度負荷〜軽負荷となるにつれ、損失比の最小点（極値）が左方向（規格化ギャップ間距離が小さくなる方向）にシフトして行く（ただし、軽負荷の場合、図１５のシミュレーション結果（曲線Ｌ３）では現れていない）。
（４）重負荷、中程度負荷および軽負荷の損失を同一の評価点（ｄ２／ｇｓ＝０．９５）で比較すると、
（ａ）重負荷の場合の当該評価点における損失は、同一曲線Ｌ１上の基準点（ｄ２／ｇｓ＝１９）に比して約５％の低減効果がある。
（ｂ）中程度荷の場合の当該評価点における損失は、同一曲線Ｌ２上の基準点（ｄ２／ｇｓ＝１９）に比して約１４％の低減効果がある。
（ｃ）重負荷の場合の当該評価点における損失は、同一曲線Ｌ３上の基準点（ｄ２／ｇｓ＝１９）に比して約３２％の低減効果がある。
The following can be read from the simulation results of FIG.
(1) Light load is more effective than heavy load.
(2) For heavy load, medium load, and light load, an effect of reducing eddy current loss can be obtained in a region where the distance between standardized gaps is 10 or less (in the region of d2 / gs <0.48 in heavy load). except).
(3) As the load changes from heavy load to medium load to light load, the minimum point (extreme value) of the loss ratio shifts to the left (the direction in which the standardized gap distance decreases) (however, the light load In this case, it does not appear in the simulation result (curve L3) in FIG.
(4) When comparing heavy load, medium load and light load loss at the same evaluation point (d2 / gs = 0.95),
(A) The loss at the evaluation point in the case of heavy load has a reduction effect of about 5% compared to the reference point (d2 / gs = 19) on the same curve L1.
(B) The loss at the evaluation point in the case of a medium load has a reduction effect of about 14% compared to the reference point (d2 / gs = 19) on the same curve L2.
(C) The loss at the evaluation point in the case of heavy load has a reduction effect of about 32% compared to the reference point (d2 / gs = 19) on the same curve L3.
図１４および図１５のシミュレーション結果によれば、つぎのことが明らかとなる。
（１）トランスＴ１，Ｔ２における少なくとも一つのギャップ部同士を近接して配置することにより、渦電流損失の低減効果を得ることができる。なお、ギャップ部同士が「近接」した配置であるためには、規格化ギャップ間距離が１０以下であることが好ましい。
（２）規格化ギャップ間距離（ｄ１／ｇｓ）を小さくすることによる渦電流損失の低減効果は、負荷の大小によらず得ることができる。
（３）ｄ１／ｇｓ＝１もしくは、その近傍値（例えばＰ点（０．４８）以上、Ｑ点（１．９）以下の値）に設定すれば、負荷の大小に依存することなく、渦電流損失の確実な低減効果を得ることができる。
According to the simulation results of FIGS. 14 and 15, the following becomes clear.
(1) An effect of reducing eddy current loss can be obtained by disposing at least one gap portion in the transformers T1 and T2 close to each other. Note that the distance between the standardized gaps is preferably 10 or less so that the gap portions are arranged “close to each other”.
(2) The effect of reducing eddy current loss by reducing the distance between standardized gaps (d1 / gs) can be obtained regardless of the size of the load.
(3) If d1 / gs = 1 or a value close to it (for example, a value not less than P point (0.48) and not more than Q point (1.9)), the vortex does not depend on the magnitude of the load. A reliable reduction effect of current loss can be obtained.
また、図１４および図１５のシミュレーション結果は、ＬＰ型のコアを一例として示したものであるが、他の型のコアでも同様な効果が得られることは、上記作用の点からも明らかである。なお、種々の型のコアを用いる場合、渦電流損失の低減効果は、コアの形状やギャップ部の形状、ギャップ長などに応じて差異がでることになると考えられるが、規格化ギャップ間距離（ｄ／ｇｓ）を、本シミュレーション結果によって導かれた上記範囲（０．４８≦ｄ／ｇｓ≦１．９）内に設定すれば、種々の型のコアに対しても、渦電流損失の確実な低減効果を得ることがとできると言っても過言ではない。 The simulation results of FIGS. 14 and 15 show the LP type core as an example, but it is also clear from the above point of view that the same effect can be obtained with other types of cores. . When using various types of cores, the effect of reducing eddy current loss may vary depending on the shape of the core, the shape of the gap, the gap length, etc., but the normalized gap distance ( d / gs) within the above range derived from the simulation results (0.48 ≦ d / gs ≦ 1.9), the eddy current loss can be ensured even for various types of cores. It is no exaggeration to say that a reduction effect can be obtained.
一方、図１６は、２個のトランスの各近接ギャップ部に生ずる磁束が互いに同方向となるように配置したトランス装置の一構成例を示す正面図であり、図１７は、図１６のように構成したトランス装置に対するシミュレーション結果を示すグラフである。なお、図１６に示すように、トランス装置の構成は、図３のトランス装置と同様な横並び配置である。 On the other hand, FIG. 16 is a front view showing a configuration example of a transformer device arranged so that magnetic fluxes generated in the adjacent gap portions of the two transformers are in the same direction, and FIG. 17 is as shown in FIG. It is a graph which shows the simulation result with respect to the comprised trans | transformer apparatus. As shown in FIG. 16, the configuration of the transformer device is a horizontal arrangement similar to that of the transformer device of FIG.
図１７において、横軸は規格化ギャップ間距離（ｄ１／ｇｓ）を表し、縦軸はｄ１／ｇｓ＝４．１およびＰｏ＝１００％（定格出力）のときの損失（巻線に生ずる損失）を１としたときの損失比を表している。なお、トランスＴ１，Ｔ２の各ギャップ長は等しいものとする。 In FIG. 17, the horizontal axis represents the distance between standardized gaps (d1 / gs), and the vertical axis represents the loss (loss generated in the winding) when d1 / gs = 4.1 and Po = 100% (rated output). Represents the loss ratio when. Note that the gap lengths of the transformers T1 and T2 are equal.
図１７のシミュレーション結果によれば、図１４および図１５のシミュレーション結果と比較して、つぎのことが明らかとなる。
（１）重負荷、中程度負荷および軽負荷の何れの場合も、規格化ギャップ間距離を小さくすると損失が増加する。
（２）重負荷、中程度負荷および軽負荷の損失を同一の評価点（ｄ１／ｇｓ＝１．２）で比較すると、
（ａ）重負荷の場合の当該評価点における損失は、同一曲線Ｍ１上の基準点（ｄ１／ｇｓ＝４．１）に比して約１２％増加する。
（ｂ）中程度荷の場合の当該評価点における損失は、同一曲線Ｍ２上の基準点（ｄ１／ｇｓ＝４．１）に比して約１７％増加する。
（ｃ）重負荷の場合の当該評価点における損失は、同一曲線Ｍ３上の基準点（ｄ２／ｇｓ＝４．１）に比して約２２％増加する。
According to the simulation result of FIG. 17, the following becomes clear as compared with the simulation results of FIG. 14 and FIG. 15.
(1) In any case of heavy load, medium load, and light load, the loss increases when the distance between the standardized gaps is reduced.
(2) When comparing heavy load, medium load and light load loss at the same evaluation point (d1 / gs = 1.2),
(A) The loss at the evaluation point in the case of heavy load increases by about 12% compared to the reference point (d1 / gs = 4.1) on the same curve M1.
(B) The loss at the evaluation point in the case of a medium load increases by about 17% compared to the reference point (d1 / gs = 4.1) on the same curve M2.
(C) The loss at the evaluation point in the case of heavy load increases by about 22% compared to the reference point (d2 / gs = 4.1) on the same curve M3.
このように、２個のトランスの各近接ギャップ部に生ずる磁束が互いに同方向となるように配置したトランス装置においては、各ギャップ部を近接して配置すると、渦電流損失の低減効果が得られないばかりか、渦電流損失が増大するということが明らかとなった。なお、この事実は、上述した作用の説明が正しいことを意味している。 As described above, in the transformer device in which the magnetic fluxes generated in the adjacent gap portions of the two transformers are in the same direction, the effect of reducing the eddy current loss can be obtained by arranging the gap portions close to each other. Not only was it found that eddy current loss increased. This fact means that the explanation of the above-described action is correct.
実施の形態６．
図１８は、上述した実施の形態１にかかるトランス装置（図３参照）を基板上に形成した場合の一例を示す実施の形態６にかかるトランス装置の斜視図であり、図１９は、図１８に示したトランス装置の分解斜視図である。
Embodiment 6 FIG.
18 is a perspective view of the transformer device according to the sixth embodiment showing an example in which the transformer device according to the first embodiment described above (see FIG. 3) is formed on a substrate. FIG. It is a disassembled perspective view of the transformer apparatus shown in FIG.
基板５０上面の一方側には、筒状の収納部５１，５２，５３が形成されており、収納部５１にはコア部材１ｂの中央脚部３ｂが嵌挿され、収納部５２，５３にはコア部材１ｂの側脚部４ｂ，５ｂがそれぞれ嵌挿される。基板５０下面の一方側においても同様な収納部が構成され、コア部材１ａの中央脚部３ａ、側脚部４ａ，５ａが嵌挿される。
また、収納部５１はボビンとしての機能も有し、収納部の周囲には一次巻線６２および二次巻線６４が巻回または装着されている。一次巻線６２の端部は基板５０に設けられた端子５４ａ，５４ｂに絡げられ、半田付け等により固定されると共に、二次巻線６４の端部は基板５０に設けられた端子５６ａ，５６ｂに絡げられ、半田付け等により固定される。このようにして、実施の形態６のトランス装置における一方のトランスが構成される。
Further, the
同様な構成は、基板５０上下面の他方側においても採られ、実施の形態６のトランス装置における他方のトランスが構成される。これら一方および他方のトランスは、図示のように近接して配置され、実施の形態６にかかるトランス装置が構成される。この実施の形態６にかかるトランス装置によれば、内部損失を低減させたトランス装置を基板上に構成することができると共に、基板上下面の空間を有効に利用しているので、トランス装置の低背化が可能となる。
A similar configuration is adopted on the other side of the upper and lower surfaces of the
なお、図１８および図１９では、一次巻線６２および二次巻線６４を基板５０の上面側に装着する構成を開示したが、この構成に限定されるものではない。一次巻線および二次巻線を基板５０の下面側に装着してもよいし、一次巻線および二次巻線を基板５０の上下面で分離して装着する構成であっても構わない。
18 and 19, the configuration in which the primary winding 62 and the secondary winding 64 are mounted on the upper surface side of the
以上のように、本発明にかかるトランス装置は、トランス内部の損失を低減することができる発明として有用である。 As described above, the transformer device according to the present invention is useful as an invention capable of reducing the loss inside the transformer.
１，１ａ，１ｂ コア部材
２，２ａ，２ｂ ヨーク部
３，３ａ，３ｂ 中央脚部
４，４ａ，４ｂ，５，５ａ，５ｂ 側脚部
７ 端面
１０，１１ 巻線部
１２，１４，１６，１８，２０，２２ ギャップ部
２４，６２ 一次巻線
２６，６４ 二次巻線
５０ 基板
５１，５２，５３ 収納部
５４ａ，５４ｂ，５６ａ，５６ｂ 端子
Ｔ１，Ｔ２ トランス
1, 1a,
Claims (11)
前記トランス装置を構成する複数のトランスのうちの第１、第２のトランスのコア部材には、それぞれ少なくとも一つのギャップ部が形成されており、
前記第１のトランスに設けられたギャップ部のうちの少なくも一つと、前記第２のトランスに設けられたギャップ部のうちの少なくも一つとの間の距離が、当該ギャップ部のギャップ長に比して近接して配置され、且つ、それらのギャップ部に生ずる磁束の向きが互いに逆向きとなるように構成されていることを特徴とするトランス装置。 A transformer device having a plurality of transformers,
At least one gap portion is formed in each of the core members of the first and second transformers of the plurality of transformers constituting the transformer device,
The distance between at least one of the gap portions provided in the first transformer and at least one of the gap portions provided in the second transformer is the gap length of the gap portion. A transformer device characterized in that the transformer devices are arranged close to each other and are configured such that directions of magnetic fluxes generated in the gap portions are opposite to each other.
前記トランス装置を構成する複数のトランスのうちの第１、第２のトランスのコア部材には、それぞれ少なくとも一つのギャップ部が形成されており、
前記ギャップ部の距離をｇｓとし、
前記第１のトランスに設けられたギャップ部のうちの少なくも一つと、前記第２のトランスに設けられたギャップ部のうちの少なくも一つとの間の距離をｄとするとき、
ｄ／ｇｓの値は、１０以下に設定されていることを特徴とする請求項１に記載のトランス装置。 A transformer device having a plurality of transformers,
At least one gap portion is formed in each of the core members of the first and second transformers of the plurality of transformers constituting the transformer device,
The gap distance is gs,
When the distance between at least one of the gap portions provided in the first transformer and at least one of the gap portions provided in the second transformer is d,
The transformer device according to claim 1, wherein a value of d / gs is set to 10 or less.
前記第１、第２のトランスは、
少なくとも一方が３つの脚部を有する一対のコア部材によって構成され、
一方のコア部材の中央脚部の周囲を含む空間領域には一次巻線および二次巻線が装着され、
一方のコア部材の側脚部の端部にはギャップ部が形成され、
前記第１、第２のトランスに設けられたギャップ部のうち、１組のギャップ部同士のみが近接して配置されている
ことを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載のトランス装置。 Each of the first and second transformers has one transformer,
The first and second transformers are:
At least one is constituted by a pair of core members having three legs,
A primary winding and a secondary winding are mounted in a space region including the periphery of the central leg of one core member,
A gap is formed at the end of the side leg of one core member,
4. The gap according to claim 1, wherein only one set of gaps is disposed adjacent to each other among the gaps provided in the first and second transformers. Transformer device.
前記第１、第２のトランスは、
少なくとも一方が３つの脚部を有する一対のコア部材によって構成され、
一方のコア部材の中央脚部の周囲を含む空間領域には一次巻線および二次巻線が装着され、
一方のコア部材の一方の側脚部の端部には第１のギャップ部が形成され、一方のコア部材の他方の側脚部の端部には第２のギャップ部が形成され、
前記第１のトランスに設けられた第１のギャップ部と前記第２のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第１のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第２のトランスに設けられた第２のギャップ部とが近接して配置されている
ことを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載のトランス装置。 Each of the first and second transformers has one transformer,
The first and second transformers are:
At least one is constituted by a pair of core members having three legs,
A primary winding and a secondary winding are mounted in a space region including the periphery of the central leg of one core member,
A first gap is formed at the end of one side leg of one core member, and a second gap is formed at the end of the other side leg of one core member,
A first gap portion provided in the first transformer and a first gap portion provided in the second transformer are arranged close to each other, and a second gap provided in the first transformer is provided. The transformer device according to any one of claims 1 to 3, wherein a gap portion of the second transformer portion and a second gap portion provided in the second transformer are arranged close to each other.
前記第１、第２のトランスのそれぞれは、
少なくとも一方が３つの脚部を有する一対のコア部材によって構成され、
一方のコア部材の中央脚部の周囲を含む空間領域には一次巻線および二次巻線が装着され、
一方のコア部材の一方の側脚部の端部には第１のギャップ部が形成され、一方のコア部材の他方の側脚部の端部には第２のギャップ部が形成され、
前記第１の一方のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第１の他方のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第１の他方のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第２の一方のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第２の一方のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第２の他方のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置されている
ことを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載のトランス装置。 Each of the first and second transformers has two transformers,
Each of the first and second transformers is
At least one is constituted by a pair of core members having three legs,
A primary winding and a secondary winding are mounted in a space region including the periphery of the central leg of one core member,
A first gap is formed at the end of one side leg of one core member, and a second gap is formed at the end of the other side leg of one core member,
A second gap portion provided in the first one transformer and a first gap portion provided in the first other transformer are arranged close to each other, and the first other transformer is disposed. The second gap portion provided in the second transformer and the first gap portion provided in the second one transformer are arranged close to each other, and the second gap portion provided in the second one transformer The transformer device according to any one of claims 1 to 3, wherein a gap portion and a first gap portion provided in the second other transformer are arranged close to each other.
前記第１、第２のトランスのそれぞれは、
少なくとも一方が３つの脚部を有する一対のコア部材によって構成され、
一方のコア部材の中央脚部の周囲を含む空間領域には一次巻線および二次巻線が装着され、
一方のコア部材の一方の側脚部の端部には第１のギャップ部が形成され、一方のコア部材の他方の側脚部の端部には第２のギャップ部が形成され、
前記第１の一方のトランスに設けられた第１のギャップ部と前記第１の他方のトランスに設けられた第２のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第１の一方のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第１の他方のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第２の一方のトランスに設けられた第１のギャップ部と前記第２の他方のトランスに設けられた第２のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第２の一方のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第２の他方のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第１の一方のトランスに設けられた第２のギャップ部と前記第２の一方のトランスに設けられた第１のギャップ部とが近接して配置され、且つ、前記第１の他方のトランスに設けられた第１のギャップ部と前記第２の他方のトランスに設けられた第２のギャップ部とが近接して配置されている
ことを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載のトランス装置。 Each of the first and second transformers has two transformers,
Each of the first and second transformers is
At least one is constituted by a pair of core members having three legs,
A primary winding and a secondary winding are mounted in a space region including the periphery of the central leg of one core member,
A first gap is formed at the end of one side leg of one core member, and a second gap is formed at the end of the other side leg of one core member,
A first gap portion provided in the first one transformer and a second gap portion provided in the first other transformer are arranged close to each other, and the first one transformer The first gap portion provided in the second one transformer is disposed close to the second gap portion provided in the first transformer and the first gap portion provided in the first other transformer. A gap portion and a second gap portion provided in the second other transformer are disposed close to each other, and the second gap portion provided in the second one transformer and the second gap portion are provided. The first gap portion provided in the other transformer is arranged close to the other, and the second gap portion provided in the first one transformer and the second one transformer are provided. The first gap portion is disposed close to the first gap portion, and The first gap part provided in the first other transformer and the second gap part provided in the second other transformer are arranged close to each other. The transformer device according to any one of 1 to 3.
前記第１、第２のトランスの各一次巻線同士が直列に接続されると共に、前記第１、第２のトランスの各二次巻線同士が並列に接続されてＤＣ−ＤＣコンバータに適用されることを特徴とする請求項４または５に記載のトランス装置。 Each of the first and second transformers includes a primary winding and a secondary winding,
The primary windings of the first and second transformers are connected in series, and the secondary windings of the first and second transformers are connected in parallel to be applied to a DC-DC converter. The transformer device according to claim 4 or 5, wherein
前記第１のトランスの一方の二次巻線と前記第２のトランスの一方の二次巻線とが並列に接続され、前記第１のトランスの他方の二次巻線と前記第２のトランスの他方の二次巻線とが並列に接続されることを特徴とする請求項８に記載のトランス装置。 Each of the first and second transformers is provided with two secondary windings,
One secondary winding of the first transformer and one secondary winding of the second transformer are connected in parallel, and the other secondary winding of the first transformer and the second transformer The transformer device according to claim 8, wherein the other secondary winding is connected in parallel.
前記第１の一方および他方のトランスならびに前記第２の一方および他方のトランスの各一次巻線同士が直列に接続され、前記第１の一方および他方のトランスの各二次巻線同士が並列に接続され、前記第２の一方および他方のトランスの各二次巻線同士が並列に接続されてＤＣ−ＤＣコンバータに適用されることを特徴とする請求項６または７に記載のトランス装置。 Each of the first and second transformers includes a primary winding and a secondary winding,
The primary windings of the first one and the other transformer and the primary windings of the second one and the other transformer are connected in series, and the secondary windings of the first one and the other transformer are connected in parallel. The transformer device according to claim 6 or 7, wherein the transformer devices are connected and applied to the DC-DC converter by connecting the secondary windings of the second one and the other transformers in parallel.
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