JP2011021269A - Ｒ−ｔ−ｂ系希土類永久磁石用合金材料、ｒ−ｔ−ｂ系希土類永久磁石の製造方法およびモーター - Google Patents
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Abstract
【課題】Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中のＤｙ濃度を高くすることなく、高い保磁力（Ｈｃｊ）が得られ、しかもＤｙを添加したことによる磁化（Ｂｒ）の低下を抑制でき、優れた磁気特性が得られるＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の材料となるＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料およびこれを用いたＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の製造方法を提供する。
【解決手段】Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金（ただし、ＲはＮｄ、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｔｂから選ばれる１種または２種以上であって、ＤｙまたはＴｂを前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中に４質量％〜１０質量％含むことを必須とし、ＴはＦｅを必須とする金属であり、Ｂはホウ素である）と、金属粉末とを含むＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料とする。
【選択図】なし
【解決手段】Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金（ただし、ＲはＮｄ、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｔｂから選ばれる１種または２種以上であって、ＤｙまたはＴｂを前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中に４質量％〜１０質量％含むことを必須とし、ＴはＦｅを必須とする金属であり、Ｂはホウ素である）と、金属粉末とを含むＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料とする。
【選択図】なし
Description
本発明は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の製造方法およびモーターに係り、特に、優れた磁気特性を有し、モーターに好適に用いられるＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の得られるＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料およびこれを用いたＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の製造方法およびモーターに関するものである。
従来から、Ｒ−Ｔ−Ｂ系磁石は、各種モーター等に使用されている。近年、Ｒ−Ｔ−Ｂ系磁石の耐熱性向上に加え、省エネルギーへの要望が高まっていることから、自動車を含めたモーター用途の比率が上昇している。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系磁石は、Ｎｄ、Ｆｅ、Ｂを主成分とするものである。Ｒ−Ｔ−Ｂ系磁石合金においてＲは、Ｎｄの一部をＰｒ、Ｄｙ、Ｔｂ等の他の希土類元素で置換したものである。ＴはＦｅの一部をＣｏ、Ｎｉ等の他の遷移金属で置換したものである。Ｂはホウ素であり、一部をＣまたはＮで置換できる。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系磁石は、Ｎｄ、Ｆｅ、Ｂを主成分とするものである。Ｒ−Ｔ−Ｂ系磁石合金においてＲは、Ｎｄの一部をＰｒ、Ｄｙ、Ｔｂ等の他の希土類元素で置換したものである。ＴはＦｅの一部をＣｏ、Ｎｉ等の他の遷移金属で置換したものである。Ｂはホウ素であり、一部をＣまたはＮで置換できる。
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系希土類永久磁石に用いられる材料としては、主相成分であるＲ2Ｆｅ14Ｂ相（但し、Ｒは少なくとも１種の希土類元素を示す）の存在容量割合が８７．５〜９７．５％であり、希土類又は希土類と遷移金属の酸化物の存在容量割合が０．１〜３％であるＲＦｅＢ系磁石合金において、該合金の金属組織中に主成分としてＺｒとＢとからなるＺｒＢ化合物、ＮｂとＢとからなるＮｂＢ化合物、及びＨｆとＢとからなるＨｆＢ化合物から選ばれる化合物が、平均粒径５μｍ以下で、かつ上記合金中に隣り合って存在するＺｒＢ化合物、ＮｂＢ化合物、及びＨｆＢ化合物から選ばれる化合物間の最大間隔が５０μｍ以下で均一に分散しているものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
また、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系希土類永久磁石に用いられる材料としては、Ｒ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ａｌ−Ｃｕ（但し、ＲはＮｄ、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｔｂ、Ｈｏのうち１種又は２種以上で、Ｎｄを１５〜３３質量％含有する）系希土類永久磁石材料において、Ｍ−Ｂ系化合物、Ｍ−Ｂ−Ｃｕ系化合物、Ｍ−Ｃ系化合物（ＭはＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆのうち１種又は２種以上）のうち少なくとも２種と、更にＲ酸化物とが合金組織中に析出しているものも提案されている（例えば、特許文献２参照）。
しかしながら、近年、より一層高性能なＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石が求められ、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の保磁力などの磁気特性をより一層向上させることが要求されている。特にモーターにおいては回転に伴ってモーター内部に電流が発生してモーター自体が発熱して高温となり、磁力が低下して効率が低下するという問題がある。この問題を克服するために、室温において高い保磁力を有する永久磁石が要求される。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の保磁力を向上させる方法としては、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中のＤｙ濃度を高くする方法が考えられる。Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中におけるＤｙ濃度を高くするほど、焼結後に保磁力（Ｈｃｊ）の高い希土類永久磁石が得られる。しかし、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中のＤｙ濃度を高くすると、磁化（Ｂｒ）が低下してしまう。
このため、従来の技術では、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の保磁力などの磁気特性を十分に高くすることは困難であった。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の保磁力を向上させる方法としては、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中のＤｙ濃度を高くする方法が考えられる。Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中におけるＤｙ濃度を高くするほど、焼結後に保磁力（Ｈｃｊ）の高い希土類永久磁石が得られる。しかし、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中のＤｙ濃度を高くすると、磁化（Ｂｒ）が低下してしまう。
このため、従来の技術では、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の保磁力などの磁気特性を十分に高くすることは困難であった。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中のＤｙ濃度を高くすることなく、高い保磁力（Ｈｃｊ）が得られ、しかもＤｙを添加したことによる磁化（Ｂｒ）の低下を抑制でき、優れた磁気特性が得られるＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の材料となるＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料およびこれを用いたＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の製造方法を提供することを目的とする。
また、上記のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の製造方法により製造された優れた磁気特性を有するＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石を用いたモーターを提供することを目的とする。
また、上記のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の製造方法により製造された優れた磁気特性を有するＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石を用いたモーターを提供することを目的とする。
本発明者らは、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金と、これを用いて得られる希土類永久磁石の磁気特性との関係を調べた。そして、本発明者らは、Ｄｙを含有するＲ−Ｔ−Ｂ系合金を焼結して希土類永久磁石を製造する場合に、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金と金属粉末とを混合して永久磁石用合金材料とし、これを成形して焼結してＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石とすることで、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中におけるＤｙ濃度を高くすることなく、高い保磁力（Ｈｃｊ）が得られ、しかもＤｙを添加したことによる磁化（Ｂｒ）の低下を抑制できることを見出し、本発明に至った。
この効果は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金と金属粉末とを含む永久磁石用合金材料とし、これを成形して焼結した場合、焼結中に、金属粉末に含まれる金属が、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金を構成するＲリッチ相中に入り込み、Ｒリッチ相中に含まれる金属濃度が高くなることによって、高い保磁力が得られることによるものと推定される。
この効果は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金と金属粉末とを含む永久磁石用合金材料とし、これを成形して焼結した場合、焼結中に、金属粉末に含まれる金属が、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金を構成するＲリッチ相中に入り込み、Ｒリッチ相中に含まれる金属濃度が高くなることによって、高い保磁力が得られることによるものと推定される。
すなわち本発明は、下記の各発明を提供するものである。
（１）Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金（ただし、ＲはＮｄ、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｔｂから選ばれる１種または２種以上であって、ＤｙまたはＴｂを前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中に４質量％〜１０質量％含むことを必須とし、ＴはＦｅを必須とする金属であり、Ｂはホウ素である）と、金属粉末とを含むことを特徴とするＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料。
（１）Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金（ただし、ＲはＮｄ、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｔｂから選ばれる１種または２種以上であって、ＤｙまたはＴｂを前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中に４質量％〜１０質量％含むことを必須とし、ＴはＦｅを必須とする金属であり、Ｂはホウ素である）と、金属粉末とを含むことを特徴とするＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料。
（２）前記金属粉末が、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｗ、Ｚｒ、ＴｉＡｌ合金、Ｃｏ、Ｆｅのうちのいずれかを含むことを特徴とする（１）に記載のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料。
（３）前記金属粉末が、０．００２質量％〜１質量％含まれていることを特徴とする（１）または（２）に記載のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料。
（４）前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末と前記金属粉末とが、混合されてなる混合物であることを特徴とする（１）〜（３）のいずれかに記載のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料。
（３）前記金属粉末が、０．００２質量％〜１質量％含まれていることを特徴とする（１）または（２）に記載のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料。
（４）前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末と前記金属粉末とが、混合されてなる混合物であることを特徴とする（１）〜（３）のいずれかに記載のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料。
（５）（１）〜（４）のいずれかに記載のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料を成形して焼結することを特徴とするＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の製造方法。
（６）（５）に記載のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の製造方法により製造されたＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石を備えることを特徴とするモーター。
本発明のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金（ただし、ＲはＮｄ、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｔｂから選ばれる１種または２種以上であって、ＤｙまたはＴｂを前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中に４質量％〜１０質量％含むことを必須とし、ＴはＦｅを必須とする金属であり、Ｂはホウ素である）と、金属粉末とを含むものであるので、これを成形して焼結してＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石とすることで、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中におけるＤｙ濃度を高くすることなく、十分に高い保磁力（Ｈｃｊ）が得られ、しかもＤｙを添加したことによる磁化（Ｂｒ）などの磁気特性の低下を抑制でき、モーターに好適に用いられる優れた磁気特性を有するＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石を実現できる。
以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。
本発明のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料（以下、「永久磁石用合金材料」と略記する）は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金と、金属粉末とを含むものである。
本実施形態の永久磁石用合金材料を構成するＲ−Ｔ−Ｂ系合金において、ＲはＮｄ、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｔｂから選ばれる１種または２種以上であって、ＤｙまたはＴｂを前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中に４質量％〜１０質量％含むことを必須とし、ＴはＦｅを必須とする金属であり、Ｂはホウ素である。
本発明のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料（以下、「永久磁石用合金材料」と略記する）は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金と、金属粉末とを含むものである。
本実施形態の永久磁石用合金材料を構成するＲ−Ｔ−Ｂ系合金において、ＲはＮｄ、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｔｂから選ばれる１種または２種以上であって、ＤｙまたはＴｂを前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中に４質量％〜１０質量％含むことを必須とし、ＴはＦｅを必須とする金属であり、Ｂはホウ素である。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金の組成としては、Ｒが２７〜３３質量％、好ましくは３０〜３２％、Ｂが０．８５〜１．３質量％、好ましくは０．８７〜０．９８％、Ｔが残部と不可避の不純物からなるものであることが好ましい。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金を構成するＲが２７質量％未満であると、保磁力が不十分となる場合があり、Ｒが３３質量％を超えると磁化が不十分となるおそれがある。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金のＲに含まれるＤｙ以外の希土類元素としては、Ｓｃ、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕが挙げられ、中でも特に、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｔｂが好ましく用いられ、Ｎｄを主成分とすることが好ましい。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金のＲに含まれるＤｙ以外の希土類元素としては、Ｓｃ、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕが挙げられ、中でも特に、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｔｂが好ましく用いられ、Ｎｄを主成分とすることが好ましい。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金に含まれるＤｙは、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中に４質量％〜１０質量％含まれており、６質量％〜９．５質量％含まれていることが好ましく、７質量％〜９．５質量％含まれていることがより好ましい。Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中に含まれるＤｙが９．５質量％を超えると、磁化（Ｂｒ）の低下が顕著となる。また、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中に含まれるＤｙが４質量％未満であると、これを用いて製造された希土類永久磁石の保磁力がモーター用途としては不十分となる。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金に含まれるＴは、Ｆｅを必須とする金属であり、Ｆｅ以外にＣｏ、Ｎｉなどの他の遷移金属を含むものとすることができる。Ｆｅ以外にＣｏを含む場合、Ｔｃ（キュリー温度）を改善することができ好ましい。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金に含まれるＢは０．８５質量％〜１．３質量％含まれていることが好ましい。Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金を構成するＢが０．８５質量％未満であると、保磁力が不十分となる場合があり、Ｂが１．３質量％を超えると磁化が著しく低下するおそれがある。
なお、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金に含まれるＢは、ホウ素であるが、一部をＣまたはＮで置換できる。
なお、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金に含まれるＢは、ホウ素であるが、一部をＣまたはＮで置換できる。
また、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金には、保磁力を向上させるために、Ａｌ、Ｃｕ、Ｇａが含まれていることが好ましい。
Ｇａは０．０３質量％〜０．３質量％含まれていることがより好ましい。Ｇａを０．０３質量％以上含む場合、保磁力を効果的に向上させることができ、好ましい。しかし、Ｇａの含有量が０．３質量％を超えると磁化が低下するため好ましくない。
Ａｌは０．０１質量％〜０．５質量％含まれていることがより好ましい。Ａｌを０．０１質量％以上含む場合、保磁力を効果的に向上させることができ、好ましい。しかし、Ａｌの含有量が０．５質量％を超えると磁化が低下するため好ましくない。
Ｇａは０．０３質量％〜０．３質量％含まれていることがより好ましい。Ｇａを０．０３質量％以上含む場合、保磁力を効果的に向上させることができ、好ましい。しかし、Ｇａの含有量が０．３質量％を超えると磁化が低下するため好ましくない。
Ａｌは０．０１質量％〜０．５質量％含まれていることがより好ましい。Ａｌを０．０１質量％以上含む場合、保磁力を効果的に向上させることができ、好ましい。しかし、Ａｌの含有量が０．５質量％を超えると磁化が低下するため好ましくない。
さらに、永久磁石用合金材料の酸素濃度は低いほど好ましいが、０．０３質量％〜０．５質量％、好ましくは０．０５質量％〜０．２質量％含まれていても、モーター用として十分な磁気特性を達成できる。なお、酸素の含有量が０．５質量％を超える場合、磁気特性が著しく低下するおそれがある。
また、永久磁石用合金材料の炭素濃度は低いほど好ましいが、０．００３質量％〜０．５質量％、好ましくは０．００５質量％〜０．２質量％含まれていても、モーター用として十分な磁気特性を達成できる。なお、炭素の含有量が０．５質量％を超える場合、磁気特性が著しく低下するおそれがある。
また、永久磁石用合金材料の炭素濃度は低いほど好ましいが、０．００３質量％〜０．５質量％、好ましくは０．００５質量％〜０．２質量％含まれていても、モーター用として十分な磁気特性を達成できる。なお、炭素の含有量が０．５質量％を超える場合、磁気特性が著しく低下するおそれがある。
また、永久磁石用合金材料は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末と金属粉末とが、混合されてなる混合物であることが好ましい。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末の平均粒度（ｄ５０）は、３〜４．５μｍであることが好ましい。また、金属粉末の平均粒度（ｄ５０）は、０．０１〜３００μｍの範囲であることが好ましい。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末の平均粒度（ｄ５０）は、３〜４．５μｍであることが好ましい。また、金属粉末の平均粒度（ｄ５０）は、０．０１〜３００μｍの範囲であることが好ましい。
金属粉末としては、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｗ、Ｚｒ、ＴｉＡｌ合金、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｆｅなどを用いることができ、特に限定されないが、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｗ、Ｚｒ、ＴｉＡｌ合金、Ｃｏ、Ｆｅのうちのいずれかを含むことが好ましく、ＡｌまたはＴｉＡｌ合金であることがより好ましい。
また、金属粉末は、永久磁石用合金材料中に０．００２質量％〜２質量％含まれていることが好ましく、０．００２質量％〜１質量％含まれていることがより好ましく、さらに０．００２質量％〜０．５質量％含まれていることが好ましい。金属粉末の含有量が０．００２質量％未満であると、保磁力（Ｈｃｊ）を向上させる効果が十分に得られない恐れがある。また、金属粉末の含有量が２質量％を超えると、磁化（Ｂｒ）や最大エネルギー積（ＢＨｍａｘ）などの磁気特性の低下が顕著となるため好ましくない。
本発明の永久磁石用合金材料は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金と金属粉末とを混合することにより製造することができるが、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末と金属粉末とを混合する方法により製造されたものであることが好ましい。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末は、例えば、ＳＣ（ストリップキャスト）法により合金溶湯を鋳造して鋳造合金薄片を製造し、得られた鋳造合金薄片を、例えば、水素解砕法などにより解砕し、粉砕機により粉砕する方法などによって得られる。
水素解砕法としては、室温で鋳造合金薄片に水素を吸蔵させ、３００℃程度の温度で熱処理した後、減圧して水素を脱気し、その後、５００℃程度の温度で熱処理して鋳造合金薄片中の水素を除去する方法などが挙げられる。水素解砕法において水素の吸蔵された鋳造合金薄片は、体積が膨張するので、合金内部に容易に多数のひび割れ（クラック）が発生し、解砕される。
また、水素解砕された鋳造合金薄片を粉砕する方法としては、ジェットミルなどの粉砕機により、水素解砕された鋳造合金薄片を例えば０．６ＭＰａの高圧窒素を用いて平均粒度３〜４．５μｍに微粉砕して粉末とする方法などが挙げられる。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末は、例えば、ＳＣ（ストリップキャスト）法により合金溶湯を鋳造して鋳造合金薄片を製造し、得られた鋳造合金薄片を、例えば、水素解砕法などにより解砕し、粉砕機により粉砕する方法などによって得られる。
水素解砕法としては、室温で鋳造合金薄片に水素を吸蔵させ、３００℃程度の温度で熱処理した後、減圧して水素を脱気し、その後、５００℃程度の温度で熱処理して鋳造合金薄片中の水素を除去する方法などが挙げられる。水素解砕法において水素の吸蔵された鋳造合金薄片は、体積が膨張するので、合金内部に容易に多数のひび割れ（クラック）が発生し、解砕される。
また、水素解砕された鋳造合金薄片を粉砕する方法としては、ジェットミルなどの粉砕機により、水素解砕された鋳造合金薄片を例えば０．６ＭＰａの高圧窒素を用いて平均粒度３〜４．５μｍに微粉砕して粉末とする方法などが挙げられる。
このようにして得られた永久磁石用合金材料を用いてＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石を製造する方法としては、例えば、永久磁石用合金材料に、潤滑剤として０．０２質量％〜０．０３質量％のステアリン酸亜鉛を添加し、横磁場中成型機などを用いてプレス成型して、真空中で１０３０℃〜１０８０℃で焼結し、その後４００℃〜８００℃で熱処理することによりＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石とする方法などが挙げられる。
なお、上述した例においては、ＳＣ法を用いてＲ−Ｔ−Ｂ系合金を製造する場合について説明したが、本発明において用いられるＲ−Ｔ−Ｂ系合金はＳＣ法を用いて製造されるものに限定されるものではない。例えば、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金を、遠心鋳造法、ブックモールド法などを用いて鋳造してもよい。
また、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金と金属粉末とは、上述したように、鋳造合金薄片を粉砕してＲ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末としてから混合してもよいが、例えば、鋳造合金薄片を粉砕する前に、鋳造合金薄片と金属粉末とを混合して永久磁石用合金材料とし、その後、鋳造合金薄片の含まれる永久磁石用合金材料を粉砕してもよい。この場合、鋳造合金薄片と金属粉末とからなる永久磁石用合金材料を、鋳造合金薄片の粉砕方法と同様にして粉砕して粉末とし、その後、上記と同様にして成形して焼結することにより、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石を製造することが好ましい。
また、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金と金属粉末との混合は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末に、ステアリン酸亜鉛などの潤滑剤を添加した後に行ってもよい。
本発明の永久磁石用合金材料中の金属粉末は、微細で均一に分布していてもよいが、微細で均一に分布していなくてもよく、例えば、粒度１μｍ以上であってもよいし、５μｍ以上に凝集していても効果を発揮する。また、本発明による保磁力向上の効果は、Ｄｙ濃度が高いほど大きく、Ｇａが含まれているとさらに大きく発現する。
また、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金と金属粉末との混合は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末に、ステアリン酸亜鉛などの潤滑剤を添加した後に行ってもよい。
本発明の永久磁石用合金材料中の金属粉末は、微細で均一に分布していてもよいが、微細で均一に分布していなくてもよく、例えば、粒度１μｍ以上であってもよいし、５μｍ以上に凝集していても効果を発揮する。また、本発明による保磁力向上の効果は、Ｄｙ濃度が高いほど大きく、Ｇａが含まれているとさらに大きく発現する。
本実施形態の永久磁石用合金材料を成形して焼結することにより得られたＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石は、高い保磁力（Ｈｃｊ）を有し、しかも十分に磁化（Ｂｒ）の高いモーター用の磁石として好適なものとなる。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の保磁力（Ｈｃｊ）は、高いほど好ましいが、モーター用の磁石として用いる場合、３０ｋＯｅ以上であることが好ましい。モーター用の磁石において保磁力（Ｈｃｊ）が３０ｋＯｅ未満であると、モーターとしての耐熱性が不足する場合がある。
また、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の磁化（Ｂｒ）も高いほど好ましいが、モーター用の磁石として用いる場合、１０．５ｋＧ以上であることが好ましい。Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の磁化（Ｂｒ）が１０．５ｋＧ未満であると、モーターのトルクが不足する恐れがあり、モーター用の磁石として好ましくない。
Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の保磁力（Ｈｃｊ）は、高いほど好ましいが、モーター用の磁石として用いる場合、３０ｋＯｅ以上であることが好ましい。モーター用の磁石において保磁力（Ｈｃｊ）が３０ｋＯｅ未満であると、モーターとしての耐熱性が不足する場合がある。
また、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の磁化（Ｂｒ）も高いほど好ましいが、モーター用の磁石として用いる場合、１０．５ｋＧ以上であることが好ましい。Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の磁化（Ｂｒ）が１０．５ｋＧ未満であると、モーターのトルクが不足する恐れがあり、モーター用の磁石として好ましくない。
本実施形態の永久磁石用合金材料は、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金（ただし、ＲはＮｄ、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｔｂから選ばれる１種または２種以上であって、ＤｙまたはＴｂを前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中に４質量％〜１０質量％含むことを必須とし、ＴはＦｅを必須とする金属であり、Ｂはホウ素である）と、金属粉末とを含むものであるので、これを成形して焼結してＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石とすることで、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中におけるＤｙ濃度を高くすることなく、十分に高い保磁力（Ｈｃｊ）が得られ、しかもＤｙを添加したことによる磁化（Ｂｒ）などの磁気特性の低下を抑制でき、モーターに好適に用いられる優れた磁気特性を有するＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石を実現できる。
また、本実施形態の永久磁石用合金材料が、Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末と金属粉末とが混合されてなる混合物である場合、粉末のＲ−Ｔ−Ｂ系合金と金属粉末とを混合するだけで、容易に品質の均一な永久磁石用合金材料が得られるとともに、これを成形して焼結することで、容易に品質の均一なＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石が得られる。
また、本実施形態のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の製造方法は、本実施形態の永久磁石用合金材料を成形して焼結することによりＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石を製造する方法であるので、モーターに好適に用いられる優れた磁気特性を有するＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石が得られる。
「実験例１」
Ｎｄメタル（純度９９ｗｔ％以上）、Ｐｒメタル（純度９９ｗｔ％以上）、Ｄｙメタル（純度９９ｗｔ％以上）、フェロボロン（Ｆｅ８０％、Ｂ２０ｗ％）、Ａｌメタル（純度９９ｗｔ％以上）、Ｃｏメタル（純度９９ｗｔ％以上）、Ｃｕメタル（純度９９ｗｔ％以上）、Ｇａメタル（純度９９ｗｔ％以上）、鉄塊（純度９９％ｗｔ以上）を表１に示す合金Ａ〜合金Ｆの成分組成になるように秤量し、アルミナるつぼに装填した。
その後、アルミナるつぼの入れられた高周波真空誘導炉の炉内をＡｒで置換し、１４５０℃まで加熱して溶融させて水冷銅ロールに溶湯を注ぎ、ロール周速度１．０ｍ／秒、平均厚み０．３ｍｍ程度、Ｒリッチ相間隔３〜１５μｍ、Ｒリッチ相以外（主相）の体積率≧（１３８−１．６ｒ）（ただし、ｒは希土類（Ｎｄ、Ｐｒ、Ｄｙ）の含有量）となるようにＳＣ（ストリップキャスト）法により、鋳造合金薄片を得た。
Ｎｄメタル（純度９９ｗｔ％以上）、Ｐｒメタル（純度９９ｗｔ％以上）、Ｄｙメタル（純度９９ｗｔ％以上）、フェロボロン（Ｆｅ８０％、Ｂ２０ｗ％）、Ａｌメタル（純度９９ｗｔ％以上）、Ｃｏメタル（純度９９ｗｔ％以上）、Ｃｕメタル（純度９９ｗｔ％以上）、Ｇａメタル（純度９９ｗｔ％以上）、鉄塊（純度９９％ｗｔ以上）を表１に示す合金Ａ〜合金Ｆの成分組成になるように秤量し、アルミナるつぼに装填した。
その後、アルミナるつぼの入れられた高周波真空誘導炉の炉内をＡｒで置換し、１４５０℃まで加熱して溶融させて水冷銅ロールに溶湯を注ぎ、ロール周速度１．０ｍ／秒、平均厚み０．３ｍｍ程度、Ｒリッチ相間隔３〜１５μｍ、Ｒリッチ相以外（主相）の体積率≧（１３８−１．６ｒ）（ただし、ｒは希土類（Ｎｄ、Ｐｒ、Ｄｙ）の含有量）となるようにＳＣ（ストリップキャスト）法により、鋳造合金薄片を得た。
このようにして得られた鋳造合金薄片のＲリッチ相間隔および主相の体積率を以下に示す方法により調べた。すなわち、平均厚みの±１０％以内の厚みの鋳造合金薄片を樹脂に埋め込んで研磨し、これを走査電子顕微鏡（日本電子ＪＳＭ−５３１０）にて反射電子像を撮影し、得られた３００倍の写真を用いて、Ｒリッチ相の間隔を測定するとともに主相の体積率を算出した。その結果、表１に示した合金Ａ〜合金ＦのＲリッチ相間隔は４〜５μｍであり、主相の体積率は９０〜９５％であった。
次に、鋳造合金薄片を以下に示す水素解砕法により解砕した。まず、鋳造合金薄片を直径５ｍｍ程度になるように粗粉砕し、室温の水素中に挿入して水素を吸蔵させた。続いて、粗粉砕して水素を吸蔵させた鋳造合金薄片を３００℃まで加熱する熱処理を行った。その後、減圧して水素を脱気し、さらに５００℃まで加熱する熱処理を行って鋳造合金薄片中の水素を放出除去し、室温まで冷却する方法により解砕した。
次に、水素解砕された鋳造合金薄片に、潤滑剤としてステアリン酸亜鉛０．０２５ｗｔ％を添加し、ジェットミル（ホソカワミクロン１００ＡＦＧ）により、０．６ＭＰａの高圧窒素を用いて、水素解砕された鋳造合金薄片を平均粒度４．５μｍに微粉砕して粉末とした。
次に、水素解砕された鋳造合金薄片に、潤滑剤としてステアリン酸亜鉛０．０２５ｗｔ％を添加し、ジェットミル（ホソカワミクロン１００ＡＦＧ）により、０．６ＭＰａの高圧窒素を用いて、水素解砕された鋳造合金薄片を平均粒度４．５μｍに微粉砕して粉末とした。
このようにして得られた表１に示す平均粒度のＲ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末（合金Ａ〜合金Ｆ）に、表２に示す粒度の金属粉末を、表３または表４に示す割合（永久磁石用合金材料中に含まれる金属粉末の濃度（質量％））で添加して混合することにより永久磁石用合金材料を製造した。なお、金属粉末の粒度は、レーザ回析計によって測定した。
次に、このようにして得られた永久磁石用合金材料を、横磁場中成型機を用いて成計圧力０．８ｔ／ｃｍ２でプレス成型して圧粉体とした。その後、得られた圧粉体を真空中で焼結した。焼結温度は合金によって異なっており、合金Ａは１０８０℃、合金Ｂ、Ｃ、Ｄは１０６０℃、合金Ｅ、Ｆは１０４０℃、合金Ｇは１０３０℃で焼結した。その後５００℃で熱処理して冷却することにより、Ｒ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石を作製した。
そして、金属粉末を含む永久磁石用合金材料または金属粉末を含まない永久磁石用合金材料を用いて得られたＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石それぞれの磁気特性をＢＨカーブトレーサー（東英工業ＴＰＭ２−１０）で測定した。その結果を表３および表４に示す。
なお、表３および表４において「Ｈｃｊ」とは保磁力であり、「Ｂｒ」とは磁化であり、「ＳＲ」とは角形性であり、「ＢＨｍａｘ」とは最大エネルギー積である。また、これらの磁気特性の値は、それぞれ５個のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の測定値の平均である。
なお、表３および表４において「Ｈｃｊ」とは保磁力であり、「Ｂｒ」とは磁化であり、「ＳＲ」とは角形性であり、「ＢＨｍａｘ」とは最大エネルギー積である。また、これらの磁気特性の値は、それぞれ５個のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の測定値の平均である。
表３および表４に示すように、合金Ａ、合金Ｃ〜合金ＦのＲ−Ｔ−Ｂ系合金と金属粉末とを含む永久磁石用合金材料を用いて得られたＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石では、合金Ａ、合金Ｃ〜合金Ｆを含み金属粉末を含まない永久磁石用合金材料を用いて得られたＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石と比較して、保磁力（Ｈｃｊ）が高くなっている。このことより、金属粉末を含む永久磁石用合金材料を用いることで、Ｄｙの添加量を増やすことなく、保磁力を高くできることが分かる。
また、表３に示すように、金属粉末を含まない合金Ａと合金Ｃとを比較すると、Ｄｙ濃度の高い合金Ａでは合金Ｃより保磁力（Ｈｃｊ）は高くなっているが、磁化（Ｂｒ）および最大エネルギー積（ＢＨｍａｘ）は低くなっている。これに対し、合金Ｃと金属粉末とを含むものでは、Ｄｙ濃度を高くすることなく、金属粉末を含まない合金Ａと同等の保磁力（Ｈｃｊ）が得られており、金属粉末を含まない合金Ａよりも磁化（Ｂｒ）および最大エネルギー積（ＢＨｍａｘ）も高くなっている。
また、Ｄｙを含まない合金Ｇにおいては、金属粉末を含んだ場合、保磁力（Ｈｃｊ）をはじめとする全ての磁石特性が低くなっている。このことから、本発明の効果を得るためにはＤｙが必須であることが分かる。
また、表３に示すように、金属粉末を含まない合金Ａと合金Ｃとを比較すると、Ｄｙ濃度の高い合金Ａでは合金Ｃより保磁力（Ｈｃｊ）は高くなっているが、磁化（Ｂｒ）および最大エネルギー積（ＢＨｍａｘ）は低くなっている。これに対し、合金Ｃと金属粉末とを含むものでは、Ｄｙ濃度を高くすることなく、金属粉末を含まない合金Ａと同等の保磁力（Ｈｃｊ）が得られており、金属粉末を含まない合金Ａよりも磁化（Ｂｒ）および最大エネルギー積（ＢＨｍａｘ）も高くなっている。
また、Ｄｙを含まない合金Ｇにおいては、金属粉末を含んだ場合、保磁力（Ｈｃｊ）をはじめとする全ての磁石特性が低くなっている。このことから、本発明の効果を得るためにはＤｙが必須であることが分かる。
Claims (6)
- Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金（ただし、ＲはＮｄ、Ｐｒ、Ｄｙ、Ｔｂから選ばれる１種または２種以上であって、ＤｙまたはＴｂを前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金中に４質量％〜１０質量％含むことを必須とし、ＴはＦｅを必須とする金属であり、Ｂはホウ素である）と、
金属粉末とを含むことを特徴とするＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料。 - 前記金属粉末が、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｗ、Ｚｒ、ＴｉＡｌ合金、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｔａのうちのいずれかを含むことを特徴とする請求項１に記載のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料。
- 前記金属粉末が、０．００２質量％〜６質量％含まれていることを特徴とする請求項１または請求項２記載のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料。
- 前記Ｒ−Ｔ−Ｂ系合金からなる粉末と前記金属粉末とが、混合されてなる混合物であることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料。
- 請求項１〜請求項４のいずれかに記載のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石用合金材料を成形して焼結することを特徴とするＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の製造方法。
- 請求項５に記載のＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石の製造方法により製造されたＲ−Ｔ−Ｂ系希土類永久磁石を備えることを特徴とするモーター。
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013216965A (ja) * | 2011-07-08 | 2013-10-24 | Showa Denko Kk | Ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石用合金、ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石用合金の製造方法、ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石用合金材料、ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石、ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石の製造方法およびモーター |
| JP2014169505A (ja) * | 2011-07-08 | 2014-09-18 | Showa Denko Kk | Ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石用合金及びｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石用合金の製造方法 |
| JP2016192542A (ja) * | 2015-03-30 | 2016-11-10 | 日立金属株式会社 | Ｒ−ｔ−ｂ系焼結磁石 |
| JP2018536278A (ja) * | 2015-09-28 | 2018-12-06 | シアメン タングステン カンパニー リミテッド | ＰｒとＷを複合含有するＲ−Ｆｅ−Ｂ系希土類焼結磁石 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5767788B2 (ja) * | 2010-06-29 | 2015-08-19 | 昭和電工株式会社 | Ｒ−ｔ−ｂ系希土類永久磁石、モーター、自動車、発電機、風力発電装置 |
| JP2012015168A (ja) * | 2010-06-29 | 2012-01-19 | Showa Denko Kk | Ｒ−ｔ−ｂ系希土類永久磁石、モーター、自動車、発電機、風力発電装置 |
| JP5743458B2 (ja) * | 2010-09-03 | 2015-07-01 | 昭和電工株式会社 | Ｒ−ｔ−ｂ系希土類永久磁石用合金材料、ｒ−ｔ−ｂ系希土類永久磁石の製造方法およびモーター |
| CN103258633B (zh) * | 2013-05-30 | 2015-10-28 | 烟台正海磁性材料股份有限公司 | 一种R-Fe-B系烧结磁体的制备方法 |
| DE112016001362T5 (de) * | 2015-03-25 | 2017-12-07 | Tdk Corporation | Seltenerdmagnet |
| EP3279906A4 (en) * | 2015-04-02 | 2018-07-04 | Xiamen Tungsten Co. Ltd. | Ho and w-containing rare-earth magnet |
| WO2016208508A1 (ja) * | 2015-06-25 | 2016-12-29 | 日立金属株式会社 | Ｒ－ｔ－ｂ系焼結磁石およびその製造方法 |
| JP6578916B2 (ja) * | 2015-12-03 | 2019-09-25 | Tdk株式会社 | Ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石用合金の製造方法およびｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石の製造方法 |
| DE102017222060A1 (de) * | 2016-12-06 | 2018-06-07 | Tdk Corporation | Permanentmagnet auf R-T-B-Basis |
| CN108154988B (zh) * | 2016-12-06 | 2020-10-23 | Tdk株式会社 | R-t-b系永久磁铁 |
| JP2019102707A (ja) * | 2017-12-05 | 2019-06-24 | Tdk株式会社 | Ｒ−ｔ−ｂ系永久磁石 |
| CN111029074B (zh) * | 2019-12-30 | 2022-05-17 | 江西师范大学 | 一种调控晶界的烧结稀土铁硼永磁材料的制备方法 |
| CN112951534B (zh) * | 2021-02-02 | 2023-03-24 | 包头市金蒙汇磁材料有限责任公司 | 一种烧结钕铁硼磁体及其制备方法 |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61245505A (ja) * | 1985-04-23 | 1986-10-31 | Seiko Instr & Electronics Ltd | 希土類鉄系磁石の製造方法 |
| JPH03295202A (ja) * | 1990-04-13 | 1991-12-26 | Hitachi Metals Ltd | 温間加工磁石及びその製造方法 |
| JPH05205921A (ja) * | 1992-01-28 | 1993-08-13 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 磁石材料粉の製造方法とそれからなるボンド磁石の製造方法 |
| JPH07272914A (ja) * | 1994-03-31 | 1995-10-20 | Tdk Corp | 焼結磁石およびその製造方法 |
| JP2003217918A (ja) * | 2002-01-25 | 2003-07-31 | Hitachi Metals Ltd | 着磁性に優れた希土類焼結磁石用合金粉末、希土類焼結磁石およびその製造方法 |
| JP2004244702A (ja) * | 2003-02-17 | 2004-09-02 | Tdk Corp | 希土類永久磁石の製造方法 |
| WO2005043558A1 (ja) * | 2003-10-31 | 2005-05-12 | Tdk Corporation | 希土類焼結磁石の製造方法 |
| JP2007227466A (ja) * | 2006-02-21 | 2007-09-06 | Tdk Corp | 希土類焼結磁石の製造方法、顆粒の製造方法 |
| JP2007270235A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Tdk Corp | 磁場中成形装置、金型、希土類焼結磁石の製造方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5427734A (en) * | 1992-06-24 | 1995-06-27 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Process for preparing R-Fe-B type sintered magnets employing the injection molding method |
| JPH09275004A (ja) * | 1995-07-07 | 1997-10-21 | Daido Steel Co Ltd | 永久磁石とその製造方法 |
| JP3951099B2 (ja) | 2000-06-13 | 2007-08-01 | 信越化学工業株式会社 | Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系希土類永久磁石材料 |
| JP2004281873A (ja) * | 2003-03-18 | 2004-10-07 | Hitachi Metals Ltd | 希土類磁石の製造方法 |
| US20060207689A1 (en) * | 2003-10-31 | 2006-09-21 | Makoto Iwasaki | Method for producing sintered rare earth element magnet |
| JP3891307B2 (ja) | 2004-12-27 | 2007-03-14 | 信越化学工業株式会社 | Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系希土類永久焼結磁石材料 |
| US7846273B2 (en) * | 2005-10-31 | 2010-12-07 | Showa Denko K.K. | R-T-B type alloy, production method of R-T-B type alloy flake, fine powder for R-T-B type rare earth permanent magnet, and R-T-B type rare earth permanent magnet |
| JP5345309B2 (ja) | 2007-09-28 | 2013-11-20 | 信越化学工業株式会社 | 化粧料 |
| JP2009143288A (ja) | 2007-12-12 | 2009-07-02 | Tokai Rika Co Ltd | 操作者識別装置 |
| JP2009187204A (ja) | 2008-02-05 | 2009-08-20 | Toyota Motor Corp | 画像処理装置 |
-
2009
- 2009-08-12 JP JP2009187204A patent/JP2011021269A/ja active Pending
-
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- 2010-01-18 CN CN2010800154512A patent/CN102365142A/zh active Pending
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61245505A (ja) * | 1985-04-23 | 1986-10-31 | Seiko Instr & Electronics Ltd | 希土類鉄系磁石の製造方法 |
| JPH03295202A (ja) * | 1990-04-13 | 1991-12-26 | Hitachi Metals Ltd | 温間加工磁石及びその製造方法 |
| JPH05205921A (ja) * | 1992-01-28 | 1993-08-13 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 磁石材料粉の製造方法とそれからなるボンド磁石の製造方法 |
| JPH07272914A (ja) * | 1994-03-31 | 1995-10-20 | Tdk Corp | 焼結磁石およびその製造方法 |
| JP2003217918A (ja) * | 2002-01-25 | 2003-07-31 | Hitachi Metals Ltd | 着磁性に優れた希土類焼結磁石用合金粉末、希土類焼結磁石およびその製造方法 |
| JP2004244702A (ja) * | 2003-02-17 | 2004-09-02 | Tdk Corp | 希土類永久磁石の製造方法 |
| WO2005043558A1 (ja) * | 2003-10-31 | 2005-05-12 | Tdk Corporation | 希土類焼結磁石の製造方法 |
| JP2007227466A (ja) * | 2006-02-21 | 2007-09-06 | Tdk Corp | 希土類焼結磁石の製造方法、顆粒の製造方法 |
| JP2007270235A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Tdk Corp | 磁場中成形装置、金型、希土類焼結磁石の製造方法 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013216965A (ja) * | 2011-07-08 | 2013-10-24 | Showa Denko Kk | Ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石用合金、ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石用合金の製造方法、ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石用合金材料、ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石、ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石の製造方法およびモーター |
| JP2014169505A (ja) * | 2011-07-08 | 2014-09-18 | Showa Denko Kk | Ｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石用合金及びｒ−ｔ−ｂ系希土類焼結磁石用合金の製造方法 |
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