JP2011007111A - 再生サイクルガスタービンシステム、およびその運転方法 - Google Patents
再生サイクルガスタービンシステム、およびその運転方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2011007111A JP2011007111A JP2009151719A JP2009151719A JP2011007111A JP 2011007111 A JP2011007111 A JP 2011007111A JP 2009151719 A JP2009151719 A JP 2009151719A JP 2009151719 A JP2009151719 A JP 2009151719A JP 2011007111 A JP2011007111 A JP 2011007111A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compressed air
- gas turbine
- combustor
- heat exchanger
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
【課題】遠心圧縮機と半径流タービンと再生熱交換器を有する再生サイクルガスタービンシステムにおいて、タービンの流量ウィンディッジ点を避け、着火回転数までの昇速を安定にすることができ、結果として、タービン出力の増加が得られる再生サイクルガスタービンシステムを提供する。
【解決手段】大気を吸入して圧縮空気を生成する遠心圧縮機2と、圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器5と、燃焼ガスによって駆動する半径流タービン3と、半径流タービン3から排出された排ガスと遠心圧縮機2から燃焼器5へ供給される圧縮空気とを熱交換させる再生熱交換器6と、遠心圧縮機2から吐出した圧縮空気を再生熱交換器6をバイパスして燃焼器5に導くバイパス管路9とを備えたことを特徴とするガスタービンシステム。
【選択図】 図1
【解決手段】大気を吸入して圧縮空気を生成する遠心圧縮機2と、圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器5と、燃焼ガスによって駆動する半径流タービン3と、半径流タービン3から排出された排ガスと遠心圧縮機2から燃焼器5へ供給される圧縮空気とを熱交換させる再生熱交換器6と、遠心圧縮機2から吐出した圧縮空気を再生熱交換器6をバイパスして燃焼器5に導くバイパス管路9とを備えたことを特徴とするガスタービンシステム。
【選択図】 図1
Description
本発明は、遠心圧縮機及び半径流タービンを用いた再生サイクルガスタービンのシステム構造に関する。
特許文献1に記載されているように、発電出力が100kW程度の比較的小型のガスタービンでは、圧縮機とタービンに、半径流形の翼を用いることが多い。つまり、遠心圧縮機と、半径流形タービンである。これは、半径流形の翼車は、小型でしかも単段での圧力比が比較的大きく取れるためである。また、ガスタービンは小型になると発電効率が低下する傾向にあるが、発電効率の低下を補うために、タービン排ガスの熱で、圧縮機吐出空気を加熱して、燃焼器入口の空気温度を昇温させるという、いわゆる再生サイクルを適用することが多い。
一方、半径流形タービンでは、翼車の回転による遠心力で、タービン出口から入口に流体を流出させる力が作用するため、タービン入口の圧力や温度等の流入条件が整わないと、流れが逆流する場合がある。これは、半径流タービンの流量ウィンディッジ点として知られ、ターボチャージャーを対象とした研究では、非特許文献1に示すものがある。特に、ガスタービンシステムの場合、燃焼器での着火前では、タービン入口の圧力温度条件は、圧縮機の吐出圧及び吐出空気温度以上にはならないため、圧縮機の吐出状態で制限される。
渡辺、他4名、過給機タービン性能予測に与えるウィンディッジ特性の影響、第28回ガスタービン定期講演会 講演論文集、pp53−58、2000年6月.
半径流タービンでは、回転数が同一であれば、翼車の半径が大きい方が、発電出力は増加するため、与えられた条件の中では、なるべくタービン半径を大きく取ることが、望まれる。しかし、タービン半径を大きくとると、タービン出口から入口に流体を流出させる力も増大してしまう。一方、タービン入口の圧縮空気の圧力は遠心圧縮機の吐出圧力により定まりこれは遠心圧縮機の翼車の半径に依存する。タービン入口の圧力は、遠心圧縮機の吐出圧力以上に大きくは取れず、また、圧縮機とタービン間に設置される再生熱交換器による圧力損失によって、タービン入口圧は遠心圧縮機の吐出圧よりも低減する。タービンが流量ウィンディッジにあると、圧縮機からの空気は下流域に流動できなくなり、ついにはサージに突入し、着火回転数までの昇速ができず、ガスタービンシステムとして機能しなくなる。これを避けるため、遠心圧縮機と半径流タービンを適用した既存のタービンシステムでは、タービン翼車外径と圧縮機翼車外径比は1.16以下に設定していた。しかし、この方法だと、タービン出力をより増加することは困難であった。
本発明では、流量ウィンディッジを避けて、更にタービン出力を増加できるようにタービンシステムを構成したものであり、出力増大のためにタービン翼車外径と圧縮機翼車外径の比を1.16以上に大きくとった場合でも、流量ウィンディッジ点に入らないで、圧縮機のサージを避けて、タービンを着火回転数まで安定に起動できるようにしたものである。
本発明の目的は、タービン出力を増加させるために、タービン翼車外径を圧縮機翼車外径の1.16倍以上の大きさにした場合でも、着火回転数までの安定な起動を確保できるようにした再生サイクルガスタービンシステムを提供することにある。
上記課題を解決するため、大気を吸入して圧縮空気を生成する遠心圧縮機と、圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、燃焼ガスによって駆動する半径流タービンと、半径流タービンから排出された排ガスと遠心圧縮機から燃焼器へ供給される圧縮空気とを熱交換させる再生熱交換器と、遠心圧縮機から吐出した圧縮空気を再生熱交換器をバイパスして燃焼器に導くバイパス管路とを備えた。
上記構成によれば、燃焼器の着火に十分な空気量に達するまでは、遠心圧縮機からの吐出空気を直接に燃焼器に送れる。圧縮機吐出空気は再生熱交換器を迂回させることで、再生熱交換器での圧力損失を回避できるため、半径流タービンの入口部に圧力低下の少ない状態の空気を送ることができる。そのため、流量ウィンディッジ点に入らないで、圧縮機のサージを避けて、タービンを着火回転数まで安定に起動することができる。
また、第2の発明として、大気を吸入して圧縮空気を生成する遠心圧縮機と、圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、燃焼ガスによって駆動する半径流タービンと、半径流タービンから排出された排ガスと遠心圧縮機から燃焼器へ供給される圧縮空気とを熱交換させる再生熱交換器と、半径流タービンから排出された排ガスを再生熱交換器へ導く排ガス管路とを備えたガスタービンシステムを複数台有し、ガスタービンシステムのうち、少なくとも1台のガスタービンシステムは、遠心圧縮機から吐出した前記圧縮空気を再生熱交換器をバイパスして燃焼器に導くバイパス管路を備え、バイパス管路を備えるガスタービンシステムから排出された排ガスを、他のガスタービンシステムの再生熱交換器内に流入する圧縮空気温度を昇温する熱源として用いる。
タービン入口での空気圧力と温度が低い程、流量ウィンディッジ点に入りやすいため、上記構成は、タービン入口に供給される空気温度を昇温させるものである。複数台のタービンを運転する場合、タービンの起動時間をずらす。例えば1台目が既に着火を終了している場合、1台目のタービンからの排気ガスの排熱を利用して、2台目のタービンの入口空気温度を昇温して起動運転を行う。これにより、2台目以降のタービンシステムの起動時に、流量ウィンディッジ点に入らないで、圧縮機のサージを避けて、タービンを着火回転数まで安定に起動させることができる。
本発明によれば、再生サイクルガスタービンシステムにおいて、タービン翼車外径と圧縮機翼車外径の比を1.16以上に大きくとった場合でも、タービンの流量ウィンディッジ点を避けて、着火回転数までの昇速を安定にすることができ、タービン出力を増加することができる。
以下、本発明を実施するための形態について、適宜図を参照して詳細に説明する。
本発明による再生サイクルガスタービンシステムの一実施例を図1に示す。発電機1,遠心圧縮機2,半径流タービン3から、タービン本体は構成されており、遠心圧縮機2と半径流タービン3は、図示していない発電機ロータと一体に共通軸上に設置されるようにタービンロータ4によって、発電機ロータ,圧縮機翼車,タービン翼車が結合されている。また、タービンの上流側に燃焼器5が、下流側に再生熱交換器6が設置されている。外気17は、遠心圧縮機2によって吸気され、昇圧され管路7を介して再生熱交換器6に送られ、再生熱交換器6を通過して燃焼器5に送られる。燃焼器5では、燃料供給ライン14から供給される燃料を、再生熱交換器6からの空気と混合し燃焼させて半径流タービン3に燃焼ガスを供給する。燃焼ガスは、半径流タービン3で膨張して仕事を発生する。膨張後の燃焼ガスは管路12を介して再生熱交換器6に送られ、再生熱交換器6を通過して管路13によって排ガス16としてガスタービンシステム外に排気される。ここで、図1に示したガスタービンシステムでは、遠心圧縮機2の吐出側に設置される管路7に、再生熱交換器6を経ないで直接燃焼器5につながるバイパス管路9を設け、圧縮機吐出側に設置される管路7から分岐する管路10と管路9には、それぞれ遮断弁8と、遮断弁18が設置されている。
上記のガスタービンシステムで、発電機ロータには永久磁石を装着したロータとして、タービン起動時には、図示していない双方向電力変換器によって、系統側からタービン回転数に合わせた周波数の電気を送電する。これにより、発電機1は電動機として作用してタービンロータ4を静止から徐々に回転数を増加させる。タービンロータ4の回転数の増加によって遠心圧縮機2からの吐出空気は流量と圧力を徐々に増加させて燃焼器5に送られる。ここで、燃焼器5の着火に十分な空気量に達するまでは、遮断弁8を閉じて、管路9側に通じる遮断弁18を開放して、遠心圧縮機2からの吐出空気を直接に燃焼器5に送るようにする。圧縮機吐出空気は再生熱交換器6を迂回させることで、再生熱交換器6での圧力損失を回避できるため、半径流タービン3の入口部に圧力低下の少ない状態の空気を送ることができる。着火回転数に到達後は、半径流タービン3に送られる空気は燃焼により昇温するため、管路9側に通じる遮断弁18を閉じ、再生熱交換器6側に通じる遮断弁8を開けて、遠心圧縮機2の吐出空気を再生熱交換器6を介して燃焼器5に送るようにする。遮断弁8と遮断弁18の開閉操作に伴う、流れの急激な変化を避けるため、弁8と弁18を遮断弁に変えて、電動弁として、弁の開閉操作をゆっくりと行うようにしても良い。また、図示していないが、管路7と管路9及び管路10の分岐点に三方弁を設置しても良い。
本実施例では、タービン翼車外径を圧縮機翼車外径よりも1.16倍以上に大きくした場合でも、着火前の状態では、遠心圧縮機2の吐出空気は再生熱交換器6を通過しないため、圧力損失による圧力低下が防げ、着火回転数までの起動状態で、半径流タービン入口圧の低下による流量ウィンディッジを避けることができ、結果として、圧縮機のサージを回避でき安定に起動できる。また、着火後は、圧縮機吐出空気は、再生熱交換器6を通過するため、ガスタービンシステムとしては再生サイクルとなる。本実施例から、タービン翼車外径を圧縮機翼車外径よりも1.16倍以上に大きく取り、タービン出力を増加させる場合にも、起動から着火まで安定した運転が確保できるという効果がある。
本発明の別の実施例を図2に示す。図2の実施例では再生サイクルガスタービンシステムを2台並べて運用するケースを示したものである。図2のガスタービンシステム101は図1に示したガスタービンシステムと同じであり、同様の部分に相当する箇所には同符号を付して説明を省略する。
一方、ガスタービンシステム102は、基本構成は図1に示したガスタービンシステムと同じであるが管路27には、再生熱交換器26を経ないで直接、燃焼器25につながる流路は設けられていない。両ガスタービンシステムにはガスタービンシステム101の管路12から減圧バルブ36を介してガスタービンシステム102の管路32に接続される管路37が設置されている。
図2において、タービンの起動方法は、ガスタービンシステム101と102で時間をずらして行う。つまり、ガスタービンシステム101が着火してタービン排ガス温度が上昇したら、その排ガスをガスタービンシステム102の再生熱交換器26に導入して、再生熱交換器26を加熱してガスタービンシステム102の起動を開始する。タービンの回転開始時に、減圧バルブ36を調整して、半径流タービン3の排気の一部をガスタービンシステム102の再生熱交換器26を介してダクト33によってタービンシステム外に排気する。これによって、ガスタービンシステム102の遠心圧縮機22からの吐出空気を再生熱交換器26で昇温させる。空気温度が上昇しているため、半径流タービン23の流量ウィンディッジを避けることができ、ガスタービンシステム102は安定起動できる。
本実施例では、1台目のガスタービンシステムは第一の実施例に示したように安定な起動が実現でき、更に、2台目のガスタービンシステムは1台目のガスタービンシステムの排熱を利用することによって安定起動が実現できる。これにより、タービン翼車外径を圧縮機翼車外径よりも1.16倍以上に大きく取り、タービン出力を増加させる場合にも、起動から着火まで安定した運転が確保できるという効果がある。
本実施例では2台のガスタービンシステムを繋げた運転方法を示したが、2台目以降の排ガスを次のガスタービンシステムに送ることにより、複数台のガスタービンシステムを運用する場合にも適用できる。
本発明の別の実施例を図3に示す。図3の実施例では再生サイクルガスタービンシステムを2台並べて運用するケースを示したものである。図3のガスタービンシステム103は図1に示したガスタービンシステムと同じである。一方、ガスタービンシステム104の基本構成は図2に示したガスタービンシステム102と同じである。従って、図2と同様の部分に相当する箇所には同符号を付して説明を省略する。
本実施例では、再生熱交換器26の外壁を、上方タービンシステムの排ガスの一部により加温する熱交換器38を設置した。熱交換器38の上流側は、ガスタービンシステム103の管路12から減圧バルブ36を介して接続する配管37に接続されており、下流側は、配管39に接続されている。熱交換器38を通過した上方タービンシステムのタービン排ガスの一部は配管39から排ガス16として排気される。
図3において、タービンの起動方法は、ガスタービンシステム103とガスタービンシステム104で時間をずらして行う。つまり、ガスタービンシステム103が着火してタービン排ガス温度が上昇したら、その排ガスの一部を減圧バルブ36を調整して、ガスタービンシステム104の熱交換器38を通して排気して再生熱交換器26を加熱してガスタービンシステム104の起動を開始する。これによって、ガスタービンシステム104の遠心圧縮機22からの吐出空気を再生熱交換器26で昇温させる。空気温度が上昇しているため、半径流タービン23の流量ウィンディッジを避けることができ、ガスタービンシステム104は安定起動できる。
本実施例では、1台目のガスタービンシステム103は第一の実施例に示したように安定な起動が実現でき、更に、2台目のガスタービンシステム104は1台目のタービンシステムの排熱を利用することによって安定起動が実現できる。これにより、タービン翼車外径を圧縮機翼車外径よりも1.16倍以上に大きく取り、タービン出力を増加させる場合にも、起動から着火まで安定した運転が確保できるという効果がある。
本実施例では2台のガスタービンシステムを繋げた運転方法を示したが、2台目以降の排ガスを次のガスタービンシステムに送ることにより、複数台のガスタービンシステムを運用する場合にも適用できる。
1,21 発電機
2,22 遠心圧縮機
3,23 半径流タービン
4,24 タービンロータ
5,25 燃焼器
6,26 再生熱交換器
7,9,10,11,12,13,27,31,32,33,35,37 管路
8 遮断弁
14,40 燃料供給ライン
16 排ガス
17 外気
36 減圧バルブ
38 熱交換器
101,102,103,104 ガスタービンシステム
2,22 遠心圧縮機
3,23 半径流タービン
4,24 タービンロータ
5,25 燃焼器
6,26 再生熱交換器
7,9,10,11,12,13,27,31,32,33,35,37 管路
8 遮断弁
14,40 燃料供給ライン
16 排ガス
17 外気
36 減圧バルブ
38 熱交換器
101,102,103,104 ガスタービンシステム
Claims (8)
- 大気を吸入して圧縮空気を生成する遠心圧縮機と、
前記圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、
前記燃焼ガスによって駆動する半径流タービンと、
該半径流タービンから排出された排ガスと前記遠心圧縮機から前記燃焼器へ供給される圧縮空気とを熱交換させる再生熱交換器と、
前記遠心圧縮機から吐出した前記圧縮空気を前記再生熱交換器をバイパスして前記燃焼器に導くバイパス管路とを備えたことを特徴とする再生サイクルガスタービンシステム。 - 請求項1記載の再生サイクルガスタービンシステムであって、
前記半径流タービンの翼車外径は、前記遠心圧縮機の翼車外径の1.16倍より大きいことを特徴とする再生サイクルガスタービンシステム。 - 大気を吸入して圧縮空気を生成する遠心圧縮機と、
前記圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、
前記燃焼ガスによって駆動する半径流タービンと、
該半径流タービンから排出された排ガスと前記遠心圧縮機から前記燃焼器へ供給される圧縮空気とを熱交換させる再生熱交換器と、
前記半径流タービンから排出された排ガスを前記再生熱交換器へ導く排ガス管路とを備えたガスタービンシステムを複数台有し、
該ガスタービンシステムのうち、少なくとも1台のガスタービンシステムは、前記遠心圧縮機から吐出した前記圧縮空気を前記再生熱交換器をバイパスして前記燃焼器に導くバイパス管路を備え、
該バイパス管路を備えるガスタービンシステムから排出された排ガスを、他のガスタービンシステムの再生熱交換器内に流入する前記圧縮空気を昇温する熱源として用いる加熱装置を備えることを特徴とする再生サイクルガスタービンシステム。 - 大気を吸入して圧縮空気を生成する遠心圧縮機と、
前記圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、
前記燃焼ガスによって駆動する半径流タービンと、
該半径流タービンから排出された排ガスと前記遠心圧縮機から前記燃焼器へ供給される圧縮空気とを熱交換させる再生熱交換器と、
前記半径流タービンから排出された排ガスを前記再生熱交換器へ導く排ガス管路とを備えたガスタービンシステムを複数台有し、
該ガスタービンシステムのうち、少なくとも1台のガスタービンシステムは、前記遠心圧縮機から吐出した前記圧縮空気を前記再生熱交換器をバイパスして前記燃焼器に導くバイパス管路を備え、
前記バイパス管路を備えるガスタービンシステムは、前記排ガスを他の前記ガスタービンシステムの前記排ガス管路に導く管路を有することを特徴とする再生サイクルガスタービンシステム。 - 大気を吸入して圧縮空気を生成する遠心圧縮機と、
前記圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、
前記燃焼ガスによって駆動する半径流タービンと、
該半径流タービンから排出された排ガスと前記遠心圧縮機から前記燃焼器へ供給される圧縮空気とを熱交換させる再生熱交換器と、
前記半径流タービンから排出された排ガスを前記再生熱交換器へ導く排ガス管路とを備えるガスタービンシステムを複数台有し、
該ガスタービンシステムのうち、少なくとも1台のガスタービンシステムは、前記遠心圧縮機から吐出した前記圧縮空気を前記再生熱交換器をバイパスして前記燃焼器に導くバイパス管路を備え、
前記バイパス管路を備えるガスタービンシステムは、前記排ガスを他の前記ガスタービンシステムの再生熱交換器を加熱する加熱器に熱源として導入されることを特徴とする再生サイクルガスタービンシステム。 - 請求項3又は4記載の再生サイクルガスタービンシステムであって、
前記半径流タービンの翼車外径は、前記遠心圧縮機の翼車外径の1.16倍より大きいことを特徴とする再生サイクルガスタービンシステム。 - 大気を吸入して圧縮空気を生成する遠心圧縮機と、
前記圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、
前記燃焼ガスによって駆動する半径流タービンと、
該半径流タービンから排出された排ガスと前記遠心圧縮機から前記燃焼器へ供給される圧縮空気とを熱交換させる再生熱交換器とを備えた再生サイクルガスタービンシステムの運転方法であって、
前記燃焼器での燃料着火に必要な圧縮空気量に達するまで、前記遠心圧縮機からの圧縮空気を前記再生熱交換器を迂回させて、直接に前記燃焼器に送ることを特徴とする再生サイクルガスタービンシステムの運転方法。 - 大気を吸入して圧縮空気を生成する遠心圧縮機と、
前記圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、
前記燃焼ガスによって駆動する半径流タービンと、
該半径流タービンから排出された排ガスと前記遠心圧縮機から前記燃焼器へ供給される圧縮空気とを熱交換させる再生熱交換器と、
前記半径流タービンから排出された排ガスを前記再生熱交換器へ導く排ガス管路とを備えたガスタービンシステムを複数台有する再生サイクルガスタービンシステムの運転方法であって、
該ガスタービンシステムのうち、少なくとも1台の前記ガスタービンシステムでは、燃料着火に必要な圧縮空気量に達するまで、前記遠心圧縮機からの圧縮空気を前記再生熱交換器を迂回させて、直接に前記燃焼器に送り、前記排ガスを用いて、他の前記ガスタービンシステムの前記再生熱交換器を、前記他のガスタービンシステムが燃料着火に必要な圧縮空気量に達するまで、加熱することを特徴とする再生サイクルガスタービンシステムの運転方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009151719A JP2011007111A (ja) | 2009-06-26 | 2009-06-26 | 再生サイクルガスタービンシステム、およびその運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009151719A JP2011007111A (ja) | 2009-06-26 | 2009-06-26 | 再生サイクルガスタービンシステム、およびその運転方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2011007111A true JP2011007111A (ja) | 2011-01-13 |
Family
ID=43564042
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009151719A Pending JP2011007111A (ja) | 2009-06-26 | 2009-06-26 | 再生サイクルガスタービンシステム、およびその運転方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2011007111A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014129726A (ja) * | 2012-12-28 | 2014-07-10 | Hitachi Ltd | 高湿分空気利用ガスタービンコージェネレーションシステム |
CN103975144A (zh) * | 2011-12-21 | 2014-08-06 | 川崎重工业株式会社 | 贫燃料吸入燃气轮机的控制方法及控制装置 |
JP2015025418A (ja) * | 2013-07-26 | 2015-02-05 | 株式会社東芝 | ガスタービン設備 |
JP2016080263A (ja) * | 2014-10-17 | 2016-05-16 | 三浦工業株式会社 | 熱回収システム |
CN106761982A (zh) * | 2016-12-16 | 2017-05-31 | 华北电力大学 | 一种新型部分回热燃气轮机联合循环*** |
US10794274B2 (en) | 2013-08-27 | 2020-10-06 | 8 Rivers Capital, Llc | Gas turbine facility with supercritical fluid “CO2” recirculation |
JP2022003243A (ja) * | 2020-06-23 | 2022-01-11 | 東芝エネルギーシステムズ株式会社 | ガスタービン設備 |
-
2009
- 2009-06-26 JP JP2009151719A patent/JP2011007111A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103975144A (zh) * | 2011-12-21 | 2014-08-06 | 川崎重工业株式会社 | 贫燃料吸入燃气轮机的控制方法及控制装置 |
JP2014129726A (ja) * | 2012-12-28 | 2014-07-10 | Hitachi Ltd | 高湿分空気利用ガスタービンコージェネレーションシステム |
JP2015025418A (ja) * | 2013-07-26 | 2015-02-05 | 株式会社東芝 | ガスタービン設備 |
CN107448295A (zh) * | 2013-07-26 | 2017-12-08 | 8河流资本有限责任公司 | 燃气轮机设备 |
US10794274B2 (en) | 2013-08-27 | 2020-10-06 | 8 Rivers Capital, Llc | Gas turbine facility with supercritical fluid “CO2” recirculation |
JP2016080263A (ja) * | 2014-10-17 | 2016-05-16 | 三浦工業株式会社 | 熱回収システム |
CN106761982A (zh) * | 2016-12-16 | 2017-05-31 | 华北电力大学 | 一种新型部分回热燃气轮机联合循环*** |
JP2022003243A (ja) * | 2020-06-23 | 2022-01-11 | 東芝エネルギーシステムズ株式会社 | ガスタービン設備 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9239007B2 (en) | Gas turbine compressor inlet pressurization having a torque converter system | |
JP2011007111A (ja) | 再生サイクルガスタービンシステム、およびその運転方法 | |
JP6894199B2 (ja) | 発電システム排気冷却 | |
JP6276520B2 (ja) | ガスタービン圧縮機入口加圧及び流れ制御システム | |
US10077694B2 (en) | Power generation system exhaust cooling | |
JP6900175B2 (ja) | 入口抽気加熱制御システム | |
EP2208862A2 (en) | Compressor clearance control system using turbine exhaust | |
CN106762158B (zh) | 用于操作燃气涡轮的同时维持排放标准的***和方法 | |
JP5571866B1 (ja) | 一軸ガスタービンの拡張された範囲での低排出燃焼のために空気流量を削減する装置及び方法 | |
JP2009228678A (ja) | ターボ機械のターンダウンレンジを拡張するためのシステム | |
US10316759B2 (en) | Power generation system exhaust cooling | |
CN106351744B (zh) | 用于燃气涡轮的功率增大*** | |
JP2015214973A (ja) | 圧縮機ブリード空気および周囲空気の混合を用いる強化されたタービン冷却システム | |
JP2016176464A (ja) | 過剰空気流を生成する圧縮機及び過剰空気流を増強するエダクターを備えた発電システム | |
JP6749772B2 (ja) | 過剰空気流を生成する圧縮機及び入口空気を冷却するためのターボ膨張器を有する発電システム | |
EP1967717A1 (en) | Gas turbine with a bypass conduit system | |
JP6356813B2 (ja) | 高圧力比ツインスプール産業用ガスタービンエンジン | |
JP2017110646A (ja) | 燃焼器ガス抽出により蒸気を発生する発電プラント | |
JP2017110650A (ja) | タービン抽出による蒸気発生システム | |
EP2623751B1 (en) | Method and apparatus to control part-load performance of a turbine | |
JP2013148082A (ja) | ガスタービン装置 | |
JP2012013075A (ja) | 急タービン減速のためのシステム及び方法 | |
EP1914408A2 (en) | Gas turbine apparatus | |
JP2017110649A (ja) | 排気ガスダンパおよび圧縮ガス供給源を介してガスタービン排気エネルギーを制御するためのシステムおよび方法 | |
JP2016528430A (ja) | コンバインドサイクル発電所の運転法 |