JP2010255861A - Method of controlling reheating of exhaust gas in cogeneration system - Google Patents

Method of controlling reheating of exhaust gas in cogeneration system Download PDF

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  • Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method of controlling the reheating of an exhaust gas in a cogeneration system capable of improving a boiler protecting function by promptly breaking away a boiler overload caused by an operation generating excess evaporation and the overheating of a boiler heat transfer pipe. <P>SOLUTION: A group of a "predicted reheating amount" generating boiler-specific set pressure is operated within a range that an exhaust gas from a motor does not exceed a "boiler operation allowable maximum temperature", and "achievable evaporation" at this time is also operated. A maximum value of the "predicted reheating amount" is applied until an "overload lower limit value" caused by the overload is detected, and a minimum value of the "predicted reheating amount" is applied as a reheating amount when the "overload upper limit value" is detected. An intermediate corresponding value between the maximum value and the minimum value is applied when exceeding the "overload lower limit value" of a factor in reheating, and adjusted by an opening of a fuel flow rate control valve of a reheating burner. <P>COPYRIGHT: (C)2011,JPO&amp;INPIT

Description

本発明はコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法に係り、発電設備と排熱ボイラとを組み合わせて熱電並給させるようにしているコージェネレーションシステムに適用される。詳しく述べれば、発電装置のガスタービンなどから排熱ボイラに供給される排ガスを追焚きするにあたり、その排熱ボイラで過負荷運転となったとき、それからの迅速な脱却を可能にしてボイラ保護能力を高めておくとともに、このとき蒸気をボイラより受けて消費する設備（以下「蒸気需要側」という）の操業を急激に変調させることのない蒸発量を確保できるようにしておく。さらには、蒸気需要側から計画時の予定を超える過大な量の蒸気要求があったとき、ボイラの蒸気発生能力一杯までの蒸発量（ボイラが元来持つ許容最大蒸発量）が得られるよう熱エネルギの追加供給を可能にしておき、この場合でも過負荷が生じれば、そこからの迅速な脱却を図ることができるようにしたボイラ供給排ガスの追焚制御方法に関するものである。   The present invention relates to an exhaust gas tracking control method in a cogeneration system, and is applied to a cogeneration system in which a power generation facility and an exhaust heat boiler are combined and thermoelectrically supplied. More specifically, when pursuing exhaust gas supplied to a waste heat boiler from a gas turbine of a power generation device, when the exhaust heat boiler is overloaded, it can be quickly removed from the boiler to protect the boiler. At the same time, it is possible to secure an evaporation amount that does not rapidly modulate the operation of the facility that receives and consumes steam from the boiler (hereinafter referred to as “steam demand side”). Furthermore, when there is an excessive amount of steam demand exceeding the planned time from the steam demand side, heat is generated so that the amount of evaporation to the full capacity of the steam generation of the boiler (maximum allowable evaporation amount inherent in the boiler) can be obtained. The present invention relates to a boiler supply exhaust gas replenishment control method that enables additional supply of energy so that, even in this case, if an overload occurs, a quick escape from the overload can be achieved.

ガスタービン、ガスエンジン、ディーゼルエンジン等の原動機を用いて発電する一方、その排ガスを使用して排熱ボイラを稼働させれば、省エネ運転を図りながら電力需要と蒸気需要の両方を同時に満たしたエネルギ供給をすることができる。このようなコージェネレーションシステム (combined heat and power)は特開平５−８６９００号公報などによって公知であり、化学プラント等種々なプラント設備においては極めて重宝で、その導入が昨今ますます盛んになってきている。   While generating power using a prime mover such as a gas turbine, gas engine, diesel engine, etc., and operating a waste heat boiler using the exhaust gas, energy that satisfies both power demand and steam demand simultaneously while achieving energy-saving operation Can supply. Such a cogeneration system (combined heat and power) is known from Japanese Patent Laid-Open No. 5-86900 and is very useful in various plant facilities such as a chemical plant, and its introduction has become increasingly popular these days. Yes.

この種のコージェネレーションシステムにおいては、従来電力需要を主体にしていることが多いので、排熱ボイラにおける蒸気発生量は、発電装置からの排ガスを使用しかつそれをある程度追焚きした熱エネルギで生成できる範囲にとどめられている。すなわち、蒸気消費量の多少を特に問題としないか需要量自体が大きくないプラントやその付帯設備においては、追焚きするにあたり蒸気発生量は二の次とし、能力超過蒸発量の生成運転やボイラ伝熱管の過熱（以下「ボイラの過負荷運転」という）を考慮して、ボイラ入口排ガス温度が運転許容最高温度例えば８５０℃となるときの追焚量を追焚バーナの最大燃焼量と定め、その最大燃焼量に到るまではボイラで通常採用されているのと同様に、ＰＩＤ制御によって蒸気ドラム圧が設定圧力（常用圧力、例えば１．２７ＭＰａ）に保たれるようにしている。   Since this type of cogeneration system has been mainly based on electricity demand in the past, the amount of steam generated in the exhaust heat boiler is generated by heat energy that uses exhaust gas from the power generator and tracks it to some extent. It is kept to the extent possible. In other words, in a plant or ancillary equipment where the amount of steam consumption is not particularly problematic or the demand amount itself is not large, the amount of steam generated will be secondary to follow-up, and the operation of generating excess capacity evaporation and boiler heat transfer tubes In consideration of overheating (hereinafter referred to as “boiler overload operation”), the amount of remedy when the exhaust gas temperature at the boiler inlet reaches the maximum allowable operating temperature, for example, 850 ° C. is defined as the maximum combustion amount of the remedy burner, and the maximum combustion Until the amount is reached, the steam drum pressure is maintained at a set pressure (ordinary pressure, for example, 1.27 MPa) by PID control in the same manner as is normally employed in boilers.

ちなみに、追焚バーナを備えたコージェネレーションシステムはかなり以前からその構想が存在する。例えば特開平８−１５９４１１号公報等にも開示されているとおりであるが、現在までに幾種類ものシステム構成が案出され、それらが公知となっている。図３１はその一例である。このようなコージェネレーションシステムを導入する場合、発電機８から供給可能な排ガス量にふさわしい排熱ボイラ２が組み合わされるように配慮するが、蒸気需要側２４の要求蒸発量が必ずしもその排熱ボイラで満たされるとは限らない。したがって、排熱ボイラとしては、蒸気需要側の要求蒸発量を満たすべく蒸気発生能力に余裕あるものが採用される。   By the way, a cogeneration system equipped with a memorial burner has a concept for a long time. For example, as disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-159411, etc., various types of system configurations have been devised so far and these are publicly known. FIG. 31 shows an example. When such a cogeneration system is introduced, it is considered that the exhaust heat boiler 2 suitable for the amount of exhaust gas that can be supplied from the generator 8 is combined. However, the required evaporation amount on the steam demand side 24 is not necessarily the exhaust heat boiler. It is not always satisfied. Therefore, as the exhaust heat boiler, one having a sufficient steam generation capacity to satisfy the required evaporation amount on the steam demand side is employed.

これは、蒸気需要側がコージェネレーションシステム計画時の蒸発量を超えて要求することがあっても、排熱ボイラはそれに応えることができることを意味する。この場合に、追焚量を増やせば蒸発量を増大させることができるが、追焚きはいくらしてもよいというものでない。ボイラにおいてはボイラ水の循環を乱さないようにとの理由から蒸発量の上限が定められていたり、水管群の耐熱性を考慮して導入される排ガス温度に制約が課せられたりするからである。   This means that even if the steam demand side requires more than the evaporation amount at the time of planning the cogeneration system, the exhaust heat boiler can respond to it. In this case, the amount of evaporation can be increased by increasing the amount of chasing, but the amount of chasing is not limited. This is because the upper limit of the evaporation amount is set for the reason that the boiler water circulation is not disturbed in the boiler, and restrictions are imposed on the exhaust gas temperature introduced in consideration of the heat resistance of the water tube group. .

蒸気需要側からボイラが本来持つ許容最大蒸発量が要求されない限り、蒸気ドラム１１の圧力などを上記した常用圧力に保ちかつボイラ入口排ガス温度を運転許容最高温度より低く維持しておくことができれば、追焚きが原因でボイラの運転に支障をきたすことはなく、常に安全に稼働させることができる。逆に言えば、ボイラ入口排ガス温度が許容値の例えば８５０℃を超えないように追焚量を抑えたときは、許容最大蒸発量を発生させることができなくてもやむを得ないという運転をすることになる。   Unless the allowable maximum evaporation amount inherent in the boiler is required from the steam demand side, the pressure of the steam drum 11 and the like can be maintained at the above-described normal pressure and the boiler inlet exhaust gas temperature can be maintained lower than the maximum allowable operation temperature. There is no hindrance to the operation of the boiler due to the chasing, and it can always be operated safely. In other words, when the amount of remedy is suppressed so that the exhaust gas temperature at the boiler inlet does not exceed the allowable value, for example, 850 ° C., the operation is unavoidable even if the allowable maximum evaporation amount cannot be generated. become.

この場合、ボイラ入口排ガス温度をセンサ２２で見張ったりその都度の蒸発量をフローセンサ２５で確認しなければならなくなるが、一旦過負荷に陥ってしまったときの措置としては、ＰＩＤ制御で演算された現在の追焚量から例えば１０％低減させてボイラ入口排ガス温度や蒸発量をチェックし、いずれかの過負荷が依然として残るようであれば、さらに１０％低減するといったような段階的な追焚量抑制操作をするなどして、過負荷からの脱却を図らなければならなくなる。   In this case, it is necessary to monitor the exhaust gas temperature at the boiler inlet with the sensor 22 and to check the amount of evaporation each time with the flow sensor 25, but as a measure once it is overloaded, it is calculated by PID control. For example, the current exhaust amount is reduced by 10%, the boiler inlet exhaust gas temperature and the evaporation amount are checked, and if any overload still remains, it is further reduced by 10%. It becomes necessary to try to escape from overload, such as by controlling the amount.

しかし、この場合、ボイラ入口排ガス温度や蒸発量を検出するセンサの測定精度が信頼性の高いものでなければならない。精度よい検出ができるセンサであるとしても、追焚量の段階的低減で反映される温度や蒸発量の低下には無視し難いタイムラグを伴い、過負荷からの脱却に時間を要する。そのうえ、ボイラ入口排ガス温度のセンサ検出値は炉壁輻射等の影響を受けて常に正確であるとは言いがたい。蒸発量を検出するフローメータも運転環境の変化を受けることがあって常に正確に検出しているかは疑わしい。そこで、追焚量低減量を大きくすべくボイラ運転可能最小追焚量すなわち最小燃焼量まで一気に落とすとすれば脱却は速くなるものの、追焚量の急激な低下は蒸発量の大きな変動をきたし、急激に不足する蒸気量が原因で蒸気需要側の操業に混乱を招きかねない。   However, in this case, the measurement accuracy of the sensor for detecting the boiler inlet exhaust gas temperature and the evaporation amount must be highly reliable. Even if it is a sensor that can detect accurately, a decrease in temperature and evaporation reflected in a gradual reduction in the amount of remedy involves a time lag that is difficult to ignore, and it takes time to escape from overload. In addition, it is difficult to say that the sensor detection value of the boiler inlet exhaust gas temperature is always accurate under the influence of furnace wall radiation and the like. It is suspicious that the flow meter that detects the amount of evaporation is always accurately detected because it may be subject to changes in the operating environment. So, if you drop it down to the minimum amount of boiler operation, that is, the minimum combustion amount to increase the amount of reduction of the memorial amount, the escape will be faster, but the rapid decrease of the memorial amount will cause a large fluctuation in the evaporation amount, Due to the sudden shortage of steam, the operation on the steam demand side can be disrupted.

ところで、蒸気需要側の消費が激しくなると、蒸気圧（ドラム圧）が急減したり常用圧力より低下した状態が一時的に継続するなどする。ＰＩＤ制御は蒸気圧を常用圧力に戻そうとするから追焚量は増やされることになり、この増大は排熱ボイラに供給されるガスに運転許容最高温度の８５０℃を超えさせたり、蒸発量の過多化の原因となる。このようなことを考慮すると、排熱ボイラを過負荷運転に耐える構造にしておくか、蒸気需要側の要求よりも２ランクも３ランクも上回る能力のボイラを選定して、過負荷運転に入ることがないようにしておかねばならない。１ランク上程度ならともかく、さらに上のランクの排熱ボイラは過剰能力となることが避けられず、設備コストにも無用の増大を強いる。   By the way, when the consumption on the steam demand side becomes intense, the state in which the vapor pressure (drum pressure) suddenly decreases or falls below the normal pressure temporarily continues. Since the PID control attempts to return the vapor pressure to the normal pressure, the amount of renewal will be increased. This increase will cause the gas supplied to the exhaust heat boiler to exceed the maximum allowable operating temperature of 850 ° C, or the amount of evaporation Cause over-extension. In consideration of such a situation, the exhaust heat boiler should be structured to withstand overload operation, or a boiler with a capacity that is 2 ranks or 3 ranks higher than the demand on the steam demand side must be selected to enter overload operation. I have to make sure that nothing happens. Regardless of the rank of one rank or higher, the exhaust heat boiler of the higher rank is unavoidably excessive in capacity, and forces an unnecessary increase in equipment cost.

特開平５−８６９００号公報JP-A-5-86900 特開平８−１５９４１１号公報JP-A-8-159411

本発明は上記した問題に鑑みなされたもので、その目的は、蒸気需要側からコージェネレーションシステム計画時の予定を超える過大な蒸発量の要求があったときにはボイラが元来持つ許容最大蒸発量もしくはそれに近い量が得られるようにすること、この場合、能力超過蒸発量の生成運転やボイラ伝熱管の過熱などボイラに過負荷が生じても、それからの迅速な脱却を可能にしてボイラ保護機能を高められるようにし、同時に蒸発量が過剰に減少したり変動しないようにして蒸気需要側での操業を急激に変調させないようにしておくことである。加えて、蒸気需要側から計画時の予定範囲内の蒸発量の要求を満たすだけの操業であっても、過負荷運転に陥ったときには、それからの速やかな脱却と蒸発量の意図しない減少や変動を抑制できるようにしたコージェネレーションシステムの排ガス追焚制御法を提供することである。   The present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and its purpose is to allow the maximum allowable evaporation amount inherent in the boiler when there is a request for an excessive evaporation amount exceeding the plan at the time of cogeneration system planning from the steam demand side or In this case, even if the boiler is overloaded, such as generation of excess capacity evaporation or overheating of the boiler heat transfer tube, the boiler protection function is enabled by enabling quick removal from it. At the same time, the amount of evaporation is not excessively reduced or fluctuated so that the operation on the steam demand side is not rapidly modulated. In addition, even if the operation is only to meet the evaporation requirement within the planned range from the steam demand side, if it falls into an overload operation, it will promptly escape from it and unintentionally decrease or fluctuate the evaporation amount It is to provide an exhaust gas renewal control method for a cogeneration system that can suppress the above.

本発明は、ボイラの蒸気圧を設定圧力（常用圧力）に保つべく導入排ガスの追焚量を検出蒸気圧をもとにしたＰＩＤ制御による演算で決定するようにしている排熱ボイラと、その排熱ボイラに供給すべき排ガスを発電機駆動時に発生する原動機とを備えるコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法に適用される。その特徴とするところは、（１）原動機７（図１を参照）の運転中の代表的な幾つかの原動機吸気温度とそのときの代表的な幾つかの負荷とに応じて発生する排ガス４が、計算上排熱ボイラ入口で予め決められた「ボイラ運転許容最高温度」を越えない範囲で、かつその排熱ボイラ固有の設定圧力を計算上発生させる一群の「予想追焚量」を演算するとともに、このときの「達成可能蒸発量」も演算しておく工程、
（２）ボイラ過負荷要因の検出値が過負荷運転に該当するときに備え、その要因の「過負荷下限値」を検出するまでの追焚量として「予想追焚量中の最大値」を充て、その要因の「過負荷上限値」を検出するときの追焚量として「予想追焚量中の最小値」を充て、過負荷下限値と過負荷上限値の中間値が検出されるときの追焚量として、その最大値から最小値まで連続的に減少する関係を保った一連の値におけるその「中間の対応値」を充てる工程、
（３）原動機７から供給された排ガス４を追焚きしている際に、過負荷要因の検出値が「過負荷下限値」を超えたときは、「予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」と、「予想追焚量中の最大値から最小値までの一連の値のうち過負荷要因の検出値に対応して与えられる追焚量」と、「ＰＩＤ制御により求められたＰＩＤ追焚量」とのうち最も少ない追焚量となるように、原動機７からの排ガス４を昇温させる追焚バーナ１５の燃料流量制御弁１６の開度が調整される一方、「新気供給予想量」のうちそのときの原動機７の吸気温度と負荷の検出値に対応した新気供給量となるように、追焚バーナ１５の上流側へ新気を送り込む送風機１９の吐出量が調整される工程、
（４）原動機７から供給された排ガス４の追焚き時新気を混合させることなく、ボイラの蒸気圧を設定圧力に保つべくＰＩＤ追焚量を決定して排ガス４を追焚きしている際に、蒸気需要側の蒸気消費の増大に基づく「蒸発量拡大要件」が満たされると、その時点より原動機７から供給された排ガス４に新気を供給するとともに、その後の蒸気圧をもとに引続き「ＰＩＤ演算」して追焚量を決定し、「蒸発量拡大要件」が満たされなくなると、その時点より原動機７から供給された排ガス４に新気を混合させることを停止するとともに、その後の蒸気圧をもとに追焚量を「ＰＩＤ演算」により定める工程を具備するようにしたことである。 The present invention relates to an exhaust heat boiler configured to determine the amount of exhaust gas to be added by calculation based on PID control based on the detected steam pressure in order to keep the steam pressure of the boiler at a set pressure (ordinary pressure), and its The present invention is applied to an exhaust gas tracking control method in a cogeneration system including a prime mover that generates exhaust gas to be supplied to an exhaust heat boiler when the generator is driven. The feature is (1) Exhaust gas 4 generated according to several typical prime mover intake air temperatures during operation of the prime mover 7 (see FIG. 1) and several typical loads at that time. However, within a range that does not exceed the pre-determined maximum allowable boiler operation temperature at the inlet of the exhaust heat boiler, a group of "predictive tracking amounts" that generate the set pressure unique to the exhaust heat boiler is calculated. And calculating the “achievable evaporation” at this time,
(2) In case the detected value of the boiler overload factor corresponds to overload operation, the “maximum value in the expected amount of tracking” is set as the amount of tracking until the “overload lower limit value” of the factor is detected. When the intermediate value between the overload lower limit value and the overload upper limit value is detected by applying the “minimum value in the expected tracking amount” as the amount of tracking when detecting the “overload upper limit value” of the cause As a memorial amount, a process of applying the “intermediate corresponding value” in a series of values maintaining a continuously decreasing relationship from the maximum value to the minimum value,
(3) If the detected value of the overload factor exceeds the “overload lower limit value” while pursuing the exhaust gas 4 supplied from the prime mover 7, “the prime mover at that time out of the expected amount of tracking” Of the intake air temperature and the detected value of the load ”and“ the memorized amount corresponding to the detected value of the overload factor among a series of values from the maximum value to the minimum value in the expected amount of tracking ” Of the fuel flow rate control valve 16 of the reheating burner 15 that raises the temperature of the exhaust gas 4 from the prime mover 7 so that it becomes the smallest remnant amount of “the amount” and “PID replenishment amount obtained by PID control”. While the opening degree is adjusted, the upstream side of the memorial burner 15 is adjusted so that the fresh air supply amount corresponding to the detected intake temperature and load value of the prime mover 7 at that time in the “new air supply expected amount”. A step of adjusting the discharge amount of the blower 19 for sending fresh air;
(4) When pursuing exhaust gas 4 by determining the amount of PID replenishment so as to keep the steam pressure of the boiler at the set pressure without mixing fresh air when exhaust gas 4 supplied from the prime mover 7 is exhausted In addition, when the “evaporation amount expansion requirement” based on the increase in steam consumption on the steam demand side is satisfied, fresh air is supplied to the exhaust gas 4 supplied from the prime mover 7 from that time, and based on the subsequent steam pressure Subsequently, “PID calculation” is performed to determine the amount of remembrance. When the “evaporation amount expansion requirement” is not satisfied, mixing of fresh air with the exhaust gas 4 supplied from the prime mover 7 is stopped, and thereafter And a process of determining the amount of remembrance by “PID calculation” on the basis of the vapor pressure.

上記の（１）の工程は、排ガスに新気を混合させたとした状態で、予想追焚量が「新気供給あり時予想追焚量」であって、達成可能蒸発量は「新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、加えて「新気供給あり時予想追焚量」に必要となる「新気供給予想量」も演算され、
（２）の工程は、過負荷要因の検出が新気を供給して追焚運転しているときにされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」および「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」および「原動機吸気温度と負荷とに応じて演算された新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、過負荷上限値はボイラ運転許容最高温度に予め決められた超過許容温度を上乗せした「超過最高温度」であり、また、新気供給あり時達成可能蒸発量に予め決められた超過許容蒸発量を上乗せした「新気供給あり時超過最大蒸発量」であり、
（３）の工程は、追焚きが新気を供給してなされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」および「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」および「新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量は、「新気供給あり時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」としたことである。 In the above step (1), with the assumption that fresh air is mixed with the exhaust gas, the expected amount of tracking is the “expected amount of tracking when there is fresh air supply”, and the achievable evaporation amount is “fresh air supply” "Evaporation amount that can be achieved at any time", in addition, "Estimated amount of fresh air supply" required for "Estimated amount of fresh air supply" is calculated,
The process of (2) is performed when the overload factor is detected when a fresh air is supplied to perform the additional operation. The overload factors are “boiler inlet exhaust gas temperature” and “boiler evaporation amount”. The lower limit is the “maximum allowable boiler operation temperature” and the “evaporation amount achievable with fresh air supply calculated according to the prime mover intake air temperature and load”, and the overload upper limit is determined in advance as the maximum allowable boiler operation temperature. "Exceeding maximum temperature" when the excess allowable temperature is added, and "Excessive maximum evaporation when there is fresh air supply" added to the predetermined allowable excess evaporation amount when the fresh air supply is present And
In the process (3), the reheating is performed by supplying fresh air, the overload factors are “boiler inlet exhaust gas temperature” and “boiler evaporation amount”, and the overload lower limit value is “the maximum allowable boiler operation temperature” and “Evaporation amount achievable when fresh air is supplied” and the amount of memory that corresponds to the detected value of the engine intake air temperature and load at that time is The amount of memory corresponding to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover at that time.

上記の（１）の工程は、排ガスに新気を混合させたとした状態で、予想追焚量が「新気供給あり時予想追焚量」であって、達成可能蒸発量は「新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、加えて「新気供給あり時予想追焚量」に必要となる「新気供給予想量」も演算され、
（２）の工程は、過負荷要因の検出が新気を供給して追焚運転しているときになされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」であり、過負荷上限値はボイラ運転許容最高温度に予め決められた超過許容温度を上乗せした「超過最高温度」であり、
（３）の工程は、追焚きが新気を供給してなされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」であって、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量は、「新気供給あり時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」としたことである。 In the above step (1), with the assumption that fresh air is mixed with the exhaust gas, the expected amount of tracking is the “expected amount of tracking when there is fresh air supply”, and the achievable evaporation amount is “fresh air supply” "Evaporation amount that can be achieved at any time", in addition, "Estimated amount of fresh air supply" required for "Estimated amount of fresh air supply" is calculated,
The process of (2) is performed when the overload factor is detected when a fresh air is supplied to perform a follow-up operation. The overload factor is “boiler inlet exhaust gas temperature” and the overload lower limit value is “boiler operation”. The maximum allowable temperature is the "maximum excess temperature", which is the maximum allowable temperature for boiler operation plus a predetermined excess allowable temperature.
The process (3) is performed by supplying fresh air, the overload factor is “boiler inlet exhaust gas temperature”, the overload lower limit value is “the maximum allowable boiler operation temperature”, and The amount of tracking that corresponds to the detected value of the prime mover's intake air temperature and load at that time is “corresponding to the detected value of the prime mover's intake temperature and load at that time in the expected amount of tracking when fresh air is supplied” The amount of remembrance.

上記の（１）の工程は、排ガスに新気を混合させたとした状態で、予想追焚量が「新気供給あり時予想追焚量」であって、達成可能蒸発量は「新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、加えて「新気供給あり時予想追焚量」に必要となる「新気供給予想量」も演算され、
（２）の工程は、過負荷要因の検出が新気を供給して追焚運転しているときになされ、過負荷要因が「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「そのときの原動機吸気温度と負荷とに応じて演算された新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、過負荷上限値は新気供給あり時達成可能蒸発量に予め決められた超過許容蒸発量を上乗せした「新気供給あり時超過最大蒸発量」であり、
（３）の工程は、追焚きが新気を供給してなされ、過負荷要因が「ボイラ蒸発量」であって、過負荷下限値は「新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量は、「新気供給あり時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」としたことである。 In the above step (1), with the assumption that fresh air is mixed with the exhaust gas, the expected amount of tracking is the “expected amount of tracking when there is fresh air supply”, and the achievable evaporation amount is “fresh air supply” "Evaporation amount that can be achieved at any time", in addition, "Estimated amount of fresh air supply" required for "Estimated amount of fresh air supply" is calculated,
The process of (2) is performed when the overload factor is detected when a fresh air is supplied to perform a follow-up operation. The overload factor is “boiler evaporation amount”, and the overload lower limit value is “at that time” `` Evaporation amount achievable with fresh air supply calculated according to prime mover intake air temperature and load '', and the overload upper limit value is set by adding a predetermined excess allowable evaporation amount to the achievable evaporation amount with fresh air supply Is the `` maximum evaporation amount when there is fresh air supply ''
The process (3) is carried out by supplying fresh air, the overload factor is “boiler evaporation”, and the overload lower limit value is “evaporation achievable when fresh air is supplied” Of the expected amount of remedy, the amount of remedy corresponding to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover at that time is `` the detected value of the prime mover intake temperature and load at that time of the expected amount of remedy when fresh air is supplied The amount of remembrance corresponding to "."

上記（４）の工程の「蒸発量拡大要件が満たされる」とは、ボイラ入口排ガス温度の検出値がボイラ運転許容最高温度から予め決められた分だけ上回る「新気供給開始温度」以上となることであり、「蒸発量拡大要件が満たされなくなる」とは、ボイラ入口排ガス温度の検出値が、そのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応したボイラ入口排ガス温度から予め決められた分だけ下回る「新気供給停止温度」以下となることである。   “Evaporation amount expansion requirement is satisfied” in the step (4) is that the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature is equal to or higher than the “new air supply start temperature” that exceeds the maximum allowable boiler operation temperature by a predetermined amount. That is, “the requirement for expanding the amount of evaporation is no longer satisfied” means that the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature is determined in advance from the boiler inlet exhaust gas temperature corresponding to the detected prime temperature of the motor and the detected value of the load at that time. It will be below the “fresh air supply stop temperature”, which is less than that.

上記（４）の工程の「蒸発量拡大要件が満たされる」とは、ボイラ蒸発量の検出値が、そのときの原動機７の吸気温度と負荷とに応じて演算された新気供給なし時達成可能蒸発量から予め決められた分だけ上回る「新気供給開始蒸発量」以上となることであり、「蒸発量拡大要件が満たされなくなる」とは、ボイラ蒸発量の検出値が、新気供給なし時達成可能蒸発量から予め決められた分だけ上回るが新気供給開始蒸発量よりは少ない「新気供給停止蒸発量」以下となることである。   “Evaporation amount expansion requirement is satisfied” in the step (4) is achieved when the detected value of the boiler evaporation amount is calculated in accordance with the intake air temperature and the load of the motor 7 at that time and when there is no fresh air supply This means that it exceeds the “fresh air supply start evaporation amount” that exceeds the possible evaporation amount by a predetermined amount. “The requirement for expansion of evaporation amount is no longer met” means that the detected value of the boiler evaporation amount is the supply of fresh air. It is below the “fresh air supply stop evaporation amount” which is higher than the achievable evaporation amount by the predetermined amount but is less than the fresh air supply start evaporation amount but less than the fresh air supply start evaporation amount.

上記（４）の工程の「蒸発量拡大要件が満たされる」とは、ボイラ蒸気圧の検出値が設定圧力から予め決められた分だけ下回る「新気供給開始蒸気圧」以下となることであり、「蒸発量拡大要件が満たされなくなる」とは、ボイラ蒸気圧の検出値が、設定圧力から予め決められた分だけ上回る「新気供給停止蒸気圧」以上となることである。   “Evaporation amount expansion requirement is satisfied” in the step (4) means that the detected value of the boiler vapor pressure is lower than the “new air supply start vapor pressure” which is lower than the set pressure by a predetermined amount. “Evaporation amount expansion requirement is not satisfied” means that the detected value of the boiler steam pressure is equal to or higher than the “new air supply stop steam pressure” which is higher than the set pressure by a predetermined amount.

上記（４）の工程の「蒸発量拡大要件が満たされる」とは、ＰＩＤ追焚量が新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量から予め決められた分だけ下回る「新気供給開始追焚量」以上となることであり、「蒸発量拡大要件が満たされなくなる」とは、ＰＩＤ追焚量が、新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量から予め決められた分だけ下回るが新気供給開始追焚量よりは少ない「新気供給停止追焚量」以下となることである。   “Evaporation amount expansion requirement is satisfied” in the step (4) corresponds to the detected value of the intake air temperature and the load of the motor at that time in the estimated amount of PID tracking when no fresh air is supplied It means that it is equal to or more than the “fresh air supply start memorial amount” that is lower than the memorized amount by a predetermined amount. Of the expected time tracking amount, it is less than the amount of tracking that corresponds to the detected value of the engine intake air temperature and load at that time by a predetermined amount, but is smaller than the amount of fresh air supply starting tracking. It is to be less than the “volume”.

（１）原動機７の運転中の代表的な幾つかの原動機吸気温度とそのときの代表的な幾つかの負荷とに応じて発生する排ガス４が、計算上排熱ボイラ入口で予め決められた「ボイラ運転許容最高温度」を越えない範囲で、かつその排熱ボイラ固有の設定圧力を計算上発生させる一群の「予想追焚量」を演算するとともに、このときの「達成可能蒸発量」も演算しておく工程、
（２）ボイラ過負荷要因の検出値が過負荷運転に該当するときに備え、その要因の「過負荷下限値」を検出するまでの追焚量として「予想追焚量中の最大値」を充て、その要因の「過負荷上限値」を検出するときの追焚量として「予想追焚量中の最小値」を充て、過負荷下限値と過負荷上限値の中間値が検出されるときの追焚量として、その最大値から最小値まで連続的に減少する関係を保った一連の値におけるその「中間の対応値」を充てる工程、
（３）原動機７から供給された排ガス４を追焚きしている際に、「過負荷下限値」を超えたときは、「予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」と、「予想追焚量中の最大値から最小値までの一連の値のうち過負荷要因の検出値に対応して与えられる追焚量」と、「ＰＩＤ制御により求められたＰＩＤ追焚量」とのうち最も少ない追焚量となるように、原動機７からの排ガス４を昇温させる追焚バーナ１５の燃料流量制御弁１６の開度が調整される工程を具備するようにしたことである。 (1) Exhaust gas 4 generated according to several typical prime mover intake air temperatures during operation of the prime mover 7 and several typical loads at that time is determined in advance at the exhaust heat boiler inlet in calculation. In addition to calculating a group of “estimated tracking amounts” that do not exceed the “maximum allowable boiler operation temperature” and that generate a set pressure specific to the exhaust heat boiler, the “achievable evaporation amount” at this time is also calculated. The process of calculating,
(2) In case the detected value of the boiler overload factor corresponds to overload operation, the “maximum value in the expected amount of tracking” is set as the amount of tracking until the “overload lower limit value” of the factor is detected. When the intermediate value between the overload lower limit value and the overload upper limit value is detected by applying the “minimum value in the expected tracking amount” as the amount of tracking when detecting the “overload upper limit value” of the cause As a memorial amount, a process of applying the “intermediate corresponding value” in a series of values maintaining a continuously decreasing relationship from the maximum value to the minimum value,
(3) When the exhaust gas 4 supplied from the prime mover 7 is being pursued and the “overload lower limit value” is exceeded, “the detection of the intake air temperature and load of the prime mover at that time in the expected amount of follow-up” “A memorizing amount corresponding to the value”, “a memorizing amount given corresponding to the detected value of the overload factor among a series of values from the maximum value to the minimum value in the expected memorizing amount”, and “PID control” The opening degree of the fuel flow rate control valve 16 of the tracking burner 15 that raises the temperature of the exhaust gas 4 from the prime mover 7 is adjusted so that the amount of tracking is the smallest among the “PID tracking amount determined by the above”. It was made to comprise.

上記（１）の工程は、排ガスに新気を混合させない状態で予想追焚量が「新気供給なし時予想追焚量」であり、達成可能蒸発量は「新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、
（２）の工程は、過負荷要因の検出が新気を供給しないで追焚運転しているときになされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」および「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」および「原動機吸気温度と負荷とに応じて演算された新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、過負荷上限値はボイラ運転許容最高温度に予め決められた超過許容温度を上乗せした「超過最高温度」であるとともに、新気供給なし時達成可能蒸発量に予め決められた超過許容蒸発量を上乗せした「新気供給なし時超過最大蒸発量」であり、
（３）の工程は、追焚きが新気を供給しないでなされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」および「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」および「新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量は、「新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」としたことである。 In step (1) above, the expected amount of remedy is “the expected amount of remedy when no fresh air is supplied” without mixing fresh air with the exhaust gas. Amount ",
The process of (2) is performed when the overload factor is detected during the refueling operation without supplying fresh air. The overload factors are “boiler inlet exhaust gas temperature” and “boiler evaporation amount”. The lower limit values are the “maximum allowable boiler operation temperature” and the “evaporation amount achievable without fresh air supply calculated according to the prime mover intake air temperature and load”, and the overload upper limit value is determined in advance as the maximum allowable boiler operation temperature. In addition to the “exceeding maximum temperature” that is added to the specified excess allowable temperature, the “maximum maximum evaporation amount when there is no fresh air supply” is added to the achievable evaporation amount when no fresh air supply is added. Yes,
In the step (3), the reheating is performed without supplying fresh air, the overload factors are “boiler inlet exhaust gas temperature” and “boiler evaporation amount”, and the overload lower limit value is “the maximum allowable boiler operation temperature” and The amount of evaporation that is achievable when there is no fresh air supply, and the amount of memory that corresponds to the detected intake temperature and load of the motor at that time is The amount of memory corresponding to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover at that time.

上記（１）の工程は、排ガスに新気を混合させない状態で予想追焚量が「新気供給なし時予想追焚量」であり、達成可能蒸発量は「新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、
（２）の工程は、過負荷要因の検出が新気を供給しないで追焚運転しているときになされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」であり、過負荷上限値はボイラ運転許容最高温度に予め決められた超過許容温度を上乗せした「超過最高温度」であり、
（３）の工程は、追焚きが新気を供給しないでなされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量は、「新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」としたことである。 In step (1) above, the expected amount of remedy is “the expected amount of remedy when no fresh air is supplied” without mixing fresh air with the exhaust gas. Amount ",
The process of (2) is performed when the overload factor is detected during the refueling operation without supplying fresh air, the overload factor is “boiler inlet exhaust gas temperature”, and the overload lower limit value is “boiler operation” The maximum allowable temperature is the "maximum excess temperature", which is the maximum allowable temperature for boiler operation plus a predetermined excess allowable temperature.
In the process (3), the reheating is performed without supplying fresh air, the overload factor is “boiler inlet exhaust gas temperature”, the overload lower limit value is “the maximum allowable boiler operation temperature”, and the expected amount of renewal The amount of tracking corresponding to the detected value of the engine intake air temperature and load at that time is `` the amount of tracking corresponding to the detected value of the engine intake air temperature and load at that time out of the estimated amount of tracking without fresh air supply ''. That is, “Small amount”.

上記（１）の工程は、排ガスに新気を混合させない状態で、予想追焚量が「新気供給なし時予想追焚量」であり、達成可能蒸発量は「新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、 （２）の工程は、過負荷要因の検出が新気を供給しないで追焚運転しているときになされ、過負荷要因が「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「そのときの原動機吸気温度と負荷とに応じて演算された新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、過負荷上限値は新気供給なし時達成可能蒸発量に予め決められた超過許容蒸発量を上乗せした「新気供給なし時超過最大蒸発量」であり、
（３）の工程は、追焚きが新気を供給しないでなされ、過負荷要因が「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量は、「新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」としたことである。 In step (1) above, with the fresh air not mixed with the exhaust gas, the expected amount of remedy is "the expected amount of remedy when no fresh air is supplied", and the achievable evaporation amount is "achievable when no fresh air is supplied" The process of (2) is performed when the overload factor is detected in the memory operation without supplying fresh air, and the overload factor is the “boiler evaporation amount”. The value is “achievable evaporation amount without fresh air supply calculated according to the prime mover intake air temperature and load at that time”, and the overload upper limit value is predetermined as the achievable evaporation amount without fresh air supply. It is the “maximum excess evaporation amount when there is no fresh air supply”, with the excess allowable evaporation amount added.
In the process (3), reheating is performed without supplying fresh air, the overload factor is “boiler evaporation”, and the lower limit of overload is “evaporation that can be achieved without supply of fresh air”. The amount of remedy that corresponds to the detected value of the intake air temperature and load of the motor at that time is `` the expected amount of remedy when no fresh air is supplied is the detected value of the intake air temperature and load of the motor at that time. '' The amount of remembrance corresponding.

排熱ボイラは、蒸気を発生させるボイラに代えて温水・温油を設定温度に保つべく導入排ガス４の追焚量を検出温水・温油温度をもとにしたＰＩＤ制御により決定するようにしており、上記いずれの構成においても、蒸発量を温水・温油量に置き替え、蒸気を温水・温油に、圧力を温水・温油の温度に置き替えることにより形成される温水・温油用排熱ボイラとしたことである。   In the exhaust heat boiler, in order to keep the hot water / hot oil at a set temperature instead of the steam generating boiler, the amount of exhaust gas 4 to be added is determined by PID control based on the detected hot water / hot oil temperature. In any of the above configurations, for hot water and hot oil formed by replacing the amount of evaporation with hot water and hot oil, replacing steam with hot water and hot oil, and pressure with the temperature of hot water and hot oil. This is a waste heat boiler.

請求項１に係る発明によれば、コージェネレーションシステム計画時に、排ガスを追焚くことにより発生させることができる蒸発量を超える能力の排熱ボイラを選定しておくことになるものの、排ガスに新気を供給するとともに追焚量を増やすことができるようにしておくので、蒸気需要側から計画時の予定を超える過大な蒸発量の要求があっても、それに応えることができるようになる。すなわち、送風機を運転しなければ発電装置からの排ガスの追焚きだけで稼働させることになり、送風機を運転すれば排ガスに新気を混合させかつ追焚量を増やすことによって、排熱ボイラが本来発揮し得る許容最大蒸発量もしくはそれに近い量を発生させることができる。この蒸発量拡大稼働中にボイラの過負荷要因が発生しても、発電装置の原動機吸気温度や負荷を考慮したうえでの抑制追焚量の選定がなされ、過負荷からの脱却を図ってボイラが保護される。このとき、ボイラ運転可能最小追焚量まで一気に落とすことはないから、蒸発量が過大に減少したり変動することはなく、蒸気需要側での操業に急激な変調や混乱をきたさないようにしておくことができる。追焚量の抑制動作は原則として過負荷後に一度行えばよく、制御自体が単純化し、誤動作も可及的に少なくなる。   According to the first aspect of the present invention, when a cogeneration system is planned, an exhaust heat boiler having an ability to exceed the amount of evaporation that can be generated by tracking exhaust gas is selected. In addition, it is possible to meet the demand for an excessive amount of evaporation exceeding the plan at the time of planning from the steam demand side. In other words, if the blower is not operated, it will be operated only by purging the exhaust gas from the power generation device, and if the blower is operated, fresh air is mixed with the exhaust gas and the amount of renewal is increased. An allowable maximum evaporation amount that can be exerted or an amount close thereto can be generated. Even if an overload factor of the boiler occurs during the operation to expand the evaporation amount, the suppression memorizing amount is selected in consideration of the prime mover intake air temperature and the load of the power generator, and the boiler is designed to escape from the overload. Is protected. At this time, since it does not drop to the minimum amount of boiler operation, the amount of evaporation does not decrease or fluctuate, so that there is no sudden modulation or confusion in the operation on the steam demand side. I can leave. As a general rule, the operation for suppressing the amount of remedy should be performed once after overload, the control itself is simplified, and malfunctions are reduced as much as possible.

請求項２ないし請求項４によれば、過負荷要因であるボイラ伝熱管の過熱や蒸発量過多からは、その要因に基づく抑制追焚量を演算することで、極めてシンプルな制御によって脱却することができる。特に、請求項２の場合には、排ガス温度センサや蒸気フローメータに信頼がおけない事情があったとしても、二つの異なる過負荷要因によって監視することになり、制御の確実性を上げることができる。   According to Claims 2 to 4, it is possible to escape from overheating of the boiler heat transfer tube, which is an overload factor, and excessive evaporation, by calculating the amount of restraint pursuit based on the factor, and to escape by extremely simple control. Can do. In particular, in the case of claim 2, even if there is an unreliable situation in the exhaust gas temperature sensor or the steam flow meter, the monitoring is performed by two different overload factors, and the reliability of the control can be improved. it can.

請求項５ないし請求項８によれば、蒸気需要側の消費増大に応えるべく蒸発量拡大のため、その要件の有無が把握され、蒸気需要側の満足と蒸発量拡大不要時の省エネ運転への移行がチャタリングを起こすことなく円滑になされる。   According to claims 5 to 8, in order to respond to the increase in consumption on the steam demand side, the presence or absence of the requirement is grasped in order to expand the evaporation amount, and the energy saving operation when the evaporation demand is not required and the evaporation amount need not be increased. Transition is made smoothly without chattering.

請求項９に係る発明によれば、送風機を運転することがないから蒸発量拡大運転はないが、ボイラの過負荷要因が発生しても、過負荷からの脱却を図るべく抑制追焚量を、発電装置の原動機吸気温度や負荷を考慮したうえでボイラ保護運転の範囲にとどめて決めることができる。この場合もボイラ運転可能最小追焚量まで一気に落とすことがなく、蒸気需要側での操業に急激な変動に基づく混乱をきたさないようにしておくことができる。追焚量の抑制動作は原則として過負荷後に一度実行され、そのための制御の繰り返しは必要でなくなる。   According to the ninth aspect of the present invention, there is no evaporation amount expansion operation because the blower is not operated. However, even if an overload factor of the boiler occurs, the suppression memorization amount is set so as to escape from the overload. In consideration of the prime mover intake air temperature and load of the power generator, it can be determined within the scope of boiler protection operation. In this case as well, it is possible to prevent the operation on the steam demand side from being confused due to rapid fluctuations without dropping to the minimum amount of boiler operation. As a general rule, the memory amount suppression operation is executed once after overloading, and it is not necessary to repeat the control.

請求項１０ないし請求項１２によれば、過負荷要因であるボイラ伝熱管の過熱や蒸発量過多からの脱却はその要因に基づく最小の追焚量で対処し、それをシンプルな制御系で実行することができる。特に、請求項１０の場合には、排ガス温度センサや蒸気フローメータに信頼がおけない事情があるとしても、二つの過負荷要因によって見張ることになり、制御の信頼性の向上が期待される。   According to the tenth to twelfth aspects, overheating of the boiler heat transfer tube, which is an overload factor, and escape from excessive evaporation are dealt with with a minimum amount of remediation based on the factor, and are executed with a simple control system. can do. In particular, in the case of claim 10, even if the exhaust gas temperature sensor and the steam flow meter have unreliable circumstances, they are watched by two overload factors, and improvement in control reliability is expected.

請求項１３の発明は、上記したいずれの発明においても、蒸気発生用排熱ボイラに代えて温水・温油生成ボイラに適用できることを指摘しており、本発明の汎用性の高さを伺わせている。   The invention of claim 13 points out that in any of the above-mentioned inventions, it can be applied to a hot water / hot oil generating boiler instead of a steam generating exhaust heat boiler. ing.

本発明に係る排ガス追焚制御法を適用したコージェネレーションシステムの全体概念図。1 is an overall conceptual diagram of a cogeneration system to which an exhaust gas tracking control method according to the present invention is applied. 排ガス追焚制御を表したブロック図。The block diagram showing exhaust gas tracking control. 送風機常時停止モードもしくは送風機不装備システムに適用される第（１）工程で準備のデータ（表１）。Data prepared in the first step (1) applied to the blower always stop mode or the blower non-equipment system (Table 1). 送風機常時運転モードおよび送風機運転停止自動切替えモードに適用される第（１）工程で準備のデータ（表２）。Data prepared in the first step (1) applied to the blower continuous operation mode and the blower operation stop automatic switching mode (Table 2). 運転モードとそれを構成する形態ならびに各追焚量の導出態様（表３）。Operation modes, forms constituting them, and derivation modes for each amount of memory (Table 3). 運転形態とその包含工程（表４）。Operation mode and its inclusion process (Table 4). 送風機常時停止モードのみ実行可能とした送風機不装備システム図。The fan non-equipment system figure which enabled only the fan always stop mode. 送風機常時停止モードのみ実行可能とした送風機不装備システムにおける形態Ａの制御ブロック図。The control block diagram of the form A in the fan non-equipment system which enabled execution only of the fan always stop mode. 送風機不装備システムにおける形態Ｂの制御ブロック図。The control block diagram of the form B in a fan non-equipment system. （ａ）は表１における原動機吸気温度、負荷に依存する追焚量の予想値を表したグラフ、（ｂ）は表２における原動機吸気温度、負荷に依存する追焚量の予想値を表したグラフ。(A) is a graph showing the expected value of the intake amount depending on the prime mover intake temperature and load in Table 1, and (b) is the expected value of the follow up amount dependent on the prime mover intake temperature and load in Table 2. Graph. （ａ）は送風機常時停止モードにおけるボイラ入口排ガス温度に起因する抑制追焚量算出用チャートとしてのグラフ、（ｂ）はボイラ蒸発量に起因する抑制追焚量算出用チャートとしてのグラフ。(A) is a graph as a suppression tracking amount calculation chart caused by the boiler inlet exhaust gas temperature in the blower always stopped mode, and (b) is a graph as a suppression tracking amount calculation chart caused by the boiler evaporation amount. 送風機常時停止モードもしくは送風機不装備システムにおけるボイラ過負荷脱却用追焚量選定フロー。Flow for selecting the amount of remedy for boiler overload escape in the blower always-stop mode or the system without a blower. 送風機常時停止モードにおける形態Ａ＆Ｂの包含工程の組合わせ（表５）。Combination of inclusion processes of form A & B in blower always stop mode (Table 5). （ａ）は送風機常時運転モードおよび送風機運転停止自動切替えモードにおけるボイラ入口排ガス温度に起因する抑制追焚量算出用チャートとしてのグラフ、（ｂ）はボイラ蒸発量に起因する抑制追焚量算出用チャートとしてのグラフ。(A) is a graph as a chart for calculating the amount of restraint tracking due to the boiler inlet exhaust gas temperature in the fan normal operation mode and the fan operation stop automatic switching mode, and (b) is for calculating the amount of suppression tracking due to the amount of boiler evaporation. Graph as a chart. 送風機常時運転モードおよび送風機運転停止自動切替えモードにおけるボイラ過負荷脱却用追焚量選定フロー。Flow of selecting the amount of remedy for boiler overload in the fan normal operation mode and the fan operation stop automatic switching mode. 送風機常時運転モードを実行する形態Ｆの制御ブロック図。The control block diagram of the form F which performs an air blower regular operation mode. 送風機常時運転モードにおける形態Ｆ＆Ｇの包含工程の組合わせ（表６）。Combinations of inclusion processes of form F & G in the blower continuous operation mode (Table 6). 送風機運転停止自動切替えモードにおける形態Ｃ、Ｄ＆Ｅの包含工程の組合わせ（表７）。Combination of inclusion processes of forms C and D & E in blower operation stop automatic switching mode (Table 7). 送風機常時運転モードを実行する形態Ｇの制御ブロック図。The control block diagram of the form G which performs an air blower regular operation mode. 送風機運転停止自動切替えモードを実行する形態Ｃの制御ブロック図。The control block diagram of the form C which performs blower operation stop automatic switching mode. 送風機運転停止自動切替えモードを実行する形態Ｄの制御ブロック図。The control block diagram of the form D which performs blower operation stop automatic switching mode. 送風機運転停止自動切替えモードの過負荷抑制を実行する形態Ｅの制御ブロック図。The control block diagram of the form E which performs the overload suppression of an air blower operation stop automatic switching mode. 追焚量制御全体のフローチャート。The flowchart of the whole tracking amount control. モード選択スイッチの構造例。Structure example of mode selection switch. ボイラ過負荷脱却運転適用要件充足可否の判定フロー。Flow for determining whether or not the requirements for boiler overload escape operation application are satisfied. 送風機常時停止モードを実行する形態Ａの制御ブロック図。The control block diagram of form A which performs blower always stop mode. 送風機常時停止モードを実行する形態Ｂの制御ブロック図。The control block diagram of form B which performs blower always stop mode. 新気供給あり運転適用要件の充足可否（蒸発量拡大への切替え）の判定フロー。A flow for determining whether or not the requirements for operation with fresh air supply are satisfied (switching to expansion of evaporation). 新気供給あり運転適用解除要件の充足可否（蒸発量拡大からの逆替え）の判定フロー。A flow for determining whether or not the requirement for canceling operation application with fresh air supply is satisfied (reverse from expansion of evaporation). 発電装置停止下における送風機運転モードで実行する排熱ボイラ単独運転（形態Ｈ）の制御ブロック図。The control block diagram of the waste-heat boiler independent operation (form H) performed in the air blower operation mode in a power generation device stop. コージェネレーションシステムの既成例。A ready-made example of a cogeneration system.

以下に、本発明に係るコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法を、図面に示した実施の形態をもとにして詳細に説明する。図１は、発電装置１と排熱ボイラ２とを組み合わせたコージェネレーションシステムを表し、図２はその制御部の構成説明の詳細である。発電装置と排熱ボイラとの間には図１のごとく排ガスの流通ダクト３が設けられ、このダクトには大気から取り込んだ新気（フレッシュエア）５を排ガス４に混合する新気供給装置６も付設されている。   Hereinafter, an exhaust gas tracking control method in a cogeneration system according to the present invention will be described in detail based on an embodiment shown in the drawings. FIG. 1 shows a cogeneration system in which a power generator 1 and a waste heat boiler 2 are combined, and FIG. 2 is a detailed explanation of the configuration of the control unit. As shown in FIG. 1, an exhaust gas circulation duct 3 is provided between the power generation device and the exhaust heat boiler. A fresh air supply device 6 that mixes fresh air (fresh air) 5 taken from the atmosphere into the exhaust gas 4 is provided in this duct. Is also attached.

上記した発電装置１は、ガスタービン、ガスエンジンやディーゼルエンジンなどの原動機７と、それによって駆動されるジェネレータ（発電機）８とからなる。原動機から排出される排ガスは高い熱エネルギを保有しており、これが排熱ボイラ２に供給されて高温高圧の蒸気９を発生させる。その排ガスの保有エネルギは、原動機７の吸気温度や原動機負荷または発電機負荷に依存することは避けられない。そこで、例えば１３Ａ天然ガス１０を燃焼させて排ガス４を追焚きし、供給熱エネルギ量の補填が図られる。ボイラにおいては、蒸気ドラム１１またはそれと同等の機能を発揮するヘッダーにおける蒸気圧が検出され、これをもとにＰＩＤ演算して蒸気圧が設定圧力（常用圧力）である例えば１．２７ＭＰａに保たれるように、導入排ガス中での追焚量（以下「ＰＩＤ追焚量（単位：Ｎｍ3 ／ｈ）」という）が決定される。 The power generation apparatus 1 described above includes a prime mover 7 such as a gas turbine, a gas engine, or a diesel engine, and a generator (generator) 8 driven thereby. The exhaust gas discharged from the prime mover has high thermal energy, which is supplied to the exhaust heat boiler 2 to generate high-temperature and high-pressure steam 9. It is inevitable that the stored energy of the exhaust gas depends on the intake air temperature of the prime mover 7, the prime mover load, or the generator load. Therefore, for example, the 13A natural gas 10 is combusted to exhaust the exhaust gas 4 to compensate the amount of supplied heat energy. In the boiler, the steam pressure in the steam drum 11 or a header that performs the same function is detected, and PID calculation is performed based on the detected steam pressure, and the steam pressure is kept at a set pressure (ordinary pressure), for example, 1.27 MPa. As described above, the amount of remedy in the introduced exhaust gas (hereinafter referred to as “PID remedy amount (unit: Nm 3 / h)”) is determined.

ちなみに、発電装置１には原動機の吸気温度を検出する吸気温度センサ１２、原動機もしくは発電機の負荷を検出する負荷センサ１３が備えられる。いずれも公知のもので、詳しい説明は省く。追焚装置１４は追焚バーナ１５と燃料流量制御弁１６からなり、流通量を燃料フローメータ１７で検出してフィードバックし、所望の追焚量が達成されるように制御弁開度が調整される。新気供給装置６は、新気混合箱１８ならびに外気を取り込んで供給する送風機１９とそれを駆動する電動機２０からなる。その送風量調整は新気供給量制御弁２１の開度調節によったり、インバータ制御（周波数可変調整）による電動機回転数制御によったりしている。排熱ボイラには入口排ガス温度を検出する温度センサ２２、発生した蒸気を一旦貯留するドラム１１内の圧力を検出するセンサ２３、蒸気を消費する設備（以下「蒸気需要側」という）２４への流出量を検出する蒸気フローメータ２５が具備される。   Incidentally, the power generator 1 is provided with an intake air temperature sensor 12 for detecting the intake air temperature of the prime mover and a load sensor 13 for detecting the load of the prime mover or the generator. Both are well known and will not be described in detail. The remedy device 14 comprises a remedy burner 15 and a fuel flow control valve 16, and the flow rate is detected by a fuel flow meter 17 and fed back, and the control valve opening is adjusted so that a desired remedy amount is achieved. The The fresh air supply device 6 includes a fresh air mixing box 18, a blower 19 that takes in and supplies outside air, and an electric motor 20 that drives the blower 19. The air flow rate adjustment is performed by adjusting the opening degree of the fresh air supply amount control valve 21 or by controlling the motor rotation speed by inverter control (frequency variable adjustment). The exhaust heat boiler has a temperature sensor 22 that detects the temperature of the exhaust gas at the inlet, a sensor 23 that detects the pressure in the drum 11 that temporarily stores the generated steam, and a steam consuming facility (hereinafter referred to as “steam demand side”) 24. A steam flow meter 25 for detecting the outflow amount is provided.

このようなコージェネレーションシステムにおいては、排熱ボイラとして蒸気需要側の要求蒸発量を満たすべく蒸気発生能力に余力あるものが採用される。原動機吸気温度１５℃、原動機負荷７５％時で例示する。このとき、蒸気需要側の計画時の蒸発量要求が２６．０ｔ／ｈであるとすると、これが排ガスに新気を供給することなく発生させることができる「新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、これを可能にしかつ１ランク程度上の排熱ボイラが選定される。このような排熱ボイラからの排ガスに新気を混合して追焚量を上げれば、発生させることができる「新気供給あり時達成可能蒸発量」は３０．３ｔ／ｈとなり、これがボイラが元来持つ許容最大蒸発量である。なお、運転条件としての原動機吸気温度や負荷とそのときの追焚量や蒸発量については、図３と図４に掲記した表１および表２において後で詳しく説明する。   In such a cogeneration system, an exhaust heat boiler that has sufficient steam generation capacity to satisfy the required evaporation amount on the steam demand side is adopted. An example is given when the motor intake air temperature is 15 ° C. and the motor load is 75%. At this time, if the evaporation amount requirement at the time of planning on the steam demand side is 26.0 t / h, this can be generated without supplying fresh air to the exhaust gas, “Achievable evaporation amount without supply of fresh air” An exhaust heat boiler that makes this possible and is one rank higher is selected. If fresh air is mixed with the exhaust gas from such an exhaust heat boiler and the amount of renewal is increased, the “evaporation amount achievable when fresh air is supplied” is 30.3 t / h. This is the maximum allowable evaporation amount. The prime mover intake air temperature and load as operating conditions, and the amount of tracking and the amount of evaporation at that time will be described in detail later in Tables 1 and 2 shown in FIGS.

そのような排熱ボイラ２では、発電装置１との組み合わせにより図５の表３に分類したようにＡからＨまでの８つの運転形態が可能となる。そのうちの形態Ａと形態Ｂとは、排ガスに新気を混合させない「送風機常時停止」モードに属する。形態Ｃと形態Ｄと形態Ｅは、排ガスに新気を混合させなかったり混合させたりする「送風機運転停止自動切替え」モードを構成する。形態Ｆと形態Ｇは排ガスに新気を混合させる「送風機常時運転」のモードを形成する。いずれも発電装置が運転されている状況での操業であって、発電装置と排熱ボイラとの連動運転となっている。形態Ｈは発電装置が運転されていない状態すなわち排ガスのない状態で新気を供給して熱ガスを生成し、蒸気を得ようという「ボイラ単独運転」のモードである。   In such a waste heat boiler 2, eight operation modes from A to H are possible as classified in Table 3 of FIG. Among them, the form A and the form B belong to a “blower always stopped” mode in which fresh air is not mixed with exhaust gas. Form C, Form D, and Form E constitute a “blower operation stop automatic switching” mode in which fresh air is not mixed or mixed with exhaust gas. Forms F and G form a “blower continuous operation” mode in which fresh air is mixed with exhaust gas. Both are operations in a state where the power generation device is operated, and the operation is linked with the power generation device and the exhaust heat boiler. Form H is a “boiler independent operation” mode in which hot air is generated by supplying fresh air in a state where the power generator is not operated, that is, in a state where there is no exhaust gas, to obtain steam.

以下、順に原動機吸気温度１５℃、原動機負荷７５％時での数値を用いて具体的に説明する。形態Ａ（後述する図２６を参照）は排ガスを追焚きしている状態で、ボイラの過負荷保護を図るに及ばない状態にあるときの運転である。形態Ｂ（後述する図２７を参照）は、形態Ａの運転中に蒸気消費量の増大等に応える追焚過多に原因した伝熱管過熱や蒸発量超過といった過負荷が生じた結果、ボイラ保護を図るべくそこからの脱却を目指す運転である。   Hereinafter, specific description will be given in detail using numerical values at a prime mover intake air temperature of 15 ° C. and a prime mover load of 75%. Form A (see FIG. 26 to be described later) is an operation in a state where exhaust gas is being chased and in a state that does not reach the overload protection of the boiler. Form B (see FIG. 27 to be described later) provides boiler protection as a result of overloading such as overheating of the heat transfer tubes and excess evaporation caused by excessive replenishment in response to an increase in steam consumption during operation of form A. It is a driving that aims to break away from it.

形態Ａではドラム等の蒸気圧をもとにしたＰＩＤ制御により追焚量が決定されるが、形態Ｂは本提案に係る後で詳しく述べる追焚量決定処理（最小追焚量の選定）に従う。いずれの形態も、送風機が停止されているから、発電装置から供給される排ガスを追焚きするだけで達成される最大蒸発量（新気供給なし時達成可能蒸発量）は計画時の２６．０ｔ／ｈである。したがって、排熱ボイラに蒸気発生余力があると言っても蒸発量はせいぜい２７．５ｔ／ｈが限界とされ、元来排熱ボイラの持つ許容最大蒸発量（新気供給あり時達成可能蒸発量）の３０．３ｔ／ｈをかなり下回った量しか発生させることができない。   In form A, the amount of tracking is determined by PID control based on the vapor pressure of the drum or the like, but in form B, the amount of tracking is determined (selection of the minimum amount of tracking) described in detail later according to the present proposal. . In any form, since the blower is stopped, the maximum evaporation amount (evaporation amount achievable when no fresh air is supplied) achieved by simply pursuing the exhaust gas supplied from the power generator is 26.0 t at the time of planning. / H. Therefore, even if the exhaust heat boiler has sufficient steam generation capacity, the evaporation amount is limited to 27.5 t / h at the maximum, and the allowable maximum evaporation amount inherent in the exhaust heat boiler (evaporation amount achievable with fresh air supply) ) Of 30.3 t / h)).

形態Ｃ、形態Ｄ、形態Ｅの「送風機運転停止自動切替え」モードでは送風機の運転と停止を自動的に切り替え、切替え前では「新気供給なし時達成可能蒸発量」の２６．０ｔ／ｈを実現することができ、切替え後は「新気供給あり時達成可能蒸発量」の３０．３ｔ／ｈを実現でき、この切替え後過負荷に陥いったときの脱却も図られるようになっている。個々に述べると、形態Ｃ（後述する図２０を参照）は、排ガスに新気を混合させない追焚き下で、過負荷に至らなくボイラ保護を図るに及ばない状態にあるときの運転である。これは、形態Ａと実質的に同じである。   In the “Blower operation stop automatic switching” mode of modes C, D and E, the operation and stop of the blower are automatically switched, and before switching, the “evaporation amount achievable without fresh air supply” of 26.0 t / h is set. After switching, it is possible to realize 30.3 t / h of the “evaporation amount achievable when fresh air is supplied”, and it is possible to escape from overload after switching. . Stated individually, Form C (see FIG. 20 described later) is an operation when the exhaust gas is not mixed with the exhaust gas and is in a state where it is not possible to protect the boiler without overloading. This is substantially the same as Form A.

形態Ｄ（後述する図２１を参照）は、形態Ｃの運転中ボイラに過負荷が生じたためもしくは蒸気需要側からの蒸発量増大の要求に応じ、その時点以降送風機を回して排ガスへの新気混合を図り、蒸発量を拡大させる運転である。したがって、形態Ｂのような直接的なボイラ保護は行わない。新気の供給によりボイラ入口排ガス温度は低下するから伝熱管過熱が実質的に解消されることは言うまでもない。この形態Ｄの運転では蒸気ドラムの圧力が常用圧力を回復しまた維持するようにＰＩＤ制御され、それに基づき演算された追焚量となるように燃料ガスが燃焼される。   In form D (see FIG. 21 described later), the boiler is overloaded during operation of form C, or in response to a request for increasing the amount of evaporation from the steam demand side, the blower is turned after that point to fresh air to the exhaust gas. In this operation, mixing is performed and the amount of evaporation is increased. Therefore, direct boiler protection as in form B is not performed. It goes without saying that overheating of the heat transfer tube is substantially eliminated because the exhaust gas temperature at the boiler inlet is lowered by the supply of fresh air. In the operation of the form D, the PID control is performed so that the pressure of the steam drum recovers and maintains the normal pressure, and the fuel gas is combusted so that the amount of renewal calculated based on the PID control.

このような運転にあるとき増大する追焚量によって排ガスの温度が上昇し、「新気供給あり時達成可能蒸発量」の３０．３ｔ／ｈを超えた蒸発量が生成されたりボイラ伝熱管が８５０℃を超える場合がある。この時点でボイラ保護運転に入る必要があり、これが形態Ｅ（後述する図２２を参照）の運転である。形態Ｅは前述した形態Ｂと同じ趣旨であり、過負荷からの脱却運転である。それゆえ追焚量は本提案に係る追焚量決定処理に従う。この形態Ｄ、Ｅでは送風機が駆動されており、そのときの原動機吸気温度や負荷に応じた送風量となるように調節される。ちなみに、この「送風機運転停止自動切替え」モードにおける「自動切替え」とは、送風機を回して形態Ｄへ自動的に移行させ、形態Ｄの運転中に送風を止めて形態Ｃに自動的に戻すという動作をいい、ボイラ保護のための制御の形態Ｅへの移行はここで言う「切替え」の概念に含めない。なお、切替えは後述する「蒸発量拡大要件」が満たされたり、満たされなくなったりすることにより行われる。   The exhaust gas temperature rises due to the amount of replenishment that increases during such operation, and an evaporation amount exceeding 30.3 t / h of the “evaporation amount achievable when fresh air is supplied” is generated or the boiler heat transfer tube is May exceed 850 ° C. At this time, it is necessary to enter the boiler protection operation, which is the operation of the form E (see FIG. 22 described later). Form E has the same purpose as Form B described above, and is an escape operation from overload. Therefore, the memorial amount follows the memorial amount determination process according to this proposal. In these forms D and E, the blower is driven, and the air flow is adjusted so as to correspond to the prime mover intake air temperature and the load at that time. By the way, “automatic switching” in the “automatic blower operation stop switching” mode means that the blower is turned to automatically shift to the form D, and the blowing is stopped during the operation of the form D and automatically returned to the form C. The transition to the control mode E for boiler protection is not included in the concept of “switching” here. Note that switching is performed when an “evaporation amount expansion requirement” described later is satisfied or not satisfied.

形態Ｆ（後述する図１６を参照）は形態Ｄと同様であり、新気の供給と追焚量の増大が図られる。この間の運転では、ＰＩＤ制御によりドラム圧が常用圧力を維持するように追焚量が求められる。形態Ｇ（後述する図１９を参照）は形態Ｅと同様、許容最大蒸発量３０．３ｔ／ｈを超えた蒸発量を生成しているかボイラ伝熱管が８５０℃を超えるなどしているため、ボイラ保護を図らねばならない状態に置かれたもので、追焚量は本提案に係る追焚量決定処理に従う。いずれも送風機が駆動され、そのときの原動機吸気温度や負荷に応じた送風量となるように調節される。   Form F (see FIG. 16 to be described later) is the same as form D, and the supply of fresh air and the increase in the amount of remembrance are achieved. In the operation during this period, the amount of memory is calculated so that the drum pressure maintains the normal pressure by PID control. Form G (see FIG. 19 to be described later), like Form E, generates an evaporation amount exceeding the allowable maximum evaporation amount of 30.3 t / h, or the boiler heat transfer tube exceeds 850 ° C. It is placed in a state that must be protected, and the amount of remembrance follows the remedy amount determination process according to this proposal. In either case, the air blower is driven, and the air flow is adjusted according to the prime mover intake air temperature and the load at that time.

形態Ｈ（後述する図３０を参照）は発電装置が止まっている状態で、すなわち排ガスが供給されない状態で外気を導入し、この空気でもって燃料を燃焼させる場合である。「発電は必要ないが、蒸気だけは欲しい。」という場合の操業である。言うまでもなくＰＩＤ制御による運転である。この場合に伝熱管の過熱や能力超過蒸発量は原則として発生しないが、万一起こった場合には、ボイラの運転は直ちに停止するなどの措置がとられる。送風機は一律の回転数で運転されしたがって送風量は一定となるが、調節するようにしても差し支えない。   Form H (see FIG. 30 described later) is a case in which outside air is introduced in a state where the power generation device is stopped, that is, in a state where exhaust gas is not supplied, and fuel is burned with this air. It is an operation in the case of “I do not need power generation, but I want only steam”. Needless to say, the operation is based on PID control. In this case, the heat transfer tube does not overheat or exceed the capacity in principle, but in the unlikely event that it occurs, measures such as immediately stopping the operation of the boiler are taken. The blower is operated at a uniform number of rotations, so that the amount of blown air is constant, but may be adjusted.

図１に戻って、その上半部には、形態Ｃ、Ｄ、Ｅの一連の稼働を実現するためのみならず、残りの５つの形態の運転も可能にした制御手段がブロックの集合体で表されている。言うまでもなくマイクロコンピュータなどで形成されており、本発明に係る排ガス追焚制御を実行する。この制御系の詳細は既に触れた図２に表されているが、両図中の各要素は必ずしも装置として顕在するという意味でなく、制御の展開を理解しやすくするため概念的に表したもので、制御動作を実現するために少なくとも潜在的に存在するものである。この追焚量演算制御手段２６は、先に述べた排ガス温度センサ２２、ドラム圧力センサ２３、蒸気フローメータ２５での検出信号をもとにその時点で必要な追焚量を演算するもので、１３Ａ天然ガスなどの気体燃料を追焚きするに必要な燃焼量（Ｎｍ3 ／ｈ）を規定する信号を出力する。加えて、送風機１９を運転するときには、排ガス４に混合される新気５の量も規定すべく、新気供給量制御弁２１の開度信号または送風機駆動電動機２０の速度制御信号を出力するようになっている（図２では新気供給量制御弁は記載されていない）。なお、センサ２２、２３、２５さらには吸気温度センサ１２、負荷センサ１３も含めて、図２では左側に表した「運転現状検出部」にまとめられている。 Returning to FIG. 1, in the upper half, the control means that enables not only a series of operations of forms C, D, and E but also operation of the remaining five forms is an aggregate of blocks. It is represented. Needless to say, it is formed by a microcomputer or the like, and executes exhaust gas tracking control according to the present invention. The details of this control system are shown in FIG. 2, which has already been mentioned, but the elements in both figures do not necessarily appear as devices, but are conceptually shown to facilitate understanding of control development. In order to realize the control operation, it is at least potentially present. This memorizing amount calculation control means 26 calculates the memorizing amount required at that time based on the detection signals from the exhaust gas temperature sensor 22, the drum pressure sensor 23, and the steam flow meter 25 described above. A signal that defines the amount of combustion (Nm 3 / h) necessary for pursuing gaseous fuel such as 13A natural gas is output. In addition, when the blower 19 is operated, an opening degree signal of the fresh air supply amount control valve 21 or a speed control signal of the blower drive motor 20 is output so as to define the amount of fresh air 5 mixed with the exhaust gas 4. (The fresh air supply control valve is not shown in FIG. 2). The sensors 22, 23, 25, the intake air temperature sensor 12, and the load sensor 13 are collectively shown in the “driving current detection unit” shown on the left side in FIG. 2.

追焚量演算制御手段２６を動作させるための制御盤（図示せず）には追焚制御に必要なデータを予め入力しておく入力部２７が設けられ、その入力値がストアされたデータ記憶部２８から使用もしくは参照すべきデータを引き出し、上記した検出信号に照らし合わせながら追焚量が演算される。まず、形態Ｃおよび形態Ｄにあるときドラム圧センサ２３からの圧力信号をもとにして追焚量を制御するために、ＰＩＤ制御部２９と燃料量調節指令部３０が設けられている。これに加えて本発明の制御を遂行するために、形態変更判定部３１、出力値決定部３２、出力値指令部３３が準備されるが、これらも図１および図２に表されている。   A control panel (not shown) for operating the tracking amount calculation control means 26 is provided with an input unit 27 for inputting data necessary for tracking control in advance, and a data storage in which the input values are stored. The data to be used or referred to is extracted from the unit 28, and the amount of remedy is calculated while comparing with the above detection signal. First, a PID control unit 29 and a fuel amount adjustment command unit 30 are provided in order to control the amount of tracking based on the pressure signal from the drum pressure sensor 23 when in the form C and the form D. In addition to this, in order to perform the control of the present invention, a form change determination unit 31, an output value determination unit 32, and an output value command unit 33 are prepared, which are also shown in FIG. 1 and FIG.

形態変更判定部３１には新気供給要否判定部３４とボイラ過負荷脱却運転適用要否判定部３５が設けられ、後者には情報伝達変更部３６が付加される。出力値決定部３２には過負荷時追焚量選定部３７と新気供給量読出部３８が設けられ、前者にはボイラ保護の要因ごとの過負荷時追焚量演算部３９といずれの追焚量を採用するかを決める最小追焚量選定部４０が含まれる。出力値指令部３３には前記した燃料量調節指令部３０のほかに新気供給量指令部４１も設けられる。ちなみに、燃料量調節指令部３０へは、ＰＩＤ制御部２９からのみならずボイラ保護運転で必要となる最小追焚量選定部４０からの追焚量も伝達指令されるようになっている。   The form change determination unit 31 is provided with a fresh air supply necessity determination unit 34 and a boiler overload escape operation application necessity determination unit 35, and an information transmission change unit 36 is added to the latter. The output value determination unit 32 is provided with an overload tracking amount selection unit 37 and a fresh air supply amount reading unit 38, and the former includes an overload tracking amount calculation unit 39 and any additional tracking amount for each factor of boiler protection. A minimum amount-of-track selection unit 40 that determines whether to use the amount of dredging is included. The output value command unit 33 is provided with a fresh air supply command unit 41 in addition to the fuel amount adjustment command unit 30 described above. Incidentally, the fuel amount adjustment command unit 30 is also instructed to transmit not only the PID control unit 29 but also the tracking amount from the minimum tracking amount selecting unit 40 required for the boiler protection operation.

ここで、形態Ｈを除く「送風機常時停止」モード、「送風機運転停止自動切替え」モード、「送風機常時運転」モードをカバーするために採用される工程の概要を述べる。各モードはそのうちの幾つかの工程を選択的に採用することになる。全体的には大きく分けて４つのメイン工程がある。それは、
（１）原動機の運転中の代表的な幾つかの原動機吸気温度とそのときの代表的な幾つかの負荷とに応じて発生する排ガスが、計算上排熱ボイラ入口で予め決められた「ボイラ運転許容最高温度」例えば８５０℃を越えない範囲で、かつ、当該排熱ボイラ固有の設定圧力（常用圧力）１．２７ＭＰａを計算上発生させる一群の「予想追焚量」を演算するとともに、このときの「達成可能蒸発量」も演算しておく工程、
（２）ボイラ過負荷要因の検出値が過負荷運転に該当するときに備え、当該要因の「過負荷下限値」を検出するまでの追焚量として「予想追焚量中の最大値」を充て、当該要因の「過負荷上限値」を検出するときの追焚量として「予想追焚量中の最小値」を充て、過負荷下限値と過負荷上限値の中間値が検出されたときの追焚量として、その最大値から最小値まで連続的に減少する関係を保った一連の値における当該「中間の対応値」を充てるようにしておく工程、
（３）原動機から供給された排ガスを追焚きしている際に、過負荷要因の検出値が「過負荷下限値」を超えたときは、「予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」と、「予想追焚量中の最大値から最小値までの一連の値のうち過負荷要因の検出値に対応して与えられる追焚量」と、「ＰＩＤ制御により求められたＰＩＤ追焚量」とのうち最も少ない追焚量となるように、原動機からの排ガスを昇温させる追焚バーナの燃料流量制御弁の開度が調整される工程、
（４）原動機から供給された排ガスの追焚き時新気を混合させることなく、ボイラの蒸気圧を設定圧力に保つべくＰＩＤ追焚量を決定して排ガスを追焚きしている際に、蒸気需要側の蒸気消費の増大に基づく「蒸発量拡大要件が満たされる」と、その時点より原動機から供給された排ガスに新気を供給するとともに、その後の蒸気圧をもとに引続き「ＰＩＤ演算」して追焚量を決定し、「蒸発量拡大要件が満たされなくなる」と、その時点より原動機から供給された排ガスに新気を混合させることを停止するとともに、その後の蒸気圧をもとに追焚量をＰＩＤ演算により定める工程、
である。 Here, the outline of the steps adopted to cover the “blower always stop” mode, the “blower operation stop automatic switching” mode, and the “blower always operate” mode except for the form H will be described. Each mode will selectively employ some of the processes. Overall, there are four main processes. that is,
(1) Exhaust gas generated according to some typical prime mover intake air temperatures during operation of the prime mover and several typical loads at that time is calculated in advance at the exhaust heat boiler inlet. Calculate a group of “expected memorization amount” that generates a set pressure (ordinary pressure) of 1.27 MPa that is within a range that does not exceed the “operating maximum allowable temperature”, for example, 850 ° C., and that is unique to the exhaust heat boiler. A process to calculate the "achievable evaporation"
(2) In case the detected value of the boiler overload factor corresponds to overload operation, the “maximum value in the expected amount of tracking” is set as the amount of tracking until the “overload lower limit value” of the factor is detected. When the intermediate value between the overload lower limit value and the overload upper limit value is detected by applying the “minimum value in the expected tracking amount” as the amount of tracking when detecting the “overload upper limit value” of the factor As a memorial amount, a process of satisfying the “intermediate corresponding value” in a series of values maintaining a continuously decreasing relationship from the maximum value to the minimum value,
(3) When the exhaust gas supplied from the prime mover is being pursued, if the detected value of the overload factor exceeds the “overload lower limit value”, “the intake air of the prime mover at that time out of the expected amount of follow-up “Amount of memory corresponding to the detected value of temperature and load” and “Amount of memory given corresponding to the detected value of the overload factor among a series of values from the maximum value to the minimum value in the expected amount of tracking” And the opening degree of the fuel flow rate control valve of the tracking burner that raises the temperature of the exhaust gas from the prime mover is adjusted so as to be the smallest amount of the “PID tracking amount determined by PID control”. Process,
(4) When the exhaust gas supplied from the prime mover is not being mixed with fresh air and the steam pressure of the PID is determined in order to keep the steam pressure of the boiler at the set pressure, Based on the increase in steam consumption on the demand side, when the “evaporation amount expansion requirement is met”, fresh air is supplied to the exhaust gas supplied from the prime mover from that point, and “PID calculation” continues based on the subsequent steam pressure. After that, when the amount of remedy is determined and “the requirement for expansion of evaporation is no longer met”, the mixing of fresh air with the exhaust gas supplied from the prime mover is stopped and the subsequent steam pressure is used. A step of determining the amount of remembrance by PID calculation;
It is.

上記したメイン工程のそれぞれは幾つかのサブ工程からなり、例えばメイン工程（１）におけるサブ工程を（１−ｉ）と表すことにする。なお、ｉ＝１，２，・・・である。以下はそのザブ工程を表したものであるが、本発明においてはこれも単に工程と称する。ちなみに、個々の工程は極めて簡略して表現されているが、その実体は後述する「送風機常時停止」モード、「送風機常時運転」モード、「送風機運転停止自動切替え」モードのところで該当する工程ごとに掲げることにする。
（１−１）排ガスに新気を混合させない状態で、予想追焚量が「新気供給なし時予想追焚量」であり、達成可能蒸発量は「新気供給なし時達成可能蒸発量」とする。
（１−２）排ガスに新気を混合させたとした状態で、予想追焚量が「新気供給あり時予想追焚量」であり、達成可能蒸発量は「新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、加えて「新気供給あり時予想追焚量」に必要となる「新気供給予想量」も演算される。
（２−１）過負荷要因の検出は新気を供給しないで追焚運転しているときになされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」８５０℃であり、過負荷上限値はボイラ運転許容最高温度に予め決められた「超過許容温度」の例えば５０℃を上乗せした「超過最高温度」９００℃である。
（２−２）過負荷要因の検出は新気を供給して追焚運転しているときになされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」８５０℃であり、過負荷上限値はボイラ運転許容最高温度に予め決められた「超過許容温度」の例えば５０℃を上乗せした「超過最高温度」９００℃である。
（２−３）過負荷要因の検出は新気を供給しないで追焚運転しているときになされ、過負荷要因が「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「そのときの原動機吸気温度例えば１５℃と原動機負荷例えば７５％とに応じて演算された新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、過負荷上限値は新気供給なし時達成可能蒸発量に予め決められた「超過許容蒸発量」の例えば１．５ｔ／ｈを上乗せした「新気供給なし時超過最大蒸発量」２７．５ｔ／ｈである。
（２−４）過負荷要因の検出は新気を供給して追焚運転しているときになされ、過負荷要因が「ボイラ蒸発量」であって、過負荷下限値は「そのときの原動機吸気温度例えば１５℃と負荷例えば７５％とに応じて演算された新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、過負荷上限値は新気供給あり時達成可能蒸発量に予め決められた「超過許容蒸発量」の例えば１．５ｔ／ｈを上乗せした「新気供給あり時超過最大蒸発量」２７．５ｔ／ｈである。（３−１）追焚きは新気を供給しないでなされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量とは、「新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」である。
（３−２）追焚きは新気を供給しないでなされ、過負荷要因が「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量とは、「新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」である。
（３−３）追焚きは新気を供給しないでなされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」および「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」および「新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量とは、「新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」である。
（３−４）追焚きは新気を供給してなされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量とは、「新気供給あり時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」であり、加えて、「新気供給予想量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した新気供給量」となるように、追焚バーナの上流側へ新気を送り込む送風機の吐出量が新気供給量制御弁の開度で調整され、もしくは送風機電動機のインバータ制御により風量調整される。
（３−５）追焚きは新気を供給してなされ、過負荷要因が「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量とは、「新気供給あり時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」であり、加えて、「新気供給予想量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した新気供給量」となるように、追焚バーナの上流側へ新気を送り込む送風機の吐出量が新気供給量制御弁の開度で調整され、もしくは送風機電動機のインバータ制御により風量調整される。
（３−６）追焚きは新気を供給してなされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」および「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」および「新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量とは、「新気供給あり時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」であり、加えて、「新気供給予想量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した新気供給量」となるように、追焚バーナの上流側へ新気を送り込む送風機の吐出量が新気供給量制御弁の開度で調整され、もしくは送風機電動機のインバータ制御により風量調整される。
（４−１）「蒸発量拡大要件が満たされる」とは、ボイラ入口排ガス温度の検出値がボイラ運転許容最高温度８５０℃から予め決められた分の２０℃だけ上回る「新気供給開始温度」８７０℃以上となることである。「蒸発量拡大要件が満されなくなる」とは、ボイラ入口排ガス温度の検出値が、そのときの原動機の吸気温度１５℃と負荷７５％の検出値に対応したボイラ入口排ガス温度８０６℃（表２中の番号８参照）から予め決められた分の２５℃だけ下回る「新気供給停止温度」７８１℃以下となることである。これによって、「蒸発量拡大要件」が満たされて切替えられていた形態が解除され、元の形態に戻されることになる。
（４−２）「蒸発量拡大要件が満たされる」とは、ボイラ蒸発量（蒸気流出量）の検出値が、そのときの原動機吸気温度例えば１５℃と負荷７５％とに応じて演算された新気供給なし時達成可能蒸発量例えば２６．０ｔ／ｈ（表１中の番号８参照）から予め決められた分の０．３ｔ／ｈだけ上回る「新気供給開始蒸発量」２６．３ｔ／ｈ以上となることであり、「蒸発量拡大要件が満されなくなる」とは、ボイラ蒸発量（蒸気流出量）の検出値が、新気供給なし時達成可能蒸発量例えば２６．０ｔ／ｈから予め決められた分だけ上回るが「新気供給開始蒸発量」の２６．３ｔ／ｈよりは少ない「新気供給停止蒸発量」２６．１ｔ／ｈ以下となることである。
（４−３）「蒸発量拡大要件が満たされる」とは、ボイラ蒸気圧の検出値が設定圧力１．２７ＭＰａから予め決められた分の０．１ＭＰａだけ下回る「新気供給開始蒸気圧」１．１７ＭＰａ以下となることであり、「蒸発量拡大要件が満されなくなる」とは、ボイラ蒸気圧の検出値が、設定圧力から予め決められた分の０．１ＭＰａだけ上回る「新気供給停止蒸気圧」１．３７ＭＰａ以上となることである。
（４−４）「蒸発量拡大要件が満たされる」とは、ＰＩＤ追焚量が新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度１５℃と負荷７５％の検出値に対応した追焚量９２０Ｎｍ3 ／ｈ（表１中の番号８参照）から予め決められた分１０Ｎｍ3 ／ｈだけ下回る「新気供給開始追焚量」９１０Ｎｍ3 ／ｈ以上となることであり、「蒸発量拡大要件が満されなくなる」とは、ＰＩＤ追焚量が、新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量９２０Ｎｍ3 ／ｈから、予め決められた分だけ下回るが「新気供給開始追焚量」よりは少ない「新気供給停止追焚量」９００Ｎｍ3 ／ｈ以下となることである。 Each of the main processes described above includes several sub processes. For example, the sub process in the main process (1) is represented by (1-i). Note that i = 1, 2,. The following shows the sub-step, which is also simply referred to as a step in the present invention. By the way, each process is expressed in a very simplified manner, but the substance of each process is in each of the corresponding processes in the “Blower always stop” mode, “Blower always run” mode, and “Blower stop automatic switching” mode, which will be described later. I will list them.
(1-1) In a state where fresh air is not mixed with the exhaust gas, the expected amount of remedy is “the expected amount of remedy when no fresh air is supplied”, and the achievable amount of evaporation is “the amount of evaporation achievable when no fresh air is supplied” And
(1-2) In a state where fresh air is mixed with exhaust gas, the expected amount of tracking is the “estimated amount of tracking when there is fresh air supply”, and the achievable evaporation amount is “achievable evaporation when there is fresh air supply” In addition, the “expected amount of fresh air supply” that is necessary for the “forecast amount for when fresh air is supplied” is also calculated.
(2-1) The overload factor is detected when the regenerative operation is performed without supplying fresh air, the overload factor is “boiler inlet exhaust gas temperature”, and the overload lower limit value is “the maximum allowable boiler operation”. The temperature is 850 ° C., and the overload upper limit value is “excess maximum temperature” 900 ° C. obtained by adding, for example, 50 ° C. of the predetermined “excess allowable temperature” to the boiler operation allowable maximum temperature.
(2-2) The overload factor is detected when fresh air is supplied to perform a follow-up operation. The overload factor is “boiler inlet exhaust gas temperature”, and the overload lower limit value is “the maximum allowable boiler operation”. The temperature is 850 ° C., and the overload upper limit value is “excess maximum temperature” 900 ° C. obtained by adding, for example, 50 ° C. of the predetermined “excess allowable temperature” to the boiler operation allowable maximum temperature.
(2-3) The overload factor is detected when the vehicle is operated without supplying fresh air, the overload factor is “boiler evaporation”, and the overload lower limit value is “the prime mover intake at that time” "Evaporation amount achievable without fresh air supply" calculated according to the temperature, for example, 15 ° C and the prime mover load, for example, 75%, and the overload upper limit value is determined in advance as an achievable evaporation amount without the fresh air supply. “Excessive maximum evaporation amount when no fresh air is supplied” is 27.5 t / h, for example, 1.5 t / h added to “excess allowable evaporation amount”.
(2-4) The overload factor is detected when a fresh air is supplied to perform a follow-up operation. The overload factor is “boiler evaporation amount”, and the overload lower limit value is “the prime mover at that time” "Evaporation amount achievable with fresh air supply" calculated according to the intake air temperature, eg, 15 ° C and load, eg, 75% ", and the overload upper limit value is determined in advance as the achievable evaporation amount with fresh air supply. “Excessive maximum evaporation amount when fresh air is supplied” is 27.5 t / h, for example, 1.5 t / h added to “excess allowable evaporation amount”. (3-1) Reheating is performed without supplying fresh air, the overload factor is “boiler inlet exhaust gas temperature”, the overload lower limit value is “maximum allowable boiler operation temperature”, The amount of tracking that corresponds to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover at that time is “the amount of tracking that corresponds to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover of the estimated amount of tracking when no fresh air is supplied” Amount ".
(3-2) Reheating is performed without supplying fresh air, the overload factor is “boiler evaporation”, and the lower limit of overload is “evaporation amount achievable without supplying fresh air”. The amount of tracking that corresponds to the detected value of the prime mover's intake air temperature and load at that time is `` corresponding to the detected value of the prime mover's intake temperature and load at that time among the expected amount of tracking without fresh air supply The amount of remembrance performed.
(3-3) Reheating is performed without supplying fresh air, the overload factors are “boiler inlet exhaust gas temperature” and “boiler evaporation amount”, and the overload lower limit values are “maximum allowable boiler operation temperature” and “new boiler operation temperature”. Evaporation amount achievable when there is no air supply ”, and the amount of memory that corresponds to the detected value of the engine intake air temperature and load at that time is the value of Of these, the amount of memory corresponding to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover at that time.
(3-4) Reheating is performed by supplying fresh air, the overload factor is “boiler inlet exhaust gas temperature”, and the overload lower limit value is “maximum allowable boiler operation temperature”. The amount of tracking that corresponds to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover at that time is “the amount of tracking that corresponds to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover of the estimated amount of tracking when fresh air is supplied” In addition, the amount of fresh air to the upstream side of the combustor burner is adjusted so that it becomes “the amount of fresh air supply corresponding to the detected intake air temperature and load of the prime mover at that time”. The discharge amount of the blower that feeds the air is adjusted by the opening degree of the fresh air supply amount control valve, or the air amount is adjusted by inverter control of the blower motor.
(3-5) Reheating is performed by supplying fresh air, the overload factor is “boiler evaporation”, and the lower limit of overload is “evaporation amount achievable when fresh air is supplied”. The amount of tracking that corresponds to the detected value of the prime mover's intake air temperature and load at that time is `` corresponding to the detected value of the prime mover's intake temperature and load at that time in the estimated amount of tracking when fresh air is supplied In addition, the upstream side of the memorial burner so that it becomes the “fresh air supply amount corresponding to the detected intake air temperature and load of the prime mover at that time among the expected fresh air supply amount”. The discharge amount of the blower that sends fresh air into the air is adjusted by the opening degree of the fresh air supply amount control valve, or the air amount is adjusted by inverter control of the blower motor.
(3-6) Reheating is performed by supplying fresh air, the overload factors are “boiler inlet exhaust gas temperature” and “boiler evaporation amount”, and the overload lower limit values are “maximum allowable boiler operation temperature” and “new boiler operation temperature”. Evaporation amount achievable with air supply ”, and the amount of memory that corresponds to the detected value of the engine intake air temperature and the load at that time is the value of In addition, the amount of compensation corresponding to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover at that time, in addition to the new amount corresponding to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover at that time of the expected amount of fresh air supply The discharge amount of the blower that sends fresh air to the upstream side of the combustor burner is adjusted by the opening degree of the fresh air supply amount control valve, or the air amount is adjusted by inverter control of the blower motor so as to be “air supply amount”.
(4-1) “Evaporation amount expansion requirement is satisfied” means that the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature exceeds the maximum allowable boiler operation temperature of 850 ° C. by a predetermined 20 ° C. It is to be 870 ° C. or higher. “Evaporation amount expansion requirement is not satisfied” means that the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature corresponds to the detected value of the motor intake air temperature 15 ° C. and the load 75% at that time, the boiler inlet exhaust gas temperature 806 ° C. (Table 2). The new air supply stop temperature is 781 ° C. or lower, which is lower by a predetermined 25 ° C. than the reference number 8). As a result, the “changed evaporation amount requirement” is canceled, and the changed form is released.
(4-2) “Evaporation amount expansion requirement is satisfied” means that the detected value of the boiler evaporation amount (steam outflow amount) is calculated according to the motor intake air temperature at that time, for example, 15 ° C. and the load 75%. Evaporation amount achievable without fresh air supply, for example, “new air supply start evaporation amount” 26.3 t / h, which exceeds a predetermined amount of 0.3 t / h from 26.0 t / h (see number 8 in Table 1) “The evaporation amount expansion requirement is no longer satisfied” means that the detected value of the boiler evaporation amount (steam outflow amount) is from the evaporation amount achievable when no fresh air is supplied, for example, 26.0 t / h. This is a “fresh air supply stop evaporation amount” of 26.1 t / h or less, which is less than the 26.3 t / h of the “fresh air supply start evaporation amount”, but exceeds a predetermined amount.
(4-3) “Evaporation amount expansion requirement is satisfied” means that the detected value of the boiler vapor pressure is lower than the set pressure of 1.27 MPa by a predetermined amount of 0.1 MPa, “fresh air supply start vapor pressure” 1 .17 MPa or less, and “the requirement for increasing the amount of evaporation cannot be satisfied” means that the detected value of the boiler steam pressure exceeds the set pressure by a predetermined amount of 0.1 MPa. The pressure is 1.37 MPa or more.
(4-4) “Evaporation amount expansion requirement is satisfied” means that the PID tracking amount is the detected value of the motor intake air temperature 15 ° C. and the load 75% of the expected tracking amount when there is no fresh air supply. The amount of remedy is 910 Nm 3 / h or more, which is lower than the corresponding amount of remedy 920 Nm 3 / h (see number 8 in Table 1) by a predetermined amount 10 Nm 3 / h, “Evaporation amount expansion requirement is not satisfied” means that the PID tracking amount is the amount of tracking 920 Nm 3 corresponding to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover among the expected tracking amount when there is no fresh air supply Is less than a predetermined amount, but is less than the “fresh air supply start tracking amount” 900 Nm 3 / h or less.

これらの工程のうち形態Ａ＆Ｂに関連するものは「送風機常時停止」モードで最初に説明し、形態Ｆ＆Ｇからなる「送風機常時運転」モードはその次とし、形態Ｃ，Ｄ＆Ｅからなる「送風機運転停止自動切替え」モードはその後に記す。まず、形態Ａ＆Ｂを説明するにあたり、そこに現れる工程を示す。形態Ａ＆ＢのうちのＢは新気供給なし時の過負荷脱却運転であるが、これは図６の表４にあるように第（１−１）工程、第（２−１）工程および／または第（２−３）工程を必要とし、第（３−１）工程、第（３−２）工程、第（３−３）工程は少なくともいずれか一つを必要とする。なお、形態Ａは新気供給なし時の非過負荷運転であり、第（３−１）工程、第（３−２）工程、第（３−３）工程を必要としないゆえ、第（１−１）工程、第（２−１）工程、第（２−４）工程も必要でないが、形態Ｂに備えるためには不可欠であることは言うまでもない。   Of these processes, those related to form A & B will be described first in the "Blower Continuous Stop" mode, followed by "Blower Continuous Operation" mode consisting of Form F & G, and "Blower Stop Automatic" consisting of Form C, D & E. The “switch” mode is described after that. First, in explaining the forms A & B, the steps appearing there are shown. B of the forms A & B is an overload escape operation when there is no fresh air supply, and this is the first (1-1) step, the (2-1) step, and / or as shown in Table 4 of FIG. The (2-3) step is required, and the (3-1) step, the (3-2) step, and the (3-3) step require at least one of them. Note that Form A is a non-overload operation when no fresh air is supplied and does not require the (3-1) step, (3-2) step, and (3-3) step. -1) The process, the (2-1) process, and the (2-4) process are not necessary, but needless to say, they are indispensable for preparing for the form B.

発電装置では、原動機吸気温度や負荷がいずれであるかによって、追焚量とそれにより達成されるボイラ蒸発量とが異なる。第（１−１）工程は、原動機吸気温度と負荷ごとの新気供給なし時排ガス想定追焚量である「新気供給なし時予想追焚量」とボイラ蒸発量である「新気供給なし時達成可能蒸発量」を演算するものである。詳しく述べれば、原動機の運転中の代表的な幾つかの原動機吸気温度とそのときの代表的な幾つかの負荷（発電機負荷でも可）とに応じて発生する排ガスが、この排ガスに新気を混合させることのない状態にあって計算上排熱ボイラ入口で予め決められたボイラ運転許容最高温度例えば８５０℃を越えない範囲で、かつ排熱ボイラ固有の設定圧力例えば１．２７ＭＰａを計算上発生させる一群の「新気供給なし時予想追焚量」と、このとき達成される「新気供給なし時達成可能蒸発量」が演算される。   In the power generation device, the amount of tracking and the amount of boiler evaporation achieved thereby differ depending on which is the prime mover intake air temperature or the load. The first (1-1) process includes “the expected exhaust amount of exhaust gas when no fresh air is supplied for each engine intake air temperature and load”, and “no fresh air supply” that is the amount of boiler evaporation. Is calculated. More specifically, the exhaust gas generated in response to several typical prime mover intake temperatures during operation of the prime mover and several typical loads (which may be generator loads) at that time, In the range in which the maximum allowable boiler operation temperature at the inlet of the exhaust heat boiler, for example, does not exceed 850 ° C., and the set pressure unique to the exhaust heat boiler, for example, 1.27 MPa, is calculated. A group of “expected pursuit amount when there is no fresh air supply” and “achievable evaporation amount when there is no fresh air supply” are calculated.

そのデータが図３の表１に示される。これは熱授受や熱損失などの熱計算により求められるものであり、試運転時に採取したデータによって補正し補完するなどして精度が高められている。なお、以下は、全てのモードに対応して作られた図１および図２中の形態Ａ＆Ｂに関連しない要素を除去して分かりやすくした図７、図８および図９を用いて説明する。表１のごとくのデータは図中のシステムデータ入力部２７から追焚量演算制御手段２６のデータ記憶部２８に蓄積される。このデータの中で是非入力しておくべきものは、吸気温度、負荷率、演算された予想追焚量、ボイラ入口排ガス温度および達成可能蒸発量である。原動機出口排ガス量や原動機出口排ガス温度は発電装置の設計グループから提供されるものであり、これらとガス流通系での熱損失などを考慮したうえで追焚かれた排ガスがボイラ運転許容最高温度例えば８５０℃までに収まり、かつその排熱ボイラの常用圧力１．２７ＭＰａを維持することができる予想追焚量が求められる。それに従って生じる蒸発量がいくらになるかを計算したものが「新気供給なし時達成可能蒸発量」である。ちなみに、例えば負荷をパラメタとして吸気温度に対する追焚量を求めたものが図１０の（ａ）に示したかたちでも記憶され、任意の吸気温度や発電負荷についての追焚量は各線上の内挿点もしくは外挿点でもって与えられることになる。   The data is shown in Table 1 of FIG. This is obtained by heat calculation such as heat transfer and heat loss, and the accuracy is enhanced by correcting and supplementing with data collected during trial operation. The following description will be made with reference to FIGS. 7, 8 and 9 which are made easy to understand by removing elements not corresponding to the forms A & B in FIGS. Data as shown in Table 1 is accumulated in the data storage unit 28 of the tracking amount calculation control means 26 from the system data input unit 27 in the figure. Among these data, what should be input by all means are the intake air temperature, the load factor, the calculated expected amount of tracking, the boiler inlet exhaust gas temperature, and the achievable evaporation amount. The motor exhaust gas amount and the motor exhaust gas temperature are provided by the design group of the power generator, and the exhaust gas that has been tracked after considering these and heat loss in the gas distribution system is the maximum allowable temperature for boiler operation. There is a need for an expected amount of remedy that is within 850 ° C. and that can maintain the normal pressure of the exhaust heat boiler 1.27 MPa. The amount of evaporation generated according to this is calculated as “amount of evaporation achievable without fresh air supply”. Incidentally, for example, the amount of compensation for the intake air temperature obtained using the load as a parameter is stored in the form shown in FIG. 10A, and the amount of compensation for any intake air temperature or power generation load is interpolated on each line. It will be given in points or extrapolated points.

第（２−１）工程では、新気供給なし時の「ボイラ運転許容最高温度８５０℃」超え帯域での抑制追焚量としての「超過温度域抑制追焚量」算出チャートを、第（１−１）工程で得たデータをもとにして自動的に生成する。詳しく述べれば、新気を供給しないで追焚運転している場合に、ボイラ入口排ガス温度の検出値がボイラ運転許容最高温度８５０℃からその温度に予め決められた「超過許容温度」の例えば５０℃を上乗せした「超過最高温度」９００℃までの帯域中のいずれかの温度にあるときに備え、ボイラ運転許容最高温度を検出するまでの追焚量として新気供給なし時予想追焚量中の最大値として図３の表１中の番号５における追焚量の１，２８７Ｎｍ3 ／ｈを充てるとともに、超過最高温度を検出したときの追焚量として新気供給なし時予想追焚量中の最小値として同表中の番号１６における追焚量の５７１Ｎｍ3 ／ｈを充て、中間の温度が検出されたときの追焚量としては、その最大値から最小値まで連続的に減少する関係を保った一連の値における当該中間の対応値を充てるようにしたチャートを作成する。これは、図１１の（ａ）に示したかたちで記憶され、任意には各線上の内挿点で与えられることになる。なお、一連の値は直線上に乗るものでもよいが、直線以外の漸減線上に乗るものを充てるようにしてもよい。ちなみに、第（１−１）工程で得たデータのうち上記した最大値と最小値とその間の値を採用して抑制追焚量を定めているのは、発電装置で考えられる運転条件に収まった範囲で排熱ボイラを運転させることになるからであり、発電装置と排熱ボイラとの熱バランスが保たれやすく、発生蒸発量の大幅な急減をきたさないようにしておくことができるとの知見に基づくものである。 In the (2-1) step, the “excess temperature range restraint memorizing amount” calculation chart as the restraint memorizing amount in the zone exceeding the “boiler operation allowable maximum temperature 850 ° C.” when there is no fresh air supply, -1) Automatically generated based on data obtained in the process. More specifically, when the regenerative operation is performed without supplying fresh air, the detected value of the exhaust gas temperature at the boiler inlet is, for example, 50 of the “excess allowable temperature” that is predetermined from the maximum allowable boiler operation temperature of 850 ° C. “Excessive maximum temperature” with an additional ℃. In the case of any temperature in the zone up to 900 ℃, as the amount of remedy until the maximum allowable boiler operation temperature is detected. As the maximum value, the remedy amount of 1,287 Nm 3 / h in No. 5 in Table 1 of FIG. 3 is used, and as the amount of remedy when the excess maximum temperature is detected, the amount of remedy when no fresh air is supplied As the minimum amount, the amount of remedy 571 Nm 3 / h in number 16 in the same table is satisfied, and the amount of remedy when the intermediate temperature is detected is continuously reduced from the maximum value to the minimum value. To a series of values To create a chart that was set to the devote an intermediate corresponding value. This is stored in the form shown in FIG. 11A, and is arbitrarily given by an interpolation point on each line. The series of values may be on a straight line, but may be applied on a gradually decreasing line other than the straight line. Incidentally, among the data obtained in the (1-1) step, the above-mentioned maximum and minimum values and the values between them are used to determine the amount of suppression and tracking within the operating conditions conceivable for the power generator. This is because the exhaust heat boiler is operated within the range, and the heat balance between the power generation device and the exhaust heat boiler is easily maintained, and it is possible to keep the generated evaporation from drastically decreasing. Based on knowledge.

第（２−３）工程では、「新気供給なし時達成可能蒸発量２６．０ｔ／ｈ」超え帯域での抑制追焚量としての「超過蒸発量域抑制追焚量」算出チャートを、第（１−１）工程で得たデータをもとにして自動的に生成させる。詳しく述べれば、新気を供給しないで追焚運転している場合に、ボイラ蒸発量（蒸気流出量）の検出値が、そのときの原動機吸気温度例えば１５℃と負荷例えば７５％とに応じて演算された新気供給なし時達成可能蒸発量２６．０ｔ／ｈからその蒸発量に予め決められた「超過許容蒸発量」の例えば１．５ｔ／ｈを上乗せした「新気供給なし時超過最大蒸発量」２７．５ｔ／ｈまでの帯域中のいずれかの蒸発量にあるときに備え、新気供給なし時達成可能蒸発量２６．０ｔ／ｈを検出するまでの追焚量として新気供給なし時予想追焚量中の最大値の上記した１，２８７Ｎｍ3 ／ｈを充てるとともに、超過最大蒸発量を検出したときの追焚量として新気供給なし時予想追焚量中の最小値の上記した５７１Ｎｍ3 ／ｈを充て、中間の蒸発量を検出したときの追焚量としては、その最大値から最小値まで連続的に減少する関係を保った一連の値における当該中間の対応値を充てるようにしたチャートを作成する。これは、図１１の（ｂ）に示したかたちで記憶され、任意には各線上の内挿点で与えられることになる。なお、この場合も、一連の値は直線上に乗るものにかぎらず、直線以外の漸減線上に乗るものを充ててもよい。 In the second (2-3) step, a chart for calculating the “excess evaporation amount region suppression tracking amount” calculation chart as the suppression tracking amount in the band exceeding the “evaporation amount achievable without fresh air supply 26.0 t / h” (1-1) Automatically generated based on the data obtained in the process. More specifically, when the refueling operation is performed without supplying fresh air, the detected value of the boiler evaporation amount (steam outflow amount) depends on the prime mover intake air temperature, for example, 15 ° C. and the load, for example, 75%. “Maximum excess when no fresh air is supplied”, for example, 1.5 t / h of the “excess permissible evaporation” determined in advance from the calculated evaporation amount 26.0 t / h when no fresh air is supplied Supplying fresh air as a commemoration amount until it detects an evaporation amount of 26.0 t / h that is achievable when there is no fresh air supply, in preparation for when the evaporation amount is in any of the zones up to 27.5 t / h In addition to satisfying the above-mentioned 1,287 Nm 3 / h, which is the maximum value in the expected amount of remedy when there is none, the minimum value in the expected amount of remedy when there is no fresh air supply as the amount of remedy when the excess maximum evaporation amount is detected devotes 571 nm 3 / h as described above, it detects the intermediate evaporation The add 焚量 time was to create a chart so devote corresponding values of the intermediate in a series of values maintaining the relationship that decreases continuously to the minimum value from the maximum value. This is stored in the form shown in (b) of FIG. 11, and is arbitrarily given by an interpolation point on each line. In this case as well, the series of values is not limited to those on a straight line, but may be those on a gradually decreasing line other than the straight line.

第（３−１）工程と第（３−２）工程は後にして、第（３−３）工程から説明する。この工程では、新気供給なし時の過負荷抑制追焚量のうち、
第（１−１）工程で求められた「新気供給なし時予想追焚量」
第（２−１）工程で求められた「超過温度域抑制追焚量」
第（２−３）工程で求められた「超過蒸発量域抑制追焚量」
蒸気圧をもとにしたＰＩＤ制御により演算された「ＰＩＤ追焚量」
の中の最小値選定とそれに対応する燃料流量制御弁の弁開度調整指令するものである。詳しく述べれば、原動機から供給された排ガスの追焚き時新気を混合させることなく運転している際に、ボイラ入口排ガス温度の検出値がボイラ運転許容最高温度８５０℃を超えかつボイラ蒸発量の検出値が新気供給なし時達成可能蒸発量２６．０ｔ／ｈを超えたとき、新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量、新気供給なし時予想追焚量中の最大値の上記した１，２８７Ｎｍ3 ／ｈから最小値の上記した５７１Ｎｍ3 ／ｈまでの一連の値のうちボイラ入口排ガス温度の検出値に対応して与えられる追焚量、新気供給なし時予想追焚量中の最大値の１，２８７Ｎｍ3 ／ｈから最小値の５７１Ｎｍ3 ／ｈまでの一連の値のうちボイラ蒸発量の検出値に対応して与えられる追焚量、蒸気圧をもとにして常時行われているＰＩＤ制御によるＰＩＤ追焚量のうち最も少ない追焚量となるように原動機からの排ガスを昇温させる追焚バーナの燃料流量制御弁の開度が調整されるのである。 The (3-1) step and the (3-2) step will be described later, and the (3-3) step will be described later. In this process, of the overload suppression memorial amount when there is no fresh air supply,
"Estimated amount of remembrance when no fresh air is supplied" determined in step (1-1)
“Excessive temperature range restraint memorial amount” obtained in step (2-1)
“Excess evaporation amount area suppression memorial amount” obtained in the second (2-3) step
“PID memory amount” calculated by PID control based on vapor pressure
The minimum value is selected and the valve opening adjustment command for the corresponding fuel flow rate control valve is issued. More specifically, when the exhaust gas supplied from the prime mover is operated without being mixed with fresh air, the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature exceeds the maximum allowable boiler operation temperature of 850 ° C. and the boiler evaporation amount When the detected value exceeds the achievable evaporation amount of 26.0 t / h when there is no fresh air supply, the memorization corresponding to the detected value of the intake air temperature and the load of the prime mover at that time out of the expected memorized amount when there is no fresh air supply Corresponds to the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature among a series of values from the maximum value of 1,287 Nm 3 / h mentioned above to the minimum value of 571 Nm 3 / h mentioned above in the expected amount of commemoration when no fresh air is supplied The detection value of the boiler evaporation amount among a series of values from the maximum value of 1,287 Nm 3 / h to the minimum value of 571 Nm 3 / h in the expected amount of tracking when no fresh air is supplied The amount of remembrance and vapor pressure given correspondingly Since the opening degree of the fuel flow control valve of the tracking burner that raises the temperature of the exhaust gas from the prime mover is adjusted so as to be the smallest amount of PID tracking by the PID control that is always performed. is there.

次に、具体的に述べる。いま原動機吸気温度１５℃、負荷７５％であるとする。このときの「新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」は表１の番号８にある９２０Ｎｍ3 ／ｈとなる。これは、図１０の（ａ）からも読み取ることができる。ボイラ入口排ガス温度の検出値がボイラ運転許容最高温度８５０℃を超えた８７０℃であるとすると、「新気供給なし時予想追焚量中の最大値１，２８７Ｎｍ3 ／ｈから最小値５７１Ｎｍ3 ／ｈまでの一連の値のうちボイラ入口排ガス温度の検出値に対応して与えられる追焚量」は、図１１の（ａ）の漸減線を直線としたとき１，００１Ｎｍ3 ／ｈである。次に、ボイラ蒸発量の検出値が新気供給なし時達成可能蒸発量２６．０ｔ／ｈを超えた２６．９ｔ／ｈであるとすると、「新気供給なし時予想追焚量」中の最大値１，２８７Ｎｍ3 ／ｈから最小値５７１Ｎｍ3 ／ｈまでの一連の値のうちボイラ蒸発量の検出値に対応して与えられる追焚量」は、図１１の（ｂ）の漸減線を直線としたとき８５７Ｎｍ3 ／ｈである。そして「常用圧力１．２７ＭＰａを維持するためのＰＩＤ追焚量」が９４０Ｎｍ3 ／ｈであるとすると、最も小さな値は８５７であるから、追焚量が８５７Ｎｍ3 ／ｈとなるように燃料流量制御弁の開度が調整される。この最小値の選定の様子は図１２からも容易に把握されるところである。 Next, it will be specifically described. Assume that the motor intake air temperature is 15 ° C. and the load is 75%. At this time, “the amount of remedy corresponding to the detected value of the intake air temperature and the load of the prime mover among the expected amount of remedy when there is no fresh air supply” is 920 Nm 3 / h in number 8 of Table 1. This can also be read from FIG. Assuming that the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature is 870 ° C., which exceeds the maximum allowable boiler operation temperature of 850 ° C., “from the maximum value 1,287 Nm 3 / h in the expected amount of tracking without fresh air supply to the minimum value 571 Nm 3 Of the series of values up to / h, corresponding to the detected value of the exhaust gas temperature at the boiler inlet ”is 1,001 Nm 3 / h when the gradual decrease line in FIG. . Next, assuming that the detected value of the boiler evaporation amount is 26.9 t / h exceeding the achievable evaporation amount 26.0 t / h when there is no fresh air supply, In the series of values from the maximum value of 1,287 Nm 3 / h to the minimum value of 571 Nm 3 / h, the memorial amount given corresponding to the detected value of the boiler evaporation amount indicates the gradual decrease line of (b) in FIG. It is 857 Nm 3 / h when it is a straight line. If the “PID tracking amount for maintaining the normal pressure of 1.27 MPa” is 940 Nm 3 / h, the smallest value is 857, so the fuel flow rate is such that the tracking amount is 857 Nm 3 / h. The opening degree of the control valve is adjusted. This selection of the minimum value can be easily grasped from FIG.

このような抑制追焚量選定により、９４０Ｎｍ3 ／ｈで追焚きしてきている状態から８５７Ｎｍ3 ／ｈに減らされるから、ボイラ入口排ガス温度は８７０℃から降下し、ボイラ蒸発量は２６．９ｔ／ｈから低下すること疑いない。８５７Ｎｍ3 ／ｈは番号８の９２０Ｎｍ3 ／ｈより少ないから、計算上はボイラ入口排ガス温度が８５０℃より下がり、ボイラ蒸発量も２６．０ｔ／ｈより下がるはずである。したがって、この抑制された追焚量によってボイラは過負荷から脱却することができる。仮に、最小値が第（１−１）工程で求められた９２０Ｎｍ3 ／ｈであったとすると、計算上ボイラ入口排ガス温度は８５０℃となり、ボイラ蒸発量も２６．０ｔ／ｈとなるはずであることからしても理解できるところである。このことから、追焚量の抑制動作は原則として過負荷後に一度実行すればよいわけで、落ちつくまで繰り返す必要がないから、段階的な追焚量減少操作やフィードバック制御といったようなものに比べれば、極めてシンプルな制御となることが分かる。 Such inhibition add焚量selection, because is reduced from the state where it has been reheating at 940 nm 3 / h to 857 nm 3 / h, the boiler inlet exhaust gas temperature is lowered from 870 ° C., boiler evaporation amount 26.9T / There is no doubt that it will drop from h. Because 857 nm 3 / h is less than 920 nm 3 / h of number 8, a calculated boiler inlet exhaust gas temperature is lowered from 850 ° C., should the boiler evaporation amount drops below 26.0t / h. Therefore, the boiler can escape from the overload by the suppressed amount of chasing. Assuming that the minimum value is 920 Nm 3 / h obtained in the (1-1) step, the boiler inlet exhaust gas temperature should be 850 ° C. and the boiler evaporation amount should be 26.0 t / h. It can be understood from the fact. Therefore, in principle, the amount of restraint must be controlled once after overload, and it is not necessary to repeat until it settles down. It turns out that it becomes very simple control.

図１１の（ａ）および（ｂ）により与えられる抑制追焚量は、第（１−１）工程で求められた一群の追焚量の最大から最小の値にとどめられるから、背景技術の項で述べたようなボイラ運転可能最小追焚量である最小燃焼量まで一気に落とすことにならない。ちなみに、最小燃焼量がこの例において４５０Ｎｍ3 ／ｈであるとすると、それに比べれば８５７Ｎｍ3 ／ｈは遙に大きく、追焚量が急激に低下することはなく、蒸発量に変動があっても、蒸気需要側の要求を満たせないほどに不足する蒸発量となることはないから、蒸気需要側の操業に混乱を招くこともない。 Since the amount of restraint tracking given by (a) and (b) of FIG. 11 is kept from the maximum to the minimum value of the group of tracking amounts obtained in the (1-1) step, The minimum combustion amount, which is the minimum amount of fuel that can be operated by the boiler as described in, is not reduced at once. By the way, if the minimum combustion amount is 450 Nm 3 / h in this example, 857 Nm 3 / h is much larger than that, and the amount of remedy does not drop sharply, even if the amount of evaporation varies. Since the amount of evaporation is not so short that the demand on the steam demand side cannot be met, the operation on the steam demand side is not disrupted.

上で触れたが、図８は形態Ａであり、図９は形態Ｂの場合である。図８では過負荷状態にないので、センサ２２からの温度信号やセンサ２５からの蒸発量信号がボイラ過負荷脱却運転適用要否判定部３５に入っても、過負荷に相当する信号でないとして適用要否判定部３５は移行トリガを発せず、情報伝達変更部３６の各接点は出力値決定部３２への信号伝達を許容しない。蒸気圧信号がセンサ２３からＰＩＤ制御部２９に供給されるが、この信号をもとにしたＰＩＤ追焚量が演算され、それが上から五番目だけの導通接点を介して燃料量調節指令部３０に送られ、それでもって燃料流量制御弁１６の開度が定められ、追焚バーナ１５により排ガスが加熱される。なお、実追焚量が燃料フローメータ１７などにより検出され、それをもとにしてフィードバックが掛かって、追焚き精度が保たれる制御が別途働くことは言うまでもない。ちなみに、図８中の伝達線が実線で表されているところは伝達がなされ、破線で表されているところは伝達がない。したがって、出力値決定部３２は機能していないことが分かる。   As mentioned above, FIG. 8 shows the case of Form A, and FIG. In FIG. 8, since it is not in an overload state, even if the temperature signal from the sensor 22 or the evaporation amount signal from the sensor 25 enters the boiler overload take-off operation application necessity determination unit 35, it is applied as a signal that does not correspond to an overload. The necessity determination unit 35 does not issue a transition trigger, and each contact point of the information transmission change unit 36 does not allow signal transmission to the output value determination unit 32. A vapor pressure signal is supplied from the sensor 23 to the PID control unit 29, and a PID tracking amount based on this signal is calculated, and this is the fuel amount adjustment command unit via the fifth conduction contact from the top. 30, the opening degree of the fuel flow control valve 16 is determined, and the exhaust gas is heated by the remedy burner 15. Needless to say, the actual tracking amount is detected by the fuel flow meter 17 and the like, and feedback is applied based on the detected amount to separately control the tracking accuracy. Incidentally, transmission is performed where the transmission line in FIG. 8 is represented by a solid line, and there is no transmission where the transmission line is represented by a broken line. Therefore, it can be seen that the output value determination unit 32 is not functioning.

図９は過負荷に陥った状態からの脱却運転形態であるが、センサ２２からの過大温度信号の８７０℃やセンサ２５からの過大蒸発量信号の２６．９ｔ／ｈがボイラ過負荷脱却運転適用要否判定部３５に入ると、それらが過負荷に相当する信号であるとして適用要否判定部３５は移行トリガを発して、情報伝達変更部３６の上の四つの接点を導通させ、過大信号の出力値決定部３２への伝達を許容する。センサ２３からＰＩＤ制御部２９に供給された蒸気圧信号をもとにして演算されたＰＩＤ追焚量は、次の三つの追焚量、すなわちセンサ１２，１３からの検出信号をもとにして「吸気温度・負荷に対応する追焚量読出部」４３から読み出した第（１−１）工程で求められている「新気供給なし時予想追焚量」、センサ２２からの検出信号をもとに「過負荷時の温度ｖｓ追焚量チャート生成部」４４から「温度過負荷脱却追焚量演算部」４５をたどる第（２−１）工程で求められる「超過温度域抑制追焚量」、センサ２５からの検出信号をもとに「過負荷時の蒸発量ｖｓ追焚量チャート生成部」４６から「蒸発量過負荷脱却追焚量演算部」４７をたどる第（２−３）工程で求められる「超過蒸発量域抑制追焚量」とともに、最小追焚量選定部４０へ送給される。そこで最小であるとして選定された追焚量が燃料量調節指令部３０に供給されるが、ＰＩＤ追焚量が直接供給される経路は情報伝達変更部３６の最下部の開いた接点によって遮断されているから、指令部３０に入る追焚量が重なることはない。なお、図９中の伝達線が実線で表されているのが情報伝達のあるところ、破線で表されているのは伝達のないところである。したがって、出力値決定部３２がアクティブ状態にあることが分かる。ちなみに、ボイラ入口排ガス温度が８５０℃より下がりかつボイラ蒸発量が２６．０ｔ／ｈより下がれば、ボイラ過負荷脱却運転要否判定部３５から情報伝達変更部３６に出されていた移行トリガが消失し、接点の導通状態が図９（形態Ｂ）から図８（形態Ａ）のように自動的に戻され、蒸気ドラム圧に基づくＰＩＤ追焚量のみが演算され、常用圧力を保つように制御される。   FIG. 9 shows a break-away operation from an overloaded state. The overtemperature signal 870 ° C. from the sensor 22 and the excessive evaporation signal 26.9 t / h from the sensor 25 are applied to the boiler overload breakaway operation. Upon entering the necessity determination unit 35, the application necessity determination unit 35 issues a transition trigger on the assumption that they are signals corresponding to an overload, and conducts the four contacts on the information transmission change unit 36, thereby causing an excessive signal. Is allowed to be transmitted to the output value determination unit 32. The PID tracking amount calculated based on the vapor pressure signal supplied from the sensor 23 to the PID control unit 29 is based on the following three tracking amounts, that is, detection signals from the sensors 12 and 13. The “predicted tracking amount when no fresh air is supplied” obtained in the step (1-1) read from the “tracking amount reading unit corresponding to intake air temperature / load” 43, and the detection signal from the sensor 22 are also included. In addition, the “over-temperature range suppression tracking amount” obtained in the (2-1) process from the “temperature vs. tracking amount chart generation unit during overload” 44 to the “temperature overload escape tracking calculation unit” 45 Based on the detection signal from the sensor 25, the “evaporation amount vs tracking amount chart generation unit at overload” 46 is followed by the “evaporation amount overload escape tracking amount calculation unit” 47 (2-3). Along with the “excessive evaporation amount area suppression tracking amount” required in the process, the minimum tracking amount selection unit 4 It is delivered to. Therefore, the tracking amount selected as the minimum is supplied to the fuel amount adjustment command unit 30, but the route through which the PID tracking amount is directly supplied is blocked by the open contact at the bottom of the information transmission changing unit 36. Therefore, the amount of remembrances entering the command unit 30 does not overlap. Note that the transmission line in FIG. 9 is represented by a solid line when information is transmitted, and the broken line is represented by no transmission. Therefore, it can be seen that the output value determination unit 32 is in an active state. Incidentally, if the boiler inlet exhaust gas temperature falls below 850 ° C. and the boiler evaporation amount falls below 26.0 t / h, the transition trigger that has been issued from the boiler overload escape operation necessity determination unit 35 to the information transmission change unit 36 disappears. Then, the contact state is automatically returned as shown in FIG. 9 (form B) to FIG. 8 (form A), and only the PID tracking amount based on the steam drum pressure is calculated, and control is performed so as to maintain the normal pressure. Is done.

この第（３−３）工程を採用している場合に、例えばボイラ入口排ガス温度の検出値がボイラ運転許容最高温度８５０℃を超えてはいるが、ボイラ蒸発量の検出値が新気供給なし時達成可能蒸発量２６．０ｔ／ｈを超えていないときは、第（２−３）工程で求められる「超過蒸発量域抑制追焚量」に相当する追焚量は図１１の（ｂ）から漸減線に乗る前の１，２８７Ｎｍ3 ／ｈが充てられる。したがって、上の説明から分かるように、この１，２８７Ｎｍ3 ／ｈは他より大きく最小値として選定されるはずがない。一方、ボイラ入口排ガス温度の検出値はボイラ運転許容最高温度８５０℃を超えていないが、ボイラ蒸発量の検出値が新気供給なし時達成可能蒸発量２６．０ｔ／ｈを超えているときは、第（２−１）工程で求められる「超過温度域抑制追焚量」に相当する追焚量は図１１の（ａ）から漸減線に乗る前の１，２８７Ｎｍ3 ／ｈが充てられる。したがって、上の説明から分かるように、この１，２８７Ｎｍ3 ／ｈも最小値として選定されるはずがない。 When this step (3-3) is adopted, for example, the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature exceeds the maximum allowable boiler operation temperature of 850 ° C., but the detected value of the boiler evaporation amount is not supplied with fresh air. When the amount of evaporation that can be achieved at the time does not exceed 26.0 t / h, the amount of remedy corresponding to the “excess amount of evaporation suppression suppression amount” obtained in the step (2-3) is shown in FIG. 1,287 Nm 3 / h before getting on the gradual decrease line. Therefore, as can be seen from the above explanation, this 1,287 Nm 3 / h cannot be selected as a minimum value larger than the others. On the other hand, the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature does not exceed the maximum allowable boiler operation temperature of 850 ° C., but the detected value of the boiler evaporation amount exceeds the achievable evaporation amount of 26.0 t / h without fresh air supply. The memorization amount corresponding to the “excessive temperature range restraining memorial amount” obtained in the (2-1) step is assigned 1,287 Nm 3 / h before getting on the gradual decrease line from (a) of FIG. Therefore, as can be seen from the above description, this 1,287 Nm 3 / h cannot be selected as the minimum value.

以上は原動機吸気温度１５℃、負荷７５％であるときを例にして述べたが、原動機吸気温度が例えば３０℃、負荷９６％であるときは、図３の表１の番号８に代えて番号１２に該当し、第（１−１）工程で求められた９２０Ｎｍ3 ／ｈは６７６Ｎｍ3 ／ｈに置き替えられる。しかし、「新気供給なし時予想追焚量」中の最大値の１，２８７Ｎｍ3 ／ｈと最小値の５７１Ｎｍ3 ／ｈはそのまま使用され、図１１の（ａ）および（ｂ）の抑制追焚量の演算には何らの変更も及ぼさない。 In the above, the case where the motor intake air temperature is 15 ° C. and the load is 75% has been described as an example, but when the motor intake air temperature is 30 ° C. and the load is 96%, for example, the number is replaced with the number 8 in Table 1 of FIG. 12 and 920 Nm 3 / h determined in the (1-1) step is replaced with 676 Nm 3 / h. However, the maximum value of 1,287 Nm 3 / h and the minimum value of 571 Nm 3 / h in the “estimated tracking amount when no fresh air is supplied” are used as they are, and the suppression and tracking of (a) and (b) of FIG. No change is made to the calculation of the weight.

ところで、第３工程においては第（３−３）工程を例に説明したが、第（３−１）工程を採用した場合について簡単に紹介する。
第（３−１）工程は前述したが、
第（１−１）工程で求められた「新気供給なし時予想追焚量」
第（２−１）工程で求められた「超過温度域抑制追焚量」
蒸気圧をもとにしたＰＩＤ制御により演算された「ＰＩＤ追焚量」
の中の最小値選定とそれに対応する燃料流量制御弁の弁開度調整指令するものである。ということは、第（３−３）工程で述べた中の
第（２−３）工程で求められた「超過蒸発量域抑制追焚量」
を考慮しないというものである。この場合には第（２−３）工程は必要でないことが分かる。 By the way, although the (3-3) process has been described as an example in the third process, a case where the (3-1) process is adopted will be briefly introduced.
The step (3-1) has been described above.
"Estimated amount of remembrance when no fresh air is supplied" determined in step (1-1)
“Excessive temperature range restraint memorial amount” obtained in step (2-1)
“PID memory amount” calculated by PID control based on vapor pressure
The minimum value is selected and the valve opening adjustment command for the corresponding fuel flow rate control valve is issued. This means that the “excessive evaporation range suppression memorial amount” obtained in step (2-3) of the steps described in step (3-3).
Is not considered. In this case, it is understood that the (2-3) step is not necessary.

第（３−２）工程を採用した場合については、以下のとおりである。第（３−２）工程は前述したとおり、
第（１−１）工程で求められた「新気供給なし時予想追焚量」
第（２−３）工程で求められた「超過蒸発量域抑制追焚量」
蒸気圧をもとにしたＰＩＤ制御により演算された「ＰＩＤ追焚量」
の中の最小値選定とそれに対応する燃料流量制御弁の弁開度調整指令するものである。ということは、第（３−３）工程で述べた中の
第（２−１）工程で求められた「超過温度域抑制追焚量」
を考慮しないというものである。この場合には第（２−１）工程は必要でないことが分かる。 The case where the step (3-2) is adopted is as follows. The step (3-2) is as described above.
"Estimated amount of remembrance when no fresh air is supplied" determined in step (1-1)
“Excess evaporation amount area suppression memorial amount” obtained in the second (2-3) step
“PID memory amount” calculated by PID control based on vapor pressure
The minimum value is selected and the valve opening adjustment command for the corresponding fuel flow rate control valve is issued. This means that the “excessive temperature range restraint memorial amount” obtained in step (2-1) of the steps described in step (3-3).
Is not considered. In this case, it is understood that the (2-1) step is not necessary.

以上の三つの工程は、図１３の表５「形態Ａ＆Ｂにおける包含工程の組み合わせ」のケース３、ケース１、ケース２に掲げられたものである。こうして見てくると、制御系においては第（３−１）工程ないし第（３−３）工程のいずれを採用するかは、そのコージェネレーション設備において個々に決めればよいことであって、三つの工程を常に備えておかなければならないというものでないことが分かる。なお、排ガス温度センサ２２（図７を参照）や蒸気フローメータ２５が精度のよいものであっても、炉壁輻射など特殊な現象のある測定環境に置かれていることから、その示度に信頼がおけないということもあり得る。第（３−３）工程の場合は二つの異なる過負荷要因によって見張ることになる点で、システムの信頼性を第（３−１）工程や第（３−２）工程よりも確保しやすくなることは言うまでもない。   The above three steps are listed in Case 3, Case 1, and Case 2 of Table 5 “Combination of inclusion steps in Form A & B” in FIG. In this way, in the control system, which one of the (3-1) process to the (3-3) process should be adopted can be determined individually in the cogeneration facility. It can be seen that the process is not always prepared. Even if the exhaust gas temperature sensor 22 (see FIG. 7) and the steam flow meter 25 are accurate, they are placed in a measurement environment with special phenomena such as furnace wall radiation. It can be unreliable. In the case of the (3-3) process, the reliability of the system can be secured more easily than the (3-1) process and the (3-2) process in that it is monitored by two different overload factors. Needless to say.

この「送風機常時停止」モードにおいては、送風機を運転することがないから蒸発量拡大運転は行い得ないが、ボイラの過負荷要因が発生しても、過負荷からの脱却を図るべく抑制追焚量を、発電装置の原動機吸気温度や負荷を考慮したうえでボイラ保護運転の範囲にとどめて行うことになる。すなわち、過負荷要因であるボイラ伝熱管の過熱や蒸発量過多からの脱却はその要因に基づく最小の追焚量で対処することになってボイラ運転可能最小追焚量まで一気に落とすことがないから、蒸気需要側での操業に急激な変動に基づく混乱をきたすこともない。   In this “Blower Continuous Stop” mode, the operation of expanding the evaporation cannot be performed because the blower is not operated. However, even if an overload factor of the boiler occurs, the suppression memorization is intended to escape from the overload. The amount is limited to the range of boiler protection operation in consideration of the prime mover intake air temperature and load of the power generator. In other words, overheating factors such as overheating of boiler heat transfer tubes and excessive evaporation are dealt with with the minimum amount of remedy based on those factors, and the boiler operation minimum remedy amount is not dropped at once. In addition, the operation on the steam demand side will not cause confusion due to rapid fluctuations.

以上で形態Ａ＆Ｂの説明は終わり、次に「送風機常時運転」モードの形態Ｆ＆Ｇを説明する。新気供給あり時の過負荷運転である形態Ｇは、図６の表４に示すように第（１−２）工程、第（２−２）工程および／または第（２−４）工程を必要とし、第（３−４）工程、第（３−５）工程、第（３−６）工程は少なくともいずれか一つを必要とする。形態Ｆは新気供給あり時の非過負荷運転であり、第（３−４）工程、第（３−５）工程、第（３−６）工程は必要としないゆえ、第（１−２）工程、第（２−２）工程、第（２−４）工程も必要としないが、形態Ｇの動作に備える意味で、すなわち「送風機常時運転」モードのためにはいずれも欠かせない工程となっている。ところで、表４の形態Ｆ＆Ｇは後述する形態Ｃ，Ｄ，Ｅと比較すれば分かるように、前者は後者の上半部と同じである。「送風機常時運転」モードは、「送風機運転停止自動切替え」モードが準備されていれば、必然的に可能になるものであることが分かる。   This is the end of the description of the forms A & B. Next, the forms F & G in the “blower continuous operation” mode will be described. Form G, which is an overload operation when there is fresh air supply, includes steps (1-2), (2-2) and / or (2-4) as shown in Table 4 of FIG. Necessary, and at least one of the (3-4) step, the (3-5) step, and the (3-6) step is required. Form F is a non-overload operation when fresh air is supplied, and the (3-4) step, (3-5) step, and (3-6) step are not required. ) Step, (2-2) step, and (2-4) step are not required, but in the sense to prepare for the operation of form G, that is, any step that is indispensable for the “always blower operation” mode. It has become. By the way, the form F & G in Table 4 is the same as the latter half of the latter, as can be seen from comparison with forms C, D, and E described later. It can be seen that the “blower continuous operation” mode is inevitably possible if the “blower operation stop automatic switching” mode is prepared.

発電装置では、原動機吸気温度や負荷がいずれであるかによって、追焚量およびそれにより達成されるボイラ蒸発量は異なる。第（１−２）工程は、原動機吸気温度と発電負荷ごとの新気供給あり時排ガス想定追焚量である「新気供給あり時予想追焚量」および「新気供給予想量」と、このときのボイラ蒸発量である「新気供給あり時達成可能蒸発量」を演算するものである。詳しく述べれば、原動機の運転中の代表的な幾つかの原動機吸気温度とそのときの代表的な幾つかの負荷とに応じて発生する排ガスに新気を混合させたとした状態で、その混合ガスが計算上排熱ボイラ入口で予め決められたボイラ運転許容最高温度例えば８５０℃を越えない範囲で、かつ、当該排熱ボイラ固有の設定圧力例えば１．２７ＭＰａを計算上発生させる一群の「新気供給あり時予想追焚量」および「新気供給予想量」と、このとき達成される「新気供給あり時達成可能蒸発量」とが演算される。   In the power generation device, the amount of tracking and the amount of boiler evaporation achieved thereby differ depending on which is the prime mover intake air temperature or the load. The step (1-2) includes “estimated amount of exhaust when there is fresh air supply” and “estimated amount of fresh air supply”, which are the estimated exhaust amount of exhaust when there is fresh air supply for each engine intake air temperature and power generation load, The boiler evaporation amount at this time is calculated as “amount of evaporation achievable when fresh air is supplied”. More specifically, the mixed gas in a state where fresh air is mixed with exhaust gas generated according to several typical prime mover intake air temperatures during operation of the prime mover and several typical loads at that time. Is a range that does not exceed the maximum allowable boiler operation temperature at the inlet of the exhaust heat boiler, for example, 850 ° C., and the set pressure unique to the exhaust heat boiler, for example, 1.27 MPa. The “estimated follow-up amount when there is a supply” and the “estimated amount of fresh air supply” and the “evaporation amount achievable when there is fresh air supply” achieved at this time are calculated.

その一例が図４の表２に示される。これは表１の場合と同様に、熱授受や熱損失などの熱計算により求められるものであり、試運転時に採取したデータによって補正し補完されるなどして尤もらしいものとされる。このようにして演算されたデータは図２のシステムデータ入力部２７から追焚量演算制御手段２６のデータ記憶部２８に蓄積される。このデータの中で是非入力しておくべきものは、吸気温度、負荷率、演算された予想追焚量、新気供給予想量、ボイラ入口排ガス温度および達成可能蒸発量である。原動機出口排ガス量や原動機出口排ガス温度は発電装置の設計グループから提供されるものであり、これらとガス流通系での熱損失などを考慮したうえで追焚かれた排ガスがボイラ運転許容最高温度８５０℃までに収まり、かつその排熱ボイラの常用圧力１．２７ＭＰａを維持することができる予想追焚量が求められる。それに基づいて必要となる希釈空気量が「新気供給予想量」であり、これらに従って生じる蒸発量がいくらになるかを計算したものが「新気供給あり時達成可能蒸発量」である。なお、例えば発電負荷をパラメタとして吸気温度に対する追焚量を求めたものが図１０の（ｂ）に示したかたちでも記憶され、任意の吸気温度や発電負荷についての追焚量は各線上の内挿点もしくは外挿点でもって与えられる。   An example is shown in Table 2 of FIG. Similar to the case of Table 1, this is obtained by heat calculation such as heat exchange and heat loss, and is considered to be plausible by being corrected and supplemented by data collected during trial operation. The data calculated in this way is stored in the data storage unit 28 of the tracking amount calculation control means 26 from the system data input unit 27 of FIG. The data that should be input in this data are the intake air temperature, the load factor, the calculated expected amount of tracking, the estimated amount of fresh air supply, the boiler inlet exhaust gas temperature, and the achievable evaporation amount. The motor exhaust gas amount and the motor exhaust gas temperature are provided by the design group of the power generator, and the exhaust gas that has been traced in consideration of these and heat loss in the gas distribution system is the maximum allowable boiler operation temperature 850 There is a need for an expected amount of tracking that can be kept up to 0 ° C. and can maintain the normal pressure of the exhaust heat boiler 1.27 MPa. The amount of dilution air required based on this is the “estimated amount of fresh air supply”, and the amount of evaporation generated according to these is calculated as “amount of evaporation achievable when fresh air is supplied”. Note that, for example, the amount of compensation for the intake air temperature obtained using the power generation load as a parameter is also stored in the form shown in FIG. 10B, and the amount of compensation for any intake air temperature or power generation load is included in each line. It is given as an insertion point or extrapolation point.

第（２−２）工程では、新気供給あり時の「ボイラ運転許容最高温度８５０℃」超え帯域での抑制追焚量としての「超過温度域抑制追焚量」算出チャートを、第（１−２）工程で得たデータをもとにして自動的に生成させるようにしておく。詳しく述べれば、新気を供給して追焚運転している場合に、ボイラ入口排ガス温度の検出値がボイラ運転許容最高温度８５０℃からその温度に予め決められた「超過許容温度」の例えば５０℃を上乗せした「超過最高温度」９００℃までの帯域中のいずれかの温度にあるときに備え、ボイラ運転許容最高温度を検出するまでの追焚量として新気供給あり時予想追焚量中の最大値として図４の表２中の番号１９における追焚量の１，５８７Ｎｍ3 ／ｈを充てるとともに、超過最高温度を検出したときの追焚量として新気供給あり時予想追焚量中の最小値として同表中の番号１１における追焚量の１，１９７Ｎｍ3 ／ｈを充て、中間の温度が検出されたときの追焚量としては、その最大値から最小値まで連続的に減少する関係を保った一連の値における当該中間の対応値を充てるようにしたチャートを作成する。これは、図１４の（ａ）に示したかたちで記憶され、任意には各線上の内挿点で与えられることになる。なお、一連の値は直線上に乗るものでもよいが、直線以外の漸減線上に乗るものを充てるようにしてもよい。ちなみに、第（１−２）工程で得たデータのうち上記した最大値と最小値とその間の値を採用して抑制追焚量を定めているのは、発電装置で考えられる運転条件に収まった範囲で排熱ボイラを運転させることになるからであり、発電装置と排熱ボイラとの熱バランスが保たれやすく、発生蒸発量の大幅な急減をきたさないようにしておくことができるとの知見に基づくもので、第（２−１）工程の場合と同じである。 In the (2-2) step, a chart for calculating the “excessive temperature range restraint memorizing amount” as the restraint memorizing amount in the zone exceeding the “maximum allowable boiler operation temperature of 850 ° C.” when there is fresh air supply, -2) Generate automatically based on the data obtained in the process. More specifically, when a fresh air is supplied and a regenerative operation is performed, the detected value of the exhaust gas temperature at the boiler inlet is, for example, 50 “excess allowable temperature” that is predetermined from the maximum allowable boiler operation temperature of 850 ° C. “Excessive maximum temperature” with an additional ℃. In case of any temperature in the zone up to 900 ℃, as the amount of remedy until the boiler operation allowable maximum temperature is detected. As the maximum value of 1,587 Nm 3 / h of the number 19 in Table 2 of FIG. 4 as the maximum value, and as the amount of remedy when the excess maximum temperature is detected, the amount of remedy when there is fresh air supply As the minimum value, the memory amount of 1,197 Nm 3 / h of No. 11 in the table is satisfied, and the amount of memory when the intermediate temperature is detected continuously decreases from the maximum value to the minimum value. To a series of values that maintain the relationship Takes to create a chart so devote corresponding values of the intermediate. This is stored in the form shown in FIG. 14 (a), and is arbitrarily given by an interpolation point on each line. The series of values may be on a straight line, but may be applied on a gradually decreasing line other than the straight line. Incidentally, among the data obtained in the (1-2) step, the above-mentioned maximum and minimum values and the values between them are used to determine the amount of suppression and tracking within the operating conditions conceivable for the power generator. This is because the exhaust heat boiler is operated within the range, and the heat balance between the power generation device and the exhaust heat boiler is easily maintained, and it is possible to keep the generated evaporation from drastically decreasing. This is based on knowledge and is the same as in the case of the (2-1) step.

第（２−４）工程では、「新気供給あり時達成可能蒸発量３０．３ｔ／ｈ」超え帯域での抑制追焚量としての「超過蒸発量域抑制追焚量」算出チャートを、第（１−２）工程で得たデータをもとにして自動的に生成させる。詳しく述べれば、新気を供給して追焚運転している場合に、ボイラ蒸発量の検出値が、そのときの原動機吸気温度例えば１５℃と負荷７５％とに応じて演算された新気供給あり時達成可能蒸発量例えば３０．３ｔ／ｈからその蒸発量に予め決められた「超過許容蒸発量」の例えば１．５ｔ／ｈを上乗せした「新気供給あり時超過最大蒸発量」３１．８ｔ／ｈまでの帯域中のいずれかの蒸発量にあるときに備え、新気供給あり時達成可能蒸発量３０．３ｔ／ｈを検出するまでの追焚量として新気供給あり時予想追焚量中の最大値の１，５８７Ｎｍ3 ／ｈを充てるとともに、超過最大蒸発量を検出したときの追焚量として新気供給あり時予想追焚量中の最小値の１，１９７Ｎｍ3 ／ｈを充て、中間の蒸発量を検出したときの追焚量としては、その最大値から最小値まで連続的に減少する関係を保った一連の値における当該中間の対応値を充てるようにしたチャートを作成する。これは、図１４の（ｂ）に示したかたちで記憶され、任意には各線上の内挿点で与えられることになる。なお、この場合も、一連の値は直線上に乗るものにかぎらず、直線以外の漸減線上に乗るものを充てることもできる。 In the second (2-4) step, a chart for calculating the “excess evaporation amount region suppression tracking amount” calculation chart as the suppression tracking amount in the band exceeding the “evaporation amount 30.3 t / h achievable when fresh air is supplied” (1-2) Automatically generated based on the data obtained in the process. More specifically, when the fresh air is supplied and the regenerative operation is performed, the detected value of the boiler evaporation amount is calculated according to the prime mover intake air temperature, for example, 15 ° C. and the load 75%. “Excessive maximum evaporation amount with fresh air supply” obtained by adding, for example, 1.5 t / h of a predetermined “excess allowable evaporation amount” to the evaporation amount, for example, from 30.3 t / h that can be achieved at any time In preparation for when the amount of evaporation in any of the bands up to 8 t / h, the expected amount of tracking when there is a fresh air supply as a tracking amount until the amount of evaporation that can be achieved with the supply of fresh air 30.3 t / h is detected The maximum value of 1,587 Nm 3 / h is applied in the amount, and the minimum value of 1,197 Nm 3 / h in the expected amount of fresh air supply when the excess maximum evaporation amount is detected As a memorial amount when an intermediate evaporation amount is detected, To create a chart so devote corresponding values of the intermediate in a series of values maintaining the relationship that continuously decreases from a large value to a minimum value. This is stored in the form shown in (b) of FIG. 14, and is arbitrarily given by an interpolation point on each line. In this case as well, the series of values is not limited to those on a straight line, but may be those on a gradually decreasing line other than a straight line.

第（３−４）工程と第（３−５）工程は後にして第（３−６）工程を説明する。この工程では、新気供給あり時の過負荷抑制追焚量のうち、
第（１−２）工程で求められた「新気供給あり時予想追焚量」
第（２−２）工程で求められた「超過温度域抑制追焚量」
第（２−４）工程で求められた「超過蒸発量域抑制追焚量」
蒸気圧をもとにしたＰＩＤ制御により演算された「ＰＩＤ追焚量」
の中の最小値選定とそれに対応する燃料流量制御弁の弁開度調整指令するものである。詳しくは、原動機から供給された排ガスの追焚き時新気を混合させかつ追焚量を増大させるよう運転している際に、すなわち、排ガスの追焚き中に新気を混合させボイラの検出蒸気圧をもとにしたＰＩＤ追焚量で運転している際に、ボイラ入口排ガス温度の検出値がボイラ運転許容最高温度８５０℃を超えかつボイラ蒸発量の検出値が新気供給あり時達成可能蒸発量３０．３ｔ／ｈを超えたときは、新気供給あり時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量、新気供給あり時予想追焚量中の最大値１，５８７Ｎｍ3 ／ｈから最小値１，１９７Ｎｍ3 ／ｈまでの一連の値のうちボイラ入口排ガス温度の検出値に対応して与えられる追焚量、新気供給あり時予想追焚量中の最大値の上記した１，５８７Ｎｍ3 ／ｈから最小値の上記した１，１９７Ｎｍ3 ／ｈまでの一連の値のうちボイラ蒸発量の検出値に対応して与えられる追焚量、蒸気圧をもとにして常時行われているＰＩＤ制御によるＰＩＤ追焚量のうち最も少ない追焚量となるように原動機からの排ガスを昇温させる追焚バーナの燃料流量制御弁の開度が調整される一方、新気供給予想量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した新気供給量となるように、追焚バーナの上流側へ新気を送り込む送風機の吐出量が、新気供給量制御弁の開度調整もしくは送風機電動機のインバータ制御による風量変更によって調整される。 The (3-4) step and the (3-5) step will be described later and the (3-6) step will be described later. In this process, of the overload suppression memorial amount when there is fresh air supply,
"Estimated amount of remedy when fresh air is supplied" calculated in step (1-2)
“Excessive temperature range restraint memorial amount” obtained in step (2-2)
“Excess evaporation amount area suppression memorial amount” obtained in the second (2-4) step
“PID memory amount” calculated by PID control based on vapor pressure
The minimum value is selected and the valve opening adjustment command for the corresponding fuel flow rate control valve is issued. Specifically, when the exhaust gas supplied from the prime mover is being operated to mix fresh air and increase the amount of exhaust, that is, when the exhaust gas is being exhausted, the fresh air is mixed to detect boiler steam. Achievable when the detected value of the boiler exhaust gas temperature exceeds the maximum allowable boiler operating temperature of 850 ° C and the detected value of the boiler evaporation amount is supplied with fresh air when operating with the PID tracking amount based on pressure When the amount of evaporation exceeds 30.3 t / h, among the expected amount of tracking with fresh air supplied, the amount of tracking corresponding to the detected intake air temperature and load at that time, and the expected amount of tracking with fresh air supplied When there is a renewal amount and a fresh air supply given in accordance with the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature among a series of values from the maximum value of 1,587 Nm 3 / h to the minimum value of 1,197 Nm 3 / h 1,587Nm 3 described above the maximum value in the predicted add焚量A series of add焚量provided in correspondence with the detected value of the boiler evaporation amount of the values, PID control are always performed by the vapor pressure based on from h to 1,197Nm 3 / h was above the minimum value While the opening of the fuel flow control valve of the tracking burner that raises the temperature of the exhaust gas from the prime mover is adjusted so as to be the smallest amount of PID tracking by The amount of discharge from the blower that sends fresh air to the upstream side of the combustor burner is adjusted to adjust the opening of the fresh air supply control valve so that the fresh air supply amount corresponds to the detected intake air temperature and load value of the prime mover. It is adjusted by changing the air volume by inverter control of the blower motor.

次に、具体的に述べる。いま原動機吸気温度１５℃、負荷７５％であるとする。このときの「新気供給あり時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」は表２の番号８にある１，２８９Ｎｍ3 ／ｈとなる。これは、図１０の（ｂ）からも読み取ることができる。ボイラ入口排ガス温度の検出値がボイラ運転許容最高温度の８５０℃を超えた８８０℃であるとすると、「新気供給あり時予想追焚量中の最大値１，５８７Ｎｍ3 ／ｈから最小値１，１９７Ｎｍ3 ／ｈまでの一連の値のうちボイラ入口排ガス温度の検出値に対応して与えられる追焚量」は、図１４の（ａ）の漸減線を直線としたとき１，３５３Ｎｍ3 ／ｈである。次に、ボイラ蒸発量の検出値が新気供給あり時達成可能蒸発量３０．３ｔ／ｈを超えた３１．５ｔ／ｈであるとすると、「新気供給あり時予想追焚量中の最大値１，５８７Ｎｍ3 ／ｈから最小値１，１９７Ｎｍ3 ／ｈまでの一連の値のうちボイラ蒸発量の検出値に対応して与えられる追焚量」は、図１４の（ｂ）の漸減線を直線としたとき１，２７５Ｎｍ3 ／ｈである。そして「常用圧力１．２７ＭＰａを維持するためのＰＩＤ追焚量」が１，３０６Ｎｍ3 ／ｈであるとすると、最も小さい値は１，２７５であるから、追焚量が１，２７５Ｎｍ3 ／ｈとなるように燃料流量制御弁の開度が調整される。加えて、原動機の吸気温度１５℃と負荷７５％の検出値に対応した新気供給予想量は表２の番号８における１６，３００Ｎｍ3 ／ｈと読み取られ、追焚バーナの上流側へ新気を送り込む送風機の吐出量が、新気供給量制御弁の開度調整もしくは送風機電動機のインバータ制御による周波数３５Ｈｚで調整される。この最小値の選定の様子は図１５からも容易に把握される。 Next, it will be specifically described. Assume that the motor intake air temperature is 15 ° C. and the load is 75%. At this time, “the amount of remedy corresponding to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover at that time among the expected amount of remedy when fresh air is supplied” is 1,289 Nm 3 / h shown in number 8 of Table 2. . This can also be read from FIG. 10 (b). Assuming that the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature is 880 ° C., which exceeds the maximum allowable boiler operation temperature of 850 ° C., “the minimum value 1 from the maximum value 1,587 Nm 3 / h in the expected amount of tracking with fresh air supply” , 197 Nm 3 / h among the series of values up to 197 Nm 3 / h, the amount of compensation given corresponding to the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature is 1,353 Nm 3 / h. Next, assuming that the detected value of the boiler evaporation amount is 31.5 t / h, which exceeds the achievable evaporation amount of 30.3 t / h when fresh air is supplied, “the maximum of the expected amount of tracking when fresh air is supplied” The memorial amount given corresponding to the detected value of the boiler evaporation amount among a series of values from the value 1,587 Nm 3 / h to the minimum value 1,197 Nm 3 / h ”is a gradual decrease line in FIG. Is a straight line of 1,275 Nm 3 / h. If the “PID tracking amount for maintaining the normal pressure 1.27 MPa” is 1,306 Nm 3 / h, the smallest value is 1,275, so the tracking amount is 1,275 Nm 3 / h. The opening of the fuel flow control valve is adjusted so that In addition, the expected fresh air supply amount corresponding to the detected value of the intake air temperature of 15 ° C. and the load of 75% is read as 16,300 Nm 3 / h in No. 8 of Table 2, and fresh air is sent upstream of the memorial burner. Is adjusted at a frequency of 35 Hz by adjusting the opening of the fresh air supply amount control valve or by controlling the inverter of the blower motor. The state of selection of the minimum value can be easily grasped from FIG.

ちなみに、インバータ制御は電動機に供給する電力の周波数を変更し、送風機の回転数を所望値にして風量を変更するものであるが、表２に掲げたように番号１から番号５までの場合は例えば２５Ｈｚとされる。この周波数の場合の新気供給量は１３，６００Ｎｍ3 ／ｈとなる。番号６から番号１０までの場合は３５Ｈｚとし、この周波数の場合の新気供給量は１６，３００Ｎｍ3 ／ｈ、番号１１から番号１５までの場合には４５Ｈｚとし、この周波数の場合の新気供給量は２１，４００Ｎｍ3 ／ｈ、番号１６から番号１９までの場合は６０Ｈｚとし、この周波数の場合の新気供給量は２５，２００Ｎｍ3 ／ｈとなる。この例は商用電源周波数が６０Ｈｚを基準にして与えたものであるが、言うまでもなく、最後の２５，２００Ｎｍ3 ／ｈは１００％の周波数としたときに発揮される送風量である。なお、番号１９の隣にあるボイラ単独運転時には６０Ｈｚと表示されているが、これは後で述べる形態Ｈの運転で採用される電動機駆動周波数である。ちなみに、関西地区の６０Ｈｚを基準にして述べたが、商用電源周波数５０Ｈｚの地区では、２０、３０、４０Ｈｚなどで達成される風量をあてがうことにすればよい。 By the way, the inverter control changes the frequency of the electric power supplied to the motor and changes the air volume by setting the rotational speed of the blower to a desired value, but in the case of numbers 1 to 5 as listed in Table 2 For example, 25 Hz. The fresh air supply amount at this frequency is 13,600 Nm 3 / h. In the case of No. 6 to No. 10, the frequency is 35 Hz, and the fresh air supply amount in this frequency is 16,300 Nm 3 / h, and in the case of No. 11 to No. 15, it is 45 Hz. The amount is 21,400 Nm 3 / h, the number 16 to the number 19 is 60 Hz, and the fresh air supply amount at this frequency is 25,200 Nm 3 / h. In this example, the commercial power supply frequency is given on the basis of 60 Hz. Needless to say, the last 25,200 Nm 3 / h is the amount of air blown when the frequency is 100%. In addition, although it is displayed as 60 Hz at the time of the boiler independent operation | movement next to the number 19, this is a motor drive frequency employ | adopted by the driving | operation of the form H mentioned later. By the way, 60 Hz in the Kansai area has been described as a reference. However, in the area where the commercial power supply frequency is 50 Hz, the air volume achieved at 20, 30, 40 Hz, etc. may be assigned.

上記したごとくの抑制追焚量の選定により、１３Ａ天然ガス１，３０６Ｎｍ3 ／ｈの追焚き状態から１，２７５Ｎｍ3 ／ｈに減らされるわけであるから、ボイラ入口排ガス温度は８８０℃から降下し、ボイラ蒸発量が３１．５ｔ／ｈから低下することは疑いない。１，２７５Ｎｍ3 ／ｈは番号８の１，２８９Ｎｍ3 ／ｈより少ないから、計算上はボイラ入口排ガス温度が８５０℃より下がり、ボイラ蒸発量も３０．３ｔ／ｈより下がるはずである。したがって、この抑制された追焚量によってボイラは過負荷から脱却することができる。仮に、最小値が第（１−２）工程で求められた１，２８９Ｎｍ3 ／ｈであったとすると、計算上ボイラ入口排ガス温度は８５０℃となり、ボイラ蒸発量も３０．３ｔ／ｈとなるはずであることからしても理解できるところである。追焚量の抑制動作は原則として過負荷後に一度行って落ちつくまで繰り返す必要がないから、制御自体が単純化する。すなわち、段階的な追焚量減少操作やフィードバック制御といったようなものに比べれば、誤動作やタイムラグも可及的に少なくなる。 The selection of the inhibition add焚量of as described above, since it is not reduced to 1,275Nm 3 / h from the reheating condition of 13A natural gas 1,306Nm 3 / h, the boiler inlet exhaust gas temperature is lowered from 880 ° C. There is no doubt that the amount of boiler evaporation decreases from 31.5 t / h. Since 1,275Nm 3 / h is less than 1,289Nm 3 / h of number 8, a calculated boiler inlet exhaust gas temperature is lowered from 850 ° C., should the boiler evaporation amount drops below 30.3t / h. Therefore, the boiler can escape from the overload by the suppressed amount of chasing. Assuming that the minimum value is 1,289 Nm 3 / h obtained in the (1-2) step, the boiler inlet exhaust gas temperature should be 850 ° C. and the boiler evaporation amount should be 30.3 t / h. That's why it can be understood. In principle, the control of the amount of remedy does not need to be repeated once after overload until it settles down, so the control itself is simplified. That is, malfunctions and time lags are reduced as much as possible compared to operations such as a step-by-step tracking amount reduction operation and feedback control.

これから分かるように、図１４の（ａ）および（ｂ）により与えられる抑制追焚量は、第（１−２）工程で求められた一群の追焚量の最大から最小の値にとどめられるから、背景技術の項で述べたようなボイラ運転可能最小追焚量である最小燃焼量まで一気に落とすことはない。ちなみに、最小燃焼量はこの例において８５０Ｎｍ3 ／ｈとすると１，２７５Ｎｍ3 ／ｈは遙に大きく、追焚量が急激に低下することはなく、蒸発量に変動があっても、蒸気需要側の要求を満たせない急激に不足する蒸発量となることはないから、蒸気需要側の操業に混乱を招くこともなくなる。 As can be seen from this, the amount of restraint tracking given by (a) and (b) of FIG. 14 can be kept from the maximum to the minimum of the group of tracking amounts obtained in the (1-2) step. The minimum combustion amount, which is the minimum amount of boiler operation as described in the background art section, is not dropped at a stretch. By the way, if the minimum combustion amount is 850 Nm 3 / h in this example, 1,275 Nm 3 / h is very large, the tracking amount does not drop rapidly, and even if the evaporation amount fluctuates, the steam demand side Therefore, the amount of evaporation that cannot be fulfilled rapidly cannot be reduced, and the operation on the steam demand side is not confused.

この形態Ｆ＆Ｇを実行する図１の上半部の詳細は、図１６と図１９に表されている。図１６は形態Ｆであり、図１９は形態Ｇである。図１６では過負荷状態にないので、センサ２２からの温度信号やセンサ２５からの蒸発量信号がボイラ過負荷脱却運転適用要否判定部３５に入っても、過負荷に相当する信号でないとして適用要否判定部３５は移行トリガを発せず、情報伝達変更部３６の各接点は出力値決定部３２への信号伝達を許容しない。蒸気圧信号がセンサ２３からＰＩＤ制御部２９に供給されるが、この信号をもとにしたＰＩＤ追焚量が演算され、それが上から五番目だけの導通接点を介して燃料量調節指令部３０に送られ、それでもって燃料流量制御弁１６の開度が定められ、追焚バーナ１５により排ガスが加熱される。なお、伝達線が実線で表されているところは伝達がなされ、破線で表されているところは伝達がなく、出力値決定部３２は新気供給量読出部３８以外機能していないことが分かる。このとき、供給される新気はそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した新気供給予想量となるように、後述するモード選択スイッチ５１のリミットスイッチＬ／Ｓからの読出トリガを受けて新気供給量読出部３８がデータ記憶部２８から新気供給量を読み出す。これが新気供給量指令部４１に入力されれば追焚バーナの上流側へ新気を送り込む送風機の吐出量が、新気供給量制御弁（図１６では図示せず）の開度調整、もしくは送風機電動機２０のインバータ制御により調整される。例示すると、上記したように原動機吸気温度１５℃、負荷７５％における運転であるから、インバータ制御の場合は表２中の番号８に記載された上記の３５Ｈｚで電動機が駆動され、供給される新気の量は１６，３００Ｎｍ3 ／ｈとなる。 Details of the upper half of FIG. 1 for executing this form F & G are shown in FIGS. FIG. 16 shows form F, and FIG. In FIG. 16, since it is not in an overload state, even if the temperature signal from the sensor 22 or the evaporation amount signal from the sensor 25 enters the boiler overload take-off operation application necessity determination unit 35, it is applied as a signal that does not correspond to an overload. The necessity determination unit 35 does not issue a transition trigger, and each contact point of the information transmission change unit 36 does not allow signal transmission to the output value determination unit 32. A vapor pressure signal is supplied from the sensor 23 to the PID control unit 29, and a PID tracking amount based on this signal is calculated, and this is the fuel amount adjustment command unit via the fifth conduction contact from the top. 30, the opening degree of the fuel flow control valve 16 is determined, and the exhaust gas is heated by the remedy burner 15. It should be noted that transmission is performed where the transmission line is represented by a solid line, transmission is not performed where the transmission line is represented by a broken line, and it can be seen that the output value determining unit 32 is not functioning except for the fresh air supply amount reading unit 38. . At this time, a read trigger from a limit switch L / S of a mode selection switch 51 (to be described later) is set so that the supplied fresh air has an expected fresh air supply amount corresponding to the detected intake temperature and load value of the prime mover at that time. In response, the fresh air supply amount reading unit 38 reads the fresh air supply amount from the data storage unit 28. If this is input to the fresh air supply command unit 41, the discharge amount of the blower that sends fresh air to the upstream side of the combustor burner is used to adjust the opening of the fresh air supply control valve (not shown in FIG. 16), or It is adjusted by inverter control of the blower motor 20. For example, as described above, since the operation is performed at the motor intake air temperature of 15 ° C. and the load of 75%, in the case of inverter control, the motor is driven and supplied at the above-described 35 Hz described in number 8 in Table 2. The amount of energy is 16,300 Nm 3 / h.

図１９は過負荷に陥った状態の運転形態であるが、センサ２２からの過大温度信号の８８０℃やセンサ２５からの過大蒸発量信号の３１．５ｔ／ｈがボイラ過負荷脱却運転適用要否判定部３５に入ると、過負荷に相当する信号であるとして適用要否判定部３５は移行トリガを発して情報伝達変更部３６の上の四つの接点を導通させ、過大信号の出力値決定部３２への伝達を許容する。センサ２３からＰＩＤ制御部２９に供給された蒸気圧信号をもとにして演算されたＰＩＤ追焚量は、次の三つの追焚量、すなわちセンサ１２，１３からの検出信号をもとに「吸気温度・負荷に対応する追焚量読出部」４３から読み出した第（１−２）工程で求められている「新気供給あり時予想追焚量」、センサ２２からの検出信号をもとに「過負荷時の温度ｖｓ追焚量チャート生成部」４４から「温度過負荷脱却追焚量演算部」４５をたどる第（２−２）工程で求められる「超過温度域抑制追焚量」、センサ２５からの検出信号をもとに「過負荷時の蒸発量ｖｓ追焚量チャート生成部」４６から「蒸発量過負荷脱却追焚量演算部」４７をたどる第（２−４）工程で求められる「超過蒸発量域抑制追焚量」とともに、最小追焚量選定部４０へ送られる。ちなみに、原動機吸気温度と負荷に応じた達成可能蒸発量を引き出すため、センサ１２，１３からそのときの原動機吸気温度と負荷とが「過負荷時の蒸発量ｖｓ追焚量チャート生成部」４６に導入されている。最小追焚量選定部４０で最小であるとして選定された追焚量が燃料量調節指令部３０に供給されるが、ＰＩＤ追焚量が直接供給される経路は情報伝達変更部３６の最下部の開いた接点によって遮断されているから、指令部３０に入る追焚量が重なることはない。なお、図１９中の伝達線が実線で表されているところは伝達がなされ、破線で表されているところは伝達がなく、図１６の場合と同じである。したがって、出力値決定部３２がアクティブ状態にあることが分かる。ちなみに、ボイラ入口排ガス温度が８５０℃より下がり、ボイラ蒸発量が３０．３ｔ／ｈより下がれば、ボイラ過負荷脱却運転要否判定部３５から情報伝達変更部３６に出されていた移行トリガが消失し、接点の導通状態が図１９（形態Ｇ）から図１６（形態Ｆ）のように自動的に戻され、蒸気ドラム圧に基づくＰＩＤ追焚量のみが演算され、常用圧力を保つように制御される。   FIG. 19 shows an operation mode in an overload state. The overtemperature signal from the sensor 22 is 880 ° C. and the overevaporation signal from the sensor 25 is 31.5 t / h. Upon entering the determination unit 35, the application necessity determination unit 35 issues a transition trigger to make the four contacts on the information transmission change unit 36 conductive by assuming that the signal corresponds to an overload, and an output value determination unit for an excessive signal 32 is allowed to be transmitted. The PID tracking amount calculated based on the vapor pressure signal supplied from the sensor 23 to the PID control unit 29 is based on the following three tracking amounts, that is, based on detection signals from the sensors 12 and 13. Based on the detection signal from the sensor 22 and the “estimated tracking amount when fresh air is supplied” obtained in the step (1-2) read from the tracking amount reading unit 43 corresponding to the intake air temperature / load. “Excessive temperature range suppression tracking amount” obtained in step (2-2) from “temperature overload tracking amount chart generation unit” 44 to “temperature overload escape tracking amount calculation unit” 45 The (2-4) step of following the “evaporation amount overload escape tracking amount calculation unit” 47 from the “evaporation amount vs tracking amount chart generation unit during overload” 46 based on the detection signal from the sensor 25 Together with the “excessive evaporation range suppression tracking amount” obtained in step 4, to the minimum tracking amount selection unit 40 It is. Incidentally, in order to extract the achievable evaporation amount according to the prime mover intake air temperature and the load, the prime mover intake air temperature and the load at that time from the sensors 12 and 13 are transferred to the “evaporation amount vs overload amount chart generation unit at overload” 46. Has been introduced. The tracking amount selected as the minimum in the minimum tracking amount selection unit 40 is supplied to the fuel amount adjustment command unit 30, but the route through which the PID tracking amount is directly supplied is the lowermost part of the information transmission change unit 36. Therefore, the amount of remedies entering the command unit 30 does not overlap. In FIG. 19, transmission is performed where the transmission line is represented by a solid line, and transmission is performed where the transmission line is represented by a broken line, which is the same as in FIG. Therefore, it can be seen that the output value determination unit 32 is in an active state. Incidentally, when the boiler inlet exhaust gas temperature falls below 850 ° C. and the boiler evaporation amount falls below 30.3 t / h, the transition trigger that has been issued from the boiler overload escape operation necessity determination unit 35 to the information transmission change unit 36 disappears. Then, the contact conduction state is automatically returned as shown in FIG. 19 (form G) to FIG. 16 (form F), and only the PID tracking amount based on the steam drum pressure is calculated, and control is performed so as to maintain the normal pressure. Is done.

第（３−６）工程を採用している場合に、例えばボイラ入口排ガス温度の検出値がボイラ運転許容最高温度の８５０℃を超えているが、ボイラ蒸発量の検出値が新気供給あり時達成可能蒸発量の３０．３ｔ／ｈを超えていないときは、第（２−４）工程で求められる「超過蒸発量域抑制追焚量」に相当する追焚量は図１４の（ｂ）から漸減線に乗る前の１，５８７Ｎｍ3 ／ｈが充てられる。したがって、上の説明から分かるように、この１，５８７Ｎｍ3 ／ｈは最小値として選定されるはずがない。一方、ボイラ入口排ガス温度の検出値はボイラ運転許容最高温度の８５０℃を超えていないが、ボイラ蒸発量の検出値が新気供給なし時達成可能蒸発量の３０．３ｔ／ｈを超えているときは、第（２−２）工程で求められる「超過温度域抑制追焚量」に相当する追焚量は図１１の（ａ）から漸減線に乗る前の１，５８７Ｎｍ3 ／ｈが充てられる。したがって、上の説明から分かるように、この１，５８７Ｎｍ3 ／ｈも最小値として選定されるはずがない。 When the step (3-6) is adopted, for example, the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature exceeds the maximum allowable boiler operation temperature of 850 ° C., but the detected value of the boiler evaporation amount is when fresh air is supplied. When the achievable evaporation amount does not exceed 30.3 t / h, the amount of remedy corresponding to the “excess evaporation amount region suppression remedy amount” obtained in the step (2-4) is shown in FIG. 1,587 Nm 3 / h before getting on the gradual decrease line. Therefore, as can be seen from the above description, this 1,587 Nm 3 / h cannot be selected as the minimum value. On the other hand, the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature does not exceed the maximum allowable boiler operation temperature of 850 ° C., but the detected value of the boiler evaporation amount exceeds the achievable evaporation amount of 30.3 t / h when no fresh air is supplied. In this case, the amount of memorization corresponding to the “excessive temperature range restraint memorizing amount” obtained in the step (2-2) is 1,587 Nm 3 / h before getting on the gradual decrease line from (a) of FIG. It is done. Therefore, as can be seen from the above description, this 1,587 Nm 3 / h cannot be selected as the minimum value.

以上は原動機吸気温度１５℃、負荷７５％であるときを例にして述べたが、原動機吸気温度が例えば０℃、負荷５０％であるときは、表２の番号８に代えて番号４に該当し、第（１−２）工程で求められた１，２８９Ｎｍ3 ／ｈは１，４３８Ｎｍ3 ／ｈに置き替えられる。しかし、「新気供給あり時予想追焚量」中の最大値の１，５８７Ｎｍ3 ／ｈと最小値の１，１９７Ｎｍ3 ／ｈはそのまま使用され、図１４の（ａ），（ｂ）の抑制追焚量の演算には何らの変更も及ぼさない。 In the above, the case where the motor intake air temperature is 15 ° C. and the load is 75% has been described as an example. However, when the motor intake air temperature is, for example, 0 ° C. and the load is 50%, it corresponds to the number 4 instead of the number 8 in Table 2. Then, 1,289 Nm 3 / h obtained in the (1-2) step is replaced with 1,438 Nm 3 / h. However, the maximum value of 1,587 Nm 3 / h and the minimum value of 1,197 Nm 3 / h in the “estimated tracking amount when fresh air is supplied” are used as they are, and are shown in FIGS. 14 (a) and 14 (b). No change is made in the calculation of the suppression memorial amount.

ところで、第３工程においては第（３−６）工程を例に説明したが、第（３−４）工程を採用した場合について簡単に紹介する。
第（３−４）工程は前述したが、
第（１−２）工程で求められた「新気供給あり時予想追焚量」
第（２−２）工程で求められた「超過温度域抑制追焚量」
蒸気圧をもとにしたＰＩＤ制御により演算された「ＰＩＤ追焚量」
の中の最小値選定とそれに対応する燃料流量制御弁の弁開度調整指令するものである。加えて、新気供給予想量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した新気供給量となるように、追焚バーナの上流側へ新気を送り込む送風機の吐出量をも調整するものである。ということは、第（３−６）工程で述べた中の
第（２−４）工程で求められた「超過蒸発量域抑制追焚量」
を考慮しないというものである。この場合には第（２−４）工程は必要でないことが分かる。 By the way, although the (3-6) step has been described as an example in the third step, the case where the (3-4) step is adopted will be briefly introduced.
The step (3-4) has been described above.
"Estimated amount of remedy when fresh air is supplied" calculated in step (1-2)
“Excessive temperature range restraint memorial amount” obtained in step (2-2)
“PID memory amount” calculated by PID control based on vapor pressure
The minimum value is selected and the valve opening adjustment command for the corresponding fuel flow rate control valve is issued. In addition, the discharge rate of the blower that sends fresh air to the upstream side of the combustor burner is set so that the fresh air supply amount corresponding to the detected intake air temperature and load of the prime mover at that time is among the expected fresh air supply amount. Also adjust. This means that “excessive evaporation range suppression memorization amount” obtained in step (2-4) of step (3-6).
Is not considered. In this case, it is understood that the (2-4) step is not necessary.

第（３−５）工程を採用した場合については、以下のとおりである。第（３−５）工程は前述したが、
第（１−２）工程で求められた「新気供給あり時予想追焚量」
第（２−４）工程で求められた「超過蒸発量域抑制追焚量」
蒸気圧をもとにしたＰＩＤ制御により演算された「ＰＩＤ追焚量」
の中の最小値選定とそれに対応する燃料流量制御弁の弁開度調整指令するものである。加えて、新気供給予想量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した新気供給量となるように、追焚バーナの上流側へ新気を送り込む送風機の吐出量をも調整するものである。ということは、第（３−６）工程で述べた中の
第（２−２）工程で求められた「超過温度域抑制追焚量」
を考慮しないというものである。この場合には第（２−２）工程は必要でないことが分かる。 The case of adopting the (3-5) step is as follows. The step (3-5) has been described above.
"Estimated amount of remedy when fresh air is supplied" calculated in step (1-2)
“Excess evaporation amount area suppression memorial amount” obtained in the second (2-4) step
“PID memory amount” calculated by PID control based on vapor pressure
The minimum value is selected and the valve opening adjustment command for the corresponding fuel flow rate control valve is issued. In addition, the discharge rate of the blower that sends fresh air to the upstream side of the combustor burner is set so that the fresh air supply amount corresponding to the detected intake air temperature and load of the prime mover at that time is among the expected fresh air supply amount. Also adjust. This means that the “excessive temperature range restraint memorial amount” obtained in step (2-2) in step (3-6).
Is not considered. In this case, it is understood that the (2-2) step is not necessary.

以上の三つの工程は、図１７の表６「形態Ｆ＆Ｇにおける包含工程の組み合わせ」のケース６、ケース４、ケース５に掲げられたものである。こうして見てくると、制御系においては第（３−４）工程ないし第（３−６）工程のいずれを採用するかは、そのコージェネレーション設備において個々に決めればよいことであって、三つの工程を常に備えておかなければならないというものでないことが分かる。なお、排ガス温度センサ２２（図１６、図１９を参照）や蒸気フローメータ２５が精度のよいものであっても、炉壁輻射など特殊な現象のある測定環境に置かれている結果その計測に信頼がおけないということもあり得る。したがって、第（３−６）工程の場合二つの異なる過負荷要因によって監視する点で、システムの信頼性や確実性を第（３−４）工程や第（３−５）工程よりも向上させやすくなると言える。   The above three steps are listed in Case 6, Case 4, and Case 5 of Table 6 “Combination of inclusion steps in form F & G” in FIG. From this point of view, it is only necessary to individually determine which of the (3-4) to (3-6) steps is adopted in the control system in the cogeneration facility. It can be seen that the process is not always prepared. Even if the exhaust gas temperature sensor 22 (see FIGS. 16 and 19) and the steam flow meter 25 have high accuracy, the measurement is performed as a result of being placed in a measurement environment having a special phenomenon such as furnace wall radiation. It can be unreliable. Therefore, in the case of the (3-6) step, the reliability and certainty of the system are improved compared to the (3-4) step and the (3-5) step in that monitoring is performed by two different overload factors. It can be said that it becomes easy.

次に、「発電装置が運転中」であって、「送風機運転停止自動切替え」モードに設定されているときの工程を述べる。これは、表４でも少し触れたが「送風機常時運転」モードとは前半の工程で一致するが、（４）の工程が付加される。その（４）はすでに記載しているので、ここでの再掲は省く。ところで、コージェネレーションシステム計画時の蒸気需要側の予定を超える過大な蒸発量の要求があったとき、上記した「送風機常時運転」モードと同じように、送風機を運転することにして、投入エネルギを増やせばその要求に応えることができる。先に述べた形態Ａで計画時の蒸発量もしくはそれ近くまでを得ている際に、この形態Ａから形態Ｂの過負荷脱却運転に移行しようとするとき、形態Ｂをとらずに形態Ｆへ切替えるようにすれば、予定を超える過大な蒸発量の要求に応えることができるのは、今までの説明から理解できるところである。それは形態Ｃから形態Ｄへの切替えで応えることができる。   Next, a process when the “power generation device is in operation” and the “blower operation stop automatic switching” mode is set will be described. Although it touched for a while also in Table 4, it corresponds with the "blower always operation" mode in the first half process, but the process of (4) is added. Since (4) has already been described, the reprint here is omitted. By the way, when there is a request for an excessive amount of evaporation that exceeds the schedule on the steam demand side at the time of cogeneration system planning, the fan is operated in the same manner as in the above-mentioned “blower continuous operation” mode, and the input energy is reduced. Increasing the number can meet that demand. When obtaining the amount of evaporation at or near the time of planning in the form A described above, when trying to shift from the form A to the overload release operation of the form B, the form B is not taken but the form F is taken. It can be understood from the explanations so far that it is possible to meet the demand for an excessive amount of evaporation exceeding the schedule by switching. It can be met by switching from form C to form D.

その形態Ｄへの切替えは過負荷の発生を契機とすることになるから、今までに述べた能力超過蒸発量の生成運転やボイラ伝熱管の過熱すなわち「蒸発量拡大要件」を満たした切替条件に該当する。それらに加えて、蒸気圧の低減やＰＩＤ追焚量の異常値発生も切替えの要否判断に供することができる。そこで、この四つの「蒸発量拡大要件」の全部もしくはいずれかがが満たされた時点で「切替条件に該当する」として形態Ｄへ切替え、蒸気需要側の過大な要求に応えられようにしておく。形態Ｆ＆Ｇで説明したのと同様に形態Ｄおよび形態Ｅで送風機を運転することになるが、それは「蒸発量拡大要件」が満たされた以後だけである。一方、「切替条件に該当しなくなったとき」すなわち「蒸発量拡大要件が満たされなくなったとき」とは、今述べた四つの「蒸発量拡大要件」の全部もしくはいずれかが解除されたとき蒸気需要側の過大な要求がなくなったとして送風機を止め、形態Ｃに戻ることできるようにしておこうとする。この切替えや逆替え（切替え解除）の動作を行わせようとするのが、「送風機運転停止自動切替え」モードである。   Since the switching to the form D is triggered by the occurrence of overload, the switching conditions satisfying the generation operation of the excess capacity evaporation amount and the overheating of the boiler heat transfer tube described above, that is, the “evaporation amount expansion requirement” It corresponds to. In addition to these, reduction of vapor pressure and occurrence of abnormal values of the PID tracking amount can also be used to determine whether switching is necessary. Therefore, when all or one of the four “evaporation amount expansion requirements” is satisfied, the mode is switched to the form D as “switching condition”, so that the excessive demand on the steam demand side can be met. . The fan is operated in the form D and the form E in the same manner as described in the form F & G, but only after the “evaporation amount expansion requirement” is satisfied. On the other hand, “when the switching condition is no longer met”, that is, “when the evaporation amount expansion requirement is no longer met” means that all or any of the four “evaporation amount expansion requirements” described above is canceled. The air blower is stopped because there is no excessive demand on the demand side, and an attempt is made to return to form C. It is the “blower operation automatic switching” mode that attempts to perform this switching or reverse switching (switching cancellation).

以下に四種類の「蒸発量拡大要件」の詳細を個々に述べるが、制御系がその全部を備える場合であっても一部を備える場合でも、運転停止自動切替えが可能であるから、少なくとも一つの工程を備えておけばよい。それは、図１８の表７のごとく第（４−１）工程、第（４−２）工程、第（４−３）工程、第（４−４）工程である。しかし、これまた排ガス温度センサや蒸気フローメータ、ドラム圧力センサが、特殊な現象の起こりえる環境に置かれていることからして、二つもしくはそれ以上の「蒸発量拡大要件」の監視をするようにしておくことが好ましい。以下、いずれも原動機吸気温度１５℃、負荷７５％であることを前提にして例示する。   The details of the four types of “evaporation amount expansion requirements” will be described individually below. However, since the control system can be fully or partially controlled, it is possible to perform automatic operation stop switching. It is sufficient to have one process. As shown in Table 7 of FIG. 18, they are the (4-1) step, the (4-2) step, the (4-3) step, and the (4-4) step. However, since the exhaust gas temperature sensor, the steam flow meter, and the drum pressure sensor are also placed in an environment where special phenomena can occur, two or more “evaporation expansion requirements” are monitored. It is preferable to do so. In the following, the examples are based on the assumption that the motor intake air temperature is 15 ° C. and the load is 75%.

第（４−１）工程は、原動機から供給された排ガスの追焚き時新気を混合させることなく排ガスの追焚量をＰＩＤ演算して決定している際に、すなわち、排ガスの追焚き中に新気を混合させることなくボイラの蒸気圧をもとにＰＩＤ演算し、蒸気圧を設定圧力に保つべく追焚量を決定して運転している際に、ボイラ入口排ガス温度の検出値がボイラ運転許容最高温度８５０℃以上となったとき、その時点より原動機から供給された排ガスに新気を混合するとともに、引続きＰＩＤ演算して追焚量を決定する。すなわち、ボイラのその後の蒸気圧をもとにＰＩＤ演算して、蒸気圧を設定圧力に保つべくＰＩＤ追焚量を増大させる。一方、ボイラ入口排ガス温度の検出値が、そのときの原動機の吸気温度１５℃と負荷７５％の検出値に対応したボイラ入口排ガス温度８０６℃以下となったとき、その時点より排ガスに新気を混合させることを停止するとともに、引続きＰＩＤ演算により排ガスの追焚量を定める。すなわち、ボイラのその後の蒸気圧をもとにＰＩＤ演算して追焚量を減少させるというものである。   In the (4-1) step, when the exhaust gas replenishment amount is determined by PID calculation without mixing fresh air when exhaust gas supplied from the prime mover is mixed, that is, during exhaust gas exhaustion. When the PID calculation is performed based on the steam pressure of the boiler without mixing fresh air and the amount of remedy is determined to keep the steam pressure at the set pressure, the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature is When the maximum allowable boiler operation temperature is 850 ° C. or higher, fresh air is mixed with the exhaust gas supplied from the prime mover from that point, and the PID calculation is continuously performed to determine the amount of remedy. That is, PID calculation is performed based on the subsequent steam pressure of the boiler, and the PID tracking amount is increased in order to keep the steam pressure at the set pressure. On the other hand, when the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature becomes equal to or lower than the boiler inlet exhaust gas temperature of 806 ° C. corresponding to the detected value of the prime mover intake air temperature of 15 ° C. and the load of 75%, fresh air is introduced into the exhaust gas from that point. While mixing is stopped, the amount of exhaust gas is continuously determined by PID calculation. That is, PID calculation is performed based on the subsequent steam pressure of the boiler to reduce the amount of remembrance.

第（４−２）工程は、原動機から供給された排ガスの追焚き時新気を混合させることなく排ガスの追焚量をＰＩＤ演算している際に、ボイラ蒸発量の検出値が、そのときの原動機吸気温度例えば１５℃と負荷７５％とに応じて演算された新気供給なし時達成可能蒸発量例えば２６．０ｔ／ｈ以上となったとき、その時点より新気を供給するとともに、その後の蒸気圧をもとに引続きＰＩＤ演算して追焚量を決定する。一方、ボイラ蒸発量の検出値が新気供給なし時達成可能蒸発量２６．０ｔ／ｈ以下となったとき、その時点より排ガスに新気を混合させることを停止するとともに、その後の蒸気圧をもとに追焚量をＰＩＤ演算により定める。   In the (4-2) step, when the exhaust gas replenishment amount is PID-calculated without mixing fresh air when exhaust gas supplied from the prime mover is detected, the detected value of the boiler evaporation amount is When the amount of evaporation that can be achieved without supply of fresh air, for example, 26.0 t / h, calculated according to the engine intake air temperature of 15 ° C. and 75% of the load is supplied, fresh air is supplied from that point. Based on the steam pressure, the PID calculation is continued to determine the amount of remembrance. On the other hand, when the detected value of the boiler evaporation amount becomes 26.0 t / h or less, which is achievable when no fresh air is supplied, the mixing of fresh air with the exhaust gas is stopped and the subsequent vapor pressure is reduced. Based on the PID calculation, the memorial amount is determined.

第（４−３）工程は、原動機から供給された排ガスの追焚き時新気を混合させることなく排ガスの追焚量をＰＩＤ演算している際に、ボイラ蒸気圧の検出値が設定圧力以下となったとき、その時点より排ガスに新気を供給するとともに、その後の蒸気圧をもとに引続きＰＩＤ演算して追焚量を決定する。一方、ボイラ蒸気圧の検出値が設定圧力以上となったとき、その時点より排ガスに新気を混合させることを停止するとともに、その後の蒸気圧をもとに追焚量をＰＩＤ演算により定める。   In the step (4-3), the detected value of the boiler steam pressure is equal to or lower than the set pressure when the exhaust gas replenishment amount is PID-calculated without mixing fresh air when the exhaust gas supplied from the prime mover is replenished. At that time, fresh air is supplied to the exhaust gas from that point, and the PID calculation is continuously performed based on the subsequent vapor pressure to determine the amount of remedy. On the other hand, when the detected value of the boiler vapor pressure becomes equal to or higher than the set pressure, mixing of fresh air with the exhaust gas is stopped from that point, and the amount of renewal is determined by PID calculation based on the subsequent vapor pressure.

第（４−４）工程は、原動機から供給された排ガスの追焚き時新気を混合させることなく排ガスの追焚量をＰＩＤ演算している際に、ＰＩＤ追焚量が、新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度１５℃と負荷７５％の検出値に対応した追焚量９２０Ｎｍ3 ／ｈ以上となったとき、その時点より原動機から供給された排ガスに新気を供給するとともに、その後の蒸気圧をもとに引続きＰＩＤ演算して追焚量を決定する。一方、ＰＩＤ追焚量が、新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度１５℃と負荷７５％の検出値に対応した追焚量９２０Ｎｍ3 ／ｈ以下となったとき、その時点より排ガスに新気を混合させることを停止するとともに、その後の蒸気圧をもとに追焚量をＰＩＤ演算により定める。 In the step (4-4), when the exhaust gas replenishment amount is PID-calculated without mixing fresh air when the exhaust gas supplied from the prime mover is mixed, the PID replenishment amount is not supplied with fresh air. When the remedy amount 920 Nm 3 / h or more corresponding to the detected value of the intake air temperature 15 ° C. and the load 75% of the prime mover at that time in the expected amount of remedy at that time, the exhaust gas supplied from the prime mover is newly While supplying air, PID calculation is continued based on the subsequent vapor pressure to determine the amount of remembrance. On the other hand, when the PID tracking amount falls below 920 Nm 3 / h corresponding to the detected value of the motor intake air temperature 15 ° C. and the load 75% of the expected tracking amount when there is no fresh air supply Then, the mixing of fresh air with the exhaust gas is stopped from that time, and the amount of remedy is determined by PID calculation based on the subsequent vapor pressure.

とは言っても、運転形態切替条件近くでの「蒸発量拡大要件」の変動に備え、そのときの制御の安定を確保しておくためのチャタリング防止をしておくことが好ましい。第（４−１）工程においては、ボイラ入口排ガス温度の検出値がボイラ運転許容最高温度から予め決められた分だけ上回る「新気供給開始温度」以上となることを形態Ｃから形態Ｄへの切替条件とし、ボイラ入口排ガス温度の検出値が、そのときの原動機の吸気温度例えば１５℃と負荷の検出値例えば７５％に対応したボイラ入口排ガス温度８０６℃（表２中の番号８参照）から予め決められた分だけ下回る「新気供給停止温度」以下となることを形態Ｄから形態Ｃへの逆替条件として設定しておく。   Nevertheless, it is preferable to prevent chattering in order to prepare for fluctuations in the “evaporation amount expansion requirement” near the operation mode switching condition and to ensure stable control at that time. In the (4-1) step, from the form C to the form D, the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature becomes equal to or higher than the “new air supply start temperature” which is higher than the boiler operation allowable maximum temperature by a predetermined amount. As the switching condition, the detected value of the exhaust gas temperature at the boiler inlet is from the intake air temperature of the prime mover at that time, for example, 15 ° C. and the detected value of the load, for example, 75%, from the boiler inlet exhaust gas temperature 806 ° C. (see number 8 in Table 2). It is set as a reverse condition from form D to form C that the temperature is equal to or lower than the “fresh air supply stop temperature” that is lower than a predetermined amount.

第（４−２）工程においては、ボイラ蒸発量の検出値が、そのときの原動機吸気温度１５℃と負荷７５％とに応じて演算された新気供給なし時達成可能蒸発量例えば２６．０ｔ／ｈから、予め決められた分だけ上回る「新気供給開始蒸発量」以上となることを形態Ｃから形態Ｄへの切替条件とし、ボイラ蒸発量の検出値が、新気供給なし時達成可能蒸発量２６．０ｔ／ｈから予め決められた分だけ上回るが上記した新気供給開始蒸発量よりは少ない「新気供給停止蒸発量」以下となることを形態Ｄから形態Ｃへの逆替条件として設定しておく。   In the (4-2) step, the detected value of the boiler evaporation amount is an achievable evaporation amount when no fresh air is supplied, which is calculated according to the prime mover intake air temperature of 15 ° C. and the load of 75%, for example, 26.0 t. It is possible to achieve the boiler evaporation detection value when there is no fresh air supply, with the condition for switching from form C to form D being equal to or greater than the “fresh air supply start evaporation amount” that exceeds a predetermined amount from / h The condition for reversing from form D to form C is that the amount of evaporation exceeds 26.0 t / h by a predetermined amount, but is less than or equal to the “fresh air supply stop evaporation amount” smaller than the fresh air supply start evaporation amount described above. Set as.

第（４−３）工程においては、ボイラ蒸気圧の検出値が設定圧力から予め決められた分だけ下回る「新気供給開始蒸気圧」以下となることを形態Ｃから形態Ｄへの切替条件とする。一方、ボイラ蒸気圧の検出値が設定圧力から予め決められた分だけ上回る「新気供給停止蒸気圧」以上となることを形態Ｄから形態Ｃへの逆替条件として設定しておく。   In the (4-3) step, the switching condition from the form C to the form D is that the detected value of the boiler steam pressure is equal to or lower than the “fresh air supply start steam pressure” which is lower than the set pressure by a predetermined amount. To do. On the other hand, it is set as a reverse condition from form D to form C that the detected value of the boiler steam pressure is equal to or higher than the “fresh air supply stop steam pressure” that exceeds the set pressure by a predetermined amount.

第（４−４）工程においては、ＰＩＤ追焚量が新気供給なし時予想追焚量のうち、そのときの原動機の吸気温度１５℃と負荷７５％の検出値に対応した追焚量９２０Ｎｍ3 ／ｈから予め決められた分だけ下回る「新気供給開始追焚量」以上となることを、形態Ｃから形態Ｄへの切替条件とし、ＰＩＤ追焚量が、新気供給なし時予想追焚量のうち、そのときの原動機の吸気温度１５℃と負荷７５％の検出値に対応した追焚量９２０Ｎｍ3 ／ｈから予め決められた分だけ下回るが上記した新気供給開始追焚量よりは少ない「新気供給停止追焚量」以下となることを、形態Ｄから形態Ｃへの逆替条件として設定しておく。 In the step (4-4), the amount of tracking 920 Nm corresponding to the detected value of the motor intake air temperature 15 ° C. and the load 75% of the estimated amount of tracking when the fresh air supply is not present in the (4-4) step. The switching condition from form C to form D is equal to or greater than the “fresh air supply start tracking amount” that is lower than 3 / h by a predetermined amount, and the PID tracking amount is the expected additional tracking when there is no fresh air supply. Of the dredging amount, it is lower than the amount of remedy 920 Nm 3 / h corresponding to the detected value of the intake air temperature 15 ° C. and the load 75% of the prime mover at that time, but it is less than the amount of fresh air supply starting remedy described above. Is set as a reverse condition from the form D to the form C to be less than the “fresh air supply stop tracking amount”.

図２０は形態Ｃであり、新気を供給しない状態でかつ過負荷運転となっていない場合であるが、運転形態切替条件のいずれもが形態Ｃから次に述べる形態Ｄへの切替えを促す状態にない。したがって、実質的には形態Ａと変わりがない。ただ、システムデータ入力部２７のうち「発電装置運転下予想蒸発量・追焚量データ」は図３の表１だけでなく図４の表２のデータも追加される点で形態Ａ＆Ｂのみに対応する図８とは異なる。   FIG. 20 shows form C, which is a case where fresh air is not supplied and overload operation is not being performed, but any of the operation form switching conditions prompts switching from form C to form D described below. Not. Therefore, it is substantially the same as Form A. However, in the system data input unit 27, “expected evaporation amount / replacement amount data during operation of the power generator” corresponds only to the form A & B in that not only the data in Table 1 in FIG. 3 but also the data in Table 2 in FIG. 4 are added. This is different from FIG.

図２１は形態Ｄであり、図２０の形態Ｃから切替えられて送風機を回し、「蒸発量拡大運転」に入ったときのものである。なお、図２２は、形態Ｄの状態で過負荷運転に陥ったために脱却運転に入った場合の形態Ｅである。形態Ｃから形態Ｄに切替えることができるように、図２０に示した新気供給要否判定部３４にはデータ記憶部２８からのデータが取り込まれ、「要」と判定したときには読出トリガ（図２１を参照）を新気供給量読出部３８に送り、「送風機常時運転」モードのときに述べた１６，３００Ｎｍ3 ／ｈの送風量を可能にしている。この新気供給量を選択するために必要となる原動機吸気温度と負荷がセンサ１２，１３から新気供給量読出部３８に導入され、供給量の読み出しを可能にしている。図２０では「否」と判定されている結果、読出トリガは新気供給量読出部３８に送られず、原動機吸気温度と負荷が入力されてはいるが、供給量は読み出されることのない状態にある。 FIG. 21 shows a form D, which is switched from the form C of FIG. 20 and turns on the blower and enters the “evaporation expansion operation”. FIG. 22 is a form E in the case of entering a break-away operation due to an overload operation in the state of the form D. In order to be able to switch from form C to form D, the fresh air supply necessity judgment unit 34 shown in FIG. 20 receives data from the data storage unit 28, and when it is judged “necessary”, a read trigger (FIG. 21) is sent to the fresh air supply amount reading unit 38 to enable the air flow rate of 16,300 Nm 3 / h described in the “blower continuous operation” mode. The prime mover intake air temperature and the load required for selecting the fresh air supply amount are introduced from the sensors 12 and 13 to the fresh air supply amount reading unit 38, thereby enabling the supply amount to be read. As a result of determining “No” in FIG. 20, the read trigger is not sent to the fresh air supply amount reading unit 38 and the prime mover intake air temperature and the load are input, but the supply amount is not read out. It is in.

以上の一連の流れをフローチャートを参照しながら説明する。その説明にあたっては、「送風機運転停止自動切替え」モードのみならず、「送風機常時停止」と「送風機常時運転」のモードも含める。図１はいずれのモードをも処することができる構成であり、その制御は図２で表されている。ちなみに、図８や図９は、「送風機常時停止」モードの理解を容易とするために、それ以外のモードにしか寄与しない要素を取り除いて表示したと述べたが、それを「送風機常時運転」モードや「送風機運転停止自動切替え」モードを行わない「送風機不装備システム」と捉えれば、コージェネレーションシステムの一つとして成り立つことは言うまでもない。しかし、上記したようにいずれのモードにも対応できる構成の図２を用いて、以下順に「送風機常時停止」、「送風機常時運転」および「送風機運転停止自動切替え」を説明する。   The above series of flows will be described with reference to a flowchart. The description includes not only the “automatic blower operation stop switching” mode but also the “continuous blower operation” and “continuous fan operation” modes. FIG. 1 shows a configuration that can handle either mode, and its control is shown in FIG. Incidentally, FIG. 8 and FIG. 9 described that the elements that only contribute to the other modes are removed and displayed in order to facilitate understanding of the “always blower stop” mode. Needless to say, it can be considered as one of the cogeneration systems if it is regarded as a “blower-less system” that does not perform the mode or “automatic blower operation stop switching” mode. However, with reference to FIG. 2 which can be adapted to any mode as described above, “blower continuous stop”, “fan normal operation”, and “blower stop automatic switching” will be described in order.

まずは、排ガス追焚制御の全体の展開を図２３を参照しながら述べる。これは、形態Ａから形態Ｂへどのようにして移行するか、形態Ｃ（＝形態Ａ）から形態Ｄへどのように切替えられるか、形態Ｄから形態Ｅへはどのようにして移行するか、形態Ｆら形態Ｇへどのようにして移行するかを表したものである。もちろん、運転形態の逆替えについても説明する。これらの動作を説明する前に、システムに導入されている基本的なスイッチの概念を説明する。そのスイッチは、「送風機常時運転」モード、「送風機常時停止」モード、「送風機運転停止自動切替え」モードを選択するものである。スイッチの形態としては種々なものがあるが、図２４はそれをリレー回路で分かりやすく示したものである。このモード選択スイッチ５１は制御電源回路に介在され、新気供給要否判定部３４の動作とあいまって、動力電源回路に置かれた電動機２０の駆動を支配する。   First, the overall development of exhaust gas tracking control will be described with reference to FIG. This is how to transition from form A to form B, how to switch from form C (= form A) to form D, how to transition from form D to form E, It shows how to move from Form F to Form G. Of course, the reverse operation mode will also be described. Before explaining these operations, the basic switch concept introduced in the system will be explained. The switch is used to select a “blower continuous operation” mode, a “blower continuous stop” mode, and a “blower operation stop automatic switching” mode. There are various types of switches, but FIG. 24 shows them in an easy-to-understand manner with a relay circuit. This mode selection switch 51 is interposed in the control power supply circuit, and controls the driving of the electric motor 20 placed in the power supply circuit together with the operation of the fresh air supply necessity determination unit 34.

モード選択スイッチ５１は制御盤（図示せず）に設置され、「送風機常時運転」モードを選択するための連続運転用接点、「送風機運転停止自動切替え」モードを選択するための自動切替え用接点を備え、触子がいずれの接点にも触れないときは「送風機常時停止」モードとなるようにしたものである。それは図２４の左上部に実線、一点鎖線、破線で表したいずれかをとる選択機構と制御回路に介装されたリレーコイルＲ1 、Ｒ2 、Ｒ3 を含む。図２ではコイル群を略して５１なる符号を与えている。モード選択スイッチ５１によって最終的にリレーコイルＲ4 が励磁されると動力電源回路上の常開接点ｒ4 が導通状態となり、電動機２０が駆動される。なお、新気供給要否判定部３４には、「蒸発量拡大要件」の充足の有無としての「新気供給要否」を判定するための４つの接点があり、排ガス温度、蒸発量、蒸気圧、ＰＩＤ追焚量が後述する各閾値を超えたときに導通状態となる接点ｒT ，ｒQ ，ｒPE，ｒPIと、上記リレーコイルＲ1 、Ｒ2 、Ｒ3 が励磁されると導通する常開接点ｒ1 、ｒ2 、ｒ3 を含む。 The mode selection switch 51 is installed in a control panel (not shown), and has a contact for continuous operation for selecting the “blower continuous operation” mode and an automatic switching contact for selecting the “blower operation stop automatic switching” mode. And when the contactor does not touch any of the contact points, the “blower always stop” mode is set. 24 includes a selection mechanism that takes one of the solid line, the alternate long and short dash line, and the broken line in the upper left part of FIG. 24 and relay coils R 1 , R 2 , R 3 interposed in the control circuit. In FIG. 2, the coil group is abbreviated as 51. When the relay coil R 4 is finally excited by the mode selection switch 51, the normally open contact r 4 on the power supply circuit is turned on, and the electric motor 20 is driven. The fresh air supply necessity determination unit 34 has four contacts for determining “necessity of fresh air supply” as to whether or not the “evaporation amount expansion requirement” is satisfied, and the exhaust gas temperature, the evaporation amount, and the steam When the contacts r T , r Q , r PE , r PI and the relay coils R 1 , R 2 , R 3 are energized when the pressure and the amount of PID tracking exceed the thresholds described later, and the relay coils R 1 , R 2 , R 3 are excited. It includes normally open contacts r 1 , r 2 , r 3 that are conducting.

スイッチの動作を簡単に説明する。触子が「連続運転」の接点を選択するとリレーコイルＲ1 が励磁され、常開接点ｒ1 が導通状態となってリレーコイルＲ4 を励磁する。これによって常開接点ｒ4 が導通して電動機２０が回転し、送風機１９は常時運転状態に置かれる。触子が「自動切替」の接点を選択しているとリレーコイルＲ1 は消磁状態に置かれて常開接点ｒ1 は開放状態となる一方、Ｒ3 が励磁されて常開接点ｒ3 を導通させる。常開接点のｒT ，ｒQ ，ｒPE，ｒPIのいずれもが導通しなければ、すなわち新気供給「要」の判定が出ていなければリレーコイルＲ2 は消磁状態に置かれる。常開接点ｒ2 も導通しないからリレーコイルＲ4 は励磁されず、常開接点ｒ4 は動力回路を遮断して電動機２０を駆動させない。この状態で常開接点ｒT ，ｒQ ，ｒPE，ｒPIのいずれかの一つでも導通すれば、すなわち形態Ｃから形態Ｄへの切替えのための「蒸発量拡大要件」が充足されればリレーコイルＲ2 は励磁され、常開接点ｒ2 が導通することによるリレーコイルＲ4 の励磁で常開接点ｒ4 は動力回路を導通させ、電動機２０が駆動される。触子が「連続運転」の接点も「自動切替」の接点も選択していなければ、リレーコイルＲ1 、Ｒ3 は励磁されることがないから、たとえ常開接点ｒT ，ｒQ ，ｒPE，ｒPIのいずれかが導通するようなことがあっもリレーコイルＲ2 、Ｒ4 は励磁されず、電動機２０は駆動されない。 The operation of the switch will be briefly described. When the contact selects the “continuous operation” contact, the relay coil R 1 is energized, and the normally open contact r 1 becomes conductive to energize the relay coil R 4 . As a result, the normally open contact r 4 is conducted and the electric motor 20 is rotated, so that the blower 19 is always in an operating state. When the contactor selects the “automatic switching” contact, the relay coil R 1 is placed in a demagnetized state and the normally open contact r 1 is opened, while R 3 is excited to open the normally open contact r 3 . Conduct. If none of the normally open contacts r T , r Q , r PE , r PI is conducted, that is, if the determination of “required fresh air supply” has not been made, the relay coil R 2 is placed in a demagnetized state. Since the normally open contact r 2 is not conductive, the relay coil R 4 is not excited, and the normally open contact r 4 interrupts the power circuit and does not drive the motor 20. In this state, if any one of the normally open contacts r T , r Q , r PE , r PI is conducted, that is, the “evaporation requirement” for switching from form C to form D is satisfied. if the relay coil R 2 is energized, normally open contacts r 4 by the excitation of the relay coil R 4 due to the normally open contact r 2 is conducting to conduct power circuit, the electric motor 20 is driven. Since the relay coils R 1 and R 3 are not excited unless the contact of the “continuous operation” contact or the “automatic switching” contact is selected, the normally open contacts r T , r Q , r Even if one of PE and rPI becomes conductive, the relay coils R 2 and R 4 are not excited and the electric motor 20 is not driven.

説明をスイッチから制御に戻す。排ガス追焚制御の全体の展開を図２３のフローチャートを参照して述べる。まず、原動機吸気温度１５℃、負荷７５％であるとする。図１中のモード選択スイッチ５１で「常時停止」が選択されていれば「送風機常時停止」モードであるから、ステップ１（以下Ｓ１と表す）を経てＳ２のボイラ過負荷脱却運転適用要件が充足しているかが見られる。これは、図２５の左の列のＳ２ＡとＳ２Ｂにおいてなされ、温度センサ２２によるボイラ入口排ガス温度が８５０℃より低く、蒸気フローメータ２５により検出されたボイラの蒸発量がその排熱ボイラで新気供給なし時達成可能蒸発量である２６．０ｔ／ｈより少ないならボイラ過負荷脱却運転の適用は不要であり（Ｓ２Ｄ）、形態Ａである図２６の状態に置かれる。すなわち、図２３のＳ３でＰＩＤ追焚量が演算され、その追焚量となるように燃料流量制御弁１６の開度が調節される（Ｓ４）。   Return explanation from switch to control. The overall development of exhaust gas tracking control will be described with reference to the flowchart of FIG. First, it is assumed that the motor intake air temperature is 15 ° C. and the load is 75%. If “always stop” is selected with the mode selection switch 51 in FIG. 1, the mode is “always blower stop” mode, so that the requirements for applying the boiler overload exit operation in S2 are satisfied through step 1 (hereinafter referred to as S1). You can see what they are doing. This is done in S2A and S2B in the left column of FIG. 25, the boiler inlet exhaust gas temperature by the temperature sensor 22 is lower than 850 ° C., and the amount of evaporation of the boiler detected by the steam flow meter 25 is fresh in the exhaust heat boiler. If the evaporation amount is less than 26.0 t / h, which is achievable without supply, it is not necessary to apply the boiler overload escape operation (S2D), and the state of FIG. That is, the PID tracking amount is calculated in S3 of FIG. 23, and the opening degree of the fuel flow control valve 16 is adjusted so as to be the tracking amount (S4).

Ｓ２すなわち図２５のＳ２ＡとＳ２Ｂにおいて少なくともボイラ入口排ガス温度が８５０℃以上であるかボイラ発生蒸発量が２６．０ｔ／ｈ以上にあるなら、ボイラ過負荷脱却運転を適用しなければならず（Ｓ２Ｃ）、図２６のボイラ過負荷脱却運転適用要否判定部３５から図２７のように移行トリガが出て情報伝達変更部３６の導通状態を変え、形態Ａから形態Ｂの状態に置かれる。そして、Ｓ５に進んで前述した第（３−３）工程をとって最小追焚量が選定され（Ｓ６）、その追焚量となるように燃料流量制御弁１６の開度が調節される（図２３のＳ４）。Ｓ１に戻り、Ｓ２に至り、図２５の左の列のＳ２ＡとＳ２Ｂにおいて排ガス温度が８５０℃より低く、蒸発量が２６．０ｔ／ｈより少なくなっているなら適用していたボイラ過負荷脱却運転は不要となる（Ｓ２Ｄ）。これによって図２７のボイラ過負荷脱却運転適用要否判定部３５からで出ていた移行トリガが消失し、情報伝達変更部３６の導通を元の状態にして、図２６の形態Ａに戻されることになる。   In S2, that is, in S2A and S2B in FIG. 25, if at least the boiler inlet exhaust gas temperature is 850 ° C. or higher, or the boiler generated evaporation is 26.0 t / h or higher, boiler overload escape operation must be applied (S2C ), A transition trigger is issued from the boiler overload escape operation application necessity determining unit 35 in FIG. 26 as shown in FIG. 27 to change the conduction state of the information transmission changing unit 36, and the state is changed from the form A to the form B. Then, the process proceeds to S5 and the above-described step (3-3) is taken to select the minimum amount of renewal (S6), and the opening of the fuel flow control valve 16 is adjusted so as to be the amount of remnant ( S4 in FIG. Returning to S1, S2 is reached, and the boiler overload escape operation which has been applied if the exhaust gas temperature is lower than 850 ° C. and the evaporation amount is lower than 26.0 t / h in S2A and S2B in the left column of FIG. Becomes unnecessary (S2D). Accordingly, the transition trigger that has been output from the boiler overload take-off operation application necessity determination unit 35 in FIG. 27 disappears, and the information transmission change unit 36 is returned to the form A in FIG. become.

次に、図１６の左に描いたように、モード選択スイッチ５１で「連続運転」が選択されていれば「送風機常時運転」モードとなり、図２３のステップ１を経てＳ７に至り、図２３中のＳ８のボイラ過負荷脱却運転適用要件を充足しているかを見る。これは、図２５の右の列のＳ８ＡとＳ８Ｂにおいてなされ、温度センサ２２によるボイラ入口排ガス温度が８５０℃より低く、蒸気フローメータ２５によるボイラ発生蒸発量がその新気供給あり時達成可能蒸発量である３０．３ｔ／ｈより少ないならボイラ過負荷脱却運転適用が不要であり（Ｓ８Ｄ）、形態Ｆである図１５の状態に置かれる。すなわち、図２３のＳ３でＰＩＤ追焚量が演算され、その追焚量となるように燃料流量制御弁１６の開度が調節される（図２３のＳ４）。Ｓ８すなわち図２５のＳ８ＡとＳ８Ｂにおいて少なくともボイラ入口排ガス温度が８５０℃以上であるかボイラ発生蒸発量が３０．３ｔ／ｈ以上にあれば、ボイラ過負荷脱却運転を適用しなければならず（Ｓ８Ｃ）、図１６のボイラ過負荷脱却運転適用要否判定部３５から図１９のように移行トリガが出て情報伝達変更部３６の導通状態を変え、形態Ｆから形態Ｇの状態に置かれる。そして、Ｓ９に進んで前述した第（３−６）工程をとって最小追焚量が選定され（Ｓ６）、その追焚量となるように燃料流量制御弁１６の開度が調節される（Ｓ４）。   Next, as illustrated on the left side of FIG. 16, if “continuous operation” is selected by the mode selection switch 51, the “blower continuous operation” mode is set, and after step 1 of FIG. It is checked whether the boiler overload escape operation application requirements of S8 are satisfied. This is done in S8A and S8B in the right column of FIG. 25, the boiler inlet exhaust gas temperature by the temperature sensor 22 is lower than 850 ° C., and the boiler generated evaporation amount by the steam flow meter 25 is achievable when the fresh air supply is present. If it is less than 30.3 t / h, it is not necessary to apply the boiler overload escape operation (S8D), and the state shown in FIG. That is, the PID tracking amount is calculated in S3 of FIG. 23, and the opening of the fuel flow control valve 16 is adjusted so as to be the tracking amount (S4 of FIG. 23). In S8, that is, in S8A and S8B of FIG. 25, if at least the boiler inlet exhaust gas temperature is 850 ° C. or higher or the boiler generated evaporation amount is 30.3 t / h or higher, boiler overload escape operation must be applied (S8C ), A transition trigger is issued from the boiler overload escape operation application necessity determining unit 35 in FIG. 16 as shown in FIG. 19 to change the conduction state of the information transmission changing unit 36, and the state is changed from the form F to the form G. Then, the process proceeds to S9 and the above-described step (3-6) is taken to select the minimum amount of renewal (S6), and the opening of the fuel flow control valve 16 is adjusted so as to be the amount of remnant ( S4).

Ｓ１に戻り、Ｓ７に至り、図２５の右の列のＳ８ＡとＳ８Ｂにおいて排ガス温度が８５０℃より低く、蒸発量が３０．３ｔ／ｈより少なくなっているなら適用してたボイラ過負荷脱却運転は不要となる（Ｓ８Ｄ）。図１９のボイラ過負荷脱却運転適用要否判定部３５からで出ていた移行トリガが消失し、情報伝達変更部３６の導通を元の状態にして、形態Ｆへ戻される（図１６）。なお、「送風機常時運転」モードでは新気供給量読出部をアクティブ化させておく必要があり、そのためにモード選択スイッチ５１の触子が「連続運転」接点となった時点で例えばリミットスイッチＬ／Ｓを作動させるなどして図１６および図１９中に太い一点鎖線で示した読出トリガが発せられるようになっている。ちなみに、そのアクティブ化のトリガは後述する「送風機運転停止自動切替え」モードのときに新気供給要否判定部３４からも入ることがあるから、その両トリガ回路はＯＲ回路５２を介して新気供給量読出部３８に接続されている。   Returning to S1 and reaching S7, if the exhaust gas temperature is lower than 850 ° C. and the evaporation amount is lower than 30.3 t / h in S8A and S8B in the right column of FIG. Becomes unnecessary (S8D). The transition trigger output from the boiler overload break-off operation application necessity determination unit 35 in FIG. 19 disappears, and the information transmission changing unit 36 is brought back to the original state and returned to form F (FIG. 16). In the “blower continuous operation” mode, the fresh air supply amount reading unit needs to be activated. For this reason, when the touch of the mode selection switch 51 becomes the “continuous operation” contact, for example, the limit switch L / A read trigger indicated by a thick dashed line in FIGS. 16 and 19 is generated by operating S or the like. Incidentally, the activation trigger may also be entered from the fresh air supply necessity determination unit 34 in the “blower operation stop automatic switching” mode to be described later. The supply amount reading unit 38 is connected.

次に、図２０のように、モード選択スイッチ５１で「自動切替」」が選択されていれば「送風機運転停止自動切替え」モードであり、図２３のステップ１、Ｓ７を経てＳ１０に至り、Ｓ１１で送風機が運転中かどうかが見られる。これは、図２４で言えば動力電源回路の常開接点ｒ4 が導通状態にあるかどうかによって知ることができる。その検出については公知であるから図２４からも省いているが、接点ｒ4 が導通していなければ送風機は停止していることが確認され、Ｓ１２に進む。図２８のＳ１２ＡからＳ１２Ｄのいずれもが満たされていなければ、送風機を駆動するに及ばないから停止は維持される（Ｓ１３）。形態Ｃが維持され図２０の状態が保たれる。すなわち、図２３のＳ３でＰＩＤ追焚量が演算され、その追焚量となるように燃料流量制御弁１６の開度が調節される（Ｓ４）。 Next, as shown in FIG. 20, if “automatic switching” is selected by the mode selection switch 51, the “blower operation stop automatic switching” mode is set, and the process reaches step S <b> 10 through steps 1 and S <b> 7 of FIG. You can see if the blower is in operation. This can be known depending on whether the normally open contact r 4 of the power supply circuit in terms of the FIG. 24 is conductive. Although its detection is also omitted from FIG. 24 because it is known, the blower unless rendered conductive contact r 4 is confirmed to be stopped, the process proceeds to S12. If none of S12A to S12D in FIG. 28 is satisfied, the fan is not driven and the stop is maintained (S13). Form C is maintained and the state of FIG. 20 is maintained. That is, the PID tracking amount is calculated in S3 of FIG. 23, and the opening degree of the fuel flow control valve 16 is adjusted so as to be the tracking amount (S4).

図２８のＳ１２ＡからＳ１２Ｄのいずれかが満たされていると、送風機を運転しなければならない（Ｓ１４）。図２０の新気供給要否判定部３４から図２１のように読出トリガが出て新気供給量読出部３８をアクティブ化し、以後必要となる新気供給量を得て新気供給量調節指令部４１に出力される。インバータ制御であれば読み出された周波数で電動機２０が駆動される。形態Ｄへの切替えがなされると図２０の状態となる。これ以降、図２３中のＳ８のボイラ過負荷脱却運転適用要件が充足しているかを見る。これは、図２５の右の列のＳ８ＡとＳ８Ｂにおいてなされ、排ガス温度が８５０℃より低く、蒸発量が３０．３ｔ／ｈより少ないならボイラ過負荷脱却運転適用が不要であり（Ｓ８Ｄ）、形態Ｄである図２１の状態に置かれる。ＰＩＤ追焚量が演算され、燃料流量制御弁１６の開度が調節される（図２３のＳ４）。一方、Ｓ８すなわち図２５のＳ８ＡとＳ８Ｂにおいて少なくとも一つ該当すれば、ボイラ過負荷脱却運転を適用しなければならない（Ｓ８Ｃ）。図２１のボイラ過負荷脱却運転適用要否判定部３５から図２２のような移行トリガが出て情報伝達変更部３６の導通状態を変え、形態Ｄから形態Ｅである図２２の状態に置かれる。そして、図２３のＳ９に進んで前述した第（３−６）工程をとって最小追焚量が選定され、その追焚量となるように燃料流量制御弁１６の開度が調節される（Ｓ４）。もちろん、送風機は先に指定された周波数でもって運転が続く。   If any of S12A to S12D in FIG. 28 is satisfied, the blower must be operated (S14). As shown in FIG. 21, a read trigger is issued from the fresh air supply necessity determining unit 34 in FIG. 20 to activate the fresh air supply amount reading unit 38, and thereafter, a necessary fresh air supply amount is obtained to obtain a fresh air supply amount adjustment command. Is output to the unit 41. In the case of inverter control, the electric motor 20 is driven at the read frequency. When switching to the form D, the state shown in FIG. 20 is obtained. Thereafter, it is checked whether the boiler overload escape operation application requirement of S8 in FIG. 23 is satisfied. This is done in S8A and S8B in the right column of FIG. 25. If the exhaust gas temperature is lower than 850 ° C. and the evaporation amount is lower than 30.3 t / h, it is not necessary to apply the boiler overload release operation (S8D). 21 is placed in the state of FIG. The PID tracking amount is calculated and the opening of the fuel flow control valve 16 is adjusted (S4 in FIG. 23). On the other hand, if at least one of S8, that is, S8A and S8B in FIG. 25, corresponds to the boiler overload take-off operation (S8C). A transition trigger as shown in FIG. 22 is issued from the boiler overload take-off operation application necessity determining unit 35 in FIG. 21 to change the conduction state of the information transmission changing unit 36, and the state D is changed to the state of FIG. . Then, the process proceeds to S9 in FIG. 23, and the above-described (3-6) step is taken to select the minimum amount of renewal, and the opening of the fuel flow control valve 16 is adjusted so as to be the amount of remnant ( S4). Of course, the blower continues to operate at the previously specified frequency.

Ｓ１に戻り、Ｓ７に至り、図２５の右の列のＳ８ＡとＳ８Ｂにおいて排ガス温度が８５０℃より低く、蒸発量が３０．３ｔ／ｈより少なくなっているなら適用してたボイラ過負荷脱却運転は不要となる（Ｓ８Ｄ）。図２２のボイラ過負荷脱却運転適用要否判定部３５からで出ていた移行トリガが消失し、情報伝達変更部３６の導通を元の状態にして、図２１の形態Ｄに戻される。Ｓ１に戻り、Ｓ７を経てＳ１０に至り、図２９のＳ１５ＡからＳ１５Ｄのいずれかが満たされていなければ、送風機の運転は維持される（Ｓ１４）。形態Ｄが維持され図２１の状態が続けられる。すなわち、図２３のＳ３でＰＩＤ追焚量が演算され、その追焚量となるように燃料流量制御弁１６の開度が調節される（Ｓ４）。   Returning to S1 and reaching S7, if the exhaust gas temperature is lower than 850 ° C. and the evaporation amount is lower than 30.3 t / h in S8A and S8B in the right column of FIG. Becomes unnecessary (S8D). The transition trigger output from the boiler overload break-off operation application necessity determination unit 35 in FIG. 22 disappears, and the information transmission change unit 36 is turned on to return to the form D in FIG. Returning to S1, via S7 to S10, if any of S15A to S15D in FIG. 29 is not satisfied, the operation of the blower is maintained (S14). Form D is maintained and the state of FIG. 21 is continued. That is, the PID tracking amount is calculated in S3 of FIG. 23, and the opening degree of the fuel flow control valve 16 is adjusted so as to be the tracking amount (S4).

図２９のＳ１５ＡからＳ１５Ｄのいずれもが満たされれば、送風機は停止される（Ｓ１３）。すなわち「蒸発量拡大」運転が解除される。図２１の新気供給要否判定部３４から出ていた読出トリガが図２０のように消失し、新気供給量読出部３８の機能が止まって、形態Ｄから形態Ｃに逆替えされる。その後は図２３のＳ３でＰＩＤ追焚量が演算され、その追焚量となるように燃料流量制御弁の開度１６が調節される（Ｓ４）。なお、図２８のＳ１２ＡからＳ１２Ｄおよび図２９のＳ１５ＡからＳ１５Ｄには、チャタリング防止の対策が施されている。第（４−１）工程で述べた「ボイラ運転許容最高温度から上回る予め決められた分」は２０℃とされ、それがＳ１２Ａに記載されている。したがって、「ボイラ運転許容最高温度から予め決められた分だけ上回る温度」すなわち「新気供給開始温度」は８７０℃となる。同工程で述べた「原動機の吸気温度例えば１５℃と負荷の検出値例えば７５％に対応したボイラ入口排ガス温度８０６℃から下回る予め決められた分」は２５℃とされ、それがＳ１５Ａに記載されている。したがって、「原動機の吸気温度例えば１５℃と負荷の検出値例えば７５％に対応したボイラ入口排ガス温度８０６℃から予め決められた分だけ下回る温度」は７８１℃となる。   If any of S15A to S15D in FIG. 29 is satisfied, the blower is stopped (S13). That is, the “evaporation amount expansion” operation is canceled. The reading trigger that has been output from the fresh air supply necessity determination unit 34 in FIG. 21 disappears as shown in FIG. 20, the function of the fresh air supply amount reading unit 38 stops, and the mode D is reversed to the mode C. Thereafter, the PID tracking amount is calculated in S3 of FIG. 23, and the opening 16 of the fuel flow control valve is adjusted so as to be the tracking amount (S4). Note that measures for preventing chattering are taken in S12A to S12D in FIG. 28 and S15A to S15D in FIG. The “predetermined amount exceeding the maximum allowable boiler operation temperature” described in the (4-1) step is 20 ° C., which is described in S12A. Therefore, the “temperature exceeding the maximum allowable boiler operation temperature by a predetermined amount”, that is, the “new air supply start temperature” is 870 ° C. The “predetermined amount lower than the boiler inlet exhaust gas temperature 806 ° C. corresponding to the engine intake air temperature 15 ° C. and the load detection value 75%, etc.” described in the same process is 25 ° C., which is described in S15A. ing. Accordingly, the “temperature lower by a predetermined amount from the boiler inlet exhaust gas temperature 806 ° C. corresponding to the intake air temperature of the prime mover 15 ° C. and the detected value of load, eg 75%” is 781 ° C.

第（４−２）工程のところで述べた「原動機吸気温度１５℃と負荷７５％とに応じて演算された新気供給なし時達成可能蒸発量例えば２６．０ｔ／ｈから上回る予め決められた分」は０．３ｔ／ｈとされ、それがＳ１２Ｂに記載されている。したがって、「原動機吸気温度１５℃と負荷７５％とに応じて演算された新気供給なし時達成可能蒸発量２６．０ｔ／ｈから予め決められた分だけ上回る蒸発量」すなわち「新気供給開始蒸発量」は２６．３ｔ／ｈとされている。同工程で述べた「新気供給なし時達成可能蒸発量２６．０ｔ／ｈから上回る予め決められた分」は０．１ｔ／ｈとされ、それがＳ１５Ｂに記載されている。したがって、「新気供給なし時達成可能蒸発量２６．０ｔ／ｈから予め決められた分だけ上回るが新気供給開始蒸発量よりは少ない蒸発量」すなわち「新気供給停止蒸発量」は２６．１ｔ／ｈとされる。   As described in the step (4-2), “a predetermined amount exceeding an achievable evaporation amount when there is no fresh air supply calculated according to a prime mover intake air temperature of 15 ° C. and a load of 75%, for example, 26.0 t / h "Is 0.3 t / h, which is described in S12B. Therefore, “evaporation amount exceeding a predetermined amount from the achievable evaporation amount 26.0 t / h when no fresh air supply is calculated according to the engine intake air temperature 15 ° C. and the load 75%”, that is, “new air supply start” The “evaporation amount” is 26.3 t / h. The “predetermined amount exceeding the achievable evaporation amount 26.0 t / h when no fresh air is supplied” described in the same process is 0.1 t / h, which is described in S15B. Therefore, the “evaporation amount that exceeds the achievable evaporation amount 26.0 t / h without fresh air supply by a predetermined amount but less than the fresh air supply start evaporation amount”, that is, the “new air supply stop evaporation amount” is 26. 1 t / h.

第（４−３）工程のところで述べた「設定圧力から下回る予め決められた分」は０．１ＭＰａとされ、それがＳ１２Ｃに記載されている。したがって、「設定圧力から予め決められた分だけ下回る蒸気圧」すなわち「新気供給開始蒸気圧」は１．１７ＭＰａとなる。同工程で述べた「設定圧力から上回る予め決められた分」は０．１ＭＰａとされ、それがＳ１５Ｃに記載されている。したがって、「設定圧力から予め決められた分だけ上回る蒸気圧」すなわち「新気供給開始蒸気圧」は１．３７ＭＰａとされる。   The “predetermined amount lower than the set pressure” described in the step (4-3) is 0.1 MPa, which is described in S12C. Therefore, the “steam pressure lower than the set pressure by a predetermined amount”, that is, the “new air supply start steam pressure” is 1.17 MPa. The “predetermined amount exceeding the set pressure” described in the step is 0.1 MPa, which is described in S15C. Therefore, the “steam pressure exceeding the set pressure by a predetermined amount”, that is, “new air supply start steam pressure” is set to 1.37 MPa.

第（４−４）工程で述べた「原動機の吸気温度１５℃と負荷７５％の検出値に対応した追焚量９２０Ｎｍ3 ／ｈから下回る予め決められた分」は１０Ｎｍ3 ／ｈとされ、それがＳ１２Ｄに記載されている。したがって、「原動機の吸気温度１５℃と負荷７５％の検出値に対応した追焚量９２０Ｎｍ3 ／ｈから予め決められた分だけ下回る追焚量」すなわち「新気供給開始追焚量」は９１０Ｎｍ3 ／ｈとなる。同工程で述べた「原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量９２０Ｎｍ3 ／ｈから下回る予め決められた分」は２０Ｎｍ3 ／ｈとされ、それがＳ１５Ｄに記載されている。したがって、「原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量９２０Ｎｍ3 ／ｈから予め決められた分だけ下回るが新気供給開始追焚量よりは少ない追焚量」すなわち「新気供給停止追焚量」は９００Ｎｍ3 ／ｈとされる。 The (4-4) "predetermined amount below the add焚量920 nm 3 / h corresponding to the detected value of the intake air temperature 15 ℃ with 75% load of the prime mover," as mentioned in step is a 10 Nm 3 / h, This is described in S12D. Therefore, the “mechanism amount that falls below a predetermined amount from the 920 Nm 3 / h corresponding to the detected value of the intake air temperature of 15 ° C. and the load of 75%”, that is, the “new air supply start memorial amount” is 910 Nm. 3 / h. The “predetermined amount lower than the amount 920 Nm 3 / h corresponding to the detected value of the intake air temperature and load of the motor” described in the same process is 20 Nm 3 / h, which is described in S15D. Therefore, “the amount of tracking that is lower than the amount of tracking 920 Nm 3 / h corresponding to the detected value of the intake air temperature and the load of the prime mover by a predetermined amount but less than the amount of starting fresh air supply”, that is, “fresh air supply” The “stop tracking amount” is set to 900 Nm 3 / h.

以上述べたいずれの数字も前述した閾値に当たり、これを境にして、新気供給要否判定部３４の接点ｒT ，ｒQ ，ｒPE，ｒPI（図２４を参照）がスイッチとして動作することになる。なお、チャタリング防止用のマージンはあくまでも一例に過ぎないことは言うまでもない。それらが固定的な値であってもよいが、原動機吸気温度と負荷の違いによって異なる値を与えておくようにしてもよい。 Any of the numbers described above corresponds to the above-described threshold value, and with this as a boundary, the contacts r T , r Q , r PE , r PI (see FIG. 24) of the fresh air supply necessity determination unit 34 operate as switches. It will be. Needless to say, the chattering prevention margin is merely an example. These may be fixed values, but different values may be given depending on the difference between the engine intake air temperature and the load.

本例によれば、過負荷要因であるボイラ伝熱管の過熱や蒸発量過多から、その要因に基づく抑制追焚量を演算することで、極めてシンプルな制御によって脱却できることが分かる。蒸気需要側の消費増大に応えるべく蒸発量拡大のため、その要件の有無が把握され、蒸気需要側の満足と蒸発量拡大不要時の省エネ運転への移行がチャタリングを起こすことなく円滑になされることになる。   According to this example, it can be seen that the control can be escaped by a very simple control by calculating the amount of suppression and tracking based on the factor from overheating of the boiler heat transfer tube, which is an overload factor, and excessive evaporation. In order to respond to the increase in consumption on the steam demand side, the presence or absence of the requirement is grasped in order to expand the evaporation amount, and the transition to energy saving operation when there is no need for expansion of the steam demand side is made smoothly without causing chattering. It will be.

以上述べたコージェネレーションシステムにおいては、図５の表３で触れた形態Ｈのように、発電装置が停止した状態で送風機を常時運転しておくこともできる。これは図３０に表した実線のような動作となる。このように発電装置が稼働していなくても蒸気を得ることができる。このときの送風量はアクティブ化されている新気供給量読出部３８から出力され、その駆動周波数は６０Ｈｚとされ、追焚量は蒸気圧をもとにしたＰＩＤ演算によって求められる。   In the cogeneration system described above, the blower can be always operated with the power generation device stopped as in the form H mentioned in Table 3 of FIG. This is the operation shown by the solid line in FIG. Thus, steam can be obtained even when the power generation device is not operating. The blowing amount at this time is output from the activated fresh air supply amount reading unit 38, the driving frequency thereof is 60 Hz, and the amount of remedy is obtained by PID calculation based on the vapor pressure.

ところで、排熱ボイラは蒸気を発生させるボイラであると説明してきた。しかし、それに代えて温水・温油を発生させるボイラとすることも差し支えない。温水・温油を設定温度に保つべく導入排ガスの追焚量を検出温水・温油の温度をもとにしたＰＩＤ制御により決定し、蒸発量は温水・温油量に置き替え、蒸気は温水・温油に、圧力は温水・温油の温度に置き替えれば、蒸気発生用ボイラと何ら変わることがない。   By the way, it has been described that the exhaust heat boiler is a boiler that generates steam. However, it may be replaced with a boiler that generates hot water or hot oil. In order to keep hot water and hot oil at the set temperature, the amount of exhaust gas added is determined by PID control based on the temperature of the detected hot water and hot oil, the evaporation amount is replaced with the hot water and hot oil amount, and the steam is hot water・ If the pressure is replaced with warm oil / hot oil temperature, it will not change with a steam generating boiler.

詳しく述べれば、検出された温水温度・温油温度をもとにＰＩＤ演算して、設定温水温度・温油温度に保つべく導入排ガス中での追焚量を決定する。（１）の工程中の新気供給あり時予想追焚量とその新気供給予想量とは、排熱ボイラ固有の設定温水温度・温油温度を計算上発生させる一群の予想追焚量とその新気供給予想量とし、達成可能蒸発量に代えて達成温水・温油量としておけばよい。なお、図８や図９のごとくの「送風機不装備システム」の場合は、（１）の工程中の新気供給なし時予想追焚量は、排熱ボイラ固有の設定圧力を計算上発生させる一群の予想追焚量に代えて、排熱ボイラ固有の設定温水温度・温油温度を計算上発生させる一群の予想追焚量とし、達成可能蒸発量に代えて達成温水・温油量としておけばよい。このように温水・温油ボイラにも適用することができるという点で、本発明の汎用性の広さが伺われる。   More specifically, a PID calculation is performed based on the detected hot water temperature / hot oil temperature, and the amount of replenishment in the introduced exhaust gas is determined in order to maintain the set hot water temperature / hot oil temperature. The expected amount of fresh air supply during the process of (1) and the expected amount of fresh air supply are the group of expected follow-up amounts that generate the set hot water temperature and hot oil temperature specific to the exhaust heat boiler. The expected amount of fresh air supply should be used, and the amount of hot water and hot oil achieved can be substituted for the amount of evaporation that can be achieved. In addition, in the case of the “fanless system” as shown in FIG. 8 and FIG. 9, the expected amount of renewal without supply of fresh air during the process (1) causes the set pressure specific to the exhaust heat boiler to be calculated. Instead of a group of predicted tracking amounts, a group of predicted tracking amounts that generate the set hot water temperature and hot oil temperature specific to the exhaust heat boiler are calculated, and instead of the achievable evaporation amount, the achieved hot water and hot oil amounts are That's fine. Thus, the versatility of the present invention is asked in that it can be applied to hot water / hot oil boilers.

ところで、形態Ｃ、Ｄ＆Ｅの場合、コージェネレーションシステム計画時、排ガスを追焚くことにより発生させることができる蒸発量を超える能力の排熱ボイラを選定しておくことになる。しかし、排ガスに新気を供給するとともに追焚量を増やすことができるようにしておくから、蒸気需要側から計画時の予定を超える過大な蒸発量の要求があっても、それに応えることができるようになる。すなわち、送風機を運転しなければ発電装置からの排ガスの追焚きだけで稼働させることになり、送風機を運転すれば排ガスに新気を混合させかつ追焚量を増やすことによって、排熱ボイラが本来発揮し得る許容最大蒸発量もしくはそれに近い量を発生させることができる。この蒸発量拡大稼働中にボイラの過負荷要因が発生しても、発電装置の原動機吸気温度や負荷を考慮したうえでの抑制追焚量の選定がなされ、過負荷からの脱却を図ってボイラが保護される。このとき、ボイラ運転可能最小追焚量まで一気に落とすことはないから、蒸発量が過大に減少したり変動することはなく、蒸気需要側での操業に急激な変調や混乱をきたすことはない。   By the way, in the case of form C and D & E, the waste heat boiler of the capability exceeding the evaporation amount which can be generated by chasing exhaust gas is selected at the time of cogeneration system planning. However, since fresh air is supplied to the exhaust gas and the amount of replenishment can be increased, even if there is a demand for an excessive amount of evaporation exceeding the planned time from the steam demand side, it can be met It becomes like this. In other words, if the blower is not operated, it will be operated only by purging the exhaust gas from the power generation device, and if the blower is operated, fresh air is mixed with the exhaust gas and the amount of renewal is increased. An allowable maximum evaporation amount that can be exerted or an amount close thereto can be generated. Even if an overload factor of the boiler occurs during the operation to expand the evaporation amount, the suppression memorizing amount is selected in consideration of the prime mover intake air temperature and the load of the power generator, and the boiler is designed to escape from the overload. Is protected. At this time, since it does not drop at a stroke to the minimum amount of boiler operation, the amount of evaporation does not decrease or fluctuate, and the operation on the steam demand side is not rapidly modulated or disrupted.

１…発電装置、２…排熱ボイラ、３…流通ダクト、４…排ガス、５…新気（フレッシュエア）、６…新気供給装置、７…原動機、８…ジェネレータ（発電機）、９…蒸気、１０…１３Ａ天然ガス、１１…蒸気ドラム、１２…吸気温度センサ、１３…負荷センサ、１４…追焚装置、１５…追焚バーナ、１６…燃料流量制御弁、１７…燃料フローメータ、１８…新気混合箱、１９…送風機、２０…電動機、２１…新気供給量制御弁、２２…排ガス温度センサ、２３…ドラム圧力センサ、２４…蒸気需要側、２５…蒸気フローメータ、２６…追焚量演算制御手段、２９…ＰＩＤ制御部、３０…燃料量調節指令部、３１…形態変更判定部、３４…新気供給要否判定部、３５…ボイラ過負荷脱却運転適用要否判定部、３８…新気供給量読出部、３９…要因ごと過負荷時追焚量演算部、４０…最小追焚量選定部、４１…新気供給量指令部、４３…吸気温度・負荷に対応する追焚量読出部、４４…過負荷時の温度ｖｓ追焚量チャート生成部、４５…温度過負荷脱却追焚量演算部、４６…過負荷時の蒸発量ｖｓ追焚量チャート生成部、４７…蒸発量過負荷脱却追焚量演算部、５１…モード選択スイッチ。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Power generation device, 2 ... Exhaust heat boiler, 3 ... Distribution duct, 4 ... Exhaust gas, 5 ... Fresh air, 6 ... Fresh air supply device, 7 ... Motor | power_engine, 8 ... Generator (generator), 9 ... Steam, 10 ... 13A natural gas, 11 ... Steam drum, 12 ... Intake temperature sensor, 13 ... Load sensor, 14 ... Remembrance device, 15 ... Remembrance burner, 16 ... Fuel flow control valve, 17 ... Fuel flow meter, 18 DESCRIPTION OF SYMBOLS ... Fresh air mixing box, 19 ... Blower, 20 ... Electric motor, 21 ... Fresh air supply control valve, 22 ... Exhaust gas temperature sensor, 23 ... Drum pressure sensor, 24 ... Steam demand side, 25 ... Steam flow meter, 26 ... Additional Soot amount calculation control means, 29 ... PID control unit, 30 ... fuel amount adjustment command unit, 31 ... form change determination unit, 34 ... new air supply necessity determination unit, 35 ... boiler overload escape operation application necessity determination unit, 38 ... Fresh air supply amount reading unit, 39 ... Necessary Overload tracking amount calculation unit, 40 ... minimum tracking amount selection unit, 41 ... fresh air supply command unit, 43 ... medium amount reading unit corresponding to intake air temperature / load, 44 ... temperature during overload vs. tracking amount chart generation unit, 45... temperature overload escape tracking amount calculation unit, 46... evaporation amount during overload vs. tracking amount chart generation unit, 47... evaporation amount overload escape tracking amount calculation unit, 51 ... mode selection switch.

Claims (13)

ボイラの蒸気圧を設定圧力に保つべく導入排ガスの追焚量を検出蒸気圧をもとにしたＰＩＤ制御による演算で決定するようにしている排熱ボイラと、該排熱ボイラに供給すべき排ガスを発電機駆動時に発生する原動機とを備えるコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法において、
（１）前記原動機の運転中の代表的な幾つかの原動機吸気温度とそのときの代表的な幾つかの負荷とに応じて発生する排ガスが、計算上排熱ボイラ入口で予め決められた「ボイラ運転許容最高温度」を越えない範囲で、かつ当該排熱ボイラ固有の設定圧力を計算上発生させる一群の「予想追焚量」を演算するとともに、このときの「達成可能蒸発量」も演算しておく工程、
（２）ボイラ過負荷要因の検出値が過負荷運転に該当するときに備え、当該要因の「過負荷下限値」を検出するまでの追焚量として「前記予想追焚量中の最大値」を充て、当該要因の「過負荷上限値」を検出するときの追焚量として「前記予想追焚量中の最小値」を充て、過負荷下限値と過負荷上限値の中間値が検出されるときの追焚量として、その最大値から最小値まで連続的に減少する関係を保った一連の値における「当該中間の対応値」を充てる工程、
（３）前記原動機から供給された排ガスを追焚きしている際に、過負荷要因の検出値が「過負荷下限値」を超えたときは、「前記予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」と、「前記予想追焚量中の最大値から最小値までの一連の値のうち過負荷要因の検出値に対応して与えられる追焚量」と、「前記ＰＩＤ制御により求められたＰＩＤ追焚量」とのうち最も少ない追焚量となるように、前記原動機からの排ガスを昇温させる追焚バーナの燃料流量制御弁の開度が調整される一方、前記「新気供給予想量」のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した新気供給量となるように、前記追焚バーナの上流側へ新気を送り込む送風機の吐出量が調整される工程、（４）前記原動機から供給された排ガスの追焚き時新気を混合させることなく、ボイラの蒸気圧を設定圧力に保つべくＰＩＤ追焚量を決定して排ガスを追焚きしている際に、蒸気需要側の蒸気消費の増大に基づく「蒸発量拡大要件」が満たされると、その時点より原動機から供給された排ガスに新気を供給するとともに、その後の蒸気圧をもとに引続き「ＰＩＤ演算」して追焚量を決定し、前記「蒸発量拡大要件」が満たされなくなると、その時点より原動機から供給された排ガスに新気を混合させることを停止するとともに、その後の蒸気圧をもとに追焚量をＰＩＤ演算により定める工程、
を具備するようにしたことを特徴とするコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法。 An exhaust heat boiler in which the amount of exhaust gas to be introduced is determined by calculation based on detected steam pressure to maintain the steam pressure of the boiler at a set pressure, and exhaust gas to be supplied to the exhaust heat boiler In the exhaust gas tracking control method in a cogeneration system equipped with a prime mover generated when the generator is driven,
(1) Exhaust gas generated according to several typical prime mover intake air temperatures during operation of the prime mover and several typical loads at that time is calculated in advance at the exhaust heat boiler inlet in calculation. Calculates a group of “predicted tracking amounts” that do not exceed the “maximum allowable temperature for boiler operation” and generates the set pressure specific to the exhaust heat boiler, and also calculates the “attainable evaporation” at this time. Process to keep,
(2) In preparation for when the detected value of the boiler overload factor corresponds to overload operation, “the maximum value in the expected amount of tracking” as the amount of memory until the “overload lower limit value” of the factor is detected And the `` minimum value in the expected tracking amount '' is used as the tracking amount when detecting the `` overload upper limit value '' of the factor, and an intermediate value between the overload lower limit value and the overload upper limit value is detected. As a memorial amount, a process of applying the “intermediate corresponding value” in a series of values maintaining a continuously decreasing relationship from the maximum value to the minimum value,
(3) When the exhaust gas supplied from the prime mover is being chased, if the detected value of the overload factor exceeds the “overload lower limit value”, “the prime mover at that time out of the expected follow-up amount” "Additional amount corresponding to detected value of intake air temperature and load" and "Additional amount given corresponding to detected value of overload factor among a series of values from the maximum value to the minimum value in the estimated additional amount" Opening of the fuel flow control valve of the reheating burner that raises the temperature of the exhaust gas from the prime mover so that the remnant amount is the smallest of the “reed amount” and the “PID renewal amount obtained by the PID control”. On the other hand, a new air supply amount corresponding to a detected value of the intake air temperature and load of the prime mover in the “predicted fresh air supply amount” of the “new air supply expected amount” is added to the upstream side of the follow-up burner. A step of adjusting the discharge amount of the blower that feeds air; (4) supplied from the prime mover; Increased steam consumption on the steam demand side when determining the PID tracking amount to keep the steam pressure of the boiler at the set pressure without mixing fresh air when tracking exhaust gas When the "evaporation amount expansion requirement" based on the above is satisfied, fresh air is supplied to the exhaust gas supplied from the prime mover from that point, and the amount of remedy is determined by subsequent "PID calculation" based on the subsequent vapor pressure If the “evaporation amount expansion requirement” is not satisfied, the mixing of fresh air with the exhaust gas supplied from the prime mover is stopped and the additional amount is calculated based on the subsequent vapor pressure. The process defined by
An exhaust gas tracking control method in a cogeneration system characterized by comprising: 前記（１）の工程は、排ガスに新気を混合させたとした状態で、前記予想追焚量が「新気供給あり時予想追焚量」であり、前記達成可能蒸発量は「新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、加えて「新気供給あり時予想追焚量」に必要となる「新気供給予想量」も演算され、
前記（２）の工程は、前記過負荷要因の検出が新気を供給して追焚運転しているときになされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」および「ボイラ蒸発量」であり、前記過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」および「原動機吸気温度と負荷とに応じて演算された新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、前記過負荷上限値はボイラ運転許容最高温度に予め決められた超過許容温度を上乗せした「超過最高温度」であり、また、新気供給あり時達成可能蒸発量に予め決められた超過許容蒸発量を上乗せした「新気供給あり時超過最大蒸発量」であり、
前記（３）の工程は、前記追焚きが新気を供給してなされ、前記過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」および「ボイラ蒸発量」であり、前記過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」および「新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量は、「新気供給あり時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」であることを特徴とする請求項１に記載されたコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法。 In the step (1), with the assumption that fresh air is mixed with the exhaust gas, the expected amount of tracking is “the amount of expected tracking when fresh air is supplied”, and the achievable evaporation amount is “fresh air supply” "Evaporation amount that can be achieved at any time", in addition, "Estimated amount of fresh air supply" required for "Estimated amount of fresh air supply" is calculated,
The step (2) is performed when the overload factor is detected when fresh air is supplied to perform a follow-up operation, and the overload factors are “boiler inlet exhaust gas temperature” and “boiler evaporation amount”, The overload lower limit is the “maximum allowable boiler operation temperature” and the “evaporation amount achievable with fresh air supply calculated according to the prime mover intake air temperature and load”, and the overload upper limit is the maximum allowable boiler operation It is the “exceeding maximum temperature” that is obtained by adding a predetermined excess permissible temperature to the temperature, and the achievable evaporation amount with a fresh air supply is added to the predetermined excess permissible evaporation amount. Maximum evaporation "
In the step (3), the reheating is performed by supplying fresh air, the overload factors are “boiler inlet exhaust gas temperature” and “boiler evaporation amount”, and the overload lower limit value is “boiler operation permissible value”. `` Maximum temperature '' and `` Evaporation amount achievable with fresh air supply '', and the amount of memory that corresponds to the detected value of the engine intake air temperature and load at that time is 2. The exhaust gas tracking control method for a cogeneration system according to claim 1, characterized in that it is a “tracking amount corresponding to the detected intake temperature and load value of the prime mover at that time of the expected tracking amount”. 前記（１）の工程は、排ガスに新気を混合させたとした状態で、前記予想追焚量が「新気供給あり時予想追焚量」であり、前記達成可能蒸発量は「新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、加えて「新気供給あり時予想追焚量」に必要となる「新気供給予想量」も演算され、
前記（２）の工程は、前記過負荷要因の検出が新気を供給して追焚運転しているときになされ、過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」であり、前記過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」であり、前記過負荷上限値はボイラ運転許容最高温度に予め決められた超過許容温度を上乗せした「超過最高温度」であり、
前記（３）の工程は、前記追焚きは新気を供給してなされ、前記過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」であり、前記過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量は、「新気供給あり時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」であることを特徴とする請求項１に記載されたコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法。 In the step (1), with the assumption that fresh air is mixed with the exhaust gas, the expected amount of tracking is “the amount of expected tracking when fresh air is supplied”, and the achievable evaporation amount is “fresh air supply” "Evaporation amount that can be achieved at any time", in addition, "Estimated amount of fresh air supply" required for "Estimated amount of fresh air supply" is calculated,
The step (2) is performed when the overload factor is detected when fresh air is supplied to perform a follow-up operation, the overload factor is “boiler inlet exhaust gas temperature”, and the overload lower limit value is "Boiler operation allowable maximum temperature", the overload upper limit value is "excess maximum temperature" obtained by adding a predetermined excess allowable temperature to the boiler operation allowable maximum temperature,
In the step (3), the reheating is performed by supplying fresh air, the overload factor is “boiler inlet exhaust gas temperature”, and the overload lower limit value is “boiler operation allowable maximum temperature”, Of the expected amount of remedy, the amount of remedy corresponding to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover at that time is `` the detected value of the prime mover intake temperature and load at that time of the expected amount of remedy when fresh air is supplied 2. The exhaust gas tracking control method in the cogeneration system according to claim 1, wherein the amount is a tracking amount corresponding to “1. 前記（１）の工程は、排ガスに新気を混合させたとした状態で、前記予想追焚量が「新気供給あり時予想追焚量」であり、前記達成可能蒸発量は「新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、加えて「新気供給あり時予想追焚量」に必要となる「新気供給予想量」も演算され、
前記（２）の工程は、前記過負荷要因の検出が新気を供給して追焚運転しているときになされ、過負荷要因が「ボイラ蒸発量」であり、前記過負荷下限値は「そのときの原動機吸気温度と負荷とに応じて演算された新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、前記過負荷上限値は新気供給あり時達成可能蒸発量に予め決められた超過許容蒸発量を上乗せした「新気供給あり時超過最大蒸発量」であり、
前記（３）の工程は、前記追焚きは新気を供給してなされ、前記過負荷要因が「ボイラ蒸発量」であり、前記過負荷下限値は「新気供給あり時達成可能蒸発量」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量は、「新気供給あり時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」であることを特徴とする請求項１に記載されたコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法。 In the step (1), with the assumption that fresh air is mixed with the exhaust gas, the expected amount of tracking is “the amount of expected tracking when fresh air is supplied”, and the achievable evaporation amount is “fresh air supply” "Evaporation amount that can be achieved at any time", in addition, "Estimated amount of fresh air supply" required for "Estimated amount of fresh air supply" is calculated,
The step (2) is performed when the overload factor is detected when fresh air is supplied to perform a follow-up operation. The overload factor is “boiler evaporation”, and the overload lower limit value is “ The evaporation amount achievable with fresh air supply calculated according to the prime mover intake air temperature and the load at that time ”, and the overload upper limit value is an allowable excess determined in advance for the achievable evaporation amount with fresh air supply. It is the `` maximum excess evaporation amount when there is fresh air supply '' with the evaporation amount added,
In the step (3), the replenishment is performed by supplying fresh air, the overload factor is “boiler evaporation”, and the lower limit of the overload is “achievable evaporation when fresh air is supplied”. Of the expected amount of tracking, the amount of tracking corresponding to the detected value of the intake air temperature and load of the motor at that time is `` the estimated intake amount and load of the motor at that time of the estimated amount of tracking with fresh air supply '' The exhaust gas tracking control method in the cogeneration system according to claim 1, wherein the amount is a tracking amount corresponding to the detected value. 前記（４）の工程の前記「蒸発量拡大要件が満たされる」とは、ボイラ入口排ガス温度の検出値がボイラ運転許容最高温度から予め決められた分だけ上回る「新気供給開始温度」以上となることであり、前記「蒸発量拡大要件が満たされなくなる」とは、ボイラ入口排ガス温度の検出値が、そのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応したボイラ入口排ガス温度から予め決められた分だけ下回る「新気供給停止温度」以下となることを特徴とする請求項２ないし請求項４のいずれか一項に記載されたコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法。   The “evaporation amount expansion requirement is satisfied” in the step (4) means that the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature is equal to or higher than the “new air supply start temperature” that exceeds the maximum allowable boiler operation temperature by a predetermined amount. The “evaporation amount expansion requirement cannot be satisfied” means that the detected value of the boiler inlet exhaust gas temperature is determined in advance from the boiler inlet exhaust gas temperature corresponding to the prime mover intake air temperature and the load detected value at that time. 5. The exhaust gas renewal control method in a cogeneration system according to claim 2, wherein the exhaust gas renewal control method is equal to or lower than a “fresh air supply stop temperature” that is lower by a specified amount. 前記（４）の工程の前記「蒸発量拡大要件が満たされる」とは、ボイラ蒸発量の検出値が、そのときの原動機吸気温度と負荷とに応じて演算された新気供給なし時達成可能蒸発量から予め決められた分だけ上回る「新気供給開始蒸発量」以上となることであり、前記「蒸発量拡大要件が満たされなくなる」とは、ボイラ蒸発量の検出値が、新気供給なし時達成可能蒸発量から予め決められた分だけ上回るが前記新気供給開始蒸発量よりは少ない「新気供給停止蒸発量」以下となることを特徴とする請求項２ないし請求項４のいずれか一項に記載されたコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法。   The “evaporation amount expansion requirement is satisfied” in the step (4) can be achieved when the detected value of the boiler evaporation amount is not supplied with fresh air calculated according to the prime mover intake air temperature and the load at that time. It means that it exceeds the “fresh air supply start evaporation amount” that exceeds the evaporation amount by a predetermined amount. The “evaporation amount expansion requirement is not satisfied” means that the detected value of the boiler evaporation amount is the fresh air supply. 5. The fuel cell according to claim 2, wherein the evaporation amount exceeds a predetermined amount by a predetermined amount but is less than the “fresh air supply stop evaporation amount” smaller than the fresh air supply start evaporation amount. An exhaust gas tracking control method for a cogeneration system according to claim 1. 前記（４）の工程の前記「蒸発量拡大要件が満たされる」とは、ボイラ蒸気圧の検出値が設定圧力から予め決められた分だけ下回る「新気供給開始蒸気圧」以下となることであり、前記「蒸発量拡大要件が満たされなくなる」とは、ボイラ蒸気圧の検出値が、設定圧力から予め決められた分だけ上回る「新気供給停止蒸気圧」以上となることを特徴とする請求項２ないし請求項４のいずれか一項に記載されたコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法。   The “evaporation amount expansion requirement is satisfied” in the step (4) means that the detected value of the boiler vapor pressure is equal to or lower than the “new air supply start vapor pressure” that is lower than the set pressure by a predetermined amount. Yes, the “evaporation amount expansion requirement is not satisfied” is characterized in that the detected value of the boiler steam pressure is equal to or higher than the “new air supply stop steam pressure” which is higher than the set pressure by a predetermined amount. The exhaust gas renewal control method in the cogeneration system as described in any one of Claims 2 thru | or 4. 前記（４）の工程の前記「蒸発量拡大要件が満たされる」とは、ＰＩＤ追焚量が新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量から予め決められた分だけ下回る「新気供給開始追焚量」以上となることであり、前記「蒸発量拡大要件が満たされなくなる」とは、ＰＩＤ追焚量が、新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量から予め決められた分だけ下回るが前記新気供給開始追焚量よりは少ない「新気供給停止追焚量」以下となることを特徴とする請求項２ないし請求項４のいずれか一項に記載されたコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法。   The “evaporation amount expansion requirement is satisfied” in the step (4) means that the PID tracking amount corresponds to the detected value of the intake air temperature and the load of the prime mover among the predicted tracking amount when there is no fresh air supply The “fresh air supply start memorial amount” which is lower than the predetermined memorized amount by a predetermined amount or more, and the “evaporation amount expansion requirement is not satisfied” means that the PID memorized amount is the fresh air amount. Of the expected follow-up amount at the time of no supply, it falls below a predetermined amount from the follow-up amount corresponding to the detected intake air temperature and load of the motor at that time, but is smaller than the fresh air supply start follow-up amount 5. The exhaust gas tracking control method in a cogeneration system according to claim 2, wherein the exhaust gas tracking control method is equal to or less than a “supply stop tracking amount”. ボイラの蒸気圧を設定圧力に保つべく導入排ガスの追焚量を検出蒸気圧をもとにしたＰＩＤ制御による演算で決定するようにしている排熱ボイラと、該排熱ボイラに供給すべき排ガスを発電機駆動時に発生する原動機とを備えるコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法において、
（１）前記原動機の運転中の代表的な幾つかの原動機吸気温度とそのときの代表的な幾つかの負荷とに応じて発生する排ガスが、計算上排熱ボイラ入口で予め決められた「ボイラ運転許容最高温度」を越えない範囲で、かつ当該排熱ボイラ固有の設定圧力を計算上発生させる一群の「予想追焚量」を演算するとともに、このときの「達成可能蒸発量」も演算しておく工程、
（２）ボイラ過負荷要因の検出値が過負荷運転に該当するときに備え、当該要因の「過負荷下限値」を検出するまでの追焚量として「前記予想追焚量中の最大値」を充て、当該要因の「過負荷上限値」を検出するときの追焚量として「前記予想追焚量中の最小値」を充て、過負荷下限値と過負荷上限値の中間値が検出されるときの追焚量として、その最大値から最小値まで連続的に減少する関係を保った一連の値における「当該中間の対応値」を充てる工程、
（３）前記原動機から供給された排ガスを追焚きしている際に、「過負荷下限値」を超えたときは、「前記予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」と、「前記予想追焚量中の最大値から最小値までの一連の値のうち過負荷要因の検出値に対応して与えられる追焚量」と、「前記ＰＩＤ制御により求められたＰＩＤ追焚量」とのうち最も少ない追焚量となるように、前記原動機からの排ガスを昇温させる追焚バーナの燃料流量制御弁の開度が調整される工程、
を具備するようにしたことを特徴とするコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法。 An exhaust heat boiler in which the amount of exhaust gas to be introduced is determined by calculation based on detected steam pressure to maintain the steam pressure of the boiler at a set pressure, and exhaust gas to be supplied to the exhaust heat boiler In the exhaust gas tracking control method in a cogeneration system equipped with a prime mover generated when the generator is driven,
(1) Exhaust gas generated according to several typical prime mover intake air temperatures during operation of the prime mover and several typical loads at that time is calculated in advance at the exhaust heat boiler inlet in calculation. Calculates a group of “predicted tracking amounts” that do not exceed the “maximum allowable temperature for boiler operation” and generates the set pressure specific to the exhaust heat boiler, and also calculates the “attainable evaporation” at this time. Process to keep,
(2) In preparation for when the detected value of the boiler overload factor corresponds to overload operation, “the maximum value in the expected amount of tracking” as the amount of memory until the “overload lower limit value” of the factor is detected And the `` minimum value in the expected tracking amount '' is used as the tracking amount when detecting the `` overload upper limit value '' of the factor, and an intermediate value between the overload lower limit value and the overload upper limit value is detected. As a memorial amount, a process of applying the “intermediate corresponding value” in a series of values maintaining a continuously decreasing relationship from the maximum value to the minimum value,
(3) When the exhaust gas supplied from the prime mover is being pursued and the “overload lower limit value” is exceeded, “the detection of the intake air temperature and the load of the prime mover at that time out of the estimated follow-up amount” “A memorizing amount corresponding to a value”, “a memorizing amount given corresponding to a detected value of an overload factor among a series of values from a maximum value to a minimum value in the expected memorizing amount”, “ A step of adjusting the opening of the fuel flow control valve of the tracking burner that raises the temperature of the exhaust gas from the prime mover so as to be the smallest tracking amount among the “PID tracking amount determined by PID control”;
An exhaust gas tracking control method in a cogeneration system characterized by comprising: 前記（１）の工程は、排ガスに新気を混合させない状態で、前記予想追焚量が「新気供給なし時予想追焚量」であり、前記達成可能蒸発量は「新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、
前記（２）の工程は、前記過負荷要因の検出が新気を供給しないで追焚運転しているときになされ、前記過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」および「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」および「原動機吸気温度と負荷とに応じて演算された新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、過負荷上限値はボイラ運転許容最高温度に予め決められた超過許容温度を上乗せした「超過最高温度」であるとともに、新気供給なし時達成可能蒸発量に予め決められた超過許容蒸発量を上乗せした「新気供給なし時超過最大蒸発量」であり、
前記（３）の工程は、前記追焚きは新気を供給しないでなされ、前記過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」および「ボイラ蒸発量」であり、前記過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」および「新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量は、「新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」であることを特徴とする請求項９に記載されたコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法。 In the step (1), in the state where fresh air is not mixed with the exhaust gas, the expected amount of tracking is “the amount of expected tracking when no fresh air is supplied”, and the achievable amount of evaporation is “when no fresh air is supplied” Achievable evaporation "
The step (2) is performed when the overload factor is detected when a refueling operation is performed without supplying fresh air, and the overload factors are “boiler inlet exhaust gas temperature” and “boiler evaporation amount”. The overload lower limit is the “maximum allowable boiler operation temperature” and the “evaporation amount achievable without fresh air supply calculated according to the prime mover intake air temperature and load”, and the overload upper limit is the maximum allowable boiler operation temperature. Is the “exceeding maximum temperature” with a pre-determined allowable permissible temperature added, and the achievable maximum evaporation when there is no fresh air supply plus the pre-determined allowable permissible evaporation amount. Amount ",
In the step (3), the reheating is performed without supplying fresh air, the overload factors are “boiler inlet exhaust gas temperature” and “boiler evaporation amount”, and the overload lower limit value is “boiler operation allowable The maximum temperature ”and the“ evaporation amount achievable without fresh air supply ”, and the amount of memory that corresponds to the detected intake temperature and load of the prime mover at that time is 10. The exhaust gas tracking control method for a cogeneration system according to claim 9, wherein the exhaust gas tracking control method corresponds to a detected value of the intake air temperature and load of the motor at that time in the expected tracking amount. 前記（１）の工程は、排ガスに新気を混合させない状態で、前記予想追焚量が「新気供給なし時予想追焚量」であり、前記達成可能蒸発量は「新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、
前記（２）の工程は、前記過負荷要因の検出が新気を供給しないで追焚運転しているときになされ、前記過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」であり、前記過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」であり、前記過負荷上限値はボイラ運転許容最高温度に予め決められた超過許容温度を上乗せした「超過最高温度」であり、
前記（３）の工程は、前記追焚きは新気を供給しないでなされ、前記過負荷要因が「ボイラ入口排ガス温度」であり、前記過負荷下限値は「ボイラ運転許容最高温度」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量は、「新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」であることを特徴とする請求項９に記載されたコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法。 In the step (1), in the state where fresh air is not mixed with the exhaust gas, the expected amount of tracking is “the amount of expected tracking when no fresh air is supplied”, and the achievable amount of evaporation is “when no fresh air is supplied” Achievable evaporation "
The step (2) is performed when the overload factor is detected in a chasing operation without supplying fresh air. The overload factor is “boiler inlet exhaust gas temperature”, and the overload lower limit value is set. Is the “maximum allowable boiler operation temperature”, and the overload upper limit value is the “excess maximum temperature” obtained by adding a predetermined excess allowable temperature to the maximum allowable boiler operation temperature,
In the step (3), the reheating is performed without supplying fresh air, the overload factor is “boiler inlet exhaust gas temperature”, and the overload lower limit value is “boiler operation allowable maximum temperature”, Of the expected amount of remedy, the amount of remedy corresponding to the detected value of the intake air temperature and load of the prime mover at that time is `` the detected value of the intake temperature and load of the prime mover at that time of the expected amount of remedy when no fresh air is supplied The exhaust gas tracking control method in the cogeneration system according to claim 9, wherein the amount is a tracking amount corresponding to. 前記（１）の工程は、排ガスに新気を混合させない状態で、前記予想追焚量が「新気供給なし時予想追焚量」であり、前記達成可能蒸発量は「新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、
前記（２）の工程は、前記過負荷要因の検出が新気を供給しないで追焚運転しているときになされ、前記過負荷要因が「ボイラ蒸発量」であり、過負荷下限値は「そのときの原動機吸気温度と負荷とに応じて演算された新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、過負荷上限値は新気供給なし時達成可能蒸発量に予め決められた超過許容蒸発量を上乗せした「新気供給なし時超過最大蒸発量」であり、
前記（３）の工程は、前記追焚きは新気を供給しないでなされ、過負荷要因が「ボイラ蒸発量」であり、前記過負荷下限値は「新気供給なし時達成可能蒸発量」であり、予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量は、「新気供給なし時予想追焚量のうちそのときの原動機の吸気温度と負荷の検出値に対応した追焚量」であることを特徴とする請求項９に記載されたコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法。 In the step (1), in the state where fresh air is not mixed with the exhaust gas, the expected amount of tracking is “the amount of expected tracking when no fresh air is supplied”, and the achievable amount of evaporation is “when no fresh air is supplied” Achievable evaporation "
The step (2) is performed when the overload factor is detected in a chasing operation without supplying fresh air, the overload factor is “boiler evaporation”, and the overload lower limit value is “ `` Achievable evaporation amount without fresh air supply calculated according to prime mover intake air temperature and load '' at that time, and the overload upper limit value is the allowable excess evaporation that is predetermined for the achievable evaporation amount without fresh air supply It is the "maximum evaporation amount when there is no fresh air supply"
In the step (3), the reheating is performed without supplying fresh air, the overload factor is “boiler evaporation amount”, and the lower limit of the overload is “evaporation amount achievable without supply of fresh air”. Yes, the amount of memory that corresponds to the detected value of the engine intake air temperature and load at that time in the expected amount of tracking is `` the amount of engine intake air temperature and load at that time out of the estimated amount of tracking when no fresh air is supplied The exhaust gas tracking control method in the cogeneration system according to claim 9, wherein the amount is a tracking amount corresponding to a detected value. 前記排熱ボイラは、蒸気を発生させるボイラに代えて温水・温油を設定温度に保つべく導入排ガスの追焚量を検出温水・温油の温度をもとにたＰＩＤ制御により決定するようにしており、前記蒸発量は温水・温油量に置き替えられ、前記蒸気は温水・温油に、圧力は温水・温油の温度に置き替えられることを特徴とする請求項１ないし請求項１２のいずれか一項に記載されたコージェネレーションシステムにおける排ガス追焚制御法。   In the exhaust heat boiler, instead of a steam generating boiler, the amount of exhaust gas to be added is determined by PID control based on the temperature of the detected hot water / hot oil in order to keep the hot water / hot oil at a set temperature. 13. The evaporation amount is replaced with hot water / hot oil amount, the steam is replaced with hot water / hot oil, and the pressure is replaced with hot water / hot oil temperature. An exhaust gas tracking control method in the cogeneration system described in any one of the above.
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