JP2010236585A - Planetary gear mechanism - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、遊星歯車機構に関する。 The present invention relates to a planetary gear mechanism.
特許文献1には、遊星歯車機構が開示されている。 Patent Document 1 discloses a planetary gear mechanism.
図3は、特許文献1の遊星歯車機構に代表される遊星歯車機構のピニオンギヤ回りの構成を説明する図である。 FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration around a pinion gear of a planetary gear mechanism represented by the planetary gear mechanism of Patent Document 1.
遊星歯車機構においてサンギヤの周囲に配置されるピニオンギヤ100は、ピニオンギヤ100を厚み方向に貫通するピニオン軸101で、ラジアルベアリング102を介して、回転可能に支持されている。
軸方向から見てリング状のラジアルベアリング102は、ピニオン軸101に外挿されて、ピニオンギヤ100とピニオン軸101との間に位置しており、保持器103と、円筒コロ104とを備えている。このラジアルベアリング102の保持器103で保持された円筒コロ104は、その外周面を、ピニオンギヤ100とピニオン軸101とに接した状態で設けられている。
The
A ring-shaped
ピニオン軸101の軸方向の両端は、アルミ製のキャリアボディ105に固定支持されており、ピニオンギヤ100とキャリアボディ105との間には、銅製の平ワッシャ106が介在している。
Both ends of the
この遊星歯車機構では、ピニオンギヤ100の回転により、ラジアルベアリング102が高速で回転すると、鉄製のラジアルベアリング102が、円筒コロ104のスキューにより生じるスラスト力で軸方向に移動して、平ワッシャ106に当接する。
この際、ラジアルベアリング102が当接した平ワッシャ106が、ラジアルベアリング102の回転を受けることで、ラジアルベアリング102の回転が、キャリアボディ105側にそのまま伝達されないようにすると共に、ラジアルベアリング102とキャリアボディ105との衝突力を緩衝している。
In this planetary gear mechanism, when the radial bearing 102 rotates at a high speed due to the rotation of the
At this time, the
例えば、図3の(a)において中矢印Fで示す方向のスラスト力が生じると、図3の(b)に示すように、保持器103の一端103aが、平ワッシャ106に当接する。
この際、平ワッシャ106には、保持器103からのスラスト力と、保持器103の一端103aとの当接面における回転方向の摩擦力と、キャリアボディ105との当接面における回転方向の摩擦力とが、荷重として作用する。
For example, when a thrust force in the direction indicated by the middle arrow F in FIG. 3A is generated, one
At this time, the
ここで、平ワッシャ106は、キャリアボディ105と一体に回転し、ラジアルベアリング102に対して相対回転することで、ラジアルベアリング102の回転が、キャリアボディ105側に伝達されないようにしている。
しかし、摩擦力によっては、平ワッシャ106とラジアルベアリング102とが一体に回転し、銅製の平ワッシャ106とアルミ製のキャリアボディ105とが相対的に回転してしまい、ラジアルベアリング102の回転が、平ワッシャ106で十分に減衰されずにキャリアボディ105に伝わることがある、
かかる場合、アルミよりも銅のほうが固いために、アルミ製のキャリアボディ105が銅製の平ワッシャ106との摩擦により摩耗して、キャリアボディ105の強度が低下することや、摩擦により焼き付けが起こることがある。
Here, the
However, depending on the frictional force, the
In such a case, since copper is harder than aluminum, the
そこで、ワッシャとキャリアボディとの間での相対回転を抑えて、キャリアボディの摩耗と、焼き付けを防止することが求められている。 Therefore, it is required to suppress the relative rotation between the washer and the carrier body to prevent the carrier body from being worn and seized.
ピニオン軸と、ピニオン軸の両端を支持するキャリアと、ピニオン軸にベアリングを介して回転自在に支持されたピニオンギヤと、ピニオン軸の軸方向で、ベアリングとキャリアとの間に設けられたワッシャと、を備えた遊星歯車機構において、ワッシャの外径側の接触部を、内径側の接触部よりもピニオン軸の軸方向外側に位置させた構成とした。 A pinion shaft, a carrier that supports both ends of the pinion shaft, a pinion gear that is rotatably supported by the pinion shaft via a bearing, and a washer provided between the bearing and the carrier in the axial direction of the pinion shaft, In the planetary gear mechanism including the washer, the contact portion on the outer diameter side of the washer is positioned on the outer side in the axial direction of the pinion shaft than the contact portion on the inner diameter side.
本発明によれば、ワッシャの外径側の接触部が内径側の接触部よりもピニオン軸の軸方向外側に位置しているので、スラスト力で軸方向に移動したベアリングがワッシャに当接してキャリア側に付勢すると、ワッシャの内径側の接触部がベアリングに当接し、外径側の接触部がキャリアに当接する。
ここで、ワッシャとベアリングとの当接点において、ワッシャをベアリングに対して相対回転させるのに必要な力と、ワッシャとキャリアとの当接点において、ワッシャをキャリアに対して相対回転させるのに必要な力とは、それぞれワッシャの中心から当接点までの距離に比例する。
そうすると、ワッシャの中心から、ワッシャとベアリングとの当接点までの距離のほうが、ワッシャとキャリアとの当接点までの距離よりも短いので、ワッシャとキャリアとの間での相対回転よりも、ワッシャとベアリングとの間での相対回転のほうが起こりやすくなる。
よって、ワッシャとキャリアボディとの間での相対回転を抑えることができ、ワッシャとキャリアとの間での摩擦が抑えられるので、摩擦による焼き付けや、摩耗によるキャリアボディ105の強度が低下を防止できる。
According to the present invention, since the contact portion on the outer diameter side of the washer is positioned on the outer side in the axial direction of the pinion shaft than the contact portion on the inner diameter side, the bearing moved in the axial direction by the thrust force contacts the washer. When biased toward the carrier side, the contact portion on the inner diameter side of the washer contacts the bearing, and the contact portion on the outer diameter side contacts the carrier.
Here, the force required to rotate the washer relative to the bearing at the contact point between the washer and the bearing, and the force required to rotate the washer relative to the carrier at the contact point between the washer and the carrier. Each force is proportional to the distance from the center of the washer to the contact point.
Then, since the distance from the center of the washer to the contact point between the washer and the bearing is shorter than the distance from the contact point between the washer and the carrier, the relative rotation between the washer and the carrier is less than the relative rotation between the washer and the carrier. Relative rotation with the bearing is more likely to occur.
Therefore, the relative rotation between the washer and the carrier body can be suppressed, and the friction between the washer and the carrier can be suppressed, so that the baking of the friction and the strength of the
以下、図1および図2を参照して、本発明の実施形態を説明する。
図1の(a)に示すように、遊星歯車機構1は、リングギヤ2と、サンギヤ3と、ピニオンギヤ4とを備えている。
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 and 2.
As shown in FIG. 1A, the planetary gear mechanism 1 includes a
リングギヤ2とサンギヤ3は、同軸に設けられており、それぞれ回転中心O回りに回転可能とされている。
ピニオンギヤ4は、サンギヤ3とリングギヤ2とに噛合した状態で、サンギヤ3の周囲に3つ配置されており、自転軸Op回りに自転しながら、回転中心O回りに公転するようになっている。
The
Three
軸方向から見てリング状のピニオンギヤ4は、 図1の(b)に示すように、ピニオンギヤ4を厚み方向に貫通するピニオン軸5で、鉄製のラジアルベアリング10を介して回転可能に支持されている。
As shown in FIG. 1B, the ring-
ラジアルベアリング10は、ピニオン軸5の外周面5aとピニオンギヤ4の内周面4aとの間に位置しており、軸方向からみてリング状の保持器11と、保持器11の周方向に所定間隔で設けられたポケット(図示せず)で自転可能に支持された円筒コロ12とから構成される。保持器11は、図1の(b)に示す基準位置において、ピニオンギヤ4の側面から突出しない軸方向厚みで形成されている。
The
円筒コロ12は、その自転軸Onが、ピニオンギヤ4の自転軸Opに対して平行となるように保持器11で保持されており、ピニオンギヤ4の自転軸Op周りに複数設けられている。
円筒コロ12は、その外周面を、ピニオンギヤ4の内周面4aとピニオン軸5の外周面5aとに接した状態で設けられており、ピニオンギヤ4をピニオン軸5に対して相対回転可能としている。
The
The
ピニオン軸5の両端は、アルミ製のキャリアボディ6(6a、6b)で支持されており、ピニオンギヤ4は、ピニオン軸5の軸方向で、キャリアボディ6a、6bの間に位置している。
Both ends of the
ピニオン軸5の軸方向において、ピニオンギヤ4とキャリアボディ6aとの間、およびピニオンギヤ4とキャリアボディ6bとの間には、それぞれ銅製のワッシャ13が設けられている。
In the axial direction of the
図2の(a)は、ワッシャ13を軸方向から見た拡大図であり、(b)は、(a)におけるA−A線断面図であり、ピニオンギヤ4、ピニオン軸5、そしてラジアルベアリング10が仮想線で示された図である。
2A is an enlarged view of the
図2の(a)に示すように、ワッシャ13は、軸方向からみてリング状の皿バネワッシャであり、その中央部にピニオン軸5を挿通させる挿通孔14が、ピニオン軸5の外径Dp(図2の(b)参照)よりも若干大きい径で形成されている。
As shown in FIG. 2A, the
図2の(b)に示すように、挿通孔14を囲むワッシャ13の円環部13aは、全周に亘って均一な厚みtと、径方向の幅Wで形成されている。
As shown in FIG. 2B, the
円環部13aは、ピニオン軸5の軸方向において、外周13c側が内周13b側よりも外側に位置しており、円環部13aで囲まれた空間S側の口径が、内周13b側から外周13c側に向かうにつれて広がるように、ピニオンギヤ4の回転軸Opに平行な直線Imに対して角度θ傾斜している。
In the axial direction of the
図1の(b)に示すように、ワッシャ13は、ピニオンギヤ4の両側に、ピニオンギヤ4を挟んで対称に設けられており、円環部13aの外周13c側を、ピニオン軸5の軸方向外側のキャリアボディ6a、6bに向けた状態で配置されている。
As shown in FIG. 1B, the
スラスト力でピニオン軸5の軸方向に移動したラジアルベアリング10が、ワッシャ13に当接してキャリアボディ6(6a、6b)側に押圧した際に、ワッシャ13の外周13c側がキャリアボディ6(6a、6b)と当接し、内周13b側がラジアルベアリング10に当接するようにすることで、ワッシャ13とキャリアボディ6(6a、6b)との当接点を、ワッシャ13の中心Op(ピニオンギヤ4の自転軸Op)から見て、ワッシャ13と保持器11との当接点よりも径方向外側に位置させるためである。
When the
かかる構成の遊星歯車機構1によると、例えば図1の(b)において矢印Fで示す方向にスラスト力が作用して、ラジアルベアリング10がキャリアボディ6b側に移動すると、図2の(b)に示すように、ワッシャ13の内周13b側がラジアルベアリング10の保持器11に当接し、外周13c側がキャリアボディ6bと当接する。
According to the planetary gear mechanism 1 having such a configuration, for example, when a thrust force acts in the direction indicated by the arrow F in FIG. 1B and the radial bearing 10 moves to the
ここで、ワッシャ13とラジアルベアリング10の保持器11との当接点aにおいて、ワッシャ13をラジアルベアリング10に対して相対回転させるのに必要な力Ta(回転トルク)は、下記式(1)で表すことができる
Ta=μ1×F×(La/2) ・・・(1)
ここで、「μ1」は、当接点aにおける、ワッシャ13とラジアルベアリング10との間の摩擦係数であり、「F」は、ラジアルベアリング10から作用するスラスト力であり、「μ1×F」は、ワッシャ13とラジアルベアリング10との間の摩擦力であり、「La」は、ワッシャ13とラジアルベアリング10(保持器11)との接触径であり、「La/2」は、ワッシャ13の中心Opから当接点aまでの距離である(図2の(a)参照)。
Here, the force Ta (rotational torque) required to rotate the
Here, “μ1” is a coefficient of friction between the
また、ワッシャ13とキャリアボディ6bとの当接点bにおいて、ワッシャ13をキャリアボディ6bに対して相対回転させるのに必要な力Tb(回転トルク)は、下記式(2)で表すことができる。
Tb=μ2×F×(Lb/2) ・・・(2)
ここで、「μ2」は、当接点bにおける、ワッシャ13とキャリアボディ6bとの間の摩擦係数であり、「F」は、ラジアルベアリング10から作用するスラスト力であり、「μ2×F」は、ワッシャ13とキャリアボディ6bとの間の摩擦力であり、「Lb」は、ワッシャ13とキャリアボディ6bとの接触径であり、「Lb/2」は、ワッシャ13の中心Opから当接点bまでの距離である(図2の(a)参照)。
Further, the force Tb (rotational torque) required to rotate the
Tb = μ2 × F × (Lb / 2) (2)
Here, “μ2” is a coefficient of friction between the
実施の形態において、ワッシャ13とキャリアボディ6bとの間ではなく、ワッシャ13とラジアルベアリング10との間で相対回転させるには、ワッシャ13をキャリアボディ6bに対して相対回転させるのに必要な力Tbのほうが、ワッシャ13をラジアルベアリング10に対して相対回転させるのに必要な力Taよりも大きくなれば良い(Tb>Ta)ので、上記式(1)、(2)から下記式(3)が導かれる。
Tb>Ta= μ2×F×(Lb/2)>μ1×F×(La/2)
= μ2×F×Lb>μ1×F×La ・・・(3)
In the embodiment, the force required to rotate the
Tb> Ta = μ2 × F × (Lb / 2)> μ1 × F × (La / 2)
= Μ2 × F × Lb> μ1 × F × La (3)
上記式(3)から、相対回転させるのに必要な力Ta、Tbの大きさは、ワッシャ13との接触径(La、Lb)、すなわちワッシャ13の中心Opから接触点(点a、点b)までの距離((La/2)、(Lb/2))に比例し、ワッシャ13の中心Opから接触点までの距離が大きくなるほど、相対回転に必要な力が大きくなる。
From the above equation (3), the magnitudes of the forces Ta and Tb necessary for relative rotation are the contact diameters (La, Lb) with the
実施の形態では、図2に示すように、ワッシャ13とキャリアボディ6bとの当接点bが、ワッシャ13の中心Op(ピニオン軸5側)から見て、ワッシャ13と保持器11との当接点aよりも径方向外側に位置しており、ワッシャ13の中心Opから当接点aまでの距離(La/2)よりも、ワッシャ13の中心Opから当接点bまでの距離(Lb/2)のほうが大きい。
よって、スラスト力を受けて軸方向に移動したラジアルベアリング10がワッシャ13に当接してキャリアボディ6b側に付勢すると、ワッシャ13とキャリアボディ6bとの間ではなく、ワッシャ13とラジアルベアリング10との間で相対回転することになる。
これにより、ワッシャ13とキャリアボディ6bとの間の摩擦によるキャリアボディ6bの摩耗と、摩擦に起因する焼き付けを防止できる。
ラジアルベアリング10がキャリアボディ6a側に移動した場合も同様である。
In the embodiment, as shown in FIG. 2, the contact point b between the
Therefore, when the
Thereby, the wear of the
The same applies when the
なお、ワッシャ13のバネ力が小さいと、ラジアルベアリング10がワッシャ13をキャリアボディ6(6a、6b)側に付勢した際に、ワッシャ13が、円環部13aの側面13a1、13a2の全面をキャリアボディ6(6a、6b)とラジアルベアリング10とに当接するまで変形して、ワッシャ13とラジアルベアリング10およびキャリアボディ6(6a、6b)との接触状態が、図3の(b)に示した平ワッシャのようになる。
かかる場合、ワッシャ13の中心Opから当接点までの距離は同じになるので、ワッシャ13とラジアルベアリング10との間の相対回転と、ワッシャ13とキャリアボディ6(6a、6b)との間の相対回転の何れが生じるかは、ワッシャ13とラジアルベアリング10との間の摩擦力(μ2×F)と、ワッシャ13とキャリアボディ6(6a、6b)との間の摩擦力(μ2×F)とに依存するので、ワッシャ13とラジアルベアリング10との間で確実に相対回転させることが難しくなる。
When the spring force of the
In this case, since the distance from the center Op of the
よって、実施形態では、円環部13aの側面13a1、13aの全面がキャリアボディ6(6a、6b)とラジアルベアリング10とに当接する形状までワッシャ13が変形しないようにするために、ワッシャ13は、下記式(4)の条件を満たすように設定されている。
kX > F ・・・(4)
ここで、「F」は、スラスト力、「k」は、バネ定数、「X」は、ワッシャ13の反り量(図2の(b)参照)である。
Therefore, in the embodiment, in order to prevent the
kX> F (4)
Here, “F” is a thrust force, “k” is a spring constant, and “X” is a warp amount of the washer 13 (see FIG. 2B).
上記式(4)の条件を満たすようにすることで、ワッシャ13を、外周13c側の当接点bと少なくともその近傍でキャリアボディ6a、6bに当接させると共に、内周13b側の当接点aと少なくともその近傍でラジアルベアリング10(保持器11)に当接させることができ、ワッシャ13とキャリアボディ6(6a、6b)との当接点bを、ワッシャ13とラジアルベアリング10との当接点aよりも、ワッシャ13の中心Op(ピニオン軸5側)から見て径方向外側に確実に位置させることができるようになる。
By satisfying the condition of the above formula (4), the
ここで、実施形態におけるキャリアボディ6(6a、6b)が、発明におけるキャリアに相当し、実施形態におけるラジアルベアリング10が、発明におけるベアリングに相当し、実施形態におけるワッシャ13の円環部13aの外周13c側と内周13b側とが、それぞれ発明におけるワッシャの外径側と、内径側にそれぞれ相当する。
Here, the carrier body 6 (6a, 6b) in the embodiment corresponds to the carrier in the invention, the
以上の通り、本実施形態では、ピニオン軸5と、ピニオン軸5の両端を支持するキャリアボディ6(6a、6b)と、ピニオン軸5にラジアルベアリング10を介して回転自在に支持されたピニオンギヤ4と、ピニオン軸5の軸方向で、ピニオンギヤ4とキャリアボディ6a、6bとの間に設けられたリング状のワッシャ13(皿バネワッシャ)と、を備えた遊星歯車機構1において、ワッシャ13の円環部13aの外周13c側を、内周13b側よりもピニオン軸5の軸方向外側のキャリアボディ6(6a、6b)側に位置させて、スラスト力でピニオン軸5の軸方向に移動したラジアルベアリング10がワッシャ13に当接して、ワッシャ13をキャリアボディ6aまたはキャリアボディ6b側に付勢した際に、ワッシャ13とキャリアボディ6(6a、6b)との当接点b(図2参照)が、ワッシャ13とピニオンギヤ4との当接点a(図2参照)よりも、ピニオン軸5の径方向外側に位置するようにした。
ここで、ワッシャ13とラジアルベアリング10(保持器11)との当接点aにおいて、ワッシャ13をラジアルベアリング10に対して相対回転させるのに必要な力Taと、ワッシャ13とキャリアボディ6(6a、6b)との当接点bにおいて、ワッシャ13をキャリアボディ6(6a、6b)に対して相対回転させるのに必要な力Tbとは、それぞれワッシャ13の中心Opから当接点a、bまでの距離に比例する。
そうすると、ワッシャ13の中心Opから、当接点aまでの距離のほうが、当接点bまでの距離よりも短いので、ワッシャ13をラジアルベアリング10に対して相対回転させるのに必要な力Taのほうが、ワッシャ13をキャリアボディ6(6a、6b)に対して相対回転させるのに必要な力Tbよりも小さくなる。
すなわち、ラジアルベアリング10側から作用するスラスト力は、ワッシャ13の内径側からワッシャ13に入力され、ワッシャ13の外径側からキャリアボディ6a、6bに伝えられるので、ラジアルベアリング10がワッシャ13を回転させようとするモーメントのほうが、ワッシャ13の外径側に作用するモーメントよりも小さくなる。
これにより、ワッシャ13とキャリアボディ6(6a、6b)との間での相対回転よりも、ワッシャ13とラジアルベアリング10との間での相対回転のほうが起こりやすくなり、ワッシャ13のキャリアボディ6(6a、6b)に対する相対回転を抑制できる。
よって、ワッシャ13とキャリアボディ6bとの間の摩擦によるキャリアボディ6bの摩耗と、摩耗に起因するキャリアボディ6(6a、6b)の強度低下と、摩擦に起因する焼き付けとを防止できる。
As described above, in the present embodiment, the
Here, the force Ta required to rotate the
Then, since the distance from the center Op of the
That is, the thrust force acting from the
Accordingly, relative rotation between the
Therefore, wear of the
また、アルミ製のキャリアボディ6(6a、6b)の硬度と銅製のワッシャ13の硬度とでは、ワッシャ13の硬度が高く、銅製のワッシャ13の硬度と鉄製のラジアルベアリング10の硬度とでは、鉄製のラジアルベアリング10の硬度が高いので、キャリアボディ6(6a、6b)の磨耗を好適に防止できる。
Further, the hardness of the aluminum carrier body 6 (6a, 6b) and the hardness of the
実施形態では、ワッシャ13として、ワッシャの側面が錐面状にされた皿バネワッシャを採用したが、内周13b側が突出するように円環部13aを湾曲させて、円環部13aが断面視において弧を描くようにして側面が球面状にされた波形バネワッシャを採用しても良い。
また、ラジアルベアリング10から作用するスラスト荷重により、ピニオン軸5の軸方向に変形可能な皿バネワッシャを、ワッシャ13として採用したが、スラスト力により軸方向に移動したラジアルベアリング10が当接した際に、外径側がキャリアボディ6(6a、6b)に当接し、内径側がラジアルベアリング10に当接するようにしたワッシャであれば、スラスト荷重により変形することのない剛性の高いワッシャを採用しても良い。
In the embodiment, a disc spring washer whose side surface of the washer has a conical shape is adopted as the
In addition, a disc spring washer that can be deformed in the axial direction of the
さらに、実施形態では、保持器11を有するラジアルベアリング10の場合を例示したが、保持器11を省略したラジアルベアリングを採用しても良い、かかる場合、円筒コロの軸方向の一端がワッシャ13の内周13b側の端部と当接することになる。
このようにすることによっても、前記実施の形態の場合と同様の作用、効果が奏されることになる。
Furthermore, in the embodiment, the case of the
By doing in this way, the same operation and effect as in the case of the above-described embodiment can be obtained.
1 遊星歯車機構
2 リングギヤ
3 サンギヤ
4 ピニオンギヤ
5 ピニオン軸
6 キャリアボディ(キャリア)
10 ラジアルベアリング(ベアリング)
11 保持器
12 円筒コロ
13 ワッシャ
13a 円環部
13b 内周
13c 外周
14 挿通孔
1
10 Radial bearing (bearing)
DESCRIPTION OF
Claims (3)
前記ピニオン軸の両端を支持するキャリアと、
前記ピニオン軸にベアリングを介して回転自在に支持されたピニオンギヤと、
前記ピニオン軸の軸方向で、前記ベアリングと前記キャリアとの間に設けられたワッシャと、を備えた遊星歯車機構において、
前記ワッシャの外径側の接触部を、内径側の接触部よりも、前記ピニオン軸の軸方向外側に位置させたことを特徴とする遊星歯車機構。 A pinion shaft,
A carrier that supports both ends of the pinion shaft;
A pinion gear rotatably supported on the pinion shaft via a bearing;
In a planetary gear mechanism comprising a washer provided between the bearing and the carrier in the axial direction of the pinion shaft,
A planetary gear mechanism characterized in that the outer diameter side contact portion of the washer is positioned on the outer side in the axial direction of the pinion shaft than the inner diameter side contact portion.
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