JP2010209854A - 内燃機関の排気ガス浄化装置 - Google Patents
内燃機関の排気ガス浄化装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2010209854A JP2010209854A JP2009058613A JP2009058613A JP2010209854A JP 2010209854 A JP2010209854 A JP 2010209854A JP 2009058613 A JP2009058613 A JP 2009058613A JP 2009058613 A JP2009058613 A JP 2009058613A JP 2010209854 A JP2010209854 A JP 2010209854A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- ozone
- discharge reactor
- voltage
- internal combustion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
Abstract
【課題】この発明は、精度よく所望量のオゾンを供給することができる内燃機関の排気ガス浄化装置を提供することを目的とする。
【解決手段】放電反応器26のオゾン生成の原料となるエア(原料エア)の状態(具体的には、流量Vreal、温度Tair、圧力Pair、湿度Hair)を取得する。取得した原料エア状態に基づいて、放電反応器26の特性に応じて、放電反応器26の作動電圧を補正する。
【選択図】図1
【解決手段】放電反応器26のオゾン生成の原料となるエア(原料エア)の状態(具体的には、流量Vreal、温度Tair、圧力Pair、湿度Hair)を取得する。取得した原料エア状態に基づいて、放電反応器26の特性に応じて、放電反応器26の作動電圧を補正する。
【選択図】図1
Description
この発明は、内燃機関の排気ガス浄化装置に関する。
従来、例えば、特開2009−2240号公報に開示されているように、オゾンを利用する内燃機関の排気ガス浄化装置が知られている。この排気ガス浄化装置は、排気ガス温度が所定温度(350℃)以下のとき、排気ガスにオゾンを添加する。
排気ガスの流量やエミッションの量は、内燃機関の運転条件に応じて変化する。排気ガスにオゾンを添加する場合、排気ガスの流量やエミッションの量に応じて好適なオゾン量も異なる。従って、オゾン供給量を精度よくコントロールできることが好ましい。ところで、空気を取り込んで、この空気からオゾンを生成するオゾン生成器が公知である。このようなオゾン生成器の場合、取り込まれた空気の状態(具体的には、温度、圧力、湿度や、空気取り込み時の流量)が、オゾンの生成量に影響を及ぼす。この影響を受けて、オゾン供給量が多くなりすぎたり逆に少なくなりすぎたりするおそれがある。
この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、精度よく所望量のオゾンを供給することができる内燃機関の排気ガス浄化装置を提供することを目的とする。
第1の発明は、上記の目的を達成するため、内燃機関の排気ガス浄化装置であって、
内燃機関の排気通路と接続され、電圧を受けて空気からオゾンを生成する放電反応器と、
前記放電反応器を作動させるための作動電圧を発生させる電圧発生器と、
前記放電反応器におけるオゾン生成量の目標量を取得する取得手段と、
前記目標量に基づいて、前記電圧発生器の目標作動電圧を算出する算出手段と、
前記放電反応器に供給される空気の状態を検知する検知手段と、
前記空気状態検知手段が検知した前記状態に基づいて、前記目標作動電圧を補正する補正手段と、
を備えることを特徴とする。
内燃機関の排気通路と接続され、電圧を受けて空気からオゾンを生成する放電反応器と、
前記放電反応器を作動させるための作動電圧を発生させる電圧発生器と、
前記放電反応器におけるオゾン生成量の目標量を取得する取得手段と、
前記目標量に基づいて、前記電圧発生器の目標作動電圧を算出する算出手段と、
前記放電反応器に供給される空気の状態を検知する検知手段と、
前記空気状態検知手段が検知した前記状態に基づいて、前記目標作動電圧を補正する補正手段と、
を備えることを特徴とする。
第1の発明によれば、オゾン生成の原料となる空気の状態に基づいて、放電反応器の作動電圧を補正することができる。これにより、空気からオゾンを生成する場合に、精度よく所望量のオゾンを供給することができる。
実施の形態1.
[実施の形態1の構成]
図1は、実施の形態1の内燃機関の排気ガス浄化装置の構成を示す。本実施形態の排気ガス浄化装置は、車両等の移動体に好適である。車両等では、走行条件、運転条件に応じて、排気ガスの流量やエミッションの量が刻々と変化するからである。内燃機関10は、排気管12を介して、排気触媒14に連通している。排気触媒14は、DPF(diesel particulate filter)でもよい。排気管12における排気触媒14の上流には、管路28が接続している。管路28は、放電反応器26、エアポンプ24、流量計22、エアクリーナ20に順次接続している。エアクリーナ20を介して空気が取り込まれ、放電反応器26でオゾンが生成される。なお、図示しないが、排気管12には排気温センサが設けられている。また、図示しないが、管路28と排気管12との接続部分には、オゾン供給のオン・オフを切り換えるための弁(例えば噴射弁)が備えられる。
[実施の形態1の構成]
図1は、実施の形態1の内燃機関の排気ガス浄化装置の構成を示す。本実施形態の排気ガス浄化装置は、車両等の移動体に好適である。車両等では、走行条件、運転条件に応じて、排気ガスの流量やエミッションの量が刻々と変化するからである。内燃機関10は、排気管12を介して、排気触媒14に連通している。排気触媒14は、DPF(diesel particulate filter)でもよい。排気管12における排気触媒14の上流には、管路28が接続している。管路28は、放電反応器26、エアポンプ24、流量計22、エアクリーナ20に順次接続している。エアクリーナ20を介して空気が取り込まれ、放電反応器26でオゾンが生成される。なお、図示しないが、排気管12には排気温センサが設けられている。また、図示しないが、管路28と排気管12との接続部分には、オゾン供給のオン・オフを切り換えるための弁(例えば噴射弁)が備えられる。
放電反応器26は、ナノパルス発生器32に接続する。ナノパルス発生器32は、可変昇圧器30と接続する。可変昇圧器30は、元電圧を昇圧して、ナノパルス発生器32に供給することができる。ECU(Electronic Control Unit)50からの制御信号に従って、可変昇圧器30、エアポンプ24、ナノパルス発生器32が制御される。また、実エア量検出部36は流量計22の示す値に基づいて実エア量Vreal(cc/sec)を取得し、フィードバック部34はこのVrealをECU50のエアポンプ24の制御内容にフィードバックする。図示しないが、ECU50は、内燃機関10に取り付けられた各種センサ等とも接続し、エンジン回転数や燃料噴射等の各種運転条件の現在の値を取得することができる。
実施の形態1の排気ガス浄化装置は、放電反応器26のオゾン生成の原料となるエア(原料エア)の状態(具体的には、流量Vreal、温度Tair、圧力Pair、湿度Hair)を取得するための構成を備えている。原料エアの流量Vrealは、既述したように、流量計22を用いて実エア量検出部36により算出される。原料エアの温度、圧力、湿度についても、各種計器・物理量センサ(図示略)を使用して検出すればよい。
[実施の形態1の制御動作および具体的処理]
下記に、実施の形態1の排気ガス浄化装置の動作を具体的処理の例とともに説明する。以下、図2乃至図7を用いて説明を行う。図2は、実施の形態1でECU50が実行するルーチンのフローチャートである。図3は、放電反応器26の作動電圧と生成オゾン濃度との関係を取得することにより作成したマップの一例である。図3は、エア流量、温度、圧力および湿度を一定とし且つ電源周波数およびパルス幅を一定とした条件で作成されたものである。
下記に、実施の形態1の排気ガス浄化装置の動作を具体的処理の例とともに説明する。以下、図2乃至図7を用いて説明を行う。図2は、実施の形態1でECU50が実行するルーチンのフローチャートである。図3は、放電反応器26の作動電圧と生成オゾン濃度との関係を取得することにより作成したマップの一例である。図3は、エア流量、温度、圧力および湿度を一定とし且つ電源周波数およびパルス幅を一定とした条件で作成されたものである。
また、図4は、放電反応器26における、エアのガス流量と生成オゾン濃度との関係を示す図である。図5は、放電反応器26における、エアのガス温度と生成オゾン濃度との関係を示す図である。図6は、放電反応器26における、エアの圧力と生成オゾン濃度との関係を示す図である。図7は、放電反応器26における、エアの湿度と生成オゾン濃度との関係を示す図である。図4乃至図7では、それぞれ、エアのガス流量、温度、圧力および湿度、並びに、電源周波数、パルス幅および電圧のうち何れか1つの条件を変化させ且つ他の条件を一定としている(つまり図4であればエア流量を変化させ残りを一定)。実施の形態1の具体的処理では、図4乃至図7の傾向に応じて、放電反応器26の作動電圧が補正される。
図2のルーチンでは、先ず、排出NOx濃度Cnox(ppm)が算出される(ステップS100)。排出NOx濃度Cnox(ppm)は、予めECU50に記憶されたエンジン回転数、燃料噴射マップに従って算出される。ここで、NOxは、NOとNO2の双方を含む。
次いで、排出NOx量Mnox(g/sec)が算出される(ステップS102)。Mnoxは、下記の式で算出できる。
Mnox = Mno + Mno2
Mno = Cno * Gexh
Mno2 = Cno2 * Gexh
ここで、Cno、Cno2は濃度(ppm)、Gexhは排気ガス量(L/sec)である。なお、NOx量算出技術は各種公知技術を利用すれば良いため、これ以上の説明は省略する。
Mnox = Mno + Mno2
Mno = Cno * Gexh
Mno2 = Cno2 * Gexh
ここで、Cno、Cno2は濃度(ppm)、Gexhは排気ガス量(L/sec)である。なお、NOx量算出技術は各種公知技術を利用すれば良いため、これ以上の説明は省略する。
次いで、必要オゾン(O3)量Mo3(g/sec)が算出される(ステップS104)。Mo3は、下記の式で算出できる。
Mo3 = (2*Mno/28 + Mno2/46) * 48
Mo3 = (2*Mno/28 + Mno2/46) * 48
次に、現在、エアポンプ24の作動前であるか否かが判定される(ステップS106)。エアポンプ24の作動前である場合には、放電反応器のベース電圧を決定する処理が実行される。先ず、下記の式に従って、必要オゾン濃度Co3_0が算出される(ステップS108)。
Co3_0 = Mo3/V0 * 224000/48 (ppm)
さらに、図3に示した放電反応器26の生成濃度と電圧マップとの関係から、必要電圧Eo(V)が算出される(ステップS110)。次いで、エアポンプ24および放電反応器26が作動される(ステップS112)。このとき、エアポンプ24の流量はV0にフィードバック制御され、放電反応器26の作動電圧は上記のEoである。
Co3_0 = Mo3/V0 * 224000/48 (ppm)
さらに、図3に示した放電反応器26の生成濃度と電圧マップとの関係から、必要電圧Eo(V)が算出される(ステップS110)。次いで、エアポンプ24および放電反応器26が作動される(ステップS112)。このとき、エアポンプ24の流量はV0にフィードバック制御され、放電反応器26の作動電圧は上記のEoである。
ステップS106の条件が否定された場合、または、ステップS112の実行後には、続いて、実エア流量で補正した電圧(以下Ereal(V)とも称す)を算出するための処理が実行される(ステップS114〜S118)。先ず、ステップS114で実エア量Vrealの検出が行われる。次いで、下記の式に従って、必要オゾン濃度Co3realが算出される。
Co3real = Mo3 / Vreal * 224000/48 (ppm)
次いで、図3に示した放電反応器26の生成濃度と電圧マップとの関係から、実エア流量が反映された後の必要電圧(Ereal)が取得される。
Co3real = Mo3 / Vreal * 224000/48 (ppm)
次いで、図3に示した放電反応器26の生成濃度と電圧マップとの関係から、実エア流量が反映された後の必要電圧(Ereal)が取得される。
続いて、放電反応器26の特性に応じて電圧を最終補正する処理が実行される(ステップS120、S122およびS124)。先ず、ステップS120において、実エア量Vreal、温度Tair、圧力Pair、湿度Hairの検出がなされる。次いで、下記の式に従って、最終作動電圧Eendが算出される。
Eend = Ereal * F(Vreal) * F(Tair) * F(Pair) * F(Hair)
ここで、F(Vreal)、F(Tair)、F(Pair)、F(Hair)は予め定めた補正係数である。各々の補正係数は、図4乃至7の傾向に応じて定めることができる。例えば、ガス流量(Vreal)が基準値(V0)よりも大きい場合には、生成オゾン濃度が低下する。そこで、この生成オゾン濃度低下を補うように、F(Vreal)の補正係数によりEreal電圧を高めに補正することが考えられる。他の補正係数も同様に補正に用いて、最終差動電圧Eendを算出することができる。その後、放電反応器26の作動電圧が上記のEendに補正され、今回の処理が終了する。
Eend = Ereal * F(Vreal) * F(Tair) * F(Pair) * F(Hair)
ここで、F(Vreal)、F(Tair)、F(Pair)、F(Hair)は予め定めた補正係数である。各々の補正係数は、図4乃至7の傾向に応じて定めることができる。例えば、ガス流量(Vreal)が基準値(V0)よりも大きい場合には、生成オゾン濃度が低下する。そこで、この生成オゾン濃度低下を補うように、F(Vreal)の補正係数によりEreal電圧を高めに補正することが考えられる。他の補正係数も同様に補正に用いて、最終差動電圧Eendを算出することができる。その後、放電反応器26の作動電圧が上記のEendに補正され、今回の処理が終了する。
以上の制御によれば、実際のエアの流量、温度、圧力および湿度に基づいて、放電反応器26の作動電圧を補正することができる。その結果、所望のオゾン量を精度良く供給することができる。
尚、上述した実施の形態1では、放電反応器26が、前記第1の発明における「放電反応器」に、ナノパルス発生器32が、前記第1の発明における「電圧発生器」に、それぞれ相当している。また、実施の形態1では、図2のルーチンのステップS104の処理の実行により、前記第1の発明における「取得手段」が、ステップS118の処理の実行により、前記第1の発明における「算出手段」が、ステップS120の処理の実行により、前記第1の発明における「検知手段」が、ステップS122およびS124の処理の実行により、前記第1の発明における「補正手段」が、それぞれ実現されている。
実施の形態2.
実施の形態2の排気ガス浄化装置は、実施の形態1の構成と同様のハードウェア構成を備える。以下、重複を避けるために、適宜に説明を省略ないしは簡略化する。放電反応器における放電作動電圧と生成オゾン濃度との関係は、図8に示すように、作動電圧の増加に応じて生成オゾン濃度が順調に増加する領域Aと、放電作動電圧によらず生成オゾン濃度が低い領域Bとが、所定の電圧を境にステップ的に切替わる。図8には、この所定の電圧を、最低電圧Eo_minと記している。また、最低電圧Eo_minのときの生成オゾン濃度をCo3min(ppm)とも称す。放電作動電圧−生成オゾン濃度の特性が領域A、Bを含むため、Co3min未満濃度でのオゾン生成が困難である。
実施の形態2の排気ガス浄化装置は、実施の形態1の構成と同様のハードウェア構成を備える。以下、重複を避けるために、適宜に説明を省略ないしは簡略化する。放電反応器における放電作動電圧と生成オゾン濃度との関係は、図8に示すように、作動電圧の増加に応じて生成オゾン濃度が順調に増加する領域Aと、放電作動電圧によらず生成オゾン濃度が低い領域Bとが、所定の電圧を境にステップ的に切替わる。図8には、この所定の電圧を、最低電圧Eo_minと記している。また、最低電圧Eo_minのときの生成オゾン濃度をCo3min(ppm)とも称す。放電作動電圧−生成オゾン濃度の特性が領域A、Bを含むため、Co3min未満濃度でのオゾン生成が困難である。
そこで、実施の形態2では、以下述べるように領域Aと領域Bとで異なる電圧印加手法を採用する。図9は、実施の形態2にかかる、図8の領域Aにおける放電反応器26への電圧印加手法を説明する図である。実施の形態2では、領域Aにおいては(つまり、最低電圧Eo_min以上の作動電圧域では)、電圧の大きさを増減することによりオゾン濃度を増減する。領域Aでは、電圧パルスの周期、つまりナノパルス発生器32のパルス生成周期は、一定とする。領域Aでは、下記の式が成立する。
Mo3 = Vreal * Co3
必要オゾン量 : Mo3
エア流量=オゾンガス流量 : Vreal (L/m)
生成オゾン濃度 : Co3
Mo3 = Vreal * Co3
必要オゾン量 : Mo3
エア流量=オゾンガス流量 : Vreal (L/m)
生成オゾン濃度 : Co3
これに対し、図10は、実施の形態2にかかる、図8の領域Bにおける放電反応器26への電圧印加手法を説明する図である。実施の形態2では、領域Bにおいては(つまり、最低電圧Eo_min未満の作動電圧域では)、オゾン濃度増減の際に、電圧の大きさは同じとしパルス数を変更する。つまり、例えばオゾン濃度をCo3minの半分(1/2)に減らす際に、図10に示すように、放電反応器26の作動電圧は最低電圧Eo_minに固定し、且つ、周波数を小さくするのではなく同一周波数、パルス幅でパルス数を半分に減らす。これにより、印加される作動電圧が実質的に半分(t1/T1 = 1/2)となり、1/2のオゾン濃度を実現できる。これにより、領域Bでも所望のオゾン生成濃度を実現することができる。つまり、領域Bでは下記の式が成立する。
Mo3 = Vreal * Co3min * 放電制御時間(Co3/Co3min)
放電制御時間の長さは、実現したい生成オゾン濃度がCo3minに対して何%であるかに応じて適宜に決定すればよい。
Mo3 = Vreal * Co3min * 放電制御時間(Co3/Co3min)
放電制御時間の長さは、実現したい生成オゾン濃度がCo3minに対して何%であるかに応じて適宜に決定すればよい。
なお、仮に印加周波数を制御して生成オゾン濃度を調節しようとすると、放電反応器のインピーダンスの関係からエネルギ効率が大幅に低下するおそれがある。この点、実施の形態2によれば、エネルギ効率の大幅な低下を避けつつ、低濃度オゾン生成を精度よく行うことができる。なお、実施の形態2を実施の形態1にかかる放電反応器26の作動電圧補正と組み合わせても良いし、実施の形態2の領域Bにおける作動電圧印加手法のみを単独で排気ガス浄化装置に搭載しても良い。
実施の形態3.
実施の形態3の排気ガス浄化装置は、実施の形態1の構成と同様のハードウェア構成を備える。以下、重複を避けるために、適宜に説明を省略ないしは簡略化する。実施の形態3の排気ガス浄化装置は、オゾン供給終了時に、オゾン供給のためのオゾン供給系内に残ったオゾンをパージする点に特徴を有している。
実施の形態3の排気ガス浄化装置は、実施の形態1の構成と同様のハードウェア構成を備える。以下、重複を避けるために、適宜に説明を省略ないしは簡略化する。実施の形態3の排気ガス浄化装置は、オゾン供給終了時に、オゾン供給のためのオゾン供給系内に残ったオゾンをパージする点に特徴を有している。
図11は、実施の形態3に関し、図1の放電反応器26の付近のみを示した図である。仮に、管路28を含むオゾン供給ライン系にオゾンが長期間残存すると、ライン系の腐食進行原因になる。そこで、実施の形態3では、図12に示すように、オゾン供給終了時に、放電反応器26の停止後、遅延時間Tdelayを置いてからエアポンプ24を停止する。図12は、実施の形態3にかかるオゾン生成器の停止タイミングフローである。Tdelayは、下記の式に従って算出される。
Tdelay = V/F (sec)
放電反応器26から管路28終端までのオゾン残存部容積 : V(cc)
エアポンプ24の流量: F(cc/sec)
これにより、オゾン残存部容積分だけ、エアポンプ24を運転させることができる。その結果、オゾンのパージのために、過不足無くエアポンプ24を運転させることができる。
Tdelay = V/F (sec)
放電反応器26から管路28終端までのオゾン残存部容積 : V(cc)
エアポンプ24の流量: F(cc/sec)
これにより、オゾン残存部容積分だけ、エアポンプ24を運転させることができる。その結果、オゾンのパージのために、過不足無くエアポンプ24を運転させることができる。
なお、変形例として、上記のような遅延時間Tdelayの計算を行わずに、単に、エアポンプ24の停止タイミングを放電反応器26の停止タイミングより遅くしても良い。言い換えれば、オゾン供給終了後にしばらくエアポンプ24のみを作動させてもよい。以上により、オゾン供給終了時に、オゾン供給のためのオゾン供給系内に残ったオゾンをパージすることができる。なお、このパージにより、生成したオゾンが残らず排気通路内に供給されるので、生成オゾンを無駄なく使い切ることができる。その結果、無駄なオゾン生成エネルギを減らせる。
10 内燃機関
12 排気管
14 排気触媒
20 エアクリーナ
22 流量計
24 エアポンプ
26 放電反応器
28 管路
30 可変昇圧器
32 ナノパルス発生器
34 フィードバック部
36 実エア量検出部
50 ECU(Electronic Control Unit)
12 排気管
14 排気触媒
20 エアクリーナ
22 流量計
24 エアポンプ
26 放電反応器
28 管路
30 可変昇圧器
32 ナノパルス発生器
34 フィードバック部
36 実エア量検出部
50 ECU(Electronic Control Unit)
Claims (1)
- 内燃機関の排気通路と接続され、電圧を受けて空気からオゾンを生成する放電反応器と、
前記放電反応器を作動させるための作動電圧を発生させる電圧発生器と、
前記放電反応器におけるオゾン生成量の目標量を取得する取得手段と、
前記目標量に基づいて、前記電圧発生器の目標作動電圧を算出する算出手段と、
前記放電反応器に供給される空気の状態を検知する検知手段と、
前記空気状態検知手段が検知した前記状態に基づいて、前記目標作動電圧を補正する補正手段と、
を備えることを特徴とする内燃機関の排気ガス浄化装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009058613A JP2010209854A (ja) | 2009-03-11 | 2009-03-11 | 内燃機関の排気ガス浄化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009058613A JP2010209854A (ja) | 2009-03-11 | 2009-03-11 | 内燃機関の排気ガス浄化装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010209854A true JP2010209854A (ja) | 2010-09-24 |
Family
ID=42970266
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009058613A Pending JP2010209854A (ja) | 2009-03-11 | 2009-03-11 | 内燃機関の排気ガス浄化装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2010209854A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013042644A1 (ja) * | 2011-09-21 | 2013-03-28 | 日野自動車株式会社 | 排ガス浄化装置 |
JP2013076375A (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-25 | Ihi Corp | オゾン発生装置 |
JP2013180922A (ja) * | 2012-03-01 | 2013-09-12 | Ihi Corp | オゾン発生装置及びオゾン発生方法 |
JP2013221466A (ja) * | 2012-04-18 | 2013-10-28 | Ihi Corp | 脱硝装置および脱硝方法 |
JP2016023112A (ja) * | 2014-07-23 | 2016-02-08 | 日野自動車株式会社 | オゾン発生量の制御装置及び制御方法 |
JP2016102420A (ja) * | 2014-11-27 | 2016-06-02 | 株式会社デンソー | 電子制御装置 |
JP2017044165A (ja) * | 2015-08-27 | 2017-03-02 | 株式会社デンソー | オゾン供給装置の故障診断システム |
WO2017110357A1 (ja) * | 2015-12-22 | 2017-06-29 | 株式会社デンソー | 放電制御装置、ガス供給装置及び放電制御方法 |
-
2009
- 2009-03-11 JP JP2009058613A patent/JP2010209854A/ja active Pending
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013042644A1 (ja) * | 2011-09-21 | 2013-03-28 | 日野自動車株式会社 | 排ガス浄化装置 |
JP5456943B2 (ja) * | 2011-09-21 | 2014-04-02 | 日野自動車株式会社 | 排ガス浄化装置 |
US9156000B2 (en) | 2011-09-21 | 2015-10-13 | Hino Motors, Ltd. | Exhaust gas purifier |
JP2013076375A (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-25 | Ihi Corp | オゾン発生装置 |
JP2013180922A (ja) * | 2012-03-01 | 2013-09-12 | Ihi Corp | オゾン発生装置及びオゾン発生方法 |
JP2013221466A (ja) * | 2012-04-18 | 2013-10-28 | Ihi Corp | 脱硝装置および脱硝方法 |
JP2016023112A (ja) * | 2014-07-23 | 2016-02-08 | 日野自動車株式会社 | オゾン発生量の制御装置及び制御方法 |
JP2016102420A (ja) * | 2014-11-27 | 2016-06-02 | 株式会社デンソー | 電子制御装置 |
JP2017044165A (ja) * | 2015-08-27 | 2017-03-02 | 株式会社デンソー | オゾン供給装置の故障診断システム |
WO2017110357A1 (ja) * | 2015-12-22 | 2017-06-29 | 株式会社デンソー | 放電制御装置、ガス供給装置及び放電制御方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2010209854A (ja) | 内燃機関の排気ガス浄化装置 | |
JP4692911B2 (ja) | NOxセンサの出力較正装置及び出力較正方法 | |
US10119448B2 (en) | Fault diagnosis apparatus for exhaust gas purification system | |
JP6288051B2 (ja) | アンモニア吸着量推定装置、アンモニア吸着量推定方法、および内燃機関の排気浄化システム | |
JP2004076589A (ja) | フィルタ制御方法及び装置 | |
JP6319284B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化システム | |
JP2010059956A (ja) | 排ガス浄化装置の劣化判定装置 | |
WO2014097391A1 (ja) | 内燃機関の排気浄化システム | |
JP5731136B2 (ja) | ガスエンジンシステム | |
JP2011220142A (ja) | 内燃機関の触媒劣化判定装置 | |
JP2007321614A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
JP2017096240A (ja) | アンモニア吸着量推定装置 | |
JP2017110596A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
JP2007154822A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
JP2017110594A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
JP2010084670A (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
JP2017115805A (ja) | 排気浄化システムの故障診断装置 | |
JP7002381B2 (ja) | オゾン供給装置 | |
JP2009138560A (ja) | Sof脱離量推定装置及び推定方法 | |
JP2004116303A (ja) | 内燃機関の蒸発燃料処理 | |
JP2017110547A (ja) | アンモニア吸着量推定装置 | |
JP2009036025A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置及び粒子状物質排出量推定方法 | |
JP2013092055A (ja) | 排気浄化システムの異常検出装置 | |
JP2008014212A (ja) | 内燃機関 | |
JP2006097477A (ja) | 排気浄化装置のパティキュレート酸化処理制御装置 |