JP2010188204A - Golf club shaft and golf club using the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ゴルフクラブシャフト及びこれを用いたゴルフクラブに関する。 The present invention relates to a golf club shaft and a golf club using the same.
ゴルフクラブシャフト（以下適宜「シャフト」と略称する）として、ＦＲＰ（Fiber Reinforced Plastics：繊維強化プラスチックス）製シャフトが知られている。ＦＲＰ製シャフトは、テーパ軸からなるマンドレルに、炭素繊維を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させてなる複数枚のプリプレグを巻回し、加熱硬化させてテーパ状シャフトとしたものである。これら複数枚のプリプレグは従来、主に、ＵＤプリプレグ（UniDirectional：繊維が一方向に全て引き揃えられたプリプレグ）と、シャフト長手方向に対して長繊維が平行となるストレート層、シャフト長手方向に対して長繊維が所定の角度をなすバイアス層、同じく長手方向に対して９０°の角度となるフープ層として組み合わせて用いられてきたが、近年織物複合材料からなるプリプレグを含むシャフトも増えてきている。 As a golf club shaft (hereinafter abbreviated as “shaft” as appropriate), a shaft made of FRP (Fiber Reinforced Plastics) is known. A shaft made of FRP is a taper shaft obtained by winding a plurality of prepregs made by impregnating a carbon fiber with an uncured thermosetting resin around a mandrel composed of a tapered shaft, followed by heat curing. Conventionally, these prepregs are mainly UD prepregs (UniDirectional: prepregs in which fibers are all aligned in one direction), straight layers in which long fibers are parallel to the shaft longitudinal direction, and the shaft longitudinal direction. Have been used in combination as a bias layer in which long fibers form a predetermined angle, and also a hoop layer having an angle of 90 ° with respect to the longitudinal direction. However, in recent years, shafts including prepregs made of a woven composite material have been increasing. .
織物複合材料からなるプリプレグを含むシャフトとして、本出願人は、１枚の四軸織物プリプレグを含むシャフト（特許文献１）、及び二軸織物（平織り織物）プリプレグと三軸織物プリプレグの２枚のプリプレグを含むシャフト（特許文献２）を提案している。 As a shaft including a prepreg made of a woven composite material, the present applicant has a shaft including a single four-axis woven prepreg (Patent Document 1), and a biaxial woven (plain woven) prepreg and a triaxial woven prepreg. A shaft including a prepreg (Patent Document 2) is proposed.
しかしながら、特許文献１及び特許文献２記載のシャフトにあっては、シャフトの振動減衰性能という観点からの検討はなされていない。「振動減衰性能」とはシャフトの振動の収まり易さを示す指標の１つであり、振動減衰性能が高いほど打突時に発生する振動衝撃がプレイヤに伝わり難く、振動減衰性能が低いほど打突時に発生する振動衝撃がプレイヤに伝わり易い。振動減衰性能が低いシャフトを長年に亘り使用し続けると、プレイヤの身体への負担が大きくなり故障の原因ともなり得る。従って振動減衰性能はシャフトの性能を左右する重要な要素の１つであるが、かかる振動減衰性能に主眼を置いたシャフトの研究開発はこれまであまり行なわれず、特に織物材料の積層によるシャフトの振動減衰性能への影響に着眼した例は少ない。 However, the shafts described in Patent Document 1 and Patent Document 2 have not been studied from the viewpoint of vibration damping performance of the shaft. “Vibration damping performance” is one of the indexes indicating how easily the vibration of the shaft is settled. The higher the vibration damping performance, the harder it is to transmit to the player the vibration impact generated at the time of impact. The lower the vibration damping performance, the more impact. The vibration shock generated sometimes is easily transmitted to the player. If a shaft with low vibration damping performance is used for many years, the burden on the player's body increases and may cause failure. Therefore, vibration damping performance is one of the important factors that influence shaft performance. However, research and development of shafts focusing on such vibration damping performance has not been carried out so far, especially vibration of shafts due to lamination of fabric materials. There are few examples focusing on the effect on attenuation performance.
一方、近年のシャフト軽量化の流れにおいて、織物プリプレグの重量は数グラム〜十数グラム（単位面積あたり）のレベルでプレイヤの使用感に影響を与え、シャフト設計上の制約をもたらすが、二軸織物プリプレグは、その構造上織り込み密度が高く、少なくとも１７０ｇ／ｍ2（重いものは３００ｇ／ｍ2）程度の重量となることが避けられない。即ち、特許文献２記載のシャフトのように二軸織物プリプレグを使用すること自体が、織物プリプレグを使用したシャフトの重量の観点からの設計の柔軟性を狭める事態を引き起こしていた。 On the other hand, in the recent trend of reducing the weight of the shaft, the weight of the fabric prepreg affects the player's feeling of use at a level of several grams to several tens of grams (per unit area), which causes restrictions on the shaft design. The woven prepreg has a high weaving density due to its structure, and it is inevitable that the prepreg has a weight of at least 170 g / m 2 (a heavy one is about 300 g / m 2 ). That is, the use of the biaxial woven prepreg itself as in the shaft described in Patent Document 2 has caused a situation in which the flexibility of the design is reduced from the viewpoint of the weight of the shaft using the woven prepreg.
要するに、上記従来のシャフトにあっては、高い振動減衰性能と、軽量化の流れに沿った重量の観点からの設計の柔軟性の双方を併せ持つシャフトの開発という観点からは一定の限界が生じていた。 In short, the conventional shaft described above has certain limitations from the viewpoint of developing a shaft that has both high vibration damping performance and design flexibility from the viewpoint of weight in line with the trend toward weight reduction. It was.
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、振動減衰性能を向上させることができ、かつ重量の観点からのシャフト設計の柔軟性が高いゴルフクラブシャフトを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above points, and an object of the present invention is to provide a golf club shaft that can improve vibration damping performance and has high flexibility in shaft design from the viewpoint of weight.
本発明のゴルフクラブシャフトは、未硬化熱硬化性樹脂プリプレグをテーパ状に複数層巻回し熱硬化させてなるゴルフクラブシャフトにおいて、三軸織物又は四軸織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させてなる第１織物プリプレグと、三軸織物又は四軸織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させてなる第２織物プリプレグとを含むことを特徴としている。 The golf club shaft of the present invention is a golf club shaft in which a plurality of uncured thermosetting resin prepregs are wound in a taper shape and thermally cured, and an uncured thermosetting resin is impregnated with a triaxial fabric or a tetraaxial fabric. And a second woven prepreg obtained by impregnating a triaxial woven fabric or a tetraaxial woven fabric with an uncured thermosetting resin.
即ち、本発明のゴルフクラブシャフトは、第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグをいずれも三軸織物プリプレグとする態様と、上記第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグをいずれも四軸織物プリプレグとする態様と、第１織物プリプレグを三軸織物プリプレグとし第２織物プリプレグを四軸織物プリプレグとする態様と、第１織物プリプレグを四軸織物プリプレグとし第２織物プリプレグを三軸織物プリプレグとする態様との４つの態様をとることができる。 That is, in the golf club shaft of the present invention, the first fabric prepreg and the second fabric prepreg are both triaxial fabric prepregs, and the first fabric prepreg and the second fabric prepreg are both tetraaxial fabric prepregs. A mode, a mode in which the first fabric prepreg is a triaxial fabric prepreg and a second fabric prepreg is a four-axis fabric prepreg, a mode in which the first fabric prepreg is a four-axis fabric prepreg and a second fabric prepreg is a triaxial fabric prepreg The following four aspects can be taken.
第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグはいずれも、シャフト全体に亘って１回巻き（１プライ）されることが好ましい。 Both the first and second fabric prepregs are preferably wound once (one ply) over the entire shaft.
第１織物プリプレグと第２織物プリプレグの間には、その長繊維方向がシャフトの長手方向と平行をなす少なくとも１回巻きの０°層からなる仲介プリプレグが介在していることが好ましい。 It is preferable that an intermediary prepreg composed of a 0 ° layer of at least one turn whose long fiber direction is parallel to the longitudinal direction of the shaft is interposed between the first fabric prepreg and the second fabric prepreg.
第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグはともに４０ｇ／ｍ2以上かつ１５０ｇ／ｍ2以下であることが好ましい。 Preferably, the first fabric prepreg and the second woven fabric prepreg are both 40 g / m 2 or more and 150 g / m 2 or less.
本発明のゴルフクラブは、上述したいずれかのゴルフクラブシャフトにクラブヘッドとグリップを装着したものである。 The golf club of the present invention is obtained by mounting a club head and a grip on any of the above-described golf club shafts.
本発明によれば、振動減衰率を向上させることができ、かつ重量の観点からの設計の柔軟性が高いゴルフクラブシャフトを提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a golf club shaft that can improve the vibration damping rate and has high design flexibility from the viewpoint of weight.
本発明者は、鋭意研究の結果、シャフトのプリプレグ構成において、２枚の織物プリプレグを使用すること、これら２枚の織物プリプレグをそれぞれ三軸織物プリプレグ又は四軸織物プリプレグとすることにより、シャフトの振動減衰性能を飛躍的に向上できることを見出した。更に、本発明者は、上記構成のシャフトを実際に作製し、作製したシャフトの振動減衰性能を「振動減衰率（振動減衰比）」として数値化して定量評価することにより、本願発明に係るシャフトの優位性を実証した。 As a result of diligent research, the present inventor has used two woven prepregs in the prepreg configuration of the shaft, and made these two woven prepregs into a triaxial woven prepreg or a four-axial woven prepreg, respectively. It has been found that vibration damping performance can be dramatically improved. Further, the present inventor actually manufactured the shaft having the above-described configuration, and numerically evaluated the vibration damping performance of the manufactured shaft as a “vibration damping rate (vibration damping ratio)”, whereby the shaft according to the present invention was obtained. Proved superiority.
（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１に係るゴルフクラブシャフト１０のプリプレグ構造を示す図である。図１において、「先端巻数」は先端小径側の巻き数を、「手元巻数」は手元大径側の巻き数をそれぞれ示している。また、「角度」は、プリプレグ中の繊維のシャフトの長手方向に対する角度（０゜プリプレグ、バイアスプリプレグ及び三角プリプレグのとき）又は三軸織物と四軸織物の別を示している。
(Embodiment 1)
FIG. 1 is a view showing a prepreg structure of a golf club shaft 10 according to Embodiment 1 of the present invention. In FIG. 1, “tip winding number” indicates the number of turns on the tip small diameter side, and “hand winding number” indicates the number of turns on the hand large diameter side. “Angle” indicates an angle of the fiber in the prepreg with respect to the longitudinal direction of the shaft (in the case of 0 ° prepreg, bias prepreg, and triangular prepreg), or a distinction between a triaxial fabric and a tetraaxial fabric.
シャフト１０はテーパ状に形成され、その先端小径側から手元大径側に向かって漸次外径が大きくなっている。シャフト１０の小径側端部にはクラブヘッド（図示せず）が装着され、シャフト１０の大径側端部にはグリップ（図示せず）が装着される。 The shaft 10 is formed in a tapered shape, and its outer diameter gradually increases from the small diameter side of the tip toward the large diameter side at hand. A club head (not shown) is attached to the small diameter end of the shaft 10, and a grip (not shown) is attached to the large diameter end of the shaft 10.
シャフト１０は、テーパ状のマンドレル１に対して、下層から順に、各３回巻の２枚のバイアスプリプレグ１１、１２と、各１回巻の２枚の三軸織物プリプレグ１３、１４と、１回巻の０°プリプレグ１５と、２回巻の０°プリプレグ１６と、三角プリプレグ１７とを複数層巻回してなる。バイアスプリプレグ１１、１２と、０゜プリプレグ１５、１６は、同一材質であり、その切断方向（繊維方向）だけが異なるストレート層である。三角プリプレグ１７を除いた全てのプリプレグ１１〜１６は、全長層となり、マンドレル１に巻回したときに同じ巻数になるように、大径側端部から小径側端部に向かって狭くなる台形状に形成されている。マンドレル１に巻回された上記各プリプレグ１１〜１７は、加熱されその未硬化の熱硬化性樹脂を硬化させてゴルフクラブシャフト１０となる。 The shaft 10 is composed of two bias prepregs 11 and 12 each having three turns, and two triaxial woven prepregs 13 and 14 each having one turn, with respect to the tapered mandrel 1 in order from the lower layer. A plurality of layers of a wound 0 ° prepreg 15, a two-turn 0 ° prepreg 16, and a triangular prepreg 17 are wound. The bias prepregs 11 and 12 and the 0 ° prepregs 15 and 16 are the same material, and are straight layers that differ only in their cutting directions (fiber directions). All of the prepregs 11 to 16 except for the triangular prepreg 17 are full-length layers, and are trapezoids that become narrower from the large-diameter end toward the small-diameter end so that the number of turns is the same when the mandrel 1 is wound. Is formed. The prepregs 11 to 17 wound around the mandrel 1 are heated to cure the uncured thermosetting resin, thereby forming the golf club shaft 10.
バイアスプリプレグ１１、１２中の繊維層は、その長繊維方向がシャフト１０の長手方向に対して±４５°をなす±４５°層である。０°プリプレグ１５、１６中の繊維層及び三角プリプレグ１７中の繊維層は、その長繊維方向がシャフト１０の長手方向と平行をなす０°層である。三角プリプレグ１７は、シャフト１０の先端をクラブヘッドのホーゼル径に対応するストレート部とするためのものである。 The fiber layers in the bias prepregs 11 and 12 are ± 45 ° layers in which the long fiber direction forms ± 45 ° with respect to the longitudinal direction of the shaft 10. The fiber layers in the 0 ° prepregs 15 and 16 and the fiber layer in the triangular prepreg 17 are 0 ° layers whose long fiber direction is parallel to the longitudinal direction of the shaft 10. The triangular prepreg 17 is for making the tip of the shaft 10 a straight portion corresponding to the hosel diameter of the club head.
第１織物プリプレグとしての三軸織物プリプレグ１３、及び第２織物プリプレグとしての三軸織物プリプレグ１４は、三軸の繊維織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させたシート状のプリプレグである。繊維織物の材料としては、炭素繊維、アルミナ繊維、アラミド繊維、カーボンシリケート繊維又はアモルファス繊維などの各種の材料を使用できる。樹脂の材料としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂又はビニルエステル樹脂などの各種の材料を使用できる。 The triaxial fabric prepreg 13 as the first fabric prepreg and the triaxial fabric prepreg 14 as the second fabric prepreg are sheet-like prepregs in which a triaxial fiber fabric is impregnated with an uncured thermosetting resin. Various materials such as carbon fiber, alumina fiber, aramid fiber, carbon silicate fiber, or amorphous fiber can be used as the material for the fiber fabric. As the resin material, various materials such as an epoxy resin, an unsaturated polyester resin, a phenol resin or a vinyl ester resin can be used.
図２を参照して、三軸織物プリプレグ１３、１４の構成について更に説明する。三軸織物プリプレグ１３、１４の構成は同一である。 The configuration of the triaxial woven prepregs 13 and 14 will be further described with reference to FIG. The configuration of the triaxial woven prepregs 13 and 14 is the same.
三軸織物プリプレグ１３は、シャフト１０の長手方向と垂直な緯糸１３Ａと、この緯糸１３Ａに対して対称な角度（例えば３０°と−３０°）で斜交する経糸１３Ｂ及び１３Ｃとを有し、これらの緯糸１３Ａと経糸１３Ｂ、１３Ｃが交互に糸の上下を通り織られた構造になっている。緯糸１３Ａと経糸１３Ｂ、１３Ｃの織り目の間には、六角形の空隙１３Ｐが形成されている。このような三軸織物を未硬化熱硬化製樹脂に含浸させることにより三軸織物プリプレグ１３となる。尚、緯糸１３Ａと経糸１３Ｂ、１３Ｃが斜交する角度は限定されない。 The triaxial woven prepreg 13 has a weft 13A perpendicular to the longitudinal direction of the shaft 10, and warps 13B and 13C obliquely intersecting with the weft 13A at angles (for example, 30 ° and −30 °). These wefts 13A and warp yarns 13B and 13C are alternately woven through the top and bottom of the yarn. A hexagonal gap 13P is formed between the weaves of the weft 13A and the warps 13B and 13C. The triaxial fabric prepreg 13 is obtained by impregnating such a triaxial fabric with an uncured thermosetting resin. The angle at which the weft 13A and the warps 13B and 13C are obliquely intersected is not limited.
具体的に、図１の実施形態の各プリプレグの弾性率、厚さ、樹脂量、重量は、次の通りである。樹脂量（％）はプリプレグ全体の重量に占める樹脂の重量の割合を示している。
本実施の形態で例示する三軸織物プリプレグ１３、１４の重量は１２２ｇ／ｍ2であるが、４０ｇ／ｍ2以上かつ１５０ｇ／ｍ2以下であればよく、より好ましくは７０ｇ／ｍ2以上かつ１３０ｇ／ｍ2以下であればよい。ユーザの使用感及びシャフトの成形安定性を確保するためには、三軸織物プリプレグの重量が４０ｇ／ｍ2以上であることが好ましい。 Although the weight of the triaxial woven fabric prepregs 13, 14 illustrated in this embodiment is a 122g / m 2, as long 40 g / m 2 or more and 150 g / m 2 or less, more preferably 70 g / m 2 or more and as long 130 g / m 2 or less. In order to ensure the user's feeling of use and the molding stability of the shaft, the weight of the triaxial woven prepreg is preferably 40 g / m 2 or more.
ここで上述の通り、二軸織物プリプレグはその構造上織り込み密度が高いので、樹脂使用量が同じであっても、三軸織物プリプレグ１３、１４よりも重く、少なくとも１７０ｇ／ｍ2（重いものは３００ｇ／ｍ2）程度もある。近年のシャフト軽量化は数グラム〜十数グラム（単位面積あたり）のレベルで鎬が削られている一方、二軸織物プリプレグと三軸織物プリプレグのこの重量差（１枚あたり３０ｇ／ｍ2以上）は、シャフト重量の観点からの設計の足枷になる。 Here, as described above, since the biaxial woven prepreg has a high weaving density due to its structure, even if the amount of resin used is the same, it is heavier than the triaxial woven prepregs 13 and 14 and is at least 170 g / m 2 (heavy ones) About 300 g / m 2 ). In recent years, the weight of shafts has been reduced to a level of several grams to several tens of grams (per unit area). On the other hand, this weight difference between biaxial fabric prepreg and triaxial fabric prepreg (more than 30 g / m 2 per sheet) ) Becomes a footstep in designing from the viewpoint of shaft weight.
その点、二軸織物プリプレグを使用せず２枚の三軸織物プリプレグ１３、１４を使用するシャフト１０の構成は、重量の観点からの設計の柔軟性を高めることができるものである。 In this respect, the configuration of the shaft 10 using the two triaxial woven prepregs 13 and 14 without using the biaxial woven prepreg can increase the design flexibility in terms of weight.
また、前述のように、２枚の三軸織物プリプレグ１３、１４を全長層として巻回する構成により、シャフト１０の振動減衰性能を向上させることができる。振動減衰性能の向上を示すデータについては、後述する。 Moreover, the vibration damping performance of the shaft 10 can be improved by the configuration in which the two triaxial woven prepregs 13 and 14 are wound as a full length layer as described above. Data indicating the improvement in vibration damping performance will be described later.
（実施の形態２）
図３は、本発明の実施の形態２に係るゴルフクラブシャフト２０のプリプレグ構造を示す図である。
(Embodiment 2)
FIG. 3 is a view showing a prepreg structure of the golf club shaft 20 according to the second embodiment of the present invention.
シャフト２０は、実施の形態１のシャフト１０において、三軸織物プリプレグ１３、１４に代えて四軸織物プリプレグ２１、２２を巻回した構成となっている。その他の構成要素はシャフト１０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。 The shaft 20 has a configuration in which the four-axis fabric prepregs 21 and 22 are wound instead of the three-axis fabric prepregs 13 and 14 in the shaft 10 of the first embodiment. Since other components are the same as those of the shaft 10, the same reference numerals are given and description thereof is omitted.
第１織物プリプレグとしての四軸織物プリプレグ２１、及び第２織物プリプレグとしての四軸織物プリプレグ２２は、四軸の繊維織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させたシート状のプリプレグである。繊維織物及び樹脂の材料は、上述の三軸織物プリプレグ１３と同様に種々の材料を使用可能である。 The four-axis fabric prepreg 21 as the first fabric prepreg and the four-axis fabric prepreg 22 as the second fabric prepreg are sheet-like prepregs obtained by impregnating a four-axis fiber woven fabric with an uncured thermosetting resin. Various materials can be used for the material of the fiber woven fabric and the resin in the same manner as the triaxial woven fabric prepreg 13 described above.
図４を参照して、四軸織物プリプレグ２１、２２の構成について更に説明する。四軸織物プリプレグ２１、２２の構成は同一である。 With reference to FIG. 4, the structure of the four-axis fabric prepregs 21 and 22 will be further described. The configuration of the four-axis woven prepregs 21 and 22 is the same.
四軸織物プリプレグ２１は、シャフト２０の長手方向と平行な縦軸糸２１Ａと、縦軸糸２１Ａに直交する横軸糸２１Ｂと、縦軸糸２１Ａと横軸糸２１Ｂに対して対称な角度（例えば４５°と−４５°）で斜交する斜交軸糸２１Ｃ及び２１Ｄとを有し、これらの縦軸糸２１Ａ、横軸糸２１Ｂ、斜交軸糸２１Ｃ、２１Ｄが交互に糸の上下を通り織られた構造になっている。縦軸糸２１Ａ、横軸糸２１Ｂ、斜交軸糸２１Ｃ、２１Ｄの間には、五角形の空隙２１Ｐが形成されている。このような四軸織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させることにより四軸織物プリプレグ２１となる。尚、縦軸糸２１Ａ（横軸糸２１Ｂ）と斜交軸糸２１Ｃ（２１Ｄ）が斜交する角度は限定されない。 The four-axis woven prepreg 21 has a longitudinal axis 21A parallel to the longitudinal direction of the shaft 20, a horizontal axis 21B orthogonal to the vertical axis 21A, and a symmetrical angle with respect to the vertical axis 21A and the horizontal axis 21B ( For example, the vertical axis yarn 21A, the horizontal axis yarn 21B, and the oblique axis yarns 21C and 21D alternately move up and down the yarn. It has a woven structure. A pentagonal gap 21P is formed between the vertical axis yarn 21A, the horizontal axis yarn 21B, and the oblique axis yarns 21C and 21D. By impregnating such a four-axis fabric with an uncured thermosetting resin, a four-axis fabric prepreg 21 is obtained. The angle at which the vertical axis thread 21A (horizontal axis thread 21B) and the oblique axis thread 21C (21D) intersect is not limited.
具体的に、図３の実施形態の四軸織物プリプレグ２１、２２の弾性率、厚さ、樹脂量、重量は、次の通りである。
本実施の形態で例示する四軸織物プリプレグ２１、２２の重量は１００ｇ／ｍ2であるが、４０ｇ／ｍ2以上かつ１５０ｇ／ｍ2以下であればよく、より好ましくは７０ｇ／ｍ2以上かつ１３０ｇ／ｍ2以下であればよい。ユーザの使用感及びシャフトの成形安定性を確保するためには、四軸織物プリプレグの重量が４０ｇ／ｍ2以上であることが好ましい。 The weight of the four-axis woven prepregs 21 and 22 exemplified in the present embodiment is 100 g / m 2 , but may be 40 g / m 2 or more and 150 g / m 2 or less, more preferably 70 g / m 2 or more and It may be 130 g / m 2 or less. In order to ensure the user's feeling of use and the molding stability of the shaft, the weight of the four-axis woven prepreg is preferably 40 g / m 2 or more.
実施の形態１で説明した通り、シャフト設計の足枷となるほど重量が高い二軸織物プリプレグを使用せず、四軸織物プリプレグ２１、２２を使用する本実施の形態によっても、重量の観点からの設計の柔軟性を高めることができる。また、この構成は、シャフト２０の振動減衰性能を向上させるという観点からも優位なものである。 As described in the first embodiment, the biaxial woven prepregs 21 and 22 that do not use the biaxial woven prepregs that are so heavy as to be the toes of the shaft design are used. Can increase the flexibility. This configuration is also advantageous from the viewpoint of improving the vibration damping performance of the shaft 20.
（実施の形態３）
図５は、本発明の実施の形態３に係るゴルフクラブシャフト３０のプリプレグ構造を示す図である。
(Embodiment 3)
FIG. 5 is a view showing a prepreg structure of the golf club shaft 30 according to the third embodiment of the present invention.
シャフト３０は、実施の形態１のシャフト１０において、三軸織物プリプレグ１４に代えて四軸織物プリプレグ３１を巻回した構成となっている。即ち、シャフト３０は、シャフト内側から順に、三軸織物プリプレグ１３と、四軸織物プリプレグ３１を重ねて巻回した構成となっている。四軸織物プリプレグ３１の構成は四軸織物プリプレグ２１、２２の構成と同一なので、説明を省略する。その他の構成要素もシャフト１０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。 The shaft 30 has a configuration in which a four-axis fabric prepreg 31 is wound instead of the three-axis fabric prepreg 14 in the shaft 10 of the first embodiment. In other words, the shaft 30 has a configuration in which the triaxial woven prepreg 13 and the four-axis woven prepreg 31 are stacked and wound sequentially from the inside of the shaft. Since the configuration of the four-axis fabric prepreg 31 is the same as the configuration of the four-axis fabric prepregs 21 and 22, the description thereof is omitted. Since other components are also the same as those of the shaft 10, the same reference numerals are given and description thereof is omitted.
実施の形態１、２と同様、三軸織物プリプレグと四軸織物プリプレグを１枚ずつ使用するシャフト３０の構成によっても、重量の観点からの設計の柔軟性を高めることができ、振動減衰性能を向上させることもできる。 As in the first and second embodiments, the configuration of the shaft 30 that uses one triaxial woven prepreg and one four-axial woven prepreg can increase the design flexibility in terms of weight, and can reduce vibration damping performance. It can also be improved.
（実施の形態４）
図６は、本発明の実施の形態４に係るゴルフクラブシャフト４０のプリプレグ構造を示す図である。
(Embodiment 4)
FIG. 6 is a view showing a prepreg structure of a golf club shaft 40 according to Embodiment 4 of the present invention.
シャフト４０は、実施の形態１のシャフト１０において、三軸織物プリプレグ１３に代えて四軸織物プリプレグ４１を巻回した構成となっている。即ち、シャフト４０は、シャフト内側から順に、四軸織物プリプレグ４１と、三軸織物プリプレグ１４を重ねて巻回した構成となっている。四軸織物プリプレグ４１の構成は四軸織物プリプレグ２１、２２の構成と同一なので、説明を省略する。その他の構成要素もシャフト１０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。 The shaft 40 is configured by winding a four-axis fabric prepreg 41 in the shaft 10 of the first embodiment instead of the three-axis fabric prepreg 13. That is, the shaft 40 has a configuration in which the four-axis fabric prepreg 41 and the three-axis fabric prepreg 14 are stacked and wound sequentially from the inside of the shaft. Since the configuration of the four-axis fabric prepreg 41 is the same as the configuration of the four-axis fabric prepregs 21 and 22, the description thereof is omitted. Since other components are also the same as those of the shaft 10, the same reference numerals are given and description thereof is omitted.
実施の形態１〜３と同様、四軸織物プリプレグと三軸織物プリプレグを１枚ずつ使用するシャフト４０の構成によっても、重量の観点からの設計の柔軟性を高めることができ、振動減衰性能を向上させることもできる。 As in the first to third embodiments, the configuration of the shaft 40 using one each of the four-axis woven prepreg and the three-axis woven prepreg can increase the design flexibility from the viewpoint of weight, and can reduce the vibration damping performance. It can also be improved.
（実施の形態５）
図７は、本発明の実施の形態５に係るゴルフクラブシャフト５０のプリプレグ構造を示す図である。
(Embodiment 5)
FIG. 7 is a view showing a prepreg structure of a golf club shaft 50 according to Embodiment 5 of the present invention.
シャフト５０は、実施の形態１のシャフト１０において、三軸織物プリプレグ１３、１４の間に、１回巻きの仲介プリプレグ５１を介在させた構成となっている。その他の構成要素はシャフト１０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。 The shaft 50 has a configuration in which a one-turn intermediate prepreg 51 is interposed between the triaxial woven prepregs 13 and 14 in the shaft 10 of the first embodiment. Since other components are the same as those of the shaft 10, the same reference numerals are given and description thereof is omitted.
仲介プリプレグ５１は、その長繊維方向がシャフト５０の長手方向と平行をなす０°層であり、マンドレル１に巻回したときに全長に亘って１回巻きになるように、大径側端部から小径側端部に向かって狭くなる台形状に形成されている。 The intermediate prepreg 51 is a 0 ° layer whose long fiber direction is parallel to the longitudinal direction of the shaft 50, and has a large diameter side end so that when wound around the mandrel 1, it is wound once over the entire length. It is formed in the trapezoid shape which becomes narrow toward the small diameter side edge part.
具体的に、仲介プリプレグ５１の弾性率、厚さ、樹脂量、重量は、次の通りである。
仲介プリプレグ５１は、その上下層に巻回された三軸織物プリプレグ１３、１４と協働して、シャフト５０の振動減衰性能を更に向上させる。三軸織物プリプレグ１３、１４は、三方向の繊維糸を織って構成されているので、シャフト５０の曲げ方向（０°方向）に対して０°層より柔らかい材料である。このように柔らかい三軸織物プリプレグ１３、１４の間にシャフト５０の長手方向（０°方向）に繊維糸が引き揃えられた仲介プリプレグ５１を巻回することにより、織物の振動減衰性能がより明確に発揮されることで、余分な振動伝達が抑制され、スイングの安定性を高めることができる。２枚の織物プリプレグ層の間に仲介プリプレグ５１を介在させた場合における振動減衰性能の更なる向上を示すデータについては、後述する。 The mediation prepreg 51 further improves the vibration damping performance of the shaft 50 in cooperation with the triaxial woven prepregs 13 and 14 wound around the upper and lower layers. Since the triaxial woven prepregs 13 and 14 are configured by weaving fiber yarns in three directions, they are softer than the 0 ° layer with respect to the bending direction (0 ° direction) of the shaft 50. By winding the intermediate prepreg 51 in which the fiber yarns are aligned in the longitudinal direction (0 ° direction) of the shaft 50 between the soft triaxial woven prepregs 13 and 14, the vibration damping performance of the woven fabric is clearer. As a result, excessive vibration transmission is suppressed and swing stability can be enhanced. Data showing further improvement of the vibration damping performance when the intermediate prepreg 51 is interposed between the two fabric prepreg layers will be described later.
また、仲介プリプレグ５１は、シャフト５０の成形安定性を高める。三軸織物プリプレグ１３、１４は繊維糸の織り目の間に空隙１３Ｐが形成されているので（図２参照）、空隙が形成されていないプリプレグと比べると巻回時のプリプレグ接触面積が小さくなってしまう。これに対し、三軸織物プリプレグ１３、１４の間に仲介プリプレグ５１を介在させることで、三軸織物プリプレグ１３、１４が上下から仲介プリプレグ５１にフィットして、空隙１３Ｐを含めた良好なプリプレグ接触面積を確保できるので、シャフト５０の成形安定性を高めることができる。 Further, the mediating prepreg 51 improves the molding stability of the shaft 50. Since the triaxial woven prepregs 13 and 14 have gaps 13P formed between the weaves of the fiber yarn (see FIG. 2), the prepreg contact area at the time of winding is smaller than that of the prepreg without the gaps. End up. On the other hand, by interposing the mediating prepreg 51 between the triaxial fabric prepregs 13 and 14, the triaxial fabric prepregs 13 and 14 are fitted to the mediation prepreg 51 from above and below, and good prepreg contact including the gap 13P is achieved. Since the area can be secured, the molding stability of the shaft 50 can be improved.
このように、仲介プリプレグ５１により、シャフト５０の振動減衰性能を更に向上するとともに、シャフト５０の成形安定性を高めることができる。 Thus, the mediating prepreg 51 can further improve the vibration damping performance of the shaft 50 and can improve the molding stability of the shaft 50.
（実施の形態６）
図８は、本発明の実施の形態６に係るゴルフクラブシャフト６０のプリプレグ構造を示す図である。
(Embodiment 6)
FIG. 8 is a view showing a prepreg structure of a golf club shaft 60 according to Embodiment 6 of the present invention.
シャフト６０は、実施の形態５のシャフト５０において、三軸織物プリプレグ１３、１４に代えて四軸織物プリプレグ６１、６２を巻回した構成となっている。四軸織物プリプレグ６１、６２の構成は四軸織物プリプレグ２１、２２の構成と同一なので、説明を省略する。その他の構成要素もシャフト５０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。 The shaft 60 has a configuration in which four-axis woven prepregs 61 and 62 are wound instead of the three-axis woven prepregs 13 and 14 in the shaft 50 of the fifth embodiment. Since the configuration of the four-axis fabric prepregs 61 and 62 is the same as the configuration of the four-axis fabric prepregs 21 and 22, the description thereof is omitted. Since other components are also the same as those of the shaft 50, the same reference numerals are given and description thereof is omitted.
実施の形態５と同様、２枚の四軸織物プリプレグ６１、６２の間に仲介プリプレグ５１を介在させるシャフト６０の構成によっても、振動減衰性能を更に向上させ、シャフトの成形安定性を高めることができる。 As in the fifth embodiment, the configuration of the shaft 60 in which the intermediate prepreg 51 is interposed between the two four-axis woven prepregs 61 and 62 can further improve the vibration damping performance and increase the molding stability of the shaft. it can.
（実施の形態７）
図９は、本発明の実施の形態７に係るゴルフクラブシャフト７０のプリプレグ構造を示す図である。
(Embodiment 7)
FIG. 9 is a view showing a prepreg structure of a golf club shaft 70 according to Embodiment 7 of the present invention.
シャフト７０は、実施の形態５のシャフト５０において、三軸織物プリプレグ１４に代えて四軸織物プリプレグ７１を巻回した構成となっている。即ち、シャフト７０は、シャフト内側から順に、三軸織物プリプレグ１３と、仲介プリプレグ５１と、四軸織物プリプレグ７１を重ねて巻回した構成となっている。四軸織物プリプレグ７１の構成は四軸織物プリプレグ２１、２２の構成と同一なので、説明を省略する。その他の構成要素もシャフト５０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。 The shaft 70 is configured by winding a four-axis fabric prepreg 71 in the shaft 50 of the fifth embodiment in place of the three-axis fabric prepreg 14. That is, the shaft 70 has a configuration in which the triaxial woven prepreg 13, the intermediate prepreg 51, and the four-axis woven prepreg 71 are wound in order from the inside of the shaft. Since the configuration of the four-axis fabric prepreg 71 is the same as the configuration of the four-axis fabric prepregs 21 and 22, the description thereof is omitted. Since other components are also the same as those of the shaft 50, the same reference numerals are given and description thereof is omitted.
実施の形態５、６と同様、三軸織物プリプレグ１３と四軸織物プリプレグ７１の間に仲介プリプレグ５１を介在させるシャフト７０の構成によっても、振動減衰性能を更に向上させ、シャフトの成形安定性を高めることができる。 As in the fifth and sixth embodiments, the configuration of the shaft 70 in which the intermediate prepreg 51 is interposed between the triaxial woven prepreg 13 and the four-axis woven prepreg 71 can further improve the vibration damping performance and improve the molding stability of the shaft. Can be increased.
（実施の形態８）
図１０は、本発明の実施の形態８に係るゴルフクラブシャフト８０のプリプレグ構造を示す図である。
(Embodiment 8)
FIG. 10 is a view showing a prepreg structure of a golf club shaft 80 according to Embodiment 8 of the present invention.
シャフト８０は、実施の形態５のシャフト５０において、三軸織物プリプレグ１３に代えて四軸織物プリプレグ８１を巻回した構成となっている。即ち、シャフト８０は、シャフト内側から順に、四軸織物プリプレグ８１と、仲介プリプレグ５１と、三軸織物プリプレグ１４を重ねて巻回した構成となっている。四軸織物プリプレグ８１の構成は四軸織物プリプレグ２１、２２の構成と同一なので、説明を省略する。その他の構成要素もシャフト５０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。 The shaft 80 is configured by winding a four-axis fabric prepreg 81 in place of the three-axis fabric prepreg 13 in the shaft 50 of the fifth embodiment. That is, the shaft 80 has a configuration in which the four-axis fabric prepreg 81, the mediation prepreg 51, and the three-axis fabric prepreg 14 are stacked in order from the inside of the shaft. Since the configuration of the four-axis fabric prepreg 81 is the same as the configuration of the four-axis fabric prepregs 21 and 22, the description thereof is omitted. Since other components are also the same as those of the shaft 50, the same reference numerals are given and description thereof is omitted.
実施の形態５〜７と同様、四軸織物プリプレグ８１と三軸織物プリプレグ１４の間に仲介プリプレグ５１を介在させるシャフト８０の構成によっても、振動減衰性能を更に向上させ、シャフトの成形安定性を高めることができる。 As in the fifth to seventh embodiments, the structure of the shaft 80 in which the intermediate prepreg 51 is interposed between the four-axis woven prepreg 81 and the three-axis woven prepreg 14 can further improve the vibration damping performance and improve the molding stability of the shaft. Can be increased.
尚、上記各実施の形態では、全長層として２枚の三軸織物プリプレグ又は四軸織物プリプレグを用いているが、全長層として１枚、部分層として１枚の三軸織物プリプレグ又は四軸織物プリプレグを用いることもできるし、部分層として２枚の三軸織物プリプレグ又は四軸織物プリプレグを用いることもできる。 In each of the above-described embodiments, two triaxial woven prepregs or four-axis woven prepregs are used as the full-length layer, but one triaxial woven prepreg or four-axis woven fabric is used as the full-length layer and one partial layer. A prepreg can also be used, and two triaxial woven prepregs or a tetraaxial woven prepreg can also be used as a partial layer.
尚、上記各実施の形態では三軸織物プリプレグ又は四軸織物プリプレグの巻き数（プライ数）は１回として説明したが、本発明の構成はこれに限定されるものではない。例えば、シャフト設計に応じて、三軸織物プリプレグ又は四軸織物プリプレグを２回巻き又は３回巻きとしてもよい。 In each of the above embodiments, the number of windings (number of plies) of the triaxial woven prepreg or the four-axis woven prepreg has been described as one, but the configuration of the present invention is not limited to this. For example, depending on the shaft design, the triaxial fabric prepreg or the tetraaxial fabric prepreg may be wound twice or three times.
尚、シャフトのプリプレグ構造は上述したものに限定されず、種々変更可能である。例えば、シャフト補強層の一例として、０°プリプレグ１６と三角プリプレグ１７の間に、シャフト先端部を補強するための先端補強プリプレグを付加してもよい。また、プリプレグ１１〜１７の間に、長繊維方向がシャフト１０の長手方向に対して９０°をなすプリプレグ（フープ層）を巻回してもよい。更に、プリプレグの巻数は問わないし、シャフト先端部と後端部の巻き数が同一でなくてもよい。 Note that the prepreg structure of the shaft is not limited to that described above, and can be variously changed. For example, as an example of the shaft reinforcing layer, a tip reinforcing prepreg for reinforcing the tip of the shaft may be added between the 0 ° prepreg 16 and the triangular prepreg 17. Moreover, you may wind the prepreg (hoop layer) whose long fiber direction makes 90 degrees with respect to the longitudinal direction of the shaft 10 between the prepregs 11-17. Further, the number of windings of the prepreg is not limited, and the number of windings of the shaft front end portion and the rear end portion may not be the same.
本発明者は、上記実施の形態１〜３で説明したシャフト１０〜３０、実施の形態５〜７で説明したシャフト５０〜７０と、比較対象として従来の３タイプのシャフト１００、１１０、１２０を実際に作製した。シャフト１００は、実施の形態１のシャフト１０において、三軸織物プリプレグ１３、１４に代えて０°プリプレグ１０１、１０２を巻回したもの（０°＋０°）である（図１１参照）。シャフト１１０は、シャフト１００において、０°プリプレグ１０１に代えて三軸織物プリプレグ１１１を巻回したもの（三軸＋０°）である（図１２参照）。シャフト１２０は、シャフト１００において、０°プリプレグ１０１に代えて四軸織物プリプレグ１２１を巻回したもの（四軸＋０°）である（図１３参照）。図１１〜図１３の０°プリプレグ１０１、１０２の弾性率、厚さ、樹脂量、重量は、次の通りである。
本発明者は、作製した９本のシャフト１００、１１０、１２０、１０、２０、３０、５０、６０、７０の「振動減衰率」を測定することにより振動減衰性能を数値化して定量評価した。各シャフトを２本ずつ作製し、それぞれ５回ずつ（計１０回）振動減衰率を測定した。 The inventor measured and quantitatively evaluated the vibration damping performance by measuring the “vibration damping ratio” of the nine shafts 100, 110, 120, 10, 20, 30, 50, 60, and 70 that were produced. Two shafts were prepared, and the vibration damping rate was measured 5 times (10 times in total).
「振動減衰率」の測定は、以下の手順で行った。
１.シャフトの大径側端部をジグに固定して吊り下げる。
２.シャフトをハンマーで叩いて衝撃を与える。
３.シャフトの小径側端部に設けたレーザ変位計で、シャフトの振動が減衰する過程の振動波形を測定する。
４.測定した振動波形をＦＦＴ（Fast Fourier Transformation）アナライザにより周波数分析して、シャフトの振動に起因する周波数領域の振動波形を取得する。
５.取得した振動波形の、ある周期の振幅ピーク値ｘ1とｘn+1を用いて、次式により対数減衰率ζを算出した。今回の試験ではｎ＝２０とした。
1. Fix the shaft on the large diameter side to the jig and hang it.
2. Hit the shaft with a hammer to give an impact.
3. Using a laser displacement meter provided at the end on the small diameter side of the shaft, measure the vibration waveform in the process of damping the shaft vibration.
4. Frequency analysis is performed on the measured vibration waveform using an FFT (Fast Fourier Transformation) analyzer, and a vibration waveform in the frequency domain resulting from shaft vibration is acquired.
5. Using the amplitude peak values x 1 and x n + 1 of a certain period of the acquired vibration waveform, the logarithmic attenuation rate ζ was calculated by the following equation. In this test, n = 20.
図１４は、９本のシャフト１００、１１０、１２０、１０、２０、３０、５０、６０、７０の振動減衰率の測定結果を示すグラフである。図１４は、全１０回の測定データの平均値を示している。 FIG. 14 is a graph showing measurement results of vibration attenuation rates of nine shafts 100, 110, 120, 10, 20, 30, 50, 60, and 70. FIG. 14 shows an average value of the measurement data of all 10 times.
図１４より、２枚の三軸又は四軸織物プリプレグを重ねて巻回したシャフト１０〜３０は、０°プリプレグのみで構成されたシャフト１００及び１枚の三軸又は四軸織物プリプレグを含むシャフト１１０、１２０よりも高い振動減衰率を示している。例えば、図１４において、シャフト３０（三軸＋四軸）の振動減衰率は０.０６９（％）であり、シャフト１００（０°＋０°）の振動減衰率０.０５３（％）に対して約１３０％の増加を示し、シャフト１２０（四軸＋０°）の振動減衰率０.０６１（％）に対して約１１３％の増加を示している。 From FIG. 14, the shafts 10 to 30 in which two triaxial or four-axis woven prepregs are overlapped and wound are a shaft 100 including only a 0 ° prepreg and a shaft including one triaxial or four-axis woven prepreg. The vibration damping rate is higher than 110 and 120. For example, in FIG. 14, the vibration attenuation rate of the shaft 30 (three axes + four axes) is 0.069 (%), and the vibration attenuation factor of the shaft 100 (0 ° + 0 °) is 0.053 (%). This shows an increase of about 130%, and an increase of about 113% with respect to the vibration damping rate of 0.061 (%) of the shaft 120 (four axes + 0 °).
更に、２枚の三軸又は四軸織物プリプレグの間に仲介プリプレグ（０°プリプレグ）５１を介在させたシャフト５０〜７０は、更に高い振動減衰率を示している。例えば、図１４において、シャフト６０（四軸＋０°＋四軸）の振動減衰率は０.０７４（％）であり、シャフト１００（０°＋０°）の振動減衰率０.０５３（％）に対して約１４０％の増加を示し、シャフト１２０（四軸＋０°）の振動減衰率０.０６１（％）に対して約１２１％の増加を示し、シャフト２０（四軸＋四軸）の振動減衰率０.０６７（％）に対して約１１０％の増加を示している。 Furthermore, the shafts 50 to 70 in which a mediating prepreg (0 ° prepreg) 51 is interposed between two triaxial or tetraaxial woven prepregs exhibit a higher vibration damping rate. For example, in FIG. 14, the vibration attenuation rate of the shaft 60 (four axes + 0 ° + four axes) is 0.074 (%), and the vibration attenuation factor of the shaft 100 (0 ° + 0 °) is 0.053 (%). It shows an increase of about 140%, and an increase of about 121% with respect to the vibration damping rate of 0.061 (%) of the shaft 120 (four axes + 0 °), and the vibration of the shaft 20 (four axes + four axes). An increase of about 110% is shown with respect to the attenuation rate of 0.067 (%).
図１５は、シャフト１００の振動減衰率、シャフト１１０と１２０の振動減衰率の平均値、シャフト１０と２０と３０の振動減衰率の平均値、及びシャフト５０と６０と７０の振動減衰率の平均値を比較して示す図である。 15 shows the vibration attenuation rate of the shaft 100, the average value of the vibration attenuation rates of the shafts 110 and 120, the average value of the vibration attenuation rates of the shafts 10, 20 and 30, and the average of the vibration attenuation rates of the shafts 50, 60 and 70. It is a figure which compares and shows a value.
図１５において、２枚の三軸又は四軸織物プリプレグを重ねて巻回したシャフト１０〜３０の振動減衰率の平均値は０.０６８（％）であり、０°プリプレグのみで構成されたシャフト１００の振動減衰率０.０５３（％）に対して約１２８％の増加を示し、１枚の三軸又は四軸織物プリプレグを含むシャフト１１０、１２０の振動減衰率の平均値０.０６２（％）に対して約１１０％の増加を示している。 In FIG. 15, the average value of the vibration damping rate of the shafts 10 to 30 in which two triaxial or four-axis woven prepregs are overlapped and wound is 0.068 (%), and the shaft is composed of only 0 ° prepreg. An average value of 0.062 (%) of shafts 110 and 120 including one triaxial or four-axis woven prepreg, showing an increase of about 128% with respect to a vibration damping rate of 0.053 (%). ) About 110%.
更に、２枚の三軸又は四軸織物プリプレグの間に仲介プリプレグ（０°プリプレグ）５１を介在させたシャフト５０〜７０の振動減衰率の平均値は０.０７３（％）であり、０°プリプレグのみで構成された織物プリプレグを含まないシャフト１００の振動減衰率０.０５３（％）に対して約１３８％の増加を示し、１枚の三軸又は四軸織物プリプレグを含むシャフト１１０、１２０の振動減衰率の平均値０.０６２（％）に対して約１１８％の増加を示し、２枚の三軸又は四軸織物プリプレグを重ねて巻回したシャフト１０〜３０の振動減衰率の平均値０.０６８（％）に対して約１０７％の増加を示している。 Further, the average value of the vibration damping rate of the shafts 50 to 70 in which the intermediate prepreg (0 ° prepreg) 51 is interposed between two triaxial or tetraaxial woven prepregs is 0.073 (%), and 0 ° Shafts 110, 120 showing an increase of about 138% relative to the vibration damping factor 0.053 (%) of the shaft 100 composed only of the prepreg and not including the fabric prepreg, and including one triaxial or four-axis fabric prepreg. The average value of the vibration damping rate of the shafts 10 to 30 in which two triaxial or four axis woven prepregs are wound on each other, showing an increase of about 118% with respect to the average value of the vibration damping rate of 0.062 (%). An increase of about 107% is shown with respect to the value of 0.068 (%).
この振動減衰率の増加はシャフトの振動減衰性能の向上を意味しており、打突の際にプレイヤの身体に加わる負担を軽減し、プレーへの影響を減らすことで良好なスイングの継続を可能にする。 This increase in the vibration damping rate means an improvement in the vibration damping performance of the shaft, reducing the burden on the player's body at the time of hitting and enabling a good swing to be continued by reducing the impact on play. To.
また、上述のように、シャフト１０〜８０は、二軸織物プリプレグを使用していないので、重量の観点からの設計の柔軟性が高い。従って、本発明のゴルフクラブシャフトは、減衰性能を向上させること、重量の観点からのシャフト設計の柔軟性を高くすることの双方を実現できる構成となっている。 In addition, as described above, the shafts 10 to 80 do not use a biaxial woven prepreg, so that the design flexibility from the viewpoint of weight is high. Therefore, the golf club shaft of the present invention has a configuration capable of improving both the damping performance and increasing the flexibility of the shaft design from the viewpoint of weight.
１ マンドレル
１０、２０、３０、４０、５０、６０、７０、８０ ゴルフクラブシャフト
１３、１４ 三軸織物プリプレグ
２１、２２、３１、４１、６１、６２、７１、８１ 四軸織物プリプレグ
５１ 仲介プリプレグ
1 Mandrel 10, 20, 30, 40, 50, 60, 70, 80 Golf club shaft 13, 14 Triaxial woven prepreg 21, 22, 31, 41, 61, 62, 71, 81 Quadruple woven prepreg 51 Mediating prepreg
Claims (9)
三軸織物又は四軸織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させてなる第１織物プリプレグと、三軸織物又は四軸織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させてなる第２織物プリプレグとを含むことを特徴とするゴルフクラブシャフト。 In a golf club shaft in which a plurality of uncured thermosetting resin prepregs are wound in a taper shape and thermally cured,
A first woven prepreg formed by impregnating a triaxial woven fabric or a tetraaxial woven fabric with an uncured thermosetting resin; and a second woven fabric prepreg formed by impregnating a triaxial woven fabric or a tetraaxial woven fabric with an uncured thermosetting resin A golf club shaft comprising:
上記第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグはいずれも三軸織物プリプレグであるゴルフクラブシャフト。 The golf club shaft according to claim 1,
The first fabric prepreg and the second fabric prepreg are both golf club shafts that are triaxial fabric prepregs.
上記第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグはいずれも四軸織物プリプレグであるゴルフクラブシャフト。 The golf club shaft according to claim 1,
The first fabric prepreg and the second fabric prepreg are both golf club shafts that are four-axis fabric prepregs.
上記第１織物プリプレグは、三軸織物プリプレグであり、上記第２織物プリプレグは、上記第１織物プリプレグの上から巻回した四軸織物プリプレグであるゴルフクラブシャフト。 The golf club shaft according to claim 1,
The golf club shaft, wherein the first fabric prepreg is a triaxial fabric prepreg, and the second fabric prepreg is a four-axis fabric prepreg wound from above the first fabric prepreg.
上記第１織物プリプレグは、四軸織物プリプレグであり、上記第２織物プリプレグは、上記第１織物プリプレグの上から巻回した三軸織物プリプレグであるゴルフクラブシャフト。 The golf club shaft according to claim 1,
The golf club shaft, wherein the first fabric prepreg is a four-axis fabric prepreg, and the second fabric prepreg is a triaxial fabric prepreg wound from above the first fabric prepreg.
上記第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグはいずれも１回巻きであるゴルフクラブシャフト。 The golf club shaft according to any one of claims 1 to 5,
The first fabric prepreg and the second fabric prepreg are both golf club shafts that are wound once.
上記第１織物プリプレグと第２織物プリプレグの間に、その長繊維方向がシャフトの長手方向と平行をなす少なくとも１回巻きの０°層からなる仲介プリプレグが介在しているゴルフクラブシャフト。 The golf club shaft according to any one of claims 1 to 6,
A golf club shaft in which an intermediate prepreg consisting of at least one turn of 0 ° layer in which the long fiber direction is parallel to the longitudinal direction of the shaft is interposed between the first woven fabric prepreg and the second woven fabric prepreg.
上記第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグの重量はともに４０ｇ／ｍ2以上かつ１５０ｇ／ｍ2以下であるゴルフクラブシャフト。 The golf club shaft according to any one of claims 1 to 7,
A golf club shaft in which the weights of the first woven fabric prepreg and the second woven fabric prepreg are both 40 g / m 2 or more and 150 g / m 2 or less.
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2010
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2015079854A1 (en) * | 2013-11-27 | 2015-06-04 | 株式会社 豊田自動織機 | Fiber-reinforced composite material |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20111206 |