JP2010167456A - Casting method for continuous casting device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、Ｔ型タンディッシュを用いて鋳造を行う連続鋳造装置の鋳造方法に関する。 The present invention relates to a casting method of a continuous casting apparatus that performs casting using a T-type tundish.
従来より、連続鋳造装置では、転炉や二次精錬設備等から出鋼された溶鋼を取鍋によってタンディッシュまで搬送し、搬送された取鍋内の溶鋼をタンディッシュへ注入後、このタンディッシュから鋳型へ溶鋼を供給することで、溶鋼を連続的に鋳造している。
連続鋳造装置のタンディッシュは、アルミナ系介在物等の脱酸生成物や耐火物の剥離によって溶鋼内に混入した外来系介在物を浮上させる機能を有している。
本願発明者等は、溶鋼内の介在物を浮上させるタンデッシュを創作して特許文献１として出願をしている。
Conventionally, in a continuous casting machine, the molten steel produced from a converter, secondary refining equipment, etc. is transported to the tundish by a ladle, and the molten steel in the ladle is poured into the tundish, and then this tundish. The molten steel is continuously cast by supplying molten steel to the mold.
The tundish of the continuous casting apparatus has a function of floating foreign inclusions mixed in the molten steel by peeling off deoxidation products such as alumina inclusions and refractories.
The inventors of the present application have created a tundish that floats inclusions in molten steel and has filed an application as Patent Document 1.
特許文献１のタンディッシュは、取鍋からの溶鋼が装入される注入室と、この注入室の溶鋼を鋳型に装入する分配室と、注入室と分配室とを仕切る仕切堰と、仕切堰に設けられて注入室の溶鋼を分配室に流す湯道とを有し、仕切堰は各種を満たすように形成されているＴ型タンディッシュである。即ち、特許文献１のＴ型タンディッシュでは、仕切堰の構造を種々工夫することで、注入室から分配室へと向かう溶鋼が整流となるようにし、この整流を当該タンデッシュの壁面に当てて上昇流を発生させて介在物を浮上させている。
なお、その他、Ｔ型タンディッシュとしては、特許文献２に示すものがある。
In addition, there exists a thing shown in patent document 2 as a T-type tundish.
特許文献１のタンデッシュでは、分配室内で介在物を十分に浮上させることができ、非常に実用的である。しかしながら、このタンデッシュにおいてもすべての介在物を浮上させるまでには至っておらず、さらに微細な介在物をも分離浮上させるためのものとしては十分とまでは言えないのが実情である。
そこで、本発明では、微細な介在物についても介在物を十分に浮上することができるＴ型タンディッシュを提供することを目的とする。
In the tundish of Patent Document 1, the inclusions can sufficiently float in the distribution chamber, which is very practical. However, even in this tundish, not all the inclusions have been levitated, and it is actually not enough to separate and levitate even finer inclusions.
Therefore, an object of the present invention is to provide a T-type tundish capable of sufficiently surfacing inclusions even with fine inclusions.
前記目的を達成するために、本発明は、次の手段を講じた。
即ち、連続鋳造装置の鋳造方法において、前記連続鋳造装置に具備されるタンディッシュを、取鍋からの溶鋼を装入する注入室と前記注入室の溶鋼を鋳型に装入する分配室とを備えたＴ型タンディッシュとし、このＴ型タンディッシュに前記注入室と分配室とを仕切る仕切堰を設け、この仕切堰の形状を式（１）〜式（３）を満たす形状とし、当該仕切堰に対向する前記分配室の前壁に凹部を設けると共に、当該凹部の形状を式（４）〜式（６）を満たす形状とした上で、このＴ型タンディッシュを用いて式（７）を満たすように鋳造を行う点にある。
In order to achieve the above object, the present invention has taken the following measures.
That is, in the casting method of the continuous casting apparatus, the tundish provided in the continuous casting apparatus comprises an injection chamber for charging molten steel from a ladle and a distribution chamber for charging molten steel in the injection chamber into a mold. The T-type tundish is provided with a partition weir that partitions the injection chamber and the distribution chamber, and the shape of the partition weir is a shape satisfying the formulas (1) to (3). In addition to providing a recess in the front wall of the distribution chamber opposite to the shape, and making the shape of the recess satisfy the formulas (4) to (6), the equation (7) is obtained using this T-type tundish. It is in the point of casting to satisfy.
発明者は、微細な介在物についても介在物を十分に浮上することができる方法について様々な角度から検証した。
まず、発明者は、介在物を十分に浮上させるためには、注入室から分配室へと溶鋼を流す過程で溶鋼に発生している乱流状態をなくし、整流状態となった溶鋼を分配室の前壁に衝突させて溶鋼を上昇させることが必要であることに着目し、溶鋼の上昇流を発生させるためのタンディッシュの形状について様々な観点から検証を行った。
そこで、様々な実験により、発明者は、式（１）及び式（２）に示すように、溶鋼の乱
流を無くすための湯道の長さを規定すると共に、上昇流をより良く発生させる湯道高さについても規定した。
The inventor has verified the method by which the inclusions can be sufficiently levitated even from fine inclusions from various angles.
First, in order to sufficiently raise the inclusions, the inventor eliminates the turbulent flow state generated in the molten steel in the process of flowing the molten steel from the injection chamber to the distribution chamber, and removes the molten steel in a rectified state from the distribution chamber. Focusing on the need to raise the molten steel by colliding with the front wall, the shape of the tundish for generating the upward flow of molten steel was verified from various viewpoints.
Therefore, through various experiments, the inventor specifies the length of the runner for eliminating the turbulent flow of molten steel and generates an upward flow better as shown in the equations (1) and (2). The runway height was also specified.
湯道から出た整流状態となった溶鋼（乱流が少ない溶鋼）は、分配室の前壁に衝突して上昇することになるが、溶鋼が分配室の前壁にあたった際に、溶鋼の前壁にあたった位置から注入口までの位置が近すぎる場合には、溶鋼に含まれる微細な介在物が注入口に入る虞があるため、式（３）に示すように、溶鋼が分配室の前壁にあたった位置から注入口までの距離についても様々な実験から求めた。
ここで、溶鋼が分配室の前壁にあたる状況を詳しく考えたとき、溶鋼が前壁に衝突後に出来るだけ左右両側に広がらない方が、より上昇流になることが実験により分かった。そこで、発明者は、分配室の前壁の形状を様々な観点から検証した結果、式（４）〜式（６）に示すような形状が適していることを見出した。
The molten steel that has flowed out of the runner (molten steel with less turbulent flow) collides with the front wall of the distribution chamber and rises, but when the molten steel hits the front wall of the distribution chamber, When the position from the position hitting the front wall to the inlet is too close, fine inclusions contained in the molten steel may enter the inlet, so the molten steel is distributed as shown in equation (3). The distance from the position hitting the front wall of the room to the inlet was also obtained from various experiments.
Here, when the situation where the molten steel hits the front wall of the distribution chamber is considered in detail, it has been experimentally found that the molten steel does not spread as far as possible on both the left and right sides after colliding with the front wall. Thus, as a result of verifying the shape of the front wall of the distribution chamber from various viewpoints, the inventor has found that shapes shown in the equations (4) to (6) are suitable.
このように、整流状態の溶鋼を壁に衝突させて溶鋼が前壁にあたったときに、より上昇流となるような形状を規定したが、上昇流が発生する場合とそうでない場合とに分かれることが考えられる。
例えば、湯道から吐出された溶鋼を直ぐに分配室の前壁に余りにも勢い良く溶鋼を衝突させてしまうと、溶鋼が水平方向にも広がり上昇流が低減する虞がある。一方で、湯道から吐出した溶鋼を余りにもゆっくりと前壁に衝突させたり、溶鋼を前壁に衝突させることが出来ない場合、上昇流がさらに低減する虞がある。
In this way, when the molten steel in a rectified state collides with the wall and the molten steel hits the front wall, the shape is defined such that the upward flow is more upward, but it is divided into the case where the upward flow occurs and the case where it does not It is possible.
For example, if the molten steel discharged from the runner immediately collides with the front wall of the distribution chamber too vigorously, the molten steel spreads in the horizontal direction and the upward flow may be reduced. On the other hand, when the molten steel discharged from the runner collides with the front wall too slowly, or when the molten steel cannot collide with the front wall, the upward flow may be further reduced.
このように、分配室の前壁に勢い良く溶鋼を衝突させるか否かの度合いは、注入口からの溶鋼スループットが非常に関連しているため、鋳造条件も考慮する必要がある。
そこで、発明者は、湯道から吐出した溶鋼の速度を、式（７）に示すように、湯道の断面積Ｓ、注入口の通過流量Ｖｃ’、ストランド数ｎ1、湯道数ｎ2を用いて、（ｎ2／ｎ1）・（Ｓ／Ｖｃ’）で表し、湯道から分配室の壁までの距離ｄを、分配室の長さ及び湯道の角度αを用いて、ｄ／ｃｏｓαで表し、湯道から分配室の壁までの距離を溶鋼の速度で割った時間（以降、溶鋼到達時間ということがある）を評価の指標とした。その上で、発明者は、上記で表された指標、即ち、溶鋼到達時間の値がどのようになったときに介在物の浮上に十分な上昇流が発生するかを様々な実験により求めた。
In this way, the degree of whether or not the molten steel collides with the front wall of the distribution chamber vigorously is related to the molten steel throughput from the injection port, so it is necessary to consider the casting conditions.
Therefore, the inventor determines the speed of the molten steel discharged from the runner as shown in the equation (7), the cross-sectional area S of the runner, the flow rate Vc ′ of the inlet, the number of strands n 1 , the number of runners n 2 (N 2 / n 1 ) · (S / Vc ′), and the distance d from the runner to the wall of the distribution chamber is expressed as d using the length of the distribution chamber and the runner angle α. The time taken by dividing the distance from the runner to the wall of the distribution chamber by the speed of the molten steel (hereinafter sometimes referred to as molten steel arrival time) was used as an evaluation index. In addition, the inventor determined through various experiments how the index expressed above, that is, the value of the molten steel arrival time, when sufficient upward flow is generated to float the inclusions. .
本発明によれば、微細な介在物についても介在物を十分に浮上することができる。 According to the present invention, inclusions can be sufficiently levitated even for fine inclusions.
本発明の連続鋳造装置の鋳造方法について説明する。
この連続鋳造装置の鋳造方法は、どのような形状のタンディッシュでも良いということではなく、以下に示すタンディッシュによらなければ成立しないため、まず、タンディッシュの形状について、連続鋳造装置の構造と共に説明する。
図１は、本発明のタンディッシュを具備した連続鋳造装置を示している。ただし、本発明の連続鋳造用鋳型は図１に示す連続鋳造装置に限定されない。
図１に示すように、連続鋳造装置１は、ブルーム連続鋳造装置又はビレット連続鋳造装置であって、溶鋼２を一時的に貯留するタンディッシュ３と、このタンディッシュ３からの溶鋼２が供給される鋳型４と、この鋳型４により成型された鋳片を引き出すと共に、鋳片をサポートする複数のサポートロール５とを有している。鋳型４の外側には鋳型４内の溶鋼２を電磁攪拌する電磁攪拌装置（Ｍ-ＥＭＳ）６が配置されている。
The casting method of the continuous casting apparatus of this invention is demonstrated.
The casting method of this continuous casting apparatus does not mean that any shape of tundish may be used. Since it cannot be established unless it is based on the tundish shown below, first, regarding the shape of the tundish, along with the structure of the continuous casting apparatus explain.
FIG. 1 shows a continuous casting apparatus equipped with the tundish of the present invention. However, the continuous casting mold of the present invention is not limited to the continuous casting apparatus shown in FIG.
As shown in FIG. 1, the continuous casting apparatus 1 is a bloom continuous casting apparatus or a billet continuous casting apparatus, to which a tundish 3 for temporarily storing molten steel 2 and molten steel 2 from the tundish 3 are supplied. And a plurality of support rolls 5 for pulling out a slab formed by the mold 4 and supporting the slab. An electromagnetic stirring device (M-EMS) 6 for electromagnetically stirring the molten steel 2 in the mold 4 is disposed outside the mold 4.
タンディッシュ３は、全体として有底箱形となっており、タンディッシュ３の底部に浸漬ノズル７が設けられている。浸漬ノズル７は、スライドバルブ８により開閉可能となっており、スライドバルブ８の開閉によりタンディッシュ３による鋳型４への溶鋼２の注入が停止又は再開できるようになっている。
電磁攪拌装置６は、従来から連続鋳造装置に用いられている一般的なもので、溶鋼２を右旋回（右回り）させたり、溶鋼２を左旋回（左回り）させたりすることができる。
連続鋳造装置１では、転炉や二次精錬設備等から出鋼された溶鋼２を取鍋によってタンディッシュ３まで搬送し、搬送された取鍋内の溶鋼２をタンディッシュ３へ注入後、スライドバルブ８を開くと共に、鋳型４内の溶鋼２を攪拌して溶鋼２を連続的に鋳造すること
ができるようになっている。この連続鋳造装置１では、同じ鋼種の溶鋼２を連続的に数チャージ鋳造したり、鋼種の異なる溶鋼２を連続的に鋳造することができる。
The tundish 3 has a bottomed box shape as a whole, and an immersion nozzle 7 is provided at the bottom of the tundish 3. The immersion nozzle 7 can be opened and closed by a slide valve 8, and the injection of the molten steel 2 into the mold 4 by the tundish 3 can be stopped or restarted by opening and closing the slide valve 8.
The electromagnetic stirrer 6 is a general device conventionally used in a continuous casting apparatus, and can turn the molten steel 2 clockwise (clockwise) or turn the molten steel 2 counterclockwise (counterclockwise). .
In the continuous casting apparatus 1, the molten steel 2 produced from the converter, secondary refining equipment, etc. is transported to the tundish 3 by the ladle, and the molten steel 2 in the transported ladle is poured into the tundish 3 and then slided. While the valve 8 is opened, the molten steel 2 in the mold 4 can be stirred to continuously cast the molten steel 2. In this continuous casting apparatus 1, several molten steels 2 of the same steel type can be continuously cast by several charges, or molten steels 2 of different steel types can be continuously cast.
以下、タンディッシュについて詳しく説明する。
説明の便宜上、図２を見て左右を左右方向又は左右とし、図２の上側を後、下側を前とする。
図１〜４に示すように、タンディッシュ３は、取鍋９からの溶鋼２が装入される注入室１０と、この注入室１０の溶鋼２を鋳型４に装入する分配室１１とを備えていて、平面視でＴ字形状となっている（以降、Ｔ型タンディッシュ３ということがある）。Ｔ型タンディッシュ３においては、注入室１０の幅（左右幅）が分配室１１よりも小さく、当該注入室１０が分配室１１の略左右方向中央側に設けられている。
Hereinafter, the tundish will be described in detail.
For convenience of explanation, the left and right directions are left and right or left and right when viewed in FIG. 2, and the upper side in FIG.
As shown in FIGS. 1 to 4, the tundish 3 includes an injection chamber 10 in which the molten steel 2 from the ladle 9 is charged, and a distribution chamber 11 in which the molten steel 2 in the injection chamber 10 is charged into the mold 4. It has a T-shape in plan view (hereinafter sometimes referred to as a T-type tundish 3). In the T-type tundish 3, the width (left-right width) of the injection chamber 10 is smaller than that of the distribution chamber 11, and the injection chamber 10 is provided substantially in the center in the left-right direction of the distribution chamber 11.
詳しくは、分配室１１は、底壁１５と、この底壁１５の前端から立ち上がる前壁１７と、この前壁１７の左右方向両端側から立ち上がって当該前壁１７に連結する左右一対の第１側壁１６，１６と、底壁１５の前後中途部から立ち上がると共に、各第１側壁１６，１６に連結される左右一対の第１後壁１８，１８と、この第１後壁１８，１８の左右間に設けられて注入室１０と分配室１１とに仕切る仕切堰１９とで囲まれることにより構成されている。
分配室１１の底壁１５には、左右方向の中央部が高くなった段差部２５が形成されており、段差部２５とは異なる非段差部に当該分配室１１から鋳型４へ向けて溶鋼２を流すための注入口（ノズル孔）２０，２０が２つ設けられている。この注入口２０に浸漬ノズル７が接続されている。
Specifically, the distribution chamber 11 includes a bottom wall 15, a front wall 17 that rises from the front end of the bottom wall 15, and a pair of left and right first walls that rise from both left and right ends of the front wall 17 and are connected to the front wall 17. A pair of left and right first rear walls 18 and 18 connected to the first side walls 16 and 16, and the left and right sides of the first rear walls 18 and 18. It is configured by being surrounded by a partition weir 19 that is provided between the injection chamber 10 and the distribution chamber 11.
On the bottom wall 15 of the distribution chamber 11, a stepped portion 25 having a raised central portion in the left-right direction is formed, and the molten steel 2 is directed toward the mold 4 from the distribution chamber 11 to a non-stepped portion different from the stepped portion 25. Two injection ports (nozzle holes) 20 and 20 are provided. An immersion nozzle 7 is connected to the injection port 20.
分配室１１の前壁１７は、第１側壁１６、１６からそれぞれ左右方向中央部側へ向けて延びる平面視直線状の一対の直線部１７ａ、１７ａと、一対の直線部１７ａ、１７ａの間に設けられ当該直線部１７ａよりも前側に突出する凹部１７ｂとを備えている。
図２に示すＴ型タンディッシュでは、凹部１７ｂは、一方の直線部１７ａの端部から他方の直線部１７ａにいくに従って左右方向中央部に至るまで外側に徐々に膨らむような平面視で円弧状（凹部の内面が所定円に沿ったものであって、凹部の内面を形成する円の中心が存在する）の形状とされていて、仕切堰１９に対向した位置に配置されている。また、 図４に示すように、凹部１７ｂは、上端側から下端側にかけての範囲（上端から底部までに至る範囲）が円弧状となっている。
The front wall 17 of the distribution chamber 11 is between a pair of linear portions 17a, 17a that are linear in a plan view extending from the first side walls 16, 16 toward the central portion in the left-right direction, and the pair of linear portions 17a, 17a. And a concave portion 17b that protrudes forward of the linear portion 17a.
In the T-type tundish shown in FIG. 2, the concave portion 17b has an arc shape in a plan view that gradually expands outward from the end of one linear portion 17a to the central portion in the left-right direction. The inner surface of the recess is along a predetermined circle, and the center of the circle forming the inner surface of the recess is present, and is disposed at a position facing the partition weir 19. Further, as shown in FIG. 4, the recess 17b has an arc shape in a range from the upper end side to the lower end side (a range from the upper end to the bottom portion).
なお、前壁１７の凹部１７ｂは、図１〜図４に示す円弧状でなくても、例えば、平面視四角形、逆三角形（▽状）、楕円形状、台形であってもよい。
注入室１０は、底壁１５と、この底壁１５の後端部から立ち上がる第２後壁２２と、この第２後壁２２の左右方向両端側から立ち上がって当該第２後壁２２に連結すると共に、第１後壁１８，１８に連結する左右一対の第２側壁２１，２１と、仕切堰１９とで囲まれることにより構成されている。
仕切堰１９は矩形状のもので、その下部には注入室１０の溶鋼２を分配室１１に流すための筒状の複数の湯道２３が設けられている。この実施の形態では、仕切堰１９には２つの湯道２３が設けられ、湯道２３の対向する側に前壁１７（凹部１７ｂ）が配置されたものとなっている。
In addition, the recessed part 17b of the front wall 17 may not be circular arc shape shown in FIGS. 1-4, for example, may be a planar view square shape, an inverted triangle (▽ shape), an ellipse shape, and a trapezoid.
The injection chamber 10 is connected to the bottom wall 15, the second rear wall 22 rising from the rear end of the bottom wall 15, and the two rear walls 22 rising from both left and right ends of the second rear wall 22. At the same time, it is configured by being surrounded by a pair of left and right second side walls 21, 21 connected to the first rear walls 18, 18 and a partition weir 19.
The partition weir 19 has a rectangular shape, and a plurality of tubular runners 23 for flowing the molten steel 2 of the pouring chamber 10 into the distribution chamber 11 are provided below the partition weir 19. In this embodiment, the partition weir 19 is provided with two runners 23, and the front wall 17 (concave portion 17 b) is disposed on the opposite side of the runner 23.
以上のように、前壁１７に凹部１７ｂを設けることによって仕切堰１９の前側を窪みにすれば、湯道２２から吐出した溶鋼２が凹部１７ｂに当たった際に、左右方向に広がるのを抑制しながら凹部１７ｂに沿って溶鋼２を移動させることにより、溶鋼２が上昇し易くしている。即ち、前壁１７が平面でフラットな状態に比べて、溶鋼２を凹部１７ｂに当てることによって溶鋼２が上昇し易い。
このように、凹部１７ｂに当たった後の溶鋼２の上昇流によって微細な介在物を十分に浮上させることができる。図５は、仕切壁１９に対向する前壁１７の部分がフラット（直線状）である場合と、仕切壁１９に対向する前壁１７の部分が凹みとなっている（円弧状）である場合とについて、溶鋼流動のシミュレーションを行った結果である。
As described above, if the front side of the partition weir 19 is recessed by providing the recess 17b in the front wall 17, it is possible to prevent the molten steel 2 discharged from the runner 22 from spreading in the left-right direction when it hits the recess 17b. However, the molten steel 2 is made to rise easily by moving the molten steel 2 along the concave portion 17b. That is, compared with the state where the front wall 17 is flat and flat, the molten steel 2 is likely to rise by applying the molten steel 2 to the concave portion 17b.
Thus, the fine inclusions can be sufficiently levitated by the upward flow of the molten steel 2 after hitting the recess 17b. FIG. 5 shows a case where the portion of the front wall 17 facing the partition wall 19 is flat (straight) and a portion of the front wall 17 facing the partition wall 19 is recessed (arc-shaped). It is the result of having performed a simulation of molten steel flow.
図５に示すように、経過時間（注入室１０に溶鋼２を注入してからの時間）が３５秒時点での溶鋼２の状態を見ると、明らかに前壁がフラットである場合と前壁を円弧状とした
場合とでは、溶鋼２の左右への広がり方が異なる。さらに、経過時間が７０秒時点では、溶鋼２の左右の広がりが顕著であり、凹部１７ｂによって溶鋼２の左右の広がりが直線である場合と比べ抑制されて、溶鋼２が上昇していることが分かる。
以下、凹部の形状を含めＴ型タンディッシュの形状について詳しく説明する。
湯道の長さ（湯道長さ）ｆは、式（１）を満たす長さとされ、湯道の高さ（湯道高さ）ｌは、式（２）を満たすものとされ、前壁１７の左右方向中央部、即ち、前壁１７の凹部１７ｂにおける左右方向中央部から注入口２０までの距離（壁注入距離ということがある）は、式（３）を満たすものとされている。
As shown in FIG. 5, when the state of the molten steel 2 when the elapsed time (time after pouring the molten steel 2 into the pouring chamber 10) is 35 seconds is seen, the case where the front wall is clearly flat and the front wall The shape of the molten steel 2 spreads to the left and right is different from the case where the arc is formed in an arc shape. Furthermore, when the elapsed time is 70 seconds, the left and right spread of the molten steel 2 is remarkable, and the left and right spread of the molten steel 2 is suppressed by the concave portion 17b as compared with a straight line, and the molten steel 2 is rising. I understand.
Hereinafter, the shape of the T-type tundish including the shape of the recess will be described in detail.
The length of the runner (runner length) f is a length that satisfies the equation (1), and the height of the runner (runner height) l is assumed to satisfy the equation (2). The distance from the center in the left-right direction, that is, the center in the left-right direction in the recess 17b of the front wall 17 to the injection port 20 (also referred to as a wall injection distance) is assumed to satisfy Expression (3).
図２に示すように、式（１）に示す湯道の長さｆは、仕切壁１９の厚みにより規定されている。なお、式（１）に示した湯道長さｆは、湯道の角度が０〜２２度の範囲における条件下での長さである。この湯道２３の角度αは、湯道２３を平面視した際に湯道２３の角度を示したものである。
図３に示すように、式（２）に示す湯道の高さｌは、段差部２５の高さｃ、第１側壁１６の高さａにより規定されている。段差部２５の高さｃとは、底壁１５において上方に盛り上がっていない非段差部と段差部２５との差のことで、第１側壁１６の高さａは非段差部から第１側壁１６の上部までの距離のことである。湯道の高さｌは、段差部２５の上面から湯道２３の中心までの距離である。
As shown in FIG. 2, the runner length f shown in the formula (1) is defined by the thickness of the partition wall 19. In addition, the runner length f shown in Formula (1) is the length on the conditions in the range of 0-22 degrees of runner angles. The angle α of the runner 23 indicates the angle of the runner 23 when the runner 23 is viewed in plan.
As shown in FIG. 3, the runner height l shown in Expression (2) is defined by the height c of the step portion 25 and the height a of the first side wall 16. The height c of the step portion 25 is the difference between the non-step portion that is not raised upward on the bottom wall 15 and the step portion 25, and the height a of the first side wall 16 is from the non-step portion to the first side wall 16. It is the distance to the top of. The runner height l is the distance from the upper surface of the step 25 to the center of the runner 23.
即ち、式（２）におけるａ−ｃは、段差部２５の上面から第１側壁１６の上部までの垂直距離のことであって、式（２）は湯道２３の中心が、段差部２５の上面から４０ｍｍ以上で、且つ、垂直距離の１／４以下の位置にあることを示している。
図２、図３に示すように、壁注入距離は、分配室１１の幅ｇ、各注入口２０の位置ｐ，ｑ、凹部１７ｂの凹み長さｘ、段差部２５の高さｃにより規定されている。
分配室１１の幅ｇは、左側（一方）の第１側壁１６から右側（他方）の第１側壁１６までの距離のことである。注入口２０の位置ｑは、前壁１７の直線部１７ａから注入口２０の中心までの距離（前後右距離）のことで、注入口２０の位置ｐは、当該注入口２０の最も近い第１側壁１６から注入口２０の中心までの距離（左右距離）のことである。
That is, a−c in the equation (2) is a vertical distance from the upper surface of the step portion 25 to the upper portion of the first side wall 16, and in the equation (2), the center of the runway 23 is the center of the step portion 25. It indicates that the position is 40 mm or more from the upper surface and ¼ or less of the vertical distance.
As shown in FIGS. 2 and 3, the wall injection distance is defined by the width g of the distribution chamber 11, the positions p and q of the injection ports 20, the recess length x of the recess 17b, and the height c of the step portion 25. ing.
The width g of the distribution chamber 11 is the distance from the left (one) first side wall 16 to the right (other) first side wall 16. The position q of the injection port 20 is the distance (front-rear right distance) from the straight portion 17a of the front wall 17 to the center of the injection port 20, and the position p of the injection port 20 is the first closest to the injection port 20. This is the distance (left-right distance) from the side wall 16 to the center of the injection port 20.
また、凹部１７ｂの凹み長さｘ（単に、凹み長さｘということがある）は、直線部１７ａの内壁（内面）から凹部１７ｂの最も凹んでいる部分の内壁（内面）までの距離である。この実施形態では、凹部１７ｂの凹み長さｘは、直線部１７ａの内壁から凹部１７ｂの左右方向中央部までの距離である。
凹み長さｘは、式（４）を満たす長さとされ、凹部の幅ｙは、式（５）を満たすものとされ、凹部１７ｂの端部から注入口２０までの距離ｚ（端部注入距離ということがある）は、式（６）を満たすものとされている。
The recess length x of the recess 17b (sometimes simply referred to as the recess length x) is the distance from the inner wall (inner surface) of the linear portion 17a to the inner wall (inner surface) of the most recessed portion of the recess 17b. . In this embodiment, the recess length x of the recess 17b is the distance from the inner wall of the straight portion 17a to the central portion in the left-right direction of the recess 17b.
The recess length x is a length that satisfies the formula (4), the width y of the recess is that that satisfies the formula (5), and the distance z from the end of the recess 17b to the injection port 20 (the end injection distance). May satisfy Expression (6).
図２に示すように、式（５）に示す凹部の幅ｙは、Ｔ型タンディッシュ３を平面視したときに、一方の直線部１７ａから凹部１７ｂへ移行する一方の屈曲点ｋから、他方の直線部１７ａから凹部１７ｂへ移行する他方の屈曲点ｋまでの距離である。言い換えれば、凹部１７ｂの内壁において、左右両端間の距離である。
図２に示すように、式（６）に示す端部注入距離ｚは、Ｔ型タンディッシュ３を平面視したときに、屈曲点ｋから注入口２０の中心までの幅方向（左右方向）の直線距離である。
As shown in FIG. 2, the width y of the concave portion shown in the equation (5) is determined from one bending point k that transitions from one linear portion 17 a to the concave portion 17 b when the T-type tundish 3 is viewed in plan view. This is the distance from the straight line portion 17a to the other bending point k that transitions to the concave portion 17b. In other words, the distance between the left and right ends of the inner wall of the recess 17b.
As shown in FIG. 2, the end portion injection distance z shown in Expression (6) is the width direction (left-right direction) from the bending point k to the center of the injection port 20 when the T-type tundish 3 is viewed in plan. Linear distance.
本発明の連続鋳造装置の鋳造方法においては、上述したように、連続鋳造装置１に具備されるタンディッシュを、取鍋９からの溶鋼２を装入する注入室１０と注入室１０の溶鋼２を鋳型４に装入する分配室１１とを備えたＴ型タンディッシュ３とし、このＴ型タンディッシュ３に注入室１０と分配室１１とを仕切る仕切堰１９を設け、この仕切堰１９の形状を式（１）〜式（３）を満たす形状とし、この仕切堰１９に対向する分配室１１の前壁１７に凹部１７ｂを設け、この凹部１７ｂの形状を式（４）〜式（６）を満たす形状とした上で、式（７）を満たすように鋳造を行うこととしている。 In the casting method of the continuous casting apparatus of the present invention, as described above, the tundish provided in the continuous casting apparatus 1 is filled with the pouring chamber 10 for charging the molten steel 2 from the ladle 9 and the molten steel 2 in the pouring chamber 10. Is formed into a T-type tundish 3 having a distribution chamber 11 for charging the mold 4, and a partition weir 19 is provided in the T-type tundish 3 to partition the injection chamber 10 and the distribution chamber 11. Is formed into a shape satisfying the expressions (1) to (3), and a recess 17b is provided in the front wall 17 of the distribution chamber 11 facing the partition weir 19, and the shape of the recess 17b is expressed by the expressions (4) to (6). Casting is performed so as to satisfy the formula (7).
この鋳造方法においては、まず、上述したように、湯道長さｆ、湯道高さｌ、壁注入距離、凹み長さｘ、凹部の幅ｙ、端部注入距離ｚが各種条件を満たすＴ型タンディッシュにおいて、式（７）にて示される溶鋼到達時間が５〜４０秒となるような溶鋼スループット
Ｖｃにて鋳造を行っている。
なお、実際の操業では、溶鋼スループットは、ton/minで測定されているため、式（８）により溶鋼スループットの単位（ton/min）をmm3/secに置き換えた。式（８）の「ρ」は溶鋼２の比重を示していて、この実施形態では、ρ＝７である。
In this casting method, first, as described above, the runner length f, the runner height l, the wall injection distance, the recess length x, the recess width y, and the end injection distance z satisfy various conditions. In the tundish, casting is performed at a molten steel throughput Vc such that the molten steel arrival time represented by Equation (7) is 5 to 40 seconds.
In the actual operation, the molten steel throughput is measured in ton / min. Therefore, the unit of molten steel throughput (ton / min) was replaced with mm 3 / sec by equation (8). “Ρ” in Expression (8) indicates the specific gravity of the molten steel 2, and in this embodiment, ρ = 7.
式（７）に示す湯道の断面積Ｓは、湯道２３が断面で円形ならば、πｒ2（r：半径）であり、湯道２３が断面で楕円形ならば、πａ1ｂ1［ａ1：長半径（最も長い半径）、ｂ1：短半径（最も短い半径）］である。溶鋼到達時間Ｔは、湯道２３から吐出した溶鋼２が前壁１７に当たるまでの時間のことである。この溶鋼到達時間Ｔを、分配室の長さｄ、湯道角度α、湯道断面積Ｓ、注入口２０数ｎ1，湯道数ｎ2が設定により示している。分配室の長さｄは、第１後壁１８、１８から前壁１７の左右方向中央部（凹部１７ｂの左右方向中央部）までの直線距離である。 The cross-sectional area S of the runner shown in Expression (7) is πr 2 (r: radius) if the runner 23 is circular in cross section, and πa 1 b 1 [r if the runner 23 is elliptic in cross section. a 1 : major radius (longest radius), b 1 : minor radius (shortest radius)]. The molten steel arrival time T is the time until the molten steel 2 discharged from the runner 23 hits the front wall 17. The molten steel arrival time T is indicated by setting the length d of the distribution chamber, the runner angle α, the runner cross-sectional area S, the number of inlets 20 n 1 , and the number of runners n 2 . The length d of the distribution chamber is a linear distance from the first rear walls 18, 18 to the center in the left-right direction of the front wall 17 (the center in the left-right direction of the recess 17 b).
式（１）〜式（７）等の条件は、実験により求めたものである。
次に、実験について説明する。
タンディッシュ３において介在物の浮上を測定することは事実上困難であることから、従来より用いられている水モデルを用いて介在物の浮上の評価を行った。
水モデルとは溶鋼２の代わりに水を用いると共に、介在物の代わりにフロービーズを使用したものである。
水モデルを行うにあたっては、タンディッシュ３内の溶鋼２の流動はゆっくりしており重力場によってのみ支配されると考えられることからフルード数（Fr；重力と慣性力の比）を一致させてテストを行った。このフルード数において、水モデルのものと実際のものとの相似則計算については、「神戸製鋼技報/vol.31,No4,1981」の文献に記載されている計算を用いた。
Conditions such as the formulas (1) to (7) are obtained by experiments.
Next, experiments will be described.
Since it is practically difficult to measure the floating of inclusions in Tundish 3, the floating of inclusions was evaluated using a conventionally used water model.
The water model uses water instead of the molten steel 2 and uses flow beads instead of inclusions.
In conducting the water model, the flow of the molten steel 2 in the tundish 3 is slow and is considered to be governed only by the gravitational field, so the Froude number (Fr: ratio of gravity and inertial force) is matched. Went. In this Froude number, the calculation described in the literature of “Kobe Steel Engineering Reports / vol.31, No4, 1981” was used for the similarity law calculation between the water model and the actual one.
一般的に溶鋼２含まれた介在物が溶鋼２から分離して浮上するのは、粒径で大凡５０μｍとされている（例えば、鉄と鋼,vol73,No12，1987,p216,fig6）いるが、従来よりもさらに微細な介在物も浮上させるという観点から、介在物は５０μｍよりさらに小さい４０μｍ程度であるものを想定した。
水モデルでは、溶鋼２内に含まれる介在物の代わりにフロービーズを使用した。詳しくは、溶鋼２中の４０μｍの介在物（比重３．８ｇ／ｃｍ3）と終末速度とが等価となるフロービーズ（φ１２０μｍ）を使用することとした。フロービーズは、事前にエタノール水溶液によって濡れ性を十分良くしてから使用した。
In general, inclusions contained in the molten steel 2 are separated from the molten steel 2 and float up. The particle size is about 50 μm (for example, iron and steel, vol73, No12, 1987, p216, fig6). From the viewpoint of allowing finer inclusions to float than before, the inclusions were assumed to be about 40 μm, which is smaller than 50 μm.
In the water model, flow beads were used instead of inclusions contained in the molten steel 2. Specifically, the flow beads (φ120 μm) in which the 40 μm inclusions (specific gravity 3.8 g / cm 3 ) in the molten steel 2 are equivalent to the terminal velocity are used. The flow beads were used after sufficiently improving wettability with an aqueous ethanol solution in advance.
なお、使用する全てのフロービーズの粒径をφ１２０μｍに合わせることは不可能であるため、φ１２０μｍが略中心値となる１００〜１４０μｍにふるい分けしたポリエチレン製（エチレン・アクリル酸共合体）のフロービーズを用意した。
図６に示すように、実験に用いたタンディッシュ３(以降、実験用タンディッシュということがある）は、実際のタンディッシュ３の大きさの１／３のものとした。実験用タンディッシュは、フロービーズの動きが分かるように透明な部材（例えば、アクリル板）で形成した。実験用タンディッシュの注入室１０の上側には水を注入する流量調整自在な流入弁を設け、これにより取鍋９から溶鋼２を注入することを模擬できるようにした。また、実験用タンディッシュの分配室１１には、水を外部へ排出でき且つ当該排出量が調整自在な流出弁を設け、これにより、タンディッシュ３から鋳型４への溶鋼２の装入を模擬できるようにした。流出弁には配管を介してフロービーズ及び排出した水を受けるケース（鋳型の位置に対応）を接続することで、鋳型４へ介在物が混入してしまったか否かを模擬できるようにした。注入室１０と分配室１１とを連通させる湯道２３はパイプで構成した。前壁１７における凹部１７ｂについては、様々な形状のものを試験できるように、前壁１７全体又は凹部１７ｂを入れ替え可能なものを使用した。
In addition, since it is impossible to adjust the particle size of all the flow beads used to φ120 μm, the flow beads made of polyethylene (ethylene / acrylic acid copolymer) having been screened to 100 to 140 μm where φ120 μm is the approximate central value are used. Prepared.
As shown in FIG. 6, the tundish 3 used in the experiment (hereinafter sometimes referred to as “experimental tundish”) was one-third the size of the actual tundish 3. The experimental tundish was formed of a transparent member (for example, an acrylic plate) so that the movement of the flow beads can be seen. On the upper side of the injection chamber 10 for the experimental tundish, an inflow valve for injecting water was provided so as to simulate the injection of the molten steel 2 from the ladle 9. In addition, the distribution chamber 11 of the experimental tundish is provided with an outflow valve that can discharge water to the outside and the discharge amount is adjustable, thereby simulating the charging of the molten steel 2 from the tundish 3 to the mold 4. I was able to do it. A case (corresponding to the position of the mold) for receiving the flow beads and the discharged water is connected to the outflow valve through a pipe so that it is possible to simulate whether or not inclusions have mixed into the mold 4. The runner 23 connecting the injection chamber 10 and the distribution chamber 11 was formed of a pipe. About the recessed part 17b in the front wall 17, what can replace the whole front wall 17 or the recessed part 17b was used so that the thing of various shapes could be tested.
実験用タンディッシュは、表１に示すタンディッシュ３の大きさ（表１は実験用ではなく実際のタンディッシュの大きさを示したものである）を想定して作成されたもので、実験では表１を満たす様々なものを１／３スケールで製作した。様々な実験をするために、実験用タンディッシュの仕切堰１９を取り換えられるようにした。 The experimental tundish was created assuming the size of the tundish 3 shown in Table 1 (Table 1 shows the actual tundish size, not the experimental one). Various products satisfying Table 1 were manufactured on a 1/3 scale. In order to carry out various experiments, the partition weir 19 of the experimental tundish can be replaced.
側壁部のテーパーは、第１側壁１６の左右方向（幅方向）の変化量ｂから、底壁１５から第１側壁１６の上部までの距離ａを割った値である。
湯道角度αは平面視で仕切堰１９と直交する前後ラインＬと湯道２３とのなす角度である。
湯道長さｆについては、８００ｍｍを上限とした。その理由として、湯道長さｆを大きくすることで仕切堰１９（耐火物）が非常に大きく（厚みが大）なり、タンディッシュ３内で貯留できる溶鋼２量が減少すると共に、コストが大幅に増加する。また、湯道２３が長いと当該湯道２３を溶鋼２が通る際に溶鋼２温度が下がりやすくなると共に、湯道２３の補修等のメンテナンスが非常に難しくなる。
The taper of the side wall portion is a value obtained by dividing a distance a from the bottom wall 15 to the upper portion of the first side wall 16 from a change amount b in the left-right direction (width direction) of the first side wall 16.
The runner angle α is an angle formed by the runway 23 and the longitudinal line L orthogonal to the partition weir 19 in plan view.
For the runner length f, the upper limit was 800 mm. The reason is that by increasing the runner length f, the partition weir 19 (refractory) becomes very large (thickness is large), the amount of molten steel 2 that can be stored in the tundish 3 is reduced, and the cost is greatly increased. To increase. Further, if the runner 23 is long, the temperature of the molten steel 2 tends to decrease when the molten steel 2 passes through the runner 23, and maintenance such as repair of the runner 23 becomes very difficult.
実験用タンディッシュを用いた実験においては、流入弁を開いて注入室１０内に水を供給すると共に、分配室１１の流出弁を開くことで模擬的に鋳造を行った。
図７は実験の様子の写真である。図７（ａ）は、フロービーズを含んだ水を実験用タンディッシュへ供給した直後の写真であり、湯道２３（パイプ）から分配室１１へ流入したフロービーズは水の流れに沿って略直線的に前壁１７に向けて進んでいることが分かる。
図７（ｂ）は、フロービーズが前壁１７に当たって浮上を開始し始めた写真であり、前壁１７に当たったフロービーズは次第に上昇しているのが分かる。
In an experiment using an experimental tundish, casting was simulated by opening the inflow valve to supply water into the injection chamber 10 and opening the outflow valve in the distribution chamber 11.
FIG. 7 is a photograph of the state of the experiment. FIG. 7A is a photograph immediately after supplying water containing flow beads to the experimental tundish, and the flow beads flowing into the distribution chamber 11 from the runner 23 (pipe) are substantially along the flow of water. It can be seen that the vehicle progresses linearly toward the front wall 17.
FIG. 7B is a photograph in which the flow beads hit the front wall 17 and start to float, and it can be seen that the flow beads hitting the front wall 17 gradually rise.
図７（ｃ）は、フロービーズが上昇している写真であり、浮上したフロービーズは水面に浮いているのが分かる。
表２〜表４７は、上述した各種条件を変化させたときの実験結果をまとめたものである。表２〜表７は、凹部１７ｂが円弧状であり凹み長さｘを２０ｍｍして各種条件を変化させた結果をまとめたもので、表８〜表１３は、凹部１７ｂが円弧状であり凹み長さｘを３０ｍｍにして各種条件を変化させた結果をまとめたもので、表１４〜表１９は、凹部１７ｂが円弧状であり凹み長さｘを５０ｍｍにして各種条件を変化させた結果をまとめたものである。
FIG. 7C is a photograph in which the flow beads are rising, and it can be seen that the flow beads that have floated float on the water surface.
Tables 2 to 47 summarize the experimental results when the various conditions described above are changed. Tables 2 to 7 summarize the results obtained by changing the various conditions by setting the recess 17b to have an arc shape and a recess length x of 20 mm. Tables 8 to 13 show the recesses 17b having an arc shape and a recess. Table 14 to Table 19 summarize the results of changing various conditions by changing the length x to 30 mm. Tables 14 to 19 show the results of changing the various conditions by setting the concave portion 17b to an arc shape and the recess length x to 50 mm. It is a summary.
また、表２０〜表２５は、凹部１７ｂが円弧状であり凹み長さｘを１００ｍｍにして各種条件を変化させた結果をまとめたもので、表２６〜表３１は、凹部１７ｂが円弧状であり凹み長さｘを５００ｍｍにして各種条件を変化させた結果をまとめたもので、表３２〜表３７は、凹部１７ｂが円弧状であり凹み長さｘを１０００ｍｍにして各種条件を変化させた結果をまとめたものである。
表３８〜表３９は、凹部１７ｂを四角状にしたときの結果をまとめたもので、表４０〜表４１は、凹部１７ｂを逆三角状にしたときの結果をまとめたもので、表４２〜表４３は
、凹部１７ｂを楕円形状にしたときの結果をまとめたものである。表４４〜表４５は、凹部１７ｂを台形状にしたときの結果をまとめたものである。さらに、表４６〜表４７は、凹部１７ｂが円弧状であり湯道の高さｌを変更したときの結果をまとめたものである。
Tables 20 to 25 summarize the results of changing the various conditions with the recess 17b having an arc shape and a recess length x of 100 mm. Tables 26 to 31 include the recess 17b having an arc shape. Table 32 to Table 37 summarize the results of changing various conditions with the dent length x set to 500 mm. Tables 32 to 37 show that the recesses 17b are arc-shaped and the dent length x is set to 1000 mm and the various conditions are changed. The results are summarized.
Tables 38 to 39 summarize the results when the recesses 17b are square, and Tables 40 to 41 summarize the results when the recesses 17b are inverted triangles. Table 43 summarizes the results when the recesses 17b are formed into an elliptical shape. Table 44 to Table 45 summarize the results when the concave portion 17b is trapezoidal. Furthermore, Table 46 to Table 47 summarize the results when the concave portion 17b is arcuate and the runner height l is changed.
この実験においては、フロービーズを含んだ水を流出弁を開いてケースに流した際（模擬的鋳造後）に、ケース内にフロービーズが流入した場合は介在物流出と判断した（各表の水モデル結果、「×」）。また、模擬的鋳造後に、ケース内にフロービーズが流入しなかった場合は介在物流出なしと判断した（各表の水モデル結果、「○」）。 In this experiment, when water containing flow beads was flowed into the case with the outflow valve opened (after simulated casting), if flow beads flowed into the case, it was determined that the inclusion flowed out (as shown in each table). Water model result, “×”). In addition, when the flow beads did not flow into the case after the mock casting, it was judged that there was no inclusion outflow (water model result of each table, “◯”).
[凹み長さについて]
表２〜表７に示すように、前壁１７の凹み長さｘが３０mm未満（２０mm）であるときは、湯道長さｆ、湯道高さｌ、壁注入距離、凹部の幅ｙ、端部注入距離ｚが如何なる値であっても、又、式（７）を満たすように溶鋼スループットＶｃにて鋳造しても、ケース内にフロービーズが流入した。
図８に示すように、凹み長さｘが式（４）を満たさず短い場合は、前壁１７が略フラット（直線状）であるときと同じ状態になるため、湯道から吐出した溶鋼２が前壁１７（凹部１７ｂ）にあたっても、当該溶鋼２は左右に流れてしまい微細な介在物を浮上させるための十分な上昇流が発生しなかったと考えられる。したがって、式（４）に示すように、凹み長さｘは３０mm以上であることが必要である。
[About dent length]
As shown in Tables 2 to 7, when the recess length x of the front wall 17 is less than 30 mm (20 mm), the runner length f, runner height l, wall injection distance, recess width y, end The flow beads flowed into the case regardless of the value of the part injection distance z or by casting with the molten steel throughput Vc so as to satisfy the equation (7).
As shown in FIG. 8, when the dent length x does not satisfy the formula (4) and is short, the front wall 17 is in the same state as when it is substantially flat (straight), so the molten steel 2 discharged from the runner 2 However, it is considered that the molten steel 2 also flows to the left and right on the front wall 17 (recessed portion 17b), and a sufficient upward flow for floating fine inclusions was not generated. Therefore, as shown in Expression (4), the recess length x needs to be 30 mm or more.
なお、凹み長さｘが１０００mmを超えると、鋳型４の前側にてあまりにも前壁１７（凹部１７ｂ）が突出することになり、鋳型４内の溶鋼２等の状態が監視し難いのが実情であると共に、凹部１７ｂ内にて溶鋼２の澱みが発生する虞があり、この澱みが地金付着の原因にもなる可能性があることから操業上、凹み長さｘは、１０００mm以内としている。
[凹部の幅について]
表２〜表３７に示すように、凹部の幅ｙが４００mm未満であるときは、湯道長さｆ、湯道高さｌ、壁注入距離、凹み長さｘ、端部注入距離ｚが如何なる値であっても、又、式（７）を満たすように溶鋼スループットＶｃにて鋳造しても、ケース内にフロービーズが流入した。
In addition, when the dent length x exceeds 1000 mm, the front wall 17 (concave part 17b) protrudes too much on the front side of the mold 4, and it is difficult to monitor the state of the molten steel 2 and the like in the mold 4. In addition, there is a possibility that stagnation of the molten steel 2 occurs in the recess 17b, and since this stagnation may cause adhesion of the metal, the dent length x is set to 1000 mm or less in operation. .
[About the width of the recess]
As shown in Tables 2 to 37, when the width y of the recess is less than 400 mm, the runner length f, the runner height l, the wall injection distance, the recess length x, and the end injection distance z are any values. Even when casting was performed at a molten steel throughput Vc so as to satisfy the formula (7), the flow beads flowed into the case.
図９に示すように、湯道の角度αや湯道断面積Ｓを変化させて湯道２２から吐出する溶鋼２の見かけ上の幅が最大となるときに、凹部の幅ｙが４００mm未満であると、湯道２２から吐出した多くの溶鋼２が凹部１７ｂだけでなく直線部１７ａにも衝突してしまう。その結果、前壁１７に衝突した溶鋼２が上昇する前に左右に広がってしまって微細な介在物を浮上させるための十分な上昇流が発生しなかったのが原因と考えられる。
したがって、式（５）に示すように、凹部の幅ｙは４００mm以上として湯道から吐出した溶鋼２が凹部１７ｂに当たりやすくする必要がある。
As shown in FIG. 9, when the apparent width of the molten steel 2 discharged from the runner 22 is changed by changing the runner angle α and the runner cross-sectional area S, the width y of the recess is less than 400 mm. And many molten steel 2 discharged from the runner 22 will collide not only with the recessed part 17b but with the linear part 17a. As a result, it is considered that the molten steel 2 that collided with the front wall 17 spreads to the left and right before ascending, and a sufficient upward flow for floating fine inclusions did not occur.
Therefore, as shown in Expression (5), it is necessary that the width y of the recess is 400 mm or more so that the molten steel 2 discharged from the runner easily hits the recess 17b.
[端部注入距離について]
表２〜表３７に示すように、端部注入距離ｚが２００mm未満であるときは、湯道長さｆ、湯道高さｌ、壁注入距離、凹み長さｘ、凹部の幅ｙが如何なる値であっても、又、式（７）を満たすように溶鋼スループットＶｃにて鋳造しても、ケース内にフロービーズが流入した。
図１０に示すように、端部注入距離ｚが式（６）を満たさず短過ぎると、凹部１７ｂに衝突して凹部１７ｂの作用によって溶鋼２が上昇する際に、屈曲点ｋと注入口２０との距離が近すぎるため、屈曲点ｋ付近の溶鋼２が上昇する前に注入口２０へ引き込まれてしまうことが考えられる。
[End injection distance]
As shown in Tables 2 to 37, when the end portion injection distance z is less than 200 mm, the runner length f, the runner height l, the wall injection distance, the recess length x, and the width y of the recess are any values. Even when casting was performed at a molten steel throughput Vc so as to satisfy the formula (7), the flow beads flowed into the case.
As shown in FIG. 10, when the end portion injection distance z does not satisfy the formula (6) and is too short, when the molten steel 2 rises due to the action of the concave portion 17b by colliding with the concave portion 17b, the bending point k and the inlet 20 It is conceivable that the molten steel 2 in the vicinity of the bending point k is drawn into the injection port 20 because the distance is too short.
したがって、式（６）に示すように、端部注入距離ｚは２００mm以上として凹部１７ｂの屈曲点ｋ付近にて当たった溶鋼２が注入口２０へ引き込まれないように、ある程度、距離を確保する必要がある。
[湯道長さについて]
表２〜表３７に示すように、湯道長さｆが１５０mm未満であるときは、湯道高さｌ、壁注入距離、凹み長さｘ、凹部の幅ｙ、端部注入距離ｚが如何なる値であっても、又、式（７）を満たすように溶鋼スループットＶｃにて鋳造しても、ケース内にフロービーズが流入した。
Therefore, as shown in the equation (6), the end portion injection distance z is set to 200 mm or more, and the distance is secured to some extent so that the molten steel 2 hit near the bending point k of the concave portion 17b is not drawn into the injection port 20. There is a need.
[About runway length]
As shown in Tables 2 to 37, when the runner length f is less than 150 mm, the runner height l, the wall injection distance, the recess length x, the recess width y, and the end injection distance z are any values. Even when casting was performed at a molten steel throughput Vc so as to satisfy the formula (7), the flow beads flowed into the case.
図１１、図１２に示すように、湯道長さｆが非常に短い場合は、溶鋼２が湯道２３によって十分に整流状態とならず乱流のまま分配室１１へ流れてしまうために、溶鋼２を前壁１７に十分に当てることができない状態となり、微細な介在物を浮上させるための十分な上昇流を発生させることができなかったと考えられる。
したがって、式（１）に示すように、湯道長さｆを１５０mm以上とすることで湯道２３を通る溶鋼２を十分に整流状態にして、整流した溶鋼２を前壁１７（凹部１７ｂ）に当てるような状態にする必要がある。
As shown in FIGS. 11 and 12, when the runner length f is very short, the molten steel 2 is not sufficiently rectified by the runner 23 and flows into the distribution chamber 11 in a turbulent flow. 2 could not be sufficiently applied to the front wall 17, and it was considered that a sufficient upward flow for floating fine inclusions could not be generated.
Therefore, as shown in the equation (1), the molten steel 2 passing through the runner 23 is sufficiently rectified by setting the runner length f to 150 mm or more, and the rectified molten steel 2 is applied to the front wall 17 (recessed portion 17b). It is necessary to be in a state of hitting.
[湯道高さについて]
表４６に示すように、湯道高さｌが４０mm未満であるときは、湯道長さｆ、壁注入距離、凹み長さｘ、凹部の幅ｙ、端部注入距離ｚが如何なる値であっても、又、式（７）を満たすように溶鋼スループットＶｃにて鋳造しても、ケース内にフロービーズが流入した。
図１３に示すように、湯道高さｌが４０mm未満で段差部２５の上面に非常に近い状態は、湯道２３から出た溶鋼２が前壁１７の凹部１７ｂに衝突した際、左右に広がり易く（図１３（ａ））、前壁１７の凹部１７ｂに衝突した溶鋼２ａの一部は上昇流となって上がっていくものの、左右に広がった溶鋼２ａは注入口２０（ノズル）へと流れて行く易くなる（図１３（ｂ））。図１３（ｃ）に示すように、注入口２０の付近では鋳型４への鋳込みによる引き込み力が発生しているため、前壁１７の凹部１７ｂに衝突して左右に広がった溶鋼２ａが注入口２０に吸い込まれ易く、一部の介在物が浮上せず溶鋼２ａと共に注入口２０（ノズル）に入ったものと考えられる（言い換えれば、左右に広がって注入口２０へと向かう直送流が直接注入口２０へと入ってしまうことが原因と考えられる）。
[About the height of the runway]
As shown in Table 46, when the runner height l is less than 40 mm, the runner length f, the wall injection distance, the recess length x, the recess width y, and the end injection distance z are any values. In addition, even when casting was performed at a molten steel throughput Vc so as to satisfy the formula (7), the flow beads flowed into the case.
As shown in FIG. 13, when the runner height l is less than 40 mm and very close to the upper surface of the stepped portion 25, when the molten steel 2 coming out of the runner 23 collides with the concave portion 17b of the front wall 17, Although it is easy to spread (FIG. 13 (a)), a part of the molten steel 2a colliding with the concave portion 17b of the front wall 17 rises as an upward flow, but the molten steel 2a spreading to the left and right is directed to the inlet 20 (nozzle). It becomes easy to flow (FIG. 13B). As shown in FIG. 13 (c), in the vicinity of the injection port 20, a pulling force due to casting into the mold 4 is generated. Therefore, the molten steel 2a that collides with the concave portion 17b of the front wall 17 and spreads left and right is formed. It is considered that some inclusions did not float up and entered the injection port 20 (nozzle) together with the molten steel 2a (in other words, a direct feed flow that spreads to the left and right toward the injection port 20 is directly injected. This may be caused by entering the entrance 20).
一方で、式（２）の上限値を満たさず、湯道高さｌが垂直距離の１／４よりも高い場合
は、図１４に示すように、湯道２３から出た溶鋼２が前壁１７の凹部１７ｂに衝突した際、前壁１７の凹部１７ｂの上部付近で衝突する（言い換えれば、湯面の近くで衝突する）ことになる（図１４（ａ））。このような場合は、前壁１７の凹部１７ｂに衝突した溶鋼２が上昇するものと、下降するものとに分かれやすく、上昇流と下降流とが混在することになる（図１４（ｂ））。一部の下降流によって上昇流が妨げられ易くなるため、上昇流が弱く、溶鋼２が注入口２０に吸い込まれ易くなる。
On the other hand, when the upper limit of equation (2) is not satisfied and the runner height l is higher than 1/4 of the vertical distance, as shown in FIG. When it collides with the concave part 17b of 17, it collides near the upper part of the concave part 17b of the front wall 17 (in other words, collides near the molten metal surface) (FIG. 14A). In such a case, the molten steel 2 that has collided with the concave portion 17b of the front wall 17 is likely to be divided into one that rises and one that falls, and an upward flow and a downward flow are mixed (FIG. 14B). . Since the upward flow is easily blocked by a part of the downward flow, the upward flow is weak and the molten steel 2 is easily sucked into the injection port 20.
したがって、式（２）に示すように、湯道高さｌが４０mm以上で垂直距離の１／４よりも低い位置となるように、湯道高さｌを第１側壁１６の高さａ及び段差部２５の高さｃにより設定することによって、介在物をノズルから流出させることなく浮上させることができる。
[壁注入距離について]
表２〜表３１に示すように、壁注入距離が式（３）を満たさない場合は、湯道長さｆ、湯道高さｌ、凹み長さｘ、凹部の幅ｙ、端部注入距離ｚが如何なる値であっても、又、式（７）を満たすように溶鋼スループットＶｃにて鋳造しても、ケース内にフロービーズが流入した。図１５（ａ）〜（ｃ）に示すように、壁注入距離が式（３）を満たさず短い場合は、湯道２３から出て整流された溶鋼２は前壁１７の凹部１７ｂに衝突した後、多少広がりながら上昇流へと変化する際に、広がった後に上昇流となるはずの溶鋼２が、広がり過程で注入口２０へ引き込まれてしまうことが考えられる。
Therefore, as shown in Formula (2), the runner height l is set to a height a and a height of the first side wall 16 so that the runner height l is 40 mm or more and lower than 1/4 of the vertical distance. By setting the height c of the stepped portion 25, the inclusions can be floated without flowing out of the nozzle.
[About wall injection distance]
As shown in Tables 2 to 31, when the wall injection distance does not satisfy the formula (3), the runner length f, the runner height l, the recess length x, the recess width y, and the end injection distance z No matter what the value is, or even if casting is performed at the molten steel throughput Vc so as to satisfy the equation (7), the flow beads flowed into the case. As shown in FIGS. 15 (a) to 15 (c), when the wall injection distance does not satisfy the formula (3), the molten steel 2 rectified from the runner 23 collides with the recess 17 b of the front wall 17. Later, when changing to an upward flow while spreading a little, it is considered that the molten steel 2 that should become an upward flow after spreading is drawn into the injection port 20 in the spreading process.
ゆえに、溶鋼２を前壁１７の凹部１７ｂへ衝突させた後、注入口２０へ入ることなく出来る限り上昇流を発生させるためには、壁注入距離を１１５０mm以上として、衝突後の溶鋼２が注入口２０に吸い込まれることなく上昇流に変化させる必要がある。
[溶鋼到達時間について]
表２〜表３７に示すように、溶鋼到達時間が式（７）を満たすように所定の溶鋼スループットＶｃにて鋳造を行わない場合は、湯道長さｆ、湯道高さｌ、壁注入距離、凹み長さｘ、凹部の幅ｙ、端部注入距離ｚが如何なる場合であっても、ケース内にフロービーズが流入した。
Therefore, in order to generate ascending flow as much as possible without causing the molten steel 2 to collide with the concave portion 17b of the front wall 17 and entering the inlet 20, the wall injected distance is set to 1150 mm or more and the molten steel 2 after the collision is injected. It is necessary to change to an upward flow without being sucked into the inlet 20.
[About molten steel arrival time]
As shown in Tables 2 to 37, when casting is not performed at a predetermined molten steel throughput Vc so that the molten steel arrival time satisfies the formula (7), the runner length f, the runner height l, and the wall injection distance The flow beads flowed into the case whatever the recess length x, the recess width y, and the end injection distance z.
溶鋼到達時間が非常に長い状態（４０secよりも大であるとき）では、湯道から吐出する溶鋼２の吐出速度と注入口２０における溶鋼スループットＶｃとのバランスが悪く、湯道２３から分配室１１へ流れ出た溶鋼２が前壁１７の凹部１７ｂに衝突し難くなり、溶鋼２を凹部１７ｂに衝突させることにより当該溶鋼２を上昇させる効果が弱くなる。
ゆえに、湯道２３から分配室１１へと流れ出た水（溶鋼２）が前壁１７の凹部１７ｂに到達後に当該溶鋼２が上昇流とならず、フロービーズ（介在物）を含んだ溶鋼２が流出弁（ノズル）から流出したと考えられる。言い換えれば、溶鋼到達時間が長い場合は、湯道２３から分配室１１へ流れ出た溶鋼２が前壁１７の凹部１７ｂに衝突することが少なく、溶鋼２が上昇流になり難い。
In a state in which the molten steel arrival time is very long (when it is longer than 40 seconds), the balance between the discharge speed of the molten steel 2 discharged from the runner and the molten steel throughput Vc at the inlet 20 is poor, and the runner 23 to the distribution chamber 11 It becomes difficult for the molten steel 2 flowing out to the concave portion 17b of the front wall 17 to collide, and the effect of raising the molten steel 2 is weakened by causing the molten steel 2 to collide with the concave portion 17b.
Therefore, after the water (molten steel 2) flowing out from the runner 23 to the distribution chamber 11 reaches the concave portion 17b of the front wall 17, the molten steel 2 does not flow upward, and the molten steel 2 containing flow beads (inclusions) It is thought that it flowed out from the outflow valve (nozzle). In other words, when the molten steel arrival time is long, the molten steel 2 flowing out from the runner 23 to the distribution chamber 11 rarely collides with the concave portion 17b of the front wall 17, and the molten steel 2 is unlikely to rise.
溶鋼到達時間が非常に短い状態（５sec未満）では、湯道から吐出する溶鋼２の吐出速度と注入口２０の溶鋼スループットＶｃとのバランスが悪く、湯道２３から分配室１１へ流れ出た溶鋼２が前壁１７の凹部１７ｂに勢い良く衝突し過ぎることになり、凹部１７ｂに衝突した多くの溶鋼２が上昇せずに発散してしまい、介在物が上昇する間もなくノズルから流出したと考えられる。
したがって、式（７）で示される溶鋼到達時間が５sec〜４０secとなるように、湯道断面積Ｓ、ストランド数ｎ1、湯道数ｎ2、分配室１１の長さｄ及び湯道の角度αを考慮した上で所定の溶鋼スループットＶｃにて鋳造する必要がある。
In a state where the molten steel arrival time is very short (less than 5 seconds), the balance between the discharge speed of the molten steel 2 discharged from the runner and the molten steel throughput Vc of the inlet 20 is poor, and the molten steel 2 flowing out from the runner 23 to the distribution chamber 11 However, it is considered that the molten steel 2 that collided with the concave portion 17b diverged without rising, and the inclusions flowed out of the nozzle soon before rising.
Therefore, the runner cross-sectional area S, the number of strands n 1 , the number of runners n 2 , the length d of the distribution chamber 11 and the runner angle α are set so that the molten steel arrival time represented by the formula (7) is 5 to 40 seconds. In consideration of the above, it is necessary to cast at a predetermined molten steel throughput Vc.
[凹部の種々の形状について]
図１６に示すように、凹部１７ｂが四角状（凹１７ｂが直線部１７ａに垂直な垂直部分と、垂直部間に配置されて直線部１７ａに平行な水平部分とを有しているもの）であってもよい。また、凹部１７ｂが逆三角状（凹１７ｂが直線部１７ａに対して傾斜している傾斜部分を備えていて、傾斜部分が左右方向中央部で交差しているもの）であってもよい。また、凹部１７ｂが半楕円形状（凹部１７の幅が楕円形の長径となり、凹部１７の長さが楕円形の短径となっているもの）であってもよい。
[Various shapes of recesses]
As shown in FIG. 16, the concave portion 17b has a square shape (the concave portion 17b has a vertical portion perpendicular to the straight portion 17a and a horizontal portion arranged between the vertical portions and parallel to the straight portion 17a). There may be. Further, the concave portion 17b may have an inverted triangular shape (the concave portion 17b includes an inclined portion that is inclined with respect to the linear portion 17a, and the inclined portion intersects at the central portion in the left-right direction). The recess 17b may be semi-elliptical (the width of the recess 17 is an elliptical major axis, and the length of the recess 17 is an elliptical minor axis).
さらには、凹部１７ｂが台形状（凹１７ｂが直線部１７ａに対して傾斜している傾斜部分と、傾斜部分間に配置されて直線部１７ａに平行な水平部分とを有しているもの）であってもよい。
表３８〜表４５にしめすように、凹部１７ｂが四角状、逆三角状、半楕円形状、台形状であっても、当該凹部１７ｂ及び前壁１７の形状が式（１）〜式（６）を満たし、このＴ型タンディッシュ３を用いて式（７）を満たすように鋳造すれば、ケース内にフロービーズが流入しなかった（各表の水モデル結果、「○」）。
Further, the concave portion 17b is trapezoidal (the concave portion 17b has an inclined portion inclined with respect to the linear portion 17a and a horizontal portion arranged between the inclined portions and parallel to the linear portion 17a). There may be.
As shown in Table 38 to Table 45, even if the concave portion 17b has a square shape, an inverted triangular shape, a semi-elliptical shape, or a trapezoidal shape, the shapes of the concave portion 17b and the front wall 17 are the formulas (1) to (6). When this T-type tundish 3 was used to cast so as to satisfy the formula (7), the flow beads did not flow into the case (water model result of each table, “◯”).
即ち、本発明の連続鋳造装置の鋳造方法によれば、Ｔ型タンディッシュ３に注入室１０と分配室１１とを仕切る仕切堰１９を設け、この仕切堰１９の形状を式（１）〜式（３）を満たす形状とし、仕切堰１９に対向する分配室１１の前壁１７に凹部１７ｂを設け、この凹部１７ｂの形状を式（４）〜式（６）を満たす形状とした上で、このＴ型タンディッシュ３を用いて式（７）を満たすように鋳造を行うことによって、微細な介在物についても介在物を十分に浮上することができるようになった。
なお、今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
That is, according to the casting method of the continuous casting apparatus of the present invention, the T-type tundish 3 is provided with the partition weir 19 that partitions the injection chamber 10 and the distribution chamber 11, and the shape of the partition weir 19 is expressed by the formulas (1) to (1). (3) The shape satisfying (3), the concave portion 17b is provided in the front wall 17 of the distribution chamber 11 facing the partition weir 19, and the shape of the concave portion 17b is a shape satisfying the equations (4) to (6), By performing casting so as to satisfy the formula (7) using the T-type tundish 3, the inclusions can be sufficiently levitated even for fine inclusions.
The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.
１ 連続鋳造装置
２ 溶鋼
３ Ｔ型タンディッシュ
４ 鋳型
１０ 注入室
１１ 分配室
１７ 前壁
１９ 仕切堰
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Continuous casting apparatus 2 Molten steel 3 T type tundish 4 Mold 10 Injection chamber 11 Distribution chamber 17 Front wall 19 Partition weir
Claims (1)
前記連続鋳造装置に具備されるタンディッシュを、取鍋からの溶鋼を装入する注入室と前記注入室の溶鋼を鋳型に装入する分配室とを備えたＴ型タンディッシュとし、このＴ型タンディッシュに前記注入室と分配室とを仕切る仕切堰を設け、この仕切堰の形状を式（１）〜式（３）を満たす形状とし、当該仕切堰に対向する前記分配室の前壁に凹部を設けると共に、当該凹部の形状を式（４）〜式（６）を満たす形状とした上で、このＴ型タンディッシュを用いて式（７）を満たすように鋳造を行うことを特徴とする連続鋳造装置の鋳造方法。
The tundish provided in the continuous casting apparatus is a T-type tundish provided with an injection chamber for charging molten steel from a ladle and a distribution chamber for charging molten steel in the injection chamber into a mold. A partition weir for partitioning the injection chamber and the distribution chamber is provided in the tundish, and the shape of the partition weir is a shape satisfying the expressions (1) to (3), and is formed on the front wall of the distribution chamber facing the partition weir. In addition to providing a concave portion, the shape of the concave portion is made to satisfy the formula (4) to the formula (6), and casting is performed using the T-type tundish so as to satisfy the formula (7). A casting method for a continuous casting apparatus.
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Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6340652A (en) * | 1986-08-06 | 1988-02-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Simulation method for molten metal flow in tundish |
| JP2005131661A (en) * | 2003-10-29 | 2005-05-26 | Sanyo Special Steel Co Ltd | Method and equipment for continuously casting high cleanness steel by tundish |
| JP2008264859A (en) * | 2007-04-24 | 2008-11-06 | Kobe Steel Ltd | T-type tundish |
| JP2009028776A (en) * | 2007-07-30 | 2009-02-12 | Kobe Steel Ltd | T type tundish |
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Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6340652A (en) * | 1986-08-06 | 1988-02-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Simulation method for molten metal flow in tundish |
| JP2005131661A (en) * | 2003-10-29 | 2005-05-26 | Sanyo Special Steel Co Ltd | Method and equipment for continuously casting high cleanness steel by tundish |
| JP2008264859A (en) * | 2007-04-24 | 2008-11-06 | Kobe Steel Ltd | T-type tundish |
| JP2009028776A (en) * | 2007-07-30 | 2009-02-12 | Kobe Steel Ltd | T type tundish |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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