JP2010164278A - Fluid heater and fluid supply device incorporating the same - Google Patents

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康裕 大矢
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a fluid heater excellent in heating efficiency and a fluid supply device incorporating the same. <P>SOLUTION: The fluid heater 2 comprises: a pair of electrode plates 21 composed of a positive electrode side electrode plate 211 connected to a positive electrode side terminal and a negative electrode side electrode plate 212 connected to a negative electrode side terminal 202 facing to each other; one or more PTC elements 22 arranged on a heating flow passage 101 formed between a pair of the electrode plates 21 and generating heat by energization; and a case composing a part of a fluid path 10 by covering at least a pair of the electrode plates 21. At least either of a pair of the electrode plates 21 has a formed rectification plate 213 standing toward the other electrode plate 21. The rectification plate 213 is made to stand so that fluid 3 flowing on the downstream side of the heating path 101 in the rectification plate 213 can go to the PTC element 22 arranged on the downstream side of the rectification plate 213. <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

本発明は、燃料、オイル、ウォッシャー液、水などの流体を加熱するための流体加熱ヒータ、及びこれを内蔵した流体供給装置に関する。   The present invention relates to a fluid heater for heating a fluid such as fuel, oil, washer fluid, and water, and a fluid supply apparatus incorporating the fluid heater.

例えばディーゼルエンジンにおける燃料や、オイル、ウォッシャー液、水などの流体は、低温状態において凍結したり、ワックス状に凝固したりする場合がある。
そこで、従来から、燃料やオイルなどの流体を加熱して流動性を持たせるための流体加熱ヒータを備えた流体供給装置が知られている（例えば、特許文献１参照）。 For example, fluids such as fuel, oil, washer fluid, and water in a diesel engine may freeze in a low temperature state or solidify in a wax state.
Therefore, conventionally, a fluid supply apparatus including a fluid heater for heating fluid such as fuel or oil to impart fluidity is known (for example, see Patent Document 1).

上記流体加熱ヒータは、正極側の端子に接続される正極側電極板と負極側の端子に接続される負極側電極板とを対向させてなる一対の電極板と、この一対の電極板同士の間に形成された加熱経路上に配設されるとともに通電により発熱する一又は二以上のＰＴＣ素子と、少なくとも一対の電極板を覆うケースとを有する。   The fluid heater includes a pair of electrode plates in which a positive electrode plate connected to a positive terminal and a negative electrode plate connected to a negative terminal are opposed to each other, and the pair of electrode plates One or two or more PTC elements are disposed on a heating path formed therebetween and generate heat when energized, and a case that covers at least a pair of electrode plates.

特開平１０−１１２３７６号公報Japanese Patent Laid-Open No. 10-112376

ところが、従来の流体加熱ヒータにおいては、以下のような問題点がある。
近年、特にディーゼルエンジンにおいては、扁平であって内径が大きく、かつ、複数のＰＴＣ素子を有する流体加熱ヒータが用いられることが多くなってきている。かかる流体加熱ヒータによれば燃料の流量を大きくすることができるが、ＰＴＣ素子の配置位置によっては、流体がＰＴＣ素子の近傍を通過することなく隣り合うＰＴＣ素子同士の間をすり抜けて通過することがある。一方、ただ単にＰＴＣ素子の数を多くした場合には、流体の流路が減少して、流体加熱ヒータに流体を供給する導入口と流体加熱ヒータから流体を排出する排出口との間で圧力損失が生じてしまうおそれがある。
その結果、燃料を十分に加熱することが困難となり、ヒータの加熱効率が低下するおそれがあった。 However, the conventional fluid heater has the following problems.
In recent years, particularly in diesel engines, fluid heaters that are flat, have a large inner diameter, and have a plurality of PTC elements are increasingly used. According to such a fluid heater, the flow rate of fuel can be increased. However, depending on the position of the PTC element, the fluid may pass between adjacent PTC elements without passing through the vicinity of the PTC element. There is. On the other hand, when the number of PTC elements is simply increased, the flow path of the fluid decreases, and the pressure between the inlet that supplies fluid to the fluid heater and the outlet that discharges fluid from the fluid heater is reduced. There is a risk of loss.
As a result, it becomes difficult to sufficiently heat the fuel, and the heating efficiency of the heater may be reduced.

本発明は、かかる従来の問題点に鑑みてなされたもので、加熱効率に優れた流体加熱ヒータ、及びこれを内蔵した流体供給装置を提供しようとするものである。   The present invention has been made in view of such a conventional problem, and an object of the present invention is to provide a fluid heater having excellent heating efficiency and a fluid supply device incorporating the fluid heater.

第一の発明は、流体が流れる通路である流体経路に配置される流体加熱ヒータであって、
正極側の端子に接続される正極側電極板と負極側の端子に接続される負極側電極板とを対向させてなる一対の電極板と、この一対の電極板同士の間に形成された加熱経路上に配設されるとともに通電により発熱する一又は二以上のＰＴＣ素子と、少なくとも上記一対の電極板を覆うことにより上記流体経路の一部を構成するケースとを有し、
上記一対の電極板の少なくともいずれか一方には、他方の電極板に向かって立設する一又は二以上の整流板が形成されており、
この整流板は、この整流板における上記加熱経路の下流側を流れる上記流体が上記整流板よりも下流側に配設される上記ＰＴＣ素子に向かうよう立設されていることを特徴とする流体加熱ヒータにある（請求項１）。 A first invention is a fluid heater disposed in a fluid path that is a passage through which a fluid flows,
A pair of electrode plates formed by opposing a positive electrode plate connected to a positive terminal and a negative electrode plate connected to a negative terminal, and heating formed between the pair of electrode plates One or two or more PTC elements that are disposed on the path and generate heat when energized, and a case that forms a part of the fluid path by covering at least the pair of electrode plates;
At least one of the pair of electrode plates is formed with one or more rectifying plates standing toward the other electrode plate,
The rectifying plate is erected so that the fluid flowing on the downstream side of the heating path in the rectifying plate is directed toward the PTC element disposed on the downstream side of the rectifying plate. It exists in a heater (Claim 1).

第二の発明は、ディーゼルエンジンの内燃機関に配され、少なくとも第一の発明に記載の流体加熱ヒータと上記流体をろ過するためのフィルタ部とを有することを特徴とする流体供給装置にある（請求項７）。   A second aspect of the invention is a fluid supply apparatus that is disposed in an internal combustion engine of a diesel engine and includes at least the fluid heater described in the first aspect of the invention and a filter unit for filtering the fluid ( Claim 7).

第一の発明の作用効果について説明する。
上記整流板は、この整流板における上記加熱経路の下流側を流れる上記流体が上記整流板よりも下流側に配設される上記ＰＴＣ素子に向かうよう立設されている。そのため、整流板の近傍を流れる流体は、この整流板によってその流れ方向が矯正されて、以後その方向に流れることとなる。 The function and effect of the first invention will be described.
The rectifying plate is erected so that the fluid flowing on the downstream side of the heating path in the rectifying plate faces the PTC element disposed on the downstream side of the rectifying plate. For this reason, the flow direction of the fluid flowing in the vicinity of the current plate is corrected by the current plate, and then flows in that direction.

そしてその後、流体はＰＴＣ素子へと向かって流れて、そこで十分に加熱される。これにより、加熱経路の面積を大きくした場合などであっても、ＰＴＣ素子の近傍を通過しないために流体が十分に加熱されないという不具合を十分に回避することができる。その結果、加熱効率に優れた流体加熱ヒータを得ることができる。   And then the fluid flows towards the PTC element where it is fully heated. Thereby, even when the area of the heating path is increased, the problem that the fluid is not sufficiently heated because it does not pass through the vicinity of the PTC element can be sufficiently avoided. As a result, a fluid heater excellent in heating efficiency can be obtained.

第二の発明においては、前述した第一の発明に係る流体加熱ヒータを有する。そのため、加熱効率に優れた流体加熱ヒータを備えた流体供給装置を得ることができる。これにより、ワックス状に凝固させることなく十分にろ過した燃料をディーゼルエンジンに供給することができる。   In 2nd invention, it has the fluid heater based on 1st invention mentioned above. Therefore, the fluid supply apparatus provided with the fluid heater excellent in heating efficiency can be obtained. Thereby, the sufficiently filtered fuel can be supplied to the diesel engine without being solidified into a wax shape.

実施例１における、（ａ）正極側電極板の平面図、負極側電極板の平面図。(A) The top view of the positive electrode side electrode plate in Example 1, The top view of a negative electrode side electrode plate. 実施例１における、燃料フィルタアッシーの断面図。1 is a cross-sectional view of a fuel filter assembly in Example 1. FIG. 実施例１における、流体供給装置の模式図。FIG. 2 is a schematic diagram of a fluid supply device in Embodiment 1. 実施例１における、（ａ）ＰＴＣ素子が３個の場合の正極側電極板の平面図、（ｂ）ＰＴＣ素子が３個の場合の負極側電極板の平面図。In Example 1, (a) The top view of the positive electrode side electrode plate in case there are three PTC elements, (b) The top view of the negative electrode side electrode plate in the case of three PTC elements. 実施例１における、（ａ）ＰＴＣ素子が８個の場合の正極側電極板の平面図、（ｂ）ＰＴＣ素子が８個の場合の負極側電極板の平面図。In Example 1, (a) The top view of the positive electrode side electrode plate in case of eight PTC elements, (b) The top view of the negative electrode side electrode plate in the case of eight PTC elements. 実施例２における、（ａ）Ｗ／Ｌの値と圧力損失との関係を示す線図、（ｂ）Ｗ／Ｌの値と電力との関係を示す線図。In Example 2, (a) The diagram which shows the relationship between the value of W / L, and a pressure loss, (b) The diagram which shows the relationship between the value of W / L, and electric power. 実施例３における、（ａ）Ａ／Ｌの値と圧力損失との関係を示す線図、（ｂ）Ａ／Ｌの値と電力との関係を示す線図。In Example 3, (a) the diagram which shows the relationship between the value of A / L, and pressure loss, (b) the diagram which shows the relationship between the value of A / L and electric power. 実施例４における、（ａ）Ｂ／Ｌの値と圧力損失との関係を示す線図、（ｂ）Ｂ／Ｌの値と電力との関係を示す線図。In Example 4, (a) The diagram which shows the relationship between the value of B / L, and a pressure loss, (b) The diagram which shows the relationship between the value of B / L, and electric power.

本明細書において、上記流体としては、燃料、オイル、ウォッシャー液、水など種々のものが考えられる。
第一及び第二の発明において、上記整流板としては、例えば、ＰＡ６６（ポリアミド６６）樹脂、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）樹脂からなるものを用いることができる。 In the present specification, various fluids such as fuel, oil, washer fluid, and water can be considered as the fluid.
In the first and second inventions, for example, a plate made of PA66 (polyamide 66) resin or PBT (polybutylene terephthalate) resin can be used as the current plate.

なお、１５〜３０ｃｍ2程度の面積を有する加熱経路においては、１〜３ｃｍ2程度の面積を有するＰＴＣ素子を３〜８個程度、上記整流板を６〜１４個程度設けることが好ましい。さもなければ、流体加熱ヒータへ流体を供給する導入口における流体の圧力と流体加熱ヒータから流体を排出する排出口における流体の圧力との間において圧力損失が生じたり、加熱効率が低下したりする場合がある。 In a heating path having an area of about 15 to 30 cm 2 , it is preferable to provide about 3 to 8 PTC elements having an area of about 1 to 3 cm 2 and about 6 to 14 rectifying plates. Otherwise, pressure loss may occur between the pressure of the fluid at the inlet that supplies the fluid to the fluid heater and the pressure of the fluid at the outlet that discharges the fluid from the fluid heater, or the heating efficiency may decrease. There is a case.

また、上記整流板は、上記加熱経路の上流側における上記流体の流れ方向に対して傾斜した状態で立設することができる（請求項２）。
この場合には、本発明の流体加熱ヒータを、この整流板における加熱経路の下流側を流れる流体が整流板よりも下流側に配設されるＰＴＣ素子に向かうよう、簡易な構造にて構成することができる。 Moreover, the said baffle plate can be standingly arranged in the state inclined with respect to the flow direction of the said fluid in the upstream of the said heating path (Claim 2).
In this case, the fluid heater of the present invention is configured with a simple structure so that the fluid flowing on the downstream side of the heating path in the rectifying plate is directed to the PTC element disposed on the downstream side of the rectifying plate. be able to.

また、上記整流板は、複数箇所に形成されていることが好ましい（請求項３）。
この場合には、ＰＴＣ素子が複数形成されている場合にあっても、その複数のＰＴＣ素子のそれぞれに対して、流体を十分に近づけることができる。そのため、加熱効率に一層優れた流体加熱ヒータを得ることができる。これは、加熱経路の面積を大きくする場合に特に顕著に得られる作用効果である。 Moreover, it is preferable that the said baffle plate is formed in multiple places (Claim 3).
In this case, even when a plurality of PTC elements are formed, the fluid can be made sufficiently close to each of the plurality of PTC elements. Therefore, it is possible to obtain a fluid heater that is more excellent in heating efficiency. This is an operational effect that is particularly prominent when the area of the heating path is increased.

また、上記加熱経路に上記流体を導入する導入口と、上記加熱経路から上記流体を排出する排出口とを有し、
上記加熱経路において上記導入口と上記排出口とを最短距離でつなぐ線と上記一対の電極板同士を最短距離でつなぐ線とに直交する方向である幅方向における、上記加熱経路の下流側に同一のＰＴＣ素子が配置されている一組の上記整流板のうち上記加熱経路の下流側における端部同士の間隔が最も小さくなる一組の上記整流板の上記端部同士の距離をＷ、上記ＰＴＣ素子の最大幅をＬとしたとき、Ｗ／Ｌ≧１が成り立つことが好ましい（請求項４）。 And an inlet for introducing the fluid into the heating path, and an outlet for discharging the fluid from the heating path.
Same as the downstream side of the heating path in the width direction, which is the direction perpendicular to the line connecting the introduction port and the discharge port at the shortest distance and the line connecting the pair of electrode plates at the shortest distance in the heating path. The distance between the ends of the pair of rectifying plates in which the distance between the ends on the downstream side of the heating path is the smallest among the pair of the rectifying plates in which the PTC elements are arranged is W, and the PTC It is preferable that W / L ≧ 1 holds when the maximum width of the element is L (claim 4).

この場合には、導入口と排出口との間における圧力損失を抑制しつつ、ＰＴＣ素子が十分な消費電力を有する流体加熱ヒータを得ることができる。
なお、上記Ｗ／Ｌは１〜１．５となることが好ましい。すなわち、Ｗ／Ｌが１未満である場合には、導入口と排出口との間における圧力損失が増大し流体の流量が減少してしまうおそれがある。また、Ｗ／Ｌが１．５を超える場合には、ＰＴＣ素子の消費電力が小さくなってしまうおそれがある。 In this case, it is possible to obtain a fluid heater in which the PTC element has sufficient power consumption while suppressing pressure loss between the inlet and the outlet.
The W / L is preferably 1 to 1.5. That is, when W / L is less than 1, the pressure loss between the introduction port and the discharge port may increase and the flow rate of the fluid may decrease. Moreover, when W / L exceeds 1.5, there exists a possibility that the power consumption of a PTC element may become small.

また、上記加熱経路に上記流体を導入する導入口と、上記加熱経路から上記流体を排出する排出口とを有し、
上記加熱経路において上記導入口と上記排出口とを最短距離でつなぐ線と上記一対の電極板同士を最短距離でつなぐ線とに直交する方向である幅方向における、上記導入口の開口幅をＡ、上記ＰＴＣ素子の最大幅をＬとしたとき、Ａ／Ｌ≧１が成り立つことが好ましい（請求項５）。 And an inlet for introducing the fluid into the heating path, and an outlet for discharging the fluid from the heating path.
In the heating path, the opening width of the introduction port in the width direction, which is a direction perpendicular to the line connecting the introduction port and the discharge port at the shortest distance and the line connecting the pair of electrode plates at the shortest distance, is A It is preferable that A / L ≧ 1 holds when the maximum width of the PTC element is L (claim 5).

この場合にも、導入口と排出口との間における圧力損失を抑制しつつ、ＰＴＣ素子が十分な電力を有する流体加熱ヒータを得ることができる。
なお、上記Ａ／Ｌは１〜１．５となることが好ましい。すなわち、Ａ／Ｌが１未満である場合には、導入口と排出口との間における圧力損失が増大し流体の流量が減少してしまうおそれがある。また、Ａ／Ｌが１．５を超える場合には、ＰＴＣ素子の消費電力が小さくなってしまうおそれがある。 Also in this case, it is possible to obtain a fluid heater in which the PTC element has sufficient power while suppressing pressure loss between the inlet and the outlet.
The A / L is preferably 1 to 1.5. That is, when A / L is less than 1, the pressure loss between the introduction port and the discharge port may increase and the flow rate of the fluid may decrease. Moreover, when A / L exceeds 1.5, there exists a possibility that the power consumption of a PTC element may become small.

また、上記加熱経路に上記流体を導入する導入口と、上記加熱経路から上記流体を排出する排出口とを有し、
上記加熱経路において上記導入口と上記排出口とを最短距離でつなぐ線と上記一対の電極板同士を最短距離でつなぐ線とに直交する方向である幅方向における、上記排出口の開口幅をＢ、上記ＰＴＣ素子の最大幅をＬとしたとき、Ｂ／Ｌ≧１が成り立つことが好ましい（請求項６）。 And an inlet for introducing the fluid into the heating path, and an outlet for discharging the fluid from the heating path.
In the heating path, the opening width of the discharge port in the width direction, which is the direction perpendicular to the line connecting the introduction port and the discharge port at the shortest distance and the line connecting the pair of electrode plates at the shortest distance, is B When the maximum width of the PTC element is L, it is preferable that B / L ≧ 1 holds (claim 6).

この場合にも、導入口と排出口との間における圧力損失を抑制しつつ、ＰＴＣ素子が十分な電力を有する流体加熱ヒータを得ることができる。
なお、上記Ｂ／Ｌは１〜１．５となることが好ましい。すなわち、Ｂ／Ｌが１未満である場合には、導入口と排出口との間における圧力損失が増大し流体の流量が減少してしまうおそれがある。また、Ｂ／Ｌが１．５を超える場合には、ＰＴＣ素子の消費電力が小さくなってしまうおそれがある。 Also in this case, it is possible to obtain a fluid heater in which the PTC element has sufficient power while suppressing pressure loss between the inlet and the outlet.
The B / L is preferably 1 to 1.5. That is, when B / L is less than 1, the pressure loss between the introduction port and the discharge port increases and the flow rate of the fluid may decrease. Further, when B / L exceeds 1.5, the power consumption of the PTC element may be reduced.

また、上記整流板は、上記電極板と一体的に形成することができる（請求項７）。
この場合には、流体加熱ヒータの部品点数を低減することができる。そのため、流体加熱ヒータの製造工程を低減することができるとともに、組み立て容易な流体加熱ヒータを得ることができる。 The rectifying plate can be formed integrally with the electrode plate.
In this case, the number of parts of the fluid heater can be reduced. Therefore, the manufacturing process of the fluid heater can be reduced, and a fluid heater that can be easily assembled can be obtained.

（実施例１）
本発明の流体加熱ヒータ、及びこれを内蔵した流体供給装置に係る実施例について、図面とともに説明する。
本発明の流体加熱ヒータ２は、図１〜図３に示すように、流体が流れる通路である流体経路１０に配置される。
そして、流体加熱ヒータ２は、下記の、一対の電極板２１と、ＰＴＣ素子２２と、ケース２３１とを有する。 Example 1
Embodiments of a fluid heater according to the present invention and a fluid supply device incorporating the fluid heater will be described with reference to the drawings.
As shown in FIGS. 1 to 3, the fluid heater 2 of the present invention is disposed in a fluid path 10 that is a passage through which a fluid flows.
The fluid heater 2 includes a pair of electrode plates 21, a PTC element 22, and a case 231 described below.

すなわち、ケース２３１は、一対の電極板２１を覆うことにより、流体経路１０の一部を構成している。
また、ＰＴＣ素子２２は、通電により発熱するよう構成されており、さらに本例においては、４個形成してある。
さらに、ＰＴＣ素子２２は、一対の電極板２１の間に形成された加熱経路１０１上に配設されている。 That is, the case 231 constitutes a part of the fluid path 10 by covering the pair of electrode plates 21.
Further, the PTC elements 22 are configured to generate heat when energized, and in this example, four PTC elements 22 are formed.
Further, the PTC element 22 is disposed on the heating path 101 formed between the pair of electrode plates 21.

また、一対の電極板２１は、図２に示すように、正極側の端子２０１に接続される正極側電極板２１１と、負極側の端子２０２に接続される負極側電極板２１２と、を対向させてなる。
そして、一対の電極板２１の少なくともいずれか一方には、他方の電極板２１に向かって立設する整流板２１３が形成されている。本例では、正極側電極板２１１のみに整流板２１３が形成されている。 Further, as shown in FIG. 2, the pair of electrode plates 21 opposes the positive electrode plate 211 connected to the positive terminal 201 and the negative electrode plate 212 connected to the negative terminal 202. Let me.
Further, at least one of the pair of electrode plates 21 is formed with a rectifying plate 213 erected toward the other electrode plate 21. In this example, the rectifying plate 213 is formed only on the positive electrode plate 211.

この整流板２１３は、この整流板２１３における加熱経路１０１の下流側を流れる流体がこの整流板２１３よりも下流側に配設されるＰＴＣ素子２２に向かうよう立設されている。具体的には、本例において整流板２３１は、加熱経路１０１の上流側における流体の流れ方向に対して傾斜した状態で立設している。   The rectifying plate 213 is erected so that the fluid flowing on the downstream side of the heating path 101 in the rectifying plate 213 faces the PTC element 22 disposed on the downstream side of the rectifying plate 213. Specifically, in this example, the rectifying plate 231 is erected in an inclined state with respect to the fluid flow direction on the upstream side of the heating path 101.

以下に、流体加熱ヒータ２及びこれを内蔵した流体供給装置１について、図１〜図３とともに詳細に説明する。
まず、上記流体加熱ヒータ２を内蔵した流体供給装置１について説明する。本例においては、特にディーゼルエンジンに搭載される流体供給装置１について説明する。 Below, the fluid heater 2 and the fluid supply apparatus 1 incorporating the same will be described in detail with reference to FIGS.
First, the fluid supply apparatus 1 incorporating the fluid heater 2 will be described. In this example, the fluid supply apparatus 1 mounted on a diesel engine will be described.

本例の流体供給装置１は、下記の燃料タンク５内の燃料を燃料タンク５外へ供給するものであり、図３に示すように、燃料タンク５と、燃料フィルタアッシー４と、サプライポンプ６と、インジェクタ７とを有する。
なお、本例では、上記のとおり、燃料タンク５と燃料フィルタアッシー４とサプライポンプ６とインジェクタ７とを含めたもの全体を流体供給装置１としているが、本発明の流体加熱ヒータ２と後述するフィルタ部３とを備えた燃料フィルタアッシー４のみを流体供給装置１とすることもできる。いずれにしても、本発明の流体供給装置１とは、本発明の流体加熱ヒータ２とフィルタ部３とを内蔵しているものをいう。 The fluid supply apparatus 1 of this example supplies the fuel in the following fuel tank 5 to the outside of the fuel tank 5, and as shown in FIG. 3, the fuel tank 5, the fuel filter assembly 4, and the supply pump 6 And an injector 7.
In the present example, as described above, the entire apparatus including the fuel tank 5, the fuel filter assembly 4, the supply pump 6, and the injector 7 is used as the fluid supply device 1. However, the fluid heater 2 of the present invention will be described later. Only the fuel filter assembly 4 including the filter unit 3 may be used as the fluid supply device 1. In any case, the fluid supply device 1 of the present invention refers to a device incorporating the fluid heater 2 and the filter unit 3 of the present invention.

上記燃料タンク５は、ディーゼルエンジンに供給される燃料を貯蔵するために設けられている。
また、燃料フィルタアッシー４は、インジェクタ７から吐出される燃料中の不純物を除去するために設けられており、その内部には、燃料をろ過するためのフィルタエレメント３０を有するフィルタ部３と、本例の流体加熱ヒータ２とが設けられている。 The fuel tank 5 is provided for storing fuel supplied to the diesel engine.
The fuel filter assembly 4 is provided to remove impurities in the fuel discharged from the injector 7, and the filter unit 3 having a filter element 30 for filtering the fuel is provided inside the fuel filter assembly 4. An example fluid heater 2 is provided.

燃料フィルタアッシー４の下流側に配設されたサプライポンプ６は、フィルタエレメント３０を通過した燃料を吸入し、下記のインジェクタ７にその燃料を供給するために設けられている。
そして、ディーゼルエンジンに向かって燃料を噴出するためのインジェクタ７がサプライポンプ６の下流側に設けられている。 The supply pump 6 disposed on the downstream side of the fuel filter assembly 4 is provided for sucking the fuel that has passed through the filter element 30 and supplying the fuel to the injector 7 described below.
An injector 7 for ejecting fuel toward the diesel engine is provided on the downstream side of the supply pump 6.

かかる流体供給装置１においては、ディーゼルエンジンに供される燃料は以下のように流れる。
まず、サプライポンプ６内を負圧とすることで、燃料タンク５から流体経路１０へと燃料を吸い上げて燃料フィルタアッシー４へと燃料が供給される。 In the fluid supply apparatus 1, the fuel supplied to the diesel engine flows as follows.
First, by making the supply pump 6 have a negative pressure, the fuel is sucked up from the fuel tank 5 to the fluid path 10 and supplied to the fuel filter assembly 4.

次いで、図２に示すように、燃料フィルタアッシー４へと供給された燃料は、燃料フィルタアッシー４内部の流体加熱ヒータ２を通過する。
流体加熱ヒータ２を通過することにより、フィルタエレメント３０の目詰まりの原因となりやすいワックス状の燃料に熱を与えて溶かすことができる。そしてこれにより、仮にフィルタエレメント３０が目詰まりしていても、かかる目詰まりは解消し、再び燃料をスムーズに流すことができる。 Next, as shown in FIG. 2, the fuel supplied to the fuel filter assembly 4 passes through the fluid heater 2 inside the fuel filter assembly 4.
By passing through the fluid heater 2, heat can be applied to the wax-like fuel that is likely to cause clogging of the filter element 30 to be melted. As a result, even if the filter element 30 is clogged, the clogging is eliminated and the fuel can flow smoothly again.

次いで、流体加熱ヒータ２から流れてきた燃料は、フィルタエレメント３０を通過する。これにより、燃料に含有されている不純物を十分に除去することができる。   Next, the fuel flowing from the fluid heater 2 passes through the filter element 30. Thereby, impurities contained in the fuel can be sufficiently removed.

次いで、流体経路１０を通過して燃料フィルタアッシー４からサプライポンプ６へと燃料が供給される。
そしてその後、サプライポンプ６から各インジェクタ７へと燃料が供給されて、各インジェクタ７からディーゼルエンジンに向かって燃料が噴出される。 Next, fuel is supplied from the fuel filter assembly 4 to the supply pump 6 through the fluid path 10.
Thereafter, fuel is supplied from the supply pump 6 to each injector 7, and fuel is ejected from each injector 7 toward the diesel engine.

次に、流体加熱ヒータ２とフィルタ部３とを備えた燃料フィルタアッシー４について、図１、図２とともに詳細に説明する。
流体加熱ヒータ２は、前述したとおり、一対の電極板２１と、４個のＰＴＣ素子２２と、ケース２３１とを有するほか、図２に示すように、自身の端部においてばね部材２０３を備えたＳＵＳ板２０４を有するとともに負極側電極板２１２に電気的に接続された負極側の端子２０２と、正極側電極板２１１に電気的に接続された正極側の端子２０１とを有する。 Next, the fuel filter assembly 4 including the fluid heater 2 and the filter unit 3 will be described in detail with reference to FIGS.
As described above, the fluid heater 2 includes the pair of electrode plates 21, the four PTC elements 22, and the case 231, and has a spring member 203 at its end as shown in FIG. 2. It has a SUS plate 204 and a negative-side terminal 202 electrically connected to the negative-side electrode plate 212 and a positive-side terminal 201 electrically connected to the positive-side electrode plate 211.

そして、負極側の端子２０２は、例えばアルミニウム製のものを用いることができ、一対の電極板２１の中心部に形成された開口孔２１４に挿通された状態でケース２３１に保持されている。
また、負極側の端子２０２には、前述したとおり、負極側電極板２１２へと向かって付勢されたばね部材２０３を有するＳＵＳ板２０４が接続されている。そして、このばね部材２０３によって負極側電極板２１２が押圧されて、一対の電極板２１同士の間の距離ｄが一定に保たれている。また、負極側の端子２０２は、ＳＵＳ板２０４、及びこれに形成されたばね部材２０３を経由して負極側電極板２１２に電気的に接続されている。
一方、正極側の端子２０１は、例えばアルミニウム製のものを用いることができ、ケース２３１を貫通させた状態で正極側電極板２１１へと直接接続されている。 The terminal 202 on the negative electrode side can be made of, for example, aluminum, and is held by the case 231 in a state of being inserted through an opening hole 214 formed in the center portion of the pair of electrode plates 21.
Further, as described above, the SUS plate 204 having the spring member 203 biased toward the negative electrode plate 212 is connected to the negative terminal 202. The negative electrode plate 212 is pressed by the spring member 203, and the distance d between the pair of electrode plates 21 is kept constant. The negative terminal 202 is electrically connected to the negative electrode plate 212 via the SUS plate 204 and the spring member 203 formed thereon.
On the other hand, the positive electrode side terminal 201 can be made of, for example, aluminum, and is directly connected to the positive electrode side electrode plate 211 in a state where the case 231 is penetrated.

ケース２３１は、例えば、ＰＡ６６、ＰＢＴなどの樹脂にて形成されるものを用いることができる。
また、本例においては、ケース２３１とともに、ＰＴＣ素子２２や一対の電極板２１などを覆うように樹脂キャップ２３２が設けられている。 As the case 231, for example, a case formed of a resin such as PA66 or PBT can be used.
In this example, a resin cap 232 is provided so as to cover the PTC element 22 and the pair of electrode plates 21 together with the case 231.

そして、この樹脂キャップ２３２とケース２３１とによって囲まれた部分が燃料の流体経路１０の一部となっている。具体的には、ケース２３１の側面には、燃料タンク５からの燃料を流体加熱ヒータ２内に供給するための燃料入口１０４が形成されている。一方、樹脂キャップ２３２の一部には、流体加熱ヒータ２を経由した燃料がフィルタ部３へと進入するための燃料出口１０５が形成されている。   A portion surrounded by the resin cap 232 and the case 231 is a part of the fuel fluid path 10. Specifically, a fuel inlet 104 for supplying fuel from the fuel tank 5 into the fluid heater 2 is formed on the side surface of the case 231. On the other hand, a part of the resin cap 232 is formed with a fuel outlet 105 through which fuel that has passed through the fluid heater 2 enters the filter unit 3.

また、前述したとおり、本例の流体加熱ヒータ２は、流体の流れ方向を矯正するための整流板２１３を有する。
そして、本例において整流板２１３は、７箇所において形成されている。具体的には、４個のＰＴＣ素子２２における流体の流れ方向に直交する方向の両側にそれぞれ整流板２１３が配置されている。すなわち、整流板２１３は、それぞれを下流側に延長していった場合に略Ｖ字状に一つのＰＴＣ素子２２に向かうように配置されている。そして、そのうちの２個は、図１（ａ）に示すように、上流側の端部で互いに接続されて一体化されている。 Further, as described above, the fluid heater 2 of this example includes the rectifying plate 213 for correcting the fluid flow direction.
And in this example, the baffle plate 213 is formed in seven places. Specifically, the rectifying plates 213 are arranged on both sides of the four PTC elements 22 in the direction orthogonal to the fluid flow direction. That is, the rectifying plate 213 is arranged so as to be directed to one PTC element 22 in a substantially V shape when each of them is extended downstream. And two of them are connected and integrated with each other at the upstream end as shown in FIG.

また、かかる整流板２１３としては、例えばＰＡ６６樹脂、ＰＢＴ樹脂からなるものを用いることができる。なお、整流板２１３を一対の電極板２１のいずれかにおいて一体的に形成する場合には、整流板２１３は当然に上記電極板２１と同一の材料によって形成される。   Moreover, as this baffle plate 213, what consists of PA66 resin and PBT resin, for example can be used. When the rectifying plate 213 is integrally formed in any one of the pair of electrode plates 21, the rectifying plate 213 is naturally formed of the same material as the electrode plate 21.

また、整流板２１３は、流体の流れ方向に対して、例えば２０〜７０°傾けた状態で配設することができる。
一方、整流板２１３を流体の流れ方向に対して２０°未満しか傾けない場合には、燃料の流れをＰＴＣ素子２２に集中させる効果が小さくなってしまうおそれがある。
また、整流板２１３を流体の流れ方向に対して７０°を超えて傾けた場合においては、下記の導入口１０２と排出口１０３との間において圧力損失が発生してしまうおそれがある。 Further, the rectifying plate 213 can be disposed in a state inclined, for example, by 20 to 70 ° with respect to the fluid flow direction.
On the other hand, if the rectifying plate 213 is tilted by less than 20 ° with respect to the fluid flow direction, the effect of concentrating the fuel flow on the PTC element 22 may be reduced.
In addition, when the rectifying plate 213 is tilted by more than 70 ° with respect to the fluid flow direction, pressure loss may occur between the following inlet 102 and outlet 103.

整流板２１３は、図２に示すように、例えば、一対の電極板２１同士の間の距離ｄの１／４以上の高さｈを有するものとすることが好ましい。このように構成した場合には、整流板２１３により乱流が発生して、燃料の流れをより一層ＰＴＣ素子２２に近づけることができる。   As shown in FIG. 2, for example, the rectifying plate 213 preferably has a height h that is ¼ or more of the distance d between the pair of electrode plates 21. In such a configuration, turbulent flow is generated by the rectifying plate 213, and the fuel flow can be made closer to the PTC element 22.

なお、整流板２１３は、これを構成する材料が電気的導通性を有しなければ上記距離ｄと同じ高さｈを有することが好ましいが、寸法公差により整流板２１３と、この整流板２１３が形成されていない側の電極板２１とが接触して、一対の電極板２１を所定の位置に配置することが困難となるおそれがある。そこで、少なくとも上記距離ｄの０．８倍の高さｈとすることにより、組み立て上の問題点が解消すると考えられる。
一方、整流板２１３の高さｈが、一対の電極板２１同士の間の距離ｄの１／４未満である場合には、整流板２１３としての効果をほとんど得ることができなくなってしまうおそれがある。 The rectifying plate 213 preferably has the same height h as the distance d as long as the material constituting the rectifying plate 213 does not have electrical continuity. However, the rectifying plate 213 and the rectifying plate 213 have a dimensional tolerance. There is a possibility that it is difficult to place the pair of electrode plates 21 at predetermined positions due to contact with the electrode plates 21 on the side where they are not formed. Therefore, it is considered that the problem in assembly is solved by setting the height h to at least 0.8 times the distance d.
On the other hand, when the height h of the rectifying plate 213 is less than ¼ of the distance d between the pair of electrode plates 21, the effect as the rectifying plate 213 may hardly be obtained. is there.

ＰＴＣ素子２２は、例えば、チタン酸バリウムからなるものを用いることができる。
また、ＰＴＣ素子２２は、例えば、５〜３０ｍｍの径を有する略円板形状のものとすることができる。 As the PTC element 22, for example, one made of barium titanate can be used.
Moreover, the PTC element 22 can be made into the substantially disc shape which has a diameter of 5-30 mm, for example.

また、正極側電極板２１１は、加熱経路１０１に流体を導入する導入口１０２を有し、負極側電極板２１２は、加熱経路１０１から流体を排出する排出口１０３を有する。
そして、加熱経路１０１において導入口１０２と排出口１０３とを最短距離でつなぐ線と一対の電極板２１同士を最短距離でつなぐ線とに直交する方向である幅方向における、加熱経路１０１の下流側に同一のＰＴＣ素子２２が配置されている一組の整流板２１３のうち加熱経路１０１の下流側における端部同士の間隔が最も小さくなる一組の整流板２１３の端部同士の距離をＷ、ＰＴＣ素子２２の最大幅をＬとしたとき、Ｗ／Ｌ≧１が成り立つ。さらには、１≦Ｗ／Ｌ≦１．５の関係が成り立つことがより好ましい。この場合には、後述する実施例２からわかるように、導入口１０２と排出口１０３との間における圧力損失を抑制しつつＰＴＣ素子が十分な電力を得ることができる。 The positive electrode plate 211 has an inlet 102 for introducing a fluid into the heating path 101, and the negative electrode plate 212 has an outlet 103 for discharging a fluid from the heating path 101.
In the heating path 101, the downstream side of the heating path 101 in the width direction, which is a direction perpendicular to the line connecting the introduction port 102 and the discharge port 103 at the shortest distance and the line connecting the pair of electrode plates 21 at the shortest distance. The distance between the ends of the pair of rectifying plates 213 where the distance between the ends on the downstream side of the heating path 101 is the smallest among the pair of rectifying plates 213 in which the same PTC element 22 is disposed is W, When the maximum width of the PTC element 22 is L, W / L ≧ 1 holds. Furthermore, it is more preferable that the relationship of 1 ≦ W / L ≦ 1.5 is established. In this case, as can be seen from Example 2 described later, the PTC element can obtain sufficient power while suppressing the pressure loss between the inlet 102 and the outlet 103.

また、幅方向における導入口１０２の開口幅をＡとしたとき、Ａ／Ｌ≧１が成り立っている。さらには、１≦Ａ／Ｌ≦１．５の関係が成り立つことがより好ましい。この場合にも、後述する実施例３からわかるように、導入口１０２と排出口１０３との間における圧力損失を抑制しつつＰＴＣ素子が十分な電力を得ることができる。   Further, when the opening width of the introduction port 102 in the width direction is A, A / L ≧ 1 is established. Furthermore, it is more preferable that the relationship of 1 ≦ A / L ≦ 1.5 is established. Also in this case, as can be seen from Example 3 described later, the PTC element can obtain sufficient power while suppressing the pressure loss between the inlet 102 and the outlet 103.

さらに、幅方向における排出口１０３の開口幅をＢとしたとき、Ｂ／Ｌ≧１が成り立っている。さらには、１≦Ｂ／Ｌ≦１．５の関係が成り立つことがより好ましい。この場合にも、後述する実施例４からわかるように、導入口１０２と排出口１０３との間における圧力損失を抑制しつつＰＴＣ素子が十分な電力を得ることができる。   Further, when the opening width of the discharge port 103 in the width direction is B, B / L ≧ 1 holds. Furthermore, it is more preferable that the relationship of 1 ≦ B / L ≦ 1.5 is established. Also in this case, as can be seen from Example 4 described later, the PTC element can obtain sufficient power while suppressing the pressure loss between the inlet 102 and the outlet 103.

なお、本例において、すべての整流板２１３は正極側電極板２１１に接合されているが、正極側電極板２１１だけではなく負極側電極板２１２にも当然接合することができる。また、すべての整流板２１３を負極側電極板２１２のみに接合することも当然できる。さらに言えば、正極側電極板２１１に上記距離ｄ以下の高さｈを有する整流板２１３を取りつけ、一方、負極側電極板２１２には正極側電極板２１１に設けられた整流板２１３に対向させた状態で整流板２１３を配置して、両者を付き合わせることで全体として整流板２１３としての機能を持たせることもできる。   In this example, all the rectifying plates 213 are joined to the positive electrode plate 211, but can naturally be joined not only to the positive electrode plate 211 but also to the negative electrode plate 212. Of course, all the rectifying plates 213 can be joined only to the negative electrode plate 212. More specifically, a rectifying plate 213 having a height h equal to or less than the distance d is attached to the positive electrode plate 211, while the negative electrode plate 212 is opposed to the rectifying plate 213 provided on the positive electrode plate 211. In this state, the current plate 213 is arranged and the two are attached together to provide the function as the current plate 213 as a whole.

また、整流板２１３は、本例においては正極側電極板２１１と別体にて形成したが、前述したとおり、正極側電極板２１１及び負極側電極板２１２のいずれかと一体的に形成することもできる。
このように、本発明における整流板２１３は種々の構造や組合せにて形成、配置することができる。
また、ＰＴＣ素子２２についても、種々の構造にて形成、配置することができる。例えば、図４、図５に示すように、ＰＴＣ素子２２の数を３個や８個などにすることができ、また、その径も種々変更して形成、配置することができる。 Further, in this example, the rectifying plate 213 is formed separately from the positive electrode plate 211, but as described above, it may be formed integrally with either the positive electrode plate 211 or the negative electrode plate 212. it can.
Thus, the current plate 213 in the present invention can be formed and arranged in various structures and combinations.
The PTC element 22 can also be formed and arranged in various structures. For example, as shown in FIGS. 4 and 5, the number of PTC elements 22 can be three or eight, and the diameters can be variously changed and formed and arranged.

次に、燃料フィルタアッシー４内の燃料の流れについて詳細に説明する。
まず、図２に示すように、ケース２３１に形成された燃料入口１０４から流体加熱ヒータ２内へと燃料が供給される（同図における矢印Ｘ参照）。
次いで、正極側電極板２１１に形成された導入口１０２から加熱経路１０１内へと燃料が供給される（同図における矢印Ｙ参照）。
次いで、燃料は加熱経路１０１の下流側に流れて行き、整流板２１３によって流れ方向が矯正されつつ、ＰＴＣ素子２２の近傍を通過する（図１における矢印ｙ参照）。 Next, the flow of fuel in the fuel filter assembly 4 will be described in detail.
First, as shown in FIG. 2, fuel is supplied from the fuel inlet 104 formed in the case 231 into the fluid heater 2 (see arrow X in the figure).
Next, fuel is supplied from the inlet 102 formed in the positive electrode plate 211 into the heating path 101 (see arrow Y in the figure).
Next, the fuel flows downstream of the heating path 101 and passes near the PTC element 22 while the flow direction is corrected by the rectifying plate 213 (see arrow y in FIG. 1).

ＰＴＣ素子２２によって十分に加熱された燃料は、次いで、負極側電極板２１２に形成された排出口１０３から排出されて樹脂キャップ２３２に形成された燃料出口１０５へと到達する（図２における矢印Ｚ参照）。
次いで、燃料出口１０５からフィルタ部３内に導入された燃料は、フィルタエレメント３０を通過（同図における矢印Ｗ参照）した後、サプライポンプ６へと流れていく。 The fuel sufficiently heated by the PTC element 22 is then discharged from the discharge port 103 formed in the negative electrode plate 212 and reaches the fuel outlet 105 formed in the resin cap 232 (arrow Z in FIG. 2). reference).
Next, the fuel introduced into the filter unit 3 from the fuel outlet 105 passes through the filter element 30 (see the arrow W in the figure) and then flows to the supply pump 6.

以下に、本例の作用効果について説明する。
整流板２１３は、この整流板２１３における加熱経路１０１の下流側を流れる流体が整流板２１３よりも下流側に配設されるＰＴＣ素子２２に向かうよう立設されている。そのため、整流板２１３の近傍を流れる流体は、この整流板２１３によってその流れ方向が矯正されて、以後その方向に流れることとなる。 Below, the effect of this example is demonstrated.
The rectifying plate 213 is erected so that the fluid flowing on the downstream side of the heating path 101 in the rectifying plate 213 faces the PTC element 22 disposed on the downstream side of the rectifying plate 213. For this reason, the flow direction of the fluid flowing in the vicinity of the rectifying plate 213 is corrected by the rectifying plate 213 and thereafter flows in that direction.

そしてその後、流体はＰＴＣ素子２２へと向かって流れて、そこで十分に加熱される。これにより、加熱経路１０１の面積を大きくした場合などであっても、ＰＴＣ素子２２の近傍を通過しないために流体が十分に加熱されないという不具合を十分に回避することができる。その結果、加熱効率に優れた流体加熱ヒータ２を得ることができる。さらに、本例の流体供給装置１は、上記流体加熱ヒータ２を備えるため、燃料がワックス状に凝固することなく燃料をディーゼルエンジンに供給することができる。   And then the fluid flows towards the PTC element 22 where it is fully heated. Thereby, even when the area of the heating path 101 is increased, the problem that the fluid is not sufficiently heated because it does not pass through the vicinity of the PTC element 22 can be sufficiently avoided. As a result, the fluid heater 2 having excellent heating efficiency can be obtained. Furthermore, since the fluid supply apparatus 1 of the present example includes the fluid heater 2, the fuel can be supplied to the diesel engine without the fuel solidifying in a wax state.

また、整流板２１３は、加熱経路１０１の上流側における流体の流れ方向に対して傾斜した状態で立設させてある。このため、本発明の流体加熱ヒータ２を、この整流板２１３における加熱経路１０１の下流側を流れる流体が整流板２１３よりも下流側に配設されるＰＴＣ素子２２に向かうよう、簡易な構造にて構成することができる。   The rectifying plate 213 is erected in an inclined state with respect to the fluid flow direction on the upstream side of the heating path 101. For this reason, the fluid heater 2 of the present invention has a simple structure so that the fluid flowing on the downstream side of the heating path 101 in the rectifying plate 213 is directed to the PTC element 22 disposed on the downstream side of the rectifying plate 213. Can be configured.

また、流体加熱ヒータ２において、Ｗ／Ｌ≧１、Ａ／Ｌ≧１、Ｂ／Ｌ≧１が成り立つ。この場合には、導入口１０２と排出口１０３との間における圧力損失を抑制しつつＰＴＣ素子が十分な電力を得ることができる。   In the fluid heater 2, W / L ≧ 1, A / L ≧ 1, and B / L ≧ 1 are established. In this case, the PTC element can obtain sufficient power while suppressing the pressure loss between the inlet 102 and the outlet 103.

また、整流板２１３は、複数箇所に形成されているため、ＰＴＣ素子２２が複数形成されている場合にあっても、その複数のＰＴＣ素子２２のそれぞれに対して、流体を十分に近づけることができる。そのため、加熱効率に一層優れた流体加熱ヒータ２を得ることができる。   Further, since the rectifying plate 213 is formed at a plurality of locations, even when a plurality of PTC elements 22 are formed, the fluid can be sufficiently brought close to each of the plurality of PTC elements 22. it can. Therefore, it is possible to obtain the fluid heater 2 that is more excellent in heating efficiency.

また、整流板２１３は、電極板２１と一体的に形成してあるため、流体加熱ヒータ２の部品点数を低減することができる。そのため、流体加熱ヒータ２の製造工程を低減することができるとともに、組み立て容易な流体加熱ヒータ２を得ることができる。   Further, since the rectifying plate 213 is formed integrally with the electrode plate 21, the number of parts of the fluid heater 2 can be reduced. Therefore, the manufacturing process of the fluid heater 2 can be reduced, and the fluid heater 2 that can be easily assembled can be obtained.

以上のとおり、本例によれば、加熱効率に優れた流体加熱ヒータ及びこれを内蔵した流体供給装置を提供することができる。   As described above, according to this example, it is possible to provide a fluid heater having excellent heating efficiency and a fluid supply device incorporating the fluid heater.

（実施例２）
本例は、図６（ａ）、（ｂ）に示すように、Ｗ／Ｌの値と、圧力損失及びＰＴＣ素子の電力との関係を調べた例である。
これらの関係を調べるために、本例では以下のような実験を行った。 (Example 2)
In this example, as shown in FIGS. 6A and 6B, the relationship between the value of W / L, the pressure loss, and the power of the PTC element is examined.
In order to investigate these relationships, the following experiment was performed in this example.

すなわち、−１０℃に冷却した流体を、本発明品に係る流体加熱ヒータにおいて３．３Ｌ／分の流量で流した。本例では、かかる流体として、ＪＩＳ２号の規格による軽油とした。
また、径が１５ｍｍのＰＴＣ素子を加熱経路内に４個設けるとともに、整流板を７枚設けた（実施例１における図１参照）。
この条件において、Ｗ／Ｌの値を種々変更して、圧力損失とＰＴＣ素子の電力とを測定した。 That is, the fluid cooled to −10 ° C. was flowed at a flow rate of 3.3 L / min in the fluid heater according to the present invention. In this example, the fluid is light oil according to JIS No. 2 standard.
In addition, four PTC elements having a diameter of 15 mm were provided in the heating path, and seven rectifying plates were provided (see FIG. 1 in Example 1).
Under this condition, the value of W / L was changed variously, and the pressure loss and the power of the PTC element were measured.

なお、上記電力とは、ＰＴＣ素子の消費電力をいい、ＰＴＣ素子に流れる電流と電圧とを掛け合わせて算出したものである。かかる消費電力が大きければ大きいほどワックス状の軽油を容易に溶かすことができる。
また、圧力損失とは、導入口における流体の圧力と排出口における流体の圧力との差により算出したものである。
さらには、従来品として、整流板を設けず、その他の条件は本発明品と同様としたものを作製した。かかる従来品についても本発明品と同様に圧力損失とＰＴＣ素子の電力とを測定した。 The power mentioned above refers to the power consumption of the PTC element, and is calculated by multiplying the current flowing through the PTC element and the voltage. The larger the power consumption, the easier it is to dissolve the waxy light oil.
The pressure loss is calculated by the difference between the fluid pressure at the inlet and the fluid pressure at the outlet.
Furthermore, as a conventional product, a current plate was not provided and other conditions were the same as those of the product of the present invention. For this conventional product, the pressure loss and the power of the PTC element were measured in the same manner as the product of the present invention.

測定結果を図６に示す。
同図（ａ）からわかるように、Ｗ／Ｌの値が１．０以上の場合には、圧力損失を従来品と略同等なものに近づけていくことができる。
一方、Ｗ／Ｌの値が１．０未満の場合には、その値が小さくなるにつれて急激に圧力損失が大きくなっていくことがわかる。 The measurement results are shown in FIG.
As can be seen from FIG. 5A, when the value of W / L is 1.0 or more, the pressure loss can be made close to that of a conventional product.
On the other hand, when the value of W / L is less than 1.0, it can be seen that the pressure loss increases rapidly as the value decreases.

次に、図６（ｂ）からわかるように、Ｗ／Ｌの値が１．５以下の場合には、従来品と比較して十分大きな電力を得ることができる。
一方、Ｗ／Ｌの値が１．５を超えると、電力が従来品と略同等なものとなってしまい、ＰＴＣ素子の消費電力が十分とはいえなくなるおそれがある。 Next, as can be seen from FIG. 6B, when the value of W / L is 1.5 or less, sufficiently large power can be obtained as compared with the conventional product.
On the other hand, if the value of W / L exceeds 1.5, the electric power becomes substantially equivalent to that of the conventional product, and the power consumption of the PTC element may not be sufficient.

以上から、Ｗ／Ｌの値を１．０〜１．５とすることが、圧力損失の抑制と電力の確保という観点から好ましいことがわかる。   From the above, it can be seen that it is preferable to set the value of W / L to 1.0 to 1.5 from the viewpoint of suppressing pressure loss and securing electric power.

（実施例３）
本例は、図７（ａ）、（ｂ）に示すように、Ａ／Ｌの値と、圧力損失及びＰＴＣ素子の電力との関係を調べた例である。
本例では、実施例２と同様の測定条件において、Ａ／Ｌの値を種々変更して、圧力損失及びＰＴＣ素子の電力を測定した。 (Example 3)
In this example, as shown in FIGS. 7A and 7B, the relationship between the A / L value, the pressure loss, and the power of the PTC element is examined.
In this example, under the same measurement conditions as in Example 2, the value of A / L was variously changed, and the pressure loss and the power of the PTC element were measured.

測定結果を図７に示す。
同図（ａ）からわかるように、Ａ／Ｌの値が１．０以上の場合には、圧力損失を従来品と略同等なものに近づけていくことができる。
一方、Ａ／Ｌの値が１．０未満の場合には、その値が小さくなるにつれて急激に圧力損失が大きくなっていくことがわかる。 The measurement results are shown in FIG.
As can be seen from FIG. 5A, when the value of A / L is 1.0 or more, the pressure loss can be made close to that of a conventional product.
On the other hand, when the value of A / L is less than 1.0, it can be seen that the pressure loss increases rapidly as the value decreases.

次に、図７（ｂ）からわかるように、Ａ／Ｌの値が１．５以下の場合には、従来品と比較して十分大きな電力を得ることができる。
一方、Ａ／Ｌの値が１．５を超えると、電力が従来品と略同等なものとなってしまい、ＰＴＣ素子の消費電力が十分とはいえなくなるおそれがある。 Next, as can be seen from FIG. 7B, when the value of A / L is 1.5 or less, sufficiently large power can be obtained as compared with the conventional product.
On the other hand, if the value of A / L exceeds 1.5, the electric power becomes substantially equivalent to that of the conventional product, and the power consumption of the PTC element may not be sufficient.

以上から、Ａ／Ｌの値を１．０〜１．５とすることが、圧力損失の抑制と電力の確保という観点から好ましいことがわかる。   From the above, it can be seen that it is preferable to set the value of A / L to 1.0 to 1.5 from the viewpoint of suppressing pressure loss and securing electric power.

（実施例４）
本例は、図８（ａ）、（ｂ）に示すように、Ｂ／Ｌの値と、圧力損失及びＰＴＣ素子の電力との関係を調べた例である。
本例では、実施例２と同様の測定条件において、Ｂ／Ｌの値を種々変更して、圧力損失及びＰＴＣ素子の電力を測定した。 Example 4
In this example, as shown in FIGS. 8A and 8B, the relationship between the value of B / L, the pressure loss, and the power of the PTC element is examined.
In this example, under the same measurement conditions as in Example 2, the value of B / L was variously changed to measure the pressure loss and the power of the PTC element.

測定結果を図８に示す。
同図（ａ）からわかるように、Ｂ／Ｌの値が１．０以上の場合には、圧力損失を従来品と略同等なものに近づけていくことができる。
一方、Ｂ／Ｌの値が１．０未満の場合には、その値が小さくなるにつれて急激に圧力損失が大きくなっていくことがわかる。 The measurement results are shown in FIG.
As can be seen from FIG. 5A, when the value of B / L is 1.0 or more, the pressure loss can be made close to that of a conventional product.
On the other hand, when the value of B / L is less than 1.0, it can be seen that the pressure loss increases rapidly as the value decreases.

次に、図８（ｂ）からわかるように、Ｂ／Ｌの値が１．５以下の場合には、従来品と比較して十分大きな電力を得ることができる。
一方、Ｂ／Ｌの値が１．５を超えると、電力が従来品と略同等なものとなってしまい、ＰＴＣ素子の消費電力が十分とはいえなくなるおそれがある。 Next, as can be seen from FIG. 8B, when the value of B / L is 1.5 or less, sufficiently large power can be obtained as compared with the conventional product.
On the other hand, if the value of B / L exceeds 1.5, the electric power becomes substantially equivalent to that of the conventional product, and the power consumption of the PTC element may not be sufficient.

以上から、Ｂ／Ｌの値を１．０〜１．５とすることが、圧力損失の抑制と電力の確保という観点から好ましいことがわかる。   From the above, it can be seen that it is preferable to set the value of B / L to 1.0 to 1.5 from the viewpoint of suppressing pressure loss and securing electric power.

１ 流体供給装置
１０ 流体経路
１０１ 加熱経路
２ 流体加熱ヒータ
２０１ 正極側の端子
２０２ 負極側の端子
２１ 電極板
２１１ 正極側電極板
２１２ 負極側電極板
２２ ＰＴＣ素子
２３１ ケース DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Fluid supply apparatus 10 Fluid path 101 Heating path 2 Fluid heater 201 Positive electrode side terminal 202 Negative electrode side terminal 21 Electrode plate 211 Positive electrode side electrode plate 212 Negative electrode side electrode plate 22 PTC element 231 Case

Claims (8)

流体が流れる通路である流体経路に配置される流体加熱ヒータであって、
正極側の端子に接続される正極側電極板と負極側の端子に接続される負極側電極板とを対向させてなる一対の電極板と、この一対の電極板同士の間に形成された加熱経路上に配設されるとともに通電により発熱する一又は二以上のＰＴＣ素子と、少なくとも上記一対の電極板を覆うことにより上記流体経路の一部を構成するケースとを有し、
上記一対の電極板の少なくともいずれか一方には、他方の電極板に向かって立設する一又は二以上の整流板が形成されており、
この整流板は、この整流板における上記加熱経路の下流側を流れる上記流体が上記整流板よりも下流側に配設される上記ＰＴＣ素子に向かうよう立設されていることを特徴とする流体加熱ヒータ。 A fluid heater disposed in a fluid path that is a passage through which a fluid flows,
A pair of electrode plates formed by opposing a positive electrode plate connected to a positive terminal and a negative electrode plate connected to a negative terminal, and heating formed between the pair of electrode plates One or two or more PTC elements that are disposed on the path and generate heat when energized, and a case that forms a part of the fluid path by covering at least the pair of electrode plates;
At least one of the pair of electrode plates is formed with one or more rectifying plates standing toward the other electrode plate,
The rectifying plate is erected so that the fluid flowing on the downstream side of the heating path in the rectifying plate is directed toward the PTC element disposed on the downstream side of the rectifying plate. heater. 請求項１において、上記整流板は、上記加熱経路の上流側における上記流体の流れ方向に対して傾斜した状態で立設されていることを特徴とする流体加熱ヒータ。   2. The fluid heater according to claim 1, wherein the rectifying plate is erected in an inclined state with respect to the fluid flow direction on the upstream side of the heating path. 請求項１において、上記整流板は、複数箇所に形成されていることを特徴とする流体加熱ヒータ。   2. The fluid heater according to claim 1, wherein the current plate is formed at a plurality of locations. 請求項３において、上記加熱経路に上記流体を導入する導入口と、上記加熱経路から上記流体を排出する排出口とを有し、
上記加熱経路において上記導入口と上記排出口とを最短距離でつなぐ線と上記一対の電極板同士を最短距離でつなぐ線とに直交する方向である幅方向における、上記加熱経路の下流側に同一のＰＴＣ素子が配置されている一組の上記整流板のうち上記加熱経路の下流側における端部同士の間隔が最も小さくなる一組の上記整流板の上記端部同士の距離をＷ、上記ＰＴＣ素子の最大幅をＬとしたとき、Ｗ／Ｌ≧１が成り立つことを特徴とする流体加熱ヒータ。 In Claim 3, it has an inlet for introducing the fluid into the heating path, and an outlet for discharging the fluid from the heating path,
Same as the downstream side of the heating path in the width direction, which is the direction perpendicular to the line connecting the introduction port and the discharge port at the shortest distance and the line connecting the pair of electrode plates at the shortest distance in the heating path. The distance between the ends of the pair of rectifying plates in which the distance between the ends on the downstream side of the heating path is the smallest among the pair of the rectifying plates in which the PTC elements are arranged is W, and the PTC A fluid heater, wherein W / L ≧ 1 holds when the maximum width of the element is L. 請求項１〜４のいずれか一項において、上記加熱経路に上記流体を導入する導入口と、上記加熱経路から上記流体を排出する排出口とを有し、
上記加熱経路において上記導入口と上記排出口とを最短距離でつなぐ線と上記一対の電極板同士を最短距離でつなぐ線とに直交する方向である幅方向における、上記導入口の開口幅をＡ、上記ＰＴＣ素子の最大幅をＬとしたとき、Ａ／Ｌ≧１が成り立つことを特徴とする流体加熱ヒータ。 In any one of Claims 1-4, It has the inlet which introduces the said fluid into the said heating path | route, and the discharge port which discharges | emits the said fluid from the said heating path | route,
In the heating path, the opening width of the introduction port in the width direction, which is a direction perpendicular to the line connecting the introduction port and the discharge port at the shortest distance and the line connecting the pair of electrode plates at the shortest distance, is A A fluid heater, wherein A / L ≧ 1 holds when the maximum width of the PTC element is L. 請求項１〜５のいずれか一項において、上記加熱経路に上記流体を導入する導入口と、上記加熱経路から上記流体を排出する排出口とを有し、
上記加熱経路において上記導入口と上記排出口とを最短距離でつなぐ線と上記一対の電極板同士を最短距離でつなぐ線とに直交する方向である直交方向における、上記排出口の開口幅をＢ、上記ＰＴＣ素子の最大幅をＬとしたとき、Ｂ／Ｌ≧１が成り立つことを特徴とする流体加熱ヒータ。 In any one of Claims 1-5, It has an inlet which introduces the above-mentioned fluid into the above-mentioned heating course, and an outlet which discharges the above-mentioned fluid from the above-mentioned heating course,
In the heating path, the opening width of the discharge port in the orthogonal direction, which is the direction orthogonal to the line connecting the introduction port and the discharge port at the shortest distance and the line connecting the pair of electrode plates at the shortest distance, is B A fluid heater, wherein B / L ≧ 1 holds when the maximum width of the PTC element is L. 請求項１〜６のいずれか一項において、上記整流板は、上記電極板と一体的に形成してあることを特徴とする流体加熱ヒータ。   The fluid heater according to claim 1, wherein the rectifying plate is formed integrally with the electrode plate. ディーゼルエンジンの内燃機関に配され、少なくとも請求項１〜７のいずれか一項に記載の流体加熱ヒータと上記流体をろ過するためのフィルタ部とを有することを特徴とする流体供給装置。   A fluid supply device, which is disposed in an internal combustion engine of a diesel engine and has at least a fluid heater according to any one of claims 1 to 7 and a filter unit for filtering the fluid.
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