JP2010144664A - Turbine housing - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、タービンハウジングに関し、特にターボチャージャに使用され、内部に流入する排気ガスと、流入後ハウジング内の排気ガス流路を旋回した排気ガスとが集合する舌部におけるき裂の発生、進展を抑制するタービンハウジングに関するものである。 The present invention relates to a turbine housing, and more particularly to a turbocharger. The generation and development of a crack in a tongue portion where exhaust gas flowing into the interior and exhaust gas swirling through an exhaust gas passage in the housing after inflow gathers. It is related with the turbine housing which suppresses.
従来より、エンジンの給気量を増やす手段として、排気ガスのエネルギーを利用してタービンの動翼を回転させ、該動翼に一体に形成されたシャフトを介して遠心型のコンプレッサインペラを駆動し、該コンプレッサインペラの駆動により空気を圧縮してエンジンに給気するターボチャージャが知られている。 Conventionally, as a means for increasing the amount of air supplied to the engine, the turbine blades are rotated using the energy of the exhaust gas, and the centrifugal compressor impeller is driven through a shaft formed integrally with the blades. A turbocharger that compresses air and supplies air to an engine by driving the compressor impeller is known.
図6は、従来より用いられているターボチャージャの側面図である。ターボチャージャ2には、内燃機関の各気筒(不図示)からの排気ガスが集合される排気ガスマニホールド8が接続されている。
ターボチャージャ2は、排気ガスマニホールド8から流入された排気ガスから回転エネルギーを取り出す排気ガス側部4と、該回転エネルギーを利用して空気を圧縮して内燃機関(不図示)に供給する給気側部6とを備えている。
FIG. 6 is a side view of a conventional turbocharger. Connected to the
The
排気ガス側部4は、タービンハウジング12と、該タービンハウジング12に囲繞されるタービン10から成り、排気ガスマニホールド8からの排気ガスを排気ガス通路14を介してタービンハウジング12内に導入し、該排気ガスのエネルギーを利用してタービンの動翼(不図示)を回転させるように構成されている。
一方、給気側部6は、コンプレッサ18から成り、コンプレッサ18のコンプレッサインペラ(不図示)の駆動により、空気を圧縮してエンジンに給気するように構成されている。
さらに、排気ガスをターボチャージャ2をバイパスさせるためのバイパス弁(不図示)と、該バイパス弁を制御する排気バイパス弁アクチュエータ7が設けられている。
The exhaust gas side portion 4 includes a
On the other hand, the air
Further, a bypass valve (not shown) for bypassing the exhaust gas to the
また、前記タービンの動翼(不図示)には、一体にシャフト16が形成されている。このシャフト16は、前記コンプレッサインペラ(不図示)とも一体に形成されており、排気ガスマニホールド8から出た排気ガスのエネルギーによりタービンの動翼が回転すると、シャフト16を介してコンプレッサインペラを駆動するように構成されている。
Further, a
図7は、図6におけるA−A断面を示す概略図である。タービンハウジング12は、その内部に断面が略円周状の排気ガス通路20を有しており、該排気ガス通路20内に排気ガスマニホールドからの排気ガス8を流入することで、排気ガスのエネルギーを利用してタービンの動翼を回転させるように構成されている。
FIG. 7 is a schematic view showing an AA cross section in FIG. 6. The
図8は、図7におけるB部拡大詳細図であり、タービンハウジング12の断面図である。また、図9は、図8におけるC−C断面図である。なお、図8は、図9におけるD−D断面図に相当する。
排気マニホールド8から排気ガス通路14を介してタービンハウジング12へ流入された排気ガスは、タービンハウジング12内に形成された断面が略円周状の排気ガス通路20内を、図8に示したfの流れで略円周状に流れ、これによりタービン動翼を回転させている。
排気ガス通路20に導入された排気ガスと、排気ガス通路20を1周した排気ガスとは舌部22付近で集合する。
FIG. 8 is an enlarged detailed view of a portion B in FIG. 7, and is a cross-sectional view of the
The exhaust gas that has flowed into the
The exhaust gas introduced into the
このようなターボチャージャ及びタービンハウジングは広く用いられており、例えば特許文献1などに開示されている。 Such turbochargers and turbine housings are widely used, and are disclosed in, for example, Patent Document 1.
一般的に使用されるタービンハウジングにおいては、約800℃の排気ガスがタービンハウジング内に導入され、該導入された排気ガスが断面が略円周状の排気ガス通路を1周して約600〜700℃の排気ガスとなって舌部近傍で集合する。 In a generally used turbine housing, an exhaust gas of about 800 ° C. is introduced into the turbine housing, and the introduced exhaust gas goes around an exhaust gas passage having a substantially circular cross section to make about 600˜ It becomes 700 ° C. exhaust gas and gathers in the vicinity of the tongue.
このようなタービンハウジングでは、タービンハウジング内に導入された約800℃の排気ガス(以下流入ガスと称する)と、タービンハウジング内の排気ガス通路を1周した約600〜700℃の排気ガス(以下集合ガスと称する)とが集合する舌部は、前記流入ガスと集合ガスとの両方により急激に加熱される。 In such a turbine housing, an exhaust gas of about 800 ° C. (hereinafter referred to as inflow gas) introduced into the turbine housing and an exhaust gas of about 600 to 700 ° C. (hereinafter referred to as “circulation gas” in the turbine housing). The tongue portion, which is referred to as the collective gas, is rapidly heated by both the inflow gas and the collective gas.
さらに、前記舌部が急激に加熱されることにより、舌部と舌部周辺との温度差が生じ、該温度差によって舌部に熱伸び拘束力が発生し、圧縮側の熱応力が発生する。そして、前記熱応力の繰り返しにより、該熱応力に起因するき裂が舌部に発生する。
さらに、前記き裂の発生位置によっては、き裂が舌部を貫通し、タービンハウジングの機能を損なわせる可能性もある。
Furthermore, when the tongue is heated suddenly, a temperature difference occurs between the tongue and the periphery of the tongue, which causes a thermal expansion restraining force on the tongue and a compression-side thermal stress. . And the crack resulting from this thermal stress generate | occur | produces in a tongue part by the repetition of the said thermal stress.
Further, depending on the generation position of the crack, there is a possibility that the crack penetrates the tongue and impairs the function of the turbine housing.
従来より、排気マニホールドからの排気ガスをターボチャージャをバイパスする排気バイパス弁を設け、タービンハウジング内に流入する排気ガス量を制限して、舌部の急激な加熱を防止することで前記き裂の発生を抑制することは可能であるが、頻繁に前記排気バイパス弁を使用した排気ガス量制限を行うと、タービンハウジング内に流入する排気ガスが不足し、ターボチャージャの性能が十分に発揮できなくなる可能性がある。 Conventionally, an exhaust bypass valve for bypassing the exhaust gas from the exhaust manifold to the turbocharger has been provided, and the amount of exhaust gas flowing into the turbine housing is limited to prevent rapid heating of the tongue, thereby preventing the crack from being generated. Although it is possible to suppress the generation, if the exhaust gas amount restriction using the exhaust bypass valve is frequently performed, the exhaust gas flowing into the turbine housing becomes insufficient, and the performance of the turbocharger cannot be fully exhibited. there is a possibility.
従って、本発明はかかる従来技術の問題に鑑み、タービンハウジング内に流入する排気ガス量の制限を行うことなく、舌部へのき裂の発生、進展を抑制することができるタービンハウジングを提供することを目的とする。 Accordingly, the present invention provides a turbine housing capable of suppressing the generation and progress of cracks in the tongue without limiting the amount of exhaust gas flowing into the turbine housing in view of the problems of the prior art. For the purpose.
上記課題を解決するため本発明においては、内部に周状の排気ガス流路が設けられ、該排気ガス流路内に流入する排気ガスと、流入後前記排気ガス流路内を旋回した排気ガスとを区画する舌部を有するタービンハウジングにおいて、前記舌部の、前記排気ガス流れと垂直な板厚方向中央域に、前記排気ガス流れと略平行な方向にスリットを設けたことを特徴とする。
ここで、中央域とは、前記排気ガス流れと垂直な板厚方向の端部以外のことをいう。
In order to solve the above problems, in the present invention, a circumferential exhaust gas passage is provided inside, and the exhaust gas flowing into the exhaust gas passage and the exhaust gas swirling in the exhaust gas passage after inflow In the turbine housing having a tongue portion that divides the flow rate, a slit is provided in a central region in the plate thickness direction perpendicular to the exhaust gas flow of the tongue portion in a direction substantially parallel to the exhaust gas flow. .
Here, the central region means other than the end in the thickness direction perpendicular to the exhaust gas flow.
舌部にスリットを設けることにより、該スリットが弱点部分となり、スリット部分に選択的にき裂が発生する。そのため、舌部のスリット部分以外でのき裂の発生を抑制することができる。
舌部での発生熱応力は、舌部表面付近が最も大きく、内部に進むに従って小さくなる。そのため前記スリット部分で選択的に発生したき裂は、一定深さまでは進展するものの、該一定深さ以降では、近傍剛性によって支持されて進展しなくなる。
そのため、スリットを前記排気ガス流れと垂直な板厚方向中央域に、前記排気ガス流れと略平行な方向に設けることで、前記スリット部分に選択的に発生したき裂が前記一定深さまで進展しても、該き裂がタービンハウジング外部まで貫通せず、舌部のき裂が原因によるタービンハウジングの機能損失を防止することができる。
By providing a slit in the tongue, the slit becomes a weak point portion, and a crack is selectively generated in the slit portion. Therefore, it is possible to suppress the occurrence of cracks other than the slit portion of the tongue.
The generated thermal stress at the tongue is greatest near the surface of the tongue, and decreases as it goes inside. For this reason, cracks selectively generated in the slit portion propagate at a certain depth, but after the certain depth, they are supported by nearby rigidity and do not propagate.
Therefore, by providing a slit in the central region in the plate thickness direction perpendicular to the exhaust gas flow in a direction substantially parallel to the exhaust gas flow, a crack selectively generated in the slit portion propagates to the constant depth. However, the crack does not penetrate to the outside of the turbine housing, and the functional loss of the turbine housing due to the crack of the tongue can be prevented.
また、前記スリットは、排気ガス流れと略平行な舌部横断方向全面に渡って形成されていることを特徴とする。
スリットを舌部横断方向全面に渡って形成することにより、スリットの深さ方向に選択的にき裂が発生し、スリットの深さ方向以外の方向へのき裂の発生を抑制することができる。即ち、スリットに発生するき裂の方向性が決まる。これにより、スリットに局所的に深さ方向以外の方向に進展するき裂が発生することを抑制できる。
Further, the slit is formed over the entire surface in the tongue transverse direction substantially parallel to the exhaust gas flow.
By forming the slit over the entire surface in the transverse direction of the tongue, a crack is selectively generated in the depth direction of the slit, and the generation of a crack in a direction other than the depth direction of the slit can be suppressed. . That is, the directionality of the crack generated in the slit is determined. Thereby, it can suppress that the crack which propagates in directions other than the depth direction generate | occur | produces in a slit locally.
また、前記スリットは、前記スリットの最深部を、断面円状の形状としたことを特徴とする。
これにより、スリット最深部への応力集中が低減され、き裂発生を遅らせることができる。スリットを舌部横断方向全面に渡って設けるため、例えばスリットを機械加工にて、先端部をエンドミルで加工することによりスリットの最深部を断面球状の形状とすることは可能である。
The slit is characterized in that the deepest part of the slit has a circular cross-sectional shape.
Thereby, the stress concentration on the deepest part of the slit is reduced, and crack generation can be delayed. Since the slit is provided over the entire surface in the transverse direction of the tongue, for example, the deepest part of the slit can be formed into a spherical shape in cross section by machining the slit and machining the tip with an end mill.
また、前記スリットは、その最深部で発生する熱応力が、舌部表面で発生する熱応力の1/2〜1/3の範囲となる深さであることを特徴とする。
スリットの深さが、最深部で発生する熱応力が舌部表面で発生する熱応力の1/2以上となる深さであれば、その最深部での熱応力は小さくスリット最深部にき裂はほとんど発生しないが、1/2未満であればスリット最深部にき裂が発生する可能性が高い。
またスリットの深さが、最深部で発生する熱応力が舌部表面で発生する熱応力の1/3未満となる深さであると、スリットが深すぎて加工に労力を要する。
従って、加工に大きな労力を要さずに、スリット最深部でのき裂の発生そのものを抑制することができるため、スリットの深さを、その最深部で発生する熱応力が、舌部表面で発生する熱応力の1/2〜1/3とすることが好ましい。
Further, the slit is characterized in that the thermal stress generated at the deepest portion thereof has a depth that is in a range of 1/2 to 1/3 of the thermal stress generated at the surface of the tongue.
If the depth of the slit is such that the thermal stress generated at the deepest part is 1/2 or more of the thermal stress generated at the tongue surface, the thermal stress at the deepest part is small and the crack is cracked at the deepest part of the slit. However, if it is less than ½, there is a high possibility that a crack will occur at the deepest part of the slit.
If the depth of the slit is such that the thermal stress generated at the deepest portion is less than 1/3 of the thermal stress generated at the surface of the tongue, the slit is too deep and requires labor.
Therefore, since the crack itself at the deepest part of the slit can be suppressed without requiring a large amount of labor for processing, the thermal stress generated at the deepest part of the slit is reduced at the surface of the tongue. It is preferable to set it to 1/2 to 1/3 of the generated thermal stress.
また、前記スリットを複数設けたことを特徴とする。
これにより、選択的にき裂が発生する部分が複数となり、スリット以外の箇所でのき裂発生の可能性を低減することができる。
Further, a plurality of the slits are provided.
Thereby, the part which a crack generate | occur | produces selectively becomes plurality, and the possibility of the crack generation | occurrence | production in locations other than a slit can be reduced.
以上記載のごとく本発明によれば、タービンハウジング内に流入する排気ガス量の制限を行うことなく、舌部へのき裂の発生、進展を抑制することができるタービンハウジングを提供することができる。 As described above, according to the present invention, it is possible to provide a turbine housing that can suppress the generation and progress of cracks in the tongue without limiting the amount of exhaust gas flowing into the turbine housing. .
以下、図面を参照して本発明の好適な実施例を例示的に詳しく説明する。但しこの実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は特に特定的な記載がない限りは、この発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例に過ぎない。 Hereinafter, exemplary embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. However, the dimensions, materials, shapes, relative arrangements, and the like of the components described in this embodiment are not intended to limit the scope of the present invention unless otherwise specified, but are merely illustrative examples. Not too much.
本実施例におけるターボチャージャの全体構成は図6、図7を用いて説明した従来例と同じであるので、図6及び図7を本実施例におけるターボチャージャの図面として兼用するとともに、その説明は省略する。 Since the overall configuration of the turbocharger in this embodiment is the same as that of the conventional example described with reference to FIGS. 6 and 7, FIGS. 6 and 7 are also used as the drawings of the turbocharger in this embodiment, and the description thereof is as follows. Omitted.
図1は、実施例1における図7のB部拡大図であり、タービンハウジング12の断面図である。また、図2は、図1におけるE−E断面図である。なお、図1は、図2におけるF−F断面図に相当する。
FIG. 1 is an enlarged view of a portion B in FIG. 7 in the first embodiment, and is a cross-sectional view of the
排気マニホールド2から排気ガス通路14を介してタービンハウジング12へ流入された排気ガスは、タービンハウジング12内に形成された断面が略円周状の排気ガス通路20内を、図1に示したfの流れで略円周状に流れ、これによりタービン動翼を回転させている。
排気ガス通路20に導入された排気ガスと、排気ガス通路20を1周した排気ガスとは舌部22付近で集合する。
The exhaust gas that has flowed into the
The exhaust gas introduced into the
前記舌部22は、排気流れと直交する一面側はタービンハウジング12内に導入された約800℃の排気ガス(以下、流入ガスと称する)で加熱されるとともに、他方の面側は流入ガスがタービンハウジングの排気ガス通路20を1周した後の約600〜700℃の排気ガス(以下、集合ガスと称する)で加熱される。
即ち、舌部22は、排気流れと直交する両面側から加熱されるため、表面で発生する熱応力は大きく、該熱応力に起因するき裂が発生する可能性がある。
The
That is, since the
そこで、本実施例においては、舌部22にスリット24を設け、スリット24を弱点部分とすることで、前記熱応力をスリット24に集中させ、スリット24以外の舌部24に前記熱応力に起因するき裂の発生を抑制している。
Therefore, in the present embodiment, the
図3は、舌部22の先端部近傍の斜視図である。
以下で、図1、図2及び図3を用いてスリット24の形状について説明する。
FIG. 3 is a perspective view of the vicinity of the tip of the
Below, the shape of the
(スリットの位置)
スリット24を、排気流れと垂直な方向、即ち図2及び図3に示したZ方向において、板厚の中央域に設けた。
また、スリットの深さ方向は、排気流れと平行な方向、即ち図2及び図3に示したZ方向と直交するH方向とした。
ここで、中央域とは、前記排気ガス流れと垂直な板厚方向の端部以外のことをいう。
(Slit position)
The
The depth direction of the slit was a direction parallel to the exhaust flow, that is, an H direction orthogonal to the Z direction shown in FIGS.
Here, the central region means other than the end in the thickness direction perpendicular to the exhaust gas flow.
スリット24を設けることで、熱応力をスリット24に集中させ、き裂をスリット24で選択的に発生させる。
By providing the
舌部22で発生する熱応力は、舌部22の表面付近が最も大きく、内部に進むに従って小さくなる。そのため前記スリット部分で選択的に発生したき裂は、一定深さまでは進展するものの、該一定深さ以降では、近傍剛性によって支持されて進展しなくなる。
The thermal stress generated in the
そこで、スリットの深さ方向を前記排気ガス流れと平行な方向(H方向)とすることで、スリット24内で発生したき裂がH方向にのみ進展し、図2に領域I及び領域Jで示したタービンハウジング外部まで前記スリット24内で発生したき裂が進展を防止できる。
Therefore, by setting the depth direction of the slit to a direction parallel to the exhaust gas flow (H direction), the crack generated in the
また、スリット24を前記排気ガス流れと垂直な方向(Z方向)の板厚中央域に設けているため、もしき裂がH方向からずれた方向に進展しても外部領域I又は外部領域Jまでは届きにくく、タービンハウジングを前記き裂が貫通することを防止することができる。従ってスリット24の位置はZ方向の板厚中央域であれば限定されるものではないが、Z方向の板圧中心部に近いほど、き裂がH方向からずれた方向に進展した場合においても、該き裂が外部領域I又は外部領域Jまで届く可能性を低減できるため、スリット24の位置はZ方向の板厚中心部に近い位置であるほど好ましい。
In addition, since the
(スリットの幅)
スリット24の幅は、排気流れと平行な方向、即ち図1及び図3に示したw方向において、舌部22の横断方向全域とした。
スリット24を舌部22横断方向(w方向)全面に渡って形成することにより、スリット24内に発生するき裂は選択的に深さ方向(H方向)となる。即ち、スリットに発生するき裂の方向性が決まる。これにより、スリットに局所的に深さ方向以外の方向に進展するき裂が発生し、該き裂によるタービンハウジングの機能損失することを抑制できる。
(Slit width)
The width of the
By forming the
(スリットの深さ)
前述のように、タービンハウジング12内に導入された流入ガスと、流入ガスがタービンハウジングの排気ガス通路20を1周した後の集合ガスとの両方で加熱されることにより、舌部22の温度は急激に上昇する。これにより、舌部22と周辺との温度差が大きくなり、特に舌部表面では前記温度差が大きく、前記厚さ方向Hに従って周辺との温度差は小さくなる。
従って、圧縮応力は周辺との温度差が大きくなるほど高くなるので、前記周辺との温度差により、舌部表面に高い圧縮応力が発生し、厚さ方向Hに従って発生する圧縮応力は低減される。
(Slit depth)
As described above, the inflowing gas introduced into the
Therefore, since the compressive stress increases as the temperature difference from the periphery increases, a high compressive stress is generated on the tongue surface due to the temperature difference from the periphery, and the compressive stress generated along the thickness direction H is reduced.
図4は舌部厚さとき裂面に垂直な応力の関係を示したグラフであり、横軸は舌部厚さ、縦軸はき裂面に垂直な応力を表している。ここで、図4における横軸の舌部厚さとは、舌部厚さ方向Hでの舌部22の表面からの距離を意味している。
図4に示したように、舌部厚さが大きくなる、即ち周辺との温度差が小さくなるほど発生する応力が小さくなっていることが分かる。
FIG. 4 is a graph showing the relationship between the thickness of the tongue and the stress perpendicular to the crack surface. The horizontal axis represents the thickness of the tongue and the vertical axis represents the stress perpendicular to the crack surface. Here, the tongue portion thickness on the horizontal axis in FIG. 4 means the distance from the surface of the
As shown in FIG. 4, it can be seen that the generated stress decreases as the tongue thickness increases, that is, as the temperature difference from the periphery decreases.
以上のことから、舌部厚さ方向Hに対して十分な深さを有したスリット24を設けることで、スリット部分での発生応力が低減され、さらなるき裂の進展を抑制することができるとともに、適正な深さを設定すればスリット部分でのき裂の発生そのものを抑制することができる。
また、深さh以上にはき裂が進展しないため、き裂が図1に示した外部領域Gまで貫通して、タービンハウジング12の機能を損失させることを防止できる。
From the above, by providing the
Further, since the crack does not propagate beyond the depth h, it is possible to prevent the crack from penetrating to the external region G shown in FIG. 1 and losing the function of the
そこで、スリット24の厚さ方向Hに対する深さhを、その最深部で発生する熱応力が、舌部表面で発生する熱応力の1/2〜1/3の範囲となる深さとした。
前記1/2の範囲については、スリットの深さが、最深部で発生する熱応力が舌部表面で発生する熱応力の1/2以上となる深さであれば、その最深部での熱応力は小さくスリット最深部にき裂はほとんど発生しないためである。
また、前記1/3の範囲については、最深部で発生する熱応力が舌部表面で発生する熱応力の1/3未満となる深さであると、スリットが深すぎて加工に労力を要するためである。
Therefore, the depth h with respect to the thickness direction H of the
Regarding the range of 1/2, if the depth of the slit is such that the thermal stress generated in the deepest part is not less than 1/2 of the thermal stress generated in the tongue surface, the heat in the deepest part This is because the stress is small and cracks hardly occur in the deepest part of the slit.
In addition, in the range of 1/3, if the thermal stress generated at the deepest part is less than 1/3 of the thermal stress generated at the surface of the tongue, the slit is too deep and requires labor. Because.
(スリット先端部形状)
図5は、スリット先端部の形状を表す概略図である。
図5に示したように舌部表面23に形成されたスリットは、その先端部25で断面円形状の形状としている。
これにより、スリット最深部への応力集中が低減され、き裂発生を遅らせることができる。スリットを舌部横断方向全面に渡って設けるため、例えばスリットを機械加工にて、先端部をエンドミルで加工することによりスリットの最深部を断面球状の形状とすることは可能である。
(Slit tip shape)
FIG. 5 is a schematic diagram showing the shape of the slit tip.
As shown in FIG. 5, the slit formed on the tongue surface 23 has a circular cross section at the tip 25.
Thereby, the stress concentration on the deepest part of the slit is reduced, and crack generation can be delayed. Since the slit is provided over the entire surface in the transverse direction of the tongue, for example, the deepest part of the slit can be formed into a spherical shape in cross section by machining the slit and machining the tip with an end mill.
以上のような形状のスリット24を舌部22に設けることにより、スリット24以外での舌部へのき裂の発生を抑制することができるとともに、スリット24で発生したき裂が外部領域まで進展することを防止することができる。
By providing the
また、スリットは1つでなく、前記排気流れと垂直なZ方向に、2つ以上平行に設けることもできる。これにより、選択的にき裂が発生する部分が複数となり、スリット以外の箇所でのき裂発生の可能性を低減することができる。 Further, two or more slits may be provided in parallel in the Z direction perpendicular to the exhaust flow instead of one slit. Thereby, the part which a crack generate | occur | produces selectively becomes plurality, and the possibility of the crack generation | occurrence | production in places other than a slit can be reduced.
さらに、舌部材料と熱導電性が異なる材料を鋳ぐるみしたり、舌部を遮熱コーティングするなどにより、舌部と周辺部との温度差を低減することで、さらに効果的にき裂の発生を防止、抑制することができる。 Furthermore, cracking can be more effectively achieved by reducing the temperature difference between the tongue and the surrounding area by casting a material with a thermal conductivity different from that of the tongue material or by applying a thermal barrier coating to the tongue. Occurrence can be prevented and suppressed.
タービンハウジング内に流入する排気ガス量の制限を行うことなく、舌部へのき裂の発生、進展を抑制することができるタービンハウジングとして利用することができる。 Without limiting the amount of exhaust gas flowing into the turbine housing, it can be used as a turbine housing that can suppress the occurrence and development of cracks in the tongue.
2 ターボチャージャ
12 タービンハウジング
20 排気ガス流路
22 舌部
24 スリット
Claims (5)
該排気ガス流路内に流入する排気ガスと、流入後前記排気ガス流路内を旋回した排気ガスとを区画する舌部を有するタービンハウジングにおいて、
前記舌部の、前記排気ガス流れと垂直な板厚方向中央域に、前記排気ガス流れと略平行な方向にスリットを設けたことを特徴とするタービンハウジング。 A circumferential exhaust gas flow path is provided inside,
In a turbine housing having a tongue portion that divides exhaust gas flowing into the exhaust gas passage and exhaust gas swirled in the exhaust gas passage after inflow,
A turbine housing characterized in that a slit is provided in a central region in the plate thickness direction perpendicular to the exhaust gas flow of the tongue in a direction substantially parallel to the exhaust gas flow.
The turbine housing according to any one of claims 1 to 4, wherein a plurality of the slits are provided.
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