JP2010133035A - 寸法安定性に優れた不織布 - Google Patents
寸法安定性に優れた不織布 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2010133035A JP2010133035A JP2008307245A JP2008307245A JP2010133035A JP 2010133035 A JP2010133035 A JP 2010133035A JP 2008307245 A JP2008307245 A JP 2008307245A JP 2008307245 A JP2008307245 A JP 2008307245A JP 2010133035 A JP2010133035 A JP 2010133035A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nonwoven fabric
- web sheet
- long
- water
- dimensional stability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Nonwoven Fabrics (AREA)
Abstract
【課題】寸法安定性に優れており、取り扱い性、後加工性に優れた長繊維不織布を提供する。
【解決手段】溶融紡糸された多数のフィラメントを移動ネット上に捕集して得られた不織布ウェブシートを、加熱圧着処理し、引き続き冷却処理する際、不織布ウエッブシートの原料素材のガラス転移温度以下に冷却すると共に、不織布ウエッブシートの幅方向の温度差を８℃以下に制御する、乖離長／一定長で定義される寸法安定指数が０．００３以下である長繊維不織布。
【選択図】なし
【解決手段】溶融紡糸された多数のフィラメントを移動ネット上に捕集して得られた不織布ウェブシートを、加熱圧着処理し、引き続き冷却処理する際、不織布ウエッブシートの原料素材のガラス転移温度以下に冷却すると共に、不織布ウエッブシートの幅方向の温度差を８℃以下に制御する、乖離長／一定長で定義される寸法安定指数が０．００３以下である長繊維不織布。
【選択図】なし
Description
本発明は、寸法安定性に優れた長繊維不織布に関するものである。
従来より長繊維不織布は、多様な用途に使用されているが、シート内の残存歪みによりマザーロールの幅方向（以下、ＣＤ方向という）の中央部と端部に、シートの機械方向（以下、ＭＤ方向という）の僅かな寸法差が発生していた。マザーロールは、製品に仕立てる際、ＣＤ方向にカッターにより切断分割するが、分割時は適度な張力がかかるため、巻き取られたロールの形状は特に問題とならない。しかし、マザーロールにおけるＭＤ方向のシートのＭＤ方向の寸法差が、製品のロールを再展開した時に張力が開放されるため、ＣＤ方向でずれが発生する等の問題が生じていた。また、他素材と貼り合わせる際、前記の寸法差が加工時に顕在化し、加工ジワの発生要因となるという問題も生じていた。
本発明の目的は、上記問題点を解消し、寸法安定性に優れた不織布を提供するものである。
前記問題点を解決すべく鋭意検討の結果、本発明を完成するに到った。即ち本発明は以下の通りである。
１．乖離長／一定長で定義される寸法安定指数が０．００３以下である長繊維不織布。
２．長繊維不織布が熱可塑性樹脂からなる単成分繊維で構成された上記１に記載の長繊維不織布。
３．長繊維不織布が熱可塑性樹脂からなる複合繊維で構成された上記１に記載の長繊維不織布。
４．長繊維不織布が熱可塑性樹脂からなる繊維を混繊した繊維で構成された上記１に記載の長繊維不織布。
５．溶融紡糸された多数のフィラメントを移動ネット上に捕集して得られた不織ウェブシートを、加熱圧着処理し、引き続き冷却処理する長繊維不織布の製造方法において、加熱処理されて加熱エンボスロールから離れた直後の不織ウェブシートを冷却手段によって、不織ウェブシートの原料素材のガラス転移温度以下に冷却すると共に、不織ウェブシートの幅方向の温度差を８℃以下に制御した長繊維不織布の製造方法。
１．乖離長／一定長で定義される寸法安定指数が０．００３以下である長繊維不織布。
２．長繊維不織布が熱可塑性樹脂からなる単成分繊維で構成された上記１に記載の長繊維不織布。
３．長繊維不織布が熱可塑性樹脂からなる複合繊維で構成された上記１に記載の長繊維不織布。
４．長繊維不織布が熱可塑性樹脂からなる繊維を混繊した繊維で構成された上記１に記載の長繊維不織布。
５．溶融紡糸された多数のフィラメントを移動ネット上に捕集して得られた不織ウェブシートを、加熱圧着処理し、引き続き冷却処理する長繊維不織布の製造方法において、加熱処理されて加熱エンボスロールから離れた直後の不織ウェブシートを冷却手段によって、不織ウェブシートの原料素材のガラス転移温度以下に冷却すると共に、不織ウェブシートの幅方向の温度差を８℃以下に制御した長繊維不織布の製造方法。
本発明による長繊維不織布は、寸法安定性に優れており、取り扱い性、後加工性に優れた長繊維不織布を提供できるものである。
以下、本発明を詳しく説明する。
本説明において使用する熱可塑性樹脂からなる繊維で構成された長繊維不織布は経済性の点で他素材に比べて有利であり、特にスパンボンド法による長繊維不織布が好都合である。熱可塑性樹脂としては、ポリエステル樹脂、ポリオレフィン樹脂、ナイロン樹脂、アクリル樹脂等、通常の合成繊維に使用される材料が用いられ、特に限定されるものではない。これらの樹脂に、例えば安定剤、紫外線吸収剤、吸湿剤、顔料等の種々添加剤が含まれても良い。
本説明において使用する熱可塑性樹脂からなる繊維で構成された長繊維不織布は経済性の点で他素材に比べて有利であり、特にスパンボンド法による長繊維不織布が好都合である。熱可塑性樹脂としては、ポリエステル樹脂、ポリオレフィン樹脂、ナイロン樹脂、アクリル樹脂等、通常の合成繊維に使用される材料が用いられ、特に限定されるものではない。これらの樹脂に、例えば安定剤、紫外線吸収剤、吸湿剤、顔料等の種々添加剤が含まれても良い。
寸法安定性に優れた不織布を得るには、乖離長／一定長で定義される寸法安定指数が０．００３以下であることが好ましく、更に好ましくは、０．００２以下である。寸法安定指数が０．００３を超えると、反りやシワが発生しやすくなり、特に製品ロールのＣＤ方向両端部で大きくなる傾向が強く、問題となりやすい。
従来までの製造方法で得られる長繊維不織布において、ＣＤ方向の中央部と端部の差を、糸質、加熱エンボスロール幅方向温度差、加熱エンボスロールから離れた直後の不織ウェブシートの温度分布、シート拘束状態等で比較した結果、特に不織ウェブシートの温度差がＣＤ方向中央部と端部で顕著であり、寸法安定指数は０．００６であった。
そこで、寸法安定指数を０．００３以下にするため、鋭意検討した結果、不織ウェブシート温度が雰囲気温度の影響で冷却される前に、不織ウェブシート温度が高い状態で、ＣＤ方向に均一に、繊維に使用している樹脂のガラス転移点温度以下に冷却を行う必要がある。
そこで、寸法安定指数を０．００３以下にするため、鋭意検討した結果、不織ウェブシート温度が雰囲気温度の影響で冷却される前に、不織ウェブシート温度が高い状態で、ＣＤ方向に均一に、繊維に使用している樹脂のガラス転移点温度以下に冷却を行う必要がある。
加えて冷却時の拘束状態を向上させる必要もあったため、不織ウェブシート温度が高い状態で、繊維に使用している樹脂のガラス転移点温度以下への均一冷却のため、熱エンボスロールと冷却装置の距離の適正化が必要である。冷却装置としては、水冷ロール等が挙げられるが、シートをＣＤ方向に均一に冷却できる装置であれば、特に限定されるものではない。
熱エンボスロールと冷却装置の距離を近接化すれば効果は上がるが、シート持込熱量と熱エンボスロールの放射熱量を冷却装置が受けることになる。冷却装置として、水冷ロールを使用した場合、水冷ロールの冷却水の水温が上昇する問題がある。
熱エンボスロールと冷却装置の距離は、作業性、作業時の安全性も考慮に入れ検討した結果、０．２ｍ〜３．０ｍが好ましく、更に好ましくは、０．５ｍ〜１．５ｍである。
熱エンボスロールと冷却装置の距離を近接化すれば効果は上がるが、シート持込熱量と熱エンボスロールの放射熱量を冷却装置が受けることになる。冷却装置として、水冷ロールを使用した場合、水冷ロールの冷却水の水温が上昇する問題がある。
熱エンボスロールと冷却装置の距離は、作業性、作業時の安全性も考慮に入れ検討した結果、０．２ｍ〜３．０ｍが好ましく、更に好ましくは、０．５ｍ〜１．５ｍである。
また、同時に近接化による水冷ロールへの持込熱量増加に対応するため、冷却水の温度を、不織ウェブシート温度をガラス転移点温度以下に冷却するに充分な適正温度に下げることが好ましい。
冷却した不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差を８℃以下に制御することが好ましく、更に好ましくは５℃以下に制御することである。温度差が８℃を超えると、不織ウェブシートが均一に冷却されたとは言いがたく、本発明の目的を達成することが困難になるからである。
さらに、冷却時のＣＤ方向拘束状態を向上させるためと、ワインダー側からの張力の歪みを排除するため、水冷ロール表面の摩擦係数を０．５以上にすることが好ましい。摩擦係数が０．５未満であると冷却時のＣＤ方向冷却状態及びワインダー側からの張力歪み排除が不足し、シート歪みとなり、加工時のシワ発生につながり好ましくない。
以下実施例にもとづいて本発明を詳細に述べる。ただし、以下実施例は本発明を制限するものではなく、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施をすることは、全て本発明の技術的範囲に包含される。
本発明で用いた測定法は以下の通りである。
本発明で用いた測定法は以下の通りである。
（寸法安定指数）
不織布の寸法安定性測定法として、寸法安定指数による定量的比較法を適用した。まず、寸法安定指数を明らかにしたい製品をＣＤ方向に等幅で一定長４分割し、紙管に巻き取る。次に、各シートを平らな床面で一定長開反し、不自然なたるみ等を平らに直す。各シートが反った側でシートのＣＤ方向端部のラインに始点を決め、ＪＩＳ１級のスケールで始点から一定長の距離にある同じ側のシート端部の接点を終点とする。
この一定長間隔の始点と終点に一本の水糸を張り、水糸のセンターからシート端部に垂線を引いて、その距離を乖離長とする。上記測定で得たデータより、下記式にて寸法安定性を算出する。この時、製品単位で最も数値の大きいものを寸法安定指数とした。
寸法安定指数 ＝ 乖離長／一定長
不織布の寸法安定性測定法として、寸法安定指数による定量的比較法を適用した。まず、寸法安定指数を明らかにしたい製品をＣＤ方向に等幅で一定長４分割し、紙管に巻き取る。次に、各シートを平らな床面で一定長開反し、不自然なたるみ等を平らに直す。各シートが反った側でシートのＣＤ方向端部のラインに始点を決め、ＪＩＳ１級のスケールで始点から一定長の距離にある同じ側のシート端部の接点を終点とする。
この一定長間隔の始点と終点に一本の水糸を張り、水糸のセンターからシート端部に垂線を引いて、その距離を乖離長とする。上記測定で得たデータより、下記式にて寸法安定性を算出する。この時、製品単位で最も数値の大きいものを寸法安定指数とした。
寸法安定指数 ＝ 乖離長／一定長
＜実施例１＞
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）より製造される２．２ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレートのフィラメントよりなる目付６０ｇ／ｍ２のスパンボンド法による不織ウェブシートを、２５０℃の熱エンボスロール型加熱機で線圧５０ｋｇ／ｃｍで部分熱圧着し、厚さ０．３３ｍｍの長繊維不織布を得た。
この工程で不織ウェブシートが高温の状態で均一冷却するため冷却装置として水冷ロールを使用した。熱エンボスロールと水冷ロールの距離はを０．７ｍとした。同時に近接化による水冷ロールへの持込熱量増加に対応するため、冷却水の温度を１０℃に設定した。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は５℃であった。なお、冷却時のＣＤ方向拘束状態を向上させるためと、ワインダーからの張力のひずみの影響排除のため、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面へ金属溶射により梨地とし、摩擦係数０．５とした。一定長を３０ｍとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００２であった。
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）より製造される２．２ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレートのフィラメントよりなる目付６０ｇ／ｍ２のスパンボンド法による不織ウェブシートを、２５０℃の熱エンボスロール型加熱機で線圧５０ｋｇ／ｃｍで部分熱圧着し、厚さ０．３３ｍｍの長繊維不織布を得た。
この工程で不織ウェブシートが高温の状態で均一冷却するため冷却装置として水冷ロールを使用した。熱エンボスロールと水冷ロールの距離はを０．７ｍとした。同時に近接化による水冷ロールへの持込熱量増加に対応するため、冷却水の温度を１０℃に設定した。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は５℃であった。なお、冷却時のＣＤ方向拘束状態を向上させるためと、ワインダーからの張力のひずみの影響排除のため、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面へ金属溶射により梨地とし、摩擦係数０．５とした。一定長を３０ｍとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００２であった。
＜実施例２＞
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）において、芯成分にポリエチレンテレフタレート樹脂構造である不織布屑、フィルム及び液体飲料用ＰＥTボトルより任意の割合で回収された固有粘度０．６０２の再生ポリマーを使用し、鞘成分に固有粘度０．６３３のポリエチレンテレフタレート樹脂を使用した芯鞘型複合繊維とし、複合比は芯成分／鞘成分＝７０／３０とした以外は実施例１と同様に長繊維不織布を得た。
この工程で不織ウェブシートが高温の状態で均一冷却するため冷却装置として水冷ロールを使用した。熱エンボスロールと水冷ロールの距離は０．７ｍとした。同時に水冷ロールへの持込熱量増加に対応するため、冷却水温度を１０℃とした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は４℃であった。なお、冷却時のＣＤ方向拘束状態を向上させるためと、ワインダーからの張力のひずみの影響排除の為、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面へ金属溶射により梨地とし摩擦係数０．５とした。一定長を３０ｍとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００１であった。
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）において、芯成分にポリエチレンテレフタレート樹脂構造である不織布屑、フィルム及び液体飲料用ＰＥTボトルより任意の割合で回収された固有粘度０．６０２の再生ポリマーを使用し、鞘成分に固有粘度０．６３３のポリエチレンテレフタレート樹脂を使用した芯鞘型複合繊維とし、複合比は芯成分／鞘成分＝７０／３０とした以外は実施例１と同様に長繊維不織布を得た。
この工程で不織ウェブシートが高温の状態で均一冷却するため冷却装置として水冷ロールを使用した。熱エンボスロールと水冷ロールの距離は０．７ｍとした。同時に水冷ロールへの持込熱量増加に対応するため、冷却水温度を１０℃とした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は４℃であった。なお、冷却時のＣＤ方向拘束状態を向上させるためと、ワインダーからの張力のひずみの影響排除の為、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面へ金属溶射により梨地とし摩擦係数０．５とした。一定長を３０ｍとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００１であった。
＜実施例３＞
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）において、紡糸筒にて混合せずに２種類の繊維、一方はポリプロピレン樹脂からなる長繊維、もう一方に固有粘度０．６３３のポリエチレンテレフタレート樹脂０．６３３を使用し、混繊比を５０／５０とした以外は実施例１と同様に長繊維不織布を得た。
この工程で不織ウェブシートが高温の状態で均一冷却するため冷却装置として水冷ロールを使用した。熱エンボスロールと水冷ロールの距離は０．７ｍとした。同時に水冷ロールへの持込熱量増加に対応するため、冷却水温度を１０℃とした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は５℃であった。なお、冷却時のＣＤ方向拘束状態を向上させるためと、ワインダーからの張力のひずみの影響排除の為、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面へ金属溶射により梨地とし、摩擦係数０．５とした。一定長を３０ｍとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００２であった。
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）において、紡糸筒にて混合せずに２種類の繊維、一方はポリプロピレン樹脂からなる長繊維、もう一方に固有粘度０．６３３のポリエチレンテレフタレート樹脂０．６３３を使用し、混繊比を５０／５０とした以外は実施例１と同様に長繊維不織布を得た。
この工程で不織ウェブシートが高温の状態で均一冷却するため冷却装置として水冷ロールを使用した。熱エンボスロールと水冷ロールの距離は０．７ｍとした。同時に水冷ロールへの持込熱量増加に対応するため、冷却水温度を１０℃とした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は５℃であった。なお、冷却時のＣＤ方向拘束状態を向上させるためと、ワインダーからの張力のひずみの影響排除の為、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面へ金属溶射により梨地とし、摩擦係数０．５とした。一定長を３０ｍとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００２であった。
＜実施例４＞
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）において、芯成分にポリエチレンテレフタレート樹脂、鞘成分にポリエチレン樹脂を使用し、芯鞘型複合繊維とし、複合比は芯成分／鞘成分＝７０／３０とした以外は実施例１と同様に長繊維不織布を得た。更に複合ＰＥ／ＰＥＴ短繊維不織布を上記複合繊維と熱カレンダーロール型加熱機にて１２５℃で貼り合わせた。
長繊維不織布製造工程で不織ウェブシートが高温の状態で均一冷却するため冷却装置として水冷ロールを使用した。熱エンボスロールと水冷ロールの距離は０．７ｍとした。同時に水冷ロールへの持込熱量増加に対応するため、冷却水温度を１０℃とした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は５℃であった。なお、冷却時のＣＤ方向拘束状態を向上させるためと、ワインダーからの張力のひずみの影響排除の為、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面へ金属溶射により梨地とし、摩擦係数０．５とした。一定長を３０mとした時の得られた積層不織布の寸法安定指数は０．００２であった。
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）において、芯成分にポリエチレンテレフタレート樹脂、鞘成分にポリエチレン樹脂を使用し、芯鞘型複合繊維とし、複合比は芯成分／鞘成分＝７０／３０とした以外は実施例１と同様に長繊維不織布を得た。更に複合ＰＥ／ＰＥＴ短繊維不織布を上記複合繊維と熱カレンダーロール型加熱機にて１２５℃で貼り合わせた。
長繊維不織布製造工程で不織ウェブシートが高温の状態で均一冷却するため冷却装置として水冷ロールを使用した。熱エンボスロールと水冷ロールの距離は０．７ｍとした。同時に水冷ロールへの持込熱量増加に対応するため、冷却水温度を１０℃とした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は５℃であった。なお、冷却時のＣＤ方向拘束状態を向上させるためと、ワインダーからの張力のひずみの影響排除の為、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面へ金属溶射により梨地とし、摩擦係数０．５とした。一定長を３０mとした時の得られた積層不織布の寸法安定指数は０．００２であった。
＜比較例１＞
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）より製造される２．２ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレートのフィラメントよりなる目付６０ｇ／ｍ２のスパンボンド法による不織ウェブシートを２５０℃の熱エンボスロール型加熱機にて線圧５０ｋｇ／ｃｍで部分熱圧着し、厚さ０．３３ｍｍの長繊維不織布を得た。
熱エンボスロールと水冷ロールの距離は１．４ｍとした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。水冷ロールの冷却水温度は２０℃、不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は１１℃、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面にて摩擦係数を０．３とした。一定長を３０mとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００６であった。
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）より製造される２．２ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレートのフィラメントよりなる目付６０ｇ／ｍ２のスパンボンド法による不織ウェブシートを２５０℃の熱エンボスロール型加熱機にて線圧５０ｋｇ／ｃｍで部分熱圧着し、厚さ０．３３ｍｍの長繊維不織布を得た。
熱エンボスロールと水冷ロールの距離は１．４ｍとした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。水冷ロールの冷却水温度は２０℃、不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は１１℃、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面にて摩擦係数を０．３とした。一定長を３０mとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００６であった。
＜比較例２＞
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）より製造される２．２ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレートのフィラメントよりなる目付６０ｇ／ｍ２のスパンボンド法による不織ウェッブシートを２５０℃の熱エンボスロール型加熱機にて線圧５０ｋｇ／ｃｍで部分熱圧着し、厚さ０．３３ｍｍの長繊維不織布を得た。
熱エンボスロールと水冷ロールの距離は０．７ｍとした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。水冷ロールの冷却水温度は２０℃、不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は９℃、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面にて摩擦係数を０．３とした。一定長を３０ｍとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００５であった。
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）より製造される２．２ｄｔｅｘのポリエチレンテレフタレートのフィラメントよりなる目付６０ｇ／ｍ２のスパンボンド法による不織ウェッブシートを２５０℃の熱エンボスロール型加熱機にて線圧５０ｋｇ／ｃｍで部分熱圧着し、厚さ０．３３ｍｍの長繊維不織布を得た。
熱エンボスロールと水冷ロールの距離は０．７ｍとした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。水冷ロールの冷却水温度は２０℃、不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は９℃、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面にて摩擦係数を０．３とした。一定長を３０ｍとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００５であった。
＜比較例３＞
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）において芯成分にポリエチレンテレフタレート樹脂構造である不織布屑、フィルム及び液体飲料用ＰＥTボトルより任意の割合で回収された固有粘度０．６０２の再生ポリマーを使用し、鞘成分に固有粘度０．６３３のポリエチレンテレフタレート樹脂を使用した芯鞘型複合繊維とし、複合比は芯成分／鞘成分＝７０／３０とした以外は実施例１と同様に長繊維不織布を得た。
熱エンボスロールと水冷ロールの距離は１．４ｍとした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。水冷ロールの冷却水温度は２０℃、不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は１１℃、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面にて摩擦係数を０．３とした。一定長を３０ｍとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００５であった。
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）において芯成分にポリエチレンテレフタレート樹脂構造である不織布屑、フィルム及び液体飲料用ＰＥTボトルより任意の割合で回収された固有粘度０．６０２の再生ポリマーを使用し、鞘成分に固有粘度０．６３３のポリエチレンテレフタレート樹脂を使用した芯鞘型複合繊維とし、複合比は芯成分／鞘成分＝７０／３０とした以外は実施例１と同様に長繊維不織布を得た。
熱エンボスロールと水冷ロールの距離は１．４ｍとした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。水冷ロールの冷却水温度は２０℃、不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は１１℃、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面にて摩擦係数を０．３とした。一定長を３０ｍとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００５であった。
＜比較例４＞
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）において、紡糸筒にて混合せずに２種類の繊維、一方はポリプロピレン樹脂からなる長繊維、もう一方に固有粘度０．６３３のポリエチレンテレフタレート樹脂０．６３３を使用し、混繊比を５０／５０とした以外は実施例１と同様に長繊維不織布を得た。
熱エンボスロールと水冷ロールの距離は１．４ｍとした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。水冷ロールの冷却水温度は２０℃、不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は１０℃、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面で摩擦係数を０．３とした。一定長を３０ｍとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００６であった。
周知のスパンボンドプロセス（例えば特公昭５３−３２４２４号公報参照）において、紡糸筒にて混合せずに２種類の繊維、一方はポリプロピレン樹脂からなる長繊維、もう一方に固有粘度０．６３３のポリエチレンテレフタレート樹脂０．６３３を使用し、混繊比を５０／５０とした以外は実施例１と同様に長繊維不織布を得た。
熱エンボスロールと水冷ロールの距離は１．４ｍとした。不織ウェブシートの水冷ロールへの接触時間は１．５９秒であった。水冷ロールの冷却水温度は２０℃、不織ウェブシートのＣＤ方向の温度差は１０℃、水冷ロール表面はハードクロムメッキ面で摩擦係数を０．３とした。一定長を３０ｍとした時の得られた長繊維不織布の寸法安定指数は０．００６であった。
本発明による長繊維不織布は、寸法安定性に優れており、取り扱い性、後加工性に優れた長繊維不織布が得られるものである。
Claims (5)
- 乖離長／一定長で定義される寸法安定指数が０．００３以下である長繊維不織布。
- 長繊維不織布が熱可塑性樹脂からなる単成分繊維で構成された請求項１に記載の長繊維不織布。
- 長繊維不織布が熱可塑性樹脂からなる複合繊維で構成された請求項１に記載の長繊維不織布。
- 長繊維不織布が熱可塑性樹脂からなる繊維を混繊した繊維で構成された請求項１に記載の長繊維不織布。
- 溶融紡糸された多数のフィラメントを移動ネット上に捕集して得られた不織ウェブシートを、加熱圧着処理し、引き続き冷却処理する長繊維不織布の製造方法において、加熱処理されて加熱エンボスロールから離れた直後の不織ウェブシートを冷却手段によって、不織ウェブシートの原料素材のガラス転移温度以下に冷却すると共に、不織ウェブシートの幅方向の温度差を８℃以下に制御した長繊維不織布の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2008307245A JP2010133035A (ja) | 2008-12-02 | 2008-12-02 | 寸法安定性に優れた不織布 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2008307245A JP2010133035A (ja) | 2008-12-02 | 2008-12-02 | 寸法安定性に優れた不織布 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2010133035A true JP2010133035A (ja) | 2010-06-17 |
Family
ID=42344571
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2008307245A Pending JP2010133035A (ja) | 2008-12-02 | 2008-12-02 | 寸法安定性に優れた不織布 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2010133035A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013129925A (ja) * | 2011-12-20 | 2013-07-04 | Kao Corp | スパンボンド不織布の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006183185A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Unitika Ltd | 不織布の製造装置および製造方法 |
-
2008
- 2008-12-02 JP JP2008307245A patent/JP2010133035A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006183185A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Unitika Ltd | 不織布の製造装置および製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013129925A (ja) * | 2011-12-20 | 2013-07-04 | Kao Corp | スパンボンド不織布の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101745975B1 (ko) | 장섬유 부직포의 제조방법 | |
| CN102140700B (zh) | 两重异收缩混纤丝的制备方法及装置 | |
| KR102030381B1 (ko) | 폴리페닐렌술피드 복합 섬유 및 부직포 | |
| TWI595127B (zh) | 聚醯胺纖維及其製造方法 | |
| WO2019031286A1 (ja) | メルトブローン不織布、それを用いた積層体、メルトブローン不織布の製造方法およびメルトブロー装置 | |
| CN105926079A (zh) | 聚丙烯膜裂纤维及制备方法以及由其制备的空气过滤材料 | |
| JP5098692B2 (ja) | 液晶ポリエステル繊維の製造方法 | |
| KR20150011129A (ko) | 우수한 공기 투과도와 개선된 보풀 및 박리강도를 갖는 에어 필터 지지체용 부직포 및 그 제조방법 | |
| JP5363857B2 (ja) | 通気性成形体 | |
| JP2010133035A (ja) | 寸法安定性に優れた不織布 | |
| KR101439582B1 (ko) | 심초형 필라멘트 및 그 제조방법, 이를 이용하여 제조한 스펀본드 부직포 및 그 제조방법 | |
| JP6836765B2 (ja) | 延伸マルチフィラメント糸の製造方法 | |
| JP7092124B2 (ja) | 長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強材 | |
| CN111886371B (zh) | 长纤维无纺布和使用该长纤维无纺布的过滤器增强材料 | |
| US7504348B1 (en) | Production of nonwoven fibrous webs including fibers with varying degrees of shrinkage | |
| JPWO2020116569A1 (ja) | 長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強材 | |
| JP2016108706A (ja) | 熱成型用スパンボンド不織布 | |
| KR100291755B1 (ko) | 저밀도폴리에틸렌을이용한저융점열융착성필라멘트사제조방법 | |
| KR102030656B1 (ko) | 패턴 가공성이 우수한 섬유집합체 제조방법 및 이에 의한 섬유집합체 | |
| JP2009114570A (ja) | スパンボンド不織布の製造方法及びそれにより得られたスパンボンド不織布を用いた不織布シート | |
| WO2004054794A1 (ja) | 粘着テープ用基布および粘着テープ | |
| KR101457308B1 (ko) | 하이멀티사 원사 및 그 제조방법 | |
| JP2005133249A (ja) | 分繊用ポリ乳酸マルチフィラメントとその製造方法 | |
| JP2022101145A (ja) | 半透膜支持体用湿式不織布及びその製造方法 | |
| JP2904843B2 (ja) | 融着布 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20111121 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20120905 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120911 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20121108 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130625 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20131022 |