JP2010132963A - 焼結鉱の製造方法および焼結機 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】循環移動するパレット8と、前記パレット8上に粉鉱石と炭材を含む焼結原料を装入して装入層を形成する原料供給装置と、前記装入層の炭材に点火するための点火炉と、前記パレットの下方に配設したウインドボックス11と、前記点火炉の下流側に配設された、配管閉塞物質を含む配管閉塞物質含有気体燃料を前記装入層の上方の大気中に噴出し、空気と混合させる開口径が6mm以上に設定された燃料噴出ノズルを有する気体燃料供給装置15とを備えている。
【選択図】図3
Description
図16は、焼結鉱の高生産時と低生産時の装入層内の温度分布を示したものである。原料粒子が溶融し始める1200℃以上の温度に保持される時間(以降、「高温域保持時間」と称する)は、低生産の場合にはt1、生産性を重視した高生産の場合にはt2で表されている。高生産の場合、パレットの移動速度を上げるため、高温域保持時間t2が低生産場合のt1と比べて短くなる。高温域保持時間が短くなると、焼成不足となって、焼結鉱の冷間強度の低下を招き、歩留が低下する。したがって、高強度焼結鉱の生産量を上げるためには、短時間の焼結においても、焼結ケーキの強度、即ち焼結鉱の冷間強度を上げて、歩留の維持、向上を図ることができる何らかの手段を講じる必要がある。なお、焼結鉱の冷間強度を表す指標としては、一般に、SI(シャッターインデックス)、TI(タンブラーインデックス)が用いられる。
また、特許文献3は、焼結原料の装入層内を高温にするため、装入層の上にフードを配設し、そのフードを通じて空気やコークス炉ガスとの混合ガスを点火炉直後の位置で吹き込むことを開示している。しかし、この技術も、焼結層内の燃焼溶融帯の温度が1380℃を超える高温となるため、コークス炉ガス吹き込みの効果を享受できないとともに、可燃性混合ガスが焼結ベッド上部空間で発火し、火災を起こす危険性があり、実用化されていない。
上記問題点を解決する技術として、本出願人は、特許文献5において、焼結機のパレット上に大切させた焼結原料の装入層の上から燃焼下限濃度以下に希釈した各種気体燃料を供給して装入層中に導入し、燃焼させることにより、装入層内の最高到達温度および高温域保持時間の何れか一方又は双方を調整する方法を提案している。
また、請求項3に係る焼結鉱の製造方法は、請求項1又は2に係る発明において、前記配管閉塞物質含有気体燃料は、コークス炉ガスであることを特徴としている。
また、請求項5に係る焼結機は、循環移動するパレットと、前記パレット上に粉鉱石と炭材を含む焼結原料を装入して装入層を形成する原料供給装置と、前記装入層の炭材に点火するための点火炉と、前記パレットの下方に配設したウインドボックスと、前記点火炉の下流側に配設された、配管閉塞物質を含む配管閉塞物質含有気体燃料を前記装入層の上方の大気中に噴出し、空気と混合させる開口径が6mm以上に設定された燃料噴出ノズルを有する気体燃料供給装置とを備えていることを特徴としている。
また、請求項7に係る焼結機は、請求項5又は6に係る発明において、前記配管閉塞物質含有気体燃料は、コークス炉ガスであることを特徴としている。
また、請求項8に係る焼結機は、請求項7に係る発明において、前記コークス炉ガスは、前記点火炉に供給するコークス炉ガスを使用することを特徴としている。
また、請求項10に係る焼結機は、請求項5乃至8の何れか1つに係る発明において、前記燃料吐出ノズルは、配管閉塞物質含有気体燃料を、渦流を形成しながら前記装入層の上方側に吐出するように構成されていることを特徴としている。
図1は本発明の焼結機を示す概略構成図であって、前述した従来例で記載したように、鉄鉱石粉、製鉄所内回収粉、焼結鉱篩下粉、石灰石及びドロマイトなどの含CaO系副原料、生石灰等の造粒助剤、コークス粉や無煙炭などの各原料を個々のホッパーから切り出し、ドラムミキサーにより適量の水を混合し、造粒して、3.0乃至6.0mmの平均径を有する疑似粒子である焼結原料をサージホッパー5に貯留すると共に、細粒の焼結鉱を床敷ホッパー4に貯留しておく。
この点火炉10の下流側には、気体燃料供給装置15が配設されている。
上記のように、気体燃料を燃焼下限濃度以下の濃度に希釈する理由は、下記による。
表1は、本発明で用いることができる代表的な気体燃料の燃焼下限濃度、供給濃度等を示したものである。焼結原料中に気体燃料を供給する時のガス濃度は、火災の発生を防止するためには、燃焼下限濃度より低いほど安全である。すなわち、常温状態では燃焼しない(できない)ようにして供給することが安全のため必要である。この点、都市ガスは、Cガス(コークス炉ガス)と燃焼下限濃度が近似しているが、熱量がCガスよりも高いことから、供給濃度を低くできる。したがって、安全性を確保する観点からは、供給濃度を低くすることができる都市ガスの方がCガスより優位であるが、Cガスは製鉄所内のコークス炉から調達できることからランニングコストが都市ガスに比較して大幅に低い。
このように、気体燃料噴射ノズル23の開口径は大きければ大きい程タールやスケールの混合物でなる配管閉塞物質の付着を抑制することができるものであるが、配管径を大きくすると、噴出する気体燃料の噴射速度が低下し、吐出範囲も狭くなることから、開口径は15mm以下とすることが望ましい。
なお、気体燃料噴射ノズル23や気体燃料供給配管21等を予熱する予熱機構を配置して、タールやスケール等の配管閉塞物質が気体燃料供給配管21や気体燃料噴射ノズル23内で固化することを抑制するようにすれば、さらに清掃や点検周期を長くすることができる。
(a)配管内の断面積を徐々に小さくしたテーパー状配管を用いる
(b)燃料供給元ヘッダーより遠ざかるほど、開口断面積を大きくする
(c)燃料供給元ヘッダーより遠ざかるほど、開口部やノズルのピッチを狭め、単位配管長さ当りの開口部ないしノズル断面積の和が大きくする、
のいずれか1つを適用するか、これらを組み合わせて適用することにより、配管長さが長い場合でも、均等に燃料を供給することができる。
また、上記気体燃料供給装置での気体燃料の吐出は、装入層表面上方300mm以上の高さ、及び吐出方向を略水平方向として行うことが好ましい。
図6は、Cガスを使用する際、焼結原料の装入層中でのCガス拡散度を測定する実験である。すなわち、装入層中でCガス濃度が偏る場合、燃焼ムラを生じ得られる焼結鉱品質が不均一となる問題を避けるためである。
Cガスは、CH4ガス同様、充填層a中を拡散し難く、下吹きよりも、水平横吹きの方がCガス濃度は均一化されている。
また、図8及び図9は、下吹きガス拡散混合の解析結果であり、図8の条件(Cガス吹き込み、ノズル口径10mm、下向き3m/sの吐出速度)での結果を図9に示す。図9において、垂直断面、水平断面ともにノズル間でガス拡散混合が不十分な領域が生じており、この濃度不均一なCガスが焼結原料の装入層に供給されるため燃焼村の発生は避けがたいことが予想できる。
鍋試験結果を、図11に示す。ガス吹込みを行わない焼結操業で得られる焼結鉱強度、歩留まり、生産性、焼結時間をベースとし比較したが、ベース、及び下向き気体供給に比べ、水平横吹きの供給形態が最も優れた結果となった。なお、水平横吹きとは、焼結原料の装入層と平行状態を指し、水平方向±30度の範囲において許容できる。このましくは水平方向±20度の範囲である。
次に、本発明の気体燃料供給装置の横風対策について説明する。
本発明では、前述したように、焼結機パレット8の上部を覆うフード16を設けている。このフード16によって横風による希釈気体燃料29の濃度分布に与える影響を抑制するようにしている。すなわち、本発明者等は、種々の検討を行った結果、フード16の設置は、横風対策として、衝立以上の効果があることが分かった。但し、このフード16は前述したように、上方中央部に開口17を有するか又は適当な透過率(空隙率)を有するものとし、この部分から、大気を取り入れることができる構造とする必要がある。
さらに、フード16の焼結機パレット8の搬送方向に沿う左右のサイドウォール18の上端に、図3に示すように、透過率30%程度のパンチメタル等で構成される横風減衰フェンス16cを設けることが好ましい。
また、気体燃料噴射装置15の設置位置、大きさ、配置数は以下のようにして設定される。
(a)装入層9の上部に焼結ケーキ(焼結層)が生成していない状態で希釈気体燃料24の供給を行うと、この装入層9の上で燃焼を起こす可能性がある。
(b)希釈気体燃料の供給は、焼結鉱の歩留りを向上させる必要のある部分に対して行う、即ち、焼結鉱の強度を上昇させたい部分で燃焼を起こすよう供給するのが好ましい。
また、希釈気体燃料24の装入層9への導入は、燃焼前線が表層下に下がり、燃焼・溶融帯が表層から100mm以上、好ましくは200mm以上下がった位置、すなわち、装入層9の中・下層に生成した焼結ケーキ領域(焼結層)を燃焼することなく通過し、燃焼前線が表層から100mm以上移動した段階で燃焼するように供給するのが好ましい。その理由は、燃焼前線が表層から100mm以上下がった位置であれば、焼結層を通して吸引される空気による冷却の悪影響が軽減され、燃焼・溶融帯の厚みの拡大を図ることができるからである。さらに、燃焼・溶融帯が表層から200mm以上下がった位置であれば、空気による冷却の影響が略解消されて、燃焼・溶融帯の厚みを30mm以上に拡大することができる。また、希釈気体燃料24の供給は、歩留り低下の大きいパレット幅方向両炭部のサイドウォール近傍で行うことがより好ましい。
本発明に係る焼結鉱の製造方法では、装入層中への希釈気体燃料24の導入は、生成した焼結ケーキの再加熱を促進するものであることも意味している。即ち、この希釈気体燃料の供給は、もともと高温域保持時間が短く熱不足となりやすく、焼結鉱の冷間強度が低い部分に対して、固体燃料に比べて反応性の高い気体燃料ミストを供給することによって、不足しやすいこの部分の燃焼熱を補填し、燃焼・溶融帯の再生−拡大を図るという意義を担うものだからである。
一般に、点火後の装入層9では、焼結機パレット8の移動に伴って燃焼(火炎)前線が次第に下方にかつ前方(下流側)に拡大していく中で、燃焼・溶融帯の位置が前述した図17(a)に示すように変化する。そして、図17(b)に示すように、焼結層内の焼結過程で受ける熱履歴は、上層、中層、下層で異なり、上層〜下層間では、高温域保持時間(約1200℃以上となる時間)は大きく異なる。その結果、パレット8内の位置別焼結鉱の歩留まりは、図17(c)に示すような分布を示す。即ち、表層部(上層部)の歩留は低く、中層、下層部で高い歩留分布となる。そこで、本発明方法に従って、前記希釈気体燃料24を供給すると、燃焼・溶融帯は、上下方向の厚みやパレット進行方向の幅などが拡大し、これが成品焼結鉱の品質向上に反映されるのである。そして、高い歩留分布となる中層部や下層部は、さらに高温域保持時間を制御できるため、歩留をより上昇させることができる。
好ましい範囲(2): 3.8vol%〜0.24vol%
好ましい範囲(3): 3.0vol%〜0.24vol%
好ましい範囲(4): 1.3vol%〜0.24vol%
次に、上記実施形態の動作を説明する。
そして、焼結機パレット8の搬送に伴って、点火炉10下に移動された装入層9の表層中の炭材に点火される。
このとき、この気体燃料噴射ノズル23が図4に示すように、隣接する組のスプレー機構23同士が対向しないように隣接する組間で焼結パレット8の搬送方向に半ピッチずらして配置されているので、隣接する組における気体燃料噴射ノズル23から噴射される気体燃料が互いに干渉することなく均一な噴射領域が形成される。
そして、気体燃料噴射ノズル23から噴射され空気で希釈された希釈気体燃料24は、焼結機パレット8の下側に配設されたウインドボックス11を介して空気を下方に吸引することにより、装入層9内に導入される。
また、上記実施形態においては、点火炉10の下流側に気体燃料供給装置15を配置する場合について説明したが、これに限定されるものではなく、点火炉10の下流側に保温炉が配設されている場合には、この保温炉の下流側に気体燃料供給装置15を配設すればよい。
さらに、上記実施形態においては、気体燃料としてコークス炉ガスを適用した場合について説明したが、これに限定されるものではなく、コークス炉ガスと高炉ガスとを混合したMガスを適用するようにしてもよい。
2…ドラムミキサー
3…ロータリーキルン
4…サージホッパー
5…床敷ホッパー
6…ドラムフィーダー
7…切り出しシュート
8…燒結機パレット
9…装入層
10…点火炉
11…ウインドボックス
15…気体燃料噴射装置
16…フード、
19…邪魔板
20…邪魔板列
21…気体燃料配管
22…気体燃料供給元配管
23…気体燃料噴射ノズル
Claims (10)
- 循環移動するパレット上に粉鉱石と炭材を含む焼結原料を装入して、パレット上に焼結原料の装入層を形成する装入工程と、
前記装入層表面の炭材に点火炉を使って点火する点火工程と、
前記装入層の上方で空気中に配管閉塞物質を含む配管閉塞物質含有気体燃料を噴出して燃焼下限濃度以下の希釈気体燃料とする気体燃料供給工程と、
前記希釈気体と空気とを前記パレット下に配置されたウインドボックスで吸引して前記装入層内に導入し、当該装入層内において希釈気体燃料と炭材を燃焼させて焼結ケーキを生成する焼結工程とを有し、
前記気体燃料供給工程は、前記配管閉塞物質含有気体燃料を開口径が6mm以上の噴出口から噴出させることを特徴とする焼結鉱の製造方法。 - 前記配管閉塞物質含有気体燃料を噴出させる噴出口の開口径を10mm以上で且つ15mm以下に設定したことを特徴とする請求項1に記載の焼結鉱の製造方法。
- 前記配管閉塞物質含有気体燃料は、コークス炉ガスであることを特徴とする請求項1又は2に記載の焼結鉱の製造方法。
- 前記コークス炉ガスは、前記点火炉に供給するコークス炉ガスを使用することを特徴とする請求項3に記載の焼結鉱の製造方法。
- 循環移動するパレットと、
前記パレット上に粉鉱石と炭材を含む焼結原料を装入して装入層を形成する原料供給装置と、
前記装入層の炭材に点火するための点火炉と、
前記パレットの下方に配設したウインドボックスと、
前記点火炉の下流側に配設された、配管閉塞物質を含む配管閉塞物質含有気体燃料を前記装入層の上方の大気中に噴出し、空気と混合させる開口径が6mm以上に設定された燃料噴出ノズルを有する気体燃料供給装置とを備えていることを特徴とする焼結機。 - 前記燃料噴出ノズルの開口径は、10mm以上で且つ15mm以下に設定されていることを特徴とする請求項5に記載の焼結機。
- 前記配管閉塞物質含有気体燃料は、コークス炉ガスであることを特徴とする請求項5又は6に記載の焼結機。
- 前記コークス炉ガスは、前記点火炉に供給するコークス炉ガスを使用することを特徴とする請求項7に記載の焼結機。
- 前記燃料噴出ノズルは、配管閉塞物質含有気体燃料を吐出するノズル部の外周側に高速で希釈混合促進用気体を吹込む気体吹込み部が形成されていることを特徴とする請求項5乃至8の何れか1項に記載の焼結機。
- 前記燃料吐出ノズルは、配管閉塞物質含有気体燃料を、渦流を形成しながら前記装入層の上方側に吐出するように構成されていることを特徴とする請求項5乃至8の何れか1項に記載の焼結機。
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014031580A (ja) * | 2012-07-12 | 2014-02-20 | Jfe Steel Corp | 焼結機の酸素−気体燃料供給装置 |
CN107677130A (zh) * | 2017-11-09 | 2018-02-09 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种烧结过程喷加可燃性气体的导流密封罩 |
CN110564952A (zh) * | 2019-09-09 | 2019-12-13 | 中南大学 | 一种烧结节能减排的氢系燃气分级喷吹方法 |
CN114480839A (zh) * | 2021-12-24 | 2022-05-13 | 武汉悟拓科技有限公司 | 基于粉体燃料静电分散的烧结混合料磁化水造粒工艺 |
JP7501489B2 (ja) | 2021-10-12 | 2024-06-18 | Jfeスチール株式会社 | 焼結鉱の製造方法および焼結機 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004122024A (ja) * | 2002-10-03 | 2004-04-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 亜鉛含有スラリー処理装置及び処理方法 |
JP2008095170A (ja) * | 2005-10-31 | 2008-04-24 | Jfe Steel Kk | 焼結鉱の製造方法および焼結機 |
-
2008
- 2008-12-03 JP JP2008309180A patent/JP5593607B2/ja active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004122024A (ja) * | 2002-10-03 | 2004-04-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 亜鉛含有スラリー処理装置及び処理方法 |
JP2008095170A (ja) * | 2005-10-31 | 2008-04-24 | Jfe Steel Kk | 焼結鉱の製造方法および焼結機 |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014031580A (ja) * | 2012-07-12 | 2014-02-20 | Jfe Steel Corp | 焼結機の酸素−気体燃料供給装置 |
CN107677130A (zh) * | 2017-11-09 | 2018-02-09 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种烧结过程喷加可燃性气体的导流密封罩 |
CN107677130B (zh) * | 2017-11-09 | 2024-01-30 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种烧结过程喷加可燃性气体的导流密封罩 |
CN110564952A (zh) * | 2019-09-09 | 2019-12-13 | 中南大学 | 一种烧结节能减排的氢系燃气分级喷吹方法 |
CN110564952B (zh) * | 2019-09-09 | 2020-10-16 | 中南大学 | 一种烧结节能减排的氢系燃气分级喷吹方法 |
JP7501489B2 (ja) | 2021-10-12 | 2024-06-18 | Jfeスチール株式会社 | 焼結鉱の製造方法および焼結機 |
CN114480839A (zh) * | 2021-12-24 | 2022-05-13 | 武汉悟拓科技有限公司 | 基于粉体燃料静电分散的烧结混合料磁化水造粒工艺 |
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Publication number | Publication date |
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