JP2010128027A - Image pickup lens - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ＣＣＤ型イメージセンサやＣＭＯＳ型イメージセンサ等の固体撮像素子
を用いた撮像装置の撮像レンズ に関するものであり、より詳しくは、ハンダリフロー実装が可能な撮像レンズを提供するものである。
The present invention relates to an imaging lens of an imaging apparatus using a solid-state imaging device such as a CCD type image sensor or a CMOS type image sensor, and more specifically, to provide an imaging lens capable of solder reflow mounting.
近年、カメラモジュールの外部端子と他の回路基板とを接続する際のハンダ付けをリフロー 工程を用いた自動実装にすると作業効率を高めることができるため、ハンダリフローに耐えることが可能なように、十分な耐熱性を有するカメラモジュールのユニットが求められている。 In recent years, when automatic mounting using a reflow process is used for soldering when connecting the external terminal of the camera module and another circuit board, work efficiency can be improved, so that it can withstand solder reflow, There is a need for a camera module unit having sufficient heat resistance.
具体的には、リフロー 炉内の温度は、ハンダの再溶融を促すために最高温度は２６０℃以上に設定され、その後の温度低下に伴ってハンダ成分が固化することによりカメラモジュールの外部端子（電気接点）が電子回路基板上の導体パッドに接続され、同時に機械的な接続も達成される。このような背景から、ハンダリフローに耐える十分な耐熱性を有する撮像レンズ が強く求められるようになってきた。 Specifically, the temperature inside the reflow furnace is set to 260 ° C. or higher in order to promote remelting of the solder, and the solder component solidifies as the temperature lowers thereafter. Electrical contacts) are connected to the conductor pads on the electronic circuit board, and at the same time a mechanical connection is achieved. Against this background, an imaging lens having sufficient heat resistance to withstand solder reflow has been strongly demanded.
ガラスレンズ は耐熱性に優れているので、撮像レンズ のすべてをガラスレンズ で構成することも考えられるが、ガラスレンズ は一般にガラス転移温度が（Ｔｇ）が４００℃以上と高いため、モールドプレスを行う際のプレス温度を高く設定する必要があり、成形金型に損耗が生じやすい。その結果、成形金型の交換回数やメンテナンス回数が増加し、コストアップにつながってしまう。 Since glass lenses are excellent in heat resistance, it is conceivable that all imaging lenses are composed of glass lenses. However, glass lenses generally have a high glass transition temperature (Tg) of 400 ° C. or higher, so mold pressing is performed. It is necessary to set a high press temperature at the time, and the molding die is easily worn out. As a result, the number of times the mold is replaced and the number of maintenance increases, leading to an increase in cost.
一方、プラスチックレンズ はガラスレンズ にくらべ低コストであり、大量生産に適している。しかしながら、一般の有機材料では、耐熱温度が低いため、２６０℃以上でのハンダリフローの条件下では、寸法安定性などを保証できないという問題を有する。 Plastic lenses, on the other hand, are less expensive than glass lenses and are suitable for mass production. However, since a general organic material has a low heat-resistant temperature, it has a problem that dimensional stability cannot be guaranteed under the condition of solder reflow at 260 ° C. or higher.
上述の問題を解決する手段として、特許文献１では、光学ガラスで形成されたレンズの両面に、硬化性樹脂材料で形成されたレンズを直接接着した接合型複合レンズが提案されている。
As means for solving the above-described problem,
しかしながら、ガラスの表面に硬化性樹脂材料を接着させる構造においては、基本的に光学ガラスの界面と硬化性樹脂材料の界面の間での「高温高湿下のおける剥離問題」が内包していることは言うまでもない。 However, in the structure in which the curable resin material is adhered to the surface of the glass, the “exfoliation problem under high temperature and high humidity” between the interface of the optical glass and the curable resin material is basically included. Needless to say.
なお、上述の「高温高湿下における剥離問題」に対して、例えば光ファイバ等の「他の技術分野」において様々な提案がなされているものの、いずれも、光軸から外れた位置での物理的及び／又は化学的対策であって、光軸における光路の影響を考慮された対策が施されたものではなく、容易に転用できる技術ではない。（例えば特許文献２参照）。
Although various proposals have been made in the “other technical field” such as an optical fiber for the above-mentioned “exfoliation problem under high temperature and high humidity”, all of them are physically separated from the optical axis. It is a technical and / or chemical countermeasure, and is not a technique that takes into consideration the influence of the optical path on the optical axis, and is not a technique that can be easily diverted. (For example, refer to Patent Document 2).
また、特許文献３では、耐リフロー性を向上させるために、ガラス転移温度（Ｔｇ）が２５０℃以上の硬化性樹脂材料を使用することが提案されている。
Moreover, in
さらに、上記特許文献１では、隣接するレンズ層の屈折率の差を０．１以下にすることにより、等価的な一体化レンズを提供しようとするにもかかわらず、結局は、微小とはいえ、レンズ各層間の屈折率の違いに伴う、反射低減や赤外線吸収の遮断等のためのコーティング処理が必要な場合があることが示唆されている。
本発明は上記問題に鑑み、ハンダリフロー工程に耐える耐熱性を有する低価格化が容易な撮像レンズを提供することを目的とするものである。 In view of the above problems, an object of the present invention is to provide an imaging lens that has heat resistance to withstand a solder reflow process and that can be easily reduced in price.
上記の目的は、下記に記載する発明により達成される。 The above object is achieved by the invention described below.
この発明の撮像レンズは、開口絞りと、正の屈折力を有する接合型複合レンズとを具え、物体側から像側に向って、前記開口絞り、前記接合型複合レンズの順に配列されて構成されている。 The imaging lens of the present invention includes an aperture stop and a cemented compound lens having positive refractive power, and is configured by arranging the aperture diaphragm and the cemented compound lens in this order from the object side to the image side. ing.
接合型複合レンズは、物体側から像側に向って、第1レンズ、第2レンズ及び第3レンズを、この順に接合した接合型複合レンズであって、第1レンズ、第２レンズ及び第3レンズのいずれもがが、硬化性樹脂材料で形成されている。ガラス転移温度（Ｔｇ）が２５０℃未満の硬化性樹脂材料を用いると、耐熱性に優れた撮像レンズを提供することができ、好適である。 The junction type compound lens is a junction type compound lens in which the first lens, the second lens, and the third lens are joined in this order from the object side to the image side, and the first lens, the second lens, and the third lens. All of the lenses are formed of a curable resin material. When a curable resin material having a glass transition temperature (Tg) of less than 250 ° C. is used, an imaging lens excellent in heat resistance can be provided, which is preferable.
これは、ガラス転移温度（Ｔｇ）が２５０℃以上の硬化性樹脂材料を用いた場合には、ハンダリフロー工程では、所謂「ガラス」領域となり、その結果著しく「弾性効果」を失い、レンズ間の剥離等の原因となる可能性が高いからである。 This is because, when a curable resin material having a glass transition temperature (Tg) of 250 ° C. or higher is used, in the solder reflow process, a so-called “glass” region is obtained, and as a result, the “elastic effect” is remarkably lost. This is because there is a high possibility of causing peeling or the like.
また、第2レンズの光軸方向の少なくとも一方の側面には、反射低減や赤外線吸収の遮断等のためのコーティング処理等がなされており、第1レンズの物体側面及び第3レンズの像側面の少なくとも一方が非球面であり、以下の条件を満たしている。
0.1＜｜N2−N1｜ （1） もしくは、0.1＜｜N2−N3｜ (2）
ただし、
N1：前記第1レンズの屈折率
N2：前記第2レンズの屈折率
N3：前記第3レンズの屈折率
In addition, at least one side surface in the optical axis direction of the second lens is subjected to a coating process for reducing reflection or blocking infrared absorption, etc., and the object side surface of the first lens and the image side surface of the third lens At least one is aspherical and satisfies the following conditions.
0.1 <| N2-N1 | (1) Or 0.1 <| N2-N3 | (2)
However,
N1: Refractive index of the first lens
N2: Refractive index of the second lens
N3: Refractive index of the third lens
反射低減や赤外線吸収の遮断等のためのコーティング処理を行うことにより、隣接するレンズの屈折率の差を０．１以下にしなければならないという限定を無くすことができ、樹脂選定の自由度を大幅に増加させ、ひいては低価格化が期待できる。 By performing a coating process to reduce reflection and block infrared absorption, the limitation that the difference in refractive index between adjacent lenses must be 0.1 or less can be eliminated, greatly increasing the flexibility of resin selection. Can be expected to lower the price.
なお、コーティングの種類は特に限定されるものではなく、金属であっても樹脂であってもかまわないし、また、樹脂においても、有機系であっても無機系であってもかまわない。 The type of coating is not particularly limited, and it may be a metal or a resin, and the resin may be organic or inorganic.
第1レンズ、第２レンズ及び第3レンズを形成する硬化性樹脂材料は、本質的に同一の材料であれば、レンズ同士の接着が（光学ガラスと硬化性樹脂との接着に比べて）容易であり、好適である。 If the curable resin material forming the first lens, the second lens, and the third lens is essentially the same material, the lenses can be easily bonded to each other (compared to bonding between the optical glass and the curable resin). It is preferable.
ここで、上記の「本質的に同一の材料」とは、成分、組成、配合比率が「均等」の範囲に属するものを言うが、材料の機械強度の向上や熱膨張係数の低減等を目的に、単に、ガラス繊維等のフィラーを混入させたに過ぎないと見なせるような改良品も、本発明では、
「本質的に同一の材料」と見なすこととする。
Here, “essentially the same material” refers to a material whose composition, composition and blending ratio belong to the range of “equal”, but for the purpose of improving the mechanical strength of the material and reducing the thermal expansion coefficient. In addition, in the present invention, an improved product that can be regarded as merely including a filler such as glass fiber is also included in the present invention.
It shall be regarded as “essentially the same material”.
また、第2レンズを、撮像レンズを形成する以前に、単体レンズとして成形し、コーティング処理を施した後、所定の温度条件下でアニール処理することが好適であり、これにより、成形に伴う樹脂の残留歪みを開放させることが可能となり、その後のハンダリフロー工程で高温下に曝されたときの収縮を抑え、撮像レンズ形成後に懸案とされる「高温高湿試験における剥離問題」も解消することが期待できる。 In addition, before forming the imaging lens, the second lens is preferably molded as a single lens, subjected to a coating process, and then annealed under a predetermined temperature condition. It is possible to release the residual strain of the resin, suppress the shrinkage when exposed to high temperatures in the subsequent solder reflow process, and eliminate the "exfoliation problem in high-temperature and high-humidity tests" that is a concern after the imaging lens is formed. Can be expected.
この時、第2レンズの側面に塗布・硬化される第1レンズ及び第3レンズの厚さは、以下の条件(3)〜(4)を満たすように設定するのが好適である。
0≦t1≦1/5＊t2 （3）
0＜t3≦1/5＊t2 （4）
ただし、
t1：前記第1レンズの光軸方向の最大厚さ
t2：前記第2レンズの光軸方向の最大厚さ
t3：前記第3レンズの光軸方向の最大厚さ
At this time, it is preferable that the thicknesses of the first lens and the third lens applied and cured on the side surface of the second lens are set so as to satisfy the following conditions (3) to (4).
0 ≦ t1 ≦ 1/5 * t2 (3)
0 <t3 ≦ 1/5 * t2 (4)
However,
t1: Maximum thickness of the first lens in the optical axis direction
t2: Maximum thickness of the second lens in the optical axis direction
t3: Maximum thickness of the third lens in the optical axis direction
アニール処理における所定の温度は２００〜２６０℃であることが好適であり、より望ましくは２４０〜２６０℃が好適である。このときの処理時間は数分程度が望ましい。なお、アニール処理は、通常、温度と時間の関数で定義されており、例えば、２５℃の常温で1ヶ月以上放置することも、一種のアニール処理と見なすことができる。 The predetermined temperature in the annealing treatment is preferably 200 to 260 ° C, and more preferably 240 to 260 ° C. The processing time at this time is preferably about several minutes. Note that the annealing treatment is normally defined as a function of temperature and time. For example, leaving it at room temperature of 25 ° C. for one month or more can be regarded as a kind of annealing treatment.
平行平板は、一般的にはレンズとは呼ばれないが、本明細書においては、レンズ面の曲率半径が無限大である場合として、平行平板もレンズと称することとする。 The parallel plate is not generally referred to as a lens, but in this specification, the parallel plate is also referred to as a lens when the radius of curvature of the lens surface is infinite.
第2レンズを平行平板とした場合、第1レンズを、第1レンズの物体側面が物体側に凸面を向けた平凸レンズとし、第3レンズを、第3レンズの像側面が像側に凸面を向けた平凸レンズとするのが好適である When the second lens is a parallel plate, the first lens is a plano-convex lens with the object side of the first lens facing the convex side toward the object side, the third lens is the convex side of the image side of the third lens on the image side Suitable for plano-convex lens
また、第2レンズを平行平板とした場合、第3レンズを、物体側面が物体側に凸面を向けた平凸レンズとして、第1レンズの光軸方向の最大厚さt1を、t1=0とした、所謂、全体として平凸型の撮像レンズが、性能とコストのバランスで好適となる場合がある。 When the second lens is a parallel plate, the third lens is a plano-convex lens with the object side facing the convex surface toward the object side, and the maximum thickness t1 in the optical axis direction of the first lens is t1 = 0. In other words, a so-called plano-convex imaging lens as a whole may be suitable in terms of balance between performance and cost.
なお、本発明において「硬化性樹脂（Curable Resin）材料」とは、熱硬化性樹脂
（Thermosetting resin）材料及び紫外線硬化性樹脂（UV-Curable Resin）材料のいずれかを指す。
In the present invention, the “Curable Resin material” refers to either a thermosetting resin material or a UV-Curable Resin material.
熱硬化性樹脂 として、例えば、シリコーン系樹脂 、アクリル系樹脂 、エポキシ系樹脂 、ポリイミド系樹脂 、ウレタン系樹脂 、アリルエステル構造の樹脂 、アダマンタン構造を含む樹脂 、シルセスキオキサン構造を含む樹脂 、有機無機ハイブリッド構造の樹脂 などを用いることができる。 Examples of thermosetting resins include silicone resins, acrylic resins, epoxy resins, polyimide resins, urethane resins, allyl ester resin, adamantane resin, silsesquioxane resin, organic Resin having an inorganic hybrid structure can be used.
硬化性樹脂材料は、性能及び価格の両方のバランスから見て、紫外線硬化性のアクリル系樹脂に好適な樹脂が多い。
Many curable resin materials are suitable for ultraviolet curable acrylic resins from the viewpoint of a balance between performance and price.
本発明の撮像レンズによれば、この撮像レンズを構成する接合型複合レンズが、ガラス転移温度が２５０℃未満の硬化性樹脂材料で形成された第1、第2レンズ及び第3レンズが、第2レンズを両側から挟む形で、接合されて形成されている。このため、第2レンズの光軸方向の少なくとも一方の側面に、反射低減や赤外線吸収の遮断等のコーティング処理を施すことで、隣接するレンズ間の屈折率の差を大きくすることができると共に、第2レンズの厚さを厚くし、第2レンズの高温における収縮量を低減させることにより、樹脂のみから構成される接合型複合レンズにおいても、リフロー工程や高温高湿試験において剥離等の生じないものが得られることができ、より一層の大量生産性及び低価格化が期待できる。
According to the imaging lens of the present invention, the junction type compound lens constituting the imaging lens includes the first, second and third lenses formed of a curable resin material having a glass transition temperature of less than 250 ° C. Two lenses are joined to form both sides. For this reason, on at least one side surface in the optical axis direction of the second lens, by applying a coating treatment such as reflection reduction or blocking of infrared absorption, the difference in refractive index between adjacent lenses can be increased, By increasing the thickness of the second lens and reducing the amount of shrinkage of the second lens at a high temperature, even in a junction type compound lens composed only of a resin, no peeling or the like occurs in a reflow process or a high temperature and high humidity test. Can be obtained, and further mass productivity and price reduction can be expected.
以下、実施の形態により本発明を詳しく説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to embodiments, but the present invention is not limited thereto.
図1は、本実施の形態に係る撮像レンズ の光軸に沿った断面を模式的に示した図である。 FIG. 1 is a diagram schematically showing a cross section along the optical axis of the imaging lens according to the present embodiment.
この発明の撮像レンズは、図1に示すように、開口絞りSと、正の屈折力を有する接合型複合レンズ10とを具え、物体側から像側に向って、開口絞り1、接合型複合レンズ10の順に配列されて構成される。接合型複合レンズ10は、物体側から像側に向って、第1レンズ2、第2レンズ3及び第3レンズ4を、この順に接合した接合型複合レンズであって、第1レンズ2、第2レンズ3及び第3レンズ4は、硬化性樹脂材料で形成されている。第2レンズの少なくとも一方の側面にはコーティング処理が施されている。
As shown in FIG. 1, the imaging lens of the present invention comprises an aperture stop S and a junction
硬化性樹脂材料は、第1レンズ2、第2レンズ3及び第3レンズ4は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が２３０℃で、本質的に同一のアクリル系の透明な紫外線熱硬化性樹脂により形成されている。なお、本発明で、「透明」とは、可視光に対して、実用上の影響が無い程度に光吸収量が小さいことを意味している。
The
本発明の撮像レンズは、以下のようにして製造する。
(1)まず、第2レンズとなる樹脂平板を準備し、樹脂平板上にコーティング層を形成、及 びアニール処理を施す。
コーティング層の厚さは、要求される反射低減量や赤外線吸収の遮断量、及び使用され
る材料によって一概には言えないが、通常の動作条件においては、０．００５〜０．１
ｍｍが好適である。より好ましくは、０．０１〜０．０５ｍｍである。
本実施例においては、第２レンズの物体側面に厚さ0.02mmの金属膜をコーティング層と
して形成した。
また、アニール処理としては、予め、２４５℃に設定された電気炉の中に5分間投入し 、その後、オーブンより取り出し、大気中で冷却を行った。
冷却後は、ゴミや埃を除去するために、樹脂平板の表面を、アルコール等で洗浄するの が望ましい。
(2)次に、形状が凸状で且つ非球面状に形成された金型を準備する。
(3)(2)で準備した金型内に、第1レンズ用の樹脂を充填する。
樹脂は、気泡を混入させないように、予め、真空脱泡処理するのが望ましい。
(4)(3)の樹脂の充填が完了したら、その上方より、(1)で準備した第2レンズ用の樹脂平 板を被せ、さらにその上方より、紫外線を照射し、第1レンズ用の樹脂を硬化させるこ とにより、第2レンズ上に、凸状で且つ非球面状の第1レンズを形成する。
(5)(4)により、第2レンズ側面に第1レンズが形成されたら、第2レンズ上に第１レンズ が形成された、所謂「中間体」を金型より取り出し、該「中間体」の第2レンズの反対 側面に、(2)〜(4)と同様の工程を繰り返すことにより、第3レンズを形成する。
The imaging lens of the present invention is manufactured as follows.
(1) First, a resin flat plate to be a second lens is prepared, a coating layer is formed on the resin flat plate, and annealing treatment is performed.
The thickness of the coating layer cannot be generally stated depending on the required amount of reflection reduction, the amount of cut off of infrared absorption, and the material used, but under normal operating conditions it is 0.005 to 0.1.
mm is preferred. More preferably, it is 0.01-0.05 mm.
In this example, a 0.02 mm thick metal film was formed as a coating layer on the object side surface of the second lens.
Further, as the annealing treatment, it was put in an electric furnace set in advance at 245 ° C. for 5 minutes, and then taken out from the oven and cooled in the atmosphere.
After cooling, it is desirable to wash the surface of the resin plate with alcohol or the like in order to remove dust and dirt.
(2) Next, a mold having a convex shape and an aspherical shape is prepared.
(3) Fill the mold prepared in (2) with the resin for the first lens.
The resin is preferably subjected to a vacuum defoaming process in advance so that air bubbles are not mixed therein.
(4) When the filling of the resin of (3) is completed, cover the resin plate for the second lens prepared in (1) from above, and further irradiate with ultraviolet rays from above, for the first lens. By curing the resin, a convex and aspherical first lens is formed on the second lens.
(5) When the first lens is formed on the side surface of the second lens according to (4), the so-called “intermediate” in which the first lens is formed on the second lens is taken out from the mold, and the “intermediate” The third lens is formed on the opposite side of the second lens by repeating the same steps as in (2) to (4).
このようにして、本発明の撮像レンズを製造することができる。 In this way, the imaging lens of the present invention can be manufactured.
レンズ間の接着強度が不十分と思われる場合には、適宜、必要に応じて、接着剤を塗布・硬化させてもよい。 If the adhesive strength between the lenses seems insufficient, an adhesive may be applied and cured as necessary.
この場合、接着剤を塗布・硬化させる際の最大厚さtaが、
0<ta≦1/20*t2 (5)
の条件を満たすことが好適である。式(5)の条件を満足するのであれば、上述の式(1),(2)にとらわれることなく、比較的自由に接着剤を選定することができる。ここで、「比較的自由に」とは、通常、市販されている「レンズ用途として、「透明」な接着剤」であれば、ほとんど全ての接着材が適用出来得るという意味である。もちろん、接着剤が、硬化性樹脂であるか、熱可塑性樹脂であるかも問わないが、接着力の観点から見た場合には、硬化性樹脂の方が好適である場合が多い。
In this case, the maximum thickness ta when applying and curing the adhesive is
0 <ta ≦ 1/20 * t2 (5)
It is preferable to satisfy the following condition. If the condition of the formula (5) is satisfied, the adhesive can be selected relatively freely without being bound by the above formulas (1) and (2). Here, “relatively freely” means that almost all adhesives can be applied as long as they are commercially available “transparent adhesives for lens use”. Of course, the adhesive may be a curable resin or a thermoplastic resin, but from the viewpoint of adhesive strength, the curable resin is often more suitable.
また、第1レンズの無い平凸型の撮像レンズを製造する場合には、上記の製造手順において、第1レンズに関する工程を省略すれば良い。 Further, when a plano-convex imaging lens without the first lens is manufactured, the steps relating to the first lens may be omitted in the manufacturing procedure.
以上のようにして、第1レンズ、第2レンズ及び第3レンズの厚さをパラメータに５種類の接合型複合レンズを試作し、その信頼性試験を行った。その結果を表１に示す。
As described above, five types of cemented compound lenses were fabricated using the thicknesses of the first lens, the second lens, and the third lens as parameters, and their reliability tests were performed. The results are shown in Table 1.
なお、上記の各試験方法は以下の通りである。 The above test methods are as follows.
＜２６０℃リフロー耐性試験＞
２６０℃に温度設定したオーブンに、５分間、大気中、ベークを行い、前後での剥れを目視による検査で評価した。
<260 ° C reflow resistance test>
The oven set at 260 ° C. was baked in the air for 5 minutes, and peeling before and after was evaluated by visual inspection.
＜高温高湿試験＞
恒温恒湿装置で温度６０℃、湿度９０％の条件下で１０００時間まで放置し、前後での剥れを目視による検査で評価した。
<High temperature and high humidity test>
It was left to stand for 1000 hours under conditions of a temperature and humidity of 60 ° C. and a humidity of 90%, and peeling before and after was evaluated by visual inspection.
１０：撮像レンズ
１：開口絞り
２：第1レンズ
３：第2レンズ
４：第3レンズ
５：コーティング処理
10: Imaging lens 1: Aperture stop 2: First lens 3: Second lens 4: Third lens 5: Coating treatment
Claims (7)
物体側から像側に向って、前記開口絞り、前記接合型複合レンズの順に配列されて構成され、
該接合型複合レンズは、物体側から像側に向って、第1レンズ、第2レンズ及び第3レンズを、この順に接合した接合型複合レンズであって、
前記第1レンズ、第2レンズ及び第3レンズのいずれもが、ガラス転移温度（Ｔｇ）が２５０℃未満の硬化性樹脂材料で形成され、第2レンズの光軸方向の少なくとも一方の側面には、コーティング処理がなされており、
前記第1レンズの物体側面及び前記第3レンズの像側面の少なくとも一方が非球面であり、
以下の条件を満たすことを特徴とする撮像レンズ。
0.1＜｜N2−N1｜ （1） もしくは、0.1＜｜N2−N3｜ (2） であって、
0≦t1≦1/5＊t2 （3）
0＜t3≦1/5＊t2 （4）
ただし、
N1：前記第1レンズの屈折率
N2：前記第2レンズの屈折率
N3：前記第3レンズの屈折率
t1：前記第1レンズの光軸方向の最大厚さ
t2：前記第2レンズの光軸方向の最大厚さ
t3：前記第3レンズの光軸方向の最大厚さ Comprising an aperture stop and a cemented compound lens having positive refractive power;
From the object side to the image side, the aperture stop and the junction type compound lens are arranged in this order,
The junction type compound lens is a junction type compound lens in which the first lens, the second lens, and the third lens are joined in this order from the object side to the image side,
Each of the first lens, the second lens, and the third lens is formed of a curable resin material having a glass transition temperature (Tg) of less than 250 ° C., and is formed on at least one side surface of the second lens in the optical axis direction. The coating process has been made,
At least one of the object side surface of the first lens and the image side surface of the third lens is an aspheric surface,
An imaging lens characterized by satisfying the following conditions:
0.1 <| N2-N1 | (1) or 0.1 <| N2-N3 | (2)
0 ≦ t1 ≦ 1/5 * t2 (3)
0 <t3 ≦ 1/5 * t2 (4)
However,
N1: Refractive index of the first lens
N2: Refractive index of the second lens
N3: Refractive index of the third lens
t1: Maximum thickness of the first lens in the optical axis direction
t2: Maximum thickness of the second lens in the optical axis direction
t3: Maximum thickness of the third lens in the optical axis direction
前記第1レンズが、当該第1レンズの物体側面が物体側に凸面を向けた平凸レンズであって、
前記第3レンズが、当該第3レンズの像側面が像側に凸面を向けた平凸レンズであることを特徴とする請求項1乃至４のいずれか1項に記載の撮像レンズ。 The second lens is a parallel plate;
The first lens is a plano-convex lens in which the object side surface of the first lens has a convex surface facing the object side,
5. The imaging lens according to claim 1, wherein the third lens is a plano-convex lens in which an image side surface of the third lens faces a convex surface toward the image side.
前記第3レンズが、当該第3レンズの物体側面が物体側に凸面を向けた平凸レンズであって、前記第1レンズの光軸方向の最大厚さt1が、t1=0であることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか1項に記載の撮像レンズ。 The second lens is a parallel plate;
The third lens is a planoconvex lens in which the object side surface of the third lens has a convex surface facing the object side, and the maximum thickness t1 of the first lens in the optical axis direction is t1 = 0. The imaging lens according to any one of claims 1 to 4.
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| JP2008300298A Pending JP2010128027A (en) | 2008-11-26 | 2008-11-26 | Image pickup lens |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2010128027A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016132913A1 (en) * | 2015-02-16 | 2016-08-25 | コニカミノルタ株式会社 | Optical element and method for manufacturing optical element |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1981002648A1 (en) * | 1980-03-04 | 1981-09-17 | Lumalampan Ab | Low-loss reactor |
| JP3976780B1 (en) * | 2007-05-17 | 2007-09-19 | マイルストーン株式会社 | Imaging lens |
-
2008
- 2008-11-26 JP JP2008300298A patent/JP2010128027A/en active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1981002648A1 (en) * | 1980-03-04 | 1981-09-17 | Lumalampan Ab | Low-loss reactor |
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