JP2010112655A - Refrigerating device - Google Patents
Refrigerating device Download PDFInfo
- Publication number
- JP2010112655A JP2010112655A JP2008287035A JP2008287035A JP2010112655A JP 2010112655 A JP2010112655 A JP 2010112655A JP 2008287035 A JP2008287035 A JP 2008287035A JP 2008287035 A JP2008287035 A JP 2008287035A JP 2010112655 A JP2010112655 A JP 2010112655A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refrigerant
- suction side
- suction
- temperature
- unit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Abstract
Description
本発明は、圧縮機の吸入部の温度制御がなされる冷凍装置に関する。 The present invention relates to a refrigeration apparatus in which the temperature of a suction portion of a compressor is controlled.
冷媒回路を構成する圧縮機の吐出ガス温度が過上昇すると、保護回路が作動して該圧縮機の運転が不安定になることがある。このような事態を防止するために、前記吐出ガス温度を抑制する手段として、液インジェクション方式が知られている(例えば特許文献1参照)。液インジェクション方式においては、冷媒回路の凝縮器と蒸発器膨張弁との間の冷媒配管から液インジェクション配管が分岐されている。液インジェクション配管は、圧縮機の吸入側の冷媒配管へと接続される。液インジェクション配管へ分岐された一部の液冷媒が、蒸発器を通過せず直接圧縮機に戻されることにより、該圧縮機が冷却され前記吐出ガス温度が抑制される。 If the discharge gas temperature of the compressor constituting the refrigerant circuit is excessively increased, the protection circuit may be activated to make the operation of the compressor unstable. In order to prevent such a situation, a liquid injection method is known as means for suppressing the discharge gas temperature (see, for example, Patent Document 1). In the liquid injection method, the liquid injection pipe is branched from the refrigerant pipe between the condenser of the refrigerant circuit and the evaporator expansion valve. The liquid injection pipe is connected to a refrigerant pipe on the suction side of the compressor. A part of the liquid refrigerant branched to the liquid injection pipe is directly returned to the compressor without passing through the evaporator, whereby the compressor is cooled and the discharge gas temperature is suppressed.
図24は、従来の液インジェクション方式の冷凍装置8を示す模式図である。冷凍装置8は、冷媒回路10と液インジェクション配管27とを備える。
FIG. 24 is a schematic diagram showing a conventional liquid injection
冷媒回路10は、圧縮機101、凝縮器102、蒸発器膨張弁103、蒸発器104が、この順に冷媒配管で接続されている。以下、冷媒回路10を循環する冷媒を主流冷媒という。
In the
液インジェクション配管27は、凝縮器102と蒸発器膨張弁103との間の分岐部201から分岐され、圧縮機101の吸入側配管に設けられた液インジェクション部209’に接続されている。液インジェクション配管27の途中には開度調節自在な膨張弁である液インジェクション制御弁202’が備えられている。液インジェクション配管27へ分岐された分流冷媒は、圧縮機101の吸入側に設けられた液インジェクション部209’にインジェクションされることになる。インジェクションされる分流冷媒(以下、液インジェクション冷媒)の量は、液インジェクション制御弁202’の開度を増減することによって調節される。
The
図25は、図24に示した従来の液インジェクション方式の冷凍装置8における冷凍サイクルを示すモリエル線図(圧力−比エンタルピー線図、p−h線図)である。
FIG. 25 is a Mollier diagram (pressure-specific enthalpy diagram, ph diagram) showing a refrigeration cycle in the conventional liquid injection
過熱蒸気となっている主流冷媒は、液インジェクション部209’で、前記液インジェクション冷媒によって冷却される。このとき、主流冷媒のエンタルピ変化は図25の点Jから点A、液インジェクション冷媒のエンタルピ変化は図25の点Iから点Aとなる。 The mainstream refrigerant that is superheated steam is cooled by the liquid injection refrigerant in the liquid injection section 209 '. At this time, the enthalpy change of the mainstream refrigerant is from point J to point A in FIG. 25, and the enthalpy change of the liquid injection refrigerant is from point I to point A in FIG.
点Iにおける液インジェクション冷媒の乾き度(飽和冷媒における気相冷媒の重量比)Xは、X=0.2程度の液リッチな状態にある。そのため、液インジェクション冷媒が、液インジェクション部209’で主流冷媒と混合された後に、液相が残るおそれがある。その場合、液圧縮によって圧縮機101に過剰な負荷がかかるおそれがある。
The dryness of the liquid injection refrigerant at point I (weight ratio of gas-phase refrigerant to saturated refrigerant) X is in a liquid-rich state where X = 0.2. Therefore, there is a possibility that the liquid phase remains after the liquid injection refrigerant is mixed with the mainstream refrigerant in the liquid injection part 209 '. In that case, there is a possibility that an excessive load is applied to the
また、液インジェクション冷媒は上記のように大半が液相である。液インジェクション冷媒が液相のままで主流冷媒と分離した状態では冷却効果も得られない。したがって、両者を混合させるために液インジェクション部209’と圧縮機101との間の配管の距離をとる必要がある。
Further, as described above, most liquid injection refrigerants are in a liquid phase. In the state where the liquid injection refrigerant is in the liquid phase and separated from the mainstream refrigerant, the cooling effect cannot be obtained. Therefore, in order to mix both, it is necessary to take the distance of the piping between the liquid injection part 209 'and the
さらに、図25に示すように、前記液インジェクション冷媒(点I)と前記主流冷媒(点J)とのエンタルピ差が大きいため、該液インジェクション冷媒による主流冷媒の冷却効果が大きすぎ、インジェクション量の制御が難しい。そのため、液インジェクション制御弁202’を通過する冷媒流量が不安定になって液インジェクション制御弁202’のハンチングが起こりやすい。
一般の空調機器に用いられる冷凍装置においては、圧縮機の吸入部の冷媒温度は最高でも45℃程度である。これらの冷凍装置には、吸入側の配管に耐熱性は要求されず、該吸入側の配管に耐熱温度の低い樹脂部品などが使用される場合がある。 In a refrigeration system used for general air-conditioning equipment, the refrigerant temperature in the suction portion of the compressor is about 45 ° C. at the maximum. In these refrigeration apparatuses, heat resistance is not required for the suction side piping, and resin components having a low heat resistance temperature may be used for the suction side piping.
ここで、例えば、半導体製造装置の冷却に用いられる冷凍装置(半導体チラー)のように、圧縮機の吸入部の冷媒温度が100℃を超える冷凍装置も存在する。このような冷凍装置では、該吸入部の配管部品に耐熱温度の低い樹脂部品などが使用されている場合、該配管部品の耐熱温度を超える可能性がある。したがって、半導体チラーのように前記吸入部の温度が高温となる冷凍装置では、圧縮機の吐出部の冷媒温度のみならず、圧縮機の吸入部の冷媒温度も制御されることが望ましい。 Here, for example, there are refrigeration apparatuses in which the refrigerant temperature in the suction portion of the compressor exceeds 100 ° C., such as a refrigeration apparatus (semiconductor chiller) used for cooling a semiconductor manufacturing apparatus. In such a refrigeration apparatus, when a resin component having a low heat resistant temperature is used for the piping component of the suction portion, the heat resistant temperature of the piping component may be exceeded. Therefore, in a refrigeration apparatus in which the temperature of the suction part becomes high, such as a semiconductor chiller, it is desirable to control not only the refrigerant temperature of the discharge part of the compressor but also the refrigerant temperature of the suction part of the compressor.
しかしながら、従来の冷凍装置では、圧縮機の吸入部の温度制御はなされていない。しかも、従来の液インジェクション方式で吸入側の温度制御を行おうとする場合には上記の問題点がある。 However, in the conventional refrigeration apparatus, the temperature control of the suction portion of the compressor is not performed. Moreover, there is the above-mentioned problem when the temperature control on the suction side is to be performed by the conventional liquid injection method.
本発明は、このような従来の技術的課題に鑑みてなされたものであり、従来の液インジェクション方式が有するインジェクション量の制御、圧縮機での液圧縮、吸入側接続部と圧縮機との間の配管長に係る問題点を解消し、かつ冷凍装置の圧縮機の吸入部の温度制御と、該温度制御による圧縮機の吸入部の過熱からの保護を可能とすることを目的とする。 The present invention has been made in view of such a conventional technical problem, and controls the injection amount of the conventional liquid injection method, compresses the liquid in the compressor, and between the suction side connection portion and the compressor. It is an object of the present invention to eliminate the problems related to the piping length of the refrigeration system and to control the temperature of the suction portion of the compressor of the refrigeration apparatus and protect the compressor from the overheating of the suction portion by the temperature control.
本発明に係る冷凍装置は、基本構成として、圧縮機、凝縮器、蒸発器膨張弁、蒸発器が冷媒配管で接続された回路内を主流冷媒が循環する冷媒回路と、前記冷媒回路の凝縮器と蒸発器膨張弁との間の分岐部から前記圧縮機の吸入側配管に設けられた接続部である吸入側接続部へと接続される冷媒配管であって、前記分岐部で前記主流冷媒から分岐される冷媒である分流冷媒が前記吸入側接続部にインジェクションされる冷媒配管である吸入側インジェクション配管と、前記分流冷媒をガス化する分流冷媒ガス化機構と、前記吸入側インジェクション配管における前記分流冷媒の流量を調節する流量調節機構と、前記冷媒回路の前記圧縮機の吸入側の配管に設けられ、該配管を通過する前記主流冷媒温度を検出する吸入側温度検出部と、前記吸入側温度検出部が検出した温度に基づいて前記流量調節機構を制御する制御部と、を備える(請求項1)。 A refrigeration apparatus according to the present invention includes, as a basic configuration, a compressor, a condenser, an evaporator expansion valve, a refrigerant circuit in which a mainstream refrigerant circulates in a circuit in which the evaporator is connected by a refrigerant pipe, and a condenser of the refrigerant circuit. And a refrigerant pipe connected to a suction side connection part, which is a connection part provided in the suction side pipe of the compressor, from a branch part between the main valve and the evaporator expansion valve. A suction-side injection pipe that is a refrigerant pipe into which a branch-flow refrigerant that is a branched refrigerant is injected into the suction-side connection portion, a branch-flow refrigerant gasification mechanism that gasifies the branch-flow refrigerant, and the branch flow in the suction-side injection pipe A flow rate adjusting mechanism that adjusts the flow rate of the refrigerant, a suction side temperature detection unit that is provided in a pipe on the suction side of the compressor of the refrigerant circuit, and that detects the temperature of the mainstream refrigerant passing through the pipe; Based on the temperature side temperature detection unit detects and a control unit for controlling the flow rate adjusting mechanism (claim 1).
この態様によれば、前記分流冷媒は前記吸入側接続部にインジェクションされ、前記制御部は前記吸入側温度検出部が検出した温度に基づいて前記流量調節機構を制御する。したがって、従来の液インジェクション方式および中間インジェクション方式では行われていない圧縮機の吸入部の温度制御を行うことができるので、該吸入部の過熱を防止することができる。 According to this aspect, the diverted refrigerant is injected into the suction side connecting portion, and the control portion controls the flow rate adjusting mechanism based on the temperature detected by the suction side temperature detecting portion. Therefore, since the temperature control of the suction portion of the compressor, which is not performed in the conventional liquid injection method and intermediate injection method, can be performed, overheating of the suction portion can be prevented.
また、この態様によれば、前記分流冷媒は、前記分流冷媒ガス化機構によってガス化されて、前記吸入側接続部にインジェクションされる。そのため、従来の液インジェクション方式でインジェクションされる液冷媒よりも比エンタルピの大きいガス冷媒が前記吸入側接続部にインジェクションされることになる。したがって、液インジェクション方式の場合と比較して主流冷媒とインジェクションされる分流冷媒とのエンタルピ差が小さくなって、インジェクション量の制御が容易となる。 According to this aspect, the diverted refrigerant is gasified by the diverted refrigerant gasification mechanism and injected into the suction side connecting portion. Therefore, a gas refrigerant having a specific enthalpy larger than that of the liquid refrigerant injected by the conventional liquid injection method is injected into the suction side connecting portion. Therefore, the enthalpy difference between the mainstream refrigerant and the divided refrigerant to be injected becomes smaller than in the case of the liquid injection method, and the injection amount can be easily controlled.
さらに、この態様によれば、ガス化された分流冷媒が前記吸入側接続部にインジェクションされるので、前記圧縮機での液圧縮を防止できるとともに、主流冷媒と分流冷媒とを混合させるための吸入側接続部と圧縮機との間の配管の距離を短くすることができる。 Further, according to this aspect, since the gasified diverted refrigerant is injected into the suction side connection portion, liquid compression in the compressor can be prevented, and suction for mixing the main flow refrigerant and the diverted refrigerant is performed. The distance of the piping between a side connection part and a compressor can be shortened.
前記流量調節機構は、開度調節可能な膨張弁であることが好ましい(請求項2)。この態様によれば、冷媒流量を容易に制御することができる。 The flow rate adjusting mechanism is preferably an expansion valve whose opening degree can be adjusted. According to this aspect, the refrigerant flow rate can be easily controlled.
前記分流冷媒ガス化機構として、前記冷媒回路における前記凝縮器と前記蒸発器膨張弁との間かつ前記吸入側インジェクション配管の途中となる位置に設けられ、前記分流冷媒と前記主流冷媒とを熱交換させる過冷却熱交換器を用いることができる(請求項3)。 The split refrigerant gasification mechanism is provided at a position between the condenser and the evaporator expansion valve in the refrigerant circuit and in the middle of the suction side injection pipe, and exchanges heat between the split refrigerant and the main refrigerant. A supercooling heat exchanger can be used (claim 3).
また、前記分流冷媒ガス化機構として、前記冷媒回路における前記凝縮器と前記蒸発器膨張弁との間かつ前記分岐部となる位置に設けられ、該分流冷媒ガス化機構内部又はその上流に気液分離膨張弁を備え該気液分離膨張弁を通過した前記主流冷媒の液相冷媒のみを分離して前記蒸発器膨張弁に送る気液分離器を用いることができる(請求項4)。 Further, as the diverted refrigerant gasification mechanism, it is provided between the condenser and the evaporator expansion valve in the refrigerant circuit and at a position that becomes the branch portion, and a gas-liquid is provided inside or upstream of the diverted refrigerant gasification mechanism. A gas-liquid separator that includes a separation expansion valve and separates only the liquid refrigerant of the mainstream refrigerant that has passed through the gas-liquid separation expansion valve and sends it to the evaporator expansion valve can be used.
これらの態様によれば、ヒータ等の加熱手段によって加熱することで冷媒をガス化する場合と比較して、高いエネルギー効率で冷媒をガス化することができる。 According to these aspects, the refrigerant can be gasified with high energy efficiency as compared with the case where the refrigerant is gasified by heating with a heating means such as a heater.
前記基本構成において、前記冷媒回路(10)は、COPを向上させるエコノマイザーを前記冷媒回路の凝縮器と蒸発器膨張弁との間にさらに備える冷媒回路であって、前記エコノマイザーはさらに、前記吸入側インジェクション配管の途中又は前記分岐部に位置し、前記分流冷媒ガス化機構は、前記エコノマイザーであり、前記流量調節機構は、前記エコノマイザーへ流入する冷媒流量を調節する開度調節可能な膨張弁であるエコノマイザー制御弁であり、前記吸入側インジェクション配管から分岐され、前記圧縮機の圧縮機構の途中に設けられた接続部である中間インジェクション部に接続される冷媒配管であって、前記エコノマイザーの気相冷媒排出部から排出された気相冷媒が、前記中間インジェクション部にインジェクションされる冷媒配管である中間インジェクション配管と、吸入側インジェクション配管において前記中間インジェクション配管が分岐される分岐部と前記吸入側接続部との間の冷媒配管に設けられる第2の流量調節機構と、をさらに備え、前記制御部は、前記吸入側温度検出部が検出した温度に応じて、前記エコノマイザー制御弁と前記第2の流量調節機構との少なくとも一方を制御することが好ましい(請求項5)。 In the basic configuration, the refrigerant circuit (10) is a refrigerant circuit further comprising an economizer for improving COP between a condenser and an evaporator expansion valve of the refrigerant circuit, and the economizer further includes Located in the middle of the suction side injection pipe or at the branch portion, the diverted refrigerant gasification mechanism is the economizer, and the flow rate adjusting mechanism is capable of adjusting an opening degree for adjusting the flow rate of the refrigerant flowing into the economizer. It is an economizer control valve that is an expansion valve, branched from the suction side injection pipe, and connected to an intermediate injection part that is a connection part provided in the middle of the compression mechanism of the compressor, The gas phase refrigerant discharged from the economizer gas phase refrigerant discharge part is injected into the intermediate injection part. An intermediate injection pipe that is a refrigerant pipe; and a second flow rate adjusting mechanism that is provided in the refrigerant pipe between the branch part where the intermediate injection pipe is branched in the suction side injection pipe and the suction side connection part. Preferably, the control unit controls at least one of the economizer control valve and the second flow rate adjusting mechanism according to the temperature detected by the suction side temperature detection unit (Claim 5).
この態様によれば、従来の中間インジェクション方式の冷凍装置に、吸入側インジェクション配管と該吸入側インジェクション配管の冷媒流量を調節する第2の流量調節機構とを追加するのみで、圧縮機の吸入部の温度制御が可能となる。したがって、圧縮機の吸入部の温度制御を行うことに伴うコストアップを少なくすることができる。 According to this aspect, the suction portion of the compressor is simply added to the conventional intermediate injection type refrigeration apparatus by adding the suction side injection pipe and the second flow rate adjusting mechanism for adjusting the refrigerant flow rate of the suction side injection pipe. Temperature control becomes possible. Accordingly, it is possible to reduce the cost increase associated with the temperature control of the suction portion of the compressor.
前記第2の流量調節機構として、流路開閉機構である吸入側インジェクション配管開閉機構を用いることができる(請求項6)。この態様によれば、圧縮機の吸入部の冷却が必要な場合にのみ、前記のガス化された冷媒を前記吸入側接続部へインジェクションすることができる。 As the second flow rate adjusting mechanism, a suction side injection pipe opening / closing mechanism which is a flow path opening / closing mechanism can be used. According to this aspect, the gasified refrigerant can be injected into the suction side connection portion only when the suction portion of the compressor needs to be cooled.
また、前記第2の流量調節機構として、開度調節可能な膨張弁である吸入側インジェクション制御弁を用いることができる(請求項7)。この態様によれば、前記エコノマイザー制御弁の制御とは別に、前記吸入側接続部への冷媒のインジェクション量を制御することができるので、圧縮機の吸入部の温度制御をより精密に行うことができる。さらに、吸入側接続部と中間インジェクション部との両方にインジェクションを行うことで、ガス冷媒のインジェクション量を最小限に抑えて圧縮機を冷却することができる。したがって、液圧縮による前記圧縮機の破損をさらに確実に防止することができる。しかも、常時中間インジェクションがなされることになるので、エコノマイザーによるCOP向上効果が損なわれることがない。 Further, as the second flow rate adjusting mechanism, an intake side injection control valve that is an expansion valve whose opening degree can be adjusted can be used. According to this aspect, the amount of refrigerant injected into the suction side connection can be controlled separately from the control of the economizer control valve, so that the temperature control of the suction portion of the compressor can be performed more precisely. Can do. Furthermore, by performing injection to both the suction side connection portion and the intermediate injection portion, the compressor can be cooled while minimizing the injection amount of the gas refrigerant. Therefore, damage to the compressor due to liquid compression can be more reliably prevented. And since intermediate injection is always performed, the COP improvement effect by an economizer is not impaired.
また、前記第2の流量調節機構として、キャピラリチューブを用いることができる(請求項8)。この態様によれば、低コストで前記第2の流量調節機構を構成することができる。しかも、常時中間インジェクションがなされることになるので、エコノマイザーによるCOP向上効果が損なわれることがない。 In addition, a capillary tube can be used as the second flow rate adjusting mechanism (claim 8). According to this aspect, the second flow rate adjusting mechanism can be configured at low cost. And since intermediate injection is always performed, the COP improvement effect by an economizer is not impaired.
また、前記第2の流量調節機構として、キャピラリチューブと流路開閉機構である吸入側インジェクション配管開閉機構とを備えるようにすることもできる(請求項9)。この態様によれば、圧縮機の吸入部の冷却が必要な場合にのみ前記のガス化された冷媒を前記吸入側接続部へインジェクションすることができる。しかも、常時中間インジェクションがなされることになるので、エコノマイザーによるCOP向上効果が損なわれることがない。 Further, as the second flow rate adjusting mechanism, a capillary tube and a suction side injection pipe opening / closing mechanism which is a flow path opening / closing mechanism can be provided. According to this aspect, the gasified refrigerant can be injected into the suction side connection portion only when the suction portion of the compressor needs to be cooled. And since intermediate injection is always performed, the COP improvement effect by an economizer is not impaired.
請求項1〜4のいずれかに記載の冷凍装置において、前記吸入側温度検出部は、前記圧縮機の吸入部と前記吸入側接続部との間に設けられ、前記圧縮機の吸入部と前記吸入側接続部との間の配管に設けられ、該配管内の冷媒の圧力を検出する低圧圧力検出部をさらに備え、前記制御部は、前記吸入側温度検出部の検出した温度が所定の閾値以上の場合は、前記分流冷媒の流量を増加させるように前記流量調節機構を制御し、前記温度検出部(の検出した温度が前記閾値よりも小さい場合は、前記温度検出部の検出した温度と前記低圧圧力検出部が検出した圧力とを用いて前記吸入部の過熱度を算出し、該過熱度を所定の範囲内とするように前記流量調節機構を制御することが好ましい(請求項10)。
5. The refrigeration apparatus according to
この態様によれば、前記圧縮機の前記吸入部の温度に加えて、該吸入部の過熱度も制御される。したがって、液圧縮による前記圧縮機の破損をさらに確実に防止することができる。 According to this aspect, in addition to the temperature of the suction part of the compressor, the degree of superheat of the suction part is also controlled. Therefore, damage to the compressor due to liquid compression can be more reliably prevented.
前記第2の流量調節機構として、流路開閉機構である吸入側インジェクション配管開閉機構を用いる冷凍装置において、前記吸入側温度検出部が、前記圧縮機の吸入部と前記吸入側接続部との間に設けられた第1温度検出部と、前記吸入側接続部と前記蒸発器との間に設けられた第2温度検出部と、からなり、前記圧縮機の吸入部と前記吸入側接続部との間の配管に設けられ、該配管内の冷媒の圧力を検出する低圧圧力検出部と、前記中間インジェクション部に設けられ、該中間インジェクション部の冷媒温度を検出する中間インジェクション部温度検出部と、前記中間インジェクション部に設けられ、該中間インジェクション部の冷媒圧力を検出する中間インジェクション部圧力検出部と、をさらに備え、前記制御部は、前記第2温度検出部の検出した温度が所定の第1の閾値以上の場合は、該温度が前記第1の閾値よりも小さい所定の第2の閾値未満となるまでは、前記吸入側インジェクション配管開閉機構を開状態とし、前記第1温度検出部の検出した温度と前記低圧圧力検出部が検出した圧力とを用いて前記吸入部の過熱度を算出し前記吸入部の該過熱度を所定の範囲内とするように前記エコノマイザー制御弁の開度を制御する吸入部過熱度制御を行い、前記第2温度検出部の検出した温度が前記第2の閾値未満の場合は、該温度が前記第1の閾値以上となるまでは、前記吸入側インジェクション配管開閉機構を閉状態とし、前記中間インジェクション部温度検出部の検出した温度と前記中間インジェクション部圧力検出部が検出した圧力とを用いて前記中間インジェクション部の過熱度を算出し前記中間インジェクション部の該過熱度を所定の範囲内とするように前記エコノマイザー制御弁の開度を制御する中間インジェクション部過熱度制御を行い、前記第2温度検出部の検出した温度が前記第2の閾値以上かつ前記第1の閾値未満の場合は、前記吸入側インジェクション配管開閉機構が開状態のときは前記吸入部過熱度制御を行い、前記吸入側インジェクション配管開閉機構が閉状態のときは前記中間インジェクション部過熱度制御を行うことが好ましい(請求項11)。 In the refrigeration apparatus using a suction side injection pipe opening / closing mechanism that is a flow path opening / closing mechanism as the second flow rate adjusting mechanism, the suction side temperature detection unit is provided between the suction unit of the compressor and the suction side connection unit. And a second temperature detection unit provided between the suction side connection unit and the evaporator, the suction unit of the compressor and the suction side connection unit, A low pressure detector that detects the pressure of the refrigerant in the pipe, and an intermediate injection temperature detector that is provided in the intermediate injection and detects the refrigerant temperature of the intermediate injection, An intermediate injection unit pressure detection unit that is provided in the intermediate injection unit and detects a refrigerant pressure of the intermediate injection unit, wherein the control unit is configured to detect the second temperature. When the detected temperature is equal to or higher than a predetermined first threshold value, the suction-side injection pipe opening / closing mechanism is opened until the temperature falls below a predetermined second threshold value that is smaller than the first threshold value. The superheat degree of the suction part is calculated using the temperature detected by the first temperature detection part and the pressure detected by the low pressure detection part so that the superheat degree of the suction part falls within a predetermined range. When the temperature detected by the second temperature detection unit is lower than the second threshold value, the temperature is equal to or higher than the first threshold value. Until that time, the suction-side injection pipe opening / closing mechanism is closed, and the intermediate injection unit is detected using the temperature detected by the intermediate injection unit temperature detection unit and the pressure detected by the intermediate injection unit pressure detection unit. The second temperature detection is performed by calculating the superheat degree of the intermediate portion and controlling the opening degree of the economizer control valve so that the superheat degree of the intermediate injection portion is within a predetermined range. When the temperature detected by the section is equal to or higher than the second threshold value and lower than the first threshold value, the suction side superheating degree control is performed when the suction side injection pipe opening / closing mechanism is open, and the suction side injection pipe is controlled. When the opening / closing mechanism is in the closed state, it is preferable to perform superheat control of the intermediate injection section (claim 11).
この態様によれば、前記圧縮機の前記吸入部の温度に加えて、該吸入部および中間インジェクション部の過熱度も制御される。したがって、液圧縮による前記圧縮機の破損をさらに確実に防止することができる。 According to this aspect, in addition to the temperature of the suction part of the compressor, the degree of superheat of the suction part and the intermediate injection part is also controlled. Therefore, damage to the compressor due to liquid compression can be more reliably prevented.
前記第2の流量調節機構として、開度調節可能な膨張弁である吸入側インジェクション制御弁を用いる冷凍装置において、前記吸入側温度検出部が、前記圧縮機の吸入部と前記吸入側接続部との間に設けられ、前記制御部は、前記吸入側温度検出部の検出した温度が所定の閾値以上の場合は、該温度が前記閾値未満となるまで、前記吸入側インジェクション制御弁の開度を増加させ、前記吸入側温度検出部の検出した温度が前記閾値未満の場合は、該温度が前記閾値以上となるまでは、前記吸入側インジェクション制御弁の開度を減少させることが好ましい(請求項12)。 In the refrigeration system using a suction side injection control valve that is an expansion valve whose opening degree can be adjusted as the second flow rate adjustment mechanism, the suction side temperature detection unit includes a suction unit of the compressor, and a suction side connection unit. When the temperature detected by the suction side temperature detection unit is equal to or higher than a predetermined threshold, the control unit adjusts the opening of the suction side injection control valve until the temperature becomes lower than the threshold. When the temperature detected by the suction side temperature detection unit is less than the threshold value, the opening degree of the suction side injection control valve is preferably decreased until the temperature becomes equal to or higher than the threshold value. 12).
この態様によれば、前記吸入側温度検出部の検出した温度に応じて前記吸入側インジェクション制御弁が前記制御部によってフィードバック制御される。したがって前記圧縮機の前記吸入部の温度を前記閾値未満に確実に制御することができる。 According to this aspect, the suction side injection control valve is feedback-controlled by the control unit according to the temperature detected by the suction side temperature detection unit. Therefore, the temperature of the suction part of the compressor can be reliably controlled below the threshold value.
前記第2の流量調節機構として、キャピラリチューブを用いる冷凍装置において、前記吸入側温度検出部が、前記圧縮機の吸入部と前記吸入側接続部との間に設けられ、前記中間インジェクション部に設けられ、該中間インジェクション部の冷媒温度を検出する中間インジェクション部温度検出部と、前記中間インジェクション部に設けられ、該中間インジェクション部の冷媒圧力を検出する中間インジェクション部圧力検出部と、をさらに備え、前記制御部は、前記吸入側温度検出部の検出した温度が所定の閾値以上の場合は、該温度が前記第1の閾値未満となるまで、前記エコノマイザー制御弁の開度を増加させ、前記吸入側温度検出部の検出した温度が前記閾値未満の場合は、前記中間インジェクション部温度検出部の検出した温度と前記中間インジェクション部圧力検出部が検出した圧力とを用いて前記中間インジェクション部の過熱度を算出し前記中間インジェクション部の該過熱度を所定の範囲内とするように前記エコノマイザー制御弁の開度を制御することが好ましい(請求項13)。 In the refrigeration apparatus using a capillary tube as the second flow rate adjusting mechanism, the suction side temperature detection unit is provided between the suction unit of the compressor and the suction side connection unit, and is provided in the intermediate injection unit. An intermediate injection part temperature detection part for detecting the refrigerant temperature of the intermediate injection part, and an intermediate injection part pressure detection part provided in the intermediate injection part for detecting the refrigerant pressure of the intermediate injection part, When the temperature detected by the suction side temperature detection unit is equal to or higher than a predetermined threshold, the control unit increases the opening of the economizer control valve until the temperature becomes lower than the first threshold, If the temperature detected by the suction side temperature detection unit is less than the threshold, the temperature detected by the intermediate injection unit temperature detection unit and The degree of superheat of the intermediate injection section is calculated using the pressure detected by the intermediate injection section pressure detection section, and the opening degree of the economizer control valve is set so that the superheat degree of the intermediate injection section falls within a predetermined range. Is preferably controlled (claim 13).
この態様によれば、前記吸入側温度検出部の検出した温度に応じて前記エコノマイザー制御弁が前記制御部によってフィードバック制御される。したがって前記圧縮機の前記吸入部の温度を前記閾値未満に確実に制御することができる。しかも前記エコノマイザー制御弁は、前記圧縮機の前記吸入部の温度に関係なく前記中間インジェクション部の過熱度が所定の範囲内となるように制御される。したがって、液圧縮による前記圧縮機の破損も確実に防止することができる。 According to this aspect, the economizer control valve is feedback-controlled by the control unit in accordance with the temperature detected by the suction side temperature detection unit. Therefore, the temperature of the suction part of the compressor can be reliably controlled below the threshold value. In addition, the economizer control valve is controlled so that the degree of superheat of the intermediate injection part is within a predetermined range regardless of the temperature of the suction part of the compressor. Therefore, damage to the compressor due to liquid compression can be reliably prevented.
前記第2の流量調節機構として、キャピラリチューブと、流路開閉機構である吸入側インジェクション配管開閉機構と、を備える冷凍装置において、前記吸入側温度検出部が、前記圧縮機の吸入部と前記吸入側接続部との間に設けられた第1温度検出部と、前記吸入側接続部と前記蒸発器との間に設けられた第2温度検出部と、からなり、前記中間インジェクション部に設けられ、該中間インジェクション部の冷媒温度を検出する中間インジェクション部温度検出部と、前記中間インジェクション部に設けられ、該中間インジェクション部の冷媒圧力を検出する中間インジェクション部圧力検出部と、をさらに備え、前記制御部は、前記第2温度検出部の検出した温度が所定の第1の閾値以上の場合は、該温度が前記第1の閾値よりも小さい所定の第2の閾値未満となるまでは、前記吸入側インジェクション配管開閉機構を開状態とし、前記第1温度検出部の検出した温度を用いて前記エコノマイザー制御弁の開度を制御する吸入部温度制御を行い、前記吸入側温度検出部の検出した温度が前記第2の閾値未満の場合は、該温度が前記第1の閾値以上となるまでは、前記吸入側インジェクション配管開閉機構を閉状態とし、前記中間インジェクション部温度検出部の検出した温度と前記中間インジェクション部圧力検出部が検出した圧力とを用いて前記中間インジェクション部の過熱度を算出し前記中間インジェクション部の該過熱度を所定の範囲内とするように前記エコノマイザー制御弁の開度を制御する中間インジェクション部過熱度制御を行い、前記吸入側温度検出部の検出した温度が前記第2の閾値以上かつ前記第1の閾値未満の場合は、前記吸入側インジェクション配管開閉機構が開状態のときは前記吸入部温度制御を行い、前記吸入側インジェクション配管開閉機構が閉状態のときは前記中間インジェクション部過熱度制御を行うことが好ましい(請求項14)。 In the refrigerating apparatus including a capillary tube and a suction-side injection pipe opening / closing mechanism that is a flow path opening / closing mechanism as the second flow rate adjusting mechanism, the suction-side temperature detection unit includes the suction unit of the compressor and the suction unit A first temperature detection unit provided between the side connection unit and a second temperature detection unit provided between the suction side connection unit and the evaporator, and is provided in the intermediate injection unit. The intermediate injection unit temperature detecting unit for detecting the refrigerant temperature of the intermediate injection unit; and the intermediate injection unit pressure detecting unit provided in the intermediate injection unit for detecting the refrigerant pressure of the intermediate injection unit, When the temperature detected by the second temperature detection unit is equal to or higher than a predetermined first threshold value, the control unit is smaller than the first threshold value. A suction unit that controls the opening of the economizer control valve by using the temperature detected by the first temperature detection unit until the suction side injection pipe opening / closing mechanism is opened until the second threshold value is less than a predetermined second threshold value. When temperature control is performed and the temperature detected by the suction side temperature detector is less than the second threshold value, the suction side injection pipe opening / closing mechanism is closed until the temperature becomes equal to or higher than the first threshold value. And calculating the degree of superheat of the intermediate injection part using the temperature detected by the intermediate injection part temperature detection part and the pressure detected by the intermediate injection part pressure detection part. Performs superheat control of the intermediate injection section that controls the opening degree of the economizer control valve so as to be within the range, and detects the suction side temperature detection section When the temperature is equal to or higher than the second threshold value and lower than the first threshold value, the suction portion temperature control is performed when the suction side injection pipe opening / closing mechanism is open, and the suction side injection pipe opening / closing mechanism is closed. In the state, it is preferable to perform the superheat control of the intermediate injection part (claim 14).
この態様によれば、前記第1温度検出部の検出した温度に応じて前記エコノマイザー制御弁が前記制御部によってフィードバック制御される。したがって前記圧縮機の前記吸入部の温度を前記第1の閾値から前記第2の閾値の範囲に確実に制御することができる。しかも前記エコノマイザー制御弁は、前記圧縮機の前記吸入部の温度に関係なく前記中間インジェクション部の過熱度が所定の範囲内となるように制御される。したがって、液圧縮による前記圧縮機の破損も確実に防止することができる。 According to this aspect, the economizer control valve is feedback-controlled by the control unit in accordance with the temperature detected by the first temperature detection unit. Therefore, the temperature of the suction portion of the compressor can be reliably controlled within the range from the first threshold value to the second threshold value. In addition, the economizer control valve is controlled so that the degree of superheat of the intermediate injection part is within a predetermined range regardless of the temperature of the suction part of the compressor. Therefore, damage to the compressor due to liquid compression can be reliably prevented.
前記エコノマイザーとして、前記過冷却熱交換器を用いることができる(請求項15)。 The supercooling heat exchanger can be used as the economizer (claim 15).
また、前記エコノマイザーとして、前記気液分離器を用いることもできる(請求項16〜19)。 Moreover, the said gas-liquid separator can also be used as said economizer (Claims 16-19).
前記冷媒回路とは別に設けられた回路であって、該回路内のブラインと前記冷媒回路内の前記主流冷媒とを前記蒸発器で熱交換させることで該ブラインを冷却するブライン回路をさらに備えるようにしてもよい(請求項20)。 A circuit provided separately from the refrigerant circuit, further comprising a brine circuit that cools the brine by exchanging heat between the brine in the circuit and the mainstream refrigerant in the refrigerant circuit using the evaporator. (Claim 20).
この態様によれば、冷凍サイクルを実行する冷媒回路に設けられる蒸発器ではなく、該冷媒回路とは別に設けられるブライン回路によって被冷却物が冷却される。したがって、冷媒回路の配管長が抑えられるので装置を小型化できるとともに、冷凍装置の設置場所の自由度を高くすることができる。 According to this aspect, the object to be cooled is cooled not by the evaporator provided in the refrigerant circuit that executes the refrigeration cycle but by the brine circuit provided separately from the refrigerant circuit. Therefore, since the piping length of the refrigerant circuit can be suppressed, the apparatus can be miniaturized and the degree of freedom of the installation location of the refrigeration apparatus can be increased.
前記圧縮機と前記凝縮器との間の冷媒配管に設けられた分岐部から分岐され、前記吸入側接続部および前記吸入側温度検出部の上流側の前記蒸発器までの間の冷媒配管へと接続される回路であるホットガスバイパス回路をさらに備えるようにしてもよい(請求項21)。 Branched from a branch portion provided in a refrigerant pipe between the compressor and the condenser, and into a refrigerant pipe between the suction side connection part and the evaporator upstream of the suction side temperature detection part. You may make it further provide the hot gas bypass circuit which is a circuit connected (Claim 21).
この態様によれば、前記圧縮機から吐出された冷媒が、前記圧縮機と前記凝縮器との間の冷媒配管に設けられた分岐部で前記ホットガスバイパス回路へとバイパスされる。したがって、前記ホットガスバイパス回路への前記主流冷媒のバイパス流量を増減することによって、前記冷媒回路における前記主流冷媒の循環量を増減させることができるので、該冷媒回路の冷凍能力を容易に変更することができる。 According to this aspect, the refrigerant discharged from the compressor is bypassed to the hot gas bypass circuit at the branch portion provided in the refrigerant pipe between the compressor and the condenser. Therefore, the amount of circulation of the mainstream refrigerant in the refrigerant circuit can be increased or decreased by increasing or decreasing the bypass flow rate of the mainstream refrigerant to the hot gas bypass circuit, so that the refrigeration capacity of the refrigerant circuit is easily changed. be able to.
本発明の冷凍装置によれば、従来の液インジェクション方式の冷凍装置と比較した場合に、インジェクション量の制御が容易となる、圧縮機での液圧縮が発生しにくい、主流冷媒と分流冷媒とを混合させるための吸入側接続部と圧縮機との間の配管の距離を短くすることができる、という有利な効果を奏する。さらに本発明の冷凍装置によれば、従来の冷凍装置ではなされていない圧縮機の吸入部の温度制御がなされ、圧縮機の吸入部が過熱から保護される。したがって、圧縮機の吸入側の温度が高温となる冷凍装置の信頼性が向上する。 According to the refrigeration apparatus of the present invention, when compared with a conventional liquid injection type refrigeration apparatus, it is easy to control the injection amount, and liquid compression in the compressor is difficult to occur. There is an advantageous effect that the distance of the pipe between the suction side connecting portion for mixing and the compressor can be shortened. Furthermore, according to the refrigeration apparatus of the present invention, the temperature control of the suction part of the compressor, which is not done in the conventional refrigeration apparatus, is performed, and the suction part of the compressor is protected from overheating. Therefore, the reliability of the refrigeration apparatus in which the temperature on the suction side of the compressor becomes high is improved.
以下、図面に基づいて本発明の実施形態につき詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
<実施形態1>
図1は本発明の一実施形態に係る冷凍装置1を示す模式図である。冷凍装置1は、例えば半導体製造装置の冷却に用いられる冷凍装置(半導体チラー)であり、冷媒回路10、吸入側インジェクション配管20、センサ群40、コントローラ50(制御部)、ブライン回路60、ホットガスバイパス回路70を備えている。
<
FIG. 1 is a schematic diagram showing a
冷媒回路10は、圧縮機101、凝縮器102、蒸発器膨張弁103、蒸発器104が、この順に冷媒配管で接続された回路である。冷媒回路10内を冷媒が循環することで(以下、冷媒回路10内を循環する冷媒を主流冷媒という)、冷凍サイクルが実行される。
The
圧縮機101は、例えばスクロール型の圧縮機構を備えるスクロール圧縮機である。圧縮機101は、蒸発器104から送られてきた低温・低圧の主流冷媒蒸気を圧縮して、高温・高圧の冷媒蒸気とする(図3(B)参照。点Aから点D)。
The
凝縮器102は、例えば、プレート式熱交換器であり、主流冷媒と例えば冷却水とを熱交換させることによって、圧縮機101から吐出された高温・高圧の主流冷媒を冷却し、過冷却状態の高圧液冷媒とする(図3(B)参照。点Dから点E)。
The
凝縮器102において液化され高圧の液冷媒となった主流冷媒は過冷却熱交換器203を通過する。過冷却熱交換器203を通過した主流冷媒の一部は、吸入側インジェクション配管20に分流される。過冷却熱交換器203および吸入側インジェクション配管20については、後に詳しく説明する。
The mainstream refrigerant that has been liquefied in the
蒸発器膨張弁103は、例えば電子膨張弁であり、自在に開度を調節できる。高圧液冷媒状態の主流冷媒は、蒸発器膨張弁103での絞り膨張によって、低温・低圧の冷媒となり(図3(B)参照。点Fから点I)、蒸発器104に送られる。蒸発器膨張弁103の開度が調節されることで、蒸発器104への主流冷媒の流量が制御される。
The
蒸発器104は、例えばプレート式熱交換器であり、ブライン回路60を流れるブラインと主流冷媒とを熱交換させる。その結果、主流冷媒はブラインから熱を奪って蒸発し、ブラインが冷却される。蒸発した主流冷媒は、飽和温度よりも過熱状態にある過熱蒸気となって(図3(B)参照。点Iから点J)圧縮機101へと向かう。
The
吸入側インジェクション配管20は、凝縮器102と蒸発器膨張弁103との間の冷媒配管に設けられた分岐部201から分岐され、圧縮機101の吸入側配管に設けられた接続部である吸入側接続部209に接続される冷媒配管である。本実施形態では、過冷却熱交換器203と蒸発器膨張弁103との間に分岐部201は設けられているが(後分岐)、凝縮器102と過冷却熱交換器203との間に分岐部201を設けてもよい(前分岐)。
The suction
分岐部201で前記主流冷媒から分岐される冷媒(以下、分流冷媒という)は、吸入側インジェクション配管20を通過して吸入側接続部209にインジェクションされることになる。吸入側接続部209にインジェクションされる分流冷媒を、以下、吸入側インジェクション冷媒という。吸入側インジェクション配管20は、過冷却熱交換器制御弁202、過冷却熱交換器203を備える。
A refrigerant branched from the mainstream refrigerant at the branching section 201 (hereinafter referred to as a branch flow refrigerant) passes through the suction-
過冷却熱交換器制御弁202は、吸入側インジェクション配管20の分岐部201と過冷却熱交換器203との間に設けられる。過冷却熱交換器制御弁202は、例えば電子膨張弁であり、自在に開度が調節できる。吸入側インジェクション配管20に分流された分流冷媒は、過冷却熱交換器203に流入する前に過冷却熱交換器制御弁202によって絞り膨張され圧力と温度が低下し、乾き度X=0.2程度の液リッチな状態となる。過冷却熱交換器制御弁202の開度が調節されることで、過冷却熱交換器203への分流冷媒の流量が制御される。
The supercooling heat
過冷却熱交換器203は、凝縮器102と蒸発器膨張弁103との間、かつ吸入側インジェクション配管20の途中に設けられる。過冷却熱交換器203は、例えばプレート式の熱交換器であり、凝縮器102において高圧の液冷媒となった主流冷媒と過冷却熱交換器制御弁202による絞り膨張で温度が低下した前記分流冷媒との間で熱交換を行わせるその結果、前記分流冷媒が前記主流液冷媒から吸熱することによって、該主流冷媒の過冷却度が大きくなる(図3(B)参照。点Eから点F)。一方、前記主流液冷媒から吸熱した前記分流冷媒は、乾き度X=0.8程度のガスリッチな状態となって過冷却熱交換器203の気相冷媒排出部から排出される。
The supercooling
なお、本実施形態では、プレート式の熱交換器である過冷却熱交換器203の内部を前記主流冷媒と前記分流冷媒とが互いに逆向きに流れている(対向流)が、前記主流冷媒と前記分流冷媒とが過冷却熱交換器203内部を同じ方向に流れる(並行流)ようにしてもよい。
In the present embodiment, the main refrigerant and the diverted refrigerant flow in opposite directions (opposite flow) inside the supercooling
センサ群40は、吸入前低温温度センサ401(吸入側温度検出部)、低圧圧力センサ403(低圧圧力検出部)、を備えて構成される。
The
吸入前低温温度センサ401は、圧縮機吸入部109と吸入側接続部209との間の冷媒配管に設けられる温度センサである。吸入前低温温度センサ401は、蒸発器104を通過した主流冷媒と吸入側接続部209にインジェクションされた吸入側インジェクション冷媒とが混合された冷媒ガスの温度を検出する。
The pre-suction
低圧圧力センサ403は、圧縮機吸入部109と吸入側接続部209との間の冷媒配管に設けられる圧力センサである。低圧圧力センサ403は、蒸発器104を通過した主流冷媒と吸入側接続部209にインジェクションされた吸入側インジェクション冷媒とが混合された冷媒ガスの圧力を検出する。
The
コントローラ50は、圧縮機101の回転数制御や蒸発器膨張弁103の開度制御等の冷凍装置1の運転制御を行う。本実施形態ではさらに、センサ群40の検出した温度と圧力に基づいて、圧縮機吸入部109を通過する冷媒の温度や過熱度の制御を行う。コントローラ50の構成については、後に詳しく説明する。
The
ブライン回路60は、蒸発器104に接続される。ブライン回路60内のブラインと冷媒回路10内の冷媒とが蒸発器104で熱交換されることで、被冷却物を冷却して吸熱、昇温したブライン回路60内のブラインが冷却される。
The
冷凍サイクルを担う冷媒回路10とは別に、被冷却物を冷却するためのブライン回路60を設けることで、冷媒回路10の配管長を抑えることができるので、冷凍装置1のユニットを小型化できるとともに、冷凍装置1の設置場所の自由度を高くすることができるという利点がある。
In addition to the
ホットガスバイパス回路70は、圧縮機101から吐出された主流冷媒がバイパスされる回路であり、圧縮機101と凝縮器102との間の冷媒配管に設けられた分岐部701から分岐され、吸入側接続部209および吸入前低温温度センサ401の上流側かつ蒸発器104までの間の冷媒配管に設けられた接続部709へと接続される。ホットガスバイパス回路70へバイパスされた冷媒は、蒸発器104を通過した主流冷媒と接続部709で合流して、吸入側接続部209へと向かう。
The hot
ホットガスバイパス回路70は、膨張弁702を備える。膨張弁702は、例えば電子膨張弁であり、自在に開度が調節できる。ホットガスバイパス回路70へバイパスされる冷媒の流量は、コントローラ50によって膨張弁702の開度が増減されることで調節される。
The hot
ホットガスバイパス回路70の機能について、図2および図3に基づいて説明する。図2はホットガスバイパス回路70の機能を説明するための図であり、図2(A)は冷凍装置1からホットガスバイパス回路70を除いた構成の冷媒およびブラインの温度制御の一例を示す模式図であり、図2(B)は、ホットガスバイパス回路70を備える冷凍装置1の冷媒およびブラインの温度制御の一例を示す模式図である。図3は、図2の例での冷凍サイクルを示すモリエル線図(圧力−比エンタルピ線図(p−h線図))であり、図3(A)は、図2(A)の例に対応し、図3(B)は、図2(B)の例に対応する。なお、図3(A)および(B)のモリエル線図の点A、D、E、F、Iを経過する過程については、図1に基づいて冷凍装置1の構成とともに既に説明しているので、ここでは説明を省略する。
The function of the hot
例えば、半導体チラーのように、圧縮機吸入側の温度が100℃を超える冷凍装置も存在する。図2(A)のホットガスバイパス回路を有さない冷凍装置1’の例では、約105℃で蒸発器104に流入するブラインを100℃へと約5℃冷却するように設定されている。
For example, there is a refrigeration apparatus such as a semiconductor chiller in which the temperature on the compressor suction side exceeds 100 ° C. In the example of the
被冷却物、例えば半導体製造装置の一つであるエッチング装置を冷却して105℃に加熱されたブラインは、蒸発器104で前記主流冷媒と熱交換されて、制御目標温度の100℃に冷却される。前記主流冷媒は逆に、約100℃に加熱される(図3(A)の点Iから点J)。
The brine to be cooled, for example, an etching apparatus which is one of semiconductor manufacturing apparatuses and heated to 105 ° C. is heat-exchanged with the mainstream refrigerant in the
この約100℃に加熱された主流冷媒は、吸入側接続部209で、吸入側インジェクション配管20からインジェクションされる前記吸入側インジェクション冷媒(図3(A)の点L)によって、この例では約40℃に冷却される(図3(A)の点Jから点A)。
The mainstream refrigerant heated to about 100 ° C. is about 40 in this example by the suction side injection refrigerant (point L in FIG. 3A) injected from the suction
例えば、半導体チラーは、一般的な空調機器よりも高精度かつ迅速な温度制御が必要とされる。冷凍装置にホットガスバイパス回路を設けることは、この要求を満たすための有効な手段である。 For example, a semiconductor chiller requires temperature control with higher accuracy and speed than general air-conditioning equipment. Providing a hot gas bypass circuit in the refrigeration apparatus is an effective means for satisfying this requirement.
ホットガスバイパス回路70を設けることで、冷媒回路10を循環する主流冷媒をバイパスさせることができる。図2(B)の例では、圧縮機101から吐出された約100℃の冷媒は、分岐部701でホットガスバイパス回路70へ分岐され、ホットガスバイパス回路70の膨張弁702で絞り膨張されることで約80℃に冷却され(図3(B)の点Dから点K)、接続部709で圧縮機101の吸入側に戻されている。
By providing the hot
ホットガスバイパス回路70から戻された冷媒(図3(B)の点K)は、蒸発器104からの冷媒(図3(B)の点J)と接続部709で合流した後、吸入側接続部209で前記吸入側インジェクション冷媒によって冷却されて圧縮機101の圧縮機吸入部109へと向かう。このとき、合流した冷媒のエンタルピ変化は図3(B)の点Kから点A、吸入側インジェクション冷媒のエンタルピ変化は図3(B)の点Lから点Aとなる。なお、合流した冷媒を示す点がKであるのは、圧縮機101の吐出ガスの大部分がホットガスバイパス回路70にバイパスされるため、接続部709で合流後の冷媒の比エンタルピも殆ど点Kに一致するためである。
The refrigerant returned from the hot gas bypass circuit 70 (point K in FIG. 3B) joins the refrigerant from the evaporator 104 (point J in FIG. 3B) at the
ブライン回路60の制御目標温度は、図2(B)の例では、約31℃で蒸発器104に流入するブラインを30℃に約1℃冷却するように設定されている。この場合、必要とされる冷却量は、半導体チラーの冷却能力と比較すると、かなり低い値となる。そのため、圧縮機101を断続運転することで主流冷媒量の循環量を減少させて冷凍能力を抑えようとすると、圧縮機101の運転の開始と停止に伴うタイムラグが生じて高精度な温度制御が難しくなる。
In the example of FIG. 2B, the control target temperature of the
また、ブライン回路60の制御目標温度を、この後、例えば、約105℃で蒸発器104に流入するブラインを100℃へと約5℃冷却するように変更する場合、蒸発器104に流入する主流冷媒温度を約30℃から約100℃へと昇温させる必要があるため、ホットガスバイパス回路70を有しない場合、迅速な温度制御も難しい。
Further, when the control target temperature of the
冷凍装置1は、ホットガスバイパス回路70を備えることで、1次冷媒がホットガスバイパス回路70へバイパスされるので、圧縮機101を連続運転したまま冷媒回路10を循環する主流冷媒量を減少させて冷凍能力を抑えることができる。また、蒸発器104に流入する主流冷媒温度を迅速に昇温させたい場合には、蒸発器膨張弁(104)を全閉にし、ホットガスバイパス回路70の膨張弁702は開状態として、冷媒回路10を循環していた冷媒をホットガスバイパス回路70に導くことで、冷媒温度を迅速に昇温させる。このようにして冷媒温度を上昇させた後、蒸発器膨張弁(104)を開状態とすると、蒸発器104に、昇温された主流冷媒が流入することになる。
Since the
なお、蒸発器膨張弁(104)を全閉にした場合には、ホットガスバイパス回路70から圧縮機101に高温(この例では80℃)の冷媒が流入するため、圧縮機吸入部109及び圧縮機吐出部の温度が耐熱温度を超えるので、吸入側接続部209に分流冷媒をインジェクションすることで、圧縮機吸入部109および圧縮機101を冷却する。
When the evaporator expansion valve (104) is fully closed, high-temperature (80 ° C. in this example) refrigerant flows from the hot
図4は、コントローラ50の機能的な構成を示すブロック図である。コントローラ50は、CPU(Central Processing Unit)等からなるマイコンを備え、システム制御部510と演算部520とを具備するように機能する。
FIG. 4 is a block diagram illustrating a functional configuration of the
システム制御部510は、冷媒回路制御部511、ブライン回路制御部512、ホットガスバイパス回路制御部513、過冷却熱交換器制御弁制御部514を具備するように機能する。
The
冷媒回路制御部511は、圧縮機101の回転数や蒸発器膨張弁103の開度を制御することで、冷媒回路10を循環する主流冷媒の流量を調節する。
The refrigerant
ブライン回路制御部512は、ブライン回路60を循環するブラインの温度制御や流量制御を行う。ブラインの温度制御は、ブライン回路60の蒸発器104の出口部に設けられた図略の温度センサが検出したブラインの温度が目標値よりも低い場合には、ブライン回路60に設けられる例えば図略の電気ヒータでブラインを加熱することで、ブラインを目標値まで昇温させることで行う。冷媒回路10による冷凍サイクルではブラインを冷却することしかできないからである。ブラインの流量制御は、ブライン回路60に設けられ該ブラインを貯留する図略のタンクに設置されるポンプの能力を制御することで行う。
The brine
ホットガスバイパス回路制御部513は、膨張弁702の開度を増減することで、圧縮機101から吐出された後に、ホットガスバイパス回路70へバイパスされる冷媒の量を制御する。
The hot gas bypass
過冷却熱交換器制御弁制御部514は、吸入前低温温度センサ401が検出した圧縮機吸入部109と吸入側接続部209との間を通過する冷媒ガスの温度Tlsが所定の閾値、例えば50℃以上の場合は、Tlsが50℃未満となるまで、過冷却熱交換器制御弁202の開度を増すことで、分流冷媒のインジェクション量を増加させてTlsを下げる。
The subcooling heat exchanger control
さらに、過冷却熱交換器制御弁制御部514は、Tlsが前記閾値である50℃未満の場合は、過冷却熱交換器制御弁202の開度を制御して圧縮機吸入部109への分流冷媒のインジェクション量を制御することで、圧縮機吸入部109の過熱度LSHを所定の範囲内に制御する。
Further, the subcooling heat exchanger control
過冷却熱交換エコノマイザー203から排出される分流冷媒は、液インジェクション方式においてインジェクションされる乾き度が0.2程度の液リッチな冷媒と比較してガスリッチとはいえ、乾き度が0.8程度で液相冷媒を含む。そのため、圧縮機吸入部109で過熱度が負すなわち液相冷媒が残った状態となるおそれがある。その場合、圧縮機101で液圧縮が発生するおそれがある。
The shunt refrigerant discharged from the supercooling
したがって、圧縮機吸入部109の過熱度LSHが負とならないようにLSHを所定の範囲の正の値に制御する必要がある。過冷却熱交換器制御弁制御部514による過冷却熱交換器制御弁202の開度制御によって、吸入側接続部209へインジェクションされる吸入側インジェクション冷媒量が制御される、すなわちLSHが所定の範囲に制御されることになる。なお、LSHは、例えば制御目標値が5℃、許容公差が±2℃である。
Therefore, it is necessary to control the LSH to a positive value within a predetermined range so that the degree of superheat LSH of the
演算部520は、吸入前低温温度センサ401が検出した温度Tlsと低圧圧力センサ403が検出した圧力Plとを用いて圧縮機吸入部109の過熱度LSHを算出する。
The
過熱度とは、実際の吐出ガス温度と吐出ガスが飽和状態であるときの温度(飽和温度)との差であるから、LSHは次の式で定義される。
LSH=Tls−Tpl
ここで、Tplは圧縮機吸入部109を通過する冷媒ガスが圧力Plであるときの飽和温度である。
Since the degree of superheat is the difference between the actual discharge gas temperature and the temperature when the discharge gas is saturated (saturation temperature), LSH is defined by the following equation.
LSH = Tls-Tpl
Here, Tpl is a saturation temperature when the refrigerant gas passing through the
図5は、本発明の一実施形態に係る冷凍装置1における圧縮機吸入部109の温度制御および過熱度制御を説明するためのフローチャートである。
FIG. 5 is a flowchart for explaining temperature control and superheat degree control of the
冷凍装置1が起動されると、コントローラ50は吸入前低温温度センサ401が検出した圧縮機吸入部109と吸入側接続部209との間を通過する冷媒ガスの温度Tlsが前記閾値である50℃以上であるか否かを判定する(ステップS1)。
When the
Tlsが50℃以上である場合は(ステップS1でYES)、過冷却熱交換器制御弁制御部514は、Tlsを降下させるために、過冷却熱交換器制御弁202の開度を増すことで分流冷媒のインジェクション量を増加させる(ステップS2)。Tlsが50℃未満となるまで、ステップS1とステップS2とが繰り返される。
When Tls is 50 ° C. or higher (YES in step S1), the supercooling heat exchanger control
Tlsが50℃未満である場合(ステップS1でNO)、過冷却熱交換器制御弁制御部514は、過冷却熱交換器制御弁202の開度を制御して吸入側接続部209への吸入側インジェクション冷媒量を制御することでLSHを所定の範囲内に制御する。ここでは、LSHの制御目標値を5℃、許容公差を±2℃、すなわちLSHが3℃から7℃の間に制御されるものとする。
When Tls is less than 50 ° C. (NO in step S1), the supercooling heat exchanger control
まず演算部520は、吸入前低温温度センサ401が検出した温度Tlsと低圧圧力センサ403が検出した圧力Plとを用いて、LSH=Tls−Tplの式によりLSHを算出する。LSHが7℃よりも高い場合は(ステップS3でYES)、過冷却熱交換器制御弁制御部514は、過冷却熱交換器制御弁202の開度を増して吸入側接続部209への分流冷媒のインジェクション量を増加させる(ステップS4)。
First, the
LSHが7℃以下の場合(ステップS3でNO)、3℃≦LSH≦7℃のときは(ステップS5でYES)、LSHは制御目標の範囲内であるので、過冷却熱交換器制御弁制御部514は、過冷却熱交換器制御弁202の開度を維持して吸入側接続部209への分流冷媒のインジェクション量を維持させる(ステップS6)。
When LSH is 7 ° C. or lower (NO in step S3), when 3 ° C. ≦ LSH ≦ 7 ° C. (YES in step S5), LSH is within the control target range, so the supercooling heat exchanger control valve control The
LSHが3℃未満の場合は(ステップS5でNO)、過冷却熱交換器制御弁制御部514は、過冷却熱交換器制御弁202の開度を減じて吸入側接続部209への分流冷媒のインジェクション量を減少させる(ステップS7)。
When LSH is less than 3 ° C. (NO in step S5), the supercooling heat exchanger control
ステップS4、ステップS6、ステップS7のいずれの場合も、ステップS1に戻り、Tlsの温度制御が行われる。このようにして、ステップS1〜ステップS7が繰り返される。 In any case of step S4, step S6, and step S7, the process returns to step S1 and temperature control of Tls is performed. In this way, step S1 to step S7 are repeated.
なお、説明は省略したが、当然のことながら本実施形態においても、従来の冷凍装置と同様に圧縮機101から吐出される冷媒ガスの温度が制御されている。
In addition, although description was abbreviate | omitted, of course, also in this embodiment, the temperature of the refrigerant gas discharged from the
以上説明した実施形態1に係る冷凍装置1によれば、前記分流冷媒は、過冷却熱交換器203によってガス化され、吸入側接続部209とホットガスバイパス回路70から冷媒ガスが戻される接続部709との間の温度が所定値(50℃)を超えた場合に、該分流冷媒が吸入側接続部209にインジェクションされる。したがって、従来の冷凍装置では行われていない圧縮機吸入部109の温度制御を行うことができるので、圧縮機吸入部109の過熱を防止することができる。
According to the
また、実施形態1に係る冷凍装置1によれば、従来の液インジェクション方式でインジェクションされる液冷媒よりも比エンタルピの大きいガス冷媒が吸入側接続部209にインジェクションされることになるので、液インジェクション方式の場合と比較して主流冷媒とインジェクションされる分流冷媒とのエンタルピ差が小さくなって、インジェクション量の制御が容易となる。
Further, according to the
また、実施形態1に係る冷凍装置1によれば、ガス化された分流冷媒が吸入側接続部209にインジェクションされるので、圧縮機101での液圧縮が防止できるとともに、主流冷媒と分流冷媒とを混合させるための吸入側接続部209と圧縮機101との間の配管の距離を短くすることができる。さらに、圧縮機吸入部109の過熱度も制御されているので、圧縮機101での液圧縮はさらに確実に防止されることになる。
Further, according to the
<実施形態2>
本実施形態に係る冷凍装置2は、実施形態1における圧縮機吸入部109の温度制御を、従来の中間インジェクション方式の冷凍装置に適用している。以下、図6〜図9に基づき本実施形態について説明する。なお、実施形態1と相違のない点については、必要がない限り説明を省略する。
<
In the
図6は実施形態2に係る冷凍装置2を示す模式図である。中間インジェクション方式であるため、冷凍装置2は、実施形態1の構成に加えて中間インジェクション配管30を備え、圧縮機101は、圧縮機構の途中に設けられガス冷媒がインジェクションされる接続部である中間インジェクション部309を備える。そして、実施形態1における過冷却熱交換器203は、冷凍装置2のCOPを向上させるエコノマイザーとして機能する。以下、過冷却熱交換器203を過冷却熱交換エコノマイザー203、過冷却熱交換器制御弁202をエコノマイザー制御弁202という。さらに、冷凍装置2の吸入側インジェクション配管21は、実施形態1における吸入側インジェクション配管20に加えて、吸入側インジェクション配管開閉機構204を備える。
FIG. 6 is a schematic diagram showing the
吸入側インジェクション配管開閉機構204は、吸入側インジェクション配管21から中間インジェクション配管30が分岐される分岐部301と吸入側接続部209との間に設けられる。吸入側インジェクション配管開閉機構204は、例えば電磁弁であり、通電時に開または閉のいずれかの状態をとる。
The suction-side injection pipe opening /
吸入側インジェクション配管開閉機構204が閉状態となることで吸入側インジェクション配管21は閉鎖され、前記分流冷媒は全て中間インジェクション配管30へ流れることになる。逆に吸入側インジェクション配管開閉機構204が開状態の場合は、中間インジェクション配管30の接続先である中間インジェクション部309よりも吸入側接続部209の方が圧力は低いので、前記分流冷媒はほぼ全量が吸入側インジェクション配管21へ流れることになる。
When the suction-side injection pipe opening /
中間インジェクション配管30は、吸入側インジェクション配管21の過冷却熱交換エコノマイザー203と吸入側インジェクション配管開閉機構204との間の分岐部301から分岐され、中間インジェクション部309に接続される。
The
冷凍装置2のセンサ群41は、実施形態1のセンサ群40の構成である吸入前低温温度センサ401(第1温度検出部)、低圧圧力センサ403(低圧圧力検出部)に加えて、インジェクション前低温温度センサ402(第2温度検出部)、中間インジェクション部温度センサ404(中間インジェクション部温度検出部)、中間圧圧力センサ405(中間インジェクション部圧力検出部)をさらに備えて構成される。
The
インジェクション前低温温度センサ402は、吸入側接続部209と接続部709との間の冷媒配管に設けられる温度センサである。インジェクション前低温温度センサ402は、ホットガスバイパス回路70へバイパスされて接続部709に戻される冷媒と、蒸発器104を通過した主流冷媒と、が接続部709で合流した後、この合流した冷媒が、吸入側接続部209で吸入側インジェクション冷媒によって冷却される前の温度を検出する。
The pre-injection low-
中間インジェクション部温度センサ404は、中間インジェクション部309に設けられる温度センサであり、中間インジェクション部309を通過する冷媒の温度を検出する。
The intermediate injection
中間圧圧力センサ405は、中間インジェクション部309に設けられる圧力センサであり、中間インジェクション部309を通過する冷媒の圧力を検出する。
The
図7は、冷凍装置2が備えるコントローラ51の機能的な構成を示すブロック図である。実施形態1と同様に、コントローラ51は、システム制御部510と演算部520とを具備するように機能する。
FIG. 7 is a block diagram illustrating a functional configuration of the
システム制御部510は、冷媒回路制御部511、ブライン回路制御部512、ホットガスバイパス回路制御部513、エコノマイザー制御弁制御部514、開閉機構制御部515を具備するように機能する。
The
エコノマイザー制御弁制御部514は、演算部520が算出した圧縮機吸入部109の過熱度LSHまたは中間インジェクション部309の過熱度MSHに応じて、LSHまたはMSHが所定の範囲内になるようにエコノマイザー制御弁202の開度を制御する。
The economizer control
吸入側インジェクション配管開閉機構204が閉状態の場合には、前述のように前記分流冷媒は全て中間インジェクション配管30へ流入するので、中間インジェクション部309の過熱度MSHが負とならないようにMSHを所定の範囲の正の値に制御する必要があり、吸入側インジェクション配管開閉機構204が開状態の場合は、同じく前述のように前記分流冷媒はほぼ全量が吸入側インジェクション配管21へ流れるので、圧縮機吸入部109の過熱度LSHが負とならないようにLSHを所定の範囲の正の値に制御する必要がある。なお、LSHは、例えば制御目標値が5℃、許容公差が±2℃であり、MSHは、例えば制御目標値が5℃、許容公差が±2℃である。
When the suction-side injection pipe opening /
開閉機構制御部515は、吸入側インジェクション配管開閉機構204の開閉を制御する。開閉機構制御部515は、インジェクション前低温温度センサ402が検出した温度Tloが所定の第1の閾値、例えば50℃以上の場合は、Tloが前記第1の閾値よりも小さい所定の第2の閾値、例えば40℃未満となるまでは、吸入側インジェクション配管開閉機構204を開状態とし、Tloが40℃未満になると吸入側インジェクション配管開閉機構204を閉状態とする。逆にTloが前記所定の第2の閾値である40℃未満の場合は、前記第1の閾値である50℃以上となるまでは、吸入側インジェクション配管開閉機構204を閉状態とする。
The opening / closing
なお、上記のように、第1の閾値を例えば50℃、第2の閾値を例えば40℃として閾値にディファレンシャルをもたせているのは、例えば電磁弁である吸入側インジェクション配管開閉機構204の開閉操作のチャタリングの発生を回避するためである。 As described above, the first threshold value is set to, for example, 50 ° C. and the second threshold value is set to, for example, 40 ° C. This is to avoid the occurrence of chattering.
演算部520は、実施形態1のLSHの算出に加えて、中間インジェクション部温度センサ404が検出した温度Tmsと中間圧圧力センサ405が検出した圧力Pmとを用いて中間インジェクション部309の過熱度MSHを算出する。
The
MSHは、次の式で定義される。
MSH=Tms−Tpm
ここで、Tpmは中間インジェクション部309を通過する冷媒ガスが圧力Pmであるときの飽和温度である。
MSH is defined by the following equation.
MSH = Tms-Tpm
Here, Tpm is a saturation temperature when the refrigerant gas passing through the
図8は、開閉機構制御部515による吸入側インジェクション配管開閉機構204の開閉制御と、エコノマイザー制御弁制御部514によるエコノマイザー制御弁202の開度制御、すなわちLSHおよびMSHの制御との関係を示す図である。
FIG. 8 shows the relationship between the opening / closing control of the suction side injection pipe opening /
開閉機構制御部515は、インジェクション前低温温度センサ402が検出した吸入側接続部209と接続部709との間を通過する冷媒ガスの温度Tloが前記第1の閾値である50℃以上の場合は、吸入側インジェクション配管開閉機構204を開状態とする。このとき、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を制御して吸入側接続部209へインジェクションされる吸入側インジェクション冷媒量を制御する、すなわちLSHを制御する(状態B)。
When the temperature Tlo of the refrigerant gas passing between the suction
吸入側インジェクション配管開閉機構204が開状態である状態Bにおいて、Tloが低下して前記第2の閾値である40℃未満となると、開閉機構制御部515は、吸入側インジェクション配管開閉機構204を閉状態とする。このとき、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を制御して中間インジェクション部309へインジェクションされる中間インジェクション冷媒量を制御する、すなわちMSHを所定の範囲内に制御する(状態A)。
In the state B where the suction side injection pipe opening /
吸入側インジェクション配管開閉機構204が閉状態である状態Aにおいて、Tloが50℃以上となると、開閉機構制御部515は、吸入側インジェクション配管開閉機構204を開状態として上記の状態Bに移行する。このようにしてTloの温度変化に応じて状態Aと状態Bとのいずれかの状態を冷凍装置2は取ることになる。
In the state A where the suction side injection pipe opening /
図9は、実施形態2に係る冷凍装置2における圧縮機吸入部109の温度制御および過熱度制御ならびに中間インジェクション部309の過熱度制御を説明するためのフローチャートである。
FIG. 9 is a flowchart for explaining temperature control and superheat degree control of the
冷凍装置2が起動されると、コントローラ51は、インジェクション前低温温度センサ402が検出した吸入側接続部209と接続部709との間を通過する冷媒ガスの温度Tloが前記第2の閾値である40℃以上であるか否かを判定する(ステップS101)。
When the
Tloが40℃以上である場合は(ステップS101でYES)、コントローラ51はTloが前記第1の閾値である50℃以上であるか否かをさらに判定する(ステップS1’)。Tloが40℃未満である場合は(ステップS101でNO)、ステップS20へと進む。Tloが50℃以上である場合は(ステップS1’でYES)、開閉機構制御部515は吸入側インジェクション配管開閉機構204を開状態とする(ステップS2’、図8状態B)。Tloが50℃未満である場合(ステップS1’でYES)は、ステップS20へと進む。
If Tlo is 40 ° C. or higher (YES in step S101), the
ステップS2’に進んだ場合、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を制御することで、圧縮機吸入部109の過熱度LSHを制御する。LSHの制御は、実施形態1のステップS3〜ステップS7と同じである。
When the process proceeds to step S <b> 2 ′, the economizer control
ステップS4、ステップS6、ステップS7のいずれに進んだ場合も、コントローラ51はTloが40℃以上であるか否かを判定する(ステップS8)。Tloが40℃以上である場合(ステップS8でYES)は、ステップS3に戻る。Tloが40℃未満である場合(ステップS8でNO)は、ステップS20に進む。
Regardless of whether the process proceeds to step S4, step S6, or step S7, the
ステップS101でNO、ステップS1’でNO、ステップS8でNOの場合には、いずれもステップS20に進む。ステップS20において、開閉機構制御部515は吸入側インジェクション配管開閉機構204を閉状態とする(図8状態A)。
If NO in step S101, NO in step S1 ', and NO in step S8, all proceed to step S20. In step S20, the opening / closing
ステップS20に進んだ場合、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を制御することで、中間インジェクション部309の過熱度MSHを制御する。ここでは、MSHの制御目標値を5℃、許容公差を±2℃、すなわちMSHが3℃から7℃の間に制御されるものとする。まず演算部520は、中間インジェクション部温度センサ404が検出した温度Tmsと中間圧圧力センサ405が検出した圧力Pmとを用いて、MSH=Tms−Tpmの式により中間インジェクション部309の過熱度MSHを算出する。MSHが7℃よりも高い場合は(ステップS21でYES)、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を増して中間インジェクション部309への中間インジェクション冷媒のインジェクション量を増加させる(ステップS22)。
When it progresses to step S20, the economizer control
MSHが7℃以下の場合(ステップS21でNO)、3℃≦MSH≦7℃のときは(ステップS23でYES)、MSHは制御目標の範囲内であるので、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を維持させる(ステップS24)。
When MSH is 7 ° C. or lower (NO in step S21), when 3 ° C. ≦ MSH ≦ 7 ° C. (YES in step S23), since MSH is within the control target range, the economizer control
MSHが3℃未満の場合は(ステップS23でNO)、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を減じて中間インジェクション部309への中間インジェクション冷媒のインジェクション量を減少させる(ステップS25)。
If the MSH is less than 3 ° C. (NO in step S23), the economizer control
ステップS22、ステップS24、ステップS25のいずれの場合も、ステップS1’に戻り、コントローラ51はTloが50℃以上であるか否かを判定する。このようにして、ステップS1’〜ステップS8、またはステップS20〜ステップS25が繰り返されることになる。
In any of step S22, step S24, and step S25, the process returns to step S1 ', and the
以上説明した実施形態2に係る冷凍装置2は、従来の中間インジェクション方式の冷凍装置に、吸入側インジェクション配管20と吸入側インジェクション配管開閉機構204とを追加しただけである。したがって、従来の中間インジェクション方式の冷凍装置の利点はそのままに、コストアップを抑えて圧縮機吸入部109の温度制御を行い、圧縮機吸入部109の過熱を防止することができる。その他の作用、効果については、実施形態1と同様である。
In the
<実施形態3>
本実施形態に係る冷凍装置3は、吸入側インジェクション配管開閉機構204が、開度調節可能な膨張弁である吸入側インジェクション制御弁205に置換されている点で実施形態2とは異なる。以下、図10〜図13に基づき本実施形態について説明する。なお、実施形態1および2と相違のない点については、必要がない限り説明を省略する。
<
The
図10は実施形態3に係る冷凍装置3を示す模式図であり、図11は冷凍装置3における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。前述の通り、冷凍装置3の吸入側インジェクション配管22においては、実施形態2において吸入側インジェクション配管21に設けられる吸入側インジェクション配管開閉機構204が、開度調節可能な膨張弁である吸入側インジェクション制御弁205に置換されている。この構成をとることよって、冷凍装置2は、エコノマイザー制御弁202と吸入側インジェクション制御弁205とが、それぞれ開度調節可能とされている。したがって、吸入側接続部209と中間インジェクション部309へ同時に分流冷媒をインジェクションすることが可能である。
FIG. 10 is a schematic diagram illustrating the
吸入側接続部209と中間インジェクション部309との両方にインジェクションがなされることで、最小限のガス冷媒が、吸入側接続部209と中間インジェクション部309とにインジェクションされて圧縮機が冷却される。したがって、吸入側接続部209と中間インジェクション部309とにインジェクションされる分流冷媒はいずれも乾き度がほぼ1となる(図11の点L、M)。そのため、圧縮機101の圧縮機吸入部109および中間インジェクション部309に液相冷媒が残り、液圧縮によって圧縮機101が破損するおそれはないので、吸入側接続部209の過熱度LSHおよび中間インジェクション部309の過熱度MSHの制御は不要である。
By injecting both the suction
図11に基づき、冷凍装置3における冷凍サイクルを、実施形態1とは異なる過程についてのみ以下に説明する。
Based on FIG. 11, only the process different from
圧縮機構の低圧側で圧縮された冷媒は(図11の点Aから点B)、圧縮機構の高圧側で圧縮される前に、中間インジェクション部309で中間インジェクション冷媒によって冷却される。このとき、主流冷媒のエンタルピ変化は図8の点Bから点C、中間インジェクション冷媒のエンタルピ変化は図8の点Mから点Cとなる。中間インジェクション冷媒によって冷却された主流冷媒は、圧縮機構の高圧側でさらに圧縮されて(図11の点Cから点D)圧縮機101から吐出される。
The refrigerant compressed on the low pressure side of the compression mechanism (from point A to point B in FIG. 11) is cooled by the intermediate injection refrigerant in the
冷凍装置3のセンサ群41は、吸入前低温温度センサ401と、中間インジェクション部温度センサ404と、中間圧圧力センサ405を備えて構成される(図10)。前述のとおり、吸入側接続部209の過熱度LSHの制御および中間インジェクション部309の過熱度MSHの制御は不要であるため、圧縮機吸入部109の温度制御のみを行えばよい。したがって、実施形態2のセンサ群を構成するセンサのうちで必須となるのは、吸入前低温温度センサ401のみとなる。
The
図12は、冷凍装置3が備えるコントローラ52の機能的な構成を示すブロック図である。実施形態1および2と同様に、コントローラ52は、システム制御部510と演算部520とを具備するように機能する。
FIG. 12 is a block diagram illustrating a functional configuration of the
システム制御部510は、冷媒回路制御部511、ブライン回路制御部512、ホットガスバイパス回路制御部513、エコノマイザー制御弁制御部514、吸入側インジェクション制御弁制御部516を具備するように機能する。すなわち実施形態2に係る冷凍装置2における開閉機構制御部515が、吸入側インジェクション制御弁制御部516に置換される形となっている。
The
エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を制御する。エコノマイザー制御弁制御部514が、圧縮機吸入部109の過熱度LSHおよび中間インジェクション部309の過熱度MSHを制御しない点で実施形態2に係る冷凍装置2とは異なる。
The economizer control
吸入側インジェクション制御弁制御部516は、吸入側インジェクション制御弁205の開度を制御する。吸入側インジェクション制御弁制御部516は、吸入前低温温度センサ401が検出した温度Tlsが所定の閾値、例えば50℃以上の場合は、吸入側インジェクション制御弁205の開度を増してTlsが50℃未満となるように吸入側接続部209への分岐冷媒のインジェクション量を増加させる。Tlsが前記閾値である50℃未満の場合は、Tlsが50℃以上となるまでは、吸入側インジェクション制御弁205の開度を減じて、吸入側接続部209への分岐冷媒のインジェクション量を減少させる。
The suction side injection control
図13は、実施形態2に係る冷凍装置2における圧縮機吸入部109の温度制御を説明するためのフローチャートである。
FIG. 13 is a flowchart for explaining temperature control of the
冷凍装置1が起動されると、コントローラ52は、吸入前低温温度センサ401が検出した吸入側接続部209と圧縮機吸入部109との間を通過する冷媒ガスの温度Tlsが前記閾値である50℃以上であるか否かを判定する(ステップS1)。
When the
Tlsが50℃以上である場合は(ステップS1でYES)、吸入側インジェクション制御弁制御部516は、Tlsが50℃未満となるように吸入側インジェクション制御弁205の開度を増して吸入側接続部209への吸入側インジェクション冷媒のインジェクション量を増加させる(ステップS102)。
If Tls is 50 ° C. or higher (YES in step S1), the suction side injection control
Tlsが50℃未満である場合は(ステップS1でNO)、吸入側インジェクション制御弁制御部516は、Tlsが50℃以上となるまでは、吸入側インジェクション制御弁205の開度を減じて、吸入側接続部209への分岐冷媒のインジェクション量を減少させる(ステップS103)。ステップS102、ステップS103のいずれの場合もステップS1に戻り、温度Tlsが前記閾値である50℃以上であるか否かが判定される。このようにして、ステップS1〜ステップS103が繰り返される。
When Tls is less than 50 ° C. (NO in step S1), the suction-side injection control
以上説明した実施形態3に係る冷凍装置3によれば、エコノマイザー制御弁202の制御とは別に、吸入側接続部209への分流冷媒のインジェクション量を制御することができるので、圧縮機吸入部109の温度制御をより精密に行うことができる。しかも、常時中間インジェクションがなされることになるので、過冷却熱交換エコノマイザー203によるCOP向上効果が損なわれることがない。その他の作用、効果については、実施形態2と同様である。
According to the
<実施形態4>
本実施形態に係る冷凍装置4は、実施形態2に係る冷凍装置2において、吸入側インジェクション配管開閉機構204が、キャピラリチューブ206に置換されている。以下、図14〜図16に基づき本実施形態について説明する。なお、実施形態1〜3と相違のない点については、必要がない限り説明を省略する。
<
In the
図14は実施形態4に係る冷凍装置4を示す模式図である。前述の通り、冷凍装置4の吸入側インジェクション配管23においては、実施形態2に係る冷凍装置2において吸入側インジェクション配管21に設けられる吸入側インジェクション配管開閉機構204が、通過する冷媒に対して絞り膨張作用をもたらすキャピラリチューブ206に置換されている。キャピラリチューブ206は、例えば内径0.6〜2mmの銅の細管である。キャピラリチューブ206内を通過する冷媒は、流体摩擦抵抗によって該冷媒の圧力が低下することで、膨張弁を通過する場合と同様に絞り膨張される。
FIG. 14 is a schematic diagram showing the
キャピラリチューブ206を通過してガス冷媒が吸入側接続部209にインジェクションされることで、最小限のガス冷媒が吸入側接続部209にインジェクションされて吸入側接続部209が冷却される。したがって、吸入側接続部209にインジェクションされる分流冷媒は乾き度がほぼ1となる。すなわち、圧縮機吸入部109に液相冷媒が残り液圧縮によって圧縮機101が破損するおそれはないので、吸入側接続部209の過熱度LSHの制御は不要である。
By passing through the
また、実施形態3と同様に、前記分流冷媒は、吸入側接続部209と中間インジェクション部309との両方にインジェクションされるが、本実施形態では実施形態3とは異なり、キャピラリチューブ206を通過する冷媒流量は制御することはできない。すなわち、吸入側インジェクション冷媒量と中間インジェクション冷媒量とを独立して制御することはできない。したがって、中間インジェクション冷媒量は必ずしも最小限とは限らないので、本実施形態に係る冷凍装置4における冷凍サイクルを示すモリエル線図は、実施形態3とは異なり、中間インジェクション冷媒の乾き度は0.8程度、すなわち、中間インジェクション冷媒のエンタルピ変化の経路を示す図11の直線QMにおいて、M点が若干左方に移動することになる。
Further, as in the third embodiment, the diverted refrigerant is injected into both the suction
中間インジェクション冷媒の乾き度は0.8程度であるから、中間インジェクション部309の過熱度MSHが必要となるので、冷凍装置4のセンサ群43の構成は、実施形態3のセンサ群42の構成に、中間インジェクション部温度センサ404と中間圧圧力センサ405とを加えた構成となる(図14)。
Since the dryness of the intermediate injection refrigerant is about 0.8, the superheat degree MSH of the
前述の通り、吸入側インジェクション冷媒量と中間インジェクション冷媒量とを独立して制御することはできない。すなわち、キャピラリチューブ206における冷媒流量は、エコノマイザー制御弁202の開度によって調整する必要があるので、冷凍装置4の制御は実施形態3に係る冷凍装置3の制御とは異なる。そのためコントローラ53の機能的な構成も冷凍装置3のコントローラ52とは異なる。
As described above, the suction side injection refrigerant quantity and the intermediate injection refrigerant quantity cannot be controlled independently. That is, since the refrigerant flow rate in the
図15は、冷凍装置4が備えるコントローラ53の機能的な構成を示すブロック図である。実施形態1〜3と同様に、コントローラ53は、システム制御部510と演算部520とを具備するように機能する。
FIG. 15 is a block diagram illustrating a functional configuration of the
システム制御部510は、冷媒回路制御部511、ブライン回路制御部512、ホットガスバイパス回路制御部513、エコノマイザー制御弁制御部514を具備するように機能する。すなわち実施形態2に係る冷凍装置2における開閉機構制御部515が省略される形となっている。
The
エコノマイザー制御弁制御部514は、吸入前低温温度センサ401が検出した圧縮機吸入部109の温度Tls、または演算部520が算出した中間インジェクション部309の過熱度MSHに応じて、TlsまたはMSHが所定の範囲内になるようにエコノマイザー制御弁202の開度を制御する。
The economizer control
吸入前低温温度センサ401が検出した温度Tlsが所定の閾値、例えば50℃以上の場合は、Tlsが50℃未満となるように、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を増して吸入側接続部209へインジェクションされる吸入側インジェクション冷媒量を増加させる。Tlsが前記の閾値である50℃未満の場合は、Tlsが50℃以上となるまでは、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を減じて吸入側接続部209へインジェクションされる吸入側インジェクション冷媒量を減少させる。
The economizer control
Tlsの値にかかわらず、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を制御して中間インジェクション部309へインジェクションされる中間インジェクション冷媒量を制御する、すなわちMSHを所定の範囲内に制御する。このMSHの制御については、実施形態2において吸入側インジェクション配管開閉機構204が閉状態の場合と同様である。
Regardless of the value of Tls, the economizer control
図16は、実施形態4に係る冷凍装置4における圧縮機吸入部109の温度制御および中間インジェクション部309の過熱度制御を説明するためのフローチャートである。
FIG. 16 is a flowchart for explaining temperature control of the
冷凍装置4が起動されると、コントローラ53は、吸入前低温温度センサ401が検出した吸入側接続部209と圧縮機吸入部109との間を通過する冷媒ガスの温度Tlsが前記の閾値である50℃以上であるか否かを判定する(ステップS1)。
When the
Tlsが50℃以上である場合は(ステップS1でYES)、Tlsが50℃未満となるように、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を増して吸入側接続部209へインジェクションされる吸入側インジェクション冷媒量を増加させる(ステップS2)。Tlsが50℃未満となるまで、ステップS1とステップS2とが繰り返される。
If Tls is 50 ° C. or higher (YES in step S1), the economizer control
Tlsが50℃未満である場合(ステップS1でNO)、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を制御して中間インジェクション部309へインジェクションされる中間インジェクション冷媒量を制御することでMSHを所定の範囲内に制御する(ステップS21以降)。このMSHの制御については、実施形態2において吸入側インジェクション配管開閉機構204が閉状態の場合と同様である(ステップS21〜ステップS25)。ステップS22、ステップS24、ステップS25のいずれの場合も、ステップS1に戻り、コントローラ53はTlsが50℃以上であるか否かを判定する。このようにして、ステップS1〜ステップS25が繰り返される。
When Tls is less than 50 ° C. (NO in step S1), the economizer control
以上説明した実施形態4に係る冷凍装置4によれば、電磁弁等の機械的開閉機構が用いられる吸入側インジェクション配管開閉機構204を、キャピラリチューブ206に置換することで、低コストで吸入側インジェクション配管22の流量調節を行い、圧縮機吸入部109の温度制御をすることができる。しかも、常時中間インジェクションがなされることになるので、過冷却熱交換エコノマイザー203によるCOP向上効果が損なわれることがない。その他の作用、効果については、実施形態2と同様である。
According to the
<実施形態5>
本実施形態に係る冷凍装置5は、実施形態4に係る冷凍装置4における吸入側インジェクション配管23が、さらに吸入側インジェクション配管開閉機構204を備える吸入側インジェクション配管24に変更されている。以下、図17〜図19に基づき本実施形態について説明する。なお、実施形態1〜4と相違のない点については、必要がない限り説明を省略する。
<
In the
図17は実施形態5に係る冷凍装置5を示す模式図である。前述の通り、冷凍装置5の吸入側インジェクション配管24は、実施形態4に係る冷凍装置4における吸入側インジェクション配管23のキャピラリチューブ206に加えて、開状態または閉状態のいずれかの状態を取る、例えば電磁弁である吸入側インジェクション配管開閉機構204を備える。図17では、吸入側インジェクション配管開閉機構204がキャピラリチューブ206と吸入側接続部209との間に設けられているが、吸入側インジェクション配管開閉機構204を、中間インジェクション配管30が吸入側インジェクション配管24から分岐される分岐部301とキャピラリチューブ206との間に設けてもよい。
FIG. 17 is a schematic diagram illustrating the
分岐部201で分岐され過冷却熱交換エコノマイザー203を通過して吸入側接続部209へインジェクションされる分流冷媒が、キャピラリチューブ206を通過することに違いはないので、実施形態4と同様に、吸入側接続部209の過熱度LSHの制御は不要である。
Since there is no difference that the diverted refrigerant that is branched at the branching
冷凍装置5のセンサ群44は、吸入前低温温度センサ401(第1温度検出部)、インジェクション前低温温度センサ402(第2温度検出部)、中間インジェクション部温度センサ404(中間インジェクション部温度検出部)、中間圧圧力センサ405(中間インジェクション部圧力検出部)を備えて構成される。
The
また、前記分流冷媒は、中間インジェクション部309には中間インジェクション冷媒として常時インジェクションされるので、本実施形態に係る冷凍装置5における冷凍サイクルを示すモリエル線図も実施形態4と同様になる。
Moreover, since the said branch flow refrigerant | coolant is always inject | poured into the
図18は、冷凍装置5が備えるコントローラ54の機能的な構成を示すブロック図である。実施形態1〜4と同様に、コントローラ54は、システム制御部510と演算部520とを具備するように機能する。
FIG. 18 is a block diagram illustrating a functional configuration of the
システム制御部510は、冷媒回路制御部511、ブライン回路制御部512、ホットガスバイパス回路制御部513、エコノマイザー制御弁制御部514、開閉機構制御部515を具備するように機能する。すなわち実施形態3に係る冷凍装置3における吸入側インジェクション制御弁制御部516が、開閉機構制御部515に置換される形となっている。
The
エコノマイザー制御弁制御部514は、吸入前低温温度センサ401が検出した温度Tlsまたは演算部520が算出した中間インジェクション部309の過熱度MSHに応じて、TlsまたはMSHが所定の範囲内になるようにエコノマイザー制御弁202の開度を制御する。
The economizer control
すなわち、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を増減させることで、吸入側インジェクション配管開閉機構204が開状態の時にはTlsを所定の範囲内になるように制御し、吸入側インジェクション配管開閉機構204が閉状態の時にはMSHを所定の範囲内になるように制御する。このMSHの制御については、実施形態1において吸入側インジェクション配管開閉機構204が閉状態の場合と同様である。
That is, the economizer control
開閉機構制御部515は、吸入側インジェクション配管開閉機構204の開閉を制御する。開閉機構制御部515は、インジェクション前低温温度センサ402が検出した温度Tloが所定の第1の閾値、例えば50℃以上の場合は、Tloが前記第1の閾値よりも小さい所定の第2の閾値、例えば40℃未満となるまで、吸入側インジェクション配管開閉機構204を開状態とし、Tloが40℃未満になると吸入側インジェクション配管開閉機構204を閉状態とする。
The opening / closing
図19は、実施形態5に係る冷凍装置5における圧縮機吸入部109の温度制御および中間インジェクション部309の過熱度制御を説明するためのフローチャートである。
FIG. 19 is a flowchart for explaining temperature control of the
冷凍装置5が起動されると、コントローラ54はインジェクション前低温温度センサ402が検出した吸入側接続部209と接続部709との間を通過する冷媒ガスの温度Tloが前記第2の閾値である40℃以上であるか否かを判定する(ステップS101)。
When the
Tloが40℃以上である場合は(ステップS101でYES)、コントローラ54はTloが前記第1の閾値である50℃以上であるか否かをさらに判定する(ステップS1’)。Tloが40℃未満である場合は(ステップS101でNO)、ステップS20へと進む。Tloが50℃以上である場合は(ステップS1’でYES)、開閉機構制御部515は吸入側インジェクション配管開閉機構204を開状態とする(ステップS2’)。Tloが50℃未満である場合(ステップS1’でNO)は、ステップS20へと進む。
If Tlo is 40 ° C. or higher (YES in step S101), the
ステップS2’に進んだ場合、コントローラ54は、吸入前低温温度センサ401が検出した圧縮機吸入部109と吸入側接続部209との間を通過する冷媒ガスの温度Tlsが40℃以上であるか否かを判定し(ステップS3’)、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を制御することで、Tlsを制御する。Tlsが40℃以上である場合は(ステップS3’でYES)、エコノマイザー制御弁制御部514は、Tlsが40℃未満となるようにエコノマイザー制御弁202の開度を増して吸入側接続部209への分岐冷媒のインジェクション量を増加させる(ステップS4)。
When the process proceeds to step S2 ′, the
Tlsが40℃未満である場合(ステップS3’でNO)、エコノマイザー制御弁制御部514は、Tlsが40℃以上となるまでは、エコノマイザー制御弁202の開度を減じて吸入側接続部209への分岐冷媒のインジェクション量を減少させる(ステップS7)。
When Tls is less than 40 ° C. (NO in step S3 ′), the economizer control
ステップS4、ステップS7のいずれに進んだ場合も、コントローラ54はTloが40℃以上であるか否かを判定する(ステップS8)。
Regardless of whether the process proceeds to step S4 or step S7, the
Tloが40℃以上である場合は(ステップS8でYES)、ステップS3’に戻ってコントローラ54はTlsが40℃以上であるか否かを判定する。Tloが40℃未満である場合は(ステップS8でNO)、ステップS20へと進む。
If Tlo is 40 ° C. or higher (YES in step S8), the process returns to step S3 ′ and the
ステップS101でNO、ステップS1’でNO、ステップS8でNOのいずれかの場合には、ステップS20に進む。ステップS20において、開閉機構制御部515は吸入側インジェクション配管開閉機構204を閉状態とする。
If NO in step S101, NO in step S1 ', or NO in step S8, the process proceeds to step S20. In step S20, the opening / closing
ステップS20に進んだ場合、エコノマイザー制御弁制御部514は、エコノマイザー制御弁202の開度を制御することで、中間インジェクション部309の過熱度MSHを制御する。このMSHの制御については、実施形態2において吸入側インジェクション配管開閉機構204が閉状態の場合と同様である(ステップS21〜ステップS25)。ステップS22、ステップS24、ステップS25のいずれの場合も、ステップS1’に戻って、コントローラ54はTloが50℃以上であるか否かを判定する。このようにして、ステップS1’〜ステップS25が繰り返されることになる。
When it progresses to step S20, the economizer control
以上説明した実施形態5に係る冷凍装置5によれば、吸入側インジェクション配管開閉機構204を備えることによって圧縮機吸入部109の冷却が必要な場合にのみ前記分流冷媒を吸入側接続部209へインジェクションすることができる。しかも、常時中間インジェクションがなされることになるので、過冷却熱交換エコノマイザー203によるCOP向上効果が損なわれることがない。その他の作用、効果については、実施形態2と同様である。
According to the
以上、本発明の実施形態1〜5に係る冷凍装置1〜5について説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば次のような変形実施形態を取ることもできる。 As mentioned above, although the refrigeration apparatuses 1-5 which concern on Embodiment 1-5 of this invention were demonstrated, this invention is not limited to this, For example, the following modified embodiment can also be taken.
(1)上記実施形態2〜5では、エコノマイザーとして過冷却熱交換エコノマイザーを用いているが、これに換えて気液分離エコノマイザーを用いることができる。
(1) Although the supercooling heat exchange economizer is used as the economizer in
気液分離エコノマイザーは、冷媒回路において凝縮器と蒸発器膨張弁との間に設けられ、内部又はその上流に気液分離膨張弁を備え該気液分離膨張弁を通過した冷媒の液相冷媒のみを分離して前記蒸発器膨張弁へと送ることでCOPを向上させるエコノマイザーである。 The gas-liquid separation economizer is provided between the condenser and the evaporator expansion valve in the refrigerant circuit, and has a gas-liquid separation expansion valve inside or upstream thereof, and the liquid-phase refrigerant of the refrigerant that has passed through the gas-liquid separation expansion valve It is an economizer that improves the COP by separating only the gas and sending it to the evaporator expansion valve.
実施形態2、3における過冷却熱交換エコノマイザー203を気液分離エコノマイザー203’に置換した例を、図20、図22にそれぞれ示す。気液分離エコノマイザー203’は、実施形態2、3における分岐部201に位置することになる。また、これらの例では、冷媒回路10の凝縮器102と気液分離エコノマイザー203’との間の冷媒配管にエコノマイザー制御弁202が設けられ、エコノマイザー制御弁202が前記気液分離膨張弁として機能している。図20に示す冷凍装置6での冷凍サイクルに対応するモリエル線図を図21に、図22に示す冷凍装置7での冷凍サイクルに対応するモリエル線図を図23に示す。なお、図21は吸入側インジェクション配管開閉機構204が開状態であるときのモリエル線図である。
An example in which the supercooling
図22および図23に基づき、気液分離エコノマイザー203’がCOPを向上させる
理由を説明する。
Based on FIG. 22 and FIG. 23, the reason why the gas-
凝縮器102を通過した高圧液冷媒は、エコノマイザー制御弁202で中間圧まで絞り膨張され、減圧される(図23の点Eから点G)。この減圧によって発生した冷媒蒸気(図23の点P)は、気液分離エコノマイザー203’の気相冷媒排出部から排出されて中間インジェクション部309へと向かう。残りの飽和液状態の主流冷媒(図23の点H)のみが蒸発器膨張弁103で低圧まで絞り膨張されて蒸発器104へと向かう(図23の点Hから点I)。
The high-pressure liquid refrigerant that has passed through the
圧縮機構の低圧側で圧縮された主流冷媒は(図23の点Aから点B)、圧縮機構の高圧側で圧縮される前に、中間インジェクション部309で中間インジェクション冷媒によって冷却される。このとき、主流冷媒のエンタルピ変化は図23の点Bから点C、中間インジェクション冷媒のエンタルピ変化は図23の点Pから点Cとなる。中間インジェクション冷媒によって冷却された主流冷媒は、圧縮機構の高圧側でさらに圧縮されて(図の点Cから点D)圧縮機101から吐出される。
The mainstream refrigerant compressed on the low pressure side of the compression mechanism (from point A to point B in FIG. 23) is cooled by the intermediate injection refrigerant in the
気液分離エコノマイザー203’がない場合、蒸発器104の入口におけるエンタルピは図23の点I’となる。気液分離エコノマイザー203’を設けることによって、蒸発器104の出入口でのエンタルピ差が(I−I’)分増加するので、COPが向上することになる。
In the absence of the gas-liquid separation economizer 203 ', the enthalpy at the inlet of the
なお、図21は吸入側インジェクション配管開閉機構204が開状態であるときのモリエル線図であるので、実施形態2において説明したように中間インジェクション部309へは冷媒が殆どインジェクションされない。したがって、図23とは異なり、図23の点Pから点Cで表される中間インジェクション冷媒のエンタルピ変化の経路を欠いたものとなる。
Note that FIG. 21 is a Mollier diagram when the suction-side injection pipe opening /
過冷却熱交換エコノマイザー203を気液分離エコノマイザー203’に置換した場合は、吸入側接続部209および中間インジェクション部309にインジェクションされる冷媒は、いずれも気液分離された気相冷媒であるから乾き度が1である(図21および図23)。そのため、LSHおよびMSHの制御を行う必要はなく、圧縮機吸入部109の温度制御のみを行えばよい。したがって、実施形態1〜5のセンサ群を構成するセンサのうちで必要となるのは、吸入前低温温度センサ401のみとなる。
When the supercooling
(2)上記実施形態1では、過冷却熱交換器203を用いているが、これに換えて気液分離器を用いることができる。
(2) Although the
(3)上記実施形態1〜5では、いずれもホットガスバイパス回路70を設けているが、ブライン温度を急速に変動させる必要がない場合は、ホットガスバイパス回路70を省くことができる。
(3) In any of the first to fifth embodiments, the hot
(4)上記実施形態においては、低圧圧力センサ403および中間圧圧力センサ405が検出した冷媒ガスの圧力に基づいて、該圧力に相当する飽和温度を演算部520が算出している。低圧圧力センサ403および中間圧圧力センサ405に換えて、蒸発器膨張弁103と蒸発器104との間、およびエコノマイザー制御弁202と過冷却熱交換エコノマイザー203との間にそれぞれ温度センサを設けて、該温度センサが検出した温度を、飽和温度としてもよい。
(4) In the above embodiment, based on the refrigerant gas pressure detected by the
(5)上記実施形態2および5の吸入側インジェクション配管開閉機構204に換えて、吸入側インジェクション配管20から中間インジェクション配管30が分岐する分岐部301に三方弁を設けることができる。
(5) Instead of the suction side injection pipe opening /
1〜8、1’ 冷凍装置
10 冷媒回路
101 圧縮機
102 凝縮器
103 蒸発器膨張弁
104 蒸発器
20〜26 吸入側インジェクション配管
201 分岐部
202 過冷却熱交換器制御弁(流量調節機構)
203 過冷却熱交換器
203’ 気液分離エコノマイザー(気液分離器)
204 吸入側インジェクション配管開閉機構
205 吸入側インジェクション制御弁
206 キャピラリチューブ
209 吸入側接続部
30 中間インジェクション配管
301 分岐部
309 中間インジェクション部
40〜43 センサ群
401 吸入前低温温度センサ(第1温度検出部)
402 インジェクション前低温温度センサ(第2温度検出部)
403 低圧圧力センサ(低圧圧力検出部)
404 中間インジェクション部温度センサ(中間インジェクション部温度検出部)
405 中間圧圧力センサ(中間インジェクション部圧力検出部)
50〜54 コントローラ(制御部)
510 システム制御部
520 演算部
511 冷媒回路制御部
512 ブライン回路制御部
513 ホットガスバイパス回路制御部
514 過冷却熱交換器制御弁制御部
515 開閉機構制御部
516 吸入側インジェクション制御弁制御部
60 ブライン回路
70 ホットガスバイパス回路
701 分岐部
1-8, 1 '
203 Supercooling heat exchanger 203 'Gas-liquid separation economizer (gas-liquid separator)
204 Suction side injection pipe opening /
402 Low temperature sensor before injection (second temperature detector)
403 Low pressure sensor (low pressure detector)
404 Intermediate injection unit temperature sensor (intermediate injection unit temperature detection unit)
405 Intermediate pressure sensor (intermediate injection pressure detector)
50-54 controller (control unit)
510
Claims (21)
前記冷媒回路(10)の凝縮器(102)と蒸発器膨張弁(103)との間の分岐部(201)から前記圧縮機(101)の吸入側配管に設けられた接続部である吸入側接続部(209)へと接続される冷媒配管であって、前記分岐部(201)で前記主流冷媒から分岐される冷媒である分流冷媒が前記吸入側接続部(209)にインジェクションされる冷媒配管である吸入側インジェクション配管(20)と、
前記分流冷媒をガス化する分流冷媒ガス化機構(203)と、
前記吸入側インジェクション配管(20)における前記分流冷媒の流量を調節する流量調節機構(202)と、
前記冷媒回路(10)の前記圧縮機(101)の吸入側の配管に設けられ、該配管を通過する前記主流冷媒温度を検出する吸入側温度検出部(401)と、
前記吸入側温度検出部(401)が検出した温度に基づいて前記流量調節機構(202)を制御する制御部(50)と、を備える冷凍装置。 A refrigerant circuit (10) in which a mainstream refrigerant circulates in a circuit in which a compressor (101), a condenser (102), an evaporator expansion valve (103), and an evaporator (104) are connected by refrigerant piping;
A suction side which is a connection provided in a suction side pipe of the compressor (101) from a branch (201) between the condenser (102) and the evaporator expansion valve (103) of the refrigerant circuit (10) Refrigerant piping connected to the connecting portion (209), wherein a branched refrigerant that is branched from the mainstream refrigerant at the branching portion (201) is injected into the suction side connecting portion (209). A suction side injection pipe (20),
A diverted refrigerant gasification mechanism (203) for gasifying the diverted refrigerant;
A flow rate adjusting mechanism (202) for adjusting the flow rate of the divided refrigerant in the suction side injection pipe (20);
A suction side temperature detector (401) provided in a pipe on the suction side of the compressor (101) of the refrigerant circuit (10) for detecting the temperature of the mainstream refrigerant passing through the pipe;
A refrigeration apparatus comprising: a control unit (50) that controls the flow rate adjustment mechanism (202) based on the temperature detected by the suction side temperature detection unit (401).
前記エコノマイザー(203、203’)はさらに、前記吸入側インジェクション配管(20)の途中又は前記分岐部に位置し、
前記分流冷媒ガス化機構は、前記エコノマイザー(203、203’)であり、
前記流量調節機構は、前記エコノマイザー(203、203’)へ流入する冷媒流量を調節する開度調節可能な膨張弁であるエコノマイザー制御弁(202)であり、
前記吸入側インジェクション配管(21、25、26)から分岐され、前記圧縮機(101)の圧縮機構の途中に設けられた接続部である中間インジェクション部(309)に接続される冷媒配管であって、前記エコノマイザー(203、203’)の気相冷媒排出部から排出された気相冷媒が、前記中間インジェクション部(309)にインジェクションされる冷媒配管である中間インジェクション配管(30)と、
吸入側インジェクション配管(21〜26)において前記中間インジェクション配管(30)が分岐される分岐部(301)と前記吸入側接続部(209)との間の冷媒配管に設けられる第2の流量調節機構(204〜206)と、をさらに備え、
前記制御部(51〜54)は、前記吸入側温度検出部(402)が検出した温度に応じて、前記エコノマイザー制御弁(202)と前記第2の流量調節機構(204〜206)との少なくとも一方を制御する請求項1に記載の冷凍装置。 The refrigerant circuit (10) further includes an economizer (203, 203 ′) for improving COP between the condenser (102) and the evaporator expansion valve (103) of the refrigerant circuit (10). 10)
The economizer (203, 203 ′) is further located in the middle of the suction side injection pipe (20) or at the branch portion,
The shunt refrigerant gasification mechanism is the economizer (203, 203 ′),
The flow rate adjusting mechanism is an economizer control valve (202) that is an expansion valve capable of adjusting an opening to adjust a flow rate of refrigerant flowing into the economizer (203, 203 ′).
A refrigerant pipe branched from the suction side injection pipe (21, 25, 26) and connected to an intermediate injection section (309) which is a connection section provided in the middle of the compression mechanism of the compressor (101). An intermediate injection pipe (30) which is a refrigerant pipe into which the gas-phase refrigerant discharged from the gas-phase refrigerant discharge section of the economizer (203, 203 ′) is injected into the intermediate injection section (309);
Second flow rate adjusting mechanism provided in the refrigerant pipe between the branch part (301) where the intermediate injection pipe (30) branches in the suction side injection pipe (21 to 26) and the suction side connection part (209) (204-206),
The control unit (51-54) is configured to switch between the economizer control valve (202) and the second flow rate adjustment mechanism (204-206) according to the temperature detected by the suction side temperature detection unit (402). The refrigeration apparatus according to claim 1, wherein at least one of the refrigeration apparatuses is controlled.
前記圧縮機(101)の吸入部(109)と前記吸入側接続部(209)との間の配管に設けられ、該配管内の冷媒の圧力を検出する低圧圧力検出部(403)をさらに備え、
前記制御部(50)は、
前記吸入側温度検出部(401)の検出した温度が所定の閾値以上の場合は、前記分流冷媒の流量を増加させるように前記流量調節機構(202)を制御し、
前記温度検出部(401)の検出した温度が前記閾値よりも小さい場合は、前記温度検出部(401)の検出した温度と前記低圧圧力検出部(403)が検出した圧力とを用いて前記吸入部(109)の過熱度を算出し、該過熱度を所定の範囲内とするように前記流量調節機構(202)を制御する請求項1〜4のいずれかに記載の冷凍装置。 The suction side temperature detection part (401) is provided between the suction part (109) of the compressor (101) and the suction side connection part (209),
A low pressure detection unit (403) provided in a pipe between the suction part (109) of the compressor (101) and the suction side connection part (209) and detecting the pressure of the refrigerant in the pipe is further provided. ,
The control unit (50)
When the temperature detected by the suction side temperature detection unit (401) is equal to or higher than a predetermined threshold, the flow rate adjustment mechanism (202) is controlled to increase the flow rate of the divided refrigerant,
When the temperature detected by the temperature detection unit (401) is smaller than the threshold value, the suction using the temperature detected by the temperature detection unit (401) and the pressure detected by the low pressure detection unit (403) The refrigerating apparatus according to any one of claims 1 to 4, wherein the degree of superheat of the section (109) is calculated, and the flow rate adjusting mechanism (202) is controlled so that the degree of superheat falls within a predetermined range.
前記圧縮機(101)の吸入部(109)と前記吸入側接続部(209)との間の配管に設けられ、該配管内の冷媒の圧力を検出する低圧圧力検出部(403)と、
前記中間インジェクション部(309)に設けられ、該中間インジェクション部(309)の冷媒温度を検出する中間インジェクション部温度検出部(404)と、
前記中間インジェクション部(309)に設けられ、該中間インジェクション部(309)の冷媒圧力を検出する中間インジェクション部圧力検出部(405)と、をさらに備え、
前記制御部(51)は、
前記第2温度検出部(402)の検出した温度が所定の第1の閾値以上の場合は、該温度が前記第1の閾値よりも小さい所定の第2の閾値未満となるまでは、前記吸入側インジェクション配管開閉機構(204)を開状態とし、前記第1温度検出部(401)の検出した温度と前記低圧圧力検出部(403)が検出した圧力とを用いて前記吸入部(109)の過熱度を算出し前記吸入部(109)の該過熱度を所定の範囲内とするように前記エコノマイザー制御弁(202)の開度を制御する吸入部過熱度制御を行い、
前記第2温度検出部(402)の検出した温度が前記第2の閾値未満の場合は、該温度が前記第1の閾値以上となるまでは、前記吸入側インジェクション配管開閉機構(204)を閉状態とし、前記中間インジェクション部温度検出部(404)の検出した温度と前記中間インジェクション部圧力検出部(405)が検出した圧力とを用いて前記中間インジェクション部(309)の過熱度を算出し前記中間インジェクション部(309)の該過熱度を所定の範囲内とするように前記エコノマイザー制御弁(202)の開度を制御する中間インジェクション部過熱度制御を行い、
前記第2温度検出部(402)の検出した温度が前記第2の閾値以上かつ前記第1の閾値未満の場合は、前記吸入側インジェクション配管開閉機構(204)が開状態のときは前記吸入部過熱度制御を行い、前記吸入側インジェクション配管開閉機構(204)が閉状態のときは前記中間インジェクション部過熱度制御を行う請求項6に記載の冷凍装置。 The suction side temperature detection unit includes a first temperature detection unit (401) provided between the suction unit (109) and the suction side connection unit (209) of the compressor (101), and the suction side connection. Part (209) and the second temperature detection part (402) provided between the evaporator (104),
A low-pressure detector (403) provided in a pipe between the suction part (109) of the compressor (101) and the suction-side connection part (209) for detecting the pressure of the refrigerant in the pipe;
An intermediate injection unit temperature detection unit (404) provided in the intermediate injection unit (309) and detecting a refrigerant temperature of the intermediate injection unit (309);
An intermediate injection part pressure detector (405) that is provided in the intermediate injection part (309) and detects a refrigerant pressure of the intermediate injection part (309);
The control unit (51)
When the temperature detected by the second temperature detection unit (402) is equal to or higher than a predetermined first threshold, the inhalation is performed until the temperature becomes lower than a predetermined second threshold smaller than the first threshold. The side injection pipe opening / closing mechanism (204) is opened, and the suction unit (109) is configured to use the temperature detected by the first temperature detection unit (401) and the pressure detected by the low pressure detection unit (403). Calculating the degree of superheat and performing suction part superheat degree control for controlling the opening degree of the economizer control valve (202) so that the degree of superheat of the suction part (109) is within a predetermined range;
When the temperature detected by the second temperature detection unit (402) is lower than the second threshold, the suction side injection pipe opening / closing mechanism (204) is closed until the temperature becomes equal to or higher than the first threshold. And the degree of superheat of the intermediate injection unit (309) is calculated using the temperature detected by the intermediate injection unit temperature detection unit (404) and the pressure detected by the intermediate injection unit pressure detection unit (405). Performing intermediate injection unit superheat control to control the opening of the economizer control valve (202) so that the superheat of the intermediate injection unit (309) is within a predetermined range;
When the temperature detected by the second temperature detection unit (402) is equal to or higher than the second threshold value and lower than the first threshold value, when the suction side injection pipe opening / closing mechanism (204) is in the open state, the suction unit The refrigerating apparatus according to claim 6, wherein superheat degree control is performed, and when the suction side injection pipe opening / closing mechanism (204) is in a closed state, the intermediate injection section superheat degree control is performed.
前記制御部(52)は、
前記吸入側温度検出部(401)の検出した温度が所定の閾値以上の場合は、該温度が前記閾値未満となるまで、前記吸入側インジェクション制御弁(205)の開度を増加させ、
前記吸入側温度検出部(401)の検出した温度が前記閾値未満の場合は、該温度が前記閾値以上となるまでは、前記吸入側インジェクション制御弁(205)の開度を減少させる請求項7に記載の冷凍装置。 The suction side temperature detection part (401) is provided between the suction part (109) of the compressor (101) and the suction side connection part (209),
The control unit (52)
When the temperature detected by the suction side temperature detection unit (401) is equal to or higher than a predetermined threshold, the opening degree of the suction side injection control valve (205) is increased until the temperature becomes lower than the threshold.
When the temperature detected by the suction side temperature detection unit (401) is less than the threshold value, the opening degree of the suction side injection control valve (205) is decreased until the temperature becomes equal to or higher than the threshold value. The refrigeration apparatus described in 1.
前記中間インジェクション部(309)に設けられ、該中間インジェクション部(309)の冷媒温度を検出する中間インジェクション部温度検出部(404)と、
前記中間インジェクション部(309)に設けられ、該中間インジェクション部(309)の冷媒圧力を検出する中間インジェクション部圧力検出部(405)と、をさらに備え、
前記制御部(53)は、
前記吸入側温度検出部(401)の検出した温度が所定の閾値以上の場合は、該温度が前記第1の閾値未満となるまで、前記エコノマイザー制御弁の開度を増加させ、
前記吸入側温度検出部(401)の検出した温度が前記閾値未満の場合は、前記中間インジェクション部温度検出部(404)の検出した温度と前記中間インジェクション部圧力検出部(405)が検出した圧力とを用いて前記中間インジェクション部(309)の過熱度を算出し前記中間インジェクション部(309)の該過熱度を所定の範囲内とするように前記エコノマイザー制御弁(202)の開度を制御する請求項8に記載の冷凍装置。 The suction side temperature detection part (401) is provided between the suction part (109) of the compressor (101) and the suction side connection part (209),
An intermediate injection unit temperature detection unit (404) provided in the intermediate injection unit (309) and detecting a refrigerant temperature of the intermediate injection unit (309);
An intermediate injection part pressure detector (405) that is provided in the intermediate injection part (309) and detects a refrigerant pressure of the intermediate injection part (309);
The control unit (53)
When the temperature detected by the suction side temperature detection unit (401) is equal to or higher than a predetermined threshold, the opening degree of the economizer control valve is increased until the temperature becomes lower than the first threshold,
When the temperature detected by the suction side temperature detection unit (401) is less than the threshold, the temperature detected by the intermediate injection unit temperature detection unit (404) and the pressure detected by the intermediate injection unit pressure detection unit (405) And the degree of superheat of the intermediate injection section (309) is calculated, and the opening degree of the economizer control valve (202) is controlled so that the degree of superheat of the intermediate injection section (309) falls within a predetermined range. The refrigeration apparatus according to claim 8.
前記中間インジェクション部(309)に設けられ、該中間インジェクション部(309)の冷媒温度を検出する中間インジェクション部温度検出部(404)と、
前記中間インジェクション部(309)に設けられ、該中間インジェクション部(309)の冷媒圧力を検出する中間インジェクション部圧力検出部(405)と、をさらに備え、
前記制御部(54)は、
前記第2温度検出部(402)の検出した温度が所定の第1の閾値以上の場合は、該温度が前記第1の閾値よりも小さい所定の第2の閾値未満となるまでは、前記吸入側インジェクション配管開閉機構(204)を開状態とし、前記第1温度検出部(401)の検出した温度を用いて前記エコノマイザー制御弁(202)の開度を制御する吸入部温度制御を行い、
前記吸入側温度検出部(402)の検出した温度が前記第2の閾値未満の場合は、該温度が前記第1の閾値以上となるまでは、前記吸入側インジェクション配管開閉機構(204)を閉状態とし、前記中間インジェクション部温度検出部(404)の検出した温度と前記中間インジェクション部圧力検出部(405)が検出した圧力とを用いて前記中間インジェクション部(309)の過熱度を算出し前記中間インジェクション部(309)の該過熱度を所定の範囲内とするように前記エコノマイザー制御弁(202)の開度を制御する中間インジェクション部過熱度制御を行い、
前記吸入側温度検出部(402)の検出した温度が前記第2の閾値以上かつ前記第1の閾値未満の場合は、前記吸入側インジェクション配管開閉機構(204)が開状態のときは前記吸入部温度制御を行い、前記吸入側インジェクション配管開閉機構(204)が閉状態のときは前記中間インジェクション部過熱度制御を行う請求項9に記載の冷凍装置。 The suction side temperature detection unit includes a first temperature detection unit (401) provided between the suction unit (109) and the suction side connection unit (209) of the compressor (101), and the suction side connection. Part (209) and the second temperature detection part (402) provided between the evaporator (104),
An intermediate injection unit temperature detection unit (404) provided in the intermediate injection unit (309) and detecting a refrigerant temperature of the intermediate injection unit (309);
An intermediate injection part pressure detector (405) that is provided in the intermediate injection part (309) and detects a refrigerant pressure of the intermediate injection part (309);
The control unit (54)
When the temperature detected by the second temperature detection unit (402) is equal to or higher than a predetermined first threshold, the inhalation is performed until the temperature becomes lower than a predetermined second threshold smaller than the first threshold. A side injection pipe opening / closing mechanism (204) is opened, and a suction part temperature control is performed to control the opening of the economizer control valve (202) using the temperature detected by the first temperature detection part (401);
When the temperature detected by the suction side temperature detection unit (402) is less than the second threshold, the suction side injection pipe opening / closing mechanism (204) is closed until the temperature becomes equal to or higher than the first threshold. And the degree of superheat of the intermediate injection unit (309) is calculated using the temperature detected by the intermediate injection unit temperature detection unit (404) and the pressure detected by the intermediate injection unit pressure detection unit (405). Performing intermediate injection unit superheat control to control the opening of the economizer control valve (202) so that the superheat of the intermediate injection unit (309) is within a predetermined range;
When the temperature detected by the suction side temperature detection unit (402) is equal to or higher than the second threshold value and lower than the first threshold value, when the suction side injection pipe opening / closing mechanism (204) is in the open state, the suction unit The refrigeration apparatus according to claim 9, wherein temperature control is performed, and when the suction side injection pipe opening / closing mechanism (204) is in a closed state, the intermediate injection section superheat degree control is performed.
前記制御部(51、53、54)は、
前記吸入側温度検出部(401)の検出した温度が所定の閾値以上の場合は、該温度が前記閾値未満となるまで、前記エコノマイザー制御弁(202)の開度を増加させ、
前記吸入側温度検出部(401)の検出した温度が前記閾値未満の場合は、該温度が前記閾値以上となるまでは、前記エコノマイザー制御弁(202)の開度を減少させる請求項16に記載の冷凍装置。 The suction side temperature detection part (401) is provided between the suction part (109) of the compressor (101) and the suction side connection part (209),
The control unit (51, 53, 54)
When the temperature detected by the suction side temperature detection unit (401) is equal to or higher than a predetermined threshold, the opening of the economizer control valve (202) is increased until the temperature becomes lower than the threshold,
The opening degree of the economizer control valve (202) is decreased when the temperature detected by the suction side temperature detection unit (401) is lower than the threshold value until the temperature becomes equal to or higher than the threshold value. The refrigeration apparatus described.
前記制御部(52)は、
前記吸入側温度検出部(401)の検出した温度が所定の閾値以上の場合は、該温度が前記閾値未満となるまで、前記吸入側インジェクション制御弁(205)の開度を増加させ、
前記吸入側温度検出部(401)の検出した温度が前記閾値未満の場合は、該温度が前記閾値以上となるまでは、前記吸入側インジェクション制御弁(205)の開度を減少させる請求項18に記載の冷凍装置。 The suction side temperature detection part (401) is provided between the suction part (109) of the compressor (101) and the suction side connection part (209),
The control unit (52)
When the temperature detected by the suction side temperature detection unit (401) is equal to or higher than a predetermined threshold, the opening degree of the suction side injection control valve (205) is increased until the temperature becomes lower than the threshold.
19. When the temperature detected by the suction side temperature detection unit (401) is lower than the threshold value, the opening degree of the suction side injection control valve (205) is decreased until the temperature becomes equal to or higher than the threshold value. The refrigeration apparatus described in 1.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008287035A JP2010112655A (en) | 2008-11-07 | 2008-11-07 | Refrigerating device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008287035A JP2010112655A (en) | 2008-11-07 | 2008-11-07 | Refrigerating device |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010112655A true JP2010112655A (en) | 2010-05-20 |
Family
ID=42301343
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2008287035A Pending JP2010112655A (en) | 2008-11-07 | 2008-11-07 | Refrigerating device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2010112655A (en) |
Cited By (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011080632A (en) * | 2009-10-05 | 2011-04-21 | Panasonic Corp | Refrigerating cycle device and warm water heating device |
KR101303656B1 (en) * | 2013-03-15 | 2013-09-05 | 주식회사 오페론 | Freeze drier |
JP2013245837A (en) * | 2012-05-23 | 2013-12-09 | Daikin Industries Ltd | Refrigerating system |
CN103448507A (en) * | 2013-09-13 | 2013-12-18 | 柳州职业技术学院 | Energy-saving automotive air conditioning control system |
JP2014001922A (en) * | 2012-05-23 | 2014-01-09 | Daikin Ind Ltd | Refrigerator |
JP2014119221A (en) * | 2012-12-18 | 2014-06-30 | Daikin Ind Ltd | Refrigeration device |
JPWO2013001688A1 (en) * | 2011-06-29 | 2015-02-23 | 三菱電機株式会社 | Refrigeration cycle equipment |
JP2015108466A (en) * | 2013-12-04 | 2015-06-11 | 荏原冷熱システム株式会社 | Turbo refrigerator |
JP5908177B1 (en) * | 2014-06-25 | 2016-04-26 | 三菱電機株式会社 | Refrigeration cycle apparatus, air conditioner, and control method for refrigeration cycle apparatus |
CN109386988A (en) * | 2018-10-22 | 2019-02-26 | 广东美的暖通设备有限公司 | Multi-line system and its outdoor unit, control method and device and storage medium |
KR20190081516A (en) * | 2017-12-29 | 2019-07-09 | 윤태일 | Cascade heatpump system for making both cold water and steam comprising small high level compressor and enhanced geothermy cold and hot geothermy punching |
JP2020071021A (en) * | 2018-10-31 | 2020-05-07 | エタックエンジニアリング株式会社 | Cooling device |
JPWO2021024408A1 (en) * | 2019-08-07 | 2021-02-11 | ||
CN114517967A (en) * | 2022-03-31 | 2022-05-20 | 美的集团武汉暖通设备有限公司 | Control method of air conditioner, air conditioner and computer readable storage medium |
WO2022157967A1 (en) * | 2021-01-25 | 2022-07-28 | 三菱電機株式会社 | Scroll compressor and refrigeration cycle device with scroll compressor |
CN114992908A (en) * | 2021-03-02 | 2022-09-02 | 广东美的暖通设备有限公司 | Heat pump system, control method of heat pump system, and readable storage medium |
-
2008
- 2008-11-07 JP JP2008287035A patent/JP2010112655A/en active Pending
Cited By (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011080632A (en) * | 2009-10-05 | 2011-04-21 | Panasonic Corp | Refrigerating cycle device and warm water heating device |
JPWO2013001688A1 (en) * | 2011-06-29 | 2015-02-23 | 三菱電機株式会社 | Refrigeration cycle equipment |
JP2013245837A (en) * | 2012-05-23 | 2013-12-09 | Daikin Industries Ltd | Refrigerating system |
JP2014001922A (en) * | 2012-05-23 | 2014-01-09 | Daikin Ind Ltd | Refrigerator |
JP2014119221A (en) * | 2012-12-18 | 2014-06-30 | Daikin Ind Ltd | Refrigeration device |
KR101303656B1 (en) * | 2013-03-15 | 2013-09-05 | 주식회사 오페론 | Freeze drier |
CN103448507A (en) * | 2013-09-13 | 2013-12-18 | 柳州职业技术学院 | Energy-saving automotive air conditioning control system |
JP2015108466A (en) * | 2013-12-04 | 2015-06-11 | 荏原冷熱システム株式会社 | Turbo refrigerator |
JP5908177B1 (en) * | 2014-06-25 | 2016-04-26 | 三菱電機株式会社 | Refrigeration cycle apparatus, air conditioner, and control method for refrigeration cycle apparatus |
KR20190081516A (en) * | 2017-12-29 | 2019-07-09 | 윤태일 | Cascade heatpump system for making both cold water and steam comprising small high level compressor and enhanced geothermy cold and hot geothermy punching |
KR102019223B1 (en) * | 2017-12-29 | 2019-09-06 | 윤태일 | Cascade heatpump system for making both cold water and steam comprising small high level compressor and enhanced geothermy cold and hot geothermy punching |
CN109386988A (en) * | 2018-10-22 | 2019-02-26 | 广东美的暖通设备有限公司 | Multi-line system and its outdoor unit, control method and device and storage medium |
JP7157725B2 (en) | 2018-10-31 | 2022-10-20 | エタックエンジニアリング株式会社 | Cooling system |
JP2020071021A (en) * | 2018-10-31 | 2020-05-07 | エタックエンジニアリング株式会社 | Cooling device |
JPWO2021024408A1 (en) * | 2019-08-07 | 2021-02-11 | ||
WO2021024408A1 (en) * | 2019-08-07 | 2021-02-11 | 三菱電機株式会社 | Chilling unit |
US12038210B2 (en) | 2019-08-07 | 2024-07-16 | Mitsubishi Electric Corporation | Chilling unit |
WO2022157967A1 (en) * | 2021-01-25 | 2022-07-28 | 三菱電機株式会社 | Scroll compressor and refrigeration cycle device with scroll compressor |
JP7511683B2 (en) | 2021-01-25 | 2024-07-05 | 三菱電機株式会社 | Refrigeration Cycle Equipment |
CN114992908A (en) * | 2021-03-02 | 2022-09-02 | 广东美的暖通设备有限公司 | Heat pump system, control method of heat pump system, and readable storage medium |
CN114992908B (en) * | 2021-03-02 | 2023-12-22 | 广东美的暖通设备有限公司 | Heat pump system, control method of heat pump system, and readable storage medium |
CN114517967B (en) * | 2022-03-31 | 2024-01-23 | 美的集团武汉暖通设备有限公司 | Air conditioner control method, air conditioner and computer readable storage medium |
CN114517967A (en) * | 2022-03-31 | 2022-05-20 | 美的集团武汉暖通设备有限公司 | Control method of air conditioner, air conditioner and computer readable storage medium |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2010112655A (en) | Refrigerating device | |
JP5355016B2 (en) | Refrigeration equipment and heat source machine | |
JP4781390B2 (en) | Refrigeration cycle equipment | |
US9822994B2 (en) | Refrigeration cycle system with internal heat exchanger | |
WO2010013392A1 (en) | Refrigerating device | |
JP5264874B2 (en) | Refrigeration equipment | |
EP2918950B1 (en) | Engine-driven heat pump chiller | |
JP2011080633A (en) | Refrigerating cycle device and hot-water heating device | |
JP2010007975A (en) | Economizer cycle refrigerating apparatus | |
JP2017044454A (en) | Refrigeration cycle device and control method for the same | |
JP2014214913A (en) | Oil return controller and refrigerator | |
JP2014119157A (en) | Heat pump type heating device | |
JP5401793B2 (en) | Chiller | |
JP2007139244A (en) | Refrigeration device | |
JP2007225141A (en) | Gas heat pump type air conditioner and its starting method | |
JP2009293899A (en) | Refrigerating device | |
JP4868049B2 (en) | Refrigeration equipment | |
WO2017022101A1 (en) | Chilling unit | |
JP2009293887A (en) | Refrigerating device | |
JP2011099571A (en) | Refrigerating cycle device and hot-water heating device using the same | |
JP2011099626A (en) | Refrigerating cycle device and hot water heating device using the same | |
WO2017098655A1 (en) | Refrigeration cycle device | |
JP6250428B2 (en) | Refrigeration cycle equipment | |
JP2010014386A (en) | Refrigerating device | |
JP2013217602A (en) | Heat source device, refrigeration air conditioner, and control device |