JP2010111905A - Technique for repairing high carbon steel - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、高炭素鋼による補修技術に関する。本発明は、化学プラントや発電プラント等において多く用いられている鋼構造部材の補修を高炭素鋼でもってコールドスプレー法で行う技術に関する。 The present invention relates to a repair technique using high carbon steel. The present invention relates to a technique for repairing steel structural members, which are often used in chemical plants, power plants, and the like, using high carbon steel by a cold spray method.
炭素鋼は、加工性、コスト面、入手し易さ等の観点から優れており、様々な構造部材として多用され、多くの構造物に利用されている。したがって、炭素鋼材は、今日の社会にとって必要不可欠な材料である。しかし、経年的な劣化により腐食やき裂等の損傷の発生が危惧されている。
化学プラントや発電プラント等においては、経年的な劣化が否めず、構成材料にはき裂の発生やエロージョン・コロージョン等の損傷の発生が認められる。特に、化学反応が生じる部位に関しては腐食が顕著となり、減肉による劣化の発生が懸念されている。
以上のような劣化・損傷部位には、溶接による補修やオーバーレイ(溶接肉盛)が施されている場合も見受けられる〔能勢士郎、山田雅人、深田利昭、酒井忠迪、高野正義、後藤明伸: "リアクタ世界一への挑戦とリアクタにかかわる最近の動向", 神戸製鋼技報，50(2000), pp. 95-98: 非特許文献１〕。しかし、溶接による補修やオーバーレイは、施工時
間が長いことや特殊技能を必要とすることから、より簡便で施工速度の速い補修技術の確立が重要となっている。また炭素鋼からなる構造部材に損傷が発生した場合、一部においてはこれら損傷に対して、上記したように、溶接による補修が行われているが、溶接による補修は、特殊技能を必要とすること、熱影響や内部欠陥部が発生すること、さらには補修に時間がかかる等の問題を有する。
現在これらの問題を解決する補修技術の確立が望まれている。
Carbon steel is excellent from the viewpoints of workability, cost, availability, etc., and is widely used as various structural members and used in many structures. Therefore, carbon steel is an indispensable material for today's society. However, there are concerns about the occurrence of damage such as corrosion and cracks due to deterioration over time.
In chemical plants, power plants, etc., aging deterioration cannot be denied, and cracks and erosion / corrosion damages are observed in the constituent materials. In particular, corrosion is remarkable at a site where a chemical reaction occurs, and there is concern about the occurrence of deterioration due to thinning.
The above-mentioned degradation / damage sites are sometimes repaired by welding or overlayed (welded overlay) [Shiro Nose, Masato Yamada, Toshiaki Fukada, Tadaaki Sakai, Masayoshi Takano, Akinobu Goto: "Challenge to the world of reactors and recent trends related to reactors", Kobe Steel Engineering Reports, 50 (2000), pp. 95-98: Non-Patent Document 1]. However, since repair and overlay by welding require a long construction time and special skills, it is important to establish a repair technique that is simpler and has a higher construction speed. Also, when structural members made of carbon steel are damaged, some of these damages are repaired by welding as described above, but repairs by welding require special skills. In addition, there are problems such as the occurrence of thermal effects and internal defects, and the time required for repair.
At present, it is desired to establish repair technology to solve these problems.
近年、金属粒子を溶融させることなく、高速のガス流に金属粉末を乗せ、基材へ衝突させることで皮膜を形成する新しいコーティング技術としてコールドスプレー法が注目されている。コールドスプレー法〔A. P. Alkhimov, V. F. Kosarev, A. N. Papyrin: "A Method of Cold Gas-Dynamic Deposition," Sov. Phys. Dokl., 35 (1990), pp. 1047-1049:
非特許文献２、A.P. Alkimov, V.F. Kosarev, N.I. Nesterovich, A.N.Papyrin: "Method of Applying Coatings," ソ連特許第1618778号(SU 1618778 A1, 8 Sept 1990): 特許文献１、A.P. Alkhimov, A.N. Papyrin, V.F. Kosarev, N.I. Nesterovich, M.M. Shushpanov: Gas-dynamic spray method for applying a coating, 米国特許第5,302,414号明細書(US No. 5,302,414; April 12, 1994): 特許文献２、A.P. Alkhimov, A.N. Papyrin, V.F. Kosarev, N.I. Nesterovich, M.M. Shushpanov: Method and device for coating, 欧
州特許第0 484 533号明細書(EP No. 0 484 533 B1; January 25, 1995): 特許文献３、A.P. Alkimov, A.N. Papyrin, V.F. Kosarev, N.I. Nesterovich, et al.: "Gas Dynamic Spraying Method for Applying a Coating," U.S. Patent No. 5,302,414, Re-examination Certificate (US No. 5,302,414 B1, Feb. 25, 1997): 特許文献４〕は、装置自体がシンプルで(図１参照)、熱影響部や初期金属粒子の相変態を生じさせることなく、ち密で高品質な皮膜をmm オーダーで形成することが可能な技術である〔榊 和彦： "コールドスプレーの概要と研究・開発の動向", 溶接学会誌 Vol.75 No.8 (2006): 非特許文献３〕。
In recent years, a cold spray method has attracted attention as a new coating technique for forming a film by placing metal powder in a high-speed gas flow without causing the metal particles to melt and colliding with a base material. Cold spray method [AP Alkhimov, VF Kosarev, AN Papyrin: "A Method of Cold Gas-Dynamic Deposition," Sov. Phys. Dokl., 35 (1990), pp. 1047-1049:
Non-Patent Document 2, AP Alkimov, VF Kosarev, NI Nesterovich, AN Papyrin: "Method of Applying Coatings," Soviet Patent No. 1618778 (SU 1618778 A1, 8 Sept 1990): Patent Document 1, AP Alkhimov, AN Papyrin, VF Kosarev , NI Nesterovich, MM Shushpanov: Gas-dynamic spray method for applying a coating, U.S. Pat.No. 5,302,414 (US No. 5,302,414; April 12, 1994): Patent Document 2, AP Alkhimov, AN Papyrin, VF Kosarev, NI Nesterovich, MM Shushpanov: Method and device for coating, EP 0 484 533 (EP No. 0 484 533 B1; January 25, 1995): Patent document 3, AP Alkimov, AN Papyrin, VF Kosarev, NI Nesterovich , et al .: "Gas Dynamic Spraying Method for Applying a Coating," US Patent No. 5,302,414, Re-examination Certificate (US No. 5,302,414 B1, Feb. 25, 1997): (See Fig. 1), it is possible to form a dense and high-quality film on the order of mm without causing a phase transformation of the heat-affected zone or the initial metal particles. Is a function of technology [Kazuhiko Sakaki: "Overview and research and development trends of the cold spray", welding Journal Vol.75 No.8 (2006): Non-Patent Document 3].
様々な構造部材として利用される炭素鋼材の補修技術の開発が求められている。新しい技術であるコールドスプレー法は、従来技術と比べ、熱影響を抑制しながら、ち密で高品質な皮膜をmmオーダーで形成することが可能であることから、これらの問題を解決する可能性の高い技術であると考えられる。
しかし、コールドスプレーは衝突時の大きな塑性変形に伴い粒子を付着させるため、高炭素鋼を含めた炭素鋼等の硬い鉄系材料は塑性変形し難く、コールドスプレー法による付着が困難であり、それ故に、従来、コールドスプレーによる成膜は困難であると考えられている。また、コールドスプレー法は、これまでに耐酸化あるいは耐摩耗コーティングの施工方法として応用されてきたために、鉄系の材料を用いた補修に関しては、過去、補修技術としての検討例が少ない。
Development of repair technology for carbon steel materials used as various structural members is required. The cold spray method, which is a new technology, can form dense and high-quality coatings on the order of millimeters while suppressing thermal effects compared to the conventional technology. It is considered high technology.
However, since cold spray adheres particles with large plastic deformation at the time of impact, hard iron-based materials such as carbon steel including high carbon steel are difficult to plastically deform and are difficult to adhere by the cold spray method. Therefore, conventionally, film formation by cold spray is considered difficult. In addition, since the cold spray method has been applied as a method for applying oxidation-resistant or wear-resistant coatings so far, there are few examples of examination as a repair technique in the past regarding repair using iron-based materials.
本発明者らは、化学プラントや発電プラント等において多く用いられている鋼構造部材の補修に対するコールドスプレー法の適用について、鋭意、検討を進め、その結果、コールドスプレー法により高炭素鋼材料の厚膜施工をすることに成功した。得られた皮膜の断面微細組織観察および断面硬さ等の機械的特性を評価したところ、優れた性状の皮膜の形成に成功していることを見出し、本技術を利用すれば、高炭素鋼材料の補修あるいはオーバーレイ技術として有望であることを認識するに至った。かくして、本発明を完成した。 The present inventors diligently investigated the application of the cold spray method for repairing steel structural members that are often used in chemical plants, power plants, etc., and as a result, the thickness of high carbon steel materials was reduced by the cold spray method. We succeeded in the membrane construction. When the cross-sectional microstructure of the obtained film was observed and the mechanical properties such as the cross-sectional hardness were evaluated, it was found that a film having excellent properties was successfully formed. Has come to be recognized as a promising repair or overlay technology. Thus, the present invention was completed.
本発明では、次なる態様が提供される。
〔１〕金属材料からなる基材表面の一部の補修を行う金属材料の補修方法であって、補修用原料粉末材料の融点又は軟化温度よりも低い温度の作動ガスの超音速流と共に、前記補修用原料粉末材料を流して、固相状態のまま基材に高速で衝突させて皮膜を形成せしめて、コールドスプレー法で基材の一部を補修する方法で、補修用原料粉末材料が、少なくとも高炭素鋼を含有する粉末からなるものであることを特徴とするコールドスプレーによる金属材料の補修方法。
〔２〕金属材料が、炭素鋼又はそれに基いた合金鋼からなる群から選択されたもので、該基材表面の一部が基材表面の欠陥部であることを特徴とする上記〔１〕に記載のコールドスプレーによる金属材料の補修方法。
〔３〕補修用原料粉末材料の高炭素鋼粉末が、平均粒径5〜100μmの粒子サイズのもので
あることを特徴とする上記〔１〕又は〔２〕に記載のコールドスプレーによる金属材料の補修方法。
〔４〕作動ガスが、ヘリウムあるいは窒素であることを特徴とする上記〔１〕〜〔３〕のいずれか一に記載のコールドスプレーによる金属材料の補修方法。
〔５〕コールドスプレーの超音速ノズルのノズル出口のガス流速が、1050〜4000m/sの速
度範囲であることを特徴とする上記〔１〕〜〔４〕のいずれか一に記載のコールドスプレーによる金属材料の補修方法。
〔６〕作動ガスの温度が、300〜1300℃である温度条件でコールドスプレーを実施するこ
とを特徴とする上記〔１〕〜〔５〕のいずれか一に記載のコールドスプレーによる金属材
料の補修方法。
〔７〕作動ガスの圧力が、0.5〜15.0 MPa である圧力条件でコールドスプレーを実施することを特徴とする上記〔１〕〜〔６〕のいずれか一に記載のコールドスプレーによる金属材料の補修方法。
〔８〕約10〜100mm3/sの成膜速度を得ることができるものであることを特徴とする上記〔１〕〜〔７〕のいずれか一に記載のコールドスプレーによる金属材料の補修方法。
〔９〕コールドスプレーで基材上に形成された皮膜の気孔率が、おおよそ8.4以下である
ことを特徴とする上記〔１〕〜〔８〕のいずれか一に記載のコールドスプレーによる金属材料の補修方法。
〔10〕前記基材の補修対象部の表面の不純物層を除去し、前記基材の補修対象部の表面にコールドスプレー法により皮膜を形成することを特徴とする上記〔１〕〜〔９〕のいずれか一に記載のコールドスプレーによる金属材料の補修方法。
〔11〕前記基材の補修対象部の表面の不純物層を、旋盤、フライス盤、研磨盤、リューター、研磨紙及びブラストからなる群から選択された、少なくとも一の機械的除去法により除去するか、塩酸、硫酸、硝酸、リン酸、酢酸、クエン酸及び水酸化ナトリウムからなる群から選択された、少なくとも一つの水溶液を用いた化学的除去法により除去するか、あるいは、CO2レーザー、YAGレーザー及びエキシマレーザーからなる群から選択された、少なくとも一種類のレーザーを用いたレーザー除去法により除去することを特徴とする上記〔１〕〜〔10〕のいずれか一に記載のコールドスプレーによる金属材料の補修方法。
〔12〕炭素鋼又はそれに基いた合金鋼からなる群から選択された金属材料からなる基材の表面に、少なくとも高炭素鋼を含有する粉末を原料粉末材料として使用しコールドスプレーにより形成された皮膜であることを特徴とするコールドスプレー皮膜。
〔13〕皮膜の気孔率が、おおよそ8.4以下であることを特徴とする上記〔12〕に記載のコ
ールドスプレー皮膜。
In the present invention, the following modes are provided.
[1] A method of repairing a metal material for repairing a part of a substrate surface made of a metal material, the supersonic flow of a working gas having a temperature lower than the melting point or softening temperature of the raw material powder material for repair, The raw material powder material for repair is a method of repairing a part of the base material by the cold spray method by causing the raw material powder material for repair to flow and collide with the base material at high speed in the solid state to form a film. A method of repairing a metallic material by cold spraying, characterized in that it comprises powder containing at least high carbon steel.
[2] The above-mentioned [1], wherein the metal material is selected from the group consisting of carbon steel or alloy steel based thereon, and a part of the surface of the base material is a defect on the surface of the base material. Repair method of metal material by cold spray described in 1.
[3] The high carbon steel powder of the raw material powder for repair is of a particle size having an average particle size of 5 to 100 μm, wherein the metal material by cold spray according to the above [1] or [2] Repair method.
[4] The method for repairing a metal material by cold spray according to any one of the above [1] to [3], wherein the working gas is helium or nitrogen.
[5] The cold spray according to any one of the above [1] to [4], wherein the gas flow velocity at the nozzle outlet of the supersonic nozzle of the cold spray is in a speed range of 1050 to 4000 m / s. How to repair metal materials.
[6] The metal material is repaired by the cold spray according to any one of the above [1] to [5], wherein the temperature of the working gas is 300 to 1300 ° C. Method.
[7] Repair of metal material by cold spray according to any one of the above [1] to [6], wherein the cold spray is performed under a pressure condition of working gas pressure of 0.5 to 15.0 MPa. Method.
[8] The method for repairing a metal material by cold spray as described in any one of [1] to [7] above, wherein a film forming speed of about 10 to 100 mm 3 / s can be obtained. .
[9] The porosity of the film formed on the substrate by cold spray is approximately 8.4 or less, and the metal material by cold spray according to any one of [1] to [8] above Repair method.
[10] The above [1] to [9], wherein the impurity layer on the surface of the repair target portion of the base material is removed, and a film is formed on the surface of the repair target portion of the base material by a cold spray method. The repair method of the metal material by the cold spray as described in any one of.
[11] The impurity layer on the surface of the repair target portion of the base material is removed by at least one mechanical removal method selected from the group consisting of a lathe, a milling machine, a polishing machine, a router, abrasive paper, and blasting, Removed by chemical removal method using at least one aqueous solution selected from the group consisting of hydrochloric acid, sulfuric acid, nitric acid, phosphoric acid, acetic acid, citric acid and sodium hydroxide, or CO 2 laser, YAG laser and The metal material by cold spray according to any one of the above [1] to [10], wherein the metal material is removed by a laser removing method using at least one kind of laser selected from the group consisting of excimer lasers Repair method.
[12] A film formed by cold spraying on the surface of a base material made of a metal material selected from the group consisting of carbon steel or alloy steel based thereon using powder containing at least high carbon steel as a raw material powder material A cold spray film characterized by
[13] The cold spray coating as described in [12] above, wherein the porosity of the coating is approximately 8.4 or less.
本発明のコールドスプレー法による補修法では、高炭素鋼粉末材料を、溶融するまでの高温に加熱せしめることなく、そして、原料金属粒子の有する優れた特性を劣化させることなく、基材上に堆積せしめて皮膜を形成させることができるので、機械構造用炭素鋼材及びそれを基礎とした合金鋼材に生ずる欠損部、損傷部（腐食やき裂などを含む）を補修するのに優れている。当該コールドスプレー法による鋼構造物の補修においては、付着せしめた皮膜層は加工効果により基材よりも高い硬度が得られ、鋼材を強化できる。
本発明のその他の目的、特徴、優秀性及びその有する観点は、以下の記載より当業者にとっては明白であろう。しかしながら、以下の記載及び具体的な実施例等の記載を含めた本件明細書の記載は本発明の好ましい態様を示すものであり、説明のためにのみ示されているものであることを理解されたい。本明細書に開示した本発明の意図及び範囲内で、種々の変化及び／又は改変（あるいは修飾）をなすことは、以下の記載及び本明細書のその他の部分からの知識により、当業者には容易に明らかであろう。本明細書で引用されている全ての特許文献及び参考文献は、説明の目的で引用されているもので、それらは本明細書の一部としてその内容はここに含めて解釈されるべきものである。
In the repair method by the cold spray method of the present invention, the high carbon steel powder material is deposited on the base material without being heated to a high temperature until melting and without deteriorating the excellent properties of the raw metal particles. Since a film can be formed at least, it is excellent in repairing a defective part and a damaged part (including corrosion and cracks) generated in a carbon steel material for mechanical structure and an alloy steel material based on the carbon steel material. In repairing a steel structure by the cold spray method, the adhered film layer has a higher hardness than the base material due to the processing effect, and can strengthen the steel material.
Other objects, features, excellence and aspects of the present invention will be apparent to those skilled in the art from the following description. However, it is understood that the description of the present specification, including the following description and the description of specific examples and the like, show preferred embodiments of the present invention and are presented only for explanation. I want. Various changes and / or modifications (or modifications) within the spirit and scope of the present invention disclosed herein will occur to those skilled in the art based on the following description and knowledge from other parts of the present specification. Will be readily apparent. All patent documents and references cited herein are cited for illustrative purposes and are not to be construed as a part of this specification. is there.
本発明は、「コールドスプレー」(cold spray)技術を利用するものである。本コールドスプレーとは、コールドガスダイナミックスプレー法(cold gas dynamic spraying)とも
呼ばれる技術で、例えば、図１に示した構成により、材料粉末の融点又は軟化温度よりも低い温度のガスを超音速流にして、前記超音速流のガス中に前記材料の粒子を投入し、固相状態のまま基材に衝突させて皮膜を形成する技術である。本発明では、当該材料粉末として、炭素鋼、特には高炭素鋼、又は少なくともそれを含有する粉末材を使用し、また、該作動ガスの温度の上限をその粉末材の融点以下又は軟化温度以下とするものである。なお、材料粉末の軟化温度とは、材料粉末の強度又は硬さが室温での強度又は硬さの半分と
なる温度と定義されてよい。
図１に示したコールドスプレー装置において、ガス源から供給される高圧の作動ガスは２つの経路に分岐され、一方の作動ガスはガス加熱器（ガスヒーター）を経て室温以上、材料粉末の融点又は軟化温度よりも低い温度に加熱された後、コールドスプレー装置の作動ガス供給孔に供給される。また、他方の作動ガスは粉末供給装置（粉末材ホッパー）へ送給され、キャリアガスとして材料粉末と共に、コールドスプレー装置のガンの粉末供給孔に供給される。この作動ガス供給孔からコールドスプレー用ノズルの入口部に供給された作動ガスは、ノズル出口より最終的に超音速流（ガスジェット）となり、該ノズル出口から噴出され、衝突する基材の上に皮膜を堆積物として形成することになる。本発明のコールドスプレーは、市販のコールドスプレー装置、例えば、プラズマ技研工業(株)製PCS-103-3などの高圧型コールドスプレー装置などを使用して実施できる。
このコールドスプレーでは、従来のプラズマ溶射法、フレーム溶射法、高速フレーム溶射法などに比べ、材料粉末の粒子を加熱・加速する作動ガスの温度が著しく低く、材料粉末をあまり加熱せずに固相状態のまま基材へ高速で衝突させ、そのエネルギーにより基材と粒子に塑性変形を生じさせたり及び／又は機械的結合を生ぜしめて成膜させている。これによって得られた皮膜は、緻密で密度、熱・電気伝導性が高く、酸化や熱変質も少なく、密着性も良好であるという優れた性質を有する。
The present invention utilizes "cold spray" technology. The cold spray is a technique called cold gas dynamic spraying. For example, with the configuration shown in FIG. 1, a gas having a temperature lower than the melting point or softening temperature of the material powder is made supersonic flow. In this technique, particles of the material are put into the supersonic flow gas and collided with the base material in a solid state to form a film. In the present invention, as the material powder, carbon steel, particularly high carbon steel, or at least a powder material containing the same is used, and the upper limit of the temperature of the working gas is below the melting point of the powder material or below the softening temperature. It is what. The softening temperature of the material powder may be defined as a temperature at which the strength or hardness of the material powder is half of the strength or hardness at room temperature.
In the cold spray apparatus shown in FIG. 1, a high-pressure working gas supplied from a gas source is branched into two paths, and one working gas passes through a gas heater (gas heater) at room temperature or higher, the melting point of the material powder or After being heated to a temperature lower than the softening temperature, it is supplied to the working gas supply hole of the cold spray device. The other working gas is supplied to a powder supply device (powder material hopper) and supplied as a carrier gas to the powder supply hole of the gun of the cold spray device together with the material powder. The working gas supplied from the working gas supply hole to the inlet of the cold spray nozzle finally becomes a supersonic flow (gas jet) from the nozzle outlet and is ejected from the nozzle outlet onto the colliding substrate. A film is formed as a deposit. The cold spray of the present invention can be carried out using a commercially available cold spray device, for example, a high-pressure cold spray device such as PCS-103-3 manufactured by Plasma Giken Kogyo Co., Ltd.
Compared to conventional plasma spraying, flame spraying, high-speed flame spraying, etc., the cold spray has a significantly lower working gas temperature for heating and accelerating the material powder particles. The substrate is caused to collide with the substrate at a high speed, and the energy causes the substrate and particles to undergo plastic deformation and / or mechanical bonding to form a film. The film thus obtained has excellent properties of being dense and having high density, high heat and electrical conductivity, little oxidation and thermal deterioration, and good adhesion.
炭素鋼（carbon steel）とは、鉄と炭素の合金を指して呼んでおり、炭素含有量が、最低で0.021 mass%含まれるものを指している。普通、最大炭素含有量は2.14 mass%である
。炭素鋼は、一般的によく使用される鉄鋼材料であり、『鉄鋼材料』というときは、普通は炭素鋼を指しており、「普通鋼」、あるいは、単に「鋼」ともわれる。
炭素鋼は含有されている炭素量が多くなると、引っ張り強さ・硬さが増す半面、伸び・絞りが減少し、切削性が悪くなる。また、熱処理を施すことにより、大きく性質を変えることが出来る。鉄以外の含有成分としては、炭素のほか、珪素、マンガン、りん、硫黄が含まれるが、これらは製造時に残った物である。炭素鋼のうち、C含有量が約0.3 mass%以下を低炭素鋼、約0.3〜0.7 mass%を中炭素鋼、約0.7 mass%以上を高炭素鋼と呼ぶ。
また、C含有量が0.6 mass%以下で構造用に使われるものは構造用炭素鋼、0.6 mass%以
上で工具用に使われるものは工具用炭素鋼と呼ばれる。日本工業規格（JIS）では、構造
用炭素鋼は、最低引っ張り強度が指定され、建築などに使われる一般構造用炭素鋼材（SS材）と、C含有量を規定し、一般的な機械や装置に使われる機械構造用炭素鋼材(SC材)が
存在する他、その他の炭素鋼が定められている。機械構造用炭素鋼(SC)では、例えば、炭素の添加量が0.45質量％(mass%)の場合は、「S45C」と表記される。
Carbon steel refers to an alloy of iron and carbon that has a carbon content of at least 0.021 mass%. Usually, the maximum carbon content is 2.14 mass%. Carbon steel is a commonly used steel material, and “steel material” usually refers to carbon steel and is also referred to as “ordinary steel” or simply “steel”.
When the carbon content of carbon steel increases, the tensile strength / hardness increases, but the elongation / drawing decreases and the machinability deteriorates. In addition, the properties can be greatly changed by heat treatment. In addition to carbon, components other than iron include silicon, manganese, phosphorus, and sulfur, which are left over during production. Among carbon steels, C content of about 0.3 mass% or less is called low carbon steel, about 0.3 to 0.7 mass% is called medium carbon steel, and about 0.7 mass% or more is called high carbon steel.
In addition, those used for structures with a C content of 0.6 mass% or less are called structural carbon steels, and those used for tools with a C content of 0.6 mass% or more are called carbon steel for tools. The Japanese Industrial Standards (JIS) specify the minimum tensile strength for structural carbon steel, specify the general structural carbon steel (SS material) used for construction, etc., and the C content. In addition to the carbon steel materials for machine structures (SC materials) used in Japan, other carbon steels are specified. In carbon steel for machine structure (SC), for example, when the amount of carbon added is 0.45 mass%, it is expressed as “S45C”.
一般構造用炭素鋼(SS)は，低温脆（ぜい）性の原因となるリン(P)と溶接強さを下げる
硫黄(S)に対して成分範囲が規定されているが、機械構造用炭素鋼(SC)では、一層広い範
囲で各成分範囲を規定してある。成分範囲が規定された元素としては、炭素、Si（ケイ素）、Mn（マンガン）、P、Sである。例えば、S30Cは、0.27〜0.33質量％C、0.15〜0.35質
量％Si、0.60〜0.90質量％Mn、0.030質量％以下P、0.035以下質量％Sである。成分範囲を規定することによって，焼き入れ熱処理の効果を高める。SCの中には，炭素を表面から浸透させることで表面を硬くして耐疲労性を高める浸炭処理（肌焼き処理）向けのSCKも含
まれる。SCKではCu（銅）、Ni、Crなどの成分の上限量を規定する。
また、炭素鋼にニッケル、クロムを添加して焼入れ性をよくした合金鋼は、ニッケルクロム鋼であり、炭素鋼にニッケル、クロム、モリブデンを添加して焼入れ性をよくした合金鋼は、ニッケルクロムモリブデン鋼であり、炭素鋼にクロム、モリブデンを添加して焼入れ性をよくした合金鋼は、クロムモリブデン鋼であり、炭素鋼にクロム、マンガン、ニッケルなどを添加して焼入れ性をよくした合金鋼は、それぞれクロム鋼、マンガン鋼、ニッケル鋼などと言われている。合金鋼には、ステンレス鋼なども包含される。
General structural carbon steel (SS) has a range of components for phosphorus (P), which causes low-temperature brittleness, and sulfur (S), which reduces weld strength. In carbon steel (SC), each component range is defined in a wider range. The elements whose component ranges are defined are carbon, Si (silicon), Mn (manganese), P, and S. For example, S30C is 0.27 to 0.33 mass% C, 0.15 to 0.35 mass% Si, 0.60 to 0.90 mass% Mn, 0.030 mass% or less P, and 0.035 mass% or less S. By specifying the component range, the effect of quenching heat treatment is enhanced. SC includes SCK for carburizing (hardening) that hardens the surface by infiltrating carbon from the surface to increase fatigue resistance. SCK defines the upper limit of components such as Cu (copper), Ni, and Cr.
In addition, alloy steel with improved hardenability by adding nickel and chromium to carbon steel is nickel chromium steel, and alloy steel with improved hardenability by adding nickel, chromium and molybdenum to carbon steel is nickel chromium. Alloy steel which is molybdenum steel and has improved hardenability by adding chromium and molybdenum to carbon steel is chromium molybdenum steel, alloy steel which has improved hardenability by adding chromium, manganese, nickel, etc. to carbon steel Are said to be chromium steel, manganese steel, nickel steel, etc., respectively. The alloy steel includes stainless steel and the like.
本発明のコールドスプレーで原料粉末材料としては、炭素鋼粉末が使用される。特に好
適には、少なくとも高炭素鋼を含有する粉末からなるものである。本コールドスプレーでは、高炭素鋼粉末を原料粉末として使用できる。また、該原料粉末材料は、高炭素鋼粉末に加えて、合金鋼粉末が包含されていてもよい。原料粉末として使用する場合、炭素鋼粉末は一つの種類のものを単独に使用することもできるし、複数の種類のものを混合して、その混合物を使用することもできる。また、低炭素鋼同士、中炭素鋼同士、高炭素鋼同士、あるいは、高炭素鋼と中炭素鋼とを配合するなどした混合物を用いることもできる。
原料粉末材料用炭素鋼としては、当該分野で知られたものを使用でき、所望の目的を達成できる限り特に限定されない。該原料粉末材料用炭素鋼は、当業者であれば、目的に合わせて適宜選択できるが、例えば、化学成分：炭素(C)0.60〜0.70質量％、ケイ素(Si)0.35質量％以下、マンガン(Mn)0.50質量％以下、リン(P)0.030質量％以下、硫黄(S)0.030質
量％以下であるものなどが挙げられる。原料粉末は、当該分野で知られた方法で調製できるし、また、市販品を使用することもできる。代表的な場合、原料粉末はアトマイズ法で得られるものを好適に使用できる。
Carbon steel powder is used as a raw powder material in the cold spray of the present invention. Particularly preferred is a powder comprising at least high carbon steel. In this cold spray, high carbon steel powder can be used as raw material powder. The raw material powder material may include alloy steel powder in addition to the high carbon steel powder. When used as a raw material powder, one type of carbon steel powder can be used alone, or a mixture of a plurality of types can be used. Also, a mixture of low carbon steels, medium carbon steels, high carbon steels, or a mixture of high carbon steel and medium carbon steel can be used.
As the carbon steel for the raw material powder material, those known in the art can be used, and are not particularly limited as long as the desired purpose can be achieved. Those skilled in the art can appropriately select the carbon steel for the raw material powder material according to the purpose. For example, chemical components: carbon (C) 0.60 to 0.70 mass%, silicon (Si) 0.35 mass% or less, manganese ( Mn) 0.50% by mass or less, phosphorus (P) 0.030% by mass or less, and sulfur (S) 0.030% by mass or less. The raw material powder can be prepared by a method known in the art, or a commercially available product can be used. In a typical case, a raw material powder obtained by an atomizing method can be suitably used.
原料粉末材料用高炭素鋼としては、当該分野で知られたものを使用でき、所望の目的を達成できる限り特に限定されない。該原料粉末材料用高炭素鋼は、当業者であれば、目的に合わせて適宜選択できるが、例えば、化学成分として、(1)C: 0.70〜0.80質量％、Si: 0.35質量％以下、Mn: 0.50質量％以下、P: 0.030質量％以下、S: 0.030質量％以下であるもの、あるいはC: 0.80〜0.90質量％、C: 0.90〜1.00質量％、C: 1.00〜1.10質量％、C: 1.10〜1.30質量％又はC: 1.30〜1.50質量％で、Si: 0.35質量％以下、Mn: 0.50質量％以
下、P: 0.030質量％以下、S: 0.030質量％以下であるもの、(2) C: 0.65〜0.75質量％、Si: 0.15〜0.30質量％、Mn: 0.60〜0.90質量％、P: 0.030質量％以下、S: 0.035質量％以
下、銅(Cu): 0.030質量％以下、ニッケル(Ni): 0.020質量％以下であるもの、あるいはC:
0.80〜0.90質量％又はC: 0.90〜1.00質量％で、Si: 0.35質量％以下、Mn: 0.50質量％以下、P: 0.030質量％以下、S: 0.030質量％以下、Cu: 0.030質量％以下、Ni: 0.025質量％以下であるもの、(3) C: 0.73〜0.83質量％、Si: 0.40質量％以下、Mn: 0.40質量％以下
、P: 0.030質量％以下、S: 0.030質量％以下、タングステン(W): 17.00〜19.00質量％、
バナジウム(V): 0.80〜1.20質量％であるものなどが挙げられる。
As a high carbon steel for raw material powder materials, those known in the art can be used, and are not particularly limited as long as a desired purpose can be achieved. Those skilled in the art can appropriately select the high carbon steel for the raw material powder material according to the purpose. For example, as the chemical component, (1) C: 0.70 to 0.80 mass%, Si: 0.35 mass% or less, Mn : 0.50 mass% or less, P: 0.030 mass% or less, S: 0.030 mass% or less, or C: 0.80-0.90 mass%, C: 0.90-1.00 mass%, C: 1.00-1.10 mass%, C: 1.10 to 1.30 mass% or C: 1.30 to 1.50 mass%, Si: 0.35 mass% or less, Mn: 0.50 mass% or less, P: 0.030 mass% or less, S: 0.030 mass% or less, (2) C : 0.65-0.75 mass%, Si: 0.15-0.30 mass%, Mn: 0.60-0.90 mass%, P: 0.030 mass% or less, S: 0.035 mass% or less, Copper (Cu): 0.030 mass% or less, Nickel (Ni ): 0.020% by mass or less, or C:
0.80-0.90 mass% or C: 0.90-1.00 mass%, Si: 0.35 mass% or less, Mn: 0.50 mass% or less, P: 0.030 mass% or less, S: 0.030 mass% or less, Cu: 0.030 mass% or less, Ni: 0.025 mass% or less, (3) C: 0.73-0.83 mass%, Si: 0.40 mass% or less, Mn: 0.40 mass% or less, P: 0.030 mass% or less, S: 0.030 mass% or less, tungsten (W): 17.00-19.00 mass%,
Examples include vanadium (V): 0.80 to 1.20% by mass.
本発明においては、コールドスプレーにて皮膜を形成する際に使用される原料粉末においては、その粉末の粒径は、所望の目的を達成できるように、適宜、適切なものを選択できるが、例えば、平均粒径がおおよそ1〜150μmの粉末を用いることができる。典型的な
態様では、原料粉末の粒径は、炭素鋼あるいは高炭素鋼の種類に応じて、それぞれできるだけ均一な粒子サイズとすることができ、ある場合には、そうすることが好ましい。例えば、高炭素鋼粉末の粒子サイズとしては、例えば、平均粒径5〜100μm、ある場合には、
平均粒径10〜80μm、別の場合では、平均粒径12〜50μm、より具体的な場合では、平均粒径15〜40μm、好ましくは平均粒径17〜30μm、より好ましくは平均粒径19〜27μm、もっ
と好ましくは平均粒径おおよそ21〜25μmが挙げられる。
In the present invention, in the raw material powder used when forming the film by cold spray, the particle size of the powder can be appropriately selected so that the desired purpose can be achieved. A powder having an average particle size of approximately 1 to 150 μm can be used. In a typical embodiment, the particle size of the raw material powder can be made as uniform as possible, depending on the type of carbon steel or high carbon steel, and in some cases it is preferable to do so. For example, as the particle size of the high carbon steel powder, for example, when the average particle size is 5 to 100 μm,
Average particle size 10-80 μm, in other cases, average particle size 12-50 μm, more specifically, average particle size 15-40 μm, preferably average particle size 17-30 μm, more preferably average particle size 19- 27 μm, more preferably an average particle size of approximately 21 to 25 μm is mentioned.
本発明のコールドスプレーにおいては、皮膜用原料粉末微粒子は、圧縮されるなどして高圧にされた作動ガスにより超音速（極超音速を包含する）にまで加速されて、ターゲットである基材に衝突することになる。作動ガスは、原料粉末を運搬するキャリアーとして機能するものである。作動ガスは、空気、窒素、ヘリウム、アルゴンなどあるいはそれらの混合ガスなどであってよいが、好適には、酸化防止の観点から不活性なキャリアーガスが使用される。不活性なキャリアーガスとしては、例えば、窒素、ヘリウム、アルゴンあるいはそれらの混合ガスなどであるが、好適には、ヘリウムが挙げられる。 In the cold spray of the present invention, the raw material powder fine particles for coating are accelerated to supersonic speed (including hypersonic speed) by a working gas that has been compressed to a high pressure and applied to the target substrate. It will collide. The working gas functions as a carrier for carrying the raw material powder. The working gas may be air, nitrogen, helium, argon, or a mixed gas thereof. Preferably, an inert carrier gas is used from the viewpoint of preventing oxidation. Examples of the inert carrier gas include nitrogen, helium, argon, or a mixed gas thereof, and helium is preferable.
該作動ガスの高圧流の中への原料粉末微粒子（粉末材料）の供給は、粉末材ホッパー（あるいはフィーダー）を介して行うことができる。当該ホッパー（あるいはフィーダー）は、当該分野で知られており、市販のコールドスプレー装置、例えば、プラズマ技研工業
(株)製PCS-103-3などの高圧型コールドスプレー装置では、超音速ノズルなどと一体に構
成され、当該ホッパー（あるいはフィーダー）を備えている。該コールドスプレー装置は、超音速ノズルのノズル入口温度、ノズル入口圧力、ノズル入口ガス速度などを制御可能にされており、適宜、所定の値を選択できる。超音速ノズルのノズル出口のガス流速は式(1)から算出できる。超音速ノズルのノズル出口の圧力は、大気圧下でコーティングを行
っている場合には、大気圧である。
The supply of the raw powder fine particles (powder material) into the high-pressure flow of the working gas can be performed via a powder material hopper (or feeder). The hopper (or feeder) is known in the art, and is a commercially available cold spray device such as Plasma Giken Kogyo.
A high pressure cold spray apparatus such as PCS-103-3 manufactured by Co., Ltd. is configured integrally with a supersonic nozzle or the like and includes the hopper (or feeder). The cold spray device can control the nozzle inlet temperature, nozzle inlet pressure, nozzle inlet gas velocity, and the like of the supersonic nozzle, and can select a predetermined value as appropriate. The gas flow velocity at the nozzle outlet of the supersonic nozzle can be calculated from equation (1). The pressure at the nozzle outlet of the supersonic nozzle is atmospheric pressure when coating is performed under atmospheric pressure.
上記作動ガスは、加圧される。当該作動ガスの圧力は、適宜、目的に応じて最適な値とすることが好ましく、ノズル入口の圧力でみてみると、例えば、0.5〜15.0 MPa、ある場
合には1.6〜10.0 MPa、別の場合では1.8〜8.0 MPa、好ましくは1.9〜7.0 MPa、別の好ま
しい場合では2.0〜6.5 MPa、また別の場合では、2.1〜5.5 MPa、より好ましくは2.3〜5.0
MPa、もっと好ましくは2.5〜4.0 MPaである。
The working gas is pressurized. The pressure of the working gas is preferably set to an optimum value depending on the purpose, and when viewed from the nozzle inlet pressure, for example, 0.5 to 15.0 MPa, in some cases 1.6 to 10.0 MPa, in other cases 1.8-8.0 MPa, preferably 1.9-7.0 MPa, in another preferred case 2.0-6.5 MPa, in another case 2.1-5.5 MPa, more preferably 2.3-5.0
MPa, more preferably 2.5 to 4.0 MPa.
該超音速ノズルのノズル出口のガス流速は極超音速を包含する超音速であり、適宜、原料粉末材料に応じて選択でき、また、目的に応じて最適な値とすることが好ましく、好適には、微粒子を基材表面上に接着するに十分な速度であり、例えば、1050〜5000m/sの速
度範囲、より典型的な場合では、1050〜4500m/sの速度範囲、ある場合には、1050〜4000m/sの速度範囲、別の場合では、1100〜3500m/sの速度範囲、好ましくは、1500〜3000m/sの速度範囲、又は、1800〜2900m/sの速度範囲、さらには、2000〜2800m/sの速度範囲、あるいは、2200〜2700m/sの速度範囲、より好ましくは2400〜2600m/sの速度範囲である。
The gas flow rate at the nozzle outlet of the supersonic nozzle is a supersonic speed including hypersonic speed, and can be appropriately selected according to the raw material powder material, and is preferably set to an optimal value according to the purpose. Is a speed sufficient to adhere the microparticles onto the substrate surface, for example, a speed range of 1050 to 5000 m / s, more typically a speed range of 1050 to 4500 m / s, A speed range of 1050 to 4000 m / s, in other cases a speed range of 1100 to 3500 m / s, preferably a speed range of 1500 to 3000 m / s, or a speed range of 1800 to 2900 m / s, or even 2000 A speed range of ˜2800 m / s, or a speed range of 2200 to 2700 m / s, more preferably a speed range of 2400 to 2600 m / s.
作動ガスは、装置のガスヒーターにより加熱され、その加熱された作動ガスは、原料粉末微粒子（粉末材料）を運搬する高圧ガスと一緒になり、超音速ノズルの入口に供給される。当該ガスの温度は、適宜、原料粉末材料に応じて選択でき、また、目的に応じて最適な値とすることが好ましく、材料粉末の融点又は軟化温度よりも低い温度であればよい。当該ガスの温度は、典型的な場合では、当該ガスの温度は、例えば、300〜1300℃、ある
場合には450〜1200℃、別の場合には550〜1100℃、好ましくは575〜1000℃、別の好まし
い場合では600〜800℃、ある種の好ましい場合では625〜775℃、さらには、650〜775℃、より好適には650〜750℃、さらに好適には675〜750℃、もっと好ましくは675〜725℃である。
The working gas is heated by the gas heater of the apparatus, and the heated working gas is supplied to the inlet of the supersonic nozzle together with the high-pressure gas carrying the raw powder fine particles (powder material). The temperature of the gas can be appropriately selected according to the raw material powder material, and is preferably set to an optimum value according to the purpose, and may be a temperature lower than the melting point or softening temperature of the material powder. The temperature of the gas is typically 300-1300 ° C., in some cases 450-1200 ° C., in other cases 550-1100 ° C., preferably 575-1000 ° C. In another preferred case, 600-800 ° C, in certain preferred cases 625-775 ° C, even 650-775 ° C, more preferably 650-750 ° C, more preferably 675-750 ° C, more preferably Is 675-725C.
本発明では、基材の表面に原料粉末微粒子（粉末材料）を超高速流として衝突せしめ、実質的に固相状態で基材表面上に堆積せしめて皮膜を形成する。該基材としては、様々な構造部材が挙げられ、典型的には、炭素鋼が包含される。炭素鋼としては、上記した様に、低炭素鋼、中炭素鋼、高炭素鋼、さらには合金鋼が包含されてよいが、特に、本発明では、高炭素鋼やそれに基づいた合金鋼を基材とすることができる。合金鋼としては、上記したようなものが挙げられ、ニッケルクロム鋼、ニッケルクロムモリブデン鋼、クロムモリブデン鋼、クロム鋼、マンガン鋼、ニッケル鋼、ステンレス鋼なども包含される。
該基材の表面は、任意の形状のものであってもかまわないが、好ましい場合では、平面が挙げられ、幾分か凹部、凸部となっているか、あるいは、いくらか凹凸があるものであってよい。
In the present invention, the raw material powder fine particles (powder material) collide with the surface of the base material as an ultrahigh-speed flow, and are deposited on the surface of the base material in a substantially solid state to form a film. Examples of the base material include various structural members, and typically include carbon steel. As described above, the carbon steel may include a low carbon steel, a medium carbon steel, a high carbon steel, and an alloy steel. In particular, the present invention is based on a high carbon steel or an alloy steel based thereon. It can be a material. Examples of the alloy steel include those described above, and nickel chrome steel, nickel chrome molybdenum steel, chrome molybdenum steel, chrome steel, manganese steel, nickel steel, stainless steel, and the like are also included.
The surface of the substrate may be of any shape, but in a preferred case, it may be a flat surface that is somewhat concave or convex, or has some irregularity. It's okay.
基材表面への超音速流の照射は、被覆対象箇所に一回以上超音速ノズルを通過させることによるものであることができる。該超音速ノズルを通過させる回数（パス数）は、適用される皮膜の厚さにより決定することができる。代表的な場合では、当該パスの数は、1
〜5回であり、ある場合には、2〜3回であり、典型的な場合、2回である。
コールドスプレー用超音速ノズルの基材表面へのパスは、所定の制御された速度で対象面を横断するように動かすことにより実施可能で、ノズルの制御は手動で行うこともできるが、好適にはロボットなどを用いたり、コンピューターなどで制御されて行うことができる。ノズルの速度、方向、位置、パス数などは、制御され、均一な皮膜となるようにす
ることもできる。さらに、補修対象箇所の形状に応じて、制御しながら皮膜を形成することもできる。当該制御にあたっては、プログラム可能な論理制御装置、分散制御システムなどの制御手段により、それを行うことができる。
Irradiation of the supersonic flow onto the surface of the substrate can be caused by passing the supersonic nozzle one or more times through the portion to be coated. The number of passes (pass number) that passes through the supersonic nozzle can be determined by the thickness of the applied film. In a typical case, the number of such paths is 1
~ 5 times, in some cases, 2 to 3 times, typically 2 times.
The path to the substrate surface of the super spray nozzle for cold spray can be performed by moving it across the target surface at a predetermined controlled speed, and the nozzle can be controlled manually, but preferably Can be performed using a robot or controlled by a computer. The speed, direction, position, number of passes, etc. of the nozzle can be controlled so that a uniform film can be obtained. Furthermore, it is possible to form a film while controlling according to the shape of the repair target portion. The control can be performed by a control means such as a programmable logic control device or a distributed control system.
本発明の一つの具体的な態様では、本コールドスプレーによる金属材料の補修方法は、炭素鋼又はそれに基いた合金鋼からなる金属材料の基材表面の一部の補修を行う金属材料の補修方法であって、補修用原料粉末材料の融点又は軟化温度よりも低い温度の作動ガスの超音速流と共に、前記補修用原料粉末材料を流して、固相状態のまま基材に高速で衝突させて皮膜を形成せしめて、コールドスプレー法で基材の一部を補修する方法で、補修用原料粉末材料が、少なくとも高炭素鋼を含有する粉末からなるもの、例えば、平均粒径15〜40μm、好ましくは平均粒径おおよそ21〜25μmの高炭素鋼粉末で、作動ガスの圧力が、2.0〜6.5 MPa、あるいは、2.0〜4.0 MPa、好ましくは2.5〜4.0 MPaであり、且つ、作動ガスの温度が、550〜1100℃、好ましくは600〜800℃、そして超音速ノズルの出口のガス流
速が、1050〜4000m/sの速度範囲、好ましくは2200〜2700m/sの速度範囲であるものである。本法では、作動ガスとしてヘリウムが好適に使用される。
本法では、優れた成膜速度で高炭素鋼堆積層の皮膜を形成でき、少なくとも30〜50mm3/sで皮膜を作製できるが、製膜条件や粉末性状を最適化すれば、100mm3/sの成膜速度を達
成できると考えられ、例えば、可能な成膜速度としては、約10〜100mm3/sであり、一つの態様では、30〜100mm3/sの成膜速度、好ましくは35〜100mm3/sの成膜速度、さらには、40〜100mm3/sの成膜速度で行う技術であり、別の態様では、30〜70mm3/sの成膜速度、好ま
しくは35〜80mm3/sの成膜速度、さらには、40〜90mm3/sの成膜速度で行う技術となることも可能である。本発明は、作業効率に優れたコーティング法を提供している。
In one specific aspect of the present invention, a method for repairing a metal material by the cold spray is a method for repairing a metal material for repairing a part of a substrate surface of a metal material made of carbon steel or an alloy steel based thereon. In addition to the supersonic flow of the working gas having a temperature lower than the melting point or softening temperature of the raw material powder for repairing, the raw material powder material for repairing is caused to flow and collide with the substrate at a high speed in the solid state. A method of forming a film and repairing a part of the substrate by a cold spray method, wherein the raw material powder for repair is made of powder containing at least high carbon steel, for example, an average particle size of 15 to 40 μm, preferably Is a high carbon steel powder having an average particle size of approximately 21 to 25 μm, the working gas pressure is 2.0 to 6.5 MPa, or 2.0 to 4.0 MPa, preferably 2.5 to 4.0 MPa, and the working gas temperature is 550-1100 ° C, preferably 600-800 ° C, And a gas flow rate at the outlet of the supersonic nozzle, the speed range of 1050~4000m / s, preferably is given to the speed range of 2200~2700m / s. In this method, helium is preferably used as the working gas.
In this method, a film of a high carbon steel deposition layer can be formed at an excellent film formation rate, and a film can be formed at least 30 to 50 mm 3 / s, but if the film forming conditions and powder properties are optimized, 100 mm 3 / It is believed that a deposition rate of s can be achieved, for example, a possible deposition rate is about 10-100 mm 3 / s, and in one embodiment, a deposition rate of 30-100 mm 3 / s, preferably 35~100mm 3 / s deposition rate of, further, a technique for performing at a deposition rate of 40 to 100 mm 3 / s, in another embodiment, 30 to 70 mm 3 / s deposition rate of, preferably 35 to deposition rate of 80 mm 3 / s, even more, it is also possible to be a technique of performing at a deposition rate of 40 to 90 mm 3 / s. The present invention provides a coating method with excellent working efficiency.
本発明のコールドスプレー法で得られる皮膜付き基材としては、例えば、皮膜部分の気孔率が、おおよそ8.4以下、ある場合にはおおよそ6.5以下、別の場合ではおおよそ3.0以
下、好ましくはおおよそ2.0以下、より好ましくはおおよそ1.8以下であるものである。皮膜の厚さは、適宜、目的に応じて選択できるが、例えば、0.1〜20mmを得ることができる
。本発明で得られる皮膜付き基材としては、実施例で説明し且つ記載されている利点と実質的に同様なものあるいは等価なものを有しているものは包含されると考えてよい。
本発明では、コールドスプレー法を用いた補修の前工程として、基材の補修対象部の表面の不純物層を除去する工程を設けることができる。そして、ある場合には、これが好ましい。不純物層除去工程は、例えば、旋盤、フライス盤、研磨盤、リューター、研磨紙、ブラスト等を使用した機械的除去法であってよい。機械的除去法によれば、確実に不純物などを除去することが可能であり、さらに、短時間で除去ができる。該除去工程は、薬品を利用した化学的な方法であってよく、例えば、塩酸、硫酸、硝酸、リン酸、酢酸、クエン酸、水酸化ナトリウムなどの酸又はアルカリなどの水溶液を用いた方法が挙げられる。本化学的な除去法には、エッチング、電解腐食法なども包含されてよい。例えば、基材と溶液との間に電圧を印加して不純物層を溶解せしめることも可能である。該除去工程は、レーザー除去法であってもよい。レーザー除去法では、例えば、CO2レーザー、YAGレーザー、エキシマレーザーなどを使用することができる。
As the substrate with a film obtained by the cold spray method of the present invention, for example, the porosity of the film part is approximately 8.4 or less, in some cases approximately 6.5 or less, in other cases approximately 3.0 or less, preferably approximately 2.0 or less. More preferably, it is about 1.8 or less. The thickness of the film can be appropriately selected according to the purpose, but for example, 0.1 to 20 mm can be obtained. The coated substrate obtained in the present invention may be considered to include those having substantially the same or equivalent advantages as described and described in the examples.
In this invention, the process of removing the impurity layer of the surface of the repair object part of a base material can be provided as a pre-process of repair using a cold spray method. And in some cases this is preferred. The impurity layer removal step may be a mechanical removal method using, for example, a lathe, a milling machine, a polishing machine, a leuter, polishing paper, blasting or the like. According to the mechanical removal method, impurities and the like can be reliably removed, and further, removal can be performed in a short time. The removal step may be a chemical method using a chemical, for example, a method using an acid such as hydrochloric acid, sulfuric acid, nitric acid, phosphoric acid, acetic acid, citric acid, sodium hydroxide, or an aqueous solution such as alkali. Can be mentioned. This chemical removal method may include etching, electrolytic corrosion, and the like. For example, it is possible to dissolve the impurity layer by applying a voltage between the substrate and the solution. The removal step may be a laser removal method. In the laser removal method, for example, a CO 2 laser, a YAG laser, an excimer laser, or the like can be used.
本発明の金属材料の補修方法は、基材として炭素鋼から高炭素鋼、さらには合金鋼からなる材料に適用でき、さらに、使用中の材料やある程度使用された材料、補修の必要な材料ばかりでなく、初期部材（未使用の部材、あるいは、工場出荷段階の部材であって表面がきれいなもの）も対象にできる。本発明の金属材料の補修方法は、補修する部材や補修部分の大小に関係なく適用することも可能である。本発明の補修方法は、構造材などとして広く利用されている炭素鋼材、さらには高炭素鋼材の補修に利用でき、有用である。本発明の技術は、化学プラントや発電プラント等において多く用いられている鋼構造部材の補修に、好適に、適用できて、有用である。
以下に実施例を掲げ、本発明を具体的に説明するが、この実施例は単に本発明の説明の
ため、その具体的な態様の参考のために提供されているものである。これらの例示は本発明の特定の具体的な態様を説明するためのものであるが、本願で開示する発明の範囲を限定したり、あるいは制限することを表すものではない。本発明では、本明細書の思想に基づく様々な実施形態が可能であることは理解されるべきである。
全ての実施例は、他に詳細に記載するもの以外は、標準的な技術を用いて実施したもの、又は実施することのできるものであり、これは当業者にとり周知で慣用的なものである。
The method for repairing a metal material according to the present invention can be applied to a material made of carbon steel to high carbon steel, and further alloy steel as a base material. Further, only a material that is in use, a material that has been used to some extent, or a material that needs repair. In addition, the initial member (an unused member or a member at the factory shipment stage having a clean surface) can also be targeted. The method for repairing a metal material of the present invention can be applied regardless of the size of the member to be repaired or the repaired portion. The repairing method of the present invention is useful because it can be used for repairing carbon steel materials that are widely used as structural materials and the like, as well as high carbon steel materials. The technology of the present invention can be suitably applied and useful for repairing steel structural members that are often used in chemical plants, power plants, and the like.
The present invention will be described in detail with reference to the following examples, which are provided merely for the purpose of illustrating the present invention and for reference to specific embodiments thereof. These exemplifications are for explaining specific specific embodiments of the present invention, but are not intended to limit or limit the scope of the invention disclosed in the present application. In the present invention, it should be understood that various embodiments based on the idea of the present specification are possible.
All examples were performed or can be performed using standard techniques, except as otherwise described in detail, and are well known and routine to those skilled in the art. .
〔１．供試材および作動ガス〕
本実施例１では、供試粉末材としてガスアトマイズ法により作製した平均粒径25 μmの炭素量 0.70%の高炭素鋼を用いた。化学組成および機械的特性を表１及び表２にそれぞれ示す。
[1. Sample material and working gas)
In Example 1, a high carbon steel having an average particle size of 25 μm and a carbon content of 0.70% produced by a gas atomization method was used as a test powder material. The chemical composition and mechanical properties are shown in Table 1 and Table 2, respectively.
基材には粉末同様の高炭素鋼とSUS304平板の二種類を用い、高圧型コールドスプレー装置（プラズマ技研工業(株)製PCS-103-3）により施工した。
本実施例１では、粒子衝突速度に大きな影響を及ぼすノズル出口のガス流速を作動ガス種により変化させ、施工を行った。作動ガスには、窒素およびヘリウムガスを用いた。ノズル出口のガス流速は式(1)から算出した。
Two types of high carbon steel and SUS304 flat plate, which are similar to powder, were used for the base material, and they were constructed using a high pressure cold spray device (PCS-103-3 manufactured by Plasma Giken Kogyo Co., Ltd.).
In Example 1, construction was performed by changing the gas flow rate at the nozzle outlet, which greatly affects the particle collision speed, depending on the type of working gas. Nitrogen and helium gas were used as the working gas. The gas flow rate at the nozzle outlet was calculated from equation (1).
λ は比熱比、R はガス定数、Ti はノズル入口温度、Piはノズル入口圧力、Pe はノズ
ル出口圧力（大気圧）、Ugi はノズル入口ガス速度である。
成膜条件およびガス流速を表３にまとめて示す。
λ is the specific heat ratio, R is the gas constant, Ti is the nozzle inlet temperature, Pi is the nozzle inlet pressure, Pe is the nozzle outlet pressure (atmospheric pressure), and Ugi is the nozzle inlet gas velocity.
The film forming conditions and gas flow rates are summarized in Table 3.
表３中、N700S とHe600S は、基材が同様で粒子速度が変化した場合の比較、He600S とHe600HC は、粒子速度が同様で基材の種類が異なる場合の比較を目的とする。なお、コールドスプレー施工は、各試料とも２パスで行い、得られた供給した粉末の量と付着した粉末の量から付着効率を算出した。 In Table 3, N700S and He600S are for comparison when the substrate is the same and the particle velocity is changed, and He600S and He600HC are for comparison when the particle velocity is the same and the substrate type is different. In addition, cold spray construction was performed in two passes for each sample, and the adhesion efficiency was calculated from the amount of the supplied powder and the amount of the adhered powder.
〔２．断面組織観察試験〕
コールドスプレー法による皮膜と基材の付着状態を評価するため、走査型電子顕微鏡(SEM)（(株)日立ハイテクノロジー製S-4700）を用いて皮膜断面の微細組織を観察した。ま
た、画像処理ソフトImage-J を用いて皮膜断面の気孔率を測定した。
〔３．Vickers 硬さ計測〕
基材および皮膜の硬さの差異を評価するため、N700S、He600S、およびHe600HC（表３参照）および基材のVickers 硬さを微小硬さ試験機（Fischer Instruments 社製 H100）を
用い計測を行った。
[2. Cross-sectional structure observation test)
In order to evaluate the adhesion state between the film and the substrate by the cold spray method, the microstructure of the film cross section was observed using a scanning electron microscope (SEM) (S-4700, manufactured by Hitachi High-Technology Corporation). In addition, the porosity of the film cross-section was measured using image processing software Image-J.
[3. (Vickers hardness measurement)
In order to evaluate the difference in hardness between the substrate and the film, N700S, He600S, and He600HC (see Table 3) and Vickers hardness of the substrate are measured using a micro hardness tester (Fischer Instruments H100). It was.
〔４．皮膜強度評価試験〕
皮膜の付着強度を評価するため、四点曲げ試験を行った。
試験片寸法は、長さ35 mm、幅5 mm、基材厚さを2 mm、皮膜厚さを0.2 mm とした。試験は、材料試験機（MTS 製 810 Material Test System）を用い、外側および内側支点間距
離をそれぞれ30 mm および15 mm、変位速度を0.01 mm/s とした。図２に示すように、皮
膜に圧縮荷重及び引張荷重が作用するように配置し、試験時の荷重および変位を計測した。
また、アコースティックエミッション(Acoustic Emission, AE)法により、累積AE 信号が急速に増加する点を皮膜のはく離と仮定し、そのときの応力および変位を計測した。なお、He600HC 材に関しては、基材の強度が他の試料と異なるため、本試験の対象から外した。荷重から応力への換算は下記の式(2)から求めた。
[4. Film strength evaluation test)
In order to evaluate the adhesion strength of the film, a four-point bending test was performed.
The test piece dimensions were 35 mm in length, 5 mm in width, 2 mm in substrate thickness, and 0.2 mm in film thickness. The test was performed using a material testing machine (810 Material Test System manufactured by MTS), with distances between the outer and inner fulcrums of 30 mm and 15 mm, respectively, and a displacement speed of 0.01 mm / s. As shown in FIG. 2, it arrange | positioned so that a compressive load and a tensile load might act on a film | membrane, and measured the load and displacement at the time of a test.
Moreover, the point at which the cumulative AE signal increased rapidly was assumed to be peeling of the film by the Acoustic Emission (AE) method, and the stress and displacement at that time were measured. The He600HC material was excluded from this test because the strength of the substrate was different from that of other samples. The conversion from load to stress was obtained from the following formula (2).
ここで、σb は表面応力、P ははく離時の荷重、Lおよびlはそれぞれ外側および内側の支点間距離、wは試験片の幅、およびt は試験片の厚さを示す。 Here, σ b is the surface stress, P is the load at the time of peeling, L and l are the distances between the outer and inner fulcrums, w is the width of the test piece, and t is the thickness of the test piece.
〔結果および考察〕
(1) 断面組織観察結果
どの施工条件においても付着は成功し、２パスの施工によって、N700S は約400 μm、He600S は約1100μm、およびHe600HC は約320μm の付着層を得ることができた。成膜速度は、30〜50mm3/sと評価できるものであった。
これら付着層の断面SEM 観察像を図３に示す。
また、このときの気孔率および付着効率を表４にまとめて示す。
〔Results and Discussion〕
(1) Cross-sectional structure observation results Adhesion was successful under any construction condition, and by two-pass construction, an adhesion layer of approximately 400 μm for N700S, approximately 1100 μm for He600S and approximately 320 μm for He600HC could be obtained. The film formation rate could be evaluated as 30 to 50 mm 3 / s.
The cross-sectional SEM observation image of these adhesion layers is shown in FIG.
Moreover, the porosity and adhesion efficiency at this time are summarized in Table 4.
He600S は気孔率1.8 %であり、極めて緻密で厚い付着層を得ることに成功した。N700S は、皮膜全体に気孔が存在し、また付着した粒子の形状が残存していた。ただし、どちらの試験片においても皮膜と基材の界面や皮膜表面近傍では気孔が認められた。ガス流速が約1/2 であるN700S は、He600S に比べ、付着層厚さが約1/3、気孔率は約4 倍、さらに付着効率は1/4 という結果になった。これは粒子の付着に関し、粒子速度が大きく関係していることを示唆している。高炭素鋼である供試材では、塑性変形が生じ難くて、窒素ガスを用いた成膜では不完全な接合状態になった可能性が考えられる。
また、コールドスプレー条件が同様で基材の鋼種のみが異なるHe600S とHe600HC にお
いても、付着厚さ、気孔率が大きく変化することが明らかとなった。これは、後述するように高炭素鋼の硬さがSUS鋼に比べて硬く、基材の塑性変形が十分に生じていないことが
原因と考えられるが、その詳細に関しては十分な解明が待たれるものと判断された。
He600S has a porosity of 1.8% and succeeded in obtaining an extremely dense and thick adhesion layer. N700S had pores throughout the coating, and the shape of the adhered particles remained. However, in both test pieces, pores were observed at the interface between the film and the substrate or in the vicinity of the film surface. The N700S, which has a gas flow rate of about 1/2, has an adhesion layer thickness of about 1/3, a porosity of about 4 times, and a deposition efficiency of 1/4 compared to the He600S. This suggests that the particle velocity is largely related to particle adhesion. In the test material made of high carbon steel, plastic deformation is difficult to occur, and it is considered that the film may be incompletely joined by film formation using nitrogen gas.
In addition, it has been clarified that the adhesion thickness and porosity change greatly even in He600S and He600HC, which have the same cold spray conditions but differ only in the base steel type. This is probably because the hardness of the high carbon steel is harder than that of SUS steel and the plastic deformation of the base material has not occurred sufficiently as will be described later. It was judged.
(2) Vickers 硬さ計測結果
界面からの距離と皮膜断面硬さの分布を図４に示す。
コールドスプレー皮膜の硬さはいずれの試験片においてもバルク材の硬さと比べ、同程度か、もしくはそれ以上の値を示した。各試料は付着層の厚さが異なるため、単純な比較はできないが、コールドスプレー皮膜の硬さはいずれの試験片においても基材の硬さに比べ、硬化する傾向を示した。付着層硬化の要因は、粒子が高速で基材と衝突したことによる加工硬化の可能性が考えられる。またN700S やHe600HC の硬さがHe600S と比べ低い値
を示している要因としては、前述の高い気孔率の影響が考えられる。さらにN700SやHe600HC においては、付着層内部でばらつきが大きくなる傾向を示した。この原因に関しても
気孔率が影響しているものと考えられる。N700S において、皮膜中央部の断面硬さは、表面および界面近くの断面硬さと比較して、高い値を示す傾向がある。これは皮膜中央部の粒子が、粒子付着後に再度、他の粒子により繰り返し衝突し加工硬化が生じたのに対し、表面の粒子は繰り返し衝突の影響が少なかったためと考えられる。
(2) Vickers hardness measurement results Figure 4 shows the distance from the interface and the distribution of the film cross-section hardness.
The hardness of the cold spray film was the same as or higher than the hardness of the bulk material in any test piece. Since each sample has a different thickness of the adhesion layer, a simple comparison cannot be made, but the hardness of the cold spray film tended to be hardened compared to the hardness of the substrate in any test piece. The cause of adhesion layer hardening is considered to be work hardening due to particles colliding with the substrate at high speed. In addition, as a factor that the hardness of N700S and He600HC is lower than that of He600S, the effect of the high porosity described above can be considered. In addition, N700S and He600HC showed a tendency for variations to increase within the adhesion layer. It is considered that porosity is also affecting this cause. In N700S, the cross-sectional hardness at the center of the coating tends to be higher than the cross-sectional hardness near the surface and interface. This is presumably because the particles at the center of the film repeatedly collided with other particles after the particles adhered and work hardening occurred, whereas the particles on the surface were less affected by repeated collisions.
(3) 皮膜強度評価試験結果
四点曲げ試験による荷重−変位曲線及びはく離時の荷重と変位の値を、図５に示す。
引張荷重負荷時においては、二つの試験片ともに皮膜のはく離が生じた。He600S はN700S と比べ、高い荷重ではく離していることから、接合強度は高いものと判断できる。ま
た、He600S における強度の急激な低下位置は付着層に縦割れが入ったことによるもので
あり、この位置はほぼ塑性変形が開始する点と一致する。一般の構造物は、塑性変形を生じる応力下で使用されることはないことから、弾性変形領域で強度の高いコールドスプレ
ー付着層は十分に使用可能なレベルであると考える。ただし、応力の急激な低下は、信頼性の観点から思わしくない。この点に関しては、スプレー条件の最適化や付着層あるいは粒子の前処理・後処理等により改善することが可能と考えられる。
一方、圧縮荷重負荷時においては、N700S およびHe600S 共にはく離や破断は生じず、
曲線はほぼ同様の傾向を示した。圧縮応力が負荷される部位に関しては、極めて有効であることが明らかとなった。圧縮荷重(応力)が作用する部材においては、窒素ガスを用いた付着層であっても十分な強度を得ることが可能である。
(3) Results of film strength evaluation test Fig. 5 shows the load-displacement curve by the four-point bending test and the load and displacement values at the time of peeling.
When the tensile load was applied, the two specimens peeled off. He600S is separated with a higher load than N700S, so it can be judged that the joint strength is high. In addition, the sudden drop position of strength in He600S is due to vertical cracks in the adhesion layer, and this position almost coincides with the point where plastic deformation starts. Since a general structure is not used under a stress that causes plastic deformation, it is considered that a cold spray adhesion layer having a high strength in an elastic deformation region is at a sufficiently usable level. However, the sudden decrease in stress is not considered from the viewpoint of reliability. In this regard, it is considered possible to improve by optimizing the spray conditions and pretreatment / posttreatment of the adhesion layer or particles.
On the other hand, when compressive load is applied, neither N700S nor He600S peels or breaks.
The curves showed a similar trend. It became clear that it was extremely effective for the part to which the compressive stress was applied. In a member to which a compressive load (stress) acts, it is possible to obtain sufficient strength even with an adhesion layer using nitrogen gas.
以上より、次のようにまとめられる。
(1) 皮膜断面微細組織観察の結果から、作動ガスにHe を使用することで気孔率1.8%と
、極めて緻密な皮膜を得ることができる。
(2) 硬さ試験の結果から、コールドスプレーにより施工した付着層の硬さは、バルク材のそれよりも高くなる傾向を示し、高速衝突による加工硬化の影響が示唆される。
(3) 四点曲げ試験の結果から、引張強度においてHe600の優位性が認められた。引張荷
重負荷下においては、付着層にき裂が生じ、急激な荷重低下を示すことがわかった。しかし、He600S ではき裂が生じるまでの応力は高く、一般の構造物が塑性変形を生じる応力
下では使用されないことを考慮すれば、コールドスプレー付着層の強度は十分であると考えられる。また圧縮荷重に関しては、N700S およびHe600S 共に、はく離や破断は生じず
、圧縮応力が負荷される部位に関しては、極めて有効であることが明らかとなった。
(4) 以上の結果から、コールドスプレー法による炭素鋼補修の可能性が示唆された。
From the above, it can be summarized as follows.
(1) From the results of observation of the microstructure of the film cross section, it is possible to obtain a very dense film with a porosity of 1.8% by using He as the working gas.
(2) From the results of the hardness test, the hardness of the adhesion layer applied by cold spray tends to be higher than that of the bulk material, suggesting the effect of work hardening due to high-speed collision.
(3) From the results of the four-point bending test, the superiority of He600 in the tensile strength was recognized. Under a tensile load, it was found that a crack occurred in the adhesion layer and a sudden load drop was exhibited. However, in He600S, the stress until cracking is high, and it is considered that the strength of the cold spray adhesion layer is sufficient considering that general structures are not used under stress that causes plastic deformation. As for the compressive load, neither N700S nor He600S was peeled off or fractured, and it became clear that it was extremely effective for the part where compressive stress was applied.
(4) The above results suggest the possibility of repairing carbon steel by the cold spray method.
〔供試材〕
本実施例２では、供試材として、施工粉末に炭素量0.70%の高炭素鋼および純度99%以上の軟鋼(Hoganas製, ASC300， 粒径60μm以下)を、基材には施工粉末と同じ高炭素鋼を用
いた。表５に高炭素鋼および軟鋼の化学組成を示す。また、炭素鋼粉末はガスアトマイズ法により作製し、平均粒径は21μmである。
[Sample material]
In this Example 2, high carbon steel with a carbon content of 0.70% and mild steel with a purity of 99% or more (Hoganas, ASC300, particle size of 60 μm or less) are used as the test powder, and the base material is the same as the work powder. High carbon steel was used. Table 5 shows the chemical compositions of high carbon steel and mild steel. The carbon steel powder is produced by a gas atomization method, and the average particle size is 21 μm.
〔施工条件〕
本実施例２では、高圧型コールドスプレー装置(プラズマ技研工業(株)製PCS-103-3）を用いた。施工粉末は、高炭素鋼、および付着率向上を目的とし高炭素鋼と軟鋼を質量比1:1で混合した混合粉末の2種類とした。また、作動ガスにはヘリウムガスを用い、作動温度、作動圧力の影響を評価するため、これらを変化させ成膜した。表６に施工条件を示す。
[Construction conditions]
In Example 2, a high-pressure cold spray apparatus (PCS-103-3 manufactured by Plasma Giken Co., Ltd.) was used. Two types of powders were used: high carbon steel and mixed powder in which high carbon steel and mild steel were mixed at a mass ratio of 1: 1 for the purpose of improving the adhesion rate. Further, helium gas was used as the working gas, and the film was formed by changing these in order to evaluate the influence of the working temperature and working pressure. Table 6 shows the construction conditions.
〔断面微細組織観察〕
コールドスプレー法により成膜した皮膜の付着状態を評価するため、皮膜の断面微細組織を観察した。試料を鏡面仕上げし、走査型電子顕微鏡(SEM)((株)日立ハイテクノロジー製 S-4700)を用いて観察した。また、画像処理ソフト Image-J 1.38xを用いて皮膜断面気孔率を計測した。
〔Vickers硬さ計測〕
バルク材および施工した皮膜の硬さの差異を評価するため、各試料の皮膜断面Vickers
硬さを計測した。試料断面を鏡面仕上げし、微小硬さ試験機(Fischer Instruments製 H100)を用いて計測した。
[Cross-sectional microstructure observation]
In order to evaluate the adhesion state of the film formed by the cold spray method, the cross-sectional microstructure of the film was observed. The sample was mirror-finished and observed using a scanning electron microscope (SEM) (S-4700, manufactured by Hitachi High-Technology Corporation). In addition, the cross-sectional porosity of the film was measured using image processing software Image-J 1.38x.
[Vickers hardness measurement]
In order to evaluate the difference in hardness between the bulk material and the applied film, Vickers
Hardness was measured. The sample cross section was mirror-finished and measured using a microhardness tester (Fischer Instruments H100).
〔結果および考察〕
(1) 施工結果
本実施例２で施工したものは、いずれの条件においても成膜に成功した。これにより成膜が困難であると考えられていた炭素鋼においても成膜が可能であることが確認された。また、軟鋼粉末と混合することで、より膜厚の厚い皮膜を得ることができた。成膜速度は、30〜50mm3/sと評価できるものであった。表７に各試料の膜厚および断面気孔率を示す
。
〔Results and Discussion〕
(1) Construction result The construction performed in Example 2 succeeded in film formation under any conditions. As a result, it was confirmed that film formation was possible even with carbon steel which was thought to be difficult to form. Moreover, a thicker film could be obtained by mixing with mild steel powder. The film formation rate could be evaluated as 30 to 50 mm 3 / s. Table 7 shows the film thickness and cross-sectional porosity of each sample.
(2) 断面微細組織観察
各試料の皮膜断面SEM像を図６に示す。粉末に高炭素鋼のみを用いた試料は混合粉末を
用いた試料と比べ、皮膜と基材の界面が明確に現れている。さらに気孔率においても高い値を示していた。このため、混合粉末と比べ付着が不十分であることが示唆される。さらに同じ炭素鋼を用いた場合でもS2-600とS3-600の比較およびS3-600とS3-700の比較から、
より高温高圧下で施工することで、よりち密な皮膜を得ることができた。また、混合粉末を施工した皮膜は、M2-500およびM2-600でそれぞれ気孔率2.8%および2.0%のち密な皮膜を得ることに成功した。界面も明確ではなく、付着状態は高炭素鋼粉末の場合と比べ良好であった。
(3) Vickers硬さ計測
各試料の皮膜断面Vickers硬さ分布を図７に示す。高炭素鋼粉末を施工した皮膜はバル
ク材と比べ高硬度であることが確認された。これは粒子が基材に衝突した時、粒子が塑性変形し、加工硬化が発生した可能性が考えられる。また、硬さの値のばらつきが大きくなっており、これは高い気孔率のためであると考えられる。また、界面からの距離の変化に対し硬さの変化は確認されなかった。混合粉末を施工した皮膜に関しては、高炭素鋼および軟鋼バルク材硬さの間に分布している。このことから質量比1:1の混合粉末の施工にお
いても、付着比には差異が生じ、軟鋼粉末は炭素鋼粉末と比べ高い可能性が示唆される。
(2) Cross-sectional microstructure observation A cross-sectional SEM image of each sample is shown in FIG. Compared with the sample using mixed powder, the sample using only high carbon steel as the powder clearly shows the interface between the film and the substrate. Furthermore, the porosity was also high. For this reason, it is suggested that adhesion is insufficient compared with mixed powder. Furthermore, even when using the same carbon steel, from the comparison of S2-600 and S3-600 and the comparison of S3-600 and S3-700,
A denser film could be obtained by applying under higher temperature and pressure. In addition, the coating with the mixed powder succeeded in obtaining a dense coating with porosity of 2.8% and 2.0% for M2-500 and M2-600, respectively. The interface was not clear, and the adhesion state was better than that of the high carbon steel powder.
(3) Vickers hardness measurement Fig. 7 shows the Vickers hardness distribution of the film cross section of each sample. It was confirmed that the film on which the high carbon steel powder was applied had higher hardness than the bulk material. This may be due to the fact that when the particles collide with the substrate, the particles were plastically deformed and work hardening occurred. Moreover, the variation of the hardness value is large, which is considered to be due to the high porosity. Moreover, the change of hardness was not confirmed with respect to the change of the distance from an interface. With respect to the coating on which the mixed powder is applied, it is distributed between the hardness of the high carbon steel and mild steel bulk material. This indicates that even in the case of the construction of the mixed powder with a mass ratio of 1: 1, there is a difference in the adhesion ratio, suggesting that the mild steel powder may be higher than the carbon steel powder.
本実施例２では、炭素鋼構造部材補修へのコールドスプレー法の適用を目的とし、高炭素鋼皮膜の機械的特性評価を行った。得られた知見は以下の通りである。
(1)高炭素鋼へのコールドスプレー法の適用は可能であり、軟鋼粉末と混合することで、
より気孔率の小さいち密な皮膜を得ることができる。
(2)より高温高圧条件下での施工によりち密な皮膜を得ることに成功した。
(3)高炭素鋼の皮膜硬さはバルク材と比べ高い値を示し、加工硬化の発生が示唆された。
(4)混合粉末の皮膜硬さは軟鋼と高炭素鋼のバルク材の間に分布しており、付着比は混合
比と異なる可能性が示唆された。
(5)以上の結果からコールドスプレー法の炭素鋼材料補修の可能性が示された。
また、以上より、対象となる基材は、初期部材（未使用の部材、あるいは、工場出荷段階の部材であって表面がきれいなもの）であってよいことはあきらかである。
In Example 2, the mechanical properties of the high carbon steel film were evaluated for the purpose of applying the cold spray method to the repair of the carbon steel structural member. The obtained knowledge is as follows.
(1) Cold spray method can be applied to high carbon steel, and by mixing with mild steel powder,
A denser film having a lower porosity can be obtained.
(2) We succeeded in obtaining a dense film by construction under higher temperature and pressure conditions.
(3) The film hardness of high carbon steel was higher than that of bulk material, suggesting the occurrence of work hardening.
(4) The film hardness of the mixed powder was distributed between the bulk material of mild steel and high carbon steel, suggesting that the adhesion ratio may be different from the mixing ratio.
(5) The above results indicate the possibility of repairing carbon steel materials by the cold spray method.
From the above, it is apparent that the target substrate may be an initial member (an unused member or a member at the factory shipment stage and having a clean surface).
本発明の補修法によれば、炭素鋼などの構造用金属材料の欠陥部、損傷部などを、固相状態のまま補修用原料粉末材を被覆することで補修できる。補修対象の基材や補修用原料粉末材に熱負荷を与えることなく処理でき、しかも、基材よりも硬くて緻密な皮膜層を形成でき、付着層の強度も十分となっているので、補修法として優れている。本発明の補修法は、特別な技能を要しない、簡単で施工速度が速く、短時間で補修を完結できる方法で、実用価値が高いものである。
本発明は、前述の説明及び実施例に特に記載した以外も、実行できることは明らかである。上述の教示に鑑みて、本発明の多くの改変及び変形が可能であり、従ってそれらも本件添付の請求の範囲の範囲内のものである。
According to the repair method of the present invention, defects, damages, and the like of structural metal materials such as carbon steel can be repaired by coating the raw material powder for repair in a solid state. The base material to be repaired and the raw material powder for repair can be processed without applying a thermal load, and a harder and denser film layer can be formed than the base material, and the strength of the adhesion layer is sufficient. It is excellent as a law. The repair method of the present invention is a method that does not require special skills, is simple, has a high construction speed, and can complete repair in a short time, and has high practical value.
It will be apparent that the invention may be practiced otherwise than as particularly described in the foregoing description and examples. Many modifications and variations of the present invention are possible in light of the above teachings, and thus are within the scope of the claims appended hereto.
Claims (13)
とを特徴とする請求項１又は２に記載のコールドスプレーによる金属材料の補修方法。 The method for repairing a metal material by cold spray according to claim 1 or 2, wherein the high-carbon steel powder of the raw material powder for repair is of an average particle size of 5 to 100 µm.
であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一に記載のコールドスプレーによる金属材料の補修方法。 The method for repairing a metal material by cold spray according to any one of claims 1 to 4, wherein the gas flow velocity at the nozzle outlet of the supersonic nozzle of the cold spray is in a speed range of 1050 to 4000 m / s.
徴とする請求項１〜５のいずれか一に記載のコールドスプレーによる金属材料の補修方法。 The method for repairing a metal material by cold spray according to any one of claims 1 to 5, wherein the cold spray is performed under a temperature condition in which the temperature of the working gas is 300 to 1300 ° C.
特徴とする請求項１〜８のいずれか一に記載のコールドスプレーによる金属材料の補修方法。 The method for repairing a metal material by cold spray according to any one of claims 1 to 8, wherein the porosity of the film formed on the substrate by cold spray is approximately 8.4 or less.
スプレー皮膜。
The cold spray coating according to claim 12, wherein the porosity of the coating is approximately 8.4 or less.
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