JP2010105100A - Cermet sintered body and cutting tool - Google Patents
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Abstract
Description
本発明はサーメット焼結体および切削工具に関する。 The present invention relates to a cermet sintered body and a cutting tool.
現在、切削工具や耐摩部材、摺動部材といった耐摩耗性や摺動性、耐欠損性を必要とする部材としてＷＣを主成分とする超硬合金やＴｉを主成分とするサーメット焼結体（Ｔｉ基サーメット焼結体）等の焼結合金が広く使われている。これら焼結合金についてはその性能改善のために新規材料開発が続けられ、サーメット焼結体においても特性の改善が試みられている。 Currently, cemented carbides mainly composed of WC and cermet sintered bodies mainly composed of Ti (such as cutting tools, wear-resistant members, and sliding members) that require wear resistance, slidability, and fracture resistance. Sintered alloys such as Ti-based cermet sintered bodies are widely used. For these sintered alloys, the development of new materials has been continued to improve the performance, and the improvement of the properties of cermet sintered bodies has been attempted.
例えば、特許文献１では、Ｔｉを主成分とする硬質相と鉄族金属を結合相とするサーメット焼結体において、Ｘ線回折分析における（１１３）面のピーク位置がそれぞれ０．２〜１．０度離れた３種以上のＢ１型結晶を有するサーメット焼結体が開示されている。
また、特許文献２では、Ｘ線回折分析における硬質相を示すピークのうち、低角度側に検出される強度の大きいピークにおいて、サーメット焼結体表面部で測定するピークの半価幅が内部のＸ線回折ピークに対して４０〜６０％としたサーメット焼結体が開示され、図３、４には、表面部では（１１３）面のピークが１本、内部では（１１３）面のピークが２本検出されたサーメット焼結体が例示されている。
Moreover, in patent document 2, in the peak which shows the hard phase in a X-ray diffraction analysis and the intensity | strength peak detected on the low angle side, the half value width of the peak measured on the surface part of a cermet sintered compact is internal. A cermet sintered body with 40 to 60% of the X-ray diffraction peak is disclosed. In FIGS. 3 and 4, there is one (113) plane peak in the surface portion, and (113) plane peak inside. Two detected cermet sintered bodies are illustrated.
しかしながら、上記特許文献１のように、０．２〜１．０度離れた３つのＢ１構造を有するサーメット焼結体は、硬質相に残留応力を発生させることができて耐欠損性は向上するが、３本のピークのうちの低角度側のピークが最もピーク強度が高く検出される状態では、サーメット焼結体が高温になった場合に発生する切刃の突発欠損を抑制する効果が十分ではないとう問題があった。 However, as in Patent Document 1, the cermet sintered body having three B1 structures separated by 0.2 to 1.0 degree can generate residual stress in the hard phase and the fracture resistance is improved. However, in the state in which the peak on the low angle side of the three peaks is detected with the highest peak intensity, the effect of suppressing the sudden defect of the cutting edge that occurs when the cermet sintered body becomes high temperature is sufficient. There was a problem that was not.
また、上記特許文献２のように、合金内部においては硬質相のピークが２本存在し、表面部では硬質相のピークが１本のみ存在する場合には、耐欠損性が十分ではなくて切刃の突発欠損やチッピングが発生するおそれがあった。 Further, as in Patent Document 2 described above, when there are two hard phase peaks in the alloy and only one hard phase peak exists in the surface portion, the fracture resistance is not sufficient and the alloy is cut off. There was a risk of sudden chipping or chipping of the blade.
そこで、本発明の切削工具は上記問題を解決するためのものであり、その目的は、サーメット焼結体の靭性と耐熱衝撃性をともに向上させ、切削工具の耐欠損性を向上させることにある。 Therefore, the cutting tool of the present invention is for solving the above-mentioned problems, and its purpose is to improve both the toughness and thermal shock resistance of the cermet sintered body and improve the fracture resistance of the cutting tool. .
本発明のサーメット焼結体は、Ｔｉを主成分とする周期表第４、５および６族金属のうちの１種以上の炭化物、窒化物および炭窒化物からなる硬質相と、主としてＣｏおよびＮｉの少なくとも１種からなる結合相とから構成されてなるサーメット焼結体において、
該サーメット焼結体の内部では、Ｘ線回折測定で前記硬質相の（２２０）面に帰属するピークが、低角度側に検出される低角度ピークと、高角度側に検出される高角度ピークと、これら２つのピークの間に検出される中間ピークとの３つのピークが検出されて、
このうち低角度ピークのピーク強度をＰｉ１とし、中間ピークのピーク強度をＰｉ２としたとき、その比率Ｐｉ２／Ｐｉ１が０．８〜１．１の範囲にあるとともに、
前記サーメット焼結体の前記内部よりも表面側で、かつ表面から３０〜５０μｍ深さの内部に５０〜１５０μｍ厚みで存在し、Ｘ線回折測定で前記硬質相の（２２０）面に帰属するピークが、前記内部の前記低角度ピークが検出される位置に検出される低角度ピークと、前記内部の前記高角度ピークが検出される位置に検出される前記高角度ピークと、前記内部の前記中間ピークが検出される位置に検出される前記中間ピークの３つのピークとが検出されて、このうち低角度ピークのピーク強度をＰｒ１とし、中間ピークのピーク強度をＰｒ２としたとき、その比率Ｐｒ２／Ｐｒ１が０．５〜０．７となる領域を具備するものである。
The cermet sintered body of the present invention includes a hard phase composed of one or more carbides, nitrides, and carbonitrides among the metals in Groups 4, 5, and 6 of the periodic table mainly composed of Ti, and mainly Co and Ni. In a cermet sintered body composed of a binder phase composed of at least one of the following:
Inside the cermet sintered body, the peak attributed to the (220) plane of the hard phase in the X-ray diffraction measurement is a low angle peak detected on the low angle side and a high angle peak detected on the high angle side. And three peaks with an intermediate peak detected between these two peaks,
Among these, when the peak intensity of the low angle peak is P i1 and the peak intensity of the intermediate peak is P i2 , the ratio P i2 / P i1 is in the range of 0.8 to 1.1,
A peak which is present on the surface side of the cermet sintered body at a surface side of the cermet sintered body and at a depth of 30 to 50 μm from the surface at a thickness of 50 to 150 μm, and is attributed to the (220) plane of the hard phase by X-ray diffraction measurement. Are the low angle peak detected at the position where the internal low angle peak is detected, the high angle peak detected at the position where the internal high angle peak is detected, and the intermediate of the internal Three peaks of the intermediate peak detected at the position where the peak is detected are detected, and when the peak intensity of the low-angle peak is P r1 and the peak intensity of the intermediate peak is P r2 , the ratio It has a region where P r2 / P r1 is 0.5 to 0.7.
ここで、前記サーメット焼結体の表面では、Ｘ線回折測定で前記硬質相の（２２０）面に帰属するピークが、前記内部の前記低角度ピークが検出される位置に検出される低角度ピークと、前記内部の前記中間ピークが検出される位置に検出される前記中間ピークとの２つのピークのみが検出されることが望ましい。 Here, on the surface of the cermet sintered body, a peak attributed to the (220) plane of the hard phase is detected at a position where the internal low angle peak is detected by X-ray diffraction measurement. It is preferable that only two peaks of the intermediate peak detected at a position where the intermediate peak inside is detected are detected.
また、前記サーメット焼結体の表面では、Ｘ線回折測定で前記硬質相の（２２０）面に帰属するピークが、前記内部の前記低角度ピークが検出される位置に検出される低角度ピークと、前記内部の前記高角度ピークが検出される位置に検出される高角度ピークと、前記内部の前記中間ピークが検出される位置に検出される中間ピークの３つのピークとが検出されて、かつ、このうち低角度ピークのピーク強度をＰｓ１とし、高角度ピークのピーク強度をＰｓ３としたとき、その比率Ｐｓ３／Ｐｓ１が０．１以下の範囲にあることが望ましい。 Moreover, on the surface of the cermet sintered body, a peak attributed to the (220) plane of the hard phase is measured at the position where the low angle peak inside is detected by X-ray diffraction measurement. Three peaks, a high angle peak detected at a position where the internal high angle peak is detected, and an intermediate peak detected at a position where the internal intermediate peak is detected, and Of these, when the peak intensity of the low angle peak is P s1 and the peak intensity of the high angle peak is P s3 , the ratio P s3 / P s1 is preferably in the range of 0.1 or less.
さらに、前記サーメット焼結体の表面における前記低角度ピークのピーク強度をＰｓ１とし、前記サーメット焼結体の表面における前記中間ピークのピーク強度をＰｓ２としたとき、その比率Ｐｓ２／Ｐｓ１が０．１〜０．５の範囲にあることが望ましい。 Further, when the peak intensity of the low-angle peak on the surface of the cermet sintered body is P s1 and the peak intensity of the intermediate peak on the surface of the cermet sintered body is P s2 , the ratio P s2 / P s1 Is preferably in the range of 0.1 to 0.5.
また、前記内部における前記高角度ピークのピーク強度をＰｉ３としたとき、比率Ｐｉ３／Ｐｉ１が０．３〜０．６の範囲にあるとともに、前記領域における前記高角度ピークのピーク強度をＰｒ３としたとき、比率Ｐｒ３／Ｐｒ１が０．１〜０．３の範囲にあることが望ましい。 Further, when the peak intensity of the high angle peak in the interior is P i3 , the ratio P i3 / P i1 is in the range of 0.3 to 0.6, and the peak intensity of the high angle peak in the area is When P r3 is set, the ratio P r3 / P r1 is preferably in the range of 0.1 to 0.3.
ここで、上記サーメット焼結体を少なくとも切刃に用いた切削工具とすることで、高い靭性と耐熱衝撃性を有する長寿命な切削工具とすることができる。 Here, by using the cermet sintered body as a cutting tool using at least a cutting edge, a long-life cutting tool having high toughness and thermal shock resistance can be obtained.
本発明のサーメット焼結体によれば、サーメット焼結体の内部では、Ｘ線回折測定で前記硬質相の（２２０）面に帰属するピークが、低角度側に検出される低角度ピークと、高角度側に検出される高角度ピークと、これら２つのピークの間に検出される中間ピークとの３つのピークが検出されて、
このうち低角度ピークのピーク強度をＰｉ１とし、中間ピークのピーク強度をＰｉ２としたとき、その比率Ｐｉ２／Ｐｉ１が０．８〜１．１の範囲にあるとともに、
前記サーメット焼結体の前記内部よりも表面側で、かつ表面から３０〜５０μｍ深さの内部に５０〜１５０μｍ厚みで存在し、Ｘ線回折測定で前記硬質相の（２２０）面に帰属するピークが、前記内部の前記低角度ピークが検出される位置に検出される低角度ピークと、前記内部の前記高角度ピークが検出される位置に検出される前記高角度ピークと、前記内部の前記中間ピークが検出される位置に検出される前記中間ピークの３つのピークとが検出されて、このうち低角度ピークのピーク強度をＰｒ１とし、中間ピークのピーク強度をＰｒ２としたとき、その比率Ｐｒ２／Ｐｒ１が０．５〜０．７となる領域を具備することによって、表面付近が発熱した場合にこの領域がその熱を効率よく放熱してサーメット焼結体の表面における耐熱衝撃性を高めることができる。
According to the cermet sintered body of the present invention, inside the cermet sintered body, a peak attributed to the (220) plane of the hard phase is detected at the low angle side by X-ray diffraction measurement, Three peaks are detected, a high angle peak detected on the high angle side and an intermediate peak detected between these two peaks,
Among these, when the peak intensity of the low angle peak is P i1 and the peak intensity of the intermediate peak is P i2 , the ratio P i2 / P i1 is in the range of 0.8 to 1.1,
A peak which is present on the surface side of the cermet sintered body at a surface side of the cermet sintered body and at a depth of 30 to 50 μm from the surface at a thickness of 50 to 150 μm, and is attributed to the (220) plane of the hard phase by X-ray diffraction measurement. Are the low angle peak detected at the position where the internal low angle peak is detected, the high angle peak detected at the position where the internal high angle peak is detected, and the intermediate of the internal Three peaks of the intermediate peak detected at the position where the peak is detected are detected, and when the peak intensity of the low-angle peak is P r1 and the peak intensity of the intermediate peak is P r2 , the ratio by P r2 / P r1 is provided with a region to be 0.5 to 0.7, this region the heat when the vicinity of the surface generates heat efficiently radiated to heat the surface of the sintered cermet撃性 can be increased.
ここで、前記サーメット焼結体の表面では、Ｘ線回折測定で前記硬質相の（２２０）面に帰属するピークが、前記内部の前記低角度ピークが検出される位置に検出される低角度ピークと、前記内部の前記中間ピークが検出される位置に検出される前記中間ピークとの２つのピークのみが検出されるか、または、前記内部の前記低角度ピークが検出される位置に検出される低角度ピークと、前記内部の前記高角度ピークが検出される位置に検出される高角度ピークと、前記内部の前記中間ピークが検出される位置に検出される中間ピークの３つのピークとが検出されて、かつ、このうち低角度ピークのピーク強度をＰｓ１とし、高角度ピークのピーク強度をＰｓ３としたとき、その比率Ｐｓ３／Ｐｓ１が０．１以下の範囲にあることによって、サーメット焼結体の表面における残留応力を緩和させて、サーメット焼結体の表面における靭性を向上させるため望ましい。 Here, on the surface of the cermet sintered body, a peak attributed to the (220) plane of the hard phase is detected at a position where the internal low angle peak is detected by X-ray diffraction measurement. And only two peaks, the intermediate peak detected at the position where the internal intermediate peak is detected, or detected at the position where the internal low-angle peak is detected Three peaks are detected: a low angle peak, a high angle peak detected at a position where the internal high angle peak is detected, and an intermediate peak detected at a position where the internal intermediate peak is detected. It is, and the peak intensity of these low-angle peak and P s1, when the peak intensity of the high angle peak was P s3, by that the ratio P s3 / P s1 is in the range of 0.1 or less , By relaxing the residual stress in the surface of the sintered cermet in order to improve the toughness at the surface of the sintered cermet desirable.
さらに、前記サーメット焼結体の表面における前記低角度ピークのピーク強度をＰｓ１とし、前記サーメット焼結体の表面における前記中間ピークのピーク強度をＰｓ２としたとき、その比率Ｐｓ２／Ｐｓ１が０．１〜０．５の範囲にあることがサーメッ焼結体の表面での熱伝導率を向上させることができるため望ましい。 Further, when the peak intensity of the low-angle peak on the surface of the cermet sintered body is P s1 and the peak intensity of the intermediate peak on the surface of the cermet sintered body is P s2 , the ratio P s2 / P s1 Is preferably in the range of 0.1 to 0.5 because the thermal conductivity on the surface of the sintered cermet can be improved.
また、前記内部における前記高角度ピークのピーク強度をＰｉ３としたとき、比率Ｐｉ３／Ｐｉ１が０．３〜０．６の範囲にあるとともに、前記領域における前記高角度ピークのピーク強度をＰｒ３としたとき、比率Ｐｒ３／Ｐｒ１が０．１〜０．３の範囲にあることが、サーメット焼結体の内部における耐衝撃性を高めるとともに、サーメット焼結体の表面における耐摩耗性を高めることができるため望ましい。 Further, when the peak intensity of the high angle peak in the interior is P i3 , the ratio P i3 / P i1 is in the range of 0.3 to 0.6, and the peak intensity of the high angle peak in the area is When P r3 is set, the ratio P r3 / P r1 is in the range of 0.1 to 0.3 to improve the impact resistance in the cermet sintered body and to wear on the surface of the cermet sintered body. It is desirable because it can enhance the properties.
さらに、上記サーメット焼結体を少なくとも切刃に用いた切削工具とすることによって、高い靭性と耐熱衝撃性を有する長寿命な切削工具とすることができる。 Furthermore, by using the cermet sintered body as a cutting tool using at least a cutting edge, a long-life cutting tool having high toughness and thermal shock resistance can be obtained.
本発明のサーメット焼結体を用いた切削工具（以下、単に工具と略す）について説明する。 A cutting tool (hereinafter simply referred to as a tool) using the cermet sintered body of the present invention will be described.
工具を構成するサーメット焼結体は、Ｔｉを主成分とする周期表第４、５および６族金属のうちの１種以上の炭化物、窒化物および炭窒化物の１種以上からなる硬質相と、鉄族金属、たとえばＣｏおよびＮｉから選ばれる一種以上の元素を主成分とする結合相とから構成されている。 The cermet sintered body constituting the tool includes a hard phase composed of one or more of carbides, nitrides, and carbonitrides of Group 4, 5, and 6 metals in the periodic table mainly containing Ti. And a bonded phase mainly composed of one or more elements selected from iron group metals such as Co and Ni.
ここで、本発明のサーメット焼結体の内部における望ましい組成は、硬質相をなすＴｉを主成分とする周期表第４、５および６族金属の窒化物または炭窒化物の合計含有比率は７０〜９６質量％であることが望ましく、特に耐摩耗性の向上の点で８５〜９６質量％であることが望ましい。一方、結合相の含有比率は４〜３０質量％、特に４〜１５質量％であることが望ましく、これによって、サーメット焼結体１の硬度および靭性のバランスに優れたものとなる。さらに、サーメット焼結体１の望ましい具体的な組成は、Ｃｏを５〜１５質量％、Ｎｉを２〜１０質量％、ＴｉＣＮ４０〜６０質量％、ＷＣを５〜３０質量％、ＮｂＣを５〜３０質量％、ＶＣを１．０〜３．０質量％、ＭｏＣを０〜５質量％、ＴａＣを０〜１０質量％、ＺｒＣを０〜３．０質量％の割合であり、これによって、サーメット焼結体の耐摩耗性と耐欠損性を両立させることができる。 Here, the desirable composition in the cermet sintered body of the present invention is such that the total content ratio of the nitrides or carbonitrides of Group 4, 5, and 6 metals of the periodic table mainly composed of Ti forming the hard phase is 70. It is desirable that the content be ˜96 mass%, and it is desirable that the content be 85-96 mass% particularly in terms of improvement in wear resistance. On the other hand, the content ratio of the binder phase is preferably 4 to 30% by mass, particularly 4 to 15% by mass, and this makes the balance of the hardness and toughness of the cermet sintered body 1 excellent. Furthermore, the desirable specific composition of the cermet sintered body 1 is 5 to 15% by mass of Co, 2 to 10% by mass of Ni, 40 to 60% by mass of TiCN, 5 to 30% by mass of WC, and 5 to 30 of NbC. % By mass, VC by 1.0 to 3.0% by mass, MoC by 0 to 5% by mass, TaC by 0 to 10% by mass and ZrC by 0 to 3.0% by mass. It is possible to achieve both wear resistance and fracture resistance of the bonded body.
本発明によれば、サーメット焼結体の内部では、サーメット焼結体の内部では、Ｘ線回折測定で前記硬質相の（２２０）面に帰属するピークが、低角度側に検出される低角度ピークと、高角度側に検出される高角度ピークと、これら２つのピークの間に検出される中間ピークとの３つのピークが検出されて、このうち低角度ピークのピーク強度をＰｉ１とし、中間ピークのピーク強度をＰｉ２としたとき、その比率Ｐｉ２／Ｐｉ１が０．８〜１．１の範囲にあるとともに、前記サーメット焼結体の前記内部よりも表面側で、かつ表面から３０〜５０μｍ深さの内部に５０〜１５０μｍ厚みで存在し、Ｘ線回折測定で前記硬質相の（２２０）面に帰属するピークが、前記内部の前記低角度ピークが検出される位置に検出される低角度ピークと、前記内部の前記高角度ピークが検出される位置に検出される前記高角度ピークと、前記内部の前記中間ピークが検出される位置に検出される前記中間ピークの３つのピークとが検出されて、このうち低角度ピークのピーク強度をＰｒ１とし、中間ピークのピーク強度をＰｒ２としたとき、その比率Ｐｒ２／Ｐｒ１が０．５〜０．７となる領域を具備することによって、表面付近の高温時にかかる熱応力を緩和し、耐熱衝撃性を高めることができ、かつ、高靭性なサーメット焼結体を得ることができる。 According to the present invention, inside the cermet sintered body, in the cermet sintered body, a peak attributed to the (220) plane of the hard phase is detected on the low angle side by X-ray diffraction measurement. Three peaks are detected: a peak, a high-angle peak detected on the high-angle side, and an intermediate peak detected between these two peaks, of which the peak intensity of the low-angle peak is P i1 , When the peak intensity of the intermediate peak is P i2 , the ratio P i2 / P i1 is in the range of 0.8 to 1.1, and is closer to the surface than the inside of the cermet sintered body and from the surface. A peak that exists at a thickness of 50 to 150 μm inside a depth of 30 to 50 μm and is attributed to the (220) plane of the hard phase is detected at the position where the low-angle peak inside is detected by X-ray diffraction measurement. Low angle peak and Three peaks of the high angle peak detected at the position where the internal high angle peak is detected and the intermediate peak detected at the position where the internal intermediate peak is detected are detected, Among these, when the peak intensity of the low angle peak is P r1 and the peak intensity of the intermediate peak is P r2 , the surface has a ratio P r2 / P r1 of 0.5 to 0.7. Thermal stress applied at high temperatures in the vicinity can be relieved, thermal shock resistance can be improved, and a tough cermet sintered body can be obtained.
なお、本発明における内部とは、サーメット焼結体において後述する改質領域と表面利領域とを除く領域を指し、サーメット焼結体の内部のＸ線回折測定を行うには、例えば、サーメット焼結体を研磨する等の方法によって、サーメット焼結体の表面から１ｍｍ以上の深さの位置を露出させた加工面においてＸ線回折測定を行えばよい。組成分析においてもこの加工面にて測定すればよい。 The term “inside” in the present invention refers to a region excluding the modified region and the surface area described later in the cermet sintered body. To perform X-ray diffraction measurement inside the cermet sintered body, for example, cermet sintering X-ray diffraction measurement may be performed on a processed surface in which a position having a depth of 1 mm or more is exposed from the surface of the cermet sintered body by a method such as polishing the bonded body. What is necessary is just to measure on this processed surface also in a composition analysis.
ここで、本発明におけるＸ線回折の測定は、サーメット焼結体の断面を研磨した研磨面に対して、線源：ＣｕＫα（Ｋα２除去）、スポット径１００μｍ以下、出力：４０ｋＶ、４０ｍＡ、ステップ：０．０１６°、測定ピーク：ＴｉＮ（２２０）結晶面（回折角２θが６０〜６５°の付近に検出される。）の測定条件で行う。そして、サーメット焼結体の内部から表面に向かって測定位置をずらしながらＸ線を照射して測定することにより、改質層の有無および表面部でのＸ線回折ピークの検出状態を観察することができる。 Here, the measurement of X-ray diffraction in the present invention is performed with respect to a polished surface obtained by polishing a cross section of a cermet sintered body, with a radiation source: CuKα (Kα2 removed), a spot diameter of 100 μm or less, output: 40 kV, 40 mA, step: 0.016 °, measurement peak: performed under measurement conditions of a TiN (220) crystal plane (a diffraction angle 2θ is detected in the vicinity of 60 to 65 °). And by observing the presence or absence of the modified layer and the detection state of the X-ray diffraction peak at the surface portion by irradiating and measuring X-rays while shifting the measurement position from the inside of the cermet sintered body toward the surface Can do.
なお、本発明のサーメット焼結体において内部、改質部および表面部で検出されるＸ線回折ピークの違いについては、複数の元素の固溶状態が異なる硬質相が３種類存在し、その存在割合が異なることが要因であると考えられる。そして、改質部および表面部においては内部よりも焼結が進んで元素の拡散と移動が活発に行われる結果、硬質相の存在状態が違っているものと推察される。 In addition, in the cermet sintered body of the present invention, there are three types of hard phases having different solid solution states of a plurality of elements as to the difference in X-ray diffraction peaks detected in the interior, the modified portion, and the surface portion. The difference is considered to be a factor. Then, in the modified part and the surface part, it is presumed that the presence of the hard phase is different as a result of active sintering and diffusion and movement of elements in the modified part and the surface part.
また、上記中間のピークが検出される角度Δ１が、低角度側に現れるピークから高角度側に０．１〜０．３度ずれた位置となることで、低角度側に現れるピークに起因する硬質相との熱膨張係数等の特性の差が小さくなるため、より熱応力の影響を低減することができ、耐熱衝撃性の低下を防ぐことができる。 Further, the angle Δ1 at which the intermediate peak is detected is a position that is shifted by 0.1 to 0.3 degrees on the high angle side from the peak that appears on the low angle side, resulting in the peak appearing on the low angle side. Since the difference in characteristics such as the thermal expansion coefficient from the hard phase is reduced, the influence of thermal stress can be further reduced, and the reduction in thermal shock resistance can be prevented.
ここで、前記Ｐｉ２／Ｐｉ１が０．８未満だと、耐欠損性が不十分となる。一方、Ｐｉ２／Ｐｉ１が１．１を越えると、サーメット焼結体の内部における硬度が低下して耐摩耗性が不十分となる。また、Ｐｒ２／Ｐｒ１が０．５を下回ると、改質領域における放熱性が十分ではなくなるため、耐熱衝撃性が不十分となる。一方、Ｐｒ２／Ｐｒ１が０．７を越えると、改質領域の硬度が低下して、サーメット焼結体の表面における耐摩耗性が低下してしまう。 Here, if the P i2 / P i1 is less than 0.8, the chipping resistance is insufficient. On the other hand, if P i2 / P i1 exceeds 1.1, the hardness inside the cermet sintered body is lowered and the wear resistance becomes insufficient. On the other hand, if P r2 / P r1 is less than 0.5, the heat dissipation in the modified region is not sufficient, and the thermal shock resistance becomes insufficient. On the other hand, if P r2 / P r1 exceeds 0.7, the hardness of the modified region decreases, and the wear resistance on the surface of the cermet sintered body decreases.
ここで、前記サーメット焼結体の表面では、Ｘ線回折測定で前記硬質相の（２２０）面に帰属するピークが、前記内部の前記低角度ピークが検出される位置に検出される低角度ピークと、前記内部の前記中間ピークが検出される位置に検出される前記中間ピークとの２つのピークのみが検出されるか、または、前記内部の前記低角度ピークが検出される位置に検出される低角度ピークと、前記内部の前記高角度ピークが検出される位置に検出される高角度ピークと、前記内部の前記中間ピークが検出される位置に検出される中間ピークの３つのピークとが検出されて、かつ、このうち低角度ピークのピーク強度をＰｓ１とし、高角度ピークのピーク強度をＰｓ３としたとき、その比率Ｐｓ３／Ｐｓ１が０．１以下の範囲にあることによって、サーメット焼結体表面にかかる残留応力を緩和させることができる。 Here, on the surface of the cermet sintered body, a peak attributed to the (220) plane of the hard phase is detected at a position where the internal low angle peak is detected by X-ray diffraction measurement. And the two peaks of the intermediate peak detected at the position where the internal intermediate peak is detected, or are detected at the position where the internal low angle peak is detected. Three peaks are detected: a low angle peak, a high angle peak detected at a position where the internal high angle peak is detected, and an intermediate peak detected at a position where the internal intermediate peak is detected. It is, and the peak intensity of these low-angle peak and P s1, when the peak intensity of the high angle peak was P s3, by that the ratio P s3 / P s1 is in the range of 0.1 or less , It is possible to relax the residual stress applied to the cermet sintered body surface.
さらに、前記サーメット焼結体の表面における前記低角度ピークのピーク強度をＰｓ１とし、前記サーメット焼結体の表面における前記中間ピークのピーク強度をＰｓ２としたとき、その比率Ｐｓ２／Ｐｓ１が０．１〜０．５の範囲にあることが、サーメット表面の靭性を高めるとともに、サーメット表面の耐熱衝撃性を向上させてサーメッ焼結体の表面での熱伝導率を確保できるため望ましい。 Further, when the peak intensity of the low-angle peak on the surface of the cermet sintered body is P s1 and the peak intensity of the intermediate peak on the surface of the cermet sintered body is P s2 , the ratio P s2 / P s1 Is preferably in the range of 0.1 to 0.5, because the toughness of the cermet surface can be increased and the thermal shock resistance of the cermet surface can be improved to ensure the thermal conductivity on the surface of the cermet sintered body.
また、前記内部における前記高角度ピークのピーク強度をＰｉ３としたとき、比率Ｐｉ３／Ｐｉ１が０．３〜０．６の範囲にあるとともに、前記領域における前記高角度ピークのピーク強度をＰｒ３としたとき、比率Ｐｒ３／Ｐｒ１が０．１〜０．３の範囲にあることが、サーメット焼結体の内部における耐衝撃性を高めるとともに、サーメット焼結体の表面における耐摩耗性を高めることができるため望ましい。 Further, when the peak intensity of the high angle peak in the interior is P i3 , the ratio P i3 / P i1 is in the range of 0.3 to 0.6, and the peak intensity of the high angle peak in the area is When P r3 is set, the ratio P r3 / P r1 is in the range of 0.1 to 0.3 to improve the impact resistance in the cermet sintered body and to wear on the surface of the cermet sintered body. It is desirable because it can enhance the properties.
さらに、サーメット焼結体の任意断面についての走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真において、硬質相は、相対的に黒色に観察される第１硬質相と相対的に白色に観察される第２硬質相３とが観察される。元素の質量および原子半径を考慮すると、上記Ｘ線回折で高角度側に検出されるピークは第１硬質相に相当し、中間に検出されるピークと低角側に検出されるピークは第２硬質相に相当するものと推察される。なお、中間に検出されるピークの硬質相と低角側に検出されるピークの硬質相との違いは、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真では見分けにくい。 Further, in a scanning electron microscope (SEM) photograph of an arbitrary cross section of the cermet sintered body, the hard phase is a first hard phase that is observed relatively black and a second hard phase that is observed relatively white. 3 is observed. In consideration of the mass and atomic radius of the element, the peak detected on the high angle side in the X-ray diffraction corresponds to the first hard phase, and the peak detected in the middle and the peak detected on the low angle side are the second. It is inferred to correspond to the hard phase. Note that the difference between the hard phase of the peak detected in the middle and the hard phase of the peak detected on the low angle side is difficult to distinguish in a scanning electron microscope (SEM) photograph.
さらに、硬質相の平均粒径は、サーメット焼結体の内部における断面観察において第１硬質相が０．１〜０．５μｍであり、第２硬質相が０．８〜１．５μｍであることが、靭性を高めることができる点で望ましい。なお、本発明における硬質相の粒径の測定は、ＣＩＳ−０１９Ｄ−２００５に規定された超硬合金の平均粒径の測定方法に準じて測定する。この時、硬質相が有芯構造からなる場合については、芯部と周辺部を含めた周辺部の外縁までを１つの硬質相としてその粒径を測定する。 Furthermore, the average particle diameter of the hard phase is 0.1 to 0.5 μm for the first hard phase and 0.8 to 1.5 μm for the second hard phase in the cross-sectional observation inside the cermet sintered body. However, it is desirable in that the toughness can be increased. In addition, the particle size of the hard phase in the present invention is measured in accordance with the measuring method of the average particle size of the cemented carbide specified in CIS-019D-2005. At this time, in the case where the hard phase has a cored structure, the particle diameter is measured with one hard phase extending to the outer edge of the peripheral portion including the core portion and the peripheral portion.
また、本発明においては、サーメット焼結体の表面に、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＡｌＮ、Ａｌ２Ｏ３等の公知の硬質膜を物理蒸着法（ＰＶＤ法）や化学蒸着法（ＣＶＤ法）等の公知の薄膜形成手法を用いて成膜したものであってもよい。 In the present invention, a known hard film such as TiN, TiCN, TiAlN, or Al 2 O 3 is applied to the surface of the cermet sintered body, such as a physical vapor deposition method (PVD method) or a chemical vapor deposition method (CVD method). The film may be formed using the thin film forming method.
また、本発明の工具は、スローアウェイチップタイプの一般旋削工具、または、溝入れ工具、ねじ切り工具、エンドミルやドリル、および、ソリッドエンドミルやソリッドドリルなどに適用することができる。 The tool of the present invention can be applied to a throw-away tip type general turning tool, a grooving tool, a thread cutting tool, an end mill or a drill, a solid end mill or a solid drill, or the like.
（製造方法）
次に、上述したサーメット焼結体の製造方法の一例について説明する。
(Production method)
Next, an example of the manufacturing method of the cermet sintered compact mentioned above is demonstrated.
まず、平均粒径０．６〜１．０μｍ、望ましくは０．８〜１．０μｍのＴｉＣＮ粉末と、平均粒径０．１〜２μｍの上述した他の周期表第４、５および６族金属の炭化物粉末、窒化物粉末または炭窒化物粉末のいずれか１種と、平均粒径１．０〜３．０μｍのＣｏ粉末と平均粒径０．３〜０．８μｍのＮｉ粉末との少なくとも１種と、所望により平均粒径０．５〜１０μｍのＭｎＣＯ３粉末を混合した混合粉末を調製する。なお、原料中にＴｉＣ粉末やＴｉＮ粉末を添加することもあるが、これらの原料粉末は焼成後のサーメット焼結体においてＴｉＣＮとなる。 First, TiCN powder having an average particle size of 0.6 to 1.0 μm, preferably 0.8 to 1.0 μm, and the above-mentioned other periodic table groups 4, 5 and 6 metals having an average particle size of 0.1 to 2 μm Any one of carbide powder, nitride powder, or carbonitride powder, Co powder having an average particle size of 1.0 to 3.0 μm, and Ni powder having an average particle size of 0.3 to 0.8 μm A mixed powder is prepared by mixing seeds and optionally MnCO 3 powder having an average particle size of 0.5 to 10 μm. In addition, although TiC powder and TiN powder may be added to the raw material, these raw material powders become TiCN in the sintered cermet sintered body.
そして、この混合粉末にバインダを添加して、プレス成形、押出成形、射出成形等の公知の成形方法によって所定形状に成形する。 And a binder is added to this mixed powder, and it shape | molds in a predetermined shape by well-known shaping | molding methods, such as press molding, extrusion molding, and injection molding.
次に、本発明によれば、上記成形体を下記の条件にて焼成することにより、上述した所定組織のサーメット焼結体を作製することができる。焼成条件としては、
（ａ）５〜１５℃／分の昇温速度で１０５０〜１２５０℃まで昇温し、
（ｂ）窒素（Ｎ）を３０〜２０００Ｐａ充填した雰囲気で０．１〜２℃／分の昇温速度で１３３０〜１３８０℃まで昇温し、
（ｃ）真空雰囲気で４〜１５℃／分の昇温速度で１４７０〜１５７０℃まで昇温するとともに、その状態で０．５〜１．０時間維持し、
（ｄ）再び真空から窒素雰囲気に変えて０．５〜４℃／分の昇温速度で前記工程（ｃ）から１５５０℃〜１６００℃の温度まで昇温し、最高温度にて真空雰囲気中で０．５〜１．０時間保持した後、
（ｅ）６〜１５℃／分の冷却速度で不活性ガス雰囲気下にて冷却する工程にて焼成する。
Next, according to this invention, the cermet sintered compact of the predetermined structure | tissue mentioned above can be produced by baking the said molded object on the following conditions. As firing conditions,
(A) The temperature is increased to 1050 to 1250 ° C. at a temperature increase rate of 5 to 15 ° C./min,
(B) In an atmosphere filled with nitrogen (N) at 30 to 2000 Pa, the temperature is raised to 1330 to 1380 ° C. at a temperature rising rate of 0.1 to 2 ° C./min,
(C) While raising the temperature to 1470-1570 ° C. at a rate of temperature increase of 4-15 ° C./min in a vacuum atmosphere, maintaining in that state for 0.5-1.0 hours,
(D) Change from vacuum to nitrogen atmosphere again and raise the temperature from step (c) to 1550 ° C. to 1600 ° C. at a rate of 0.5 to 4 ° C./min. After holding for 0.5-1.0 hours,
(E) Firing in a step of cooling in an inert gas atmosphere at a cooling rate of 6 to 15 ° C./min.
ここで、（ｃ）工程を真空雰囲気で行うことで硬質相への固溶状態が進行させ、３種類の硬質相を形成することができ、サーメット焼結体内部におけるＸ線回折ピークが３本となる。窒素雰囲気などの雰囲気で焼結すると、硬質相の固溶状態が進行せず、３種類の硬質相が形成されない。また、（ｃ）工程を窒素圧力２０００Ｐａより高い雰囲気で行うと硬質相への固溶状態が抑制されすぎてしまい改質層が形成されない。また、（ｄ）工程において昇温速度を４℃／分未満とすることで、サーメット焼結体２の表面部で硬質相への周期表第４、５および６族元素の固溶が促進され、サーメット焼結体の内部において硬質相のＸ線ピークが３本検出されるようにすることができる。また、昇温速度が１５℃／分より速いと、サーメット焼結体の表面部で硬質相への周期表第４、５および６族元素の固溶が行われず、本発明の改質層を得ることができない。さらに、（ｃ）（ｄ）工程の温度が所定の範囲を外れる場合にも、硬質相への固溶状態が適正化できずサーメット焼結体の内部におけるＸ線回折ピークが３本未満となるか、または改質層ができなくなる。 Here, by carrying out the step (c) in a vacuum atmosphere, the solid solution state in the hard phase proceeds, and three types of hard phases can be formed, and there are three X-ray diffraction peaks inside the cermet sintered body. It becomes. When sintering is performed in an atmosphere such as a nitrogen atmosphere, the solid phase of the hard phase does not proceed and three types of hard phases are not formed. In addition, when the step (c) is performed in an atmosphere higher than the nitrogen pressure of 2000 Pa, the solid solution state in the hard phase is excessively suppressed and a modified layer is not formed. In addition, by increasing the rate of temperature rise to less than 4 ° C./min in the step (d), solid solution of the periodic table groups 4, 5, and 6 elements into the hard phase is promoted at the surface portion of the cermet sintered body 2. In the cermet sintered body, three X-ray peaks of the hard phase can be detected. Also, if the rate of temperature rise is faster than 15 ° C./min, the surface layer of the cermet sintered body will not cause solid solution of Group 4, 5 and 6 elements of the periodic table in the hard phase, and the modified layer of the present invention will be Can't get. Furthermore, even when the temperature in the steps (c) and (d) is out of the predetermined range, the solid solution state in the hard phase cannot be optimized, and the X-ray diffraction peak inside the cermet sintered body becomes less than three. Or a modified layer cannot be formed.
そして、所望により、チップの表面に被覆層を成膜する。被覆層の成膜方法として、イオンプレーティング法やスパッタリング法等の物理蒸着（ＰＶＤ）法が好適に適応可能である。 Then, if desired, a coating layer is formed on the surface of the chip. A physical vapor deposition (PVD) method such as an ion plating method or a sputtering method can be suitably applied as the coating layer forming method.
マイクロトラック法による測定で平均粒径（ｄ５０値）が０．６μｍのＴｉＣＮ粉末、平均粒径１．１μｍのＷＣ粉末、平均粒径１．５μｍのＴｉＮ粉末、平均粒径１．０μｍのＶＣ粉末、平均粒径２μｍのＴａＣ粉末、平均粒径１．５μｍのＭｏＣ粉末、平均粒径１．５μｍのＮｂＣ粉末、平均粒径１．８μｍのＺｒＣ粉末、平均粒径２．４μｍのＮｉ粉末、および平均粒径１．９μｍのＣｏ粉末、平均粒径５．０μｍのＭｎＣＯ３粉末を表１に示す割合で調整した混合粉末をステンレス製ボールミルと超硬ボールを用いて、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）を添加して湿式混合し、パラフィンを３質量％添加、混合した。 TiCN powder having an average particle diameter (d 50 value) of 0.6 μm, WC powder having an average particle diameter of 1.1 μm, TiN powder having an average particle diameter of 1.5 μm, and VC having an average particle diameter of 1.0 μm as measured by the microtrack method. Powder, TaC powder with an average particle size of 2 μm, MoC powder with an average particle size of 1.5 μm, NbC powder with an average particle size of 1.5 μm, ZrC powder with an average particle size of 1.8 μm, Ni powder with an average particle size of 2.4 μm, A mixed powder prepared by adjusting a Co powder having an average particle diameter of 1.9 μm and a MnCO 3 powder having an average particle diameter of 5.0 μm at a ratio shown in Table 1 was mixed with isopropyl alcohol (IPA) using a stainless steel ball mill and a carbide ball. The mixture was added and wet-mixed, and 3% by mass of paraffin was added and mixed.
その後、加圧圧力２００ＭＰａでＣＮＭＧ１２０４０８のスローアウェイチップ工具形状にプレス成形し、（ａ）工程：１０℃／分の昇温速度で１２００℃まで昇温し、（ｂ）工程：１℃／分の昇温速度で１３５０℃まで昇温し、その後は表２に示す焼成条件にて焼成を行い、（ｅ）工程：１０℃／分の冷却速度で窒素ガス雰囲気下にて冷却して試料Ｎｏ．１〜１６のサーメット製のスローアウェイチップを得た。 Thereafter, it is press-molded into a throw-away tip tool shape of CNMG120408 at a pressurization pressure of 200 MPa, (a) step: the temperature is raised to 1200 ° C. at a temperature rising rate of 10 ° C./min, and (b) step: 1 ° C./min. The temperature was raised to 1350 ° C. at a rate of temperature rise, and thereafter firing was performed under the firing conditions shown in Table 2. Step (e): Cooled in a nitrogen gas atmosphere at a cooling rate of 10 ° C./min. 1 to 16 cermet throwaway chips were obtained.
得られたサーメット焼結体について、逃げ面を０．５ｍｍ厚み研削加工して鏡面状態とした後、測定範囲：２θ＝６０°〜６３°、ＣｕＫα線（Ｋα１除去）、解析に使用した結晶相：ＴｉＣＮ（２２０）の条件にてＸ線回折分析を行い、ピークチャートを得た。なお、改質部はサーメット焼結体の表面を基準として２０μｍ〜８０μｍの深さの位置に存在していた。結果は表３または表４に示した。 For the obtained cermet sintered body, the flank face was ground to a thickness of 0.5 mm to obtain a mirror state, and then the measurement range: 2θ = 60 ° to 63 °, CuKα ray (Kα1 removal), crystal phase used for analysis : X-ray diffraction analysis was performed under the condition of TiCN (220) to obtain a peak chart. The modified portion was present at a depth of 20 μm to 80 μm based on the surface of the cermet sintered body. The results are shown in Table 3 or Table 4.
次に、得られたサーメット製の切削工具を用いて以下の切削条件にて切削試験を行った。結果は併せて表４に示した。
（耐摩耗性評価）
被削材：ＳＮＣＭ４３９
切削速度：１２０ｍ／分
送り：０．１５ｍｍ／ｒｅｖ
切込み：１．０ｍｍ
切削状態：湿式（水溶性切削液使用）
評価方法：摩耗量が０．２ｍｍに達するまでの時間
（耐欠損性評価）
被削材：Ｓ２５Ｃ
切削速度：１００ｍ／分
送り：０．０５〜０．０５ｍｍ／ｒｅｖ
切込み：１．０ｍｍ
切削状態：乾式
評価方法：各送り１０Ｓで欠損するまでの時間（秒）
Next, the cutting test was done on the following cutting conditions using the obtained cermet cutting tool. The results are also shown in Table 4.
(Abrasion resistance evaluation)
Work material: SNCM439
Cutting speed: 120 m / min Feed: 0.15 mm / rev
Cutting depth: 1.0mm
Cutting state: wet (uses water-soluble cutting fluid)
Evaluation method: Time until the wear amount reaches 0.2 mm (defect resistance evaluation)
Work material: S25C
Cutting speed: 100 m / min Feed: 0.05 to 0.05 mm / rev
Cutting depth: 1.0mm
Cutting state: Dry evaluation method: Time (seconds) until chipping occurs at each feed 10S
表１〜４より、３本のピークを持つ改質部がないか、または内部においても３本のピークを持つ試料Ｎｏ．８〜１４では、耐摩耗性、耐欠損性のどちらかが十分ではない結果となり、十分な工具寿命を得ることができなかった。 From Tables 1 to 4, there is no modified portion having three peaks, or sample No. having three peaks also inside. In 8-14, either the wear resistance or the fracture resistance was not sufficient, and a sufficient tool life could not be obtained.
一方、本発明の範囲内のＸＲＤピークを持つ試料Ｎｏ．１〜７では、耐摩耗性、耐欠損性共に優れた性能を発揮し、優れた工具寿命を発揮した。 On the other hand, Sample No. having an XRD peak within the scope of the present invention. Nos. 1 to 7 exhibited excellent performance in both wear resistance and fracture resistance, and exhibited an excellent tool life.
Claims (6)
該サーメット焼結体の内部では、Ｘ線回折測定で前記硬質相の（２２０）面に帰属するピークが、低角度側に検出される低角度ピークと、高角度側に検出される高角度ピークと、これら２つのピークの間に検出される中間ピークとの３つのピークが検出されて、
このうち低角度ピークのピーク強度をＰｉ１とし、中間ピークのピーク強度をＰｉ２としたとき、その比率Ｐｉ２／Ｐｉ１が０．８〜１．１の範囲にあるとともに、
前記サーメット焼結体の前記内部よりも表面側で、かつ表面から３０〜５０μｍ深さの内部に５０〜１５０μｍ厚みで存在し、Ｘ線回折測定で前記硬質相の（２２０）面に帰属するピークが、前記内部の前記低角度ピークが検出される位置に検出される低角度ピークと、前記内部の前記高角度ピークが検出される位置に検出される前記高角度ピークと、前記内部の前記中間ピークが検出される位置に検出される前記中間ピークの３つのピークとが検出されて、このうち低角度ピークのピーク強度をＰｒ１とし、中間ピークのピーク強度をＰｒ２としたとき、その比率Ｐｒ２／Ｐｒ１が０．５〜０．７となる領域を具備することを特徴とするサーメット焼結体。 A hard phase composed of one or more carbides, nitrides, and carbonitrides of Group 4, 5, and 6 metals of the periodic table mainly containing Ti, and a binder phase mainly composed of at least one of Co and Ni In the cermet sintered body composed of
Inside the cermet sintered body, the peak attributed to the (220) plane of the hard phase in the X-ray diffraction measurement is a low angle peak detected on the low angle side and a high angle peak detected on the high angle side. And three peaks with an intermediate peak detected between these two peaks,
Among these, when the peak intensity of the low angle peak is P i1 and the peak intensity of the intermediate peak is P i2 , the ratio P i2 / P i1 is in the range of 0.8 to 1.1,
Peak present on the surface side of the cermet sintered body and on the inside of the cermet sintered body at a depth of 30 to 50 μm and a depth of 30 to 50 μm and belonging to the (220) plane of the hard phase by X-ray diffraction measurement Are the low angle peak detected at the position where the internal low angle peak is detected, the high angle peak detected at the position where the internal high angle peak is detected, and the intermediate of the internal Three peaks of the intermediate peak detected at the position where the peak is detected are detected, and when the peak intensity of the low-angle peak is P r1 and the peak intensity of the intermediate peak is P r2 , the ratio A cermet sintered body comprising a region where P r2 / P r1 is 0.5 to 0.7.
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Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| CN109975339A (en) * | 2017-12-28 | 2019-07-05 | 厦门钨业股份有限公司 | A kind of appraisal procedure of TiCN based ceramic metal performance |
| KR102574445B1 (en) * | 2023-04-11 | 2023-09-06 | 주식회사 와이지-원 | Cermet, manufacturing method thereof and cutting tool |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06100302A (en) * | 1991-04-30 | 1994-04-12 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | B1 type tantalum nitride of stoichiometric composition and its sintered compact |
| JPH0813077A (en) * | 1994-07-05 | 1996-01-16 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Nitrogen-containing sintered hard alloy |
-
2008
- 2008-10-29 JP JP2008278132A patent/JP5213644B2/en active Active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06100302A (en) * | 1991-04-30 | 1994-04-12 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | B1 type tantalum nitride of stoichiometric composition and its sintered compact |
| JPH0813077A (en) * | 1994-07-05 | 1996-01-16 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Nitrogen-containing sintered hard alloy |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109975339A (en) * | 2017-12-28 | 2019-07-05 | 厦门钨业股份有限公司 | A kind of appraisal procedure of TiCN based ceramic metal performance |
| CN109975339B (en) * | 2017-12-28 | 2023-08-15 | 厦门钨业股份有限公司 | Evaluation method for TiCN-based cermet performance |
| KR102574445B1 (en) * | 2023-04-11 | 2023-09-06 | 주식회사 와이지-원 | Cermet, manufacturing method thereof and cutting tool |
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