JP2010082740A - 表面被覆切削工具 - Google Patents

Abstract

【課題】広範囲の硬度や強度を有する被削材を切削することができ、かつ表面被覆切削工具の交換回数を減らすことのできる表面被覆切削工具を提供する。
【解決手段】基材と該基材上に形成された被膜とを備える表面被覆切削工具であって、該被膜は、少なくとも１層の被覆層を含み、該被覆層のうち少なくとも１層は、Ｚｒを含有するＺｒ含有被覆層であり、さらに上記表面被覆切削工具は、２以上の切れ刃部を有し、この切れ刃部のうち１の切れ刃部である第１切れ刃部における被膜のＺｒ含有量は、該第１切れ刃部を除く他の切れ刃部のうちの少なくとも１の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量と異なることを特徴とする表面被覆切削工具である。
【選択図】図５

Description

本発明は、広範囲の硬度や強度を有する被削材を切削することができ、かつ表面被覆切削工具の交換回数を減らすことのできる表面被覆切削工具に関する。

近年の市場のニーズとして、１つの切削工具であらゆる硬度の被削材を切削することができるような切削工具であって、しかも長期間使用しても表面被覆切削工具の摩耗が少なく、表面被覆切削工具の交換する回数を少なくすることができる表面被覆切削工具の登場が望まれている。

一般に、表面被覆切削工具をはじめとする切削工具の基材として用いられる超硬合金やサーメットは、耐熱亀裂性、耐酸化性、高温硬度、破壊靭性などの特性に優れていることが要求され、現状の切削工具の基材に用いられる超硬合金およびサーメットは、耐熱亀裂性や破壊靭性を改善するために、多くの研究者により様々な工夫がなされてきている。

この超硬合金やサーメットのような粉体をプレスして焼結する方法で製造された基材を用いる表面被覆切削工具は、基材上に複数の被覆層を有しており、その被覆層に含まれる硬質材料の結晶構造を変えることや被覆層に含まれる硬質材料の含有量を変えることにより、その耐熱亀裂性や破壊靭性を調整することができる。

これらの被覆層に含まれる硬質材料の結晶構造や含有量を適宜変えることによって、部位ごとに耐熱亀裂性や破壊靭性の調整するような試みは、従来からなされており、たとえば特開２００３−８２４３２号公報（特許文献１）では部位によって硬質材料の被覆層の結合相量を変える技術が提案されている。本技術の表面被覆切削工具によれば、硬質材料の被覆層の結合相量が低い部位は耐熱亀裂性を有し、硬質材料の被覆層の結合相量が高い部位は破壊靭性を有することから、様々な強度や硬度を有する各種の被削材に対応できる点で優れていた。

しかし、その表面被覆切削工具の対応できる被削材の硬度や強度の範囲は、十分とはいえず、さらに広範囲の硬度や強度に対応できる表面被覆切削工具の登場が望まれていた。

このような状況の中、表面被覆切削工具の部位によって耐熱亀裂性や破壊靭性の特性を変える別の試みとして特開２００６−２３６４４７号公報（特許文献２）に、部位によって硬質材料の被覆層の厚みを変える表面被覆切削工具が提案されている。本技術による表面被覆切削工具によれば、硬質材料の被覆層の厚みが薄い部位は耐熱亀裂性を有し、硬質材料の被覆層の厚みが厚い部位は破壊靭性を有することから、広範囲の硬度や強度を有する被削材に対応することが一応可能であった。

しかし、この表面被覆切削工具を長期間使用すれば、硬質材料の被覆層に摩耗減少が起こり、特に硬質材料の被覆層の厚みが薄い部位に摩耗減少が起こると、表面被覆切削工具の耐熱亀裂性の性能が損なわれ、結果として表面被覆切削工具を交換する頻度が多くなってしまうという新たな問題が生じていた。

以上のことから、現状では広範囲の硬度や強度を有する被削材を切削することができる表面被覆切削工具であって、かつ表面被覆切削工具の交換回数を減らすことのできる表面被覆切削工具の登場が望まれている。
特開２００３−８２４３２号公報 特開２００６−２３６４４７号公報

本発明は、上記のような現状に鑑みなされたものであって、その目的とするところは、広範囲の硬度や強度を有する被削材を切削することができ、かつ表面被覆切削工具の交換回数を減らすことのできる表面被覆切削工具を提供することである。

本発明者は、上記課題を解決するべく種々の検討を重ねた結果、表面被覆切削工具の部位によって異なる硬度や強度を有していることが広範囲の被削材を切削する上で理想的状態であるとの知見を得、この知見に基づきさらに鋭意検討を重ねることにより、被膜に含まれるＺｒの分布に注目し、表面被覆切削工具の切削に関与する部位によってＺｒの含有量を変えることが上記目的に対して最も効果的であるとの更なる知見を得、この知見の下、更に鋭意検討を重ねることによりついに本発明を完成したものである。

すなわち、本発明の表面被覆切削工具は、基材と該基材上に形成された被膜とを備える表面被覆切削工具であって、該被膜は、少なくとも１層の被覆層を含み、該被覆層のうち少なくとも１層は、Ｚｒを含有するＺｒ含有被覆層であり、さらに上記表面被覆切削工具は、２以上の切れ刃部を有し、この切れ刃部のうち１の切れ刃部である第１切れ刃部における被膜のＺｒ含有量は、該第１切れ刃部を除く他の切れ刃部のうちの少なくとも１の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量と異なることを特徴とする。

また、本発明の表面被覆切削工具において、被膜のＺｒ含有量は、いずれか１の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量のうち、そのＺｒ含有量が最大となるＺｒ含有量をＸ₁とし、そのＺｒ含有量が最小となるＺｒ含有量をＸ₂とし、全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＸ_aveとする場合、Ｘ₁、Ｘ₂およびＸ_aveが下記式（Ｉ）を満たすことが好ましい。

（Ｘ₁−Ｘ₂）／Ｘ_ave≧０．０４・・・（Ｉ）
また、本発明の表面被覆切削工具は、２のすくい面を有し、該すくい面は、いずれも少なくとも２本の対角線を有し、該対角線は、該対角線の両端が上記切れ刃部に含まれ、該すくい面のうち、面積が広い方のすくい面を第１すくい面とし、面積が狭い方のすくい面を第２すくい面とし、この第１すくい面の対角線のうち、いずれか１の対角線である第１対角線の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＹ₁とし、該第２すくい面の対角線のうち、上記第１対角線に平行な対角線である第２対角線の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＹ₂とし、全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＹ_aveとする場合、Ｙ₁、Ｙ₂およびＹ_aveが下記式（ＩＩ）を満たすことが好ましい。

（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_ave≧０．０４・・・（ＩＩ）
また、本発明の表面被覆切削工具は、少なくとも２の逃げ面を有し、該逃げ面のうち１の逃げ面は、他の逃げ面のうちの少なくとも１の逃げ面と交差する１の稜を共有稜として有し、この共有稜は、上記表面被覆切削工具において複数存在し、かつ該共有稜の両端は、上述の切れ刃部に含まれ、該共有稜のうち、いずれか１の共有稜である第１共有稜の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ₁が、他の共有稜の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値のうちで最大となり、該共有稜のうち、いずれか１の共有稜である第２共有稜の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ₂が、他の共有稜の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値のうちで最小となり、全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＺ_aveとする場合、Ｚ₁、Ｚ₂およびＺ_aveが下記式（ＩＩＩ）を満たすことが好ましい。

（Ｚ₁−Ｚ₂）／Ｚ_ave≧０．０４・・・（ＩＩＩ）
上述の第１共有稜は、上記第１すくい面にある対角線のうち、いずれか１の対角線と交差し、該対角線は上述の第２共有稜とも交差することが好ましい。

本発明の表面被覆切削工具は、ネガティブチップであれば、本発明の効果が顕著となる。

ここで、上記被膜は、酸化アルミニウムを主体として含む酸化アルミニウム層またはチタン化合物を主体として含むチタン化合物層のいずれか一方または両方を含むことが好ましい。

また、上記Ｚｒ含有被覆層は、上記酸化アルミニウム層または上記チタン化合物層のいずれか一方または両方であることが好ましい。

また、上記被膜は、Ｚｒ含有被覆層以外に、少なくとも１層の硬質化合物層を含んでおり、この硬質化合物層は、周期律表のＩＶａ族元素、Ｖａ族元素、ＶＩａ族元素、Ａｌ、Ｓｉおよび硼素からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素と、炭素、窒素、酸素および硼素からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素とからなる化合物を主体として含む層であることが好ましく、チタンと、炭素、窒素、酸素および硼素からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素とからなる化合物を主体として含む層であることがさらに好ましい。

本発明によれば、広範囲の硬度や強度を有する被削材を切削することができ、かつ表面被覆切削工具の交換回数を減らすことのできる表面被覆切削工具を提供することができる。

以下、本発明の表面被覆切削工具の各部についてさらに詳細に説明する。なお、以下の説明では図面を用いて説明しているが、本発明の図面において、同一の参照符号を付したものは同一部分または相当部分を示している。また、各図面はあくまでも説明用の模式的なものであって、表面被覆切削工具本体と切れ刃部のサイズ比は実際のものとは異なり得る。

＜表面被覆切削工具＞
本発明の表面被覆切削工具は、基材と、該基材上に形成された被膜を含んでおり、その被膜は少なくとも１層の被覆層を含み、さらに２以上の切れ刃部を備えるものである。このような構成を有する本発明の表面被覆切削工具は、上面およびそれに平行な断面が多角形または円形（好ましくは、菱形、正方形、三角形、長方形、丸形など）をなす形状を有している。

図１に、本発明の表面被覆切削工具の好ましい一例の模式的な斜視図を示している。この表面被覆切削工具１０１は、切削加工時において被削材の切り屑と接触するすくい面と、被削材自体に接触する逃げ面とを有している。図１においては通常、菱型の２つの面がすくい面１０２ａ，１０２ｂとなり、菱型以外の４つの面が逃げ面１０３となる。

また、逃げ面１０３のうちの１の逃げ面と、他の１の逃げ面とが交わる稜を共有稜１０４といい、１の逃げ面と１のすくい面とが交わる稜を刃先稜線１０６というが、この共有稜１０４および刃先稜線１０６は、各々面とりされていてもよい。このように面とり加工がされ、明確な稜を構成しなくなっても、本発明では、刃先稜線あるいは共有稜と呼ぶものとする。また、このような表面被覆切削工具１０１は、上面の中央に下面まで貫通する孔が設けられていてもよい。

また、本発明の表面被覆切削工具は、すくい面にチップブレーカと呼ばれる凹凸形状が形成されていても差し支えなく、また、表面被覆切削工具の形状はネガティブチップの形状またはポジティブチップの形状のいずれの形状もとることができるが、使用用途において、どちらの形状を用いてもよい場合は両面使用できるためチップ１個あたりの使用可能な切れ刃数が多い、ネガティブチップを用いることが好ましい。

＜切れ刃部＞
本発明の表面被覆切削工具１０１において、「切れ刃部」とは、表面被覆切削工具１０１のコーナー部分であって切削に関与する部分をいう。本発明において「切れ刃部」という場合は、基材のコーナー部分または被膜のコーナー部分のいずれか一方または両方を含むものとする。

たとえば、図１に示される表面被覆切削工具１０１において、切れ刃部は、表面被覆切削工具１０１の斜線を付した部分を指す。なお、図１において、斜線部分は１つの切れ刃部分にのみ付されているが、表面被覆切削工具１０１の頂点にある、８つのコーナー部分すべてが切れ刃部１０７となる（便宜的に他の７つの切れ刃部には斜線を付していない）。

ここで、上記「コーナー部分」とは、図１に示されるように２つの刃先稜線１０６ａ，１０６ｂと１つの共有稜１０４とが交差する交点から１つの刃先稜線１０６ａ方向に延びる所定長さ（ｔ₁ｍｍ）と、他の刃先稜線１０６ｂの方向に延びる所定長さ（ｔ₂ｍｍ）と、その共有稜１０４から所定長さ（ｈｍｍ）とを各辺とする四角柱の部分をいう。なお、本発明でいう交点は、各々面とりがされていてもよく、このように面とり加工がされていても交点と呼ぶものとする。

ここで、上記切れ刃部の長さ（ｔ₁ｍｍ）、（ｔ₂ｍｍ）および（ｈｍｍ）を具体的な数値によって特定することは困難である。これは、表面被覆切削工具の形状、被削材の種類等により切削に関与する部分の範囲が異なるためである。よって、この切れ刃部を定義する場合、上述のように「切削に関与する部分」とするのが最も好適であるが、あえてこの長さ（ｔ₁ｍｍ）、（ｔ₂ｍｍ）および（ｈｍｍ）を規定するならば、それは上記共有稜および刃先稜線の長さの０．５％以上４０％以下とすることができる（この長さは多角形の形状により必ずしも各稜で同じ長さとなるものではない）。なお、上記の「切削に関与する部分」とは、被削材と接触する部分および被削材と接触はしないが切り屑と接触する部分をいう。

＜被膜＞
本発明の表面被覆切削工具１０１において基材上に形成される「被膜」とは、基材の一部または全部を覆う膜であって、少なくとも１層の被覆層を含むものである。本発明の表面被覆切削工具１０１の被膜は、Ｚｒを含有することを特徴とし、被膜にＺｒを含有することによって、従来よりも表面被覆切削工具の靭性と耐摩耗性とをより高度に両立させることができる。

このような被膜の合計厚み（被覆層を２以上含む場合は、各被覆層の合計厚み）は、０．１〜３０μｍであることが好ましく、より好ましくは０．５〜２５μｍであり、さらに好ましくは、１〜２０μｍである。被膜の合計厚みが０．１μｍ未満の場合、耐摩耗性等の諸特性の向上作用が十分に示されない場合があり、被膜の合計厚みが３０μｍを超えると残留応力が大きくなり、基材との密着性が低下する虞があり好ましくない。

なお、膜厚の測定方法としては、切削工具を切断し、その断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ：Scanning Electron Microscope）を用いて観察することにより求めることができる。以下に被膜を構成する被覆層の各層について説明する。

＜Ｚｒ含有被覆層＞
被膜を構成する被覆層の少なくとも１層である「Ｚｒ含有被覆層」は、被膜に含まれる被覆層のうちの１の被覆層であって、Ｚｒを含有する層である。このＺｒ含有被覆層を含むことによって、従来よりも表面被覆切削工具の靭性と耐摩耗性とをより高度に両立させることができる。

なお、本発明において、「被膜に含まれるＺｒ」と表現することがあるが、これは必ずしも被膜にＺｒが均一に含まれている必要はなく、Ｚｒの含有量が部分的に高い部分や低い部分を有することがあってもよい。

この被膜に含まれるＺｒの含有量と切れ刃部の耐摩耗性および靭性との関係は、被膜に含まれるＺｒの含有量が多くなるにつれ靭性が向上する傾向にあり、被膜に含まれるＺｒの含有量が少なくなるにつれ耐摩耗性が向上する傾向にある。

ここで、本発明において「Ｚｒを含有する」とは、不可避不純物として含まれる程度以上に含まれていることをいい、この不可避不純物として被膜に含まれる量を具体的な数値で示すことは困難であるが、あえて規定するならば被膜に対しＺｒを０．００１質量％以上の割合で含んでいることをいう。

また、被膜に含まれるＺｒは、被膜に固溶状態で含まれていてもよいし、Ｚｒ含有被覆層のマトリックス成分の結晶中に置換型もしくは侵入型のいずれか一方もしくは両方の型で含まれていてもよい。なお、このＺｒ含有被覆層は、後述する酸化アルミニウム層またはチタン化合物層のいずれか一方もしくは両方を兼ねていてもよい。

また、このようなＺｒ含有被覆層の厚みは、０．０１〜２０μｍであることが好ましく、より好ましくは０．１〜１５μｍであり、さらに好ましくは、０．２〜１２μｍである。Ｚｒ含有被覆層の厚みが０．０１μｍ未満の場合、耐摩耗性等の諸特性の向上作用が十分に示されない場合があり、Ｚｒ含有被覆層の厚みが２０μｍを超えると残留応力が大きくなり、基材との密着性が低下する虞があり好ましくない。

本発明の表面被覆切削工具の切れ刃部において、該切れ刃部のうち１の切れ刃部である第１切れ刃部における被膜のＺｒ含有量と、該第１切れ刃部を除く他の切れ刃部のうちの少なくとも１の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量とが異なる場合、広範囲の硬度や強度を有する被削材を切削することができ、かつ表面被覆切削工具の交換回数を減らすことのできる表面被覆切削工具を提供することができる。

ここで、被膜のＺｒ含有量が「異なる」とは、１の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量と他の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量とがいずれかの分析方法によって異なることが明らかに示される場合はもちろん、実質的に異なるとみなせる程度の微差の場合であってもよいことを意味する。

上記のように、切れ刃部における被膜のＺｒ含有量を切れ刃部ごとに異なるように調整することによって、広範囲の硬度や強度を有する被削材を切削することができる表面被覆切削工具を提供することができる。表面被覆切削工具を広範囲の硬度や強度を有する被削材の切削に対応できるようにするには、表面被覆切削工具の切れ刃部ごとに異なる靭性や耐熱亀裂性を有することが必要であり、そのためには表面被覆切削工具のあらゆる箇所の硬度や強度が異なることが理想的である。

しかしながら、表面被覆切削工具のあらゆる箇所で異なる硬度や強度が付与された表面被覆切削工具を工業的に生産することは困難が予想されるため、本発明者は表面被覆切削工具の各部位の中で特に切削に関与する切れ刃部に注目し、各切れ刃部における被膜のＺｒ含有量を可能な限り不均一な状態とすることにより、表面被覆切削工具の切れ刃部ごとに異なる靭性や耐熱亀裂性を有することができ、もって広範囲の硬度や強度を有する被削材に対応できる表面被覆切削工具を可能としたものである。

本発明でいう、表面被覆切削工具の各切れ刃部における被膜のＺｒ含有量が切れ刃部ごとに異なるとは、各切れ刃部ごとにおける被膜のＺｒ含有量を不均一にしたものであり、より具体的には、以下のような条件を満たすことが好ましい。

本発明の表面被覆切削工具の被膜のＺｒ含有量は、いずれか１の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量のうち、そのＺｒ含有量が最大となるＺｒ含有量をＸ₁とし、そのＺｒ含有量が最小となるＺｒ含有量をＸ₂とし、全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＸ_aveとする場合、Ｘ₁、Ｘ₂およびＸ_aveが下記式（Ｉ）を満たすことによって、広範囲の被削材を切削することができる表面被覆切削工具を得ることができる。また、式（Ｉ）の左辺が大きな値を示すほど、切れ刃部ごとのＺｒ含有量の差が大きくなるので、切れ刃部ごとの硬度や強度の性能の差がより大きくなり、より広範囲の被削材を切削することができる表面被覆切削工具とすることができる。このため、式（Ｉ）の左辺は０．０８以上であることがより好ましく、０．１以上であることがさらに好ましい。またこの上限は０．５とすることが好ましい。

（Ｘ₁−Ｘ₂）／Ｘ_ave≧０．０４・・・（Ｉ）
また、本発明の表面被覆切削工具は、２のすくい面を有し、該すくい面は、いずれも少なくとも２本の対角線を有し、該対角線は、該対角線の両端が上記切れ刃部に含まれ、該すくい面のうち、面積が広い方のすくい面を第１すくい面とし、面積が狭い方のすくい面を第２すくい面とし、該第１すくい面の対角線のうち、いずれか１の対角線である第１対角線の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＹ₁とし、該第２すくい面の対角線のうち、第１対角線に平行な対角線である第２対角線の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＹ₂とし、全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＹ_aveとする場合、Ｙ₁、Ｙ₂およびＹ_aveが下記式（ＩＩ）を満たすことによって、広範囲の被削材を切削することができる表面被覆切削工具を得ることができる。また、式（ＩＩ）の左辺が大きな値を示すほど、切れ刃部ごとのＺｒ含有量の差が大きくなるので、切れ刃部ごとの硬度や強度の性能の差がより大きくなり、より広範囲の被削材を切削することができる表面被覆切削工具とすることができる。このため、式（ＩＩ）の左辺は０．０８以上であることがより好ましく、０．１以上であることがさらに好ましい。またこの上限は０．５とすることが好ましい。

（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_ave≧０．０４・・・（ＩＩ）
ここで、本発明の表面被覆切削工具１０１は、図１においては上側の面を第１すくい面１０２ａといい、もう一方のすくい面を第２すくい面１０２ｂというが、通常第１すくい面１０２ａは、２のすくい面のうち面積の広い方のすくい面のことをいう。なお、この２のすくい面の面積が等しい場合は、第１すくい面１０２ａはいずれの面とすることもできる。

また、この第１すくい面１０２ａに含まれる２の対角線のうち、１の対角線を第１対角線１０５ａといい、第２すくい面１０２ｂに含まれる２の対角線のうち、第１対角線１０５ａに平行な１の対角線を第２対角線１０５ｂという。

ここで、第１対角線１０５ａと第２対角線１０５ｂとが「平行」であるとは、表面被覆切削工具１０１の立体構造において、第１すくい面１０２ａの第１対角線１０５ａと第２すくい面１０２ｂの第２対角線１０５ｂとが実質的にねじれの位置関係にないことをいう。

また、本発明の表面被覆切削工具は、全ての共有稜のうち、いずれか１の共有稜である第１共有稜の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ₁が、他の共有稜の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値のうちで最大となり、全ての共有稜のうち、いずれか１の共有稜である第２共有稜の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ₂が、他の共有稜の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値のうちで最小となり、全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＺ_aveとする場合、Ｚ₁、Ｚ₂およびＺ_aveが下記式（ＩＩＩ）を満たすことによって、広範囲の被削材を切削することができる表面被覆切削工具を得ることができる。また、式（ＩＩＩ）の左辺が大きな値を示すほど、切れ刃部ごとのＺｒ含有量の差が大きくなるので、切れ刃部ごとの硬度や強度の性能の差がより大きくなり、より広範囲の被削材を切削することができる表面被覆切削工具とすることができる。このため、式（ＩＩＩ）の左辺は０．０８以上であることがより好ましく、０．１以上であることがさらに好ましい。またこの上限は０．５とすることが好ましい。

（Ｚ₁−Ｚ₂）／Ｚ_ave≧０．０４・・・（ＩＩＩ）
また、第１共有稜は、前記第１すくい面にある対角線のうち、いずれか１の対角線と交差し、さらにこの対角線は前記第２共有稜とも交差していることが好ましい。すなわち、図１のような表面被覆切削工具１０１の立体構造の場合、第１共有稜と第２共有稜とが互いに対角の位置にある共有稜１０４であることが好ましい。

＜酸化アルミニウム層＞
被膜を構成する被覆層の少なくとも１層である「酸化アルミニウム層」は、被膜に少なくとも１層以上含まれる被覆層であって、酸化アルミニウムを主体として含む層である。この酸化アルミニウム層は、主にすくい面の耐溶着性を向上させるとともに、高速切削時の耐摩耗性をも向上させる作用をなすものである。そして、この酸化アルミニウムに含まれるアルミニウムに、α−アルミナを用いることによりこれらの作用効果は顕著となる。なお、この酸化アルミニウム層がＺｒを含む場合は、Ｚｒ含有被覆層となる。

また、酸化アルミニウム層が表面被覆切削工具の表面に露出していてもよいし、酸化アルミニウム層が表面被覆切削工具の刃先稜線部においてのみ露出していてもよい。また「主体として含む」とは、酸化アルミニウム層に酸化アルミニウムを少なくとも２０質量％含有し、かつ酸化アルミニウム以外の成分が単一成分で酸化アルミニウムの含有量を超える量を含まないことをいう。

また、このような酸化アルミニウム層の厚みは、０．０１〜２０μｍであることが好ましく、より好ましくは０．１〜１５μｍであり、さらに好ましくは、０．２〜１２μｍである。酸化アルミニウム層の厚みが０．０１μｍ未満の場合、耐摩耗性等の諸特性の向上作用が十分に示されない場合があり、酸化アルミニウム層の厚みが２０μｍを超えると残留応力が大きくなり、基材との密着性が低下する虞があり好ましくない。

＜チタン化合物層＞
被膜を構成する被覆層の少なくとも１層である「チタン化合物層」は、被膜に少なくとも１層以上含まれる被覆層であって、チタン化合物を主体として含む層である。このチタン化合物層は、汎用切削に用いるときの耐摩耗性を向上させるために設ける層であり、ＭＴ−ＣＶＤ（Medium Temperature Chemical Vapor Deposition）法で形成されることが好ましく、チタン化合物にはＴｉＣＮを用いることが好ましい。なお、このチタン化合物層がＺｒを含む場合は、Ｚｒ含有被覆層となる。

また「主体として含む」とは、チタン化合物層に、チタン化合物を少なくとも２０質量％含有し、かつチタン化合物以外の成分が単一成分でチタン化合物の含有量を超える量を含まないことをいう。ここで、チタン化合物層に含まれるチタン化合物の含有量とは、単一種類のチタン化合物の含有量で２０質量％以上のチタン化合物を含んでいてもよいし、複数種類のチタン化合物の含有量の合計で２０質量％以上のチタン化合物を含んでいてもよい。

また、このようなチタン化合物層の厚みは、０．０１〜２５μｍであることが好ましく、より好ましくは０．１〜１８μｍであり、さらに好ましくは、０．２〜１５μｍである。チタン化合物層の厚みが０．０１μｍ未満の場合、耐摩耗性等の諸特性の向上作用が十分に示されない場合があり、チタン化合物層の厚みが２５μｍを超えると残留応力が大きくなり、基材との密着性が低下する虞があり好ましくない。

＜硬質化合物層＞
本発明の表面被覆切削工具１０１の被膜は、上記Ｚｒ含有被覆層以外に、少なくとも１層の硬質化合物層を含んでいてもよい。この硬質化合物層は、周期律表のＩＶａ族元素（Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ等）、Ｖａ族元素（Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ等）、ＶＩａ族元素（Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ等）、Ａｌ、Ｓｉおよび硼素からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素と、炭素、窒素、酸素および硼素からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素とからなる化合物を主体として含む層であることが好ましい。また、耐摩耗性等の諸特性を向上させつつ基材との密着性の低下を防止する観点から、炭素、窒素、酸素および硼素からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素と、チタンとからなる化合物を主体として含む層であることがさらに好ましい。

また、２以上の硬質化合物層を含む場合、１の硬質化合物層を構成する化合物と、他の硬質化合物層を構成する化合物とが異なることが好ましい。なお、その硬質化合物層のうちの一層の厚みは、１〜１００ｎｍであることが好ましい。

また「主体として含む」とは、硬質化合物層に、周期律表のＩＶａ族元素（Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ等）、Ｖａ族元素（Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ等）、ＶＩａ族元素（Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ等）、Ａｌ、Ｓｉおよび硼素からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素と、炭素、窒素、酸素および硼素からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素とからなる化合物を少なくとも２０質量％含有し、かつこの化合物以外の成分が単一成分でこの化合物の含有量を超える量を含まないことをいう。

なお、このような硬質化合物層を構成する化合物としては、たとえば、ＴｉＡｌ、ＴｉＳｉ、ＡｌＣｒ、ＴｉＮ、ＴｉＯＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣＮＯ、ＴｉＢＮ、ＴｉＣＢＮ、ＴｉＡｌＣＮ、ＡｌＮ、ＡｌＣＮ、ＡｌＣｒＣＮ、ＡｌＯＮ、ＣｒＮ、ＣｒＣＮ、ＴｉＳｉＮ、ＴｉＳｉＣＮ、ＴｉＯ、ＴｉＡｌＯＮ、ＺｒＮ、ＺｒＣＮ、ＡｌＺｒＮ、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＡｌＳｉＮ、ＴｉＡｌＣｒＳｉＮ、ＡｌＣｒＮ、ＡｌＣｒＳｉＮ、ＴｉＺｒＮ、ＴｉＡｌＭｏＮ、ＴｉＡｌＮｂＮ、ＴｉＳｉＮ、ＴｉＳｉＣＮ、ＡｌＣｒＴａＮ、ＡｌＴｉＶＮ、ＴｉＢ、ＴｉＣｒＨｆＮ、ＣｒＳｉＷＮ、ＴｉＡｌＣＮ、ＴｉＳｉＣＮ、ＡｌＺｒＯＮ、ＡｌＣｒＣＮ、ＡｌＨｆＮ、ＣｒＳｉＢＯＮ、ＴｉＡｌＷＮ、ＡｌＣｒＭｏＣＮ、ＴｉＡｌＢＮ、ＴｉＡｌＣｒＳｉＢＣＮＯ等を挙げることができる。

とりわけ、炭素、窒素、酸素および硼素からなる群より選ばれる少なくとも１種以上の元素と、チタンとからなる化合物としては、ＴｉＮ、ＴｉＢＮ、ＴｉＯＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣＮＯ、ＴｉＣＢＮ等を挙げることができる。

なお、上記の化学式において、各元素の原子比が特に記載されていないものは必ずしも等比となるものではなく、従来公知の原子比が全て含まれるものとする。たとえば単にＴｉＮと記す場合、ＴｉとＮとの原子比は１：１が含まれる他、２：１、１：０．９５、１：０．９等が含まれる（特に断りのない限り、以下において同じ）。

なお、この硬質化合物層を２層以上含む場合は、これらの化合物からなる層を２ｎｍ〜５μｍの厚みで積層してもよい。そして、特に炭素、窒素、酸素、および硼素からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素と、チタンとからなる化合物によって構成される２種以上の層が、各層の厚みを１〜１００ｎｍの厚みとして周期的に積層される超多層を１以上含むことが好ましい。このように上記各層を周期的に積層させることにより、耐酸化性および耐熱性がさらに向上し極めて優れた耐摩耗性が示される。

ここで、周期的に積層させるとは、たとえば２種の層を上下交互に積層させるなど、一定の周期性をもって積層させることをいう。なお、各層の厚みが１ｎｍ未満となる場合や１００ｎｍを超える場合には積層による耐摩耗性の向上効果が示されない場合があるが、その場合であってもこれらの化合物によってもたらされる固有の耐摩耗性の向上効果は示される。各層の厚みはより好ましくは４〜６０ｎｍである。

また、このような硬質化合物層は、０．３〜１０μｍの厚み（超多層で形成される場合はその全体の厚み）を有することが好ましく、より好ましくは０．５〜７μｍであり、さらに好ましくは１〜５μｍである。その厚みが０．３μｍ未満の場合には、十分な耐摩耗性が示されなくなるとともに十分な靭性を示さなくなる場合があり、１０μｍを超えると耐欠損性が低下することがあるため好ましくない。

＜被膜の応力＞
本発明の被膜を構成する被覆層の少なくとも１層には、圧縮残留応力のある層または応力のない層のうちのいずれか一方または両方を含んでいてもよい。この圧縮残留応力のある層または応力のない層のいずれか一方または両方を含むことによって、表面被覆切削工具を長時間使用した場合の疲労寿命による切れ刃部の欠損を効果的に防止することができる。上述した酸化アルミニウム層がこの圧縮残留応力のある層または応力のない層を兼ねていてもよい。

＜基材の組成＞
本発明の表面被覆切削工具の基材に用いられる組成としては、このような切削工具の基材として知られる従来公知の組成物を特に限定なく使用することができる。たとえば、超硬合金（たとえば、ＷＣ基超硬合金、ＷＣのほか、Ｃｏを含み、あるいはさらにＴｉ、Ｔａ、Ｎｂ等の炭窒化物等を添加したものも含む）、サーメット（ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ等を主成分とするもの）、高速度鋼、セラミックス（炭化チタン、炭化硅素、窒化硅素、窒化アルミニウム、酸化アルミニウムおよびこれらの混合体等）、立方晶型窒化硼素焼結体、ダイヤモンド焼結体等からなる群から選択された少なくとも１種とすることができる。

このような基材として超硬合金を使用する場合、そのような超硬合金は、組織中に遊離炭素やη相と呼ばれる異常相を含んでいても本発明の効果は示される。また、本発明の基材は、必要に応じてさらに砥石、ブラシ等で加工することにより所定の形状や寸法精度に整えられていてもよいし、基材上に脱β層が設けられていてもよい。

＜用途＞
本発明の表面被覆切削工具は、この種のチップにより切削が可能なあらゆる種類の被削材に対して用いることができ、またその用途もドリル、エンドミル、ドリル加工用刃先交換型チップ、エンドミル加工用刃先交換型チップ、フライス加工用刃先交換型チップ、旋削加工用刃先交換型チップ、メタルソー、歯切工具、リーマ、タップまたはクランクシャフトのピンミーリング加工用刃先交換型チップ等の極めて広範囲の用途に用いることができる。

＜製造方法＞
本発明の表面被覆切削工具は、化学蒸着法（ＣＶＤ：Chemical Vapor Deposition）や物理蒸着法（ＰＶＤ：Physical Vapor Deposition）により、その基材上に各種の被覆層を形成することができるが、これらの方法に限定されるものではなく、このような被覆層を形成することができる方法であればいかなる方法をも採用することができ、いかなる方法でも本発明の上記効果は発揮される。

ここで、本発明の各種の被覆層をＣＶＤ法によって形成する場合、基材の表面の一部または全部に反応ガスを蒸着させることによって被覆層を形成する。この反応ガスに用いられるガスの種類は、単独成分のガスであってもよいが、２種以上の成分を有する混合ガスであることが好ましい。

本発明に用いられる反応ガスとしては、ハロゲン化鉱物ガス、非金属元素の単体ガス等のように、従来公知の反応ガスを用いることができ、たとえば、ＴｉＣｌ₄、ＺｒＣｌ₄、ＢＣｌ₃、ＨＣｌ、ＡｌＣｌ₃、Ｎ₂、Ｈ₂、ＣＨ₃ＣＮ、ＣＨ₄、ＣＯ、ＣＯ₂、Ｈ₂Ｓ等からなる群から選択された少なくとも１種を用いられるが、これらの反応ガスに限られるものではなく、これらと同等の一般的な反応ガスを用いることができる。また、この反応ガスを基材に蒸着する際に必要な条件としては、たとえば、温度や圧力等が挙げられ、温度に関していえば７００〜１３００℃の範囲に設定することがあり、圧力に関していえば１〜１００ｋＰａの範囲に設定することがある。

本発明の表面被覆切削工具の被膜に含まれる被覆層は、物理蒸着法（ＰＶＤ：Physical Vapor Deposition）により形成することもできる。このような物理蒸着法としては、たとえばバランストマグネトロンスパッタリング法、アンバランストマグネトロンスパッタリング法、アークイオンプレーティング法、これらを各組み合せた方法等を挙げることができる。

本発明の表面被覆切削工具の基材上の被覆層は、たとえば次のようなＣＶＤ法によって製造される。すなわち、図２に示されるように基材１３０をセットした基材セット用治具１３１を準備し、この基材１３０と基材セット用治具１３１を、図３に示されるように反応容器１３４内に入れて、反応容器内の温度を高温ヒータ１３３によって８４０℃〜１０２０℃の範囲に設定し、さらに反応容器内の圧力を６〜６０ｋＰａに設定して、原料ガス投入口１３６より反応容器１３４内に原料ガスを投入する。そして、この原料ガス投入口１３６より投入された原料ガスは、反応管１３８内を通って、反応管１３８のノズル穴１３５から放出され、一部の原料ガスは基材１３０の表面に付着し、基材１３０上に被覆層が形成され、基材１３０に被覆層として付着しなかった残りのガスは、排気口１３７を通って放出される。

この方法による被覆層の形成においては、図４に示されるように基材１３０とノズル間中央高さ１３９との距離であるノズル間距離１４０が被覆層の原料の分布と関係する。すなわち、基材１３０とノズル間中央高さ１３９とのノズル間距離１４０が短いほど原料ガスが基材１３０に蒸着しやすく、基材１３０とノズル間中央高さ１３９との距離が長いほど原料ガスが基材１３０に蒸着しにくい。したがって、原料ガスにＺｒを含む場合において、ノズル間距離１４０を適切に調節することは、切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の分布を決める上で極めて重要である。

また、上記のノズル間距離を調節する方法以外に、切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の分布を調節する方法としては、たとえば、基材１３０の第２すくい面と基材セット用治具１３１との距離を調節する方法、基材セット用治具１３１とノズル間中央高さ１３９との距離を調節する方法、反応容器１３４へのガスの導入の仕方を調節する方法、触媒ガスの使用量を調節する方法およびこれらの方法を組み合わせた方法等が挙げられる。ここで、「触媒ガス」にはたとえばＨ₂Ｓを用いることができる。

以下、実施例１〜４を挙げて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。

＜実施例１＞
まず、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴｉＣ粉末、Ｃｏ粉末およびＷＣ粉末を混合した混合粉末（ＴａＣ粉末の質量：ＮｂＣ粉末の質量：ＴｉＣ粉末の質量：Ｃｏ粉末の質量：ＷＣ粉末の質量＝１．０：１．２：２．０：８．０：８７．８）を真空中、１４５０℃の温度で１時間焼結した焼結体を作製した。

次に、その焼結体のそれぞれについて２３μｍの厚さの脱β層が形成されるように処理し、次に刃先処理としてＳｉＣブラシですくい面から見て０．０６ｍｍのホーニングを行ない、住友電工ハードメタル（株）社製のＣＮＭＧ１２０４０８ＥＭＵと同一形状の超合金製の基材を作製した。こうして得られた基材１３０を、図２に示すように基材セット用治具１３１上に、基材セット用治具１３１の表面と基材１３０の第２すくい面とが接し、第１すくい面が上面となるように設置した。

次いで図３に示されるように、ＣＶＤ装置１３２の反応容器１３４の条件を下記の表１に示される温度（℃）および圧力（ｋＰａ）に設定して、表１に示される原料ガス組成の原料ガスを原料ガス投入口１３６より投入することによって、基材１３０の表面上にＴｉＮ層（下）、ＭＴ−ＴｉＣＮ層（＊）、α−Ａｌ₂Ｏ₃層（＊）およびＴｉＮ層を表２に示す膜厚のとおりに順次積層して被覆層を形成し、実施例１の表面被覆切削工具を作製した。なお、表２に示す各層の層厚の単位はμｍである。

なお、表１において、ＭＴ−ＴｉＣＮ層とは、ＭＴ−ＣＶＤ法で形成されたＴｉＣＮ層のことであり、「ＭＴ−ＴｉＣＮ層（＊）」および「α−Ａｌ₂Ｏ₃層（＊）」のように、被覆層の名称の後に（＊）を付して示している被覆層は、原料ガスの一部にＺｒを含有することを示しており、Ｚｒ含有被覆層である。また、「ＴｉＮ層（下）」と表される被覆層は、被膜に含まれる複数のＴｉＮ層のうち、基材１３０の一部もしくは全部が接しているＴｉＮ層である。

ここで、表２に示されるノズル間距離（ｍｍ）とは、図４に示されるように、反応管１３８のノズル間中央高さ１３９と基材１３０の第１すくい面（基材上面）との距離のことである。このノズル間中央高さ１３９の高さが基材１３０の第１すくい面の高さよりも高い場合のノズル間距離１４０を正の数で表し、ノズル間中央高さ１３９の高さが基材１３０の第１すくい面の高さよりも低い場合のノズル間距離１４０を負の数で表している。

そして、上記のノズル間中央高さ１３９を示す直線との距離が短い切れ刃部ほどＺｒ含有量が多くなる。すなわち、たとえば図４の表面被覆切削工具１３０の上面（第１すくい面）側の切れ刃部のＺｒ含有量は、表面被覆切削工具１３０の下面（第２すくい面）側の切れ刃部のＺｒ含有量よりも多くなる。そして、Ｚｒ含有量の多い第１すくい面側の切れ刃部は靭性に優れたものとなり、Ｚｒ含有量の少ない第２すくい面側の切れ刃部は耐摩耗性に優れたものとなる。

実施例１においては、表２に示されるように、ノズル間距離１４０が６ｍｍで焼結して得られる表面被覆切削工具を表面被覆切削工具Ｎｏ．１０１とし、ノズル間距離１４０が４ｍｍで焼結して得られる表面被覆切削工具を表面被覆切削工具Ｎｏ．１０２とし、ノズル間距離１４０が２ｍｍで焼結して得られる表面被覆切削工具を表面被覆切削工具Ｎｏ．１０３とし、ノズル間距離１４０が−２ｍｍで焼結して得られる表面被覆切削工具を表面被覆切削工具Ｎｏ．１０４とした。

このようにして得られた表面被覆切削工具Ｎｏ．１０１〜１０４は、図５に示すように、上面のすくい面を第１すくい面２０２とし、第１すくい面２０２と異なる１のすくい面を第２すくい面とし、それ以外の表面である側面を逃げ面２０３とするネガティブチップであった。この表面被覆切削工具２０１は、第１すくい面２０２の第１対角線２０５ａの両端に挟角（隣り合う２本の刃先稜線２０６ａおよび刃先稜線２０６ｂが為す角度）が８０°である切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとを有し、さらにその第２すくい面の第２対角線の両端に挟角が８０°である切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとを有していた。

＜断続切削試験＞
上記のようにして製造された表面被覆切削工具Ｎｏ．１０１〜１０４を各々１０個ずつ用意し、各工具ごとに製造時にノズル間中央高さ１３９を示す直線との距離が短い第１すくい面側の切れ刃部、すなわち第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと２０７ｂとについて下記に示す断続切削試験を行ない、これらの切れ刃部の欠損率を求め、表３に示した。ここで、欠損率とは断続切削試験を行なった切れ刃部（各々の工具当たり計２０の切れ刃部）に対する欠損した切れ刃部の個数の割合を百分率で表した値であり、数値が小さいほど耐欠損性に優れていることを示している。

（断続切削試験の条件）
被削材：ＳＣＭ４３５、直径２５０ｍｍの４本溝が入っている丸棒
使用ホルダ：ＰＣＬＮＲ２５２５−４３（住友電工ハードメタル（株）社製）
切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ
送り：０．４０ｍｍ／ｒｅｖ．
切り込み：２．５ｍｍ
切削時間：３０秒
切削油：なし
＜連続切削試験＞
また、表面被覆切削工具Ｎｏ．１０１〜１０４を各々１０個ずつ用意し、各工具ごとに製造時にノズル間中央高さ１３９を示す直線との距離が長い第２すくい面側の切れ刃部、すなわち第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとについて下記に示す条件で連続切削試験を行ない、これらの切れ刃部の逃げ面摩耗量（Ｖ_B）の平均値を求め、表３に示した。逃げ面摩耗量（Ｖ_B）は、数値が小さいものほど、耐摩耗性に優れていることを示している。

（連続切削試験の条件）
被削材：ＳＣＭ４１５、直径２５０ｍｍの丸棒
使用ホルダ：ＰＣＬＮＲ２５２５−４３（住友電工ハードメタル（株）社製）
切削速度：３２０ｍ／ｍｉｎ
送り：０．３２ｍｍ／ｒｅｖ．
切り込み：１．５ｍｍ
切削時間：５分
切削油：水溶性油
＜Ｚｒ含有量の測定＞
表面被覆切削工具Ｎｏ．１０１〜１０４の各々について、隣り合う刃先稜線２０６ａと刃先稜線２０６ｂとのなす挟角の二等分線を含む面で各切れ刃部を切断し、その切断面の被膜の部分を電子線マイクロアナライザ（ＥＰＭＡ：Electron Probe MicroAnalyser）によりスポットサイズ２μｍの範囲で１０回測定し、その１０回の測定値の平均をその切れ刃部における被膜のＺｒ含有量とした。

このようにして求めた切れ刃部における被膜のＺｒ含有量を用いて、全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ_ave（質量％）と、切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁（質量％）と、切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂（質量％）とを得、これらの値Ｙ_ave、Ｙ₁およびＹ₂を表３に示した。

表３より明らかな通り、本発明の実施例１の表面被覆切削工具Ｎｏ．１０１の全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、１．２１８質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、１．４２２質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、１．０１３質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．３３６であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４以上であり、式（ＩＩ）の条件を満たしていた。

また、本発明の実施例１の表面被覆切削工具Ｎｏ．１０２の全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、１．３５２質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、１．４３７質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、１．２６６質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．１２７であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４以上であり、式（ＩＩ）の条件を満たしていた。

また、本発明の実施例１の表面被覆切削工具Ｎｏ．１０３の全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、１．４１８質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、１．４４９質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、１．３８６質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．０４４であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４以上であり、式（ＩＩ）の条件を満たしていた。

これに対して、比較例１の表面被覆切削工具Ｎｏ．１０４の全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、１．８９９質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、１．９１２質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、１．８８５質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．０１４であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４未満であり、式（ＩＩ）の条件を満たさなかった。

また、連続切削試験による表３の逃げ面摩耗量Ｖ_B（ｍｍ）から明らかなように、実施例１の表面被覆切削工具Ｎｏ．１０１、Ｎｏ．１０２およびＮｏ．１０３は、比較例１の表面被覆切削工具Ｎｏ．１０４に比して、逃げ面摩耗量Ｖ_Bが優れていることがわかった。

一方、断続切削試験による表３の欠損率から明らかなように、実施例１の表面被覆切削工具Ｎｏ．１０１、Ｎｏ．１０２およびＮｏ．１０３は、比較例１の表面被覆切削工具Ｎｏ．１０４に比して、耐欠損性も優れていることがわかった。

以上のことから、切れ刃部における被膜のＺｒ含有量が式（ＩＩ）の条件を満たす表面被覆切削工具は、式（ＩＩ）の条件を満たさない表面被覆切削工具と比べて、切れ刃部ごとの硬度や強度が異なることから、より広範囲の被削材に対応できる。また、耐摩耗性や耐欠損性が向上していることから、表面被覆切削工具の交換回数を減らすことができる表面被覆切削工具である。

＜実施例２＞
実施例１で製造された基材１３０を用いて、実施例１と同様の方法で、基材１３０の表面上に被覆層を形成した。実施例２においては、ＴｉＮ層（下）、ＭＴ−ＴｉＣＮ層（＊）、ＭＴ−ＴｉＣＮ層、ＴｉＢＮ層、α−Ａｌ₂Ｏ₃層、κ−Ａｌ₂Ｏ₃層、ＴｉＣＮ層およびＴｉＮ層の群より選択された少なくとも４層の被覆層を表４に示す膜厚のとおりに順次積層して被覆層を形成した。なお、表４に示す各層の層厚の単位はμｍであり、「−」の記号は、該当欄の層が被覆層に形成されていないことを意味する。

ここで、表４に示されるノズル間距離は実施例１と同様の方法によって決められ、ノズル間距離１４０が５ｍｍで焼結して得られる表面被覆切削工具を表面被覆切削工具Ｎｏ．２０１、Ｎｏ．２０２およびＮｏ．２０３とし、ノズル間距離１４０が−１ｍｍで焼結して得られる表面被覆切削工具を表面被覆切削工具Ｎｏ．２０４、Ｎｏ．２０５およびＮｏ．２０６とした。

＜断続切削試験＞
上記のようにして製造された表面被覆切削工具Ｎｏ．２０１〜２０６の各々１０個ずつを用意し、各工具ごとに製造時にノズル間中央高さ１３９を示す直線との距離が短い第１すくい面側の切れ刃部、すなわち第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとについて下記に示す断続切削試験を行ない、これらの切れ刃部の欠損率を求め、それぞれの欠損率を表５に示した。

（断続切削試験の条件）
被削材：ＳＣＭ４３５、直径２５０ｍｍの４本溝が入っている丸棒
使用ホルダ：ＰＣＬＮＲ２５２５−４３（住友電工ハードメタル（株）社製）
切削速度：１０５ｍ／ｍｉｎ
送り：０．４０ｍｍ／ｒｅｖ．
切り込み：２．２ｍｍ
切削時間：３０秒
切削油：なし
＜連続切削試験＞
また、Ｎｏ．２０１〜２０６の各々１０個ずつを用意し、各工具ごとに製造時にノズル間中央高さ１３９を示す直線との距離が長い第２すくい面側の切れ刃部、すなわち第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとについてを下記に示す条件で連続切削試験を行ない、これらの切れ刃部の逃げ面摩耗量（Ｖ_B）の平均値を求め、それぞれの逃げ面摩耗量（Ｖ_B）を下記の表５に示した。

（連続切削試験の条件）
被削材：ＳＣＭ４１５、直径２５０ｍｍの丸棒
使用ホルダ：ＰＣＬＮＲ２５２５−４３（住友電工ハードメタル（株）社製）
切削速度：２６０ｍ／ｍｉｎ
送り：０．３０ｍｍ／ｒｅｖ．
切り込み：１．５ｍｍ
切削時間：５分
切削油：水溶性油
＜Ｚｒ含有量の測定＞
表面被覆切削工具Ｎｏ．２０１およびＮｏ．２０４について、隣り合う刃先稜線２０６ａと刃先稜線２０６ｂとのなす挟角の二等分線を含む面で各切れ刃部を切断し、その切断面の被膜の部分を電子線マイクロアナライザ（ＥＰＭＡ：Electron Probe MicroAnalyser）によりスポットサイズ１μｍの範囲で１０回測定し、その１０回の測定値の平均をその切れ刃部における被膜のＺｒ含有量とした。

このようにして求めた切れ刃部における被膜のＺｒ含有量を用いて、全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ_ave（質量％）と、切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁（質量％）と、切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂（質量％）とを得、これらの値Ｙ_ave、Ｙ₁およびＹ₂を表５に示した。

また、表面被覆切削工具Ｎｏ．２０２およびＮｏ．２０５については、上記と同様の方法で、測定対象を切断面の被膜の特にＭＴ−ＴｉＣＮ層に限定して、電子線マイクロアナライザ（ＥＰＭＡ：Electron Probe MicroAnalyser）によりスポットサイズ１μｍで１０回測定し、その１０回の測定値の平均をその切れ刃部におけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量とした。

このようにして求めた切れ刃部におけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量を用いて、全ての切れ刃部における被膜の特にＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_ave（質量％）、切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおける被膜の特にＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁（質量％）および切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜の特にＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂（質量％）の値を得、これらの値Ｙ_ave、Ｙ₁およびＹ₂を表５に示した。

また、表面被覆切削工具Ｎｏ．２０３およびＮｏ．２０６については、上記と同様の方法で、測定対象を切断面の被膜の特にα−アルミナ層に限定して、電子線マイクロアナライザ（ＥＰＭＡ：Electron Probe MicroAnalyser）によりスポットサイズ１μｍで１０回測定し、その１０回の測定値の平均をその切れ刃部における被膜の特にα−アルミナ層のＺｒ含有量とした。

このようにして求めた切れ刃部におけるα−アルミナ層のＺｒ含有量を用いて、全ての切れ刃部における被膜の特にα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_ave（質量％）、切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおける被膜の特にα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁（質量％）および切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜の特にα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂（質量％）の値を得、これらの値Ｙ_ave、Ｙ₁およびＹ₂を表５に示した。

表５より明らかな通り、本発明の実施例２の表面被覆切削工具Ｎｏ．２０１の全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、１．２７２質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、１．４３２質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、１．１１２質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．２５２であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４以上であり、式（ＩＩ）の条件を満たしていた。

また、本発明の実施例２の表面被覆切削工具Ｎｏ．２０２の全ての切れ刃部におけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、１．２２８質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、１．３８５質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、１．０７１質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．２５６であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４以上であり、式（ＩＩ）の条件を満たしていた。

また、本発明の実施例２の表面被覆切削工具Ｎｏ．２０３の全ての切れ刃部におけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、０．３５２質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、０．３９６質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、０．３０７質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．２５３であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４以上であり、式（ＩＩ）の条件を満たしていた。

これに対して、比較例２の表面被覆切削工具Ｎｏ．２０４の全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、１．８３５質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂと切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、１．８５２質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、１．８１８質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．０１９であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４未満であり、式（ＩＩ）の条件を満たさなかった。

また、比較例２の表面被覆切削工具Ｎｏ．２０５の全ての切れ刃部におけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、１．７６０質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、１．７７５質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、１．７４５質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．０１７であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４未満であり、式（ＩＩ）の条件を満たさなかった。

また、比較例２の表面被覆切削工具Ｎｏ．２０６の全ての切れ刃部におけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、０．５０５質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、０．５１３質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、０．４９６質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．０３４であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４未満であり、式（ＩＩ）の条件を満たさなかった。

また、連続切削試験による表５の逃げ面摩耗量Ｖ_B（ｍｍ）から明らかなように、実施例２の表面被覆切削工具Ｎｏ．２０１、Ｎｏ．２０２およびＮｏ．２０３は、比較例２の表面被覆切削工具Ｎｏ．２０４、Ｎｏ．２０５およびＮｏ．２０６に比して、逃げ面摩耗量Ｖ_Bが優れていることがわかった。一方、断続切削試験による表５の欠損率から明らかなように、実施例２の表面被覆切削工具Ｎｏ．２０１、Ｎｏ．２０２およびＮｏ．２０３は、比較例２の表面被覆切削工具Ｎｏ．２０４、Ｎｏ．２０５およびＮｏ．２０６に比して、耐欠損性も優れていることがわかった。

以上のことから、切れ刃部における被膜のＺｒ含有量が式（ＩＩ）の条件を満たす表面被覆切削工具は、式（ＩＩ）の条件を満たさない表面被覆切削工具と比べて、切れ刃部ごとの硬度や強度が異なることからより広範囲の被削材に対応できる。また、耐摩耗性や耐欠損性が向上していることから、表面被覆切削工具の交換回数を減らすことができる表面被覆切削工具である。これにより被膜の特にＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量が式（ＩＩ）の条件を満たしても、同様の効果が得られ、被膜の特にα−アルミナ層のＺｒ含有量が式（ＩＩ）の条件を満たしても、同様の効果が得られることがわかった。

＜実施例３＞
まず、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＺｒＣＮ粉末、Ｃｏ粉末およびＷＣ粉末を混合した混合粉末（ＴａＣ粉末の質量：ＮｂＣ粉末の質量：ＺｒＣＮ粉末の質量：Ｃｏ粉末の質量：ＷＣ粉末の質量＝０．５：１．５：０．５：１０．０：８７．５）を真空中、１４５０℃の温度で１時間焼結した焼結体を作製した。

次に、その焼結体のそれぞれについて１５μｍの厚さの脱β層が形成されるように処理し、つづいて刃先処理としてＳｉＣブラシですくい面から見て０．０６ｍｍのホーニングを行ない、住友電工ハードメタル（株）社製のＣＮＭＧ１２０４０８ＥＵＸと同一形状の超合金製の基材を作製した。こうして得られた基材１３０を、図６に示すように基材１３０の第２共有稜２０４ｂをセット用治具１３１にある孔にはめこみ、基材１３０の第１共有稜２０４ａが上に向くように設置した。

次いで図７に示されるように、ＣＶＤ装置１３２の反応容器１３４の条件を表１に示される温度（℃）および圧力（ｋＰａ）に設定して、表１に示される原料ガス組成の原料ガスを原料ガス投入口１３６より投入することによって、基材１３０の表面上にＴｉＮ層（下）、ＭＴ−ＴｉＣＮ層（＊）、ＭＴ−ＴｉＣＮ層、ＴｉＢＮ層、ＴｉＢＮＯ層、α−Ａｌ₂Ｏ₃層、κ−Ａｌ₂Ｏ₃層、ＴｉＣＮ層およびＴｉＮ層の群より選択された少なくとも４層の被覆層を表６に示す膜厚のとおりに順次積層して被覆層を形成した。なお、表６に示す各層の層厚の単位はμｍであり、「−」の記号は、該当欄の層が被覆層に形成されていないことを意味する。

表６に示されるノズル間距離（ｍｍ）とは、図８に示されるように、反応管１３８のノズル間中央高さ１３９を示す直線と基材１３０の第１共有稜との距離のことである。このノズル間中央高さ１３９の高さが基材１３０の第１共有稜よりも高い場合のノズル間距離１４１を正の数とし、ノズル間中央高さ１３９の高さが基材１３０の第１共有稜の高さよりも低い場合のノズル間距離１４１を負の数としている。

実施例３においては表６に示されるように、ノズル間距離１４１が３ｍｍで焼結されて得られる表面被覆切削工具を表面被覆切削工具Ｎｏ．３０１、Ｎｏ．３０２およびＮｏ．３０３とし、ノズル間距離１４１が−４ｍｍで焼結されて得られる表面被覆切削工具を表面被覆切削工具Ｎｏ．３０４、Ｎｏ．３０５およびＮｏ．３０６とした。

＜断続切削試験＞
表面被覆切削工具Ｎｏ．３０１〜３０６の各々１０個ずつを用意し、各工具ごとに製造時に表面被覆切削工具の上側に位置する稜線、すなわち第１共有稜２０４ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｃとについて下記に示す断続切削試験を行ない、これらの切れ刃部の欠損率を求め、それぞれの欠損率を表７に示した。

（断続切削試験の条件）
被削材：Ｓ５０Ｃ、直径２５０ｍｍの４本溝が入っている丸棒
使用ホルダ：ＰＣＬＮＲ２５２５−４３（住友電工ハードメタル（株）社製）
切削速度：８０ｍ／ｍｉｎ
送り：０．３８ｍｍ／ｒｅｖ．
切り込み：２．０ｍｍ
切削時間：３０秒
切削油：なし
＜連続切削試験＞
表面被覆切削工具Ｎｏ．３０１〜３０６の各々１０個ずつを用意し、各工具ごとに製造時に基材セット用治具の孔に位置する側、すなわち第２共有稜２０４ｂの両端にある切れ刃部２０７ｂと切れ刃部２０７ｄとについてを下記に示す条件で連続切削試験を行ない、これらの切れ刃部の逃げ面摩耗量（Ｖ_B）の平均値を求め、それぞれの逃げ面摩耗量（Ｖ_B）を下記の表７に示した。

（連続切削試験の条件）
被削材：Ｓ５０Ｃ、直径２５０ｍｍの丸棒
使用ホルダ：ＰＣＬＮＲ２５２５−４３（住友電工ハードメタル（株）社製）
切削速度：２７０ｍ／ｍｉｎ
送り：０．３２ｍｍ／ｒｅｖ．
切り込み：２．０ｍｍ
切削時間：５分
切削油：水溶性油
＜Ｚｒ含有量の測定＞
表面被覆切削工具Ｎｏ．３０１およびＮｏ．３０４について、隣り合う刃先稜線２０６ａと刃先稜線２０６ｂとのなす挟角の二等分線を含む面で各切れ刃部を切断し、その切断面の被膜の部分を電子線マイクロアナライザ（ＥＰＭＡ：Electron Probe MicroAnalyser）によりスポットサイズ１μｍの範囲で１０回測定し、その１０回の測定値の平均をその切れ刃部における被膜のＺｒ含有量とした。

このようにして求めた切れ刃部における被膜のＺｒ含有量を用いて、全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ_ave（質量％）と、第１共有稜２０４ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｃとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ₁（質量％）と、第２共有稜２０４ｂの両端にある切れ刃部２０７ｂと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ₂（質量％）とを得、これらの値Ｚ_ave、Ｚ₁およびＺ₂を表７に示した。

また、表面被覆切削工具Ｎｏ．３０２およびＮｏ．３０５については、上記と同様の方法で、測定対象を切断面の被膜の特にＭＴ−ＴｉＣＮ層に限定して、電子線マイクロアナライザ（ＥＰＭＡ：Electron Probe MicroAnalyser）によりスポットサイズ１μｍで１０回測定し、その１０回の測定値の平均をその切れ刃部における被膜の特にＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量とした。

このようにして求めた切れ刃部におけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量を用いて、全ての切れ刃部における被膜の特にＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ_ave（質量％）と、第１共有稜２０４ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｃとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ₁（質量％）と、第２共有稜２０４ｂの両端にある切れ刃部２０７ｂと切れ刃部２０７ｄとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ₂（質量％）とを得、これらの値Ｚ_ave、Ｚ₁およびＺ₂を表７に示した。

また、表面被覆切削工具Ｎｏ．３０３およびＮｏ．３０６については、上記と同様の方法で、測定対象を切断面の被膜の特にα−アルミナ層に限定して、電子線マイクロアナライザ（ＥＰＭＡ：Electron Probe MicroAnalyser）によりスポットサイズ１μｍで１０回測定し、その１０回の測定値の平均をその切れ刃部における被膜の特にα−アルミナ層のＺｒ含有量とした。

このようにして求めた切れ刃部におけるα−アルミナ層のＺｒ含有量を用いて、全ての切れ刃部における被膜の特にα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ_ave（質量％）と、第１共有稜２０４ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｃとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ₁（質量％）と、第２共有稜２０４ｂの両端にある切れ刃部２０７ｂと切れ刃部２０７ｄとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ₂（質量％）とを得、これらの値Ｚ_ave、Ｚ₁およびＺ₂を表７に示した。

表７より明らかな通り、本発明の実施例３の表面被覆切削工具Ｎｏ．３０１の全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ_aveは、０．８０３質量％であり、第１共有稜２０４ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｃとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ₁は、０．８５４質量％であり、第２共有稜２０４ｂの両端にある切れ刃部２０７ｂと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ₂は、０．７５１質量％であることから、式（ＩＩＩ）に示される（Ｚ₁−Ｚ₂）／Ｚ_aveの値は、０．１２８であり、これは式（ＩＩＩ）の右辺に示される０．０４以上であり、式（ＩＩＩ）の条件を満たしていた。

また、本発明の実施例３の表面被覆切削工具Ｎｏ．３０２の全ての切れ刃部におけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、０．８４２質量％であり、第１共有稜２０４ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｃとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ₁は、０．８８７質量％であり、第２共有稜２０４ｂの両端にある切れ刃部２０７ｂと切れ刃部２０７ｄとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ₂は、０．７９６質量％であることから、式（ＩＩＩ）の左辺に示される（Ｚ₁−Ｚ₂）／Ｚ_aveの値は、０．１０８であり、これは式（ＩＩＩ）の右辺に示される０．０４以上であり、式（ＩＩＩ）の条件を満たしていた。

また、本発明の実施例３の表面被覆切削工具Ｎｏ．３０３の全ての切れ刃部におけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、０．３２３質量％であり、第１共有稜２０４ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｃとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ₁は、０．３４２質量％であり、第２共有稜２０４ｂの両端にある切れ刃部２０７ｂと切れ刃部２０７ｄとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ₂は、０．３０４質量％であることから、式（ＩＩＩ）の左辺に示される（Ｚ₁−Ｚ₂）／Ｚ_aveの値は、０．１１８であり、これは式（ＩＩＩ）の右辺に示される０．０４以上であり、式（ＩＩＩ）の条件を満たしていた。

これに対して、比較例３の表面被覆切削工具Ｎｏ．３０４の全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、０．９０６質量％であり、第１共有稜２０４ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｃとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ₁は、０．９２２質量％であり、第２共有稜２０４ｂの両端にある切れ刃部２０７ｂと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ₂は、０．８８９質量％であることから、式（ＩＩＩ）の左辺に示される（Ｚ₁−Ｚ₂）／Ｚ_aveの値は、０．０３６であり、これは式（ＩＩＩ）の右辺に示される０．０４未満であり、式（ＩＩＩ）の条件を満たさなかった。

また、比較例３の表面被覆切削工具Ｎｏ．３０５の全ての切れ刃部におけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、０．９０５質量％であり、第１共有稜２０４ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｃとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ₁は、０．９１８質量％であり、第２共有稜２０４ｂの両端にある切れ刃部２０７ｂと切れ刃部２０７ｄとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ₂は、０．８９２質量％であることから、式（ＩＩＩ）の左辺に示される（Ｚ₁−Ｚ₂）／Ｚ_aveの値は、０．０２９であり、これは式（ＩＩＩ）の右辺に示される０．０４未満であり、式（ＩＩＩ）の条件を満たさなかった。

また、比較例３の表面被覆切削工具Ｎｏ．３０６の全ての切れ刃部におけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、０．４１７質量％であり、第１共有稜２０４ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｃとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ₁は、０．４２４質量％であり、第２共有稜２０４ｂの両端にある切れ刃部２０７ｂと切れ刃部２０７ｄとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｚ₂は、０．４１０質量％であることから、式（ＩＩＩ）の左辺に示される（Ｚ₁−Ｚ₂）／Ｚ_aveの値は、０．０３４であり、これは式（ＩＩＩ）の右辺に示される０．０４未満であり、式（ＩＩＩ）の条件を満たさなかった。

また、連続切削試験による表７の逃げ面摩耗量Ｖ_B（ｍｍ）から明らかなように、実施例３の表面被覆切削工具Ｎｏ．３０１、Ｎｏ．３０２およびＮｏ．３０３は、比較例３の表面被覆切削工具Ｎｏ．３０４、Ｎｏ．３０５およびＮｏ．３０６に比して、逃げ面摩耗量Ｖ_Bが優れていることがわかった。一方、断続切削試験による表７の欠損率から明らかなように、実施例３の表面被覆切削工具Ｎｏ．３０１、Ｎｏ．３０２およびＮｏ．３０３は、比較例３の表面被覆切削工具Ｎｏ．３０４、Ｎｏ．３０５およびＮｏ．３０６に比して、耐欠損性も優れていることがわかった。

以上のことから、切れ刃部における被膜のＺｒ含有量が式（ＩＩＩ）の条件を満たす表面被覆切削工具は、式（ＩＩＩ）の条件を満たさない表面被覆切削工具と比べて、切れ刃部ごとの硬度や強度が異なることからより広範囲の被削材に対応できる。また、耐摩耗性や耐欠損性が向上していることから、表面被覆切削工具の交換回数を減らすことができる表面被覆切削工具である。これにより被膜の特にＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量が式（ＩＩＩ）の条件を満たしても、同様の効果が得られ、被膜の特にα−アルミナ層のＺｒ含有量が式（ＩＩＩ）の条件を満たしても、同様の効果が得られることがわかった。

＜実施例４＞
まず、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴｉＣ粉末、Ｃｏ粉末およびＷＣ粉末を混合した混合粉末（ＴａＣ粉末の質量：ＮｂＣ粉末の質量：ＴｉＣ粉末の質量：Ｃｏ粉末の質量：ＷＣ粉末の質量＝２．０：２．０：１．５：５．５：８９．０）を真空中、１４６０℃の温度で１時間焼結した焼結体を作製した。

次に、その焼結体のそれぞれについて２２μｍの厚さの脱β層が形成されるように処理し、つづいて刃先処理を行なったのち、最後にＳｉＣブラシですくい面から見て０．０６ｍｍのホーニングを行ない、住友電工ハードメタル（株）社製のＣＮＭＧ１２０４０８ＥＳＵと同一形状の超合金製の基材を作製した。こうして得られた基材１３０を、図２に示すように基材セット用治具１３１上に、基材セット用治具１３１の表面と基材１３０の第２すくい面とが接し、第１すくい面が上面となるように設置した。

次いで図３に示されるように、ＣＶＤ装置１３２に基材セット用治具１３１を設置し、ＣＶＤ装置１３２の反応容器１３４の条件を表１に示される温度（℃）および圧力（ｋＰａ）に設定して、表１に示される原料ガス組成の原料ガスを原料ガス投入口１３６より投入することによって、基材１３０の表面上にＴｉＮ層（下）、ＭＴ−ＴｉＣＮ層（＊）、α−Ａｌ₂Ｏ₃層（＊）およびＴｉＮ層を表８に示す膜厚のとおりに順次積層して被覆層を形成し、実施例４の表面被覆切削工具を作製した。

ここで、表８に示されるように、表１に示される被覆層の原料ガスの組成ごとにノズル間距離１４０を変更した。具体的には、表面被覆切削工具Ｎｏ．４０１は、ノズル間距離−１ｍｍでＴｉＮ層（下）の被覆層を焼結し、ノズル間距離−１ｍｍでＭＴ−ＴｉＣＮ層（＊）の被覆層を焼結し、その後ノズル間距離４ｍｍでα−アルミナ層の被覆層を焼結し、さらにノズル間距離−１ｍｍでＴｉＮ層の被覆層を焼結して製造した。

また、表面被覆切削工具Ｎｏ．４０２は、ノズル間距離−１ｍｍでＴｉＮ層（下）の被覆層を焼結し、ノズル間距離４ｍｍでＭＴ−ＴｉＣＮ層（＊）の被覆層を焼結し、その後ノズル間距離−１ｍｍでα−アルミナ層の被覆層を焼結し、さらにノズル間距離−１ｍｍでＴｉＮ層の被覆層を焼結して製造した。

また、表面被覆切削工具Ｎｏ．４０３は、ノズル間距離−１ｍｍでＴｉＮ層（下）の被覆層を焼結し、ノズル間距離４ｍｍでＭＴ−ＴｉＣＮ層（＊）の被覆層を焼結し、その後ノズル間距離４ｍｍでα−アルミナ層の被覆層を焼結し、さらにノズル間距離−１ｍｍでＴｉＮ層の被覆層を焼結して製造した。

また、表面被覆切削工具Ｎｏ．４０４は、ノズル間距離−１ｍｍでＴｉＮ層（下）の被覆層を焼結し、ノズル間距離−１ｍｍでＭＴ−ＴｉＣＮ層（＊）の被覆層を焼結し、その後ノズル間距離−１ｍｍでα−アルミナ層の被覆層を焼結し、さらにノズル間距離−１ｍｍでＴｉＮ層の被覆層を焼結して製造した。

＜断続切削試験＞
上記のようにして製造された表面被覆切削工具Ｎｏ．４０１〜４０４の各々１０個ずつを用意し、各工具ごとに製造時にノズル間中央高さ１３９を示す直線との距離が短い第１すくい面側の切れ刃部、すなわち第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとについて下記に示す断続切削試験を行ない、これらの切れ刃部の欠損率を求め、それぞれの欠損率を表９に示した。

（断続切削試験の条件）
被削材：ＳＣｒ４２０Ｈ、直径２５０ｍｍの４本溝が入っている丸棒
使用ホルダ：ＰＣＬＮＲ２５２５−４３（住友電工ハードメタル（株）社製）
切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ
送り：０．３５ｍｍ／ｒｅｖ．
切り込み：２．０ｍｍ
切削時間：３０秒
切削油：なし
＜連続切削試験＞
また、表面被覆切削工具Ｎｏ．４０１〜４０４の各々１０個ずつを用意し、製造時にノズル間中央高さ１３９を示す直線との距離が長い第２すくい面側の切れ刃部、すなわち第２すくい面２０２の切れ刃部２０７ｃと切れ刃部ｄとについて下記に示す条件で連続切削試験を行ない、これらの切れ刃部の逃げ面摩耗量（Ｖ_B）の平均値を求め、それぞれの逃げ面摩耗量（Ｖ_B）を下記の表９に示した。

（連続切削試験の条件）
被削材：Ｓ３５Ｃ、直径２５０ｍｍの丸棒
使用ホルダ：ＰＣＬＮＲ２５２５−４３（住友電工ハードメタル（株）社製）
切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ
送り：０．２８ｍｍ／ｒｅｖ．
切り込み：１．５ｍｍ
切削時間：２０分
切削油：水溶性油
＜Ｚｒ含有量の測定＞
表面被覆切削工具Ｎｏ．４０１〜４０４について、隣り合う刃先稜線２０６ａと刃先稜線２０６ｂとのなす挟角の二等分線を含む面で各切れ刃部を切断し、その切断面の被膜の特にＭＴ−ＴｉＣＮ層の部分を電子線マイクロアナライザ（ＥＰＭＡ：Electron Probe MicroAnalyser）によりスポットサイズ０．５μｍの範囲で１０回測定し、その１０回の測定値の平均をその切れ刃部におけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量とした。

このようにして求めた切れ刃部における被膜の特にＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量を用いて、全ての切れ刃部におけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_ave（質量％）と、切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁（質量％）と、切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂（質量％）とを得、これらの値Ｙ_ave、Ｙ₁およびＹ₂を表９に示した。

また、上記と同様の方法で、表面被覆切削工具Ｎｏ．４０１〜４０４について、測定対象を切断面の被膜の特にα−アルミナ層に限定して、電子線マイクロアナライザ（ＥＰＭＡ：Electron Probe MicroAnalyser）によりスポットサイズ０．５μｍで１０回測定し、その１０回の測定値の平均をその切れ刃部におけるα−アルミナ層のＺｒ含有量とした。

このようにして求めた切れ刃部におけるα−アルミナ層のＺｒ含有量を用いて、全ての切れ刃部における被膜の特にα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_ave（質量％）、切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁（質量％）および切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂（質量％）の値を得、これらの値Ｙ_ave、Ｙ₁およびＹ₂を表９に示した。

表９より明らかな通り、本発明の実施例４の表面被覆切削工具Ｎｏ．４０１の全ての切れ刃部におけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、２．１１７質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、２．１１７質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、２．１１７質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．０００であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４未満であり、式（ＩＩ）の条件を満たさなかった。

また、表面被覆切削工具Ｎｏ．４０１の全ての切れ刃部におけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、０．７４８質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、０．８９３質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、０．６８４質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．２７９であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４以上であり、式（ＩＩ）の条件を満たしていた。

また、本発明の表面被覆切削工具Ｎｏ．４０２の全ての切れ刃部におけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、１．９４８質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、２．０７３質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、１．８２３質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．１２８であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４以上であり、式（ＩＩ）の条件を満たしていた。

また、表面被覆切削工具Ｎｏ．４０２の全ての切れ刃部におけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、０．９１３質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、０．９１３質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、０．９１２質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．００１であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４未満であり、式（ＩＩ）の条件を満たさなかった。

また、本発明の実施例４の表面被覆切削工具Ｎｏ．４０３の全ての切れ刃部におけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、１．９４８質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、２．０７３質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、１．８２３質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．１２８であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４以上であり、式（ＩＩ）の条件を満たしていた。

また、表面被覆切削工具Ｎｏ．４０３の全ての切れ刃部におけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、０．７４８質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、０．８９３質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおけるα−アルミナ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、０．６８４質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．２７９であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４以上であり、式（ＩＩ）の条件を満たしていた。

これに対して、比較例４の表面被覆切削工具Ｎｏ．４０４の全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、２．１１７質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂと切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、２．１１７質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおける被膜のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、２．１１８質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．０００であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４未満であり、式（ＩＩ）の条件を満たさなかった。

また、表面被覆切削工具Ｎｏ．４０４の全ての切れ刃部におけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ_aveは、０．９１３質量％であり、第１対角線２０５ａの両端にある切れ刃部２０７ａと切れ刃部２０７ｂとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₁は、０．９１３質量％であり、第２対角線（図示せず）の両端にある切れ刃部２０７ｃと切れ刃部２０７ｄとにおけるＭＴ−ＴｉＣＮ層のＺｒ含有量の平均値Ｙ₂は、０．９１２質量％であることから、式（ＩＩ）の左辺に示される（Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_aveの値は、０．００１であり、これは式（ＩＩ）の右辺に示される０．０４未満であり、式（ＩＩ）の条件を満たさなかった。

また、連続切削試験による表９の逃げ面摩耗量Ｖ_B（ｍｍ）から明らかなように、実施例４の表面被覆切削工具Ｎｏ．４０１〜４０３は、比較例４の表面被覆切削工具Ｎｏ．４０４に比して、逃げ面摩耗量Ｖ_Bが優れていることがわかった。また、断続切削試験による表９の欠損率から明らかなように、実施例４の表面被覆切削工具Ｎｏ．４０１〜４０３は、比較例４の表面被覆切削工具Ｎｏ．４０４に比して、耐欠損性も優れていることがわかった。

以上のことから、切れ刃部における被膜の特にＭＴ−ＴｉＣＮ層またはα−アルミナ層のいずれか一方もしくは両方のＺｒ含有量が式（ＩＩ）の条件を満たす表面被覆切削工具は、式（ＩＩ）の条件を満たさない表面被覆切削工具と比べて、切れ刃部ごとの硬度や強度が異なることからより広範囲の被削材に対応できる。また、耐摩耗性や耐欠損性が向上していることから、表面被覆切削工具の交換回数を減らすことができる表面被覆切削工具である。

以上のように、本発明の実施例について説明を行なったが、上述の実施例の構成を適宜組み合わせることも当初から予定している。

今回開示された実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

本発明によれば、広範囲の硬度や強度を有する被削材を切削することができ、かつ表面被覆切削工具の交換回数を減らすことのできる表面被覆切削工具を提供することができる。

本発明の表面被覆切削工具の好ましい一例の模式的な斜視図である。 基材セット用治具の表面と基材の第２すくい面とを接するように設置した後の基材セット用治具を真上から見た模式図である。 基材セット用治具を設置した後のＣＶＤ装置の模式的な断面図である。 基材セット用治具と基材の第２すくい面とが接するように設置した場合の、ノズル間中央高さと基材との位置関係を示すＣＶＤ装置の拡大断面図である。 本発明の実施例の表面被覆切削工具を示す模式的な斜視図である。 基材の共有稜を基材セット用治具の孔にはめこんだ基材セット用治具を真上から見た模式図である。 基材の共有稜を基材セット用治具の孔にはめこんだ基材セット用治具を設置した後のＣＶＤ装置を示す模式的な断面図である。 基材の共有稜を基材セット用治具の孔にはめこむように設置した場合の、ノズル間中央高さと基材との位置関係を示すＣＶＤ装置の拡大断面図である。

符号の説明

１０１，２０１ 表面被覆切削工具、１０２ａ，２０２ 第１すくい面、１０２ｂ 第２すくい面、１０３，２０３ 逃げ面、１０４ 共有稜、１０５ａ，２０５ａ 第１対角線、１０５ｂ 第２対角線、１０６，１０６ａ，１０６ｂ，２０６，２０６ａ，２０６ｂ 刃先稜線、１０７，２０７ａ，２０７ｂ，２０７ｃ，２０７ｄ 切れ刃部、１３０ 基材、１３１ 基材セット用治具、１３２ ＣＶＤ装置、１３３ 高温ヒータ、１３４ 反応容器、１３５ ノズル穴、１３６ 原料ガス投入口、１３７ 排気口、１３８ 反応管、１３９ ノズル間中央高さ、１４０，１４１ ノズル間距離、２０４ａ 第１共有稜、２０４ｂ 第２共有稜。

Claims (10)

1. 基材と該基材上に形成された被膜とを備える表面被覆切削工具であって、
   前記被膜は、少なくとも１層の被覆層を含み、
   前記被覆層のうち少なくとも１層は、Ｚｒを含有するＺｒ含有被覆層であり、
   前記表面被覆切削工具は、２以上の切れ刃部を有し、
   前記切れ刃部のうち１の切れ刃部である第１切れ刃部における被膜のＺｒ含有量は、該第１切れ刃部を除く他の切れ刃部のうちの少なくとも１の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量と異なる、表面被覆切削工具。
2. 前記被膜のＺｒ含有量は、
   いずれか１の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量のうち、そのＺｒ含有量が最大となるＺｒ含有量をＸ₁とし、そのＺｒ含有量が最小となるＺｒ含有量をＸ₂とし、
   全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＸ_aveとする場合、
   Ｘ₁、Ｘ₂およびＸ_aveが下記式（Ｉ）を満たす、請求項１に記載の表面被覆切削工具。
   （Ｘ₁−Ｘ₂）／Ｘ_ave≧０．０４・・・（Ｉ）
3. 前記表面被覆切削工具は、２のすくい面を有し、
   前記すくい面は、いずれも少なくとも２本の対角線を有し、
   前記対角線は、該対角線の両端が前記切れ刃部に含まれ、
   前記すくい面のうち、面積が広い方のすくい面を第１すくい面とし、面積が狭い方のすくい面を第２すくい面とし、
   前記第１すくい面の対角線のうち、いずれか１の対角線である第１対角線の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＹ₁とし、
   前記第２すくい面の対角線のうち、前記第１対角線に平行な対角線である第２対角線の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＹ₂とし、
   全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＹ_aveとする場合、
   Ｙ₁、Ｙ₂およびＹ_aveが下記式（ＩＩ）を満たす、請求項１に記載の表面被覆切削工具。
   （Ｙ₁−Ｙ₂）／Ｙ_ave≧０．０４・・・（ＩＩ）
4. 前記表面被覆切削工具は、少なくとも２の逃げ面を有し、
   前記逃げ面のうち１の逃げ面は、他の逃げ面のうちの少なくとも１の逃げ面と交差する１の稜を共有稜として有し、
   前記共有稜は、前記表面被覆切削工具において複数存在し、かつ該共有稜の両端は、前記切れ刃部に含まれ、
   前記共有稜のうち、いずれか１の共有稜である第１共有稜の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ₁が、他の共有稜の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値のうちで最大となり、
   前記共有稜のうち、いずれか１の共有稜である第２共有稜の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値Ｚ₂が、他の共有稜の両端に位置する２の切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値のうちで最小となり、
   全ての切れ刃部における被膜のＺｒ含有量の平均値をＺ_aveとする場合、
   Ｚ₁、Ｚ₂およびＺ_aveが下記式（ＩＩＩ）を満たす、請求項１に記載の表面被覆切削工具。
   （Ｚ₁−Ｚ₂）／Ｚ_ave≧０．０４・・・（ＩＩＩ）
5. 前記第１共有稜は、前記第１すくい面にある対角線のうち、いずれか１の対角線と交差し、前記対角線は前記第２共有稜とも交差する、請求項４に記載の表面被覆切削工具。
6. 前記表面被覆切削工具は、ネガティブチップである、請求項１〜５のいずれかに記載の表面被覆切削工具。
7. 前記被膜は、酸化アルミニウムを主体として含む酸化アルミニウム層またはチタン化合物を主体として含むチタン化合物層のいずれか一方または両方を含む、請求項１〜６のいずれかに記載の表面被覆切削工具。
8. 前記Ｚｒ含有被覆層は、前記酸化アルミニウム層または前記チタン化合物層のいずれか一方または両方である、請求項１〜７のいずれかに記載の表面被覆切削工具。
9. 前記被膜は、Ｚｒ含有被覆層以外に、少なくとも１層の硬質化合物層を含んでおり、
   前記硬質化合物層は、周期律表のＩＶａ族元素、Ｖａ族元素、ＶＩａ族元素、Ａｌ、Ｓｉおよび硼素からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素と、炭素、窒素、酸素および硼素からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素とからなる化合物を主体として含む層である、請求項１〜８のいずれかに記載の表面被覆切削工具。
10. 前記硬質化合物層は、炭素、窒素、酸素および硼素からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素と、チタンとからなる化合物を主体として含む層である、請求項９に記載の表面被覆切削工具。

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