JP2010062160A - Spark plug - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、内燃機関に組み付けられて混合気への点火を行うためのスパークプラグに関するものである。 The present invention relates to a spark plug that is assembled in an internal combustion engine and ignites an air-fuel mixture.
従来、内燃機関には点火のためのスパークプラグが用いられている。一般的なスパークプラグは、中心電極と、その中心電極を軸孔内に保持する絶縁碍子と、この絶縁碍子の径方向周囲を取り囲んで保持する取付金具(主体金具)と、一端部が取付金具に接合され、他端部が中心電極との間で火花放電ギャップ(火花放電間隙)を形成する接地電極とを備えている。そして、その火花放電ギャップで火花放電が行われることによって、混合気への点火が行われる。 Conventionally, spark plugs for ignition are used in internal combustion engines. A general spark plug has a center electrode, an insulator that holds the center electrode in the shaft hole, a mounting bracket (main metal bracket) that surrounds and holds the periphery of the insulator in the radial direction, and one end portion of the spark plug. And a ground electrode whose other end forms a spark discharge gap (spark discharge gap) with the center electrode. Then, by performing spark discharge in the spark discharge gap, the air-fuel mixture is ignited.
近年、エンジン高出力化のためにエンジンに設けられるインテークバルブやエキゾーストバルブのバルブ径の拡大や、水廻り改善のためにエンジンに対してより大きなウォータージャケットを確保することが必要となってきている。これにより、エンジンに取付けられるスパークプラグの設置スペースが小さくなるため、スパークプラグの細径化が要求されている。ところが、スパークプラグを細径化すると、絶縁碍子と取付金具との間の絶縁距離が狭くなる。そのため、正規の火花放電ギャップで放電せず、中心電極から絶縁碍子を介して取付金具へ飛火する横飛火が発生し易くなる。さらに、燻り状態になると、奥飛火が発生し易くなる。これは、絶縁碍子の表面に堆積した導電性のカーボンなどが、絶縁碍子と取付金具との間の絶縁性低下をもたらすためである。この場合、絶縁碍子の先端温度を上昇させることによって、絶縁碍子に付着したカーボンを焼き切り、その都度絶縁性を確保する必要がある。 In recent years, it has become necessary to secure a larger water jacket for the engine in order to increase the valve diameter of the intake valve and exhaust valve provided in the engine in order to increase the engine output and to improve water circulation. . Thereby, since the installation space of the spark plug attached to an engine becomes small, the diameter reduction of a spark plug is requested | required. However, when the diameter of the spark plug is reduced, the insulation distance between the insulator and the mounting bracket is reduced. Therefore, it is easy to generate a side fire that does not discharge in the regular spark discharge gap and shoots from the center electrode to the mounting bracket through the insulator. In addition, when a roaring state occurs, a backfire is likely to occur. This is because conductive carbon or the like deposited on the surface of the insulator causes a decrease in insulation between the insulator and the mounting bracket. In this case, it is necessary to burn out carbon adhering to the insulator by increasing the tip temperature of the insulator, and to ensure insulation each time.
そこで、例えば、絶縁碍子の先端部における絶縁碍子と中心電極との距離をX、取付金具外部の絶縁碍子の表面の沿面距離をY、取付金具からの絶縁碍子の突出量をY1、ポケット隙間をZ、火花放電ギャップの大きさをG、取付金具の内部において絶縁碍子と取付金具との距離がG以下となる部位までの絶縁碍子の表面の長さをWとした場合に、(X+0.3Y+Z)/G≧2、Y1(mm)≧1、W/Z≧4、1.25≦Z(mm)≦1.55としたスパークプラグが提案されている(例えば、特許文献1参照)。このスパークプラグでは、構成部品間の上記各種距離をそれぞれ規定することによって、細径化されたスパークプラグにおいても、燻っていない場合は安定して正規の火花放電ギャップへ飛火させ、燻って横飛火や奥飛火等の沿面放電が発生した場合でも、着火性を確保できる点に優れている。 Therefore, for example, the distance between the insulator and the center electrode at the tip of the insulator is X, the creepage distance of the surface of the insulator outside the mounting bracket is Y, the amount of protrusion of the insulator from the mounting bracket is Y1, and the pocket gap is (X + 0.3Y + Z) where Z is the size of the spark discharge gap, G is W, and the length of the insulator surface to the portion where the distance between the insulator and the mounting bracket is G or less inside the mounting bracket is W. ) / G ≧ 2, Y1 (mm) ≧ 1, W / Z ≧ 4, and 1.25 ≦ Z (mm) ≦ 1.55 have been proposed (for example, see Patent Document 1). In this spark plug, by defining the above-mentioned various distances between the component parts, even in the case of a spark plug having a reduced diameter, if it is not lit, it can stably fly into a regular spark discharge gap, Even when creeping discharges such as fire and backfire occur, it is excellent in that ignitability can be secured.
しかしながら、特許文献1に記載のスパークプラグを、直噴エンジン等の燻りが発生し易いエンジンに適用した場合、絶縁碍子に付着したカーボンの除去が不十分で、正常な着火性能が得られる状態にまで回復できないという問題点があった。したがって、絶縁碍子に付着したカーボンを速やかに焼き切り、燻った状態から正常な状態に回復して着火性を確保できるような方法が望まれていた。
However, when the spark plug described in
本発明は、上記問題点を解決するためになされたものであり、絶縁碍子の温度を速やかに上昇させることによって、絶縁碍子に付着したカーボンをより速やかに焼き切ることのできるスパークプラグを提供することを目的とする。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and provides a spark plug that can quickly burn off carbon adhering to an insulator by rapidly increasing the temperature of the insulator. With the goal.
上記目的を達成するために、本発明に係るスパークプラグは、軸線方向に延びる中心電極と、前記軸線方向に延びる軸孔を有し、前記中心電極を前記軸孔内の先端側に保持する絶縁碍子と、前記中心電極を前記絶縁碍子の前記軸孔内に保持してなる組立体における前記絶縁碍子の周囲を取り囲んで保持する主体金具と、一端部が、前記主体金具の先端面に接合され、他端部が、前記中心電極との間で火花放電間隙を形成する接地電極とを備えたスパークプラグにおいて、前記中心電極は、電極母材の内部に、この電極母材よりも熱伝導性に優れる芯材を埋設した構造を有し、前記絶縁碍子の先端側は、段差を有しておらず、さらに、前記軸孔は、先端側において同一内径に形成されており、前記軸線方向において、前記主体金具の前記先端面から先端側に突き出る前記絶縁碍子の長さをHとし、前記軸線方向において、前記絶縁碍子の先端から後端側に向かって2mmの範囲内に存在する前記絶縁碍子の体積をVcとし、前記2mmの位置における前記組立体の前記軸線方向に直交する断面部分の20℃における空気層を除いた単位長あたりの熱抵抗値をRaとしたときに、H≧1mmVc≦17mm3を満たすと共に、前記芯材は、前記2mmの範囲内に存在し、且つ、Ra≧1.0×103K/(m・W)を満たすことを特徴とする。 In order to achieve the above object, a spark plug according to the present invention has an axial electrode extending in the axial direction and an axial hole extending in the axial direction, and the insulating electrode that holds the central electrode on the tip side in the axial hole. An insulator, a metal shell that surrounds and holds the periphery of the insulator in the assembly formed by holding the center electrode in the shaft hole of the insulator, and one end portion thereof are joined to the front end surface of the metal shell. In the spark plug, the other end portion of which includes a ground electrode that forms a spark discharge gap with the center electrode, the center electrode is more thermally conductive than the electrode base material inside the electrode base material. has the structure embedded core excellent in the tip end of the insulator is not have a step, further, the shaft hole is formed in the same inner diameter at the tip side, in the axial direction The front end surface of the metal shell The length of the insulator protruding to the front end side is H, and the volume of the insulator existing in the range of 2 mm from the front end to the rear end side in the axial direction is Vc, and the 2 mm When the thermal resistance value per unit length excluding the air layer at 20 ° C. of the cross-sectional portion perpendicular to the axial direction of the assembly at the position of R is set as Ra, H ≧ 1 mmVc ≦ 17 mm 3 is satisfied and the core The material is present in the range of 2 mm and satisfies Ra ≧ 1.0 × 10 3 K / (m · W).
本発明によれば、H≧1mm、Vc≦17mm3を満たすと共に、Ra≧1.0×103K/(m・W)を満たしているので、絶縁碍子における熱の流れが最適となり、絶縁碍子の温度を速やかに上昇させることができる。また、H≧1mmとなっているので、絶縁碍子の温度をより速やかに上昇させることができる。これにより、絶縁碍子に付着したカーボンを速やかに焼き切ることができる。そして、カーボンをより速やかに焼き切ることによって、横飛火等の沿面放電の発生の防止と共に、自動車走行に必要な絶縁抵抗の確保に高い効果を発揮できる。 According to the present invention, H ≧ 1 mm, Vc ≦ 17 mm 3 and Ra ≧ 1.0 × 10 3 K / (m · W) are satisfied. The temperature of the insulator can be quickly raised. Further, since H ≧ 1 mm, the temperature of the insulator can be increased more quickly. Thereby, the carbon adhering to the insulator can be quickly burned out. And by burning out carbon more quickly, it is possible to prevent the occurrence of creeping discharge such as side fire and to secure a high effect in securing the insulation resistance necessary for automobile travel.
また、本発明において、Vc≦12mm3を満たすと好適である。Vc≦12mm3を満たし、上記のように高い熱抵抗値を維持しつつ前記2mmの範囲内の体積を減らせば、その2mmの範囲内における絶縁碍子の昇温性能を、さらに高めることができる。これにより、絶縁碍子に汚損が生じても、さらに、速やかに昇温でき、絶縁碍子に付着したカーボンを速やかに焼き切って、汚損状態から速やかに回復することができる。このため、絶縁碍子は絶縁抵抗を高い状態に維持することができ、良好なドライバビリティ(走行性能)を得ることができる。 In the present invention, it is preferable that Vc ≦ 12 mm 3 is satisfied. If the volume within the range of 2 mm is reduced while satisfying Vc ≦ 12 mm 3 and maintaining a high thermal resistance value as described above, the temperature rise performance of the insulator within the range of 2 mm can be further enhanced. As a result, even if the insulator is fouled, the temperature can be further increased quickly, and the carbon adhering to the insulator can be burned out quickly and recovered from the fouled state. For this reason, an insulator can maintain an insulation resistance in a high state, and can obtain favorable drivability (running performance).
また、本発明において、Vc≧8mm3を満たすと好適である。このようにすれば、前記2mmの範囲内において絶縁碍子に十分な肉厚(径方向の厚み)を確保することができるので、絶縁貫通が生じにくく、絶縁抵抗を確保して良好なドライバビリティを得ることができる。 In the present invention, it is preferable that Vc ≧ 8 mm 3 is satisfied. In this way, a sufficient thickness (diameter thickness) can be secured for the insulator within the range of 2 mm, so that insulation penetration hardly occurs, insulation resistance is secured, and good drivability is achieved. Obtainable.
また、本発明において、前記2mmの位置における前記組立体の前記軸線方向に直交する断面部分の800℃における空気層を除いた単位長あたりの熱抵抗値をRbとしたときに、Rb≦1.0×104K/(m・W)を満たすようにしてもよい。さらに、Rb≦0.8×104K/(m・W)を満たすと好適である。絶縁碍子の温度がカーボンを焼き切るのに十分な温度領域にある場合には、熱抵抗値RbがRb≦1.0×104K/(m・W)を満たすようにして、速やかな熱引きを行えるようにすることが望ましい。このようにすれば、例えば、中心電極先端に貴金属チップが溶接されたスパークプラグにおいて、貴金属チップからスムーズな熱引きを行い、耐消耗性を確保することができる等、スパークプラグにおける耐久性を維持できる。さらに、Rb≦0.8×104K/(m・W)を満たせば、よりスムーズに熱引きできるので、スパークプラグにおいて優れた耐久性を維持できる。 In the present invention, when the thermal resistance value per unit length excluding the air layer at 800 ° C. of the cross-sectional portion perpendicular to the axial direction of the assembly at the position of 2 mm is Rb ≦ 1. You may make it satisfy | fill 0 * 10 < 4 > K / (m * W). Furthermore, it is preferable that Rb ≦ 0.8 × 10 4 K / (m · W) is satisfied. When the temperature of the insulator has a sufficient temperature range for burning off carbon, thermal resistance Rb is sure to meet the Rb ≦ 1.0 × 10 4 K / (m · W), rapid Netsubiki It is desirable to be able to In this way, for example, in a spark plug in which a noble metal tip is welded to the tip of the center electrode, the heat can be drawn smoothly from the noble metal tip to ensure wear resistance, and the durability of the spark plug is maintained. it can. Furthermore, if Rb ≦ 0.8 × 10 4 K / (m · W) is satisfied, heat can be drawn more smoothly, so that excellent durability of the spark plug can be maintained.
また、本発明において、前記絶縁碍子の先端部には、自身の外径が先端側ほど縮径された面取り部が形成されており、前記中心電極の先端部には、自身の外径が縮径された縮径部が形成されており、前記縮径部の後端は前記面取り部の後端よりも後端側に位置すると好適である。中心電極における縮径部の後端はその外径が不連続に変化している部位であるため電界が集中しやすく、この縮径部の後端に対応する絶縁碍子の肉厚が薄いと絶縁碍子の絶縁貫通が生じるおそれがある。そこで、本発明のように、縮径部の後端を面取り部の後端よりも後端側に位置するようにすれば、縮径部の後端に対応する絶縁碍子の肉厚を確保することができ、絶縁碍子の絶縁貫通の発生を防止することができる。 Further, in the present invention, a chamfered portion whose outer diameter is reduced toward the distal end side is formed at the distal end portion of the insulator, and the outer diameter is reduced at the distal end portion of the center electrode. A diameter-reduced diameter portion is formed, and the rear end of the diameter-reduced portion is preferably located closer to the rear end than the rear end of the chamfered portion. The rear end of the reduced diameter part of the center electrode is a part where the outer diameter changes discontinuously, so that the electric field tends to concentrate. If the insulator corresponding to the rear end of the reduced diameter part is thin, insulation is achieved. There is a risk of insulator penetration. Therefore, as in the present invention, if the rear end of the reduced diameter portion is positioned closer to the rear end side than the rear end of the chamfered portion, the thickness of the insulator corresponding to the rear end of the reduced diameter portion is secured. It is possible to prevent the insulator from penetrating.
また、本発明において、前記主体金具は、自身の外周面に、内燃機関の取付ねじ孔に螺合するねじ山が形成された取付ねじ部を有し、前記取付ねじ部の外径は、呼び径で、M10以下であってもよい。上記のような昇温性能を高めた絶縁碍子を、取付ねじ部のねじ山の外径が呼び径でM10以下の細径のスパークプラグに用いれば、主体金具の内周と絶縁碍子の外周との間のクリアランスが狭くても、絶縁碍子に付着したカーボンを速やかに焼き切ることができる。よって、中心電極から絶縁碍子を介して主体金具へ飛火する沿面放電の発生を防止できるので、混合気への正常な着火を安定して確保することができる。 Further, in the present invention, the metal shell has a mounting screw portion formed on its outer peripheral surface with a screw thread that is screwed into a mounting screw hole of the internal combustion engine, and the outer diameter of the mounting screw portion is a nominal value. The diameter may be M10 or less. If an insulator with improved temperature rise performance as described above is used for a spark plug having a nominal thread diameter of M10 or less, the outer diameter of the metal shell and the outer circumference of the insulator Even if the clearance between them is narrow, the carbon adhering to the insulator can be burned out quickly. Therefore, it is possible to prevent the occurrence of creeping discharge that ignites from the center electrode through the insulator to the metal shell, so that normal ignition of the air-fuel mixture can be secured stably.
また、本発明において、前記中心電極の先端に接合され、Ir又はPtを主成分とし、直径が1mm以下の第1貴金属片を備えていてもよいし、前記接地電極の前記他端部で、前記中心電極との間で前記火花放電間隙を形成する位置に接合され、Ptを主成分とし、Rh、Ir、Ni、及びRuのうちの少なくとも1種類を含有する第2貴金属片を備えていてもよい。本発明によれば、上記のように、汚損の際に絶縁碍子の温度を速やかに上昇させることができるが、それ故に、火花放電間隙を形成する中心電極にかかる熱負荷も高い。中心電極の先端に第1貴金属片を備えていれば、火花放電はその第1貴金属片を介して行われるが、その第1貴金属片の主成分をPtやIrなどの融点の高い貴金属とすれば、高い熱負荷がかかっても耐火花消耗性を確保でき、スパークプラグにおいて優れた耐久性を維持できる。また、接地電極の他端部で火花放電間隙を形成する位置に、Ptを主成分とし、Rh、Ir、Ni、及びRuのうちの少なくとも1種類を含有する第2貴金属片を備えていれば、火花放電による電極消耗に対して高い耐性を得ることができ、好ましい。なお、本発明において「主成分」とは、その成分が、含有される全成分のうち最も含有量(質量%)の高い成分であるものをいう。 Further, in the present invention, the first electrode may be provided with a first noble metal piece that is joined to the tip of the center electrode, mainly contains Ir or Pt, and has a diameter of 1 mm or less, and at the other end of the ground electrode, A second noble metal piece that is bonded to the center electrode at a position where the spark discharge gap is formed, contains Pt as a main component, and contains at least one of Rh, Ir, Ni, and Ru; Also good. According to the present invention, as described above, the temperature of the insulator can be quickly raised in the event of fouling, but the heat load applied to the center electrode forming the spark discharge gap is therefore high. If the first noble metal piece is provided at the tip of the center electrode, the spark discharge is performed through the first noble metal piece, but the main component of the first noble metal piece is a noble metal having a high melting point such as Pt or Ir. As a result, even if a high heat load is applied, the spark wear resistance can be secured, and excellent durability can be maintained in the spark plug. Further, if a second noble metal piece containing Pt as a main component and containing at least one of Rh, Ir, Ni, and Ru is provided at a position where a spark discharge gap is formed at the other end of the ground electrode. High resistance to electrode consumption due to spark discharge can be obtained, which is preferable. In the present invention, the “main component” means that the component is the component with the highest content (mass%) among all the components contained.
以下、本発明を具体化したスパークプラグの一実施の形態について、図面を参照して説明する。まず、図1,図2を参照して、一例としてのスパークプラグ100の構造について説明する。図1は、スパークプラグ100の部分断面図であり、図2は、スパークプラグ100の中心電極20の先端部22付近の拡大図である。なお、図1において、スパークプラグ100の軸線O方向を図面における上下方向とし、下側をスパークプラグ100の先端側、上側を後端側として説明する。
Hereinafter, an embodiment of a spark plug embodying the present invention will be described with reference to the drawings. First, the structure of the
図1に示すように、スパークプラグ100は、絶縁碍子10と、この絶縁碍子10を保持する主体金具50と、絶縁碍子10内に軸線O方向に保持された中心電極20と、主体金具50の先端面57に基部32を溶接され、先端部31の一側面が中心電極20の先端部22に対向する接地電極30と、絶縁碍子10の後端部に設けられた端子金具40とを備えている。
As shown in FIG. 1, the
まず、このスパークプラグ100の絶縁碍子10について説明する。絶縁碍子10は周知のようにアルミナ等を焼成して形成され、軸中心に軸線O方向へ延びる軸孔12が形成された筒形状を有する。軸線O方向の略中央には外径が最も大きな鍔部19が形成されており、それより後端側(図1における上側)には後端側胴部18が形成されている。鍔部19より先端側(図1における下側)には、後端側胴部18よりも外径の小さな先端側胴部17が形成され、さらにその先端側胴部17よりも先端側に、先端側胴部17よりも外径の小さな脚長部13が形成されている。脚長部13は先端側ほど縮径され、スパークプラグ100が内燃機関のエンジンヘッド200に取り付けられた際には、その燃焼室に曝される。そして、脚長部13と先端側胴部17との間は段部15として形成されている。
First, the
ここで、図2に示すように、絶縁碍子10の先端部11(脚長部13の先端部位)には、絶縁碍子10の外周面と先端面とがなす稜角部分が面取りされることにより、自身の外径が先端側ほど縮径された面取り部14が形成されている。この面取り部14は、R面取りにより形成することができ、その曲率半径を0.3mm〜0.7mm(本実施の形態では、0.5mm)に設定することができる。また、本実施の形態では、先端部11における絶縁碍子10の外径(先端外径)を、3.0mm〜4.3mmに設定することができる。なお、この先端外径は、先端部11における絶縁碍子10の外径ではあるが、面取部14における外径は含まれない。望ましくは、面取部14の後端の位置(図2において位置E1で示される、面取部14と外周面との境の位置にあたる。)において示される絶縁碍子10の外径であるとよい。
Here, as shown in FIG. 2, the
次に、中心電極20について説明する。図2に示すように、中心電極20は、インコネル(商標名)600または601等のニッケルまたはニッケルを主成分とする合金から形成された電極母材21の内部に、電極母材21よりも熱伝導性に優れる銅または銅を主成分とする合金からなる芯材25を埋設した構造を有する棒状の電極である。通常、中心電極20は、有底筒状に形成された電極母材21の内部に芯材25を詰め、底側から押出成形を行って引き延ばすことで作製されるものである。芯材25は、胴部分においては略一定の外径をなすものの、先端側においては先細り形状に形成される。本実施の形態では、中心電極20の外径が2.3mm、中心電極20の外径に対する芯材25の外径の割合が70%となっている。
Next, the
また、中心電極20の先端部22は絶縁碍子10の先端部11よりも突出されており、先端側に向かって径小となるように形成されている。そして、先端部22の先端面には、耐火花消耗性を向上するため、PtまたはIrを主成分とし、直径が1mm以下(例えば、0.6mm)の貴金属または貴金属合金からなる電極チップ90が接合されている。両者の接合は、電極チップ90と中心電極20の先端部22との合わせ面を狙って外周を一周するレーザ溶接によって行われている。そして、レーザの照射により両材料が溶けて混ざり合うことによって、電極チップ90と中心電極20とが強固に接合されている。尚、中心電極20の先端部22には自身の外径が縮径された縮径部23が形成されており、縮径部23の外周面と、絶縁碍子10の先端付近の軸孔12の内周面との間に、若干の間隙が形成されている。この間隙の軸線O方向の深さは、0.8mm〜2.0mm(本実施の形態では、1.0mm)に設定することができる。また、中心電極20は軸孔12内を後端側に向けて延設され、シール体4およびセラミック抵抗3(図1参照)を経由して、後方(図1における上方)の端子金具40に電気的に接続されている。そして、端子金具40には高圧ケーブル(図示外)がプラグキャップ(図示外)を介して接続され、高電圧が印加されるようになっている。ここで、中心電極20を絶縁碍子10の軸孔12内に保持してなるものを組立体60(図2,図3参照)とする。なお、電極チップ90が、本発明における「第1貴金属片」に相当する。
Moreover, the front-end | tip
次いで、接地電極30について説明する。接地電極30は耐腐食性の高い金属から構成され、一例として、インコネル(商標名)600または601等のニッケル合金が用いられる。この接地電極30は、自身の長手方向の横断面が略長方形を有しており、基部32が主体金具50の先端面57に溶接により接合されている。また、接地電極30の先端部31は、一側面側が中心電極20の先端部22に対向するように屈曲されている。この接地電極30の先端部31と、中心電極20の先端部22(より具体的には先端部22に接合された電極チップ90)との間に、火花放電間隙が形成される。そして、接地電極30の先端部31の一側面において、この火花放電間隙が形成される位置には、貴金属からなる電極チップ91が接合されている。電極チップ91は、Ptを主成分とし、Rh、Ir、Ni、及びRuのうちの少なくとも1種類を含有する貴金属合金を用いて形成したものである。なお、電極チップ91が、本発明における「第2貴金属片」に相当する。
Next, the
次に、主体金具50について説明する。図1に示す主体金具50は、内燃機関のエンジンヘッド200にスパークプラグ100を固定するための円筒状の金具である。そして、絶縁碍子10を、その後端側胴部18の一部から脚長部13にかけての部位を取り囲むようにして内部に保持している。主体金具50は低炭素鋼材より形成され、図示外のスパークプラグレンチが嵌合する工具係合部51と、内燃機関の上部に設けられたエンジンヘッド200の取付ねじ孔201に螺合するねじ山が形成された取付ねじ部52とを備えている。
Next, the
また、主体金具50の工具係合部51と取付ねじ部52との間には、鍔状のシール部54が形成されている。そして、取付ねじ部52とシール部54との間のねじ首59には、板体を折り曲げて形成した環状のガスケット5が嵌挿されている。ガスケット5は、スパークプラグ100をエンジンヘッド200に取り付けた際に、シール部54の座面55と取付ねじ孔201の開口周縁部205との間で押し潰されて変形し、両者間を封止することで、取付ねじ孔201を介したエンジン内の気密漏れを防止するためのものである。
A hook-shaped
主体金具50の工具係合部51より後端側には薄肉の加締部53が設けられ、シール部54と工具係合部51との間には、加締部53と同様に薄肉の座屈部58が設けられている。そして、工具係合部51から加締部53にかけての主体金具50の内周面と絶縁碍子10の後端側胴部18の外周面との間には、円環状のリング部材6,7が介在されており、さらに両リング部材6,7間にタルク(滑石)9の粉末が充填されている。加締部53を内側に折り曲げるようにして加締めることにより、リング部材6,7およびタルク9を介し、絶縁碍子10が主体金具50内で先端側に向け押圧される。これにより、主体金具50の内周で取付ねじ部52の位置に形成された段部56に、環状の板パッキン8を介し、絶縁碍子10の段部15が支持されて、主体金具50と絶縁碍子10とが一体にされる。このとき、主体金具50と絶縁碍子10との間の気密性は、板パッキン8によって保持され、燃焼ガスの流出が防止される。また、座屈部58は、加締めの際に、圧縮力の付加に伴い外向きに撓み変形するように構成されており、タルク9の圧縮ストロークを稼いで主体金具50内の気密性を高めている。
A thin caulking portion 53 is provided on the rear end side of the metal fitting 50 from the
このような構造からなるスパークプラグ100では、絶縁碍子10の先端側の表面にカーボンが付着して燻った状態になると、絶縁抵抗値が低下し、さらにイグニッションコイルの発生電圧が低下する。そしてその発生電圧がプラグの要求電圧(火花ギャップ間でスパークする電圧)より低くなると火花放電できなくなるため、失火を起こす原因となる。このような失火を防止するためには、絶縁碍子10の先端温度を約450℃まで上昇させる。これにより、絶縁碍子10に付着したカーボンを焼き切ることができるので、失火を防止することができる。このような現象を「自己清浄」と呼ぶ。
In the
このような自己清浄を速やかに行うことによって、燻った状態から正常な着火性能が得られる状態にまで速やかに回復させることができる。そして、自己清浄を速やかに行うためには、絶縁碍子10の先端温度を速やかに上昇させることが必要である。そこで本実施形態では、絶縁碍子10の先端側の昇温性能を向上させるために、絶縁碍子10の先端側の突出量、体積および熱抵抗値をそれぞれ規定している。
By carrying out such self-cleaning promptly, it is possible to quickly recover from the sooted state to a state where normal ignition performance is obtained. And in order to perform self-cleaning rapidly, it is necessary to raise the tip temperature of the
次に、各種パラメータについて、図2,図3を参照して説明する。図3は、軸線O方向において絶縁碍子10の先端から2mmの位置までに含まれる部分の先端側体積Vcを示す説明図である。
Next, various parameters will be described with reference to FIGS. FIG. 3 is an explanatory diagram showing the tip side volume Vc of the portion included in the axis O direction from the tip of the
図2,図3に示すように、まず、主体金具50の先端面57から軸線O方向先端側に向かって突き出た絶縁碍子10の突出量(長さ)をH(mm)とする。次いで、絶縁碍子10の先端から軸線O方向後端側へ2mm離れた位置を通り、軸線Oと直交する平面P(2点鎖線P−Pでその断面を示す。)を想定する。この平面Pで組立体60を切断する。その時の平面Pで切断した絶縁碍子10の先端側の体積をVc(mm3)とする。また、平面Pで切断した組立体60の断面の常温(20℃)における空気層を除いた単位長さ当たりの熱抵抗値をRa(K/(m・W))とする。さらに高温(800℃)における空気層を除いた単位長さ当たりの熱抵抗値をRb(K/(m・W))とする。
As shown in FIGS. 2 and 3, first, the protrusion amount (length) of the
ここで、熱抵抗値について説明する。熱抵抗値は熱の伝え難さを表す数値である。数値が大きいほど熱を伝えにくく、小さいほど熱を伝え易い。例えば、組立体60のある断面においてこのような熱抵抗値Rを求めるために、絶縁碍子10の熱伝導率をKiとし、中心電極20の電極母材21(ニッケル合金)の熱伝導率をKnとし、中心電極20の芯材25(銅合金)の熱伝導率をKcとする。さらに平面Pで切断された絶縁碍子10の断面積をSi、中心電極20の電極母材21の断面積をSn、中心電極20の芯材25の断面積をScとする。また、平面Pで切断された断面における絶縁碍子10の熱抵抗値をRi、中心電極20の電極母材21の熱抵抗値をRn、中心電極20の芯材25の熱抵抗値をRcとする。このとき、組立体60を平面Pで切断した断面における単位長当たりの熱抵抗値R(K/(m・W))は、以下の式によって導くことができる。
・1/R=(1/Ri)+(1/Rn)+(1/Rc)
=KiSi+KnSn+KcSc
・R=1/(KiSi+KnSn+KcSc)
Here, the thermal resistance value will be described. The thermal resistance value is a numerical value indicating the difficulty in transferring heat. The larger the value, the less difficult it is to transfer heat, and the smaller the value, the easier it is to transfer heat. For example, in order to obtain such a thermal resistance value R in a cross section of the
1 / R = (1 / Ri) + (1 / Rn) + (1 / Rc)
= KiSi + KnSn + KcSc
R = 1 / (KiSi + KnSn + KcSc)
次に、各種パラメータの数値について順に説明する。まず、絶縁碍子10の突出量H(mm)は1mm以上に規定されている。これは、後述する実施例1の評価試験の結果より、突出量H(mm)が1mm未満になると、絶縁碍子10の先端温度が上昇し難く、カーボンを全て焼き切ることができないからである。さらにカーボンが絶縁碍子に残存してしまうので、主体金具50に対して横飛火が容易に発生してしまい、スパークプラグ100としての十分な性能を得ることができないからである。
Next, numerical values of various parameters will be described in order. First, the protrusion amount H (mm) of the
また、絶縁碍子10の先端側体積Vcは8mm3以上、17mm3以下に規定されている。これは、後述する実施例1の評価試験の結果より、先端側体積Vcが17mm3を超えてしまうと、絶縁碍子10の先端温度が速やかに上昇せず、カーボンを速やかに焼き切ることができないからである。一方、後述する実施例3の評価試験の結果によれば、先端側体積Vcが8mm3未満になると、絶縁碍子10の先端部11において径方向の厚み(肉厚)が薄くなり、絶縁貫通を生ずる虞がある。
Further, the tip side volume Vc of the
また、絶縁碍子10の先端から2mmの位置の断面における熱抵抗値Raは、1.0×103K/(m・W)以上に規定されている。これは、後述する実施例1の評価試験の結果より、常温下での熱抵抗値Raを1.0×103K/(m・W)以上に規定することで、絶縁碍子10の先端温度を速やかに昇温させてカーボンを焼き切ることができ、その結果、燻り汚損試験後のスパークプラグ100の絶縁抵抗値を、エンジンの始動が可能とされる10MΩ以上に保持できるからである。一方、熱抵抗値Rbは1.0×104K/(m・W)以下に規定されている。これは、後述する実施例2の耐久試験の結果より、高温下での熱抵抗値Rbが1.0×104K/(m・W)より高くなると、十分な熱引きを行えず、耐久試験後の中心電極20の電極チップ90の消耗率が高くなり、スパークプラグ100としての耐久性が急激に低下するからである。
Further, the thermal resistance value Ra in a cross section at a
このように、各種パラメータを規定することによって、絶縁碍子の先端側の昇温性能を向上させることができる。これにより、絶縁碍子に付着したカーボンを速やかに焼き切ることができるので、絶縁碍子の表面にカーボンが残存せず、横飛火の発生を防止することができる。さらに、正常な着火性能に必要な絶縁抵抗の確保にも高い効果を発揮できる。 In this way, by defining various parameters, it is possible to improve the temperature rise performance on the tip side of the insulator. As a result, the carbon adhering to the insulator can be quickly burned out, so that no carbon remains on the surface of the insulator and the occurrence of side fire can be prevented. Furthermore, a high effect can be exhibited in securing insulation resistance necessary for normal ignition performance.
また、本実施の形態のスパークプラグ100においては、前述したように、絶縁碍子10の先端部11に、自身の外径が先端側ほど縮径された面取り部14(図2参照)が形成されている。そして中心電極20の先端部22には、自身の外径が縮径された縮径部23(図2参照)が形成されており、この縮径部23における中心電極20の外周面と、絶縁碍子10の先端付近の軸孔12の内周面との間に、若干の間隙が形成されている。このような構成のスパークプラグ100においては、中心電極20の縮径部23の後端(図2において位置E2で示す。)において外径が不連続に変化するため電界が集中しやすく、この縮径部の後端に対応する絶縁碍子10の肉厚が薄いと、絶縁碍子10に絶縁貫通が生じるおそれがある。そこで、本実施の形態では、面取り部14に施したR面取りの曲率半径を0.5mmとし、間隙の軸線O方向の深さを1.0mmとし、さらに縮径部23の後端(位置E2)が面取り部14の後端(位置E1)よりも後端側に位置することを規定している。これにより、縮径部23の後端(位置E1)に対応する絶縁碍子10の肉厚を確保することができ、絶縁碍子10の絶縁貫通の発生を防止することができる。
Further, in the
さらに、本実施の形態では、中心電極20側の電極チップ90の材料として、Pt又はIrを主成分とし、直径が1mm以下の貴金属または貴金属合金を用いている。上記のように、絶縁碍子10の先端側の昇温性能を向上させた本実施の形態のスパークプラグ100において、中心電極20には高い熱負荷がかかるが、その先端に接合される電極チップ90に、このように融点が高く耐火花消耗性の高い貴金属または貴金属合金を用いることで、火花放電による電極消耗に対して高い耐性を得ることができる。また、接地電極30側の電極チップ91の材料にも、融点が高く耐火花消耗性の高い貴金属合金、具体的に、Ptを主成分とし、Rh、Ir、Ni、及びRuのうちの少なくとも1種類を含有する貴金属合金を用いることで、火花放電による電極消耗に対して高い耐性を得ることができ、好ましい。
Further, in the present embodiment, as the material of the
次に、各種パラメータの最適値を実証するために、スパークプラグの評価試験並びに耐久試験を行った。まず、実施例1として、絶縁碍子の突出量H、先端側体積Vc、熱抵抗値Raの最適値を求めるためのスパークプラグの評価試験について説明する。次いで実施例2として、熱抵抗値Rbの最適値を求めるためのスパークプラグの耐久試験について説明する。 Next, in order to verify the optimum values of various parameters, an evaluation test and a durability test of the spark plug were performed. First, as Example 1, an evaluation test of a spark plug for obtaining optimum values of the protrusion amount H of the insulator, the tip side volume Vc, and the thermal resistance value Ra will be described. Next, as Example 2, an endurance test of the spark plug for obtaining the optimum value of the thermal resistance value Rb will be described.
実施例1では、絶縁碍子の突出量H、先端側体積Vcおよび熱抵抗値Raが、スパークプラグの絶縁抵抗値に与える影響を調べた。この評価試験では、まず、熱抵抗値Raの調整方法に応じてケース1とケース2とに分かれる。そして、それらケース1,2において、絶縁碍子の突出量Hが異なる5つの試験区をそれぞれ設けた。具体的には、ケース1では、試験区1−1(突出量H=0mm)、試験区1−2(突出量H=1mm)、試験区1−3(突出量H=1.8mm)、試験区1−4(突出量H=2.3mm)、試験区1−5(突出量H=3.8mm)を各々設定した。一方、ケース2では、試験区2−1(突出量H=0mm)、試験区2−2(突出量H=1mm)、試験区2−3(突出量H=1.8mm)、試験区2−4(突出量H=2.3mm)、試験区2−5(突出量H=3.8mm)を各々設定した。
In Example 1, the influence of the protrusion amount H of the insulator, the tip side volume Vc, and the thermal resistance value Ra on the insulation resistance value of the spark plug was examined. In this evaluation test, first, it is divided into
さらに、各試験区において、6種類の先端側体積Vcと、6種類の熱抵抗値Raとをそれぞれ設定し、36通りの組み合わせを設定した。先端側体積Vcについては、8、12、14.5、17、19、20mm3の6種類を設定した。一方、熱抵抗値Raについては、ケース1では、0.6、0.8、1.0、2.0、4.0、6.0(×103K/(m・W))の6種類を設定し、ケース2では、0.6、0.7、0.8、1.0、1.2、1.5(×103K/(m・W))の6種類を設定した。なお、後述するが、ケース1とケース2とで熱抵抗値Raの調整範囲が異なるのは、熱抵抗値Raの調整方法が異なることに起因するものである。そして、これらの組み合わせと、各試験区で決められた突出量Hとを満たす絶縁碍子を各々作製し、それら絶縁碍子を有するスパークプラグを各々作製した。なお、スパークプラグの主体金具の取付ねじ部の外径は、呼び径でM10に調整した。
Furthermore, in each test section, six types of tip side volumes Vc and six types of thermal resistance values Ra were set, and 36 combinations were set. For the tip side volume Vc, six types of 8, 12, 14.5, 17, 19, and 20 mm 3 were set. On the other hand, in the
ここで、熱抵抗値Raの調整方法について説明する。熱抵抗値Raの調整方法には2通りある。1つは、中心電極の芯材の材質や芯材の体積を変えることによって調整する方法である。この場合、中心電極の芯材の材質として、ニッケル、ニッケル合金、又は銅合金等を用いる。もう1つは、絶縁碍子の材質を変えることによって調整する方法である。この場合、絶縁碍子の材質として、アルミナ及び窒化アルミニウム等を用いる。なお、本実施例では、熱伝導率15〜170W/(K・m)のアルミナ及び窒化アルミニウムを使用した。そして、実施例1では、中心電極の芯材の材質等を調整することによって熱抵抗値Raを調整するケース1と、絶縁碍子の材質を調整することによって熱抵抗値Raを調整するケース2とに分け、このような2通りの調整方法の違いが試験結果に与える影響について調べた。
Here, a method for adjusting the thermal resistance value Ra will be described. There are two methods for adjusting the thermal resistance value Ra. One is a method of adjusting by changing the material of the core material of the center electrode and the volume of the core material. In this case, nickel, a nickel alloy, a copper alloy, or the like is used as the material for the core material of the center electrode. The other is a method of adjusting by changing the material of the insulator. In this case, alumina, aluminum nitride, or the like is used as the insulator material. In this example, alumina and aluminum nitride having a thermal conductivity of 15 to 170 W / (K · m) were used. And in Example 1,
また、本評価試験のサンプル作製において、上記した熱抵抗値Raの調整方法では、絶縁碍子の先端側体積Vcと、中心電極及び絶縁碍子に用いられる材質の化学的性質等との関係によって、熱抵抗値Raを調整できる範囲が限られる。ケース1では、0.6×103〜6.0×103K/(m・W)までの範囲で調整した。さらに、先端側体積Vcが12mm3以上で、熱抵抗値Raが6.0×103K/(m・W)の絶縁碍子と、先端側体積Vcが20mm3で、熱抵抗値Raが4.0×103K/(m・W)の絶縁碍子とを作製することができなかった。そのため、図4乃至図8に示す図表では、これらの組み合わせに該当するデータがないので「−」とした。
In the preparation of the sample for this evaluation test, in the method for adjusting the thermal resistance value Ra described above, depending on the relationship between the tip side volume Vc of the insulator and the chemical properties of the materials used for the center electrode and the insulator, The range in which the resistance value Ra can be adjusted is limited. In
一方、ケース2では、調整できる範囲がケース1よりも狭く、0.6×103〜1.5×103K/(m・W)までの範囲で調整した。さらに、先端側体積Vcが8〜14.5mm3で、熱抵抗値Raが0.6×103K/(m・W)の絶縁碍子と、先端側体積Vcが8mm3で、熱抵抗値Raが0.7×103K/(m・W)の絶縁碍子とを作製することができなかった。そのため、図9乃至図13に示す図表では、これらの組み合わせに該当するデータがないので「−」とした。
On the other hand, in the
次に、試験条件について説明する。試験条件としては、JIS D1606に規定されている燻り汚損試験を実施した。その後、JIS B8031に規定された測定方法によって、スパークプラグの絶縁抵抗値(Ω)を測定した。 Next, test conditions will be described. As test conditions, a fouling stain test defined in JIS D1606 was performed. Thereafter, the insulation resistance value (Ω) of the spark plug was measured by a measuring method defined in JIS B8031.
次に、絶縁抵抗値の評価基準について説明する。評価は10サイクル終了時の絶縁抵抗値で行い、A〜Dの4段階で評価した。「A」は、10サイクル終了時の絶縁抵抗値が100MΩ以上、「B」は、10サイクル終了時の絶縁抵抗値が10MΩ以上100MΩ未満、「C」は、10サイクル終了時の絶縁抵抗値が10MΩ未満、「D」は、途中サイクルでエンジン始動不良を生じたことを示す。なお、絶縁抵抗値が高いほど、絶縁碍子の先端温度が速やかに上昇し、絶縁碍子に付着したカーボンが速やかに焼き切られているので、昇温性能が高いと評価した。これとは逆に、絶縁抵抗値が低いほど、絶縁碍子の先端温度が速やかに上昇せず、絶縁碍子にカーボンが残存しているため、昇温性能は低いと評価した。 Next, the evaluation criteria for the insulation resistance value will be described. The evaluation was performed using the insulation resistance value at the end of the 10th cycle, and the evaluation was performed in four stages A to D. “A” indicates an insulation resistance value at the end of 10 cycles of 100 MΩ or more, “B” indicates an insulation resistance value at the end of 10 cycles of 10 MΩ to less than 100 MΩ, and “C” indicates an insulation resistance value at the end of 10 cycles. Less than 10 MΩ, “D” indicates that an engine start failure occurred in the middle cycle. Note that the higher the insulation resistance value, the faster the tip temperature of the insulator rises, and the carbon adhering to the insulator is quickly burned out. On the contrary, the lower the insulation resistance value, the quicker the temperature at the tip of the insulator did not rise, and the carbon remained in the insulator.
まず、ケース1の評価試験の結果について、図4乃至図8を参照して説明する。図4は、試験区1−1の結果を示す図表であり、図5は、試験区1−2の結果を示す図表であり、図6は、試験区1−3の結果を示す図表であり、図7は試験区1−4の結果を示す図表であり、図8は、試験区1−5の結果を示す図表である。
First, the results of the evaluation test for
試験区1−1の結果について説明する。図4に示すように、試験区1−1では、絶縁碍子の先端側体積Vcおよび熱抵抗値Raに関係なく、全てのサンプルにおいて評価は「D」であった。 The results of test section 1-1 will be described. As shown in FIG. 4, in the test section 1-1, the evaluation was “D” in all the samples regardless of the tip side volume Vc and the thermal resistance value Ra of the insulator.
試験区1−2の結果について説明する。図5に示すように、試験区1−2では、先端側体積Vcが8〜12mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜6.0×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「A」であった。さらに先端側体積Vcが14.5〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜4.0×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「B」であった。また先端側体積Vcが8〜14.5mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが0.8×103K/(m・W)のサンプルの評価は「C」であった。そしてこれら以外のサンプルの評価は「D」であった。 The results of test section 1-2 will be described. As shown in FIG. 5, in the test section 1-2, the tip side volume Vc is in the range of 8 to 12 mm 3 and the thermal resistance value Ra is 1.0 × 10 3 to 6.0 × 10 3 K / ( The evaluation of the sample within the range of m · W) was “A”. Further distal end side volume Vc is within the range of 14.5~17mm 3, and evaluation of the samples in the range thermal resistance Ra of 1.0 × 10 3 ~4.0 × 10 3 K / (m · W) Was “B”. Further, the evaluation of the sample having the tip side volume Vc in the range of 8 to 14.5 mm 3 and the thermal resistance value Ra of 0.8 × 10 3 K / (m · W) was “C”. And evaluation of the sample other than these was "D".
試験区1−3の結果について説明する。図6に示すように、試験区1−3では、先端側体積Vcが8〜12mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜6.0×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「A」であった。さらに先端側体積Vcが14.5〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜4.0×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「B」であった。また先端側体積Vcが8〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが0.8×103K/(m・W)のサンプルの評価は「C」であった。そしてこれら以外のサンプルの評価は「D」であった。 The results of test section 1-3 will be described. As shown in FIG. 6, in the test section 1-3, the tip side volume Vc is in the range of 8 to 12 mm 3 and the thermal resistance value Ra is 1.0 × 10 3 to 6.0 × 10 3 K / ( The evaluation of the sample within the range of m · W) was “A”. Further, evaluation of samples having a tip side volume Vc in the range of 14.5 to 17 mm 3 and a thermal resistance value Ra in the range of 1.0 × 10 3 to 4.0 × 10 3 K / (m · W). Was “B”. The evaluation of the sample having a tip side volume Vc in the range of 8 to 17 mm 3 and a thermal resistance value Ra of 0.8 × 10 3 K / (m · W) was “C”. And evaluation of the sample other than these was "D".
試験区1−4の結果について説明する。図7に示すように、試験区1−4でも試験区1−3の結果と同様に、先端側体積Vcが8〜12mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜6.0×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「A」であった。さらに先端側体積Vcが14.5〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜4.0×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「B」であった。また先端側体積Vcが8〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが0.8×103K/(m・W)のサンプルの評価は「C」であった。そしてこれら以外のサンプルの評価は「D」であった。 The results of test section 1-4 will be described. As shown in FIG. 7, in the test section 1-4 as well as in the result of the test section 1-3, the tip side volume Vc is in the range of 8 to 12 mm 3 and the thermal resistance value Ra is 1.0 × 10 3. Evaluation of the sample within the range of -6.0 * 10 < 3 > K / (m * W) was "A". Further, evaluation of samples having a tip side volume Vc in the range of 14.5 to 17 mm 3 and a thermal resistance value Ra in the range of 1.0 × 10 3 to 4.0 × 10 3 K / (m · W). Was “B”. The evaluation of the sample having a tip side volume Vc in the range of 8 to 17 mm 3 and a thermal resistance value Ra of 0.8 × 10 3 K / (m · W) was “C”. And evaluation of the sample other than these was "D".
試験区1−5の結果について説明する。図8に示すように、試験区1−5でも試験区1−3の結果と同様に、先端側体積Vcが8〜12mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜6.0×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「A」であった。さらに先端側体積Vcが14.5〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜4.0×103K/(m・W)の範囲内の有するサンプルの評価は「B」であった。また先端側体積Vcが8〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが0.8×103K/(m・W)のサンプルの評価は「C」であった。そしてこれら以外のサンプルの評価は「D」であった。 The results of test section 1-5 will be described. As shown in FIG. 8, in the test group 1-5, similarly to the result of the test group 1-3, the tip side volume Vc is in the range of 8 to 12 mm 3 and the thermal resistance value Ra is 1.0 × 10 3. Evaluation of the sample within the range of -6.0 * 10 < 3 > K / (m * W) was "A". Furthermore, the tip side volume Vc is in the range of 14.5 to 17 mm 3 and the thermal resistance value Ra is in the range of 1.0 × 10 3 to 4.0 × 10 3 K / (m · W). The evaluation was “B”. The evaluation of the sample having a tip side volume Vc in the range of 8 to 17 mm 3 and a thermal resistance value Ra of 0.8 × 10 3 K / (m · W) was “C”. And evaluation of the sample other than these was "D".
次に、試験区1−1の結果について考察する。試験区1−1では、絶縁碍子の突出量Hが0mmであるので、絶縁碍子の先端が主体金具の内側に隠れてしまっている。この場合、絶縁碍子において燃焼室に曝される部分が少ないので、絶縁碍子の先端温度は上昇し難くいと推測される。よって、絶縁碍子に付着したカーボンを速やかに焼き切ることができず、残存してしまうことから、奥飛火(リーク現象)や横飛火が容易に発生してしまい、エンジンの始動不良を引き起こしたと推測される。 Next, the result of the test section 1-1 will be considered. In test section 1-1, since the protrusion amount H of the insulator is 0 mm, the tip of the insulator is hidden inside the metal shell. In this case, since the portion of the insulator exposed to the combustion chamber is small, it is presumed that the tip temperature of the insulator does not easily rise. As a result, the carbon adhering to the insulator cannot be burned out quickly and remains, so it is assumed that the backfire (leak phenomenon) and sidefire could easily occur, causing engine start failure. The
試験区1−2の結果について考察する。試験区1−2では、絶縁碍子の突出量Hが1mmであるので、主体金具の先端面から絶縁碍子の先端が突出している。つまり、絶縁碍子の先端側が燃焼室に曝されるので、絶縁碍子の先端温度は試験区1−1に比べて上昇し易くなる。このことから試験区1−1に比べ、絶縁抵抗値を所定レベル以上に確保できるサンプルが多数得られた。その中でも、絶縁碍子の先端側体積Vcが17mm3以下で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103K/(m・W)以上であれば、絶縁抵抗値を少なくとも10MΩ以上に維持できることがわかった(図5に示す「A」と「B」に該当する範囲)。さらに好ましくは、絶縁碍子の先端側体積Vcが12mm3以下で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103K/(m・W)以上であれば、絶縁抵抗値を少なくとも100MΩ以上に維持できることがわかった(図5に示す「A」に該当する範囲)。 Consider the results of test section 1-2. In the test section 1-2, since the protrusion amount H of the insulator is 1 mm, the tip of the insulator protrudes from the tip surface of the metal shell. That is, since the tip side of the insulator is exposed to the combustion chamber, the tip temperature of the insulator is likely to rise as compared with the test section 1-1. From this, many samples which can ensure an insulation resistance value beyond a predetermined level were obtained compared with test section 1-1. Among them, if the tip side volume Vc of the insulator is 17 mm 3 or less and the thermal resistance value Ra is 1.0 × 10 3 K / (m · W) or more, the insulation resistance value can be maintained at least 10 MΩ or more. (A range corresponding to “A” and “B” shown in FIG. 5). More preferably, the insulation resistance value is maintained at least 100 MΩ or more when the tip side volume Vc of the insulator is 12 mm 3 or less and the thermal resistance value Ra is 1.0 × 10 3 K / (m · W) or more. It was found that it was possible (range corresponding to “A” shown in FIG. 5).
試験区1−3、1−4、1−5の結果について考察する。試験区1−3、1−4、1−5は、試験区1−2とほぼ同様の結果が得られた。このことからケース1では、絶縁碍子の突出量Hは少なくとも1mm以上を満たせばよいことが分かった。しかし、絶縁碍子の突出量が極端に長くなると、絶縁碍子において燃焼室内に曝される部分が多くなるので、絶縁碍子が焼けすぎる場合がある。さらに中心電極も燃焼室内の中心に向かって突き出すことになるので、中心電極の電極チップが高温になり過ぎて消耗し易くなってしまう。また、後述する実施例2の耐久試験の結果より、突出量H=1mmの方が、突出量H=4mmよりも耐久性が高いことから、自己清浄が正常に機能する1mm程度に規定するのが好ましい。
The results of test sections 1-3, 1-4, and 1-5 will be considered. In test sections 1-3, 1-4, and 1-5, substantially the same results as in test section 1-2 were obtained. From this, it was found that in
次に、ケース2の評価試験の結果について、図9〜図13を参照して説明する。図9は、試験区2−1の結果を示す図表であり、図10は、試験区2−2の結果を示す図表であり、図11は、試験区2−3の結果を示す図表であり、図12は試験区2−4の結果を示す図表であり、図13は、試験区2−5の結果を示す図表である。
Next, the result of the evaluation test of
試験区2−1の結果について説明する。図9に示すように、試験区2−1では、絶縁碍子の先端側体積Vcおよび熱抵抗値Raに関係なく全てのサンプルにおいて、評価は「D」であった。 The results of test section 2-1 will be described. As shown in FIG. 9, in the test section 2-1, the evaluation was “D” in all the samples regardless of the tip side volume Vc and the thermal resistance value Ra of the insulator.
試験区2−2の結果について説明する。図10に示すように、試験区2−2では、先端側体積Vcが8〜12mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜1.5×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「A」であった。さらに先端側体積Vcが14.5〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜1.5×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「B」であった。また先端側体積Vcが8〜14.5mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが0.8×103K/(m・W)のサンプルの評価は「C」であった。そしてこれら以外のサンプルの評価は「D」であった。 The results of test section 2-2 will be described. As shown in FIG. 10, in the test section 2-2, the tip side volume Vc is in the range of 8 to 12 mm 3 and the thermal resistance value Ra is 1.0 × 10 3 to 1.5 × 10 3 K / ( The evaluation of the sample within the range of m · W) was “A”. Further, evaluation of samples having a tip side volume Vc in the range of 14.5 to 17 mm 3 and a thermal resistance value Ra in the range of 1.0 × 10 3 to 1.5 × 10 3 K / (m · W). Was “B”. Further, the evaluation of the sample having the tip side volume Vc in the range of 8 to 14.5 mm 3 and the thermal resistance value Ra of 0.8 × 10 3 K / (m · W) was “C”. And evaluation of the sample other than these was "D".
試験区2−3の結果について説明する。図11に示すように、試験区2−3では、先端側体積Vcが8〜12mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜1.5×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「A」であった。さらに先端側体積Vcが14.5〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜1.5×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「B」であった。また先端側体積Vcが8〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが0.8×103K/(m・W)のサンプルの評価は「C」であった。そしてこれら以外のサンプルの評価は「D」であった。 The results of test section 2-3 will be described. As shown in FIG. 11, in the test section 2-3, the tip side volume Vc is in the range of 8 to 12 mm 3 and the thermal resistance value Ra is 1.0 × 10 3 to 1.5 × 10 3 K / ( The evaluation of the sample within the range of m · W) was “A”. Further, evaluation of samples having a tip side volume Vc in the range of 14.5 to 17 mm 3 and a thermal resistance value Ra in the range of 1.0 × 10 3 to 1.5 × 10 3 K / (m · W). Was “B”. The evaluation of the sample having a tip side volume Vc in the range of 8 to 17 mm 3 and a thermal resistance value Ra of 0.8 × 10 3 K / (m · W) was “C”. And evaluation of the sample other than these was "D".
試験区2−4の結果について説明する。図12に示すように、試験区2−4は試験区2−3の結果と同様に、先端側体積Vcが8〜12mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜1.5×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「A」であった。さらに先端側体積Vcが14.5〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜1.5×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「B」であった。また先端側体積Vcが8〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが0.8×103K/(m・W)のサンプルの評価は「C」であった。そしてこれら以外のサンプルの評価は「D」であった。 The results of test section 2-4 will be described. As shown in FIG. 12, in the test group 2-4, the tip side volume Vc is in the range of 8 to 12 mm 3 and the thermal resistance value Ra is 1.0 × 10 3 , similar to the result of the test group 2-3. Evaluation of the sample in the range of -1.5 * 10 < 3 > K / (m * W) was "A". Further distal end side volume Vc is within the range of 14.5~17mm 3, and evaluation of the samples in the range thermal resistance Ra of 1.0 × 10 3 ~1.5 × 10 3 K / (m · W) Was “B”. The evaluation of the sample having a tip side volume Vc in the range of 8 to 17 mm 3 and a thermal resistance value Ra of 0.8 × 10 3 K / (m · W) was “C”. And evaluation of the sample other than these was "D".
試験区2−5の結果について説明する。図13に示すように、試験区2−5も試験区2−3の結果と同様に、先端側体積Vcが8〜12mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜1.5×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「A」であった。さらに先端側体積Vcが14.5〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103〜1.5×103K/(m・W)の範囲内のサンプルの評価は「B」であった。また先端側体積Vcが8〜17mm3の範囲内で、かつ熱抵抗値Raが0.8×103K/(m・W)のサンプルの評価は「C」であった。そしてこれら以外のサンプルの評価は「D」であった。 The results of test section 2-5 will be described. As shown in FIG. 13, in the test group 2-5, the tip side volume Vc is in the range of 8 to 12 mm 3 and the thermal resistance value Ra is 1.0 × 10 3 , similar to the result of the test group 2-3. Evaluation of the sample in the range of -1.5 * 10 < 3 > K / (m * W) was "A". Further, evaluation of samples having a tip side volume Vc in the range of 14.5 to 17 mm 3 and a thermal resistance value Ra in the range of 1.0 × 10 3 to 1.5 × 10 3 K / (m · W). Was “B”. The evaluation of the sample having a tip side volume Vc in the range of 8 to 17 mm 3 and a thermal resistance value Ra of 0.8 × 10 3 K / (m · W) was “C”. And evaluation of the sample other than these was "D".
次に、試験区2−1の結果について考察する。図9に示すように、試験区2−1では、試験区1−1と同様に、絶縁碍子の突出量Hが0mmであるので、絶縁碍子の先端が主体金具の内側に隠れてしまっている。よって、絶縁碍子に付着したカーボンを速やかに焼き切ることができず、残存してしまうことから、奥飛火(リーク現象)や横飛火が容易に発生してしまい、エンジンの始動不良を引き起こしたと推測される。 Next, the result of the test section 2-1 will be considered. As shown in FIG. 9, in the test section 2-1, the protruding amount H of the insulator is 0 mm as in the test section 1-1, so the tip of the insulator is hidden inside the metal shell. . As a result, the carbon adhering to the insulator cannot be burned out quickly and remains, so it is assumed that the backfire (leak phenomenon) and sidefire could easily occur, causing engine start failure. The
試験区2−2の結果について考察する。図10に示すように、試験区2−2では、試験区1−1と同様に、絶縁碍子の突出量Hが1mmであるので、主体金具の先端面から絶縁碍子の先端が突出している。つまり、絶縁碍子の先端側が燃焼室に曝されるので、絶縁碍子の先端温度は試験区2−1に比べて上昇し易くなる。このことから試験区2−1に比べ、絶縁抵抗値を確保できるサンプルが多数得られた。そして、絶縁碍子の先端側体積Vcが17mm3以下で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103K/(m・W)以上であれば、絶縁抵抗値を少なくとも10MΩ以上に維持できることがわかった(図10に示す「A」と「B」に該当する範囲)。さらに好ましくは、絶縁碍子の先端側体積Vcが12mm3以下で、かつ熱抵抗値Raが1.0×103K/(m・W)以上であれば、絶縁抵抗値を少なくとも100MΩ以上に維持できることがわかった(図10に示す「A」に該当する範囲)。 Consider the results of test section 2-2. As shown in FIG. 10, in the test section 2-2, as in the test section 1-1, since the protruding amount H of the insulator is 1 mm, the tip of the insulator protrudes from the tip surface of the metal shell. That is, since the tip side of the insulator is exposed to the combustion chamber, the tip temperature of the insulator is likely to rise as compared with the test section 2-1. From this, many samples which can ensure an insulation resistance value were obtained compared with test section 2-1. If the tip side volume Vc of the insulator is 17 mm 3 or less and the thermal resistance value Ra is 1.0 × 10 3 K / (m · W) or more, the insulation resistance value can be maintained at least 10 MΩ or more. It was found (range corresponding to “A” and “B” shown in FIG. 10). More preferably, the insulation resistance value is maintained at least 100 MΩ or more when the tip side volume Vc of the insulator is 12 mm 3 or less and the thermal resistance value Ra is 1.0 × 10 3 K / (m · W) or more. It was found that it was possible (range corresponding to “A” shown in FIG. 10).
試験区2−3、2−4、2−5の結果について考察する。図11乃至図13に示すように、試験区2−3、2−4、2−5は、図10に示す試験区2−2とほぼ同様の結果である。このことからケース1では、絶縁碍子の突出量Hは少なくとも1mm以上を満たせばよいことが分かった。
The results of test sections 2-3, 2-4, and 2-5 will be considered. As shown in FIGS. 11 to 13, the test sections 2-3, 2-4, and 2-5 are almost the same as the test section 2-2 shown in FIG. From this, it was found that in
次に、ケース1及びケース2の結果全体について考察する。ケース1とケース2とでは、熱抵抗値Raの調整範囲が異なるものの、重複する範囲ではほぼ同様の結果が得られた。つまり、熱抵抗値Raの何れの調整方法でも、熱抵抗値Raが1.0×103K/(m・W)以上の範囲内であれば良好な結果が得られている。このことから、熱抵抗値Raの調整方法の違いが評価試験の結果に与える影響はほとんど無いと思われる。以上の結果から、各種パラメータを以下の範囲に限定することによって、燻り汚損試験後の絶縁抵抗値を10MΩ以上に保持できることがわかった。
・H≧1mm
・Vc≦17mm3
・Ra≧1.0×103K/(m・W)
さらに、絶縁碍子の先端側体積Vcをさらに12mm3以下に限定することによって、燻り汚損試験後の絶縁抵抗値を100MΩ以上に保持できることもわかった。
Next, the entire results of
・ H ≧ 1mm
· Vc ≦ 17mm 3
・ Ra ≧ 1.0 × 10 3 K / (m ・ W)
Furthermore, it was also found that the insulation resistance value after the fouling fouling test can be maintained at 100 MΩ or more by further limiting the tip side volume Vc of the insulator to 12 mm 3 or less.
次に、高温下での中心電極の電極チップの耐久性を調べるために、高温下における熱抵抗値Rbを種々変えた耐久試験を行った。さらに絶縁碍子の突出量Hが電極チップの消耗率に与える影響についても調べた。以下、耐久試験の方法並びに結果について説明する。 Next, in order to investigate the durability of the electrode tip of the center electrode at a high temperature, a durability test was performed by changing the thermal resistance value Rb at a high temperature. Furthermore, the influence of the protrusion amount H of the insulator on the consumption rate of the electrode tip was also investigated. Hereinafter, the method and result of the durability test will be described.
まず、試験方法について説明する。熱抵抗値Rbについては、0.4、0.6、0.8、1.0、1.2、1.4(×104K/(m・W))の6種類を設定した。なお、熱抵抗値Rbの調整は、実施例1のケース2と同様に、絶縁碍子の材質を調整することによって行った。これに加え、絶縁碍子の突出量Hについては、1mm、4mmの2種類を設定した。そして、これらを組み合わせてなる12種類の絶縁碍子を作製し、それらを含む12種類のスパークプラグをサンプルとして用意した。なお、サンプルとして用いられるスパークプラグはM10の細径のものを使用した。さらに電極チップには、イリジウム合金チップを使用した。そして、2000cc、直列4気筒エンジンにて、5000RPM、W.O.Tで100時間の耐久試験を実施した。そして、その耐久試験後の電極チップの消耗率(%)を算出し、スパークプラグとしての耐久性を評価した。消耗率は、耐久試験前後における電極チップの体積減少の割合(耐久試験前の電極チップ体積から耐久試験後の電極チップ体積を差し引いたものを耐久試験前の電極チップ体積で除したもの)より算出した。尚、電極チップの体積は、例えば、X線CT装置等により算出することができる。また、評価基準として、従来品の電極チップの消耗率とほぼ同じである5%を合格ラインに設定した。
First, the test method will be described. The thermal resistance Rb, and set the six 0.4,0.6,0.8,1.0,1.2,1.4 (× 10 4 K / ( m · W)). The thermal resistance value Rb was adjusted by adjusting the material of the insulator as in the
次に、耐久試験の結果について、図14,図15を参照して説明する。図14は、耐久試験の結果を示す図表であり、図15は、耐久試験の結果を示すグラフである。図14に示すように、絶縁碍子の突出量H=1mmでは、熱抵抗値Rbが0.4×104K/(m・W)の場合、電極チップの消耗率は1%であった。さらに熱抵抗値Rbが0.6×104K/(m・W)の場合、電極チップの消耗率は2%であった。さらに熱抵抗値Rbが0.8×104K/(m・W)の場合、電極チップの消耗率は3%であった。さらに熱抵抗値Rbが1.0×104K/(m・W)の場合、電極チップの消耗率は5%であった。さらに熱抵抗値Rbが1.2×104K/(m・W)の場合、電極チップの消耗率は35%であった。さらに熱抵抗値Rbが1.4×104K/(m・W)の場合、電極チップの消耗率は55%であった。 Next, the results of the durability test will be described with reference to FIGS. FIG. 14 is a chart showing the results of the durability test, and FIG. 15 is a graph showing the results of the durability test. As shown in FIG. 14, when the protrusion amount H of the insulator is 1 mm, when the thermal resistance value Rb is 0.4 × 10 4 K / (m · W), the consumption rate of the electrode tip is 1%. Furthermore, when the thermal resistance value Rb was 0.6 × 10 4 K / (m · W), the consumption rate of the electrode tip was 2%. Furthermore, when the thermal resistance value Rb was 0.8 × 10 4 K / (m · W), the wear rate of the electrode tip was 3%. Further, when the thermal resistance value Rb was 1.0 × 10 4 K / (m · W), the consumption rate of the electrode tip was 5%. Further, when the thermal resistance value Rb was 1.2 × 10 4 K / (m · W), the consumption rate of the electrode tip was 35%. Further, when the thermal resistance value Rb was 1.4 × 10 4 K / (m · W), the consumption rate of the electrode tip was 55%.
一方、絶縁碍子の突出量H=4mmでは、図14に示すように、熱抵抗値Rbが0.4×104K/(m・W)の場合、電極チップの消耗率は1%であった。さらに熱抵抗値Rbが0.6×104K/(m・W)の場合、電極チップの消耗率は2%であった。さらに熱抵抗値Rbが0.8×104K/(m・W)の場合、電極チップの消耗率は3%であった。さらに熱抵抗値Rbが1.0×104K/(m・W)の場合、電極チップの消耗率は5%であった。さらに熱抵抗値Rbが1.2×104K/(m・W)の場合、電極チップの消耗率は39%であった。さらに熱抵抗値Rbが1.4×104K/(m・W)の場合、電極チップの消耗率は59%であった。 On the other hand, when the insulation protrusion H = 4 mm, as shown in FIG. 14, when the thermal resistance value Rb is 0.4 × 10 4 K / (m · W), the consumption rate of the electrode tip is 1%. It was. Furthermore, when the thermal resistance value Rb was 0.6 × 10 4 K / (m · W), the consumption rate of the electrode tip was 2%. Furthermore, when the thermal resistance value Rb was 0.8 × 10 4 K / (m · W), the wear rate of the electrode tip was 3%. Further, when the thermal resistance value Rb was 1.0 × 10 4 K / (m · W), the consumption rate of the electrode tip was 5%. Furthermore, when the thermal resistance value Rb was 1.2 × 10 4 K / (m · W), the consumption rate of the electrode tip was 39%. Further, when the thermal resistance value Rb was 1.4 × 10 4 K / (m · W), the consumption rate of the electrode tip was 59%.
次に、耐久試験の結果について考察する。図15に示すように、突出量Hが1mm、4mmの何れにおいても、熱抵抗値Rbが0.4×104〜1.0×104K/(m・W)までは、消耗率が5%以下の範囲内であった。そして、熱抵抗値Rbが1.0×104K/(m・W)を超えると電極チップの消耗が急激に進んだため、電極チップの消耗率は急激に上昇した。このことから絶縁碍子の熱抵抗値Rbを1.0×104K/(m・W)以下に規定すれば、消耗率を5%以下に抑えることができるので、スパークプラグとしての耐久性を十分に確保することができる。 Next, the results of the durability test will be considered. As shown in FIG. 15, when the protrusion amount H is 1 mm or 4 mm, the wear rate is up to a thermal resistance value Rb of 0.4 × 10 4 to 1.0 × 10 4 K / (m · W). It was within the range of 5% or less. Then, when the thermal resistance value Rb exceeded 1.0 × 10 4 K / (m · W), the consumption of the electrode tip rapidly increased, so that the consumption rate of the electrode tip increased rapidly. Therefore, if the thermal resistance value Rb of the insulator is defined to be 1.0 × 10 4 K / (m · W) or less, the wear rate can be suppressed to 5% or less, so that the durability as a spark plug is improved. It can be secured sufficiently.
また、熱抵抗値Rbが1.0×104K/(m・W)を超えると、突出量H=4mmのサンプルの方が、突出量H=1mmのサンプルに比して、消耗率がやや高くなった。例えば、熱抵抗値Rbが1.2×104K/(m・W)の場合、突出量H=1mmのサンプルでは電極チップの消耗率は35%であったが、突出量H=4mmのサンプルでは電極チップの消耗率は39%であった。これは、絶縁碍子の突出量Hが大きくなったことによって、中心電極の電極チップが燃焼室内に突き出され、電極チップがより高温になって負荷がかかったものと推測される。 Further, when the thermal resistance value Rb exceeds 1.0 × 10 4 K / (m · W), the sample with the protrusion amount H = 4 mm has a consumption rate compared with the sample with the protrusion amount H = 1 mm. Slightly higher. For example, when the thermal resistance value Rb is 1.2 × 10 4 K / (m · W), the consumption rate of the electrode tip was 35% in the sample with the protrusion amount H = 1 mm, but the protrusion amount H = 4 mm. In the sample, the consumption rate of the electrode tip was 39%. This is presumed that the electrode tip of the center electrode protrudes into the combustion chamber due to the increase in the protrusion amount H of the insulator, and the electrode tip becomes hotter and is loaded.
ところで、実施例2では、細径であるM10のスパークプラグをサンプルとして用いたが、M14の取付ねじ部の外径を有するスパークプラグで同様の耐久試験を行ったところ、電極チップの消耗率は3%であった。つまり、M10のスパークプラグにおいて、M14のスパークプラグと同等の電極チップの消耗率を達成するためには、図14,図15より、熱抵抗値Rbを0.8×104K/(m・W)以下にすれば良いことがわかる。このように、熱抵抗値Rbを0.8×104K/(m・W)以下に規定することによって、細径であるM10のスパークプラグにおいてもM14のスパークプラグと同等の優れた耐久性を維持できることがわかった。 By the way, in Example 2, the spark plug of M10 having a small diameter was used as a sample. However, when the same durability test was performed with the spark plug having the outer diameter of the mounting screw portion of M14, the consumption rate of the electrode tip was 3%. That is, in the spark plug of M10, in order to achieve the electrode chip consumption rate equivalent to that of the spark plug of M14, the thermal resistance value Rb is set to 0.8 × 10 4 K / (m · W) It can be seen that the following is sufficient. Thus, by defining the thermal resistance value Rb to be 0.8 × 10 4 K / (m · W) or less, the M10 spark plug having a small diameter has excellent durability equivalent to that of the M14 spark plug. It was found that can be maintained.
次に、絶縁碍子の先端側体積Vcについて、絶縁碍子の耐電圧特性の面で最適値を求めるため、評価試験を行った。以下、耐久試験の方法並びに結果について説明する。 Next, an evaluation test was performed to determine the optimum value of the insulator side volume Vc in terms of the withstand voltage characteristics of the insulator. Hereinafter, the method and result of the durability test will be described.
まず、試験方法について説明する。先端側体積Vcについて、6、8、12、17、19(mm3)の5種類を設定した。具体的に、外径をφ1.9〜φ2.3mmの範囲で異ならせるとともに、外径に対する芯材(銅芯)の外径の割合を15〜90%の範囲で異ならせた中心電極と、先端における外径をφ3.1〜φ4.3mmの範囲で異ならせた絶縁碍子とを適宜組み合わせることにより、上記5種類の先端側体積Vcに設定した絶縁碍子を作製し、それらを含むスパークプラグを各種類につき10本ずつサンプルとして用意した。そして、1600cc、直列4気筒エンジンにて、5000RPM、W.O.Tで1時間の耐久試験を実施し、その耐久試験後に絶縁碍子の先端部を観察して、絶縁貫通が生じているか否かを確認した。 First, the test method will be described. Five types of 6, 8, 12, 17, and 19 (mm 3 ) were set for the tip side volume Vc. Specifically, a center electrode having a different outer diameter in the range of φ1.9 to φ2.3 mm, and a ratio of the outer diameter of the core material (copper core) to the outer diameter in a range of 15 to 90%, By appropriately combining with an insulator whose outer diameter at the tip is different in the range of φ3.1 to φ4.3 mm, an insulator set to the above five types of tip-side volumes Vc is manufactured, and a spark plug including them is prepared. Ten samples were prepared for each type. And with a 1600cc, in-line 4-cylinder engine, 5000 RPM, W.W. O. An endurance test was conducted at T for 1 hour, and the end of the insulator was observed after the endurance test to confirm whether or not insulation penetration had occurred.
次に、絶縁貫通の有無の評価基準について説明する。評価は先端側体積Vcの異なる種類ごとに、AまたはBの2段階で行った。「A」は、先端側体積Vcが同一である10本のサンプルのうち、絶縁貫通の生じたサンプルが1本もなかったことを示し、「B」は、絶縁貫通の生じたサンプルが1本でもあったことを示す。 Next, evaluation criteria for the presence or absence of insulation penetration will be described. The evaluation was performed in two stages of A and B for each different type of the tip side volume Vc. “A” indicates that none of the 10 samples having the same front end side volume Vc has undergone insulation penetration, and “B” indicates that one sample has undergone insulation penetration. But it shows.
次に、耐久試験の結果について、図16を参照して説明する。図16は、耐久試験の結果を示す図表である。図16に示すように、先端側体積Vcが6mm3のサンプルでは、絶縁貫通の生じたサンプルが見つかり、「B」と評価された。しかし、先端側体積Vcが8mm3以上のサンプルでは、いずれのサンプルにも絶縁貫通が生ずることはなく、「A」と評価された。 Next, the results of the durability test will be described with reference to FIG. FIG. 16 is a chart showing the results of the durability test. As shown in FIG. 16, in the sample having a tip side volume Vc of 6 mm 3, a sample in which insulation penetration occurred was found and evaluated as “B”. However, in the samples having a tip side volume Vc of 8 mm 3 or more, no penetration of insulation occurred in any of the samples and was evaluated as “A”.
次に、耐久試験の結果について考察する。「B」と評価された先端側体積Vcが6mm3のサンプルは、絶縁碍子の先端部において十分な体積を確保できず、径方向の厚み(肉厚)が薄くなったことにより、耐久試験において絶縁貫通を生ずる結果となったと考えられる。一方、先端側体積Vcが8mm3以上のサンプルであれば、絶縁碍子の先端部において十分な体積を確保でき、耐久試験において絶縁貫通を生じない、十分な肉厚を確保できることがわかった。 Next, the results of the durability test will be considered. In the endurance test, the sample having a tip side volume Vc of 6 mm 3 evaluated as “B” cannot secure a sufficient volume at the tip of the insulator, and the radial thickness (thickness) is reduced. It is thought that this resulted in insulation penetration. On the other hand, it was found that if the tip side volume Vc is 8 mm 3 or more, a sufficient volume can be secured at the tip of the insulator, and a sufficient thickness can be secured without causing insulation penetration in the durability test.
以上説明したように、本実施形態のスパークプラグ100では、絶縁碍子10の先端側の昇温性能を向上するために、上記パラメータついて各種規定した。例えば、主体金具50の先端面57から軸線O方向先端側に向かって突き出た絶縁碍子10の突出量をH(mm)とする。次いで、絶縁碍子10の先端から軸線O方向後端側へ2mm離れた位置を通り、軸線Oと直交する平面P(2点鎖線P−Pでその断面を示す。)を想定する。その平面Pで組立体60を切断した時の絶縁碍子10の先端側の体積をVc(mm3)とする。また、平面Pで切断した組立体60の断面の常温(20℃)における空気層を除いた単位長さ当たりの熱抵抗値をRa(K/(m・W))とする。この場合、突出量H、先端側体積Vc、常温下の熱抵抗値Raを、少なくとも以下のように規定する。
・H≧1mm
・Vc≦17mm3
・Ra≧1.0×103K/(m・W)
As described above, in the
・ H ≧ 1mm
・ Vc ≦ 17mm 3
・ Ra ≧ 1.0 × 10 3 K / (m ・ W)
このように規定することで、絶縁碍子10の先端側の昇温性能を向上させることができる。そして、絶縁碍子10の先端温度を速やかに上昇させることができるので、絶縁碍子10の先端側の表面に付着したカーボンを速やかに焼き切ることができる。よって、中心電極20から絶縁碍子10を介して主体金具50へ飛火する横飛火等の沿面放電の発生を防止できるので、混合気への正常な着火を安定して確保することができる。また、高温下(800℃)における空気層を除いた単位長さ当たりの熱抵抗値Rb(K/(m・W))を、Rb≦1.0×104K/(m・W)(さらに好ましくは、Rb≦0.8×104K/(m・W))に規定することによって、中心電極20の電極チップ90の消耗を抑えることができる耐久性の良いスパークプラグを提供することができる。なお、このような効果は、主体金具50の取付ねじ部52の外径が、呼び径でM10以下の細径のスパークプラグ100には特に有効である。スパークプラグ100は細径であればあるほど、主体金具50と絶縁碍子10との間のクリアランスを確保することが困難であり、絶縁碍子に付着したカーボンを速やかに取り除かなければ、容易に奥飛火(リーク現象)や横飛火が発生してしまうからである。また、絶縁碍子の先端側体積Vcをさらに12mm3以下に規定することによって、燻り汚損試験後のスパークプラグの絶縁抵抗値を100MΩ以上に保持できる。一方で、絶縁碍子の先端側体積Vcを8mm3以上に規定することによって、絶縁碍子の先端部における径方向の厚み(肉厚)を確保し、絶縁貫通を生じにくくさせることができる。
By defining in this way, the temperature rise performance on the tip side of the
なお、本発明は各種の変形が可能なことはいうまでもない。例えば、中心電極20を構成する電極母材21や芯材25の材質は、それぞれ、ニッケルまたはニッケルを主成分とする合金、および銅または銅を主成分とする合金からなるとしたが、それぞれ、耐火花消耗性に優れた金属(Fe合金など)、および電極母材21よりも熱伝導性に優れた金属(Ag合金など)の組み合わせとなれば、その他の金属を用いてもよい。また、電極チップ90,91は、いずれか一方あるいは両方ともなくてもよい。
Needless to say, the present invention can be modified in various ways. For example, the material of the
10 絶縁碍子
20 中心電極
21 電極母材
25 芯材
50 主体金具
52 取付ねじ部
60 組立体
90,91 電極チップ
100 スパークプラグ
H 突出量
Vc 先端側体積
Ra 熱抵抗値(常温下)
Rb 熱抵抗値(高温下)
DESCRIPTION OF
Rb Thermal resistance value (high temperature)
Claims (9)
前記軸線方向に延びる軸孔を有し、前記中心電極を前記軸孔内の先端側に保持する絶縁碍子と、
前記中心電極を前記絶縁碍子の前記軸孔内に保持してなる組立体における前記絶縁碍子の周囲を取り囲んで保持する主体金具と、
一端部が、前記主体金具の先端面に接合され、他端部が、前記中心電極との間で火花放電間隙を形成する接地電極と
を備えたスパークプラグにおいて、
前記中心電極は、電極母材の内部に、この電極母材よりも熱伝導性に優れる芯材を埋設した構造を有し、
前記絶縁碍子の先端側は、段差を有しておらず、
さらに、前記軸孔は、先端側において同一内径に形成されており、
前記軸線方向において、前記主体金具の前記先端面から先端側に突き出る前記絶縁碍子の長さをHとし、前記軸線方向において、前記絶縁碍子の先端から後端側に向かって2mmの範囲内に存在する前記絶縁碍子の体積をVcとし、前記2mmの位置における前記組立体の前記軸線方向に直交する断面部分の20℃における空気層を除いた単位長あたりの熱抵抗値をRaとしたときに、
H≧1mm
Vc≦17mm3
を満たすと共に、
前記芯材は、前記2mmの範囲内に存在し、且つ、
Ra≧1.0×103K/(m・W)
を満たすことを特徴とするスパークプラグ。 A central electrode extending in the axial direction;
An insulator having an axial hole extending in the axial direction, and holding the center electrode on a tip side in the axial hole;
A metal shell that surrounds and holds the periphery of the insulator in the assembly formed by holding the center electrode in the shaft hole of the insulator;
In the spark plug including one end portion joined to the front end surface of the metal shell and the other end portion forming a spark discharge gap with the center electrode,
The center electrode has a structure in which a core material having better thermal conductivity than the electrode base material is embedded in the electrode base material,
The distal end side of the insulator is not have a level difference,
Furthermore, the shaft hole is formed with the same inner diameter on the tip side,
In the axial direction, the length of the insulator protruding from the front end surface of the metal shell to the front end side is H, and in the axial direction, the length is within a range of 2 mm from the front end of the insulator to the rear end side. When the volume of the insulator is Vc, and the thermal resistance value per unit length excluding the air layer at 20 ° C. of the cross-sectional portion perpendicular to the axial direction of the assembly at the position of 2 mm is Ra,
H ≧ 1mm
Vc ≦ 17mm 3
While satisfying
The core material is within the range of 2 mm; and
Ra ≧ 1.0 × 10 3 K / (m · W)
A spark plug characterized by satisfying.
を満たすことを特徴とする請求項1に記載のスパークプラグ。 Vc ≦ 12mm 3
The spark plug according to claim 1, wherein:
を満たすことを特徴とする請求項1又は2に記載のスパークプラグ。 Vc ≧ 8mm 3
The spark plug according to claim 1 or 2, wherein:
Rb≦1.0×104K/(m・W)
を満たすことを特徴とする請求項1乃至3の何れかに記載のスパークプラグ。 When the thermal resistance value per unit length excluding the air layer at 800 ° C. of the cross section perpendicular to the axial direction of the assembly at the position of 2 mm is Rb,
Rb ≦ 1.0 × 10 4 K / (m · W)
The spark plug according to any one of claims 1 to 3, wherein:
を満たすことを特徴とする請求項4に記載のスパークプラグ。 Rb ≦ 0.8 × 10 4 K / (m · W)
The spark plug according to claim 4, wherein:
前記中心電極の先端部には、自身の外径が縮径された縮径部が形成されており、
前記縮径部の後端は前記面取り部の後端よりも後端側に位置することを特徴とする請求項1乃至5の何れかに記載のスパークプラグ。 A chamfered portion whose outer diameter is reduced toward the tip side is formed at the tip portion of the insulator,
The tip portion of the center electrode is formed with a reduced diameter portion whose outer diameter is reduced,
The spark plug according to any one of claims 1 to 5, wherein a rear end of the reduced diameter portion is located on a rear end side with respect to a rear end of the chamfered portion.
前記取付ねじ部の外径は、呼び径で、M10以下であることを特徴とする請求項1乃至6の何れかに記載のスパークプラグ。 The metal shell has a mounting screw portion on the outer peripheral surface of which the screw thread is formed to be screwed into the mounting screw hole of the internal combustion engine,
The spark plug according to any one of claims 1 to 6, wherein an outer diameter of the mounting screw portion is a nominal diameter and is M10 or less.
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014067658A (en) * | 2012-09-27 | 2014-04-17 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Spark plug |
JP2015201368A (en) * | 2014-04-09 | 2015-11-12 | 日本特殊陶業株式会社 | Super plug |
WO2018095624A1 (en) * | 2016-11-25 | 2018-05-31 | Robert Bosch Gmbh | Spark plug |
WO2019069640A1 (en) * | 2017-10-06 | 2019-04-11 | 日本特殊陶業株式会社 | Ignition plug |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60165080A (en) * | 1984-02-08 | 1985-08-28 | 日本特殊陶業株式会社 | Ignition plug |
JPS6161390A (en) * | 1984-08-30 | 1986-03-29 | 日本特殊陶業株式会社 | Ignition plug |
JPH0260083A (en) * | 1988-08-25 | 1990-02-28 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Manufacture of spark plug for internal combustion engine and spark plug manufactured thereby |
JPH0343982A (en) * | 1989-07-07 | 1991-02-25 | Nippondenso Co Ltd | Manufacture of central electrode of ignition plug |
JPH11185928A (en) * | 1997-12-25 | 1999-07-09 | Denso Corp | Spark plug |
JP2006202684A (en) * | 2005-01-24 | 2006-08-03 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Spark plug |
JP2007207770A (en) * | 2007-04-27 | 2007-08-16 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Spark plug |
-
2009
- 2009-12-10 JP JP2009280625A patent/JP5032556B2/en active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60165080A (en) * | 1984-02-08 | 1985-08-28 | 日本特殊陶業株式会社 | Ignition plug |
JPS6161390A (en) * | 1984-08-30 | 1986-03-29 | 日本特殊陶業株式会社 | Ignition plug |
JPH0260083A (en) * | 1988-08-25 | 1990-02-28 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Manufacture of spark plug for internal combustion engine and spark plug manufactured thereby |
JPH0343982A (en) * | 1989-07-07 | 1991-02-25 | Nippondenso Co Ltd | Manufacture of central electrode of ignition plug |
JPH11185928A (en) * | 1997-12-25 | 1999-07-09 | Denso Corp | Spark plug |
JP2006202684A (en) * | 2005-01-24 | 2006-08-03 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Spark plug |
JP2007207770A (en) * | 2007-04-27 | 2007-08-16 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Spark plug |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014067658A (en) * | 2012-09-27 | 2014-04-17 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Spark plug |
JP2015201368A (en) * | 2014-04-09 | 2015-11-12 | 日本特殊陶業株式会社 | Super plug |
WO2018095624A1 (en) * | 2016-11-25 | 2018-05-31 | Robert Bosch Gmbh | Spark plug |
US20190296525A1 (en) * | 2016-11-25 | 2019-09-26 | Robert Bosch Gmbh | Spark plug |
US10886705B2 (en) | 2016-11-25 | 2021-01-05 | Robert Bosch Gmbh | Spark plug having a center electrode with improved thermal properties |
WO2019069640A1 (en) * | 2017-10-06 | 2019-04-11 | 日本特殊陶業株式会社 | Ignition plug |
JPWO2019069640A1 (en) * | 2017-10-06 | 2019-11-14 | 日本特殊陶業株式会社 | Spark plug |
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Publication number | Publication date |
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