JP2010060730A - Toner - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、電子写真法、静電記録法、静電印刷法などを利用した画像形成方法に用いられるトナーに関するものである。 The present invention relates to a toner used in an image forming method using an electrophotographic method, an electrostatic recording method, an electrostatic printing method, or the like.
従来、画像形成法としては、電子写真法、即ち静電記録法、磁気記録法、トナージェット法など多数の方法が知られている。その中で、電子写真法としては一般には光導電性物質を利用し、種々の手段により感光体上に電気的潜像を形成し、次いで、該潜像をトナーで現像を行って、可視像とするものである。更に必要に応じて紙などの転写材にトナーを転写させた後、熱・圧力等により転写材上にトナー画像を定着して複写物を得るものである。転写されず感光体上に残ったトナーは種々の方法でクリーニングされ、上述の工程が繰り返される。 Conventionally, as an image forming method, many methods such as an electrophotographic method, that is, an electrostatic recording method, a magnetic recording method, and a toner jet method are known. Among them, as an electrophotographic method, a photoconductive substance is generally used, and an electric latent image is formed on a photosensitive member by various means, and then the latent image is developed with toner to be visible. It is to be an image. Further, if necessary, toner is transferred to a transfer material such as paper, and then a toner image is fixed on the transfer material by heat, pressure or the like to obtain a copy. Toner that is not transferred and remains on the photoreceptor is cleaned by various methods, and the above-described steps are repeated.
しかしながら、上述のような一連の画像形成を行う過程においては以下のような問題点がある。 However, there are the following problems in the process of forming a series of images as described above.
即ち、トナーは、例えば図１に示すような一成分現像方式では、供給ローラ４３と現像ローラ４０との間の摺擦、現像ローラ４０とブレード４４との間でトナーの層厚を規制される際の摺擦をそれぞれ受けて現像に供される。更に、現像に寄与しなかったトナーは、現像ローラ４０から剥ぎ取られて現像容器４１に回収されるために、供給ローラ４３による摺擦を再び受ける他、これらの一連の過程ではトナー同士の摺擦も生じている。また、図１のような接触現像方式では上記摺擦に加えて感光ドラム１と現像ローラ４０との間で現像の際の摺擦を受け、更には二成分現像方式においてはキャリアによる摺擦も受ける。
That is, for example, in the one-component development system as shown in FIG. 1, the toner layer thickness is regulated between the
このように、画像形成に伴うこれら一連の動作は、いずれもトナーと部材、トナーとキャリア、或いはトナー同士の接触を伴うものであり、このような接触の度にトナーはストレスを繰り返し受ける。このようなストレスにより、現像容器４１内のトナーの一部或は全部が損傷を受けて、トナーは現像剤として求められる流動性、帯電性などの性能が次第に劣化してくる。また、上記の損傷を受けたトナーが部材を汚染することにより種々の画像弊害を生じさせる。更には、トナーの帯電性が均一でない場合は選択的にトナーが消費されるために、上記ストレスを受けるトナーに偏りが生じ、種々の画像弊害がより顕著になって発現する。
As described above, all of the series of operations accompanying image formation involve contact between the toner and the member, the toner and the carrier, or the toner, and the toner repeatedly receives stress each time such contact occurs. Due to such stress, a part or all of the toner in the developing
そして、このような現象は、近年の画像形成装置におけるプリントスピードの高速化、高画質化、それに加え省エネルギー化に対する要求により、トナー特性としてトナーの融点を低下させる技術傾向の中で現れてきている。そして、今後もこの傾向は益々加速していくと思われ、トナーには省エネルギーを達成し得る低温定着性と部材の汚染が発生しない高耐久性、更には高画質を継続して出力し続けるための帯電均一性の両立が求められている。 Such a phenomenon has emerged in the technical trend of lowering the melting point of toner as a toner characteristic due to the demand for higher printing speed, higher image quality, and energy saving in recent image forming apparatuses. . This trend is expected to accelerate further in the future, because the toner will continue to output continuously at low temperature fixability that can achieve energy saving, high durability that does not cause contamination of the components, and even high image quality. Therefore, there is a demand for compatibility of charging uniformity.
そこで、トナーの定着性と高耐久性、また帯電安定性を両立することを目的として、熱刺激電流測定装置で測定される電流が特定の値を有するトナーが開示されている（例えば、特許文献１乃至４）。しかしながら、上記特許文献に記載されたトナーよりも更なる低温定着性や高耐久性、及び帯電均一性を有したトナーが要望されている。 Therefore, for the purpose of achieving both toner fixing property, high durability, and charging stability, a toner having a specific value for a current measured by a thermally stimulated current measuring device is disclosed (for example, Patent Documents). 1 to 4). However, there is a demand for a toner having further low-temperature fixability, high durability, and charging uniformity as compared with the toner described in the above patent document.
本発明が解決する課題は、上記背景技術の問題点を解決したトナーを提供することである。即ち、多数枚の印字を行っても高画質を維持するような帯電均一性に優れたトナーを提供することである。更には耐久性にも優れ、部材の汚染が発生しないトナーを提供することである。 The problem to be solved by the present invention is to provide a toner that solves the problems of the background art. That is, it is to provide a toner with excellent charging uniformity that maintains high image quality even when a large number of sheets are printed. Furthermore, the present invention provides a toner that is excellent in durability and does not cause contamination of members.
前述のように、電子写真法においては感光体上に形成された電気的潜像をトナーで現像することにより、可視像としており、トナーと他の部材との静電的相互作用が画像形成プロセスに大きく関与している。 As described above, in electrophotography, an electric latent image formed on a photosensitive member is developed with toner to form a visible image, and electrostatic interaction between the toner and other members forms an image. Is heavily involved in the process.
また、前述のように、電子写真法における画像形成に伴う一連の動作において、トナーは、供給ローラーや現像ローラー、ブレード、感光ドラムといった部材や、キャリア、或いはトナー同士による接触を絶えず受けており、このような接触の度にトナーはストレスを繰り返し受ける。 Further, as described above, in a series of operations associated with image formation in electrophotography, the toner is constantly contacted by members such as a supply roller, a developing roller, a blade, a photosensitive drum, a carrier, or toners. The toner repeatedly receives stress every time such contact occurs.
これらのことから、画像形成システム中におけるトナーの挙動を知る上では、このようにトナーが外部からストレスを受けた状態下におけるトナーの帯電安定性を知ることが重要である。 From these facts, in order to know the behavior of the toner in the image forming system, it is important to know the charging stability of the toner under the condition where the toner is stressed from the outside.
本発明においては、熱刺激電流測定法は、熱という形でトナーにストレスを付加することにより、トナー中の帯電特性の変化を捕らえることのできる測定法であると考えている。このことから、熱刺激電流測定法を用いれば、より実際の画像形成システム中に近いトナーの挙動を把握することができると予想される。 In the present invention, the thermally stimulated current measurement method is considered to be a measurement method that can capture a change in charging characteristics in the toner by applying stress to the toner in the form of heat. From this, it is expected that the behavior of toner closer to that in an actual image forming system can be grasped by using the thermal stimulation current measurement method.
ここで、広く用いられているトナーの構造として、重合法にて得られるトナーに代表されるようなコア−シェル構造が挙げられる。このようなトナーでは、トナーの内層に一般に結着樹脂やワックス、着色剤などからなるコア成分が存在し、トナー外層には一般に極性樹脂や外添剤、帯電制御材料などからなるシェル成分が存在する。トナーの帯電特性は、これらトナー内層と外層の帯電特性により決定する。トナー内層の帯電特性は、結着樹脂やワックス、着色剤などといったトナー内層に含まれる材料のＴｇや融点、またそれらの相互作用により決定される。また、トナー外層の帯電特性は、極性樹脂や帯電制御材料、外添剤などといったトナー外層に含まれる成分のＴｇや融点、またそれらの相互作用により決定される。更には、これらトナー内層とトナー外層間の相互作用によっても、トナー全体の帯電特性は影響される。 Here, a widely used toner structure includes a core-shell structure represented by a toner obtained by a polymerization method. In such a toner, a core component generally comprising a binder resin, wax, colorant, etc. is present in the inner layer of the toner, and a shell component generally comprising a polar resin, external additive, charge control material, etc. is present in the toner outer layer. To do. The charging characteristics of the toner are determined by the charging characteristics of the inner and outer layers of the toner. The charging characteristics of the toner inner layer are determined by the Tg and melting point of materials contained in the toner inner layer such as a binder resin, wax, and colorant, and their interaction. The charging characteristics of the toner outer layer are determined by the Tg and melting point of components contained in the toner outer layer such as polar resin, charge control material, and external additive, and their interaction. Furthermore, the charging characteristics of the entire toner are also affected by the interaction between the toner inner layer and the toner outer layer.
そこで、本発明者らはこれらトナー内層や外層の帯電特性、更にはそれらの相互作用がトナーの帯電性や現像性、耐久性に及ぼす影響に着目して鋭意検討を行った。その結果、これらの物性はトナー材料中にトラップされた電荷の緩和過程における電流値の挙動と大きな相関性があることがわかってきた。 Accordingly, the present inventors have conducted intensive studies focusing on the charging characteristics of the inner and outer layers of the toner, and the influence of their interaction on the charging property, developing property, and durability of the toner. As a result, it has been found that these physical properties have a great correlation with the behavior of the current value in the process of relaxation of charges trapped in the toner material.
そこで、本発明者らは本発明の課題であるトナーの帯電均一性と耐久性、更には部材汚染の改善について鋭意検討を重ねた結果、トナーの熱刺激電流測定装置で測定される電流値が特定の温度範囲にピークを示す場合に上記課題を解決するトナーが得られることを見出し、本発明を完成させるに至った。 Accordingly, as a result of intensive investigations on the improvement of toner charging uniformity and durability, as well as member contamination, which are the problems of the present invention, the present inventors have found that the current value measured by the thermally stimulated current measuring device for toner is The inventors have found that a toner capable of solving the above problems can be obtained when a peak is exhibited in a specific temperature range, and the present invention has been completed.
すなわち、本発明は、少なくとも結着樹脂、着色剤、ワックス、極性樹脂を含有するトナー粒子と、無機微粉体を有するトナーにおいて、
熱刺激電流測定装置で２５℃から１．５℃／分の昇温速度で１００℃まで加熱する１回目昇温時に測定される前記トナーの電流値が、少なくとも７０℃以上８５℃以下におけるピークトップ（Ｐ１）と、少なくとも５０℃以上６５℃以下におけるピークトップ（Ｐ２）とを有し、
前記測定後、前記トナーを２．０℃／分で２５℃まで冷却した後、２５℃から１．５℃／分の昇温速度で１００℃まで加熱する２回目昇温時に測定される熱刺激電流の電流値が、少なくとも７５℃以上９５℃以下におけるピークトップ（Ｐ３）と、少なくとも４０℃以上６０℃以下におけるピークトップ（Ｐ４）とを有し、
これらピーク電流値Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４を示すピークトップ温度Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４の関係が、下記式（１）乃至（３）を満たし、
Ｔ１＜Ｔ３ 式（１）
Ｔ２＞Ｔ４ 式（２）
１．６０≦（Ｔ３−Ｔ４）／（Ｔ１−Ｔ２）≦３．００ 式（３）
That is, the present invention provides a toner particle containing at least a binder resin, a colorant, a wax, a polar resin, and a toner having an inorganic fine powder.
The peak top when the current value of the toner measured at the first temperature increase is 25 ° C. to 100 ° C. at a temperature increase rate of 1.5 ° C./min with a thermally stimulated current measurement device. (P1) and at least a peak top (P2) at 50 ° C. or higher and 65 ° C. or lower,
After the measurement, the toner is cooled to 25 ° C. at 2.0 ° C./min, and then heated from 25 ° C. to 100 ° C. at a temperature rising rate of 1.5 ° C./min. The current value of the current has at least a peak top (P3) at 75 ° C. to 95 ° C. and a peak top (P4) at least 40 ° C. to 60 ° C.,
The relationship between the peak top temperatures T1, T2, T3, T4 indicating these peak current values P1, P2, P3, P4 satisfies the following formulas (1) to (3),
T1 <T3 Formula (1)
T2> T4 Formula (2)
1.60 ≦ (T3-T4) / (T1-T2) ≦ 3.00 Formula (3)
前記ピーク電流値Ｐ１の半値温度幅が、５．０℃以上１７．０℃以下であることを特徴とするトナーである。 The toner is characterized in that the half-value temperature range of the peak current value P1 is 5.0 ° C. or higher and 17.0 ° C. or lower.
本発明により、多数枚の印字を行っても高画質を維持するような帯電均一性に優れたトナーを得ることができる。更には、耐久性に優れ、部材の汚染が発生しないトナーを得ることができる。 According to the present invention, it is possible to obtain a toner with excellent charging uniformity that maintains high image quality even when a large number of sheets are printed. Furthermore, it is possible to obtain a toner that is excellent in durability and does not cause contamination of members.
トナーの熱刺激電流測定装置で測定される電流値のピークを示す温度範囲を上述の通りとすることにより本発明の効果が得られることについての詳細な理由は明確ではないが、本発明者らは次のように考えている。 Although the detailed reason why the effect of the present invention can be obtained by setting the temperature range showing the peak of the current value measured by the thermal stimulation current measuring device of the toner as described above is not clear, the present inventors are not clear. Thinks as follows.
熱刺激電流測定法は、温度変化による試料内の電荷トラップの放出過程を計測する手法であり、トナーの場合、熱という外部ストレスをトナーに付加した場合のトナー中の各材料の軟化に伴う帯電緩和挙動を計測している。これにより、トナーが絶えずストレスを受けている実際の画像形成システム中に、より近い状態でのトナーの挙動を知ることができる。 Thermally stimulated current measurement is a method for measuring the release process of charge traps in a sample due to temperature changes. In the case of toner, charging due to softening of each material in the toner when external stress called heat is applied to the toner. The relaxation behavior is measured. This makes it possible to know the behavior of the toner in a closer state during an actual image forming system in which the toner is constantly stressed.
トナーの熱刺激電流特性を本発明の通りとすることで、従来のトナーに比べ、より低温定着性に有利な内層を有し、またより高現像性や高耐久性に有利なトナー外層を有するトナーを得ることができる。 By making the heat-stimulated current characteristics of the toner as in the present invention, it has an inner layer that is more advantageous for low-temperature fixability than a conventional toner, and an outer layer that is more advantageous for higher developability and higher durability. Toner can be obtained.
更に、本発明によるトナーは、トナー内層とトナー外層との親和性がより高く、これらの間の相溶性が大きいことである。従来のトナーでは、トナー内層とトナー外層とが比較的相分離した状態であったために、電荷がトナーの最表面に偏って存在しやすく、電流がトナー表面を流れてしまうことにより電流のリークが発生する原因となる場合もあった。本発明では、トナー内層とトナー外層とに大きな相互作用が生じ、従来のトナーに比べ電荷がよりトナー内部まで均一に存在できるようになり、トナーの帯電性をより安定化することができると共に、電荷分布を更に均一にすることが可能となっている。 Furthermore, the toner according to the present invention has a higher affinity between the toner inner layer and the toner outer layer, and a greater compatibility between them. In the conventional toner, since the toner inner layer and the toner outer layer are relatively phase-separated, the electric charge tends to be biased to the outermost surface of the toner, and current leaks due to current flowing on the toner surface. In some cases, it was a cause. In the present invention, a large interaction occurs between the toner inner layer and the toner outer layer, so that the charge can exist more uniformly in the toner as compared with the conventional toner, the chargeability of the toner can be further stabilized, It is possible to make the charge distribution more uniform.
更には、従来のトナーに比べ、トナー内層とトナー外層の密着性が十分確保可能となるトナーを得ることができ、トナー劣化による部材汚染を抑制することが可能となる。 Furthermore, compared to conventional toners, it is possible to obtain a toner that can sufficiently secure the adhesion between the toner inner layer and the toner outer layer, and it is possible to suppress member contamination due to toner deterioration.
更には、トナーの熱刺激電流測定装置で測定される電流値のピーク半値温度幅がある程度小さいことにより、従来のトナーに比べ、トナー材料中に電荷が均一に分布するようなトナーを得ることができる。その結果、帯電均一性が向上することに加えて、上記現象に対しても相乗的に作用し、本発明の効果が発現するものと考えている。 Furthermore, since the peak half-value temperature width of the current value measured by the thermal stimulation current measuring device for the toner is somewhat small, it is possible to obtain a toner in which the charge is uniformly distributed in the toner material as compared with the conventional toner. it can. As a result, in addition to improving the charging uniformity, it is considered that the effect of the present invention is exhibited by acting synergistically on the above phenomenon.
本発明における、トナーの熱刺激電流測定装置で測定される電流値挙動についてより詳細に説明する。本発明者らの検討によれば、Ｐ１は極性樹脂や外添剤、帯電制御材料を始めとするトナー外層の軟化に伴う帯電緩和現象によるものであり、Ｐ２は結着樹脂やワックス、着色剤を始めとするトナー内層の軟化に伴う帯電緩和現象によるものであると推定している。 The current value behavior measured by the toner thermal stimulation current measuring apparatus in the present invention will be described in more detail. According to the study by the present inventors, P1 is due to a charge relaxation phenomenon accompanying softening of the toner outer layer including a polar resin, an external additive, and a charge control material, and P2 is a binder resin, wax, and colorant. It is presumed that this is due to a charging relaxation phenomenon accompanying the softening of the toner inner layer such as.
また、Ｐ３は１００℃に加熱されることによってトナー内層とトナー外層とが相分離した状態における、トナー外層の軟化に伴う帯電緩和現象によるものであり、Ｐ４は、同じく１００℃に加熱されることによってトナー内層とトナー外層とが相分離した状態における、トナー内層の軟化に伴う帯電緩和現象によるものであると推定している。 P3 is due to the charge relaxation phenomenon accompanying the softening of the toner outer layer when the toner inner layer and the toner outer layer are phase-separated by being heated to 100 ° C., and P4 is also heated to 100 ° C. It is estimated that this is due to a charge relaxation phenomenon accompanying softening of the toner inner layer in a state where the toner inner layer and the toner outer layer are phase-separated.
また、これらピーク電流値Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４を示すピークトップ温度Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４の関係については以下のように考えている。本発明においては、Ｔ１に対してＴ３はより高い温度を示すが、これは１回目の１００℃までの加熱において、トナー内層とトナー外層との相互作用が崩れたことによると考えている。つまり、加熱前は軟化開始温度の相対的に低い内層と、軟化開始温度の相対的に高い外層とが相溶した状態であったが、加熱後急冷することによりこれらが相分離したために、外層の軟化開始温度が相対的に上昇したと推察している。また、本発明においては、Ｔ２に対してＴ４はより低い温度を示す。これも、１００℃までの加熱後急冷することにより、トナー内層とトナー外層とが相分離し、内層の軟化開始温度が相対的に低下したためと考えられる。つまり、熱刺激電流測定装置で１回目昇温時と２回目昇温時に測定されるピークトップ温度に上記のようなシフトが観測されるのは、トナー内層とトナー外層との親和性が高く、これらが相溶した構造を有することを示している。 The relationship between the peak top temperatures T1, T2, T3, and T4 indicating these peak current values P1, P2, P3, and P4 is considered as follows. In the present invention, T3 indicates a higher temperature than T1, and this is considered to be due to the fact that the interaction between the toner inner layer and the toner outer layer is broken in the first heating up to 100 ° C. In other words, before heating, the inner layer having a relatively low softening start temperature and the outer layer having a relatively high softening start temperature were in a state of being compatible with each other. It is assumed that the softening onset temperature of the corn rose relatively. In the present invention, T4 indicates a lower temperature than T2. This is also considered to be due to the fact that the toner inner layer and the toner outer layer were phase-separated by rapid cooling after heating to 100 ° C., and the softening start temperature of the inner layer was relatively lowered. That is, the above-described shift in the peak top temperature measured at the first temperature rise and the second temperature rise is observed with the thermally stimulated current measuring device because the affinity between the toner inner layer and the toner outer layer is high. It shows that these have a compatible structure.
Ｐ１を示すピークトップ温度Ｔ１は７０℃以上８５℃以下であればよい。Ｔ１が７０℃より低いと、トナーの保存性（耐ブロッキング性）が悪化し、トナーの耐久性が低下する場合がある。また、耐高温オフセット性が低下するという問題が生ずる場合もあり好ましくない。また、Ｔ１が８５℃より高いと、トナー内層とトナー外層の密着性が低く、トナー劣化による部材汚染が悪化する場合があり好ましくない。 The peak top temperature T1 indicating P1 may be 70 ° C. or higher and 85 ° C. or lower. When T1 is lower than 70 ° C., the storage stability (blocking resistance) of the toner is deteriorated and the durability of the toner may be lowered. In addition, there is a case where a problem that the high temperature offset resistance is lowered is not preferable. On the other hand, when T1 is higher than 85 ° C., the adhesion between the toner inner layer and the toner outer layer is low, and the member contamination due to toner deterioration may be worsened.
また、上記Ｔ１は、トナー原材料の極性樹脂の熱的特性や、極性樹脂とトナー内層との相溶性に影響を受けるため、上記トナーのＴ１に関する上記条件は、極性樹脂のＴｇや、極性樹脂の量、また極性樹脂の酸価等を調整することで満たすことが可能である。ここで、極性樹脂の酸価を調整する場合には、極性樹脂の酸価を大きい値にするほど、極性樹脂がトナー表面により偏在しやすくなり、トナー内層とトナー外層の相溶性を低下させることができると考えられる。また、コア樹脂のＴｇなどの物性を調整することでも満たすことが可能である。 Further, since the T1 is affected by the thermal characteristics of the polar resin of the toner raw material and the compatibility between the polar resin and the toner inner layer, the above-mentioned conditions relating to the T1 of the toner are the Tg of the polar resin and the polar resin. It can be satisfied by adjusting the amount and the acid value of the polar resin. Here, when adjusting the acid value of the polar resin, the larger the acid value of the polar resin, the more easily the polar resin is unevenly distributed on the toner surface, and the compatibility between the toner inner layer and the toner outer layer decreases. It is thought that you can. It can also be satisfied by adjusting physical properties such as Tg of the core resin.
前記ピーク電流値Ｐ１の半値温度幅は５．０℃以上１７．０℃以下であればよい。この半値幅が５．０℃より小さいと、トナー表面の帯電分布が小さくなりすぎるため、トナーの帯電量が過大となり、耐静電オフセット性に問題が生ずる場合がある。１７．０℃より大きいと、トナー表面の帯電均一性が低下し、カブリ等の画像弊害が生ずる場合や、トナーが選択的に消費されてしまうという現象が発生する場合がある。 The half-value temperature range of the peak current value P1 may be 5.0 ° C. or higher and 17.0 ° C. or lower. If this half-value width is less than 5.0 ° C., the charge distribution on the toner surface becomes too small, and the charge amount of the toner becomes excessive, which may cause a problem with respect to electrostatic offset resistance. If the temperature is higher than 17.0 ° C., the charging uniformity on the toner surface may be reduced, and image defects such as fogging may occur, or the toner may be selectively consumed.
また、上記Ｐ１の半値温度幅は、極性樹脂の材料組成均一性や、トナー中における極性樹脂の分散性を調整することで満たすことが可能である。また、トナー内層と外層の相溶性の大きさを調整することによっても満たすことが可能である。 The half-value temperature range of P1 can be satisfied by adjusting the material composition uniformity of the polar resin and the dispersibility of the polar resin in the toner. It can also be satisfied by adjusting the compatibility of the toner inner layer and the outer layer.
Ｐ２を示すピークトップ温度Ｔ２は５０℃以上６５℃以下であればよい。Ｔ２が５０℃より低いと、現像性や転写性への弊害が生じる場合があり、６５℃より高いと低温定着性が悪化する場合があり好ましくない。 The peak top temperature T2 indicating P2 may be 50 ° C. or higher and 65 ° C. or lower. When T2 is lower than 50 ° C., adverse effects on developability and transferability may occur, and when it is higher than 65 ° C., low temperature fixability may be deteriorated.
また、上記Ｔ２は、トナー内層に含まれる重合性単量体やワックスの熱的特性や、またトナー内層と極性樹脂との相溶性に影響を受けるため、上記Ｔ２に関する上記条件は、重合性単量体を構成するモノマーの組成比や、モノマーの量、ワックスの融点、また極性樹脂の酸価等を調整することで満たすことが可能である。 In addition, since the T2 is influenced by the thermal characteristics of the polymerizable monomer and wax contained in the toner inner layer and the compatibility between the toner inner layer and the polar resin, the above-mentioned conditions regarding the T2 are determined based on the polymerizable simple substance. It can be satisfied by adjusting the composition ratio of the monomer constituting the monomer, the amount of the monomer, the melting point of the wax, the acid value of the polar resin, and the like.
Ｐ３を示すピークトップ温度Ｔ３は７５℃以上９５℃以下であればよい。Ｔ３が７５℃より低いと耐熱性が悪化する場合があり、９５℃より高いと現像性が低下する場合があり好ましくない。 The peak top temperature T3 indicating P3 may be 75 ° C. or higher and 95 ° C. or lower. When T3 is lower than 75 ° C, the heat resistance may be deteriorated. When T3 is higher than 95 ° C, the developability may be deteriorated.
また、上記Ｔ３は、トナー原材料の極性樹脂の熱的特性に大きく影響を受けるため、Ｔ３に関する上記条件は、極性樹脂のＴｇ等を調整することで満たすことが可能である。 In addition, since T3 is greatly influenced by the thermal characteristics of the polar resin, which is a raw material for toner, the above-described conditions regarding T3 can be satisfied by adjusting Tg of the polar resin.
Ｐ４を示すピークトップ温度Ｔ４は４０℃以上６０℃以下であればよい。Ｔ４が４０℃より低いとトナーの保存性（耐ブロッキング性）が低下する場合があり、６５℃より高いと低温定着性が悪化する場合があり好ましくない。 The peak top temperature T4 indicating P4 may be 40 ° C. or higher and 60 ° C. or lower. If T4 is lower than 40 ° C, the storage stability (blocking resistance) of the toner may be lowered, and if it is higher than 65 ° C, the low-temperature fixability may be deteriorated.
また、上記Ｔ４は、トナー内層に含まれる重合性単量体やワックスの熱的特性に大きく影響を受けるため、上記Ｔ４に関する上記条件は、重合性単量体を構成するモノマーの組成比やワックスの融点等を調整することで満たすことが可能である。 Further, since T4 is greatly influenced by the thermal characteristics of the polymerizable monomer and wax contained in the toner inner layer, the above-mentioned conditions relating to T4 are based on the composition ratio of the monomer constituting the polymerizable monomer and the wax. It can be satisfied by adjusting the melting point and the like.
更には、上記ピークトップ温度Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４が、下記式（１）乃至（３）を満たす場合がよい。
Ｔ１＜Ｔ３ 式（１）
Ｔ２＞Ｔ４ 式（２）
１．６０≦（Ｔ３−Ｔ４）／（Ｔ１−Ｔ２）≦３．００ 式（３）
Furthermore, the peak top temperatures T1, T2, T3, and T4 may satisfy the following formulas (1) to (3).
T1 <T3 Formula (1)
T2> T4 Formula (2)
1.60 ≦ (T3-T4) / (T1-T2) ≦ 3.00 Formula (3)
式（１）において、ピークトップ温度Ｔ３がＴ１以下となる場合には、トナー内層とトナー外層との相溶性が低い、もしくは排斥が生じていることを示している。このような場合、連続出力でトナーにストレスがかけられ続けると、外層の剥離や削れが生じ、トナー粒子表面がある時点で急激に変化する場合がある。また、式（２）において、ピークトップ温度Ｔ４がＴ２以上となる場合にも、同様にトナー内層とトナー外層との密着性が低く、トナーの耐ストレス性が低下する場合がある。また、式（１）及び式（２）を満足するものの、式（３）において（Ｔ３−Ｔ４）／（Ｔ１−Ｔ２）が１．６０未満となる場合には、内層と外層との相溶性が不十分であり、現像性や耐久性が低下する場合がある。また、（Ｔ３−Ｔ４）／（Ｔ１−Ｔ２）が３．００より大きくなる場合には、トナー中において極性樹脂の濃度勾配が大きくなりすぎるため、外層の機能が発現しづらくなり耐熱性が低下する場合がある。 In the formula (1), when the peak top temperature T3 is equal to or lower than T1, it indicates that the compatibility between the toner inner layer and the toner outer layer is low or the waste is generated. In such a case, if the toner continues to be stressed with continuous output, the outer layer may be peeled off or scraped, and the toner particle surface may change abruptly at a certain point. In Formula (2), when the peak top temperature T4 is equal to or higher than T2, the adhesion between the toner inner layer and the toner outer layer is similarly low, and the stress resistance of the toner may be reduced. In addition, when the expressions (1) and (2) are satisfied but (T3−T4) / (T1−T2) is less than 1.60 in the expression (3), the compatibility between the inner layer and the outer layer is satisfied. Is insufficient, and developability and durability may deteriorate. Further, when (T3-T4) / (T1-T2) is greater than 3.00, the concentration gradient of the polar resin in the toner becomes too large, so that the function of the outer layer is difficult to be exhibited and the heat resistance is lowered. There is a case.
また、上記式（１）乃至（３）は、トナー内層とトナー外層との相溶性に影響を受けるため、上記式（１）乃至（３）に関する上記条件は、重合性単量体と極性樹脂との組成差や、極性樹脂の酸価等を調整することで満たすことが可能である。 Further, since the above formulas (1) to (3) are affected by the compatibility between the toner inner layer and the toner outer layer, the above conditions relating to the above formulas (1) to (3) are based on the polymerizable monomer and the polar resin. It is possible to satisfy by adjusting the difference in composition with the acid value and the acid value of the polar resin.
以下に、本発明のトナーの更に好ましい形態について述べる。 Hereinafter, further preferred embodiments of the toner of the present invention will be described.
本発明のトナーの前記ピークトップ温度Ｔ１が７１℃以上８３℃以下に存在し、前記ピークトップ温度Ｔ２が５２℃以上６５℃以下に存在し、前記ピークトップ温度Ｔ３が７８℃以上９３℃以下に存在し、前記ピークトップ温度Ｔ４が４１℃以上５７℃以下に存在することが好ましい。これにより、トナー中の各材料の分散性がさらに均一となり、さらなる高耐久性の実現が可能となり、部材汚染の抑制効果も増加する。 The toner of the present invention has the peak top temperature T1 of 71 ° C. to 83 ° C., the peak top temperature T2 of 52 ° C. to 65 ° C., and the peak top temperature T3 of 78 ° C. to 93 ° C. Preferably, the peak top temperature T4 is present at 41 ° C. or more and 57 ° C. or less. As a result, the dispersibility of each material in the toner becomes more uniform, further high durability can be realized, and the effect of suppressing member contamination is also increased.
また、Ｔ１乃至Ｔ４に関する上記条件は、トナー中における極性樹脂や帯電制御材料、ワックス、着色剤の分散性を調整することで満たすことが可能である。 Further, the above-described conditions regarding T1 to T4 can be satisfied by adjusting the dispersibility of the polar resin, the charge control material, the wax, and the colorant in the toner.
また、本発明のトナーの前記ピーク電流値Ｐ３の半値温度幅が、５．０℃以上２０．０℃以下であることが好ましい。これにより、極性樹脂中にトラップされた電荷の帯電分布を所望の範囲により制御しやすくなり、さらに帯電性を均一にすることができる。 Moreover, it is preferable that the half-value temperature range of the peak current value P3 of the toner of the present invention is 5.0 ° C. or higher and 20.0 ° C. or lower. This makes it easier to control the charge distribution of the charges trapped in the polar resin within a desired range, and further makes the chargeability uniform.
また、上記Ｐ３の半値温度幅は、極性樹脂の材料組成均一性や、トナー中における極性樹脂の分散性を調整することで満たすことが可能である。 The half-value temperature range of P3 can be satisfied by adjusting the material composition uniformity of the polar resin and the dispersibility of the polar resin in the toner.
また、本発明のトナーの前記ピーク電流値Ｐ１の絶対値が、１．０×１０-14Ａ以上１．５×１０-12Ａ以下であることが好ましい。Ｐ１を示す電流の絶対値は、トナー粒子表面近傍に存在する極性樹脂量や外添剤量、帯電制御材料量などに比例するものと推定される。また、トナー外層とトナー内層との相溶性が大きいほど、より多くの電荷をトラップでき、Ｐ１を示す電流の絶対値は増加すると推定される。もし、１．０×１０-14Ａ未満となる場合には、トナーのトリボが低下し、トナーの定着性が悪化する場合がある。また、トナー粒子表面近傍に存在する極性樹脂の存在量が過少であり、トナーの現像性が低下する。１．５×１０-12Ａ超となる場合には、トナーのトリボが過大となる問題が生ずる場合がある。 The absolute value of the peak current value P1 of the toner of the present invention is preferably 1.0 × 10 −14 A or more and 1.5 × 10 −12 A or less. The absolute value of the current indicating P1 is estimated to be proportional to the amount of polar resin, the amount of external additive, the amount of charge control material, etc. existing in the vicinity of the toner particle surface. Further, it is presumed that the greater the compatibility between the toner outer layer and the toner inner layer, the more charges can be trapped and the absolute value of the current indicating P1 increases. If it is less than 1.0 × 10 −14 A, the toner tribo is lowered and the toner fixability may be deteriorated. Further, the amount of the polar resin present in the vicinity of the toner particle surface is too small, and the developability of the toner is lowered. If it exceeds 1.5 × 10 −12 A, there may be a problem that the toner tribo becomes excessive.
また、Ｐ１に関する上記条件は、トナー中における極性樹脂や外添剤、帯電制御材料の量を調整することで満たすことが可能である。また、トナー内層と外層の相溶性の大きさを調整することによっても満たすことが可能である。 Further, the above-described conditions regarding P1 can be satisfied by adjusting the amount of polar resin, external additive, and charge control material in the toner. It can also be satisfied by adjusting the compatibility of the toner inner layer and the outer layer.
また、本発明のトナーの前記ピーク電流値Ｐ３の絶対値が、１．０×１０-14Ａ以上２．０×１０-13Ａ以下であることが好ましい。Ｐ３を示す電流の絶対値はトナー粒子中に存在する極性樹脂量や外添剤量、帯電制御材料量などに比例するものと推定される。もし、１．０×１０-14Ａ未満となる場合にはトナー粒子中に存在する外層量が過少であり、トナーの現像性が低下する。２．０×１０-13Ａ超となる場合には、トナー粒子中に存在する外層量が過剰であり、低温定着性が悪化する場合がある。 In addition, the absolute value of the peak current value P3 of the toner of the present invention is preferably 1.0 × 10 −14 A or more and 2.0 × 10 −13 A or less. The absolute value of the current indicating P3 is estimated to be proportional to the amount of polar resin, the amount of external additive, the amount of charge control material, etc. present in the toner particles. If it is less than 1.0 × 10 −14 A, the amount of the outer layer present in the toner particles is too small and the developability of the toner is lowered. When it exceeds 2.0 × 10 −13 A, the amount of the outer layer present in the toner particles is excessive, and the low-temperature fixability may be deteriorated.
また、Ｐ３に関する上記条件は、トナー中における極性樹脂や外添剤、帯電制御材料の量を調整することで満たすことが可能である。 Further, the above-described conditions regarding P3 can be satisfied by adjusting the amount of polar resin, external additive, and charge control material in the toner.
また、本発明のトナーの前記ピーク電流値Ｐ２の絶対値が、１．０×１０-15Ａ以上３．０×１０-13Ａ以下であることが好ましい。Ｐ２を示す電流の絶対値はトナー内層量に比例するものと推定される。また、トナー外層とトナー内層との相溶性が大きいほど、より多くの電荷をトラップでき、Ｐ２を示す電流の絶対値は増加すると推定される。もし、１．０×１０-15Ａ未満となる場合には、外層量に対する内層量が過少であり、定着性が低下する場合がある。一方、３．０×１０-13Ａ超となる場合には、外層量に対する内層量が過剰となり、耐久性や部材汚染が悪化する場合がある。 Further, the absolute value of the peak current value P2 of the toner of the present invention is preferably 1.0 × 10 −15 A or more and 3.0 × 10 −13 A or less. The absolute value of the current indicating P2 is estimated to be proportional to the toner inner layer amount. Further, it is presumed that the greater the compatibility between the toner outer layer and the toner inner layer, the more charges can be trapped and the absolute value of the current indicating P2 increases. If it is less than 1.0 × 10 −15 A, the inner layer amount with respect to the outer layer amount is too small, and the fixability may be lowered. On the other hand, when it exceeds 3.0 × 10 −13 A, the inner layer amount becomes excessive with respect to the outer layer amount, and the durability and member contamination may be deteriorated.
また、Ｐ２に関する上記条件は、ワックス量や結着樹脂量などを調整することで満たすことが可能である。また、トナー内層と外層の相溶性の大きさを調整することによっても満たすことが可能である。 In addition, the above-described condition regarding P2 can be satisfied by adjusting the amount of wax, the amount of binder resin, and the like. It can also be satisfied by adjusting the compatibility of the toner inner layer and the outer layer.
また、本発明のトナーの前記ピーク電流値Ｐ４の絶対値が、１．０×１０-15Ａ以上５．０×１０-14Ａ以下であることが好ましい。Ｐ４を示す電流の絶対値はトナー粒子に含有される内層量に比例するものと推定される。もし、１．０×１０-15Ａ未満となる場合には、トリボが低下し、カブリなどの画像弊害が生ずる場合がある。５．０×１０-14Ａ超となる場合には、トナー内層量が過剰であり、トナー劣化が悪化する場合がある。 The absolute value of the peak current value P4 of the toner of the present invention is preferably 1.0 × 10 −15 A or more and 5.0 × 10 −14 A or less. The absolute value of the current indicating P4 is estimated to be proportional to the amount of the inner layer contained in the toner particles. If it is less than 1.0 × 10 −15 A, the tribo is lowered, and image defects such as fogging may occur. When it exceeds 5.0 × 10 −14 A, the toner inner layer amount is excessive, and toner deterioration may be worsened.
また、Ｐ４に関する上記条件は、ワックス量や結着樹脂量などを調整することで満たすことが可能である。 In addition, the above-described conditions regarding P4 can be satisfied by adjusting the amount of wax, the amount of binder resin, and the like.
また、本発明のトナーが、少なくとも結着樹脂、ワックスおよび着色剤を含有するトナー粒子を有するトナーであって、
前記トナーの示差走査熱量計により測定したガラス転移温度（ＴｇＡ）が４０℃以上６０℃以下に存在し、前記トナーの示差走査熱量計により測定した７０乃至１１０℃における最大ピークの温度（Ｔｍａｘ）と前記ＴｇＡとの温度差が下記式（４）を満たし、
１５℃≦Ｔｍａｘ−ＴｇＡ≦７０℃ 式（４）
The toner of the present invention is a toner having toner particles containing at least a binder resin, a wax and a colorant,
The glass transition temperature (TgA) measured by the differential scanning calorimeter of the toner is 40 ° C. or more and 60 ° C. or less, and the maximum peak temperature (Tmax) at 70 to 110 ° C. measured by the differential scanning calorimeter of the toner. The temperature difference with TgA satisfies the following formula (4),
15 ° C. ≦ Tmax−TgA ≦ 70 ° C. Formula (4)
前記トナーのテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）可溶分中におけるシクロヘキサン（ＣＨＸ）不溶分の示差走査熱量計により測定したガラス転移温度（ＴｇＢ）が８０℃以上１２０℃以下に存在し、前記ＴｇＡと前記ＴｇＢとが下記式（５）を満たすことも好ましい。
２５℃≦ＴｇＢ−ＴｇＡ≦７０℃ 式（５）
The glass transition temperature (TgB) measured with a differential scanning calorimeter of the cyclohexane (CHX) insoluble matter in the tetrahydrofuran (THF) soluble content of the toner exists at 80 ° C. or higher and 120 ° C. or lower, and the TgA and the TgB are It is also preferable to satisfy the following formula (5).
25 ° C. ≦ TgB−TgA ≦ 70 ° C. Formula (5)
トナーの最大ピーク温度ＴｍａｘとトナーのＴｇＡとの関係を本発明の範囲内にすることで、トナーの加熱加圧時におけるワックスのブリード性がより大きくなり、定着時にワックスの染み出しを促進する。よって、トナーの低温定着性や転写材の高温時の耐巻きつき性を更に向上させることができる。 By making the relationship between the maximum peak temperature Tmax of the toner and the TgA of the toner within the range of the present invention, the bleedability of the wax at the time of heating and pressurizing the toner becomes larger, and the exudation of the wax at the time of fixing is promoted. Therefore, it is possible to further improve the low-temperature fixability of the toner and the winding resistance of the transfer material at high temperatures.
また、シクロヘキサンは極性溶媒に溶けにくい性質を持つことから、極性を有さないポリマーを溶解する溶解性は高いが、極性を有するポリマーを溶解する溶解性は低い。したがって、極性を有さないポリマーと極性を有するポリマーを分別するための最も優れる溶剤のひとつである。ＴＨＦ可溶分中のシクロヘキサンの不溶分としては、極性樹脂が挙げられ、該樹脂の存在により、外添剤のトナー粒子への埋め込みが抑制されることがあり本発明のトナーを実施する上でより好ましい形態となる。更には、同様にＴＨＦ可溶分であることから結着樹脂となじみやすいと考えられ、この様な樹脂がトナー粒子の表面に存在することによりトナー粒子内部の結着樹脂との密着性が増す。これにより、連続多数枚出力によりトナーにストレスがかけ続けられても該極性樹脂のトナー粒子部分からの剥離や削れが生じづらく部材汚染をより抑制させることができると本発明者らは考えている。 Further, since cyclohexane has a property that it is difficult to dissolve in a polar solvent, it has high solubility for dissolving a polymer having no polarity, but low solubility for dissolving a polymer having polarity. Therefore, it is one of the most excellent solvents for separating a polymer having no polarity and a polymer having polarity. Examples of the insoluble component of cyclohexane in the THF-soluble component include a polar resin, and the presence of the resin may suppress embedding of the external additive in the toner particles. It becomes a more preferable form. Furthermore, it is considered that it is easily compatible with the binder resin because it is soluble in THF, and the presence of such a resin on the surface of the toner particles increases the adhesion with the binder resin inside the toner particles. . Accordingly, the present inventors believe that even if the toner is continuously stressed by the output of a large number of sheets, the polar resin is less likely to be peeled off or scraped off from the toner particle portion, and the member contamination can be further suppressed. .
ここで、ＴｇＢが８０℃未満である場合には、外添剤のトナー粒子への埋め込みが生じやすくトナーは耐久により劣化しやすくなる。また、ＴｇＢが１２０℃を超える場合には、トナー粒子の強度が高すぎる傾向になりやすく、その結果、外添剤の付着が弱くなりやすく部材汚染が発生することがある。 Here, when TgB is less than 80 ° C., the external additive is likely to be embedded in the toner particles, and the toner is likely to deteriorate due to durability. When TgB exceeds 120 ° C., the strength of the toner particles tends to be too high, and as a result, adhesion of external additives tends to be weak and member contamination may occur.
また、トナーのＴｇＢとＴｇＡとの関係を本発明の範囲内にすることで、トナーの強靭性を大きく保つことができる。このため、耐ストレス性が更に強化され、特に高現像効率を得ることや、トナー飛散を少なくすることができる。 Further, by setting the relationship between TgB and TgA of the toner within the range of the present invention, the toughness of the toner can be kept large. For this reason, the stress resistance is further enhanced, and particularly high development efficiency can be obtained, and toner scattering can be reduced.
また、上記シクロヘキサン不溶分のＴｇＢは、トナー原材料の極性樹脂物性の影響を受けるため、上記トナーのＴｇＢに関する上記条件は、極性樹脂製造時のモノマー組成比等を調整することで制御可能である。 Further, since the TgB insoluble in cyclohexane is affected by the physical properties of the polar resin of the toner raw material, the above conditions relating to the TgB of the toner can be controlled by adjusting the monomer composition ratio at the time of manufacturing the polar resin.
また、本発明のトナーの１００℃における粘度が、５，０００Ｐａ・ｓ以上２５，０００Ｐａ・ｓ以下であることも好ましい。 The viscosity of the toner of the present invention at 100 ° C. is also preferably 5,000 Pa · s or more and 25,000 Pa · s or less.
以下に、本発明で用いられる材料について説明する。 Below, the material used by this invention is demonstrated.
本発明で用いられる結着樹脂としては、ポリスチレン；ポリ−ｐ−クロルスチレン、ポリビニルトルエン等のスチレン置換体の単重合体；スチレン−ｐ−クロルスチレン共重合体、スチレン−ビニルトルエン共重合体、スチレン−ビニルナフタリン共重合体、スチレン−アクリル酸エステル共重合体、スチレン−メタクリル酸エステル共重合体、スチレン−α−クロルメタクリル酸メチル共重合体、スチレン−アクリロニトリル共重合体、スチレン−ビニルメチルエーテル共重合体、スチレン−ビニルエチルエーテル共重合体、スチレン−ビニルメチルケトン共重合体、スチレン−ブタジエン共重合体、スチレン−イソプレン共重合体、スチレン−アクリロニトリル−インデン共重合体等のスチレン系共重合体；アクリル樹脂；メタクリル樹脂；ポリ酢酸ビニール；シリコーン樹脂；ポリエステル樹脂；ポリアミド樹脂；フラン樹脂；エポキシ樹脂；キシレン樹脂等が挙げられる。これらの樹脂は、単独で又は混合して使用される。 Examples of the binder resin used in the present invention include polystyrene; a styrene-substituted homopolymer such as poly-p-chlorostyrene and polyvinyltoluene; a styrene-p-chlorostyrene copolymer, a styrene-vinyltoluene copolymer, Styrene-vinyl naphthalene copolymer, styrene-acrylic acid ester copolymer, styrene-methacrylic acid ester copolymer, styrene-α-chloromethacrylic acid methyl copolymer, styrene-acrylonitrile copolymer, styrene-vinyl methyl ether Styrene copolymer such as copolymer, styrene-vinyl ethyl ether copolymer, styrene-vinyl methyl ketone copolymer, styrene-butadiene copolymer, styrene-isoprene copolymer, styrene-acrylonitrile-indene copolymer Coalescence; acrylic resin; methacrylic tree ; Polyvinyl acetate; silicone resins; polyester resins; polyamide resin; furan resins, epoxy resins, xylene resins. These resins are used alone or in combination.
スチレン共重合体のスチレンモノマーに対するコモノマーとしては、アクリル酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸ドジテル、アクリル酸オクチル、アクリル酸−２−エチルヘキシル、アクリル酸フェニル、メタクリル酸、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸オクチル、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクリルアミドのような二重結合を有するモノカルボン酸もしくはその置換体；マレイン酸、マレイン酸ブチル、マレイン酸メチル、マレイン酸ジメチルのような二重結合を有するジカルボン酸及びその置換体；塩化ビニル、酢酸ビニル、安息香酸ビニルのようなビニルエステル；エチレン、プロピレン、ブチレンのようなエチレン系オレフィン；ビニルメチルケトン、ビニルヘキシルケトンのようなビニルケトン；ビニルメチルエーテル、ビニルエチルエーテル、ビニルイソブチルエーテルのようなビニルエーテルが挙げられる。これらビニル単量体が単独もしくは２つ以上用いられる。 The comonomer for the styrene monomer of the styrene copolymer includes acrylic acid, methyl acrylate, ethyl acrylate, butyl acrylate, doditer acrylate, octyl acrylate, 2-ethylhexyl acrylate, phenyl acrylate, methacrylic acid, methacrylic acid. Monocarboxylic acid having a double bond such as methyl acid, ethyl methacrylate, butyl methacrylate, octyl methacrylate, acrylonitrile, methacrylonitrile, acrylamide or a substituted product thereof; maleic acid, butyl maleate, methyl maleate, maleate Dicarboxylic acids having a double bond such as dimethyl acid and its substitutes; vinyl esters such as vinyl chloride, vinyl acetate and vinyl benzoate; ethylene-based olefins such as ethylene, propylene and butylene; Sulfonyl methyl ketone, vinyl ketones such as vinyl hexyl ketone, vinyl methyl ether, vinyl ethyl ether, vinyl ethers such as vinyl isobutyl ether. These vinyl monomers are used alone or in combination of two or more.
本発明のトナーを重合方法で製造する際に用いられる重合性単量体としては、ラジカル重合が可能なビニル系重合性単量体が用いられる。前記ビニル系重合性単量体としては、単官能性重合性単量体或いは多官能性重合性単量体を使用することが出来る。単官能性重合性単量体としては、スチレン；α−メチルスチレン、β−メチルスチレン、ο−メチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、ｐ−ｎ−ブチルスチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン、ｐ−ｎ−ヘキシルスチレン、ｐ−ｎ−オクチルスチレン、ｐ−ｎ−ノニルスチレン、ｐ−ｎ−デシルスチレン、ｐ−ｎ−ドデシルスチレン、ｐ−メトキシスチレン、ｐ−フェニルスチレンのようなスチレン誘導体；メチルアクリレート、エチルアクリレート、ｎ−プロピルアクリレート、ｉｓｏ−プロピルアクリレート、ｎ−ブチルアクリレート、ｉｓｏ−ブチルアクリレート、ｔｅｒｔ−ブチルアクリレート、ｎ−アミルアクリレート、ｎ−ヘキシルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート、ｎ−オクチルアクリレート、ｎ−ノニルアクリレート、シクロヘキシルアクリレート、ベンジルアクリレート、ジメチルフォスフェートエチルアクリレート、ジエチルフォスフェートエチルアクリレート、ジブチルフォスフェートエチルアクリレート、２−ベンゾイルオキシエチルアクリレートのようなアクリル系重合性単量体；メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ｎ−プロピルメタクリレート、ｉｓｏ−プロピルメタクリレート、ｎ−ブチルメタクリレート、ｉｓｏ−ブチルメタクリレート、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレート、ｎ−アミルメタクリレート、ｎ−ヘキシルメタクリレート、２−エチルヘキシルメタクリレート、ｎ−オクチルメタクリレート、ｎ−ノニルメタクリレート、ジエチルフォスフェートエチルメタクリレート、ジブチルフォスフェートエチルメタクリレートのようなメタクリル系重合性単量体；メチレン脂肪族モノカルボン酸エステル；酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、酪酸ビニル、安息香酸ビニル、ギ酸ビニルのようなビニルエステル；ビニルメチルエーテル、ビニルエチルエーテル、ビニルイソブチルエーテルのようなビニルエーテル；ビニルメチルケトン、ビニルヘキシルケトン、ビニルイソプロピルケトンのようなビニルケトンが挙げられる。 As the polymerizable monomer used when the toner of the present invention is produced by the polymerization method, a vinyl polymerizable monomer capable of radical polymerization is used. As the vinyl polymerizable monomer, a monofunctional polymerizable monomer or a polyfunctional polymerizable monomer can be used. Monofunctional polymerizable monomers include styrene; α-methylstyrene, β-methylstyrene, o-methylstyrene, m-methylstyrene, p-methylstyrene, 2,4-dimethylstyrene, pn-butyl. Styrene, p-tert-butyl styrene, pn-hexyl styrene, pn-octyl styrene, pn-nonyl styrene, pn-decyl styrene, pn-dodecyl styrene, p-methoxy styrene, p A styrene derivative such as phenylstyrene; methyl acrylate, ethyl acrylate, n-propyl acrylate, iso-propyl acrylate, n-butyl acrylate, iso-butyl acrylate, tert-butyl acrylate, n-amyl acrylate, n-hexyl acrylate, 2-ethylhexyl accelerator Acrylic polymerizable monomers such as N-octyl acrylate, n-nonyl acrylate, cyclohexyl acrylate, benzyl acrylate, dimethyl phosphate ethyl acrylate, diethyl phosphate ethyl acrylate, dibutyl phosphate ethyl acrylate, 2-benzoyloxyethyl acrylate Body; methyl methacrylate, ethyl methacrylate, n-propyl methacrylate, iso-propyl methacrylate, n-butyl methacrylate, iso-butyl methacrylate, tert-butyl methacrylate, n-amyl methacrylate, n-hexyl methacrylate, 2-ethylhexyl methacrylate, n- Octyl methacrylate, n-nonyl methacrylate, diethyl phosphate ethyl meta Methacrylic polymerizable monomers such as relate and dibutyl phosphate ethyl methacrylate; methylene aliphatic monocarboxylic acid esters; vinyl esters such as vinyl acetate, vinyl propionate, vinyl butyrate, vinyl benzoate and vinyl formate; vinylmethyl And vinyl ethers such as ether, vinyl ethyl ether and vinyl isobutyl ether; vinyl ketones such as vinyl methyl ketone, vinyl hexyl ketone and vinyl isopropyl ketone.
多官能性重合性単量体としては、ジエチレングリコールジアクリレート、トリエチレングリコールジアクリレート、テトラエチレングリコールジアクリレート、ポリエチレングリコールジアクリレート、１，６−ヘキサンジオールジアクリレート、ネオペンチルグリコールジアクリレート、トリプロピレングリコールジアクリレート、ポリプロピレングリコールジアクリレート、２，２’−ビス（４−（アクリロキシ・ジエトキシ）フェニル）プロパン、トリメチロールプロパントリアクリレート、テトラメチロールメタンテトラアクリレート、エチレングリコールジメタクリレート、ジエチレングリコールジメタクリレート、トリエチレングリコールジメタクリレート、テトラエチレングリコールジメタクリレート、ポリエチレングリコールジメタクリレート、１，３−ブチレングリコールジメタクリレート、１，６−ヘキサンジオールジメタクリレート、ネオペンチルグリコールジメタクリレート、ポリプロピレングリコールジメタクリレート、２，２’−ビス（４−（メタクリロキシ・ジエトキシ）フェニル）プロパン、２，２’−ビス（４−（メタクリロキシ・ポリエトキシ）フェニル）プロパン、トリメチロールプロパントリメタクリレート、テトラメチロールメタンテトラメタクリレート、ジビニルベンゼン、ジビニルナフタリン、ジビニルエーテル等が挙げられる。 As polyfunctional polymerizable monomers, diethylene glycol diacrylate, triethylene glycol diacrylate, tetraethylene glycol diacrylate, polyethylene glycol diacrylate, 1,6-hexanediol diacrylate, neopentyl glycol diacrylate, tripropylene glycol Diacrylate, polypropylene glycol diacrylate, 2,2′-bis (4- (acryloxydiethoxy) phenyl) propane, trimethylolpropane triacrylate, tetramethylolmethane tetraacrylate, ethylene glycol dimethacrylate, diethylene glycol dimethacrylate, triethylene glycol Dimethacrylate, tetraethylene glycol dimethacrylate, polyethylene glycol Dimethacrylate, 1,3-butylene glycol dimethacrylate, 1,6-hexanediol dimethacrylate, neopentyl glycol dimethacrylate, polypropylene glycol dimethacrylate, 2,2'-bis (4- (methacryloxy-diethoxy) phenyl) propane, Examples include 2,2′-bis (4- (methacryloxy / polyethoxy) phenyl) propane, trimethylolpropane trimethacrylate, tetramethylolmethane tetramethacrylate, divinylbenzene, divinylnaphthalene, and divinyl ether.
本発明においては、前記した単官能性重合性単量体を単独で或いは２種以上組み合わせて、又は前記した単官能性重合性単量体と多官能性重合性単量体を組み合わせて使用する。多官能性重合性単量体は架橋剤として使用することも可能である。 In the present invention, the above-described monofunctional polymerizable monomers are used alone or in combination of two or more, or the above-mentioned monofunctional polymerizable monomers and polyfunctional polymerizable monomers are used in combination. . The polyfunctional polymerizable monomer can also be used as a crosslinking agent.
本発明の極性樹脂は、上記密着性の観点から、好ましくは結着樹脂と同組成のものを含むことが好ましい。本発明に使用できる極性樹脂を以下に例示する。 The polar resin of the present invention preferably contains the same composition as that of the binder resin from the viewpoint of the above-mentioned adhesion. Examples of polar resins that can be used in the present invention are given below.
極性樹脂としては、メタクリル酸ジメチルアミノエチル、メタクリル酸ジエチルアミノエチルの如き含窒素単量体の重合体もしくは含窒素単量体とスチレン−不飽和カルボン酸エステルとの共重合体；アクリロニトリルの如きニトリル系単量体；塩化ビニルの如き含ハロゲン系単量体；アクリル酸、メタクリル酸の如き不飽和カルボン酸；不飽和二塩基酸；不飽和二塩基酸無水物；ニトロ系単量体の重合体もしくはそれとスチレン系単量体との共重合体；ポリエステル樹脂；エポキシ樹脂；が挙げられる。より好ましいものとして、スチレン系の共重合体、マレイン酸共重合体、飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂が挙げられる。さらに好ましくは、スチレン系の共重合体が挙げられる。 Examples of polar resins include polymers of nitrogen-containing monomers such as dimethylaminoethyl methacrylate and diethylaminoethyl methacrylate, or copolymers of nitrogen-containing monomers and styrene-unsaturated carboxylic acid esters; nitriles such as acrylonitrile Monomer; Halogen-containing monomer such as vinyl chloride; Unsaturated carboxylic acid such as acrylic acid and methacrylic acid; Unsaturated dibasic acid; Unsaturated dibasic acid anhydride; Polymer of nitro monomer or And a copolymer of the styrene monomer; a polyester resin; and an epoxy resin. More preferred are styrene copolymers, maleic acid copolymers, saturated polyester resins, and epoxy resins. More preferably, a styrene-type copolymer is mentioned.
極性樹脂は、ＧＰＣにより測定したピーク分子量Ｍｐが８，０００以上２００，０００以下、重量平均分子量Ｍｗは８，０００以上２６０，０００以下、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定したガラス転移温度ＴｇＢは８０℃以上１２０℃以下、酸価は５以上４０以下、Ｍｗ／Ｍｎは１．０５以上５．００以下であることが好ましい。 The polar resin has a peak molecular weight Mp measured by GPC of 8,000 to 200,000, a weight average molecular weight Mw of 8,000 to 260,000, and a glass transition temperature TgB measured by a differential scanning calorimeter (DSC) is It is preferable that it is 80 degreeC or more and 120 degrees C or less, an acid value is 5 or more and 40 or less, and Mw / Mn is 1.05 or more and 5.00 or less.
上記極性樹脂の含有量は、重合性単量体又は結着樹脂の１００質量部に対して５質量部以上５０質量部以下であることが好ましい。 The content of the polar resin is preferably 5 parts by mass or more and 50 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the polymerizable monomer or the binder resin.
また、本発明の極性樹脂は、モノマーへ溶解しながら相分離することが特徴である。このため、例えば、懸濁重合法にてトナーを製造する際には、モノマーの理論ＴｇＢは低く設定した上で、極性樹脂が溶解することによりＴｇＢが上昇し、本発明の測定ＴｇＢになるようにすることが最も好ましい。このことで従来低い理論ＴｇＢでの設計では耐熱性が低下してしまったものが大幅改善される。これに加えて、このことで本発明の掲げる耐久性、帯電均一性、部材汚染抑制性について、従来の先行技術では到達できなかったトナー特性を得やすくなる。 In addition, the polar resin of the present invention is characterized by phase separation while dissolving in a monomer. For this reason, for example, when a toner is produced by a suspension polymerization method, the theoretical TgB of the monomer is set low, and the TgB is increased by dissolving the polar resin so that the measured TgB of the present invention is obtained. Most preferably. This greatly improves the heat resistance which has been lowered in the design with the low theoretical TgB. In addition, this makes it easier to obtain toner characteristics that could not be achieved by the prior art with respect to the durability, charging uniformity, and member contamination suppression properties of the present invention.
本発明に用いられるワックスは、以下のものが挙げられる。パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス、ペトロラクタム如きの石油系ワックス及びその誘導体；モンタンワックス及びその誘導体；フィッシャートロプシュ法による炭化水素ワックス及びその誘導体；ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックスの如きポリオレフィンワックス及びその誘導体、カルナバワックス、キャンデリラワックスの如き天然ワックス及びその誘導体等。誘導体としては酸化物や、ビニル系モノマーとのブロック共重合物、グラフト変性物などが挙げられる。さらには、以下のものが挙げられる。高級脂肪族アルコール；ステアリン酸、パルミチン酸の如きの脂肪酸；酸アミドワックス；エステルワックス；硬化ヒマシ油及びその誘導体；植物系ワックス；動物性ワックス等。この中で特に、離型性に優れるという観点からエステルワックス及び炭化水素ワックスが好ましい。更に好ましくは、トータルの炭素数が同一の化合物が５０質量％以上９５質量％以下ワックスに含有されているものが、ワックス純度が高く現像性の観点で、本発明の効果を発現し易い。 Examples of the wax used in the present invention include the following. Petroleum waxes and derivatives thereof such as paraffin wax, microcrystalline wax, petrolactam; montan wax and derivatives thereof; hydrocarbon waxes and derivatives thereof according to the Fischer-Tropsch method; polyolefin waxes and derivatives thereof such as polyethylene wax and polypropylene wax; carnauba wax Natural waxes such as candelilla wax and derivatives thereof. Examples of the derivatives include oxides, block copolymers with vinyl monomers, and graft modified products. Furthermore, the following are mentioned. Higher fatty alcohols; fatty acids such as stearic acid and palmitic acid; acid amide waxes; ester waxes; hardened castor oil and its derivatives; plant waxes; Among these, ester wax and hydrocarbon wax are preferable from the viewpoint of excellent releasability. More preferably, a compound having the same total number of carbon atoms contained in the wax of 50% by mass or more and 95% by mass or less easily exhibits the effects of the present invention from the viewpoint of high wax purity and developability.
本発明では、帯電制御や水系媒体中の造粒安定化を主目的として、スルホン酸基を側鎖に持つ高分子が用いられることが好ましい。その中で特にスルホン酸基、スルホン酸塩基又はスルホン酸エステル基を含有する重合体又は共重合体を用いることが好ましい。 In the present invention, it is preferable to use a polymer having a sulfonic acid group in the side chain mainly for charge control and stabilization of granulation in an aqueous medium. Among them, it is particularly preferable to use a polymer or copolymer containing a sulfonic acid group, a sulfonic acid group, or a sulfonic acid ester group.
上記重合体を製造するためのスルホン酸基を有する単量体として、スチレンスルホン酸、２−アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸、２−メタクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸、ビニルスルホン酸、メタクリルスルホン酸が例示できる。 Examples of the monomer having a sulfonic acid group for producing the polymer include styrene sulfonic acid, 2-acrylamido-2-methylpropane sulfonic acid, 2-methacrylamide-2-methylpropane sulfonic acid, vinyl sulfonic acid, methacrylic acid. A sulfonic acid can be illustrated.
本発明に用いられるスルホン酸基等を含有する重合体は、上記単量体の単重合体であっても構わないが、上記単量体と他の単量体との共重合体であっても構わない。上記単量体と共重合体をなす単量体としては、ビニル系重合性単量体があり、単官能性重合性単量体或いは多官能性重合性単量体を使用することが出来る。 The polymer containing a sulfonic acid group and the like used in the present invention may be a homopolymer of the above monomer, but is a copolymer of the above monomer and another monomer. It doesn't matter. As a monomer that forms a copolymer with the above monomer, there is a vinyl polymerizable monomer, and a monofunctional polymerizable monomer or a polyfunctional polymerizable monomer can be used.
単官能性重合性単量体としては以下の、スチレン；α−メチルスチレン、β−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、ｐ−ｎ−ブチルスチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン、ｐ−ｎ−ヘキシルスチレン、ｐ−ｎ−オクチルスチレン、ｐ−ｎ−ノニルスチレン、ｐ−ｎ−デシルスチレン、ｐ−ｎ−ドデシルスチレン、ｐ−メトキシスチレン、ｐ−フェニルスチレンの如きスチレン系重合性単量体；メチルアクリレート、エチルアクリレート、ｎ−プロピルアクリレート、ｉｓｏ−プロピルアクリレート、ｎ−ブチルアクリレート、ｉｓｏ−ブチルアクリレート、ｔｅｒｔ−ブチルアクリレート、ｎ−アミルアクリレート、ｎ−ヘキシルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート、ｎ−オクチルアクリレート、ｎ−ノニルアクリレート、シクロヘキシルアクリレート、ベンジルアクリレート、ジメチルフォスフェートエチルアクリレート、ジエチルフォスフェートエチルアクリレート、ジブチルフォスフェートエチルアクリレート、２−ベンゾイルオキシエチルアクリレートの如きアクリル系重合性単量体；メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ｎ−プロピルメタクリレート、ｉｓｏ−プロピルメタクリレート、ｎ−ブチルメタクリレート、ｉｓｏ−ブチルメタクリレート、ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレート、ｎ−アミルメタクリレート、ｎ−ヘキシルメタクリレート、２−エチルヘキシルメタクリレート、ｎ−オクチルメタクリレート、ｎ−ノニルメタクリレート、ジエチルフォスフェートエチルメタクリレート、ジブチルフォスフェートエチルメタクリレートの如きメタクリル系重合性単量体；メチレン脂肪族モノカルボン酸エステル；酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、酪酸ビニル、安息香酸ビニル、ギ酸ビニルの如きビニルエステル；ビニルメチルエーテル、ビニルエチルエーテル、ビニルイソブチルエーテルの如きビニルエーテル；ビニルメチルケトン、ビニルヘキシルケトン、ビニルイソプロピルケトンの如きビニルケトン等が例示出来る。 Monofunctional polymerizable monomers include the following styrene: α-methylstyrene, β-methylstyrene, o-methylstyrene, m-methylstyrene, p-methylstyrene, 2,4-dimethylstyrene, pn -Butyl styrene, p-tert-butyl styrene, pn-hexyl styrene, pn-octyl styrene, pn-nonyl styrene, pn-decyl styrene, pn-dodecyl styrene, p-methoxy styrene Styrene-based polymerizable monomers such as p-phenylstyrene; methyl acrylate, ethyl acrylate, n-propyl acrylate, iso-propyl acrylate, n-butyl acrylate, iso-butyl acrylate, tert-butyl acrylate, n-amyl acrylate , N-hexyl acrylate, 2-ethylhexyl Acrylic polymerizable monomers such as polyacrylate, n-octyl acrylate, n-nonyl acrylate, cyclohexyl acrylate, benzyl acrylate, dimethyl phosphate ethyl acrylate, diethyl phosphate ethyl acrylate, dibutyl phosphate ethyl acrylate, 2-benzoyloxyethyl acrylate Mer: methyl methacrylate, ethyl methacrylate, n-propyl methacrylate, iso-propyl methacrylate, n-butyl methacrylate, iso-butyl methacrylate, tert-butyl methacrylate, n-amyl methacrylate, n-hexyl methacrylate, 2-ethylhexyl methacrylate, n -Octyl methacrylate, n-nonyl methacrylate, diethyl phosphate Methacrylic polymerizable monomers such as til methacrylate and dibutyl phosphate ethyl methacrylate; methylene aliphatic monocarboxylic acid ester; vinyl esters such as vinyl acetate, vinyl propionate, vinyl butyrate, vinyl benzoate and vinyl formate; vinyl methyl ether And vinyl ethers such as vinyl ethyl ether and vinyl isobutyl ether; vinyl ketones such as vinyl methyl ketone, vinyl hexyl ketone and vinyl isopropyl ketone.
多官能性重合性単量体としては以下の、ジエチレングリコールジアクリレート、トリエチレングリコールジアクリレート、テトラエチレングリコールジアクリレート、ポリエチレングリコールジアクリレート、１，６−ヘキサンジオールジアクリレート、ネオペンチルグリコールジアクリレート、トリプロピレングリコールジアクリレート、ポリプロピレングリコールジアクリレート、２，２’−ビス（４−（アクリロキシ・ジエトキシ）フェニル）プロパン、トリメチロールプロパントリアクリレート、テトラメチロールメタンテトラアクリレート、エチレングリコールジメタクリレート、ジエチレングリコールジメタクリレート、トリエチレングリコールジメタクリレート、テトラエチレングリコールジメタクリレート、ポリエチレングリコールジメタクリレート、１，３−ブチレングリコールジメタクリレート、１，６−ヘキサンジオールジメタクリレート、ネオペンチルグリコールジメタクリレート、ポリプロピレングリコールジメタクリレート、２，２’−ビス（４−（メタクリロキシ・ジエトキシ）フェニル）プロパン、２，２’−ビス（４−メタクリロキシ・ポリエトキシ）フェニル）プロパン、トリメチロールプロパントリメタクリレート、テトラメチロールメタンテトラメタクリレート、ジビニルベンゼン、ジビニルナフタリン、ジビニルエーテル等が例示できる。 The following polyfunctional polymerizable monomers include diethylene glycol diacrylate, triethylene glycol diacrylate, tetraethylene glycol diacrylate, polyethylene glycol diacrylate, 1,6-hexanediol diacrylate, neopentyl glycol diacrylate, triethylene glycol diacrylate, Propylene glycol diacrylate, polypropylene glycol diacrylate, 2,2'-bis (4- (acryloxy-diethoxy) phenyl) propane, trimethylolpropane triacrylate, tetramethylolmethane tetraacrylate, ethylene glycol dimethacrylate, diethylene glycol dimethacrylate, tri Ethylene glycol dimethacrylate, tetraethylene glycol dimethacrylate, polyethylene glycol Coal dimethacrylate, 1,3-butylene glycol dimethacrylate, 1,6-hexanediol dimethacrylate, neopentyl glycol dimethacrylate, polypropylene glycol dimethacrylate, 2,2'-bis (4- (methacryloxy-diethoxy) phenyl) propane 2,2′-bis (4-methacryloxy-polyethoxy) phenyl) propane, trimethylolpropane trimethacrylate, tetramethylolmethane tetramethacrylate, divinylbenzene, divinylnaphthalene, divinyl ether and the like.
そして上記スルホン酸基等を有する重合体は、重合性単量体又は結着樹脂１００質量部に対し０．０１質量部以上５．０質量部以下を含有することが好ましい。より好ましくは、０．１質量部以上３．０質量部以下である。 And it is preferable that the polymer which has the said sulfonic acid group etc. contains 0.01 mass part or more and 5.0 mass parts or less with respect to 100 mass parts of polymerizable monomers or binder resins. More preferably, it is 0.1 to 3.0 parts by mass.
水系媒体中でトナー粒子を製造する方法としては、以下の方法が挙げられる。トナー必須成分から構成される乳化液を水系媒体中で凝集させる乳化凝集法；有機溶媒中にトナー必須成分を溶解させた後、水系媒体中で造粒後有機溶媒を揮発させる懸濁造粒法；トナー必須成分を溶解させた重合性単量体を直接水系媒体中で造粒後重合する懸濁重合法や乳化重合法；その後シード重合を利用しトナーに外層を設ける方法；界面重縮合や液中乾燥に代表されるマイクロカプセル法。 Examples of the method for producing toner particles in an aqueous medium include the following methods. An emulsion aggregation method in which an emulsion composed of essential toner components is aggregated in an aqueous medium; a suspension granulation method in which the essential toner components are dissolved in an organic solvent and then the organic solvent is volatilized after granulation in the aqueous medium. A suspension polymerization method or an emulsion polymerization method in which a polymerizable monomer in which an essential toner component is dissolved is directly granulated in an aqueous medium and then polymerized; a method in which an outer layer is then formed on the toner by using seed polymerization; A microcapsule method represented by drying in liquid.
これらの中で、本発明の作用効果を発揮しやすいものとして、特に懸濁重合法が好ましい。この懸濁重合法においては、重合性単量体にワックス及び着色剤（更に必要に応じて重合開始剤、架橋剤、帯電制御剤、その他の添加剤）を均一に溶解または分散せしめて重合性単量体組成物とする。その後、この重合性単量体組成物を分散安定剤を含有する水系媒体中に適当な撹拌器を用いて分散し、そして重合反応を行わせ、所望の粒径を有するトナー粒子を得るものである。上記トナー粒子は重合終了後、公知の方法によって濾過、洗浄、乾燥を行い、必要により流動性向上剤を混合し表面に付着させることで、本発明のトナーを得ることができる。 Among these, the suspension polymerization method is particularly preferable as the one that easily exhibits the effects of the present invention. In this suspension polymerization method, a polymerizable monomer is uniformly dissolved or dispersed with a wax and a colorant (and a polymerization initiator, a crosslinking agent, a charge control agent, and other additives as necessary) to achieve polymerization. A monomer composition is used. Thereafter, the polymerizable monomer composition is dispersed in an aqueous medium containing a dispersion stabilizer using a suitable stirrer, and a polymerization reaction is performed to obtain toner particles having a desired particle size. is there. After the polymerization, the toner particles are filtered, washed and dried by a known method, and if necessary, a fluidity improver is mixed and adhered to the surface to obtain the toner of the present invention.
また、該重合性単量体組成物は超音波発振装置により混合して得られるものであることが本発明の好ましい形態である。特に重合性単量体に少なくとも着色剤を分散させた微粒状着色剤含有単量体と重合性単量体に少なくとも樹脂を溶解させた樹脂含有単量体を混合させて該重合性単量体組成物を得る場合、該混合を行う際に超音波発振装置を用いて行うことにより、該重合性単量体組成物を得る工程における着色剤のピグメントショックを抑制し、かつ従来に比べ、着色剤を微細でかつ均一な状態に分散し、更には極性樹脂や各種材料を均一に混合させることが可能となる。そして、そのようにして得られた重合性単量体組成物を用いて重合反応を行うことにより、トナー表面及び表面近傍の極性樹脂の存在状態から内部構造における着色剤の存在状態まで均一となりやすい。そして本発明のトナーの帯電性が均一となりやすいだけでなく、耐久性も向上する傾向にあり、更には部材汚染も生じづらくなる。 Moreover, it is a preferable embodiment of the present invention that the polymerizable monomer composition is obtained by mixing with an ultrasonic oscillator. In particular, the polymerizable monomer is prepared by mixing a particulate colorant-containing monomer in which at least a colorant is dispersed in the polymerizable monomer and a resin-containing monomer in which at least a resin is dissolved in the polymerizable monomer. When obtaining the composition, by using an ultrasonic oscillating device when performing the mixing, the pigment shock of the colorant in the step of obtaining the polymerizable monomer composition is suppressed, and coloring is performed as compared with the conventional case. It becomes possible to disperse the agent in a fine and uniform state, and to uniformly mix the polar resin and various materials. Then, by performing a polymerization reaction using the polymerizable monomer composition thus obtained, it tends to be uniform from the presence state of the polar resin near the surface of the toner to the presence state of the colorant in the internal structure. . In addition, the toner of the present invention tends to be uniform in chargeability, tends to improve durability, and is less likely to cause member contamination.
本発明に用いられる超音波発振装置の形状の一例を、図５及び図６に示す。本発明に好ましく用いられる形状は、図５の様な超音波照射部分が、同軸上に複数段からなる構造である。この構造は、超音波照射部が複数有することになり、それだけ超音波処理される頻度が増えるため、処理物の分散・溶解ムラが非常に少なく、均一でかつ従来に比べ短時間で所定の分散状態に達することができる。 An example of the shape of the ultrasonic oscillator used in the present invention is shown in FIGS. The shape preferably used in the present invention is a structure in which an ultrasonic wave irradiation portion as shown in FIG. This structure has multiple ultrasonic irradiation parts, and the frequency of ultrasonic treatment increases accordingly, so the dispersion and dissolution unevenness of the processed material is very small, uniform and predetermined dispersion in a short time compared to the conventional Can reach the state.
該重合性単量体組成物を得る工程において、該超音波発生装置１台当たりの出力をＡ（Ｗ）、該超音波発生装置１台当たりの超音波照射部面積をＢ（ｃｍ2）とした時、Ａ≧１７００かつ、Ａ／Ｂが、９≦Ａ／Ｂ≦６５の範囲であることが好ましい。Ａが１７００未満では、量産機としてスケールが小さすぎるため好ましくない。かつ、Ａ／Ｂが９未満では、超音波の加速度が小さく、分散・混合効率が悪く、６５を超えると、超音波照射部の磨耗が大きく、着色剤含有重合性単量体組成物へのコンタミや装置自体の消耗が激しいため、好ましくない。 In the step of obtaining the polymerizable monomer composition, the output per ultrasonic generator is A (W), and the ultrasonic irradiation area per ultrasonic generator is B (cm 2 ). In this case, A ≧ 1700 and A / B is preferably in the range of 9 ≦ A / B ≦ 65. If A is less than 1700, the scale is too small as a mass production machine, which is not preferable. And if A / B is less than 9, the acceleration of the ultrasonic wave is small and the dispersion / mixing efficiency is poor, and if it exceeds 65, wear of the ultrasonic irradiation part is large, and the colorant-containing polymerizable monomer composition is reduced. This is not preferable because contamination and the apparatus itself are consumed excessively.
該重合性単量体組成物を得る工程において超音波処理される着色剤含有重合性単量体組成物をＣ（ｋｇ）、超音波発生装置の合計出力をＤ（ｋＷ）とした時、２０≦Ｃ／Ｄ≦１６５の範囲であることが好ましい。Ｃ／Ｄが、１６５を超える領域では、照射エネルギーが小さすぎるため、所望の分散・混合レベルを達成するのが困難である。また、２０未満では、分散状態が飽和傾向示し、過剰エネルギーとなるため、省エネ上好ましくない。 When the colorant-containing polymerizable monomer composition to be ultrasonically treated in the step of obtaining the polymerizable monomer composition is C (kg) and the total output of the ultrasonic generator is D (kW), 20 ≦ C / D ≦ 165 is preferable. In a region where C / D exceeds 165, the irradiation energy is too small, and it is difficult to achieve a desired dispersion / mixing level. On the other hand, if it is less than 20, the dispersion state tends to be saturated and becomes excessive energy, which is not preferable for energy saving.
この懸濁重合法で重合トナーを製造する場合には、個々のトナー粒子形状がほぼ球形に揃っているため、帯電量の分布も比較的均一となる。また外添剤への依存度が少ない高い転写性を維持するトナーが得られやすい。 When polymerized toner is produced by this suspension polymerization method, the shape of individual toner particles is almost spherical, and the charge amount distribution is relatively uniform. Further, it is easy to obtain a toner that maintains a high transferability with little dependence on external additives.
懸濁重合法による重合トナーを製造する際の重合性単量体としては上記単官能性重合性単量体、多官能性重合性単量体が挙げられる。 Examples of the polymerizable monomer for producing a polymerized toner by the suspension polymerization method include the monofunctional polymerizable monomer and the polyfunctional polymerizable monomer.
架橋剤としては、主として２個以上の重合可能な二重結合を有する化合物が用いられる。以下の、ジビニルベンゼン、ジビニルナフタレンのような芳香族ジビニル化合物；エチレングリコールジアクリレート、エチレングリコールジメタクリレート、１，３−ブタンジオールジメタクリレートのような二重結合を２個有するカルボン酸エステル；ジビニルアニリン、ジビニルエーテル、ジビニルスルフィド、ジビニルスルホンの如きジビニル化合物；３個以上のビニル基を有する化合物等が例示できる。これらは、単独もしくは混合として使用できる。好ましい添加量としては、結着樹脂１００質量部に対し０．００１質量部以上１５質量部以下である。 As the crosslinking agent, a compound having two or more polymerizable double bonds is mainly used. The following aromatic divinyl compounds such as divinylbenzene and divinylnaphthalene; carboxylic acid esters having two double bonds such as ethylene glycol diacrylate, ethylene glycol dimethacrylate, and 1,3-butanediol dimethacrylate; divinylaniline And divinyl compounds such as divinyl ether, divinyl sulfide and divinyl sulfone; and compounds having three or more vinyl groups. These can be used alone or as a mixture. A preferable addition amount is 0.001 to 15 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the binder resin.
本発明に用いられる重合開始剤としては、油溶性開始剤及び／又は水溶性開始剤が用いられる。好ましくは、重合反応時の反応温度における半減期が０．５時間以上３０時間以下のものである。また重合性単量体１００質量部に対し０．５質量部以上２０質量部以下の添加量で重合反応を行うと、通常、分子量１万以上１０万以下の間に極大を有する重合体が得られ、適当な強度と溶融特性を有するトナーを得ることができる。 As the polymerization initiator used in the present invention, an oil-soluble initiator and / or a water-soluble initiator is used. Preferably, the half-life at the reaction temperature during the polymerization reaction is from 0.5 hours to 30 hours. Further, when the polymerization reaction is carried out at an addition amount of 0.5 to 20 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the polymerizable monomer, a polymer having a maximum between usually 10,000 and 100,000 is obtained. Therefore, a toner having appropriate strength and melting characteristics can be obtained.
重合開始剤としては、以下の、２，２’−アゾビス−（２，４−ジメチルバレロニトリル）、２，２’−アゾビスイソブチロニトリル、１，１’−アゾビス（シクロヘキサン−１−カルボニトリル）、２，２’−アゾビス−４−メトキシ−２，４−ジメチルバレロニトリル、アゾビスイソブチロニトリル如きのアゾ系またはジアゾ系重合開始剤；ベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシ２−エチルヘキサノエート、ｔ−ブチルパーオキシピバレート、ｔ−ブチルパーオキシイソブチレート、ｔ−ブチルパーオキシネオデカノエート、メチルエチルケトンパーオキサイド、ジイソプロピルパーオキシカーボネート、クメンヒドロパーオキサイド、２，４−ジクロロベンゾイルパーオキサイド、ラウロイルパーオキサイド如きの過酸化物系重合開始剤等が例示できる。 As polymerization initiators, the following 2,2′-azobis- (2,4-dimethylvaleronitrile), 2,2′-azobisisobutyronitrile, 1,1′-azobis (cyclohexane-1-carbohydrate) were used. Nitrile), 2,2′-azobis-4-methoxy-2,4-dimethylvaleronitrile, azo or diazo polymerization initiators such as azobisisobutyronitrile; benzoyl peroxide, t-butylperoxy 2- Ethyl hexanoate, t-butyl peroxypivalate, t-butyl peroxyisobutyrate, t-butyl peroxyneodecanoate, methyl ethyl ketone peroxide, diisopropyl peroxycarbonate, cumene hydroperoxide, 2,4- Peroxidation such as dichlorobenzoyl peroxide and lauroyl peroxide System polymerization initiators and the like.
特に好ましくは、重合反応中の分解時に上述したようなエーテル化合物を生成するような重合開始剤である。 Particularly preferred is a polymerization initiator that produces the ether compound as described above upon decomposition during the polymerization reaction.
本発明においては、重合性単量体の重合度を制御する為に、公知の連鎖移動剤、重合禁止剤等を更に添加し用いることも可能である。 In the present invention, in order to control the degree of polymerization of the polymerizable monomer, a known chain transfer agent, polymerization inhibitor or the like can be further added and used.
本発明に用いられる黒色着色剤としては、カーボンブラック，磁性体，以下に示すイエロー／マゼンタ／シアン着色剤を用い各色に調色されたものが利用される。特に染料やカーボンブラックは、重合阻害性を有しているものが多いので使用の際に注意を要する。 As the black colorant used in the present invention, carbon black, a magnetic material, and a toned color of each color using the following yellow / magenta / cyan colorant are used. In particular, since dyes and carbon black have many polymerization-inhibiting properties, care must be taken when using them.
本発明に用いられるイエロー着色剤としては、縮合アゾ化合物，イソインドリノン化合物，アンスラキノン化合物，アゾ金属錯体，メチン化合物，アリルアミド化合物に代表される化合物が挙げられる。具体的には、以下の、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１２、１３、１４、１５、１７、６２、７３、７４、８３、９３、９４、９５、９７、１０９、１１０、１１１、１２０、１２８、１２９、１３８、１４７、１５０、１５１、１５４、１５５、１６８、１８０、１８５、２１４等が例示できる。 Examples of the yellow colorant used in the present invention include compounds typified by condensed azo compounds, isoindolinone compounds, anthraquinone compounds, azo metal complexes, methine compounds, and allylamide compounds. Specifically, the following C.I. I. Pigment Yellow 12, 13, 14, 15, 17, 62, 73, 74, 83, 93, 94, 95, 97, 109, 110, 111, 120, 128, 129, 138, 147, 150, 151, 154, Examples include 155, 168, 180, 185, 214 and the like.
本発明に用いられるマゼンタ着色剤としては、縮合アゾ化合物，ジケトピロロピロール化合物，アントラキノン，キナクリドン化合物，塩基染料レーキ化合物，ナフトール化合物，ベンズイミダゾロン化合物，チオインジゴ化合物，ペリレン化合物が挙げられる。具体的には、以下の、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド２、３、５、６、７、２３、４８：２、４８：３、４８：４、５７：１、８１：１、１２２、１４６、１６６、１６９、１７７、１８４、１８５、２０２、２０６、２２０、２２１、２３８、２５４、２６９、Ｃ．Ｉ．ピグメントバイオレッド１９等が例示できる。
Examples of the magenta colorant used in the present invention include condensed azo compounds, diketopyrrolopyrrole compounds, anthraquinones, quinacridone compounds, basic dye lake compounds, naphthol compounds, benzimidazolone compounds, thioindigo compounds, and perylene compounds. Specifically, the following C.I. I.
本発明に用いられるシアン着色剤としては、銅フタロシアニン化合物及びその誘導体，アントラキノン化合物，塩基染料レーキ化合物等が挙げられる。具体的には、Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１、７、１５、１５：１、１５：２、１５：３、１５：４、６０、６２、６６等が挙げられる。 Examples of the cyan colorant used in the present invention include copper phthalocyanine compounds and derivatives thereof, anthraquinone compounds, basic dye lake compounds, and the like. Specifically, C.I. I. Pigment blue 1, 7, 15, 15: 1, 15: 2, 15: 3, 15: 4, 60, 62, 66, and the like.
これらの着色剤は、単独又は混合し更には固溶体の状態で用いることができる。着色剤は、色相角、彩度、明度、耐光性、ＯＨＰ透明性、トナー中への分散性の点から選択される。該着色剤の添加量は、重合性単量体又は結着樹脂１００質量部に対し１質量部以上２０質量部以下添加して用いられる。 These colorants can be used alone or in combination and further in the form of a solid solution. The colorant is selected from the viewpoints of hue angle, saturation, brightness, light resistance, OHP transparency, and dispersibility in the toner. The colorant is added in an amount of 1 to 20 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the polymerizable monomer or binder resin.
さらに本発明のトナーは、着色剤として磁性材料を含有させ磁性トナーとすることも可能である。この場合、磁性材料は着色剤の役割をかねることもできる。磁性材料としては、以下の、マグネタイト、ヘマタイト、フェライト如きの酸化鉄；鉄、コバルト、ニッケルの如き金属或いはこれらの金属のアルミニウム、コバルト、銅、鉛、マグネシウム、スズ、亜鉛、アンチモン、ベリリウム、ビスマス、カドミウム、カルシウム、マンガン、セレン、チタン、タングステン、バナジウムの如き金属の合金及びその混合物等が例示できる。 Furthermore, the toner of the present invention may be a magnetic toner containing a magnetic material as a colorant. In this case, the magnetic material can also serve as a colorant. Magnetic materials include the following iron oxides such as magnetite, hematite and ferrite; metals such as iron, cobalt and nickel, or aluminum, cobalt, copper, lead, magnesium, tin, zinc, antimony, beryllium and bismuth of these metals. And alloys of metals such as cadmium, calcium, manganese, selenium, titanium, tungsten and vanadium, and mixtures thereof.
上記磁性体は、より好ましくは、表面改質された磁性体が好ましい。重合法により磁性トナーを調整する場合には、重合阻害のない物質である表面改質剤により、疎水化処理を施したものが好ましい。このような表面改質剤としては、例えばシランカップリング剤、チタンカップリング剤を挙げることができる。 The magnetic material is more preferably a surface-modified magnetic material. When a magnetic toner is prepared by a polymerization method, it is preferable to apply a hydrophobic treatment with a surface modifier, which is a substance that does not inhibit polymerization. Examples of such surface modifiers include silane coupling agents and titanium coupling agents.
これらの磁性体は個数平均粒径が２μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以上０．５μｍ以下のものが好ましい。トナー粒子中に含有させる量としては重合性単量体又は結着樹脂１００質量部に対し２０質量部以上２００質量部以下、特に好ましくは結着樹脂１００質量部に対し４０質量部以上１５０質量部以下が良い。 These magnetic materials have a number average particle diameter of 2 μm or less, preferably 0.1 μm or more and 0.5 μm or less. The amount contained in the toner particles is 20 parts by mass or more and 200 parts by mass or less, and particularly preferably 40 parts by mass or more and 150 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the polymerizable monomer or binder resin. The following is good.
本発明のトナーには、帯電特性を安定化するために上記スルホン酸基を側鎖に持つ高分子の他に、帯電制御剤を配合しても良い。帯電制御剤としては、公知のものが利用でき、特に帯電スピードが速く、かつ、一定の帯電量を安定して維持できる帯電制御剤が好ましい。さらに、トナーを直接重合法にて製造する場合には、重合阻害性が低く、水系分散媒体への可溶化物が実質的にない帯電制御剤が特に好ましい。具体的な化合物としては、負帯電制御剤としてサリチル酸、アルキルサリチル酸、ジアルキルサリチル酸、ナフトエ酸、ダイカルボン酸の如き芳香族カルボン酸の金属化合物、アゾ染料あるいはアゾ顔料の金属塩または金属錯体、ホウ素化合物、ケイ素化合物、カリックスアレーンが挙げられる。正帯電制御剤として四級アンモニウム塩、該四級アンモニウム塩を側鎖に有する高分子型化合物、グアニジン化合物、ニグロシン系化合物、イミダゾール化合物が挙げられる。 In addition to the polymer having a sulfonic acid group in the side chain, a charge control agent may be added to the toner of the present invention in order to stabilize charging characteristics. As the charge control agent, known ones can be used, and in particular, a charge control agent that has a high charging speed and can stably maintain a constant charge amount is preferable. Further, when the toner is produced by a direct polymerization method, a charge control agent having a low polymerization inhibition property and substantially free from a solubilized product in an aqueous dispersion medium is particularly preferable. Specific compounds include metal compounds of aromatic carboxylic acids such as salicylic acid, alkylsalicylic acid, dialkylsalicylic acid, naphthoic acid, dicarboxylic acid, metal salts or metal complexes of azo dyes or azo pigments, boron compounds as negative charge control agents , Silicon compounds, calixarene. Examples of the positive charge control agent include a quaternary ammonium salt, a polymer compound having the quaternary ammonium salt in the side chain, a guanidine compound, a nigrosine compound, and an imidazole compound.
これらの帯電制御剤の使用量としては、結着樹脂の種類、他の添加剤の有無、分散方法を含めたトナー製造方法によって決定されるもので、一義的に限定されるものではない。内部添加する場合は、好ましくは結着樹脂１００質量部に対して０．１質量部以上１０質量部以下、より好ましくは０．１質量部以上５質量部以下の範囲で用いられる。また、外部添加する場合、トナー１００質量部に対し、好ましくは０．００５質量部以上１．０質量部以下、より好ましくは０．０１質量部以上０．３質量部以下である。 The amount of these charge control agents to be used is determined by the toner production method including the type of binder resin, the presence or absence of other additives, and the dispersion method, and is not uniquely limited. When added internally, it is preferably used in the range of 0.1 to 10 parts by mass, more preferably 0.1 to 5 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the binder resin. Further, when externally added, the amount is preferably 0.005 parts by mass or more and 1.0 parts by mass or less, more preferably 0.01 parts by mass or more and 0.3 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the toner.
前述のように、水系媒体中でトナー粒子を製造する場合には、上記水系媒体に分散安定剤を添加する。分散安定剤として使用する無機化合物としては以下の、リン酸カルシウム、リン酸マグネシウム、リン酸アルミニウム、リン酸亜鉛、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、メタケイ酸カルシウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、ベントナイト、シリカ、アルミナ等が例示できる。有機化合物としては以下の、ポリビニルアルコール、ゼラチン、メチルセルロース、メチルヒドロキシプロピルセルロース、エチルセルロース、カルボキシメチルセルロースのナトリウム塩、ポリアクリル酸及びその塩、デンプン等が例示できる。これらの分散安定剤は、重合性単量体１００質量部に対して、０．２乃至２０質量部を使用することが好ましい。 As described above, when producing toner particles in an aqueous medium, a dispersion stabilizer is added to the aqueous medium. The following inorganic compounds used as dispersion stabilizers are calcium phosphate, magnesium phosphate, aluminum phosphate, zinc phosphate, calcium carbonate, magnesium carbonate, calcium hydroxide, magnesium hydroxide, aluminum hydroxide, calcium metasilicate, sulfuric acid. Examples include calcium, barium sulfate, bentonite, silica, alumina and the like. Examples of the organic compound include polyvinyl alcohol, gelatin, methyl cellulose, methyl hydroxypropyl cellulose, ethyl cellulose, sodium salt of carboxymethyl cellulose, polyacrylic acid and its salt, starch and the like. These dispersion stabilizers are preferably used in an amount of 0.2 to 20 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the polymerizable monomer.
また、これら分散安定剤の微細な分散のために、０．００１乃至０．１質量部の界面活性剤を使用しても良い。分散安定剤の初期の作用を促進するためのものである。具体例としては以下の、ドデシルベンゼン硫酸ナトリウム、テトラデシル硫酸ナトリウム、ペンタデシル硫酸ナトリウム、オクチル硫酸ナトリウム、オレイン酸ナトリウム、ラウリル酸ナトリウム、ステアリン酸カリウム、オレイン酸カルシウム等が例示できる。 Further, 0.001 to 0.1 parts by mass of a surfactant may be used for fine dispersion of these dispersion stabilizers. This is to promote the initial action of the dispersion stabilizer. Specific examples include sodium dodecylbenzene sulfate, sodium tetradecyl sulfate, sodium pentadecyl sulfate, sodium octyl sulfate, sodium oleate, sodium laurate, potassium stearate, calcium oleate and the like.
分散安定剤として、無機化合物を用いる場合、市販のものをそのまま用いても良いが、より細かい粒子を得るために、水系媒体中にて上記無機化合物を生成させて用いても良い。 When an inorganic compound is used as the dispersion stabilizer, a commercially available one may be used as it is, but in order to obtain finer particles, the inorganic compound may be generated and used in an aqueous medium.
例えばリン酸カルシウムの場合、高撹拌下において、リン酸ナトリウム水溶液と塩化カルシウム水溶液を混合するとよい。 For example, in the case of calcium phosphate, a sodium phosphate aqueous solution and a calcium chloride aqueous solution may be mixed under high stirring.
更に本発明のトナーにおいて、トナー粒子の流動性を向上させる目的で、流動性向上剤をトナー粒子に添加しても良い。流動性向上剤としては、以下のような無機微粉体、すなわちステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸鉛の如き脂肪酸金属塩；酸化チタン粉末、酸化アルミニウム粉末、酸化亜鉛粉末の如き金属酸化物または、上記金属酸化物を疎水化処理した粉末；及び湿式製法シリカ、乾式製法シリカの如きシリカ微粉末または、それらシリカにシランカップリング剤、チタンカップリング剤、シリコーンオイルの如き処理剤により表面処理を施した表面処理シリカ微粉末等が例示できる。また、上記の材料に加えて、フッ化ビニリデン微粉未、ポリテトラフルオロエチレン微粉末の如きフッ素系樹脂粉末を添加してもよい。 Furthermore, in the toner of the present invention, a fluidity improver may be added to the toner particles for the purpose of improving the fluidity of the toner particles. As the fluidity improver, the following inorganic fine powders, that is, fatty acid metal salts such as zinc stearate, calcium stearate, lead stearate; metal oxides such as titanium oxide powder, aluminum oxide powder, zinc oxide powder, or Surface-treated with a powder obtained by hydrophobizing the above metal oxide; and silica fine powder such as wet process silica and dry process silica, or a treatment agent such as silane coupling agent, titanium coupling agent, and silicone oil. The surface-treated silica fine powder etc. which can be illustrated can be illustrated. Further, in addition to the above materials, fluorine-based resin powders such as fine vinylidene fluoride powder and polytetrafluoroethylene fine powder may be added.
流動性向上剤は、トナー粒子１００質量部に対して、０．０１乃至５質量部を使用することが好ましい。 The fluidity improver is preferably used in an amount of 0.01 to 5 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the toner particles.
以下に本発明の物性値の測定方法について説明する。 The physical property value measuring method of the present invention will be described below.
＜熱刺激電流測定＞
本発明における熱刺激電流（ＴＳＣ）は、試料に電界を加えることにより試料内部に分極や電荷トラップを発生させ、主に昇温過程での脱分極減少で生じる電流を検出する測定手法により測定される。このような装置として、エレクトロントラップ測定システム（ＴＳ−ＦＥＴＴ：株式会社リガク製）を用いることができる。この具体的測定方法は、リガク社発行のＴＳ−ＦＥＴＴ操作マニュアル（２００５年５月版）に記載されているが、例えば以下の通りである。
<Measurement of thermal stimulation current>
The thermally stimulated current (TSC) in the present invention is measured by a measurement technique that generates polarization and charge traps inside the sample by applying an electric field to the sample, and detects the current that occurs mainly due to a decrease in depolarization during the temperature rising process. The As such an apparatus, an electron trap measuring system (TS-FETT: manufactured by Rigaku Corporation) can be used. This specific measuring method is described in the TS-FETT operation manual (May 2005 edition) issued by Rigaku Corporation. For example, it is as follows.
（１）１回目の熱刺激電流測定
熱刺激電流（ＴＳＣ）は、ＴＳ−ＦＥＴＴ（株式会社リガク製）を用いて、非接触法（２ｍｍ）で測定する。
(1) First Thermal Stimulation Current Measurement Thermal stimulation current (TSC) is measured by a non-contact method (2 mm) using TS-FETT (manufactured by Rigaku Corporation).
熱刺激電流を測定するトナー試料は、トナー１ｇを常温常湿環境（温度２３℃、湿度６０％）に４８時間放置して調湿したものを使用し、トナー試料６ｍｇ秤量してアルミ製試料パン（直径６ｍｍ、深さ０．５ｍｍ）を入れ、サンプル表面は平滑になるようにガラスプレートでならし、サンプルホルダーに収めて測定用試料にする。
The toner sample for measuring the thermally stimulated current is a toner sample prepared by weighing 1 mg of toner in a normal temperature and humidity environment (
図７に示す荷電装置を用いて測定試料にグリッド電圧１ＫＶ、コロナ電圧２０ＫＶを３０秒間帯電させるが、負帯電性トナーは負帯電させ、正帯電性トナーでは正帯電させる。 A charging device shown in FIG. 7 is used to charge the measurement sample with a grid voltage of 1 KV and a corona voltage of 20 KV for 30 seconds. Negatively charged toner is negatively charged, and positively charged toner is positively charged.
ＴＳＣ測定装置は図８に示す構成であり、サンプルホルダーをＴＳ−ＦＥＴＴにセットして、２５℃から１．５℃／分の昇温速度で１００℃まで加熱して昇温時の電流を測定する。 The TSC measuring device has the structure shown in FIG. 8, and the sample holder is set on the TS-FETT and heated from 25 ° C. to 100 ° C. at a rate of temperature increase of 1.5 ° C./min. To do.
（２）２回目の熱刺激電流測定
１回目の熱刺激電流測定に用いたトナー試料を冷却速度：２．０℃／分で２５℃まで冷却する。
(2) Second Thermal Stimulation Current Measurement The toner sample used for the first thermal stimulation current measurement is cooled to 25 ° C. at a cooling rate of 2.0 ° C./min.
図７に示す荷電装置を用いて測定試料にグリッド電圧１ｋＶ、コロナ電圧２０ｋＶを３０秒間帯電させるが、負帯電性トナーは負帯電させ、正帯電性トナーでは正帯電させ、サンプルホルダーをＴＳ−ＦＥＴＴにセットして、２５℃から１．５℃／分の昇温速度で１００℃まで加熱して電流値を測定する。 Using the charging device shown in FIG. 7, the measurement sample is charged with a grid voltage of 1 kV and a corona voltage of 20 kV for 30 seconds. Negatively charged toner is negatively charged, positively charged toner is positively charged, and the sample holder is TS-FETT. And heated to 100 ° C. at a rate of temperature increase from 25 ° C. to 1.5 ° C./min, and the current value is measured.
測定データの解析には、ＴＳ−ＦＥＴＴ操作マニュアル（２００５年５月版）に記載のＴＳ−ＦＥＴＴ標準データ処理ソフトウェア（株式会社リガク製）を用いて、得られた電流（Ｉ）−温度（Ｔ）曲線の平滑化を行ったデータを使用した。 For the analysis of the measurement data, the current (I) -temperature (T) obtained using the TS-FETT standard data processing software (manufactured by Rigaku Corporation) described in the TS-FETT operation manual (May 2005 edition). ) Data obtained by smoothing the curve was used.
各ピークトップ温度Ｔｎ（ｎ＝１乃至４）はそれぞれ以下のように規定した。Ｔ１は、熱刺激電流の１回目昇温時の測定にて、６８℃以上１００℃以下の温度領域においてベースラインからの電流値の高さの絶対値が最も大きくなる温度と規定した。Ｔ２は、熱刺激電流の１回目昇温時の測定にて、３５℃以上６７℃以下の温度領域においてベースラインからの電流値の高さの絶対値が最も大きくなる温度と規定した。Ｔ３は、熱刺激電流の２回目昇温時の測定において、６８℃以上１００℃以下の温度領域においてベースラインからの電流値の高さの絶対値が最も大きくなる温度と規定した。Ｔ４は、熱刺激電流の２回目昇温時の測定にて、３５℃以上６７℃以下の温度領域においてベースラインからの電流値の高さの絶対値が最も大きくなる温度と規定した。 Each peak top temperature Tn (n = 1 to 4) was defined as follows. T1 was defined as the temperature at which the absolute value of the height of the current value from the baseline was the highest in the temperature range of 68 ° C. or more and 100 ° C. or less in the measurement at the first temperature rise of the thermal stimulation current. T2 was defined as the temperature at which the absolute value of the height of the current value from the baseline was the highest in the temperature range of 35 ° C. or more and 67 ° C. or less in the measurement at the first temperature rise of the thermal stimulation current. T3 was defined as the temperature at which the absolute value of the height of the current value from the baseline was the highest in the temperature range of 68 ° C. or more and 100 ° C. or less in the measurement at the second temperature rise of the thermal stimulation current. T4 was defined as the temperature at which the absolute value of the height of the current value from the baseline was the highest in the temperature range of 35 ° C. or more and 67 ° C. or less in the measurement at the second temperature rise of the thermal stimulation current.
各ピークトップ温度Ｔｎにおける電流値を各ピーク電流値Ｐｎ（ｎ＝１乃至４）と規定した。なお、Ｐ１およびＰ３は、電流値の絶対値が５．０×１０-15Ａ以上となる場合のみピークとみなした。また、Ｐ２およびＰ４は、電流値の絶対値が５．０×１０-16Ａ以上となる場合のみピークとみなした。 The current value at each peak top temperature Tn was defined as each peak current value Pn (n = 1 to 4). P1 and P3 were regarded as peaks only when the absolute value of the current value was 5.0 × 10 −15 A or more. P2 and P4 were regarded as peaks only when the absolute value of the current value was 5.0 × 10 −16 A or more.
電流値のピークがショルダーピークを持つ場合には、電流（Ｉ）−温度（Ｔ）曲線の傾きが負の領域にある１次微分曲線の山となるところをピークトップ温度として決定した。また、１回目昇温時の測定において、上記温度領域にピークトップが存在しなかった場合は、該当するピークトップ温度が存在しないものと定めた。同様に、２回目昇温時の測定において、上記温度領域にピークトップが存在しなかった場合は、そのピークトップは存在しないものと定めた。 When the peak of the current value has a shoulder peak, the peak top temperature was determined where the slope of the current (I) -temperature (T) curve is a peak of the first derivative curve in the negative region. Moreover, in the measurement at the time of the first temperature increase, when the peak top did not exist in the temperature range, it was determined that the corresponding peak top temperature did not exist. Similarly, when the peak top did not exist in the temperature range in the measurement at the second temperature rise, it was determined that the peak top did not exist.
また、各ピークトップの半値温度幅は、以下のようにして決定した。まず、熱刺激電流測定における電流（Ｉ）−温度（Ｔ）曲線において、各ピークにベースラインを挿入し、このベースラインから各ピークトップへと垂線を引いた。この垂線の長さをＩｐとした。この垂線上で、ベースラインからの長さがＩｐ／２となる電流値を読み取り、この点からベースラインと平行な直線Ｌを引いた。このとき、各ピーク曲線と直線Ｌとが交差する温度のうち、低温側をＴ1/2ｍｉｎ、高温側をＴ1/2ｍａｘとし、（Ｔ1/2ｍａｘ−Ｔ1/2ｍｉｎ）を各ピークトップの半値温度幅と規定した。 Moreover, the half value temperature width of each peak top was determined as follows. First, in the current (I) -temperature (T) curve in the thermal stimulation current measurement, a baseline was inserted into each peak, and a perpendicular line was drawn from this baseline to each peak top. The length of this perpendicular was Ip. On this perpendicular line, a current value having a length of Ip / 2 from the base line was read, and a straight line L parallel to the base line was drawn from this point. At this time, among the temperatures at which the respective peak curves intersect with the straight line L, the low temperature side is T 1/2 min, the high temperature side is T 1/2 max, and (T 1/2 max−T 1/2 min) is obtained. It was defined as the half-value temperature range of each peak top.
＜本発明のトナーのＴｇ（ＴｇＡ）、Ｔｍａｘ、及びＴｇ（ＴｇＢ）の測定＞
本発明におけるトナーのＴｇ（ＴｇＡ）及び最大ピーク温度（Ｔｍａｘ）、またＴＨＦ可溶分中のシクロヘキサン不溶分のＴｇＢは、以下の方法で測定される。
<Measurement of Tg (TgA), Tmax, and Tg (TgB) of Toner of the Present Invention>
The Tg (TgA) and maximum peak temperature (Tmax) of the toner in the present invention and the TgB of the cyclohexane insoluble component in the THF soluble component are measured by the following methods.
まず、測定試料は以下のようにして作製した。 First, the measurement sample was produced as follows.
測定対象のトナーとＴＨＦとを４５０ｍｇ／ｍｌの濃度で混合し、室温にて１０時間、試料の合一体がなくなるまで充分に振とうしＴＨＦと試料を良く混ぜ、更に７日間静置した。 The toner to be measured and THF were mixed at a concentration of 450 mg / ml, and the mixture was thoroughly shaken at room temperature for 10 hours until the sample was completely united, and the sample was allowed to stand still for 7 days.
その後、上記溶解液を冷却高速遠心機（例えばＨ−９Ｒ（コクサン社製））を用い、１０℃環境にて１５０００ｒ／ｍｉｎで６０分間遠心分離することで、上澄み液と沈降物とに分離し上澄み液を採取した。さらに上澄み液を窒素ガスにてバブリングしながら上澄み液を５０％減少させ濃縮液を作製した。 Thereafter, the lysate is separated into a supernatant and a sediment by centrifuging at 15000 r / min for 60 minutes in a 10 ° C. environment using a cooling high-speed centrifuge (for example, H-9R (manufactured by Kokusan Co., Ltd.)). The supernatant was collected. Further, the supernatant was reduced by 50% while bubbling the supernatant with nitrogen gas to prepare a concentrated solution.
その後、シクロヘキサン１００ｍｌ中に、上記濃縮液５ｍｌを添加し不溶分を生成させた。 Thereafter, 5 ml of the concentrated solution was added to 100 ml of cyclohexane to produce insoluble matter.
その後、不溶分が生成した液を冷却高速遠心機（例えばＨ−９Ｒ（コクサン社製））を用い、１０℃環境にて１５０００ｒ／ｍｉｎで６０分間遠心分離することで、上澄み液と沈降物（シクロヘキサン不溶分）とに分離して、上澄み液を除去した。除去後の沈殿物を室温にて２４時間静置させた後、真空乾燥機（４０℃）において２４時間脱溶媒をし、ＴＨＦを除去して、ＴＨＦ可溶分中のシクロヘキサンに対して不溶分となった成分を採取する。本発明におけるトナーＴｇ（ＴｇＡ）、及びシクロヘキサン不溶分のＴｇ（ＴｇＢ）は、以下の条件にて測定し、昇温１回目のＤＳＣ曲線のピーク位置からそれぞれ求めた。 Thereafter, the liquid in which the insoluble matter is generated is centrifuged at 15000 r / min for 60 minutes in a 10 ° C. environment using a cooling high-speed centrifuge (for example, H-9R (manufactured by Kokusan Co., Ltd.)). And the supernatant liquid was removed. The precipitate after removal was allowed to stand at room temperature for 24 hours, then the solvent was removed in a vacuum dryer (40 ° C.) for 24 hours to remove THF, and the insoluble matter in cyclohexane in the THF-soluble matter. Collect the resulting ingredients. The toner Tg (TgA) and the Tg (TgB) insoluble in cyclohexane in the present invention were measured under the following conditions and determined from the peak position of the DSC curve at the first temperature increase.
（測定条件）
・２０℃で５分間平衡を保つ
・１．０℃／ｍｉｎのモジュレーションをかけ、１４０℃まで１℃／ｍｉｎで昇温
・１４０℃で５分間平衡を保つ
・２０℃まで降温
(Measurement condition)
・ Equilibrium at 20 ° C. for 5 minutes ・ Modulation of 1.0 ° C./min is applied and the temperature is raised to 140 ° C. at 1 ° C./min. ・ Equilibrium is maintained at 140 ° C. for 5 minutes.
示差走査熱量計（ＤＳＣ測定装置）は、ＤＳＣ−７（パーキンエルマー社製）、ＤＳＣ２９２０（ＴＡインスツルメンツジャパン社製）等を用い、ＡＳＴＭ Ｄ３４１８−８２に準じて以下のように測定する。測定サンプルは２乃至５ｍｇ、好ましくは３ｍｇを精密に秤量する。それをアルミニウム製のパン中に入れ、対照用に空のアルミパンを用い、測定範囲２０乃至１４０℃の間で、昇温速度１℃／ｍｉｎで測定を行った。 A differential scanning calorimeter (DSC measuring device) is measured as follows using DSC-7 (manufactured by Perkin Elmer), DSC2920 (manufactured by TA Instruments Japan), etc. according to ASTM D3418-82. The sample to be measured is precisely weighed from 2 to 5 mg, preferably 3 mg. It was placed in an aluminum pan, and an empty aluminum pan was used for control, and measurement was performed at a temperature rising rate of 1 ° C./min between a measurement range of 20 to 140 ° C.
ここでいうガラス転移温度は中点法で求める。また、トナーの最大ピーク温度Ｔｍａｘとは、その中で極大の値を示す温度のことである。複数個のピークが存在する場合には、吸熱ピーク以上の領域におけるベースラインからの高さが一番高いものを最大ピークとした。 The glass transition temperature here is determined by the midpoint method. Further, the maximum peak temperature Tmax of the toner is a temperature showing a maximum value among them. When there were a plurality of peaks, the highest peak was defined as the highest peak from the baseline in the region above the endothermic peak.
＜トナーの１００℃における粘度の測定方法＞
トナーの１００℃における粘度の測定は、定荷重押し出し方式の細管式レオメータ「流動特性評価装置 フローテスターＣＦＴ−５００Ｄ」（島津製作所社製）を用い、装置付属のマニュアルに従って行なう。尚、本装置では、測定試料の上部からピストンによって一定荷重を加えつつ、シリンダに充填した測定試料を昇温させて溶融し、シリンダ底部のダイから溶融された測定試料を押し出し、この際の温度とピストンの降下量との関係を計測する。
<Measurement Method of Toner Viscosity at 100 ° C.>
The viscosity of the toner at 100 ° C. is measured using a constant-load extrusion type capillary rheometer “Flow Characteristic Evaluation Apparatus Flow Tester CFT-500D” (manufactured by Shimadzu Corporation) according to the manual attached to the apparatus. In this device, while applying a constant load from the top of the measurement sample by the piston, the measurement sample filled in the cylinder is heated and melted, and the molten measurement sample is extruded from the die at the bottom of the cylinder, and the temperature at this time And measure the relationship between the amount of piston descent.
本発明においては、５０℃から２００℃までの測定を行い、１００℃において算出された見かけの粘度を、トナーの１００℃における粘度（Ｐａ・ｓ）とする。 In the present invention, measurement is performed from 50 ° C. to 200 ° C., and the apparent viscosity calculated at 100 ° C. is defined as the viscosity (Pa · s) of the toner at 100 ° C.
１００℃における見かけの粘度η（Ｐａ・ｓ）は次のようにして算出する。まず、下式（１）よりフローレートＱ（ｃｍ3／ｓ）を計算する。式中、ピストンの断面積をＡ（ｃｍ2）、１００℃時点におけるピストンの位置に対して上下０．１０ｍｍ（間隔としては０．２０ｍｍ）の間をピストンが降下するのに要した時間をΔｔ（秒）とする。
Ｑ＝（０．２０×Ａ）／（１０×Δｔ） ・・・ （１）
The apparent viscosity η (Pa · s) at 100 ° C. is calculated as follows. First, the flow rate Q (cm 3 / s) is calculated from the following equation (1). In the formula, the cross-sectional area of the piston is A (cm 2 ), and the time required for the piston to descend between 0.10 mm above and below the position of the piston at 100 ° C. (interval 0.20 mm) is Δt (Seconds).
Q = (0.20 × A) / (10 × Δt) (1)
そして、得られたフローレートＱを用いて、下式（２）より１００℃における見かけの粘度ηを算出する。式中、ピストン荷重をＰ（Ｐａ）、ダイの穴の直径をＢ（ｍｍ）、ダイの長さをＬ（ｍｍ）とする。
η＝（π×Ｂ４×Ｐ）／（１２８０００×Ｌ×Ｑ） ・・・ （２）
And the apparent viscosity (eta) in 100 degreeC is computed from the following formula (2) using the obtained flow rate Q. In the formula, the piston load is P (Pa), the diameter of the hole of the die is B (mm), and the length of the die is L (mm).
η = (π × B4 × P) / (128000 × L × Q) (2)
測定試料は、約１．０ｇのトナーを、２５℃の環境下で、錠剤成型圧縮機（例えば、ＮＴ−１００Ｈ、エヌピーエーシステム社製）を用いて約１０ＭＰａで、約６０秒間圧縮成型し、直径約８ｍｍの円柱状としたものを用いる。 ＣＦＴ−５００Ｄの測定条件は、以下の通りである。
試験モード：昇温法
開始温度：５０℃
到達温度：２００℃
測定間隔：１．０℃
昇温速度：４．０℃／ｍｉｎ
ピストン断面積：１．０００ｃｍ2
試験荷重（ピストン荷重）：１０．０ｋｇｆ（０．９８０７ＭＰａ）
予熱時間：３００秒
ダイの穴の直径：１．０ｍｍ
ダイの長さ：１．０ｍｍ
As a measurement sample, about 1.0 g of toner is compression-molded at about 10 MPa using a tablet molding compressor (for example, NT-100H, manufactured by NPA System) in an environment of 25 ° C. for about 60 seconds. A cylindrical shape having a diameter of about 8 mm is used. The measurement conditions of CFT-500D are as follows.
Test mode: Temperature rising start temperature: 50 ° C
Achieving temperature: 200 ° C
Measurement interval: 1.0 ° C
Temperature increase rate: 4.0 ° C./min
Piston cross-sectional area: 1.000 cm 2
Test load (piston load): 10.0 kgf (0.9807 MPa)
Preheating time: 300 seconds Die hole diameter: 1.0 mm
Die length: 1.0mm
＜重量平均粒径（Ｄ４）の測定＞
本発明において、重量平均粒径（Ｄ４）は、以下のようにして算出する。
測定装置としては、１００μｍのアパーチャーチューブを備えた細孔電気抵抗法による精密粒度分布測定装置「コールター・カウンター Ｍｕｌｔｉｓｉｚｅｒ ３」（登録商標、ベックマン・コールター社製）を用いる。測定条件の設定及び測定データの解析は、付属の専用ソフト「ベックマン・コールター Ｍｕｌｔｉｓｉｚｅｒ ３ Ｖｅｒｓｉｏｎ３．５１」（ベックマン・コールター社製）を用いる。尚、測定は実効測定チャンネル数２万５千チャンネルで行なう。
<Measurement of weight average particle diameter (D4)>
In the present invention, the weight average particle diameter (D4) is calculated as follows.
As a measuring device, a precise particle size distribution measuring device “Coulter Counter Multisizer 3” (registered trademark, manufactured by Beckman Coulter, Inc.) using a pore electrical resistance method equipped with a 100 μm aperture tube is used. For setting the measurement conditions and analyzing the measurement data, the attached dedicated software “Beckman Coulter Multisizer 3 Version 3.51” (manufactured by Beckman Coulter, Inc.) is used. Note that the measurement is performed with 25,000 effective measurement channels.
測定に使用する電解水溶液は、特級塩化ナトリウムをイオン交換水に溶解して濃度が約１質量％となるようにしたもの、例えば、「ＩＳＯＴＯＮ ＩＩ」（ベックマン・コールター社製）が使用できる。 As the electrolytic aqueous solution used for the measurement, special grade sodium chloride is dissolved in ion-exchanged water so as to have a concentration of about 1% by mass, for example, “ISOTON II” (manufactured by Beckman Coulter, Inc.) can be used.
尚、測定、解析を行なう前に、以下のように前記専用ソフトの設定を行なった。 Prior to measurement and analysis, the dedicated software was set as follows.
前記専用ソフトの「標準測定方法（ＳＯＭ）を変更」画面において、コントロールモードの総カウント数を５００００粒子に設定し、測定回数を１回、Ｋｄ値は「標準粒子１０．０μｍ」（ベックマン・コールター社製）を用いて得られた値を設定する。「閾値／ノイズレベルの測定ボタン」を押すことで、閾値とノイズレベルを自動設定する。また、カレントを１６００μＡに、ゲインを２に、電解液をＩＳＯＴＯＮ ＩＩに設定し、「測定後のアパーチャーチューブのフラッシュ」にチェックを入れる。 On the “Change Standard Measurement Method (SOM)” screen of the dedicated software, set the total count in the control mode to 50,000 particles, set the number of measurements once, and set the Kd value to “standard particles 10.0 μm” (Beckman Coulter Set the value obtained using By pressing the “Threshold / Noise Level Measurement Button”, the threshold and noise level are automatically set. In addition, the current is set to 1600 μA, the gain is set to 2, the electrolyte is set to ISOTON II, and the “aperture tube flush after measurement” is checked.
前記専用ソフトの「パルスから粒径への変換設定」画面において、ビン間隔を対数粒径に、粒径ビンを２５６粒径ビンに、粒径範囲を２μｍから６０μｍまでに設定する。 In the “Pulse to particle size conversion setting” screen of the dedicated software, the bin interval is set to logarithmic particle size, the particle size bin is set to 256 particle size bin, and the particle size range is set to 2 μm to 60 μm.
具体的な測定法は以下の通りである。 The specific measurement method is as follows.
（１）Ｍｕｌｔｉｓｉｚｅｒ ３専用のガラス製２５０ｍｌ丸底ビーカーに前記電解水溶液約２００ｍｌを入れ、サンプルスタンドにセットし、スターラーロッドの撹拌を反時計回りで２４回転／秒にて行なう。そして、専用ソフトの「アパーチャーのフラッシュ」機能により、アパーチャーチューブ内の汚れと気泡を除去しておく。 (1) About 200 ml of the electrolytic aqueous solution is put in a glass 250 ml round bottom beaker exclusively for Multisizer 3, set on a sample stand, and the stirrer rod is stirred counterclockwise at 24 rotations / second. Then, the dirt and bubbles in the aperture tube are removed by the “aperture flush” function of the dedicated software.
（２）ガラス製の１００ｍｌ平底ビーカーに前記電解水溶液約３０ｍｌを入れる。この中に分散剤として「コンタミノンＮ」（非イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤、有機ビルダーからなるｐＨ７の精密測定器洗浄用中性洗剤の１０質量％水溶液、和光純薬工業社製）をイオン交換水で約３質量倍に希釈した希釈液を約０．３ｍｌ加える。
(2) About 30 ml of the electrolytic aqueous solution is put into a
（３）発振周波数５０ｋＨｚの発振器２個を位相を１８０度ずらした状態で内蔵し、電気的出力１２０Ｗの超音波分散器「Ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ Ｄｉｓｐｅｎｓｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍ Ｔｅｔｏｒａ１５０」（日科機バイオス社製）を準備する。超音波分散器の水槽内に約３．３ｌのイオン交換水を入れ、この水槽中にコンタミノンＮを約２ｍｌ添加する。 (3) Two oscillators with an oscillation frequency of 50 kHz are incorporated with the phase shifted by 180 degrees, and an ultrasonic disperser “Ultrasonic Dissipation System Tetora 150” (manufactured by Nikki Bios Co., Ltd.) having an electrical output of 120 W is prepared. About 3.3 l of ion-exchanged water is placed in the water tank of the ultrasonic disperser, and about 2 ml of Contaminone N is added to the water tank.
（４）前記（２）のビーカーを前記超音波分散器のビーカー固定穴にセットし、超音波分散器を作動させる。そして、ビーカー内の電解水溶液の液面の共振状態が最大となるようにビーカーの高さ位置を調整する。 (4) The beaker of (2) is set in the beaker fixing hole of the ultrasonic disperser, and the ultrasonic disperser is operated. And the height position of a beaker is adjusted so that the resonance state of the liquid level of the electrolyte solution in a beaker may become the maximum.
（５）前記（４）のビーカー内の電解水溶液に超音波を照射した状態で、トナー約１０ｍｇを少量ずつ前記電解水溶液に添加し、分散させる。そして、さらに６０秒間超音波分散処理を継続する。尚、超音波分散にあたっては、水槽の水温が１０℃以上４０℃以下となる様に適宜調節する。 (5) In a state where the electrolytic aqueous solution in the beaker of (4) is irradiated with ultrasonic waves, about 10 mg of toner is added to the electrolytic aqueous solution little by little and dispersed. Then, the ultrasonic dispersion process is continued for another 60 seconds. In the ultrasonic dispersion, the temperature of the water tank is appropriately adjusted so as to be 10 ° C. or higher and 40 ° C. or lower.
（６）サンプルスタンド内に設置した前記（１）の丸底ビーカーに、ピペットを用いてトナーを分散した前記（５）の電解質水溶液を滴下し、測定濃度が約５％となるように調整する。そして、測定粒子数が５００００個になるまで測定を行なう。 (6) To the round bottom beaker of (1) installed in the sample stand, the electrolyte solution of (5) in which the toner is dispersed is dropped using a pipette, and the measurement concentration is adjusted to about 5%. . The measurement is performed until the number of measured particles reaches 50,000.
（７）測定データを装置付属の前記専用ソフトにて解析を行ない、重量平均粒径（Ｄ４）を算出する。尚、前記専用ソフトでグラフ／体積％と設定したときの、「分析／体積統計値（算術平均）」画面の「平均径」が重量平均粒径（Ｄ４）である。 (7) The measurement data is analyzed with the dedicated software attached to the apparatus, and the weight average particle diameter (D4) is calculated. The “average diameter” on the “analysis / volume statistics (arithmetic average)” screen when the graph / volume% is set by the dedicated software is the weight average particle diameter (D4).
次に本発明のトナーを用いた画像形成方法の例について図１乃至図４を用いて説明する。ただし、本発明はこれに限定されるものではない。 Next, an example of an image forming method using the toner of the present invention will be described with reference to FIGS. However, the present invention is not limited to this.
＜プロセスカートリッジ＞
図１は、本発明の画像形成方法を適用した画像形成装置に好適に用いることのできる、プロセスカートリッジ７（以下、「カートリッジ」ともいう。）の断面模式図である。
<Process cartridge>
FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of a process cartridge 7 (hereinafter also referred to as “cartridge”) that can be suitably used in an image forming apparatus to which an image forming method of the present invention is applied.
カートリッジ７は、感光体ドラム１と、帯電手段２及びクリーニング手段６を備えたクリーナユニット５０と、感光体ドラム１に形成された静電潜像を現像する現像手段４を有する現像ユニット４Ａとを有する。クリーナユニット５０を構成するクリーニング枠体３１には、感光体ドラム１が軸受部材（不図示）を介して回転自在に取り付けられている。
The
感光体ドラム１には、感光体ドラム１の外周面に設けられた感光層を一様に帯電させるための帯電ローラー２、転写後に感光体ドラム１上に残った現像剤（残留トナー）を除去するためのクリーニングブレード６０が接触している。クリーニングブレード６０によって感光体ドラム１表面から除去されたトナー（除去トナー）は、クリーニング枠体３１に設けられた除去トナー収納室３５に納められる。
The
現像ユニット４Ａは、トナーを収容する現像枠体４５（４５ａ、４５ｂ、４５ｅ）を有しており、現像ローラー４０（矢印Ｙ方向に回転）が軸受部材を介して回転自在に現像枠体４５に支持されている。また、現像ローラー４０と接触してトナー供給ローラー４３（矢印Ｚ方向に回転）とトナー規制部材４４がそれぞれ設けられている。さらに現像枠体４５には収容されたトナーを撹拌するとともにトナー供給ローラー４３に搬送するためのトナー搬送機構４２が設けられている。
The developing
そして、現像ユニット４Ａがクリーナユニット５０に対して揺動自在に支持されている。すなわち、現像枠体４５の両端に設けた結合穴４７、４８とクリーナユニット５０のクリーニング枠体３１両端に設けた支持穴（不図示）を合わせ、クリーナユニット５０両端からピン（不図示）を差し込んでいる。
The developing
また、支持穴を回転軸中心として現像ローラー４０が感光体ドラム１に接触するように加圧バネ（不図示）によって現像ユニット４Ａが常に付勢されている。
Further, the developing
現像時には、トナー容器４１内に収納されたトナーがトナー撹拌機構４２によってトナー供給ローラー４３へ搬送される。トナー供給ローラー４３が、現像ローラー４０との摺擦によって現像ローラー４０にトナーを供給し、現像ローラー４０上にトナーを付着させる。現像ローラー４０上に付着されたトナーは、現像ローラー４０の回転にともなってトナー規制部材４４のところに至る。そして、トナー規制部材４４がトナーを規制して所定のトナー薄層を形成し、所望の帯電電荷量を付与する。現像ローラー４０上で薄層化されたトナーは、現像ローラー４０の回転につれて、感光体ドラム１と現像ローラー４０とが接近した現像部に搬送される。そして、現像部において、電源（不図示）から現像ローラー４０に印加した現像バイアスにより、感光体ドラム１の表面に形成されている静電潜像に付着して、潜像を現像化する。静電潜像の現像化に寄与せずに現像ローラー４０の表面に残留したトナーは、現像ローラー４０の回転にともなって現像枠体４５内に戻される。そして、トナー供給ローラー４３との摺擦部で現像ローラー４０から剥離、回収される。回収されたトナーは、トナー撹拌機構４２により残りのトナーと撹拌混合される。
At the time of development, the toner stored in the
ここで現像ローラー４０には弾性ローラーを用い、これを感光体ドラム１表面と接触させる方法を用いることができる。一般にトナー担持体と感光体が接触する現像方式においては、トナーの破損、変形が生じやすくなるが、本発明記載のトナーを用いた場合にはこうした変化を効果的に抑制することが出来るため、好ましい。
Here, an elastic roller is used as the developing
トナー担持体と感光体が接触する現像方式では、トナーを介して感光体と感光体表面に対向する弾性ローラー間に働く電界によって現像が行われる。従って弾性ローラー表面或いは表面近傍が電位を持ち、感光体表面とトナー担持体表面の狭い間隙で電界を有する必要性がある。このため、弾性ローラーの弾性ゴムが中抵抗領域に抵抗制御されて感光体表面との導通を防ぎつつ電界を保つか、または導電性ローラーの表面層に薄層の絶縁層を設ける方法が利用できる。さらには、該導電性ローラー上に感光体表面に対向する側を絶縁性物質により被覆した導電性樹脂スリーブ或いは、絶縁性スリーブで感光体に対向しない側に導電層を設けた構成も可能である。また、トナー担持体として剛体ローラーを用い、感光体をベルトの如きフレキシブルな物とした構成も可能である。トナー担持体としてのローラーの抵抗値としては１０2乃至１０9Ω・ｃｍの範囲が好ましい。 In the developing method in which the toner carrying member and the photosensitive member are in contact with each other, development is performed by an electric field acting between the photosensitive member and the elastic roller facing the surface of the photosensitive member through the toner. Therefore, the surface of the elastic roller or the vicinity of the surface has a potential, and it is necessary to have an electric field in a narrow gap between the surface of the photosensitive member and the surface of the toner carrying member. Therefore, it is possible to use a method in which the elastic rubber of the elastic roller is resistance-controlled in the middle resistance region to keep the electric field while preventing conduction with the surface of the photoreceptor, or a method of providing a thin insulating layer on the surface layer of the conductive roller. . Further, a conductive resin sleeve in which the side facing the surface of the photoconductor is coated with an insulating material on the conductive roller, or a conductive layer is provided on the side not facing the photoconductor with an insulating sleeve is also possible. . Further, it is possible to employ a configuration in which a rigid roller is used as the toner carrying member and the photosensitive member is a flexible material such as a belt. The resistance value of the roller as the toner carrier is preferably in the range of 10 2 to 10 9 Ω · cm.
トナー担持体の表面形状としては、その表面粗さＲａ（μｍ）を０．１乃至３．０となるように設定すると、高画質及び高耐久性を両立できる。該表面粗さＲａはトナー搬送能力及びトナー帯電能力と相関する。該トナー担持体の表面粗さＲａが３．０を超えると、該トナー担持体上のトナー層の薄層化が困難となるばかりか、トナーの帯電性が改善されないので画質の向上は望めない。３．０以下にすることでトナー担持体表面のトナーの搬送能力を抑制し、該トナー担持体上のトナー層を薄層化すると共に、該トナー担持体とトナーの接触回数が多くなるため、該トナーの帯電性も改善されるので相乗的に画質が向上する。一方、表面粗さＲａが０．１よりも小さくなると、トナーコート量の制御が難しくなる。 As the surface shape of the toner carrier, when the surface roughness Ra (μm) is set to 0.1 to 3.0, both high image quality and high durability can be achieved. The surface roughness Ra correlates with the toner conveying ability and the toner charging ability. When the surface roughness Ra of the toner carrier exceeds 3.0, it is difficult not only to make the toner layer on the toner carrier thin, but also the chargeability of the toner is not improved, so that improvement in image quality cannot be expected. . Since the toner carrying ability on the surface of the toner carrier is suppressed by setting it to 3.0 or less, the toner layer on the toner carrier is thinned, and the number of contact between the toner carrier and the toner increases. Since the chargeability of the toner is also improved, the image quality is synergistically improved. On the other hand, when the surface roughness Ra is smaller than 0.1, it becomes difficult to control the toner coat amount.
本発明において、トナー担持体の表面粗さＲａは、日本工業規格（ＪＩＳ）Ｂ０６０１４．２．１項（改正年月日２００１年１月２０日、確認年月日２００５年７月２０日）に定める算術平均粗さである。本発明においては、表面粗さ測定器（小坂研究所社製サーフコーダＳＥ３５００）を用い、トナー担持体表面の任意の１点より、トナー担持体回転軸と平行となる方向に測定を行った。なお、カットオフ値は０．８ｍｍ、測定長さは２．５ｍｍ、測定速度は０．１ｍｍ／秒とした。図１の画像形成方法においては、トナー担持体は感光体の周速同方向に回転しているが、逆方向に回転していてもよい。その回転が同方向である場合、トナー担持体の周速を感光体の周速に対し１．０５乃至３．０倍となるように設定することが好ましい。 In the present invention, the surface roughness Ra of the toner carrier is in accordance with Japanese Industrial Standard (JIS) B06014.2.1 (revision date January 20, 2001, confirmation date July 20, 2005). Arithmetic mean roughness determined. In the present invention, a surface roughness measuring device (Surfcoder SE3500 manufactured by Kosaka Laboratory Co., Ltd.) was used to measure from an arbitrary point on the surface of the toner carrier in a direction parallel to the rotation axis of the toner carrier. The cut-off value was 0.8 mm, the measurement length was 2.5 mm, and the measurement speed was 0.1 mm / second. In the image forming method of FIG. 1, the toner carrier rotates in the same direction as the peripheral speed of the photoconductor, but may rotate in the opposite direction. When the rotation is in the same direction, it is preferable to set the peripheral speed of the toner carrying member to be 1.05 to 3.0 times the peripheral speed of the photosensitive member.
トナー担持体の周速が、感光体の周速に対し１．０５倍未満であると、感光体上のトナーの受ける撹拌効果が不十分となり、良好な画像品質が望めない。また、周速比が３．０を超える場合には、機械的ストレスによるトナーの劣化やトナー担持体へのトナー固着が発生、促進され、好ましくない。 When the peripheral speed of the toner carrier is less than 1.05 times the peripheral speed of the photoreceptor, the stirring effect received by the toner on the photoreceptor is insufficient, and good image quality cannot be expected. On the other hand, when the peripheral speed ratio exceeds 3.0, toner deterioration due to mechanical stress and toner adhesion to the toner carrier are generated and promoted, which is not preferable.
トナー担持体が弾性ローラーである場合、表面に弾性層を有する構造のものが好ましく用いられる。該弾性ローラーに使用される弾性層の材料の硬度としては、３０〜６０度（ＡＳＫＥＲ−Ｃ／荷重１ｋｇ）のものが好適に使用される。 When the toner carrier is an elastic roller, a structure having an elastic layer on the surface is preferably used. The hardness of the material of the elastic layer used for the elastic roller is preferably 30 to 60 degrees (ASKER-C / load 1 kg).
また、トナーコート量はトナー規制部材４４により制御されるが、このトナー規制部材４４はトナー層を介して現像ローラー４０に接触している。この時のトナー規制部材４４と現像ローラー４０との接触圧は、線圧として０．０５Ｎ／ｃｍ以上０．５Ｎ／ｃｍ以下が好ましい範囲である。
Further, the toner coating amount is controlled by the toner regulating member 44, and the toner regulating member 44 is in contact with the developing
尚、線圧とはトナー規制部材の長さ当たりに加えられる荷重のことであり、例えば１ｍの当接長さを有するトナー規制部材に１．２Ｎの荷重を加えて現像ローラーに接触させた場合、線圧は１．２Ｎ／ｍとなる。線圧が０．０５Ｎ／ｃｍよりも小さいとトナーコート量の制御に加え均一な摩擦帯電も難しくなり、カブリの悪化等の原因となる。一方、線圧が０．５Ｎ／ｃｍよりも大きくなるとトナー粒子が過剰な負荷を受けるため、粒子の変形やトナー規制部材或いは現像ローラーへのトナーの融着等が発生しやすくなり、好ましくない。 The linear pressure is a load applied per length of the toner regulating member. For example, when a 1.2 N load is applied to the toner regulating member having a contact length of 1 m and brought into contact with the developing roller. The linear pressure is 1.2 N / m. If the linear pressure is less than 0.05 N / cm, it is difficult to control the toner coating amount and uniform triboelectric charging, resulting in fogging. On the other hand, if the linear pressure is higher than 0.5 N / cm, the toner particles are subjected to an excessive load, and therefore, deformation of the particles and adhesion of the toner to the toner regulating member or the developing roller are likely to occur.
トナー規制部材４４の自由端部はどのような形状でもよく、例えば断面形状が直線状のもの以外にも、先端近傍で屈曲したＬ字形状のものや、先端近傍が球状に膨らんだ形状のもの等が好適に用いられる。 The free end portion of the toner regulating member 44 may have any shape. For example, in addition to a linear cross-sectional shape, an L-shape that is bent near the tip, or a shape that bulges in the vicinity of the tip. Etc. are preferably used.
トナー規制部材としては、基材としてステンレス、鋼、リン青銅の如き金属弾性体を用い、スリーブ当接部に当る部位に樹脂を接着あるいはコーティング塗布したものが好適に用いられる。 As the toner regulating member, a material in which a metal elastic body such as stainless steel, steel, phosphor bronze or the like is used as a base material and a resin is adhered or coated on a portion that contacts the sleeve contact portion is preferably used.
またさらに、トナー規制部材に直流電場及び／または交流電場を印加することによっても、トナーへのほぐし作用のため、均一薄層塗布性、均一帯電性がより向上し、充分な画像濃度の達成及び良質の画像を得ることができる。 Furthermore, by applying a DC electric field and / or an AC electric field to the toner regulating member, the uniform thin layer coating property and the uniform charging property are further improved due to the loosening action on the toner, and sufficient image density is achieved. A good quality image can be obtained.
＜画像形成装置＞
図２は、本発明の画像形成方法を適用した画像形成装置の一例を示す断面模式図である。画像形成装置１００は４個の画像形成ステーションＰａ、Ｐｂ、Ｐｃ、Ｐｄを縦方向に並設している。そして、各画像形成ステーションＰａ、Ｐｂ、Ｐｃ、Ｐｄには、各々、装着手段（不図示）によってプロセスカートリッジ７（７ａ、７ｂ、７ｃ、７ｄ）が着脱可能に装着される。なお、マゼンタ色、シアン色、イエロー色、ブラック色の各カートリッジ７ａ、７ｂ、７ｃ、７ｄは同一構成である。
<Image forming apparatus>
FIG. 2 is a schematic sectional view showing an example of an image forming apparatus to which the image forming method of the present invention is applied. The
本模式図では、画像形成ステーションＰａ、Ｐｂ、Ｐｃ、Ｐｄは、縦方向に僅かに傾斜して並設されているが、傾斜することなく縦方向に整列して設けてもよい。また、プロセスカートリッジ７は、図１に例示したものと同じであっても良いし、異なっていても良い。
In this schematic diagram, the image forming stations Pa, Pb, Pc, and Pd are arranged side by side with a slight inclination in the vertical direction, but they may be arranged in the vertical direction without being inclined. Further, the
各カートリッジ７（７ａ、７ｂ、７ｃ、７ｄ）は、感光体ドラム１（１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ）を備えている。感光体ドラム１は、駆動手段（不図示）によって、同図中、反時計回りに回転駆動される。感光体ドラム１の周囲には、その回転方向に従って順に以下の手段が設けられている。（Ａ）感光体ドラム１表面を均一に帯電する帯電手段２（２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ）。（Ｂ）画像情報に基づいてレーザービームを照射し感光体ドラム１に静電潜像を形成するスキャナユニット３（３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ）。（Ｃ）静電潜像に現像剤（以下、「トナー」という。）を付着させてトナー像として現像する現像手段４（４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄ）。（Ｄ）感光体ドラム１上のトナー像を記録媒体Ｓに転写させる転写装置５。（Ｅ）転写後の感光体ドラム１表面に残ったトナーを除去するクリーニング手段６（６ａ、６ｂ、６ｃ、６ｄ）。
Each cartridge 7 (7a, 7b, 7c, 7d) includes a photosensitive drum 1 (1a, 1b, 1c, 1d). The
ここで、感光体ドラム１と、プロセス手段である、帯電手段２、現像手段４、クリーニング手段６は、カートリッジ枠体により一体的に構成してカートリッジ化されカートリッジ７を構成している。
Here, the
感光体ドラム１（１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ）は、シリンダの外周面に感光層を設けて構成したものである。感光体ドラム１は、その両端部を支持部材によって回転自在に支持されている。そして、一方の端部に駆動モータ（不図示）からの駆動力が伝達されることにより、反時計周りに回転駆動される。
The photosensitive drum 1 (1a, 1b, 1c, 1d) is configured by providing a photosensitive layer on the outer peripheral surface of a cylinder. Both ends of the
上記感光体としては、ａ−Ｓｅ、ＣｄＳ、ＺｎＯ2、ＯＰＣ、ａ−Ｓｉの様な光導電絶縁物質層を持つ感光体ドラムが好適に使用される。また、上記ＯＰＣ感光体における有機系感光層の結着樹脂は、特に限定するものではない。中でもポリカーボネート樹脂、ポリエステル樹脂、アクリル系樹脂が特に、転写性に優れ、感光体へのトナーの融着、外添剤のフィルミングが起こりにくいため好ましい。 As the photoconductor, a photoconductor drum having a photoconductive insulating material layer such as a-Se, CdS, ZnO 2 , OPC, or a-Si is preferably used. Further, the binder resin of the organic photosensitive layer in the OPC photoreceptor is not particularly limited. Among them, polycarbonate resin, polyester resin, and acrylic resin are particularly preferable because they are excellent in transferability and hardly cause toner fusion to the photoreceptor and filming of external additives.
帯電手段２（２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ）としては、接触帯電方式のものを使用している。帯電手段２は、ローラー状に形成された導電性ローラーである。このローラーを感光体ドラム１表面に当接させるとともに、このローラーに帯電バイアス電圧を印加する。これにより、感光体ドラム１表面を一様に帯電させる。
As the charging means 2 (2a, 2b, 2c, 2d), a contact charging type is used. The charging means 2 is a conductive roller formed in a roller shape. The roller is brought into contact with the surface of the
帯電ローラーを用いた時の好ましいプロセス条件としては、ローラーの当接圧が線圧として０．０５乃至５Ｎ／ｃｍである。また印加電圧としては、直流電圧或いは直流電圧に交流電圧を重畳したものが好適に用いられる。直流電圧に交流電圧を重畳したものを用いた時には、交流電圧＝０．５乃至５ｄＶｐｐ、交流周波数＝５０Ｈｚ乃至５ｋＨｚ、直流電圧＝±０．２乃至±１．５ｋＶであることが好ましい。また、直流電圧を用いた時には、直流電圧＝±０．２乃至±５ｋＶであることが好ましい。 As a preferable process condition when the charging roller is used, the contact pressure of the roller is 0.05 to 5 N / cm as a linear pressure. As the applied voltage, a DC voltage or a DC voltage superimposed with an AC voltage is preferably used. When a DC voltage superimposed with an AC voltage is used, it is preferable that AC voltage = 0.5 to 5 dVpp, AC frequency = 50 Hz to 5 kHz, and DC voltage = ± 0.2 to ± 1.5 kV. When a DC voltage is used, the DC voltage is preferably ± 0.2 to ± 5 kV.
帯電ローラー以外の帯電手段としては、帯電ブレードを用いる方法や、導電性ブラシを用いる方法がある。これらの接触帯電手段は、非接触のコロナ帯電に比べて、高電圧が不必要になったり、オゾンの発生が低減するといった効果がある。接触帯電手段としての帯電ローラー及び帯電ブレードの材質としては、導電性ゴムが好ましく、その表面に離型性被膜を設けても良い。離型性被膜としては、ナイロン系樹脂、ＰＶＤＦ（ポリフッ化ビニリデン）、ＰＶＤＣ（ポリ塩化ビニリデン）などが適用可能である。 As charging means other than the charging roller, there are a method using a charging blade and a method using a conductive brush. These contact charging means have an effect that a high voltage is unnecessary and generation of ozone is reduced as compared with non-contact corona charging. The material of the charging roller and charging blade as the contact charging means is preferably conductive rubber, and a release coating may be provided on the surface thereof. As the releasable coating, nylon resin, PVDF (polyvinylidene fluoride), PVDC (polyvinylidene chloride), and the like are applicable.
スキャナユニット３（３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ）は、レーザーダイオード（不図示）によって画像信号に対応する画像光が、高速回転されるポリゴンミラー（不図示）及び結像レンズ（不図示）を介して帯電済みの感光体ドラム１表面を画像情報に応じ露光する。これによって、感光体ドラムに静電潜像を形成する。
In the scanner unit 3 (3a, 3b, 3c, 3d), a laser diode (not shown) passes image light corresponding to an image signal through a polygon mirror (not shown) and an imaging lens (not shown) rotated at high speed. Then, the surface of the charged
現像手段４（４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄ）は、マゼンタ色、シアン色、イエロー色、ブラック色の各色のトナーを夫々収納したトナー容器４１から構成され、トナー容器４１内のトナーを送り機構４２によってトナー供給ローラー４３へ送り込む。
The developing means 4 (4a, 4b, 4c, 4d) is composed of a
前記トナー供給ローラー４３は、図示時計方向に回転し、トナー担持体としての現像ローラー４０へのトナーの供給、及び、静電潜像の現像化に寄与せず現像ローラー４０上に残留したトナーのはぎとりを行う。
The
現像ローラー４０へ供給されたトナーは、現像ローラー４０外周に圧接されたトナー規制部材４４によって現像ローラー４０（時計回り方向に回転）の外周に塗布され、且つ電荷を付与される。そして、潜像が形成された感光体ドラム１と対向した現像ローラー４０に現像バイアスを印加する。そして、潜像に応じて感光体ドラム１上にトナー現像を行う。
The toner supplied to the developing
転写装置５には、すべての感光体ドラム１（１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ）に対向し、接するように循環移動する静電転写ベルト１１が設けられている。この転写ベルト１１は、駆動ローラー１３、従動ローラー１４ａ、１４ｂ、テンションローラー１５に張架されていて、図中左側の外周面に記録媒体Ｓを静電吸着する。そして、転写ベルト１１は、感光体ドラム１に記録媒体Ｓを接触させるべく循環移動する。これにより、記録媒体Ｓは転写ベルト１１により転写位置まで搬送され、感光体ドラム１上のトナー像を転写される。
The transfer device 5 is provided with an
この転写ベルト１１の内側に当接し、４個の感光体ドラム１（１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ）に対向した位置に転写ローラー１２（１２ａ、１２ｂ、１２ｃ、１２ｄ）が並設される。これら転写ローラー１２には、転写時にバイアスが印加されて、電荷が静電転写ベルト１１を介して記録媒体Ｓに印加される。このとき生じた電界により、感光体ドラム１に接触中の記録媒体Ｓに、感光体ドラム１上のトナー像が転写される。
The transfer roller 12 (12a, 12b, 12c, 12d) is arranged in parallel at a position in contact with the inside of the
給送部１６は、画像形成ステーションＰａ、Ｐｂ、Ｐｃ、Ｐｄに記録媒体Ｓを給送搬送するものである。給送部１６には、複数枚の記録媒体Ｓがカセット１７に収納されている。画像形成時には給送ローラー１８（半月ローラー）、レジストローラー１９が画像形成動作に応じて駆動回転する。給送ローラー１８は、カセット１７内の記録媒体Ｓを１枚毎に分離給送した後、レジストローラー１９に記録媒体Ｓ先端を突き当てて一旦停止させる。その後レジストローラー１９は、転写ベルト１１の回転と画像書出し位置の同期をとって、記録媒体Ｓを静電転写ベルト１１へと給送する。
The
定着部２０は、記録媒体Ｓに転写された複数色のトナー画像を定着させるものである。そして、定着部２０は、加熱ローラー２１ａと、これに圧接して記録媒体Ｓに熱及び圧力を与える加圧ローラー２１ｂとを有する。即ち、感光体ドラム１に形成されたトナー像を転写された記録媒体Ｓは定着部２０を通過する際に、加圧ローラー２１ｂで搬送されるとともに、加熱ローラー２１ａによって熱及び圧力を与えられる。これによって複数色のトナー像が記録媒体Ｓ表面に定着される。
The fixing
画像形成の動作としては、カートリッジ７（７ａ、７ｂ、７ｃ、７ｄ）が、画像形成タイミングに合わせて順次駆動される。そして、その駆動に応じて感光体ドラム１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄが、反時計回り方向に回転駆動される。そして、各々のカートリッジ７に対応するスキャナユニット３が順次駆動される。この駆動により、帯電ローラー２は感光体ドラム１の周面に一様な電荷を付与する。そして、スキャナユニット３は、その感光体ドラム１周面に画像信号に応じて露光を行って感光体ドラム１周面に静電潜像を形成する。現像手段４内の現像ローラー４０は、静電潜像の低電位部にトナーを転移させて感光体ドラム１周面上にトナー像を形成（現像）する。
As an image forming operation, the cartridges 7 (7a, 7b, 7c, 7d) are sequentially driven in accordance with the image forming timing. In response to the driving, the photosensitive drums 1a, 1b, 1c, and 1d are rotationally driven in the counterclockwise direction. Then, the scanner units 3 corresponding to the
最上流の感光体ドラム１の周面上に形成されたトナー像の先端が、転写ベルト１１との対向点に回転搬送されてくるタイミングで、その対向点に記録媒体Ｓの印字開始位置が一致するようにレジストローラー１９が回転し記録媒体Ｓを転写ベルト１１へ給送する。
At the timing when the leading edge of the toner image formed on the circumferential surface of the most upstream
記録媒体Ｓは吸着ローラー２２と転写ベルト１１とによって挟み込むようにして転写ベルト１１の外周に圧接される。そして、転写ベルト１１と吸着ローラー２２との間に電圧を印加する。そして、誘電体である記録媒体Ｓと転写ベルト１１の誘電体層に電荷を誘起して、記録媒体Ｓを転写ベルト１１の外周に静電吸着させている。これにより、記録媒体Ｓは静電転写ベルト１１に安定して吸着され、最下流の転写部まで搬送される。
The recording medium S is pressed against the outer periphery of the
このように搬送されながら記録媒体Ｓは、各感光体ドラム１と転写ローラー１２との間に形成される電界によって、各感光体ドラム１のトナー像を順次転写される。
While being conveyed in this manner, the toner image on each
４色のトナー像を転写された記録媒体Ｓは、ベルト駆動ローラー１３の曲率により静電転写ベルト１１から曲率分離され、定着部２０に搬入される。記録媒体Ｓは、定着部２０で上記トナー像を熱定着された後、排紙ローラー２３によって、排紙部２４から画像面を下にした状態で本体外に排出される。
The recording medium S to which the four color toner images are transferred is separated from the
図２においては、定着部２０に加熱ローラーを用いる方法を例示したが、本発明の画像形成方法には他の定着方法も好適に用いることができる。図３および図４には、発熱体を用いて耐熱性高分子フィルムを加熱し、トナー像の定着を行う装置を示す。
In FIG. 2, a method using a heating roller for the fixing
図３はフィルムに常にテンションが加わっている構造の定着装置である。 FIG. 3 shows a fixing device having a structure in which tension is always applied to the film.
本発明において、発熱体はその熱容量が小さく、線状あるいは面状の加熱部を有するもので、加熱部の最高温度は１００乃至３００℃であることが好ましい。 In the present invention, the heating element has a small heat capacity and has a linear or planar heating section, and the maximum temperature of the heating section is preferably 100 to 300 ° C.
また、フィルムは、厚さ１乃至１００μｍの耐熱性のシートであることが好ましく、これら耐熱性シートとしては耐熱性の高い、ポリエステル、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）、ポリイミド、ポリアミド等のポリマーシートの他、アルミニウム等の金属シート及び金属シートとポリマーシートから構成されたラミネートシートが用いられる。 The film is preferably a heat-resistant sheet having a thickness of 1 to 100 μm. As these heat-resistant sheets, polyester, PET (polyethylene terephthalate), PFA (tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl ether) having high heat resistance are used. Copolymer), PTFE (polytetrafluoroethylene), polyimide, polyamide, and other polymer sheets, metal sheets such as aluminum, and laminate sheets composed of metal sheets and polymer sheets are used.
より好ましいフィルムの構成としては、これら耐熱性シートが離型層及び／又は低抵抗層を有していることである。 A more preferable film structure is that these heat-resistant sheets have a release layer and / or a low resistance layer.
５１は装置に固定支持された加熱体であって、ヒータ基板５２、通電発熱抵抗体（発熱体）５３・検温素子５４等よりなる。
ヒータ基板５２は耐熱性・絶縁性・低熱容量・高熱伝導性の部材であり、例えば、厚み１ｍｍ・巾１０ｍｍ・長さ２４０ｍｍのアルミナ基板である。 The heater substrate 52 is a member having heat resistance, insulation, low heat capacity, and high heat conductivity, and is, for example, an alumina substrate having a thickness of 1 mm, a width of 10 mm, and a length of 240 mm.
発熱体５３はヒータ基板５２の下面（フィルム５５との対面側）の略中央部に長手に沿って、電気抵抗材料を厚み約１０μｍ・巾１乃至３ｍｍの線状または細帯状にスクリーン印刷等により塗工したものである。電気抵抗材料としては例えば、Ａｇ／Ｐｄ（銀パラジウム）、Ｔａ2Ｎ、ＲｕＯ2等が用いられる。
The
検温素子５４は一例としてヒータ基板５２の上面（発熱体５３を設けた面とは反対側面）の略中央部にスクリーン印刷等により塗工して具備させたＰｔ膜等の低熱容量の測温抵抗体である。低熱容量のサーミスタなども使用できる。
As an example, the
本例の加熱体５１の場合は、線状又は面状をなす発熱体５３に対し画像形成スタート信号により所定のタイミングにて通電して発熱体５３を略全長にわたって発熱させる。通電はＡＣ１００Ｖであり、検温素子５４の検知温度に応じてトライアックを含む不図示の通電制御回路により通電する位相角を制御することにより供給電力を制御している。
In the case of the
加熱体５１はその発熱体５３への通電により、ヒータ基板５２・発熱体５３の熱容量が小さいので加熱体表面が所要の定着温度（例えば１４０乃至２００℃）まで急速に温度上昇する。
When the
そしてこの加熱体５１に耐熱性フィルム５５が当接している。
The heat
熱容量を小さくしてクイックスタート性を向上させるために、フィルム５５には総厚１００μｍ以下、２０μｍ以上の耐熱性・離型性、強度・耐久性等のある単層或は複合層のフィルムを使用できる。
To reduce the heat capacity and improve the quick start performance, the
例えば、ポリイミド・ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）・ポリエーテルサルホン（ＰＥＳ）・４フッ化エチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体樹脂（ＰＦＡ）・ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）・ポリパラバン酸（ＰＰＡ）、或いは複合層フィルム例えば２０μｍ厚のポリイミドフィルムの少なくとも画像当接面側にＰＴＦＥ（４フッ化エチレン樹脂）・ＰＡＦ・ＦＥＰ等のフッ素樹脂・シリコン樹脂等、更にはそれに導電材（カーボンブラック・グラファイト・導電性ウイスカなど）を添加した離型性コート層を１０μｍ厚に施したものなどである。 For example, polyimide, polyetherimide (PEI), polyethersulfone (PES), tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl ether copolymer resin (PFA), polyetheretherketone (PEEK), polyparabanic acid (PPA), Alternatively, a composite layer film such as a polyimide film having a thickness of 20 μm, on at least the image contact surface side, PTFE (tetrafluoroethylene resin), fluororesin such as PAF / FEP, silicon resin, etc., and further, a conductive material (carbon black, graphite, And a releasable coat layer to which conductive whiskers and the like are added is applied to a thickness of 10 μm.
回転体たる支持ローラー５８は例えばシリコンゴム等の離型性のよいゴム弾性体からなり、加熱体５１にフィルム５５を介して圧接され、ニップ部を形成すると共に、フィルム５５を所定速度に移動駆動する。フィルム５５との間に被加熱材としての記録材シートが導入されたときには、その記録材シートをフィルム５５面に密着させて加熱体５１に圧接し、フィルム５５と共に移動駆動させる。
The
発熱体を用いて耐熱性高分子フィルムを加熱し、トナー像の定着を行う装置の他の形態について示す。 Another embodiment of an apparatus for fixing a toner image by heating a heat-resistant polymer film using a heating element will be described.
図４はフィルムにテンションが加わらない状態がある構造を有する、定着装置である（テンションフリータイプ）。 FIG. 4 shows a fixing device having a structure in which no tension is applied to the film (tension-free type).
本発明において、発熱体はその熱容量が小さく、線状あるいは面状の加熱部を有するもので、加熱部の最高温度は１００乃至３００℃であることが好ましい。 In the present invention, the heating element has a small heat capacity and has a linear or planar heating section, and the maximum temperature of the heating section is preferably 100 to 300 ° C.
また、フィルムは、厚さ１乃至１００μｍの耐熱性のシートであることが好ましく、これら耐熱性シートとしては耐熱性の高い、ポリエステル、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）、ポリイミド、ポリアミド等のポリマーシートの他、アルミニウム等の金属シート及び金属シートとポリマーシートから構成されたラミネートシートが用いられる。 The film is preferably a heat-resistant sheet having a thickness of 1 to 100 μm. As these heat-resistant sheets, polyester, PET (polyethylene terephthalate), PFA (tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl ether) having high heat resistance are used. Copolymer), PTFE (polytetrafluoroethylene), polyimide, polyamide, and other polymer sheets, metal sheets such as aluminum, and laminate sheets composed of metal sheets and polymer sheets are used.
より好ましいフィルムの構成としては、これら耐熱性シートが離型層及び／又は低抵抗層を有していることである。 A more preferable film structure is that these heat-resistant sheets have a release layer and / or a low resistance layer.
６４は装置に固定支持された低熱容量線状加熱体であって、ヒータ基板６４ａ、通電発熱抵抗体（発熱体）６４ｂ・表面保護層６４ｃ・検温素子６４ｄ等よりなる。
Reference numeral 64 denotes a low heat capacity linear heater fixedly supported by the apparatus, which includes a heater substrate 64a, an energizing heating resistor (heating element) 64b, a surface
ヒータ基板６４ａは耐熱性・絶縁性・低熱容量・高熱伝導性の部材であり、例えば、厚み１ｍｍ・巾１０ｍｍ・長さ２４０ｍｍのアルミナ基板である。 The heater substrate 64a is a member having heat resistance, insulation, low heat capacity, and high heat conductivity, and is, for example, an alumina substrate having a thickness of 1 mm, a width of 10 mm, and a length of 240 mm.
発熱体６４ｂはヒータ基板６４ａの下面（フィルム６５との対面側）の略中央部に長手に沿って、電気抵抗材料を厚み約１０μｍ・巾１〜３ｍｍの線状または細帯状に塗工し、その上に表面保護層６４ｃとして耐熱ガラスを約１０μｍコートしたものである。電気抵抗材料としては例えば、Ａｇ／Ｐｄ（銀パラジウム）、Ｔａ2Ｎ、ＲｕＯ2等が用いられる。また、電気抵抗材料の塗工方法としては、スクリーン印刷する方法等が用いられる。
The
検温素子６４ｄは一例としてヒータ基板６４ａの上面（発熱体６４ｂを設けた面とは反対側面）の略中央部にスクリーン印刷等により塗工して具備させたＰｔ膜等の低熱容量の測温抵抗体である。低熱容量のサーミスタなども使用できる。
The
本例の加熱体６４の場合は、線状又は面状をなす発熱体６４ｂに対し画像形成スタート信号により所定のタイミングにて通電して発熱体６４ｂを略全長にわたって発熱させる。
In the case of the heating element 64 of this example, the
通電はＡＣ１００Ｖであり、検温素子６４ｄの検知温度に応じてトライアックを含む不図示の通電制御回路により通電する位相角を制御することにより供給電力を制御している。
The energization is AC 100 V, and the supplied power is controlled by controlling the phase angle of energization by an energization control circuit (not shown) including a triac according to the temperature detected by the
加熱体６４はその発熱体６４ｂへの通電により、ヒータ基板６４ａ・発熱体６４ｂ・表面保護層６４ｃの熱容量が小さいので加熱体表面が所要の定着温度（例えば１４０〜２００℃）まで急速に温度上昇する。
Since the heating element 64 has a small heat capacity of the heater substrate 64a, the
そしてこの加熱体６４に耐熱性フィルム６５が当接している。 The heat resistant film 65 is in contact with the heating body 64.
熱容量を小さくしてクイックスタート性を向上させるために、フィルム６５には総厚１００μｍ以下、２０μｍ以上の耐熱性・離型性、強度・耐久性等のある単層或は複合層のフィルムを使用できる。 To reduce the heat capacity and improve the quick start performance, the film 65 is a single layer or composite layer with a total thickness of 100 μm or less and heat resistance / release properties, strength / durability of 20 μm or more. it can.
例えば、ポリイミド・ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）・ポリエーテルサルホン（ＰＥＳ）・４フッ化エチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体樹脂（ＰＦＡ）・ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）・ポリパラバン酸（ＰＰＡ）、或いは複合層フィルム例えば２０μｍ厚のポリイミドフィルムの少なくとも画像当接面側にＰＴＦＥ（４フッ化エチレン樹脂）・ＰＡＦ・ＦＥＰ等のフッ素樹脂・シリコン樹脂等、更にはそれに導電材（カーボンブラック・グラファイト・導電性ウイスカなど）を添加した離型性コート層を１０μｍ厚に施したものなどである。 For example, polyimide, polyetherimide (PEI), polyethersulfone (PES), tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl ether copolymer resin (PFA), polyetheretherketone (PEEK), polyparabanic acid (PPA), Alternatively, a composite layer film such as a polyimide film having a thickness of 20 μm, on at least the image contact surface side, PTFE (tetrafluoroethylene resin), fluororesin such as PAF / FEP, silicon resin, etc., and further, a conductive material (carbon black, graphite, And a releasable coat layer to which conductive whiskers and the like are added is applied to a thickness of 10 μm.
回転体たる支持ローラー６２は例えばシリコンゴム等の離型性のよいゴム弾性体からなり、加熱体６４にフィルム６５を介して圧接され、ニップ部を形成すると共に、フィルム６５を所定速度に移動駆動する。フィルム６５との間に被加熱材としての記録材シートが導入されたときには、その記録材シートをフィルム６５面に密着させて加熱体６４に圧接し、フィルム６５と共に移動駆動させる。
The
本発明を以下に示す実施例により具体的に説明する。しかし、これは本発明をなんら限定するものではない。以下にトナー粒子の製造方法について記載する。実施例中及び比較例中の部および％は特に断りがない場合、全て質量基準である。 The present invention will be specifically described with reference to the following examples. However, this does not limit the present invention in any way. A method for producing toner particles will be described below. Unless otherwise specified, all parts and% in the examples and comparative examples are based on mass.
（トナー製造例１）
６０℃に加温したイオン交換水９００部にリン酸三カルシウム２．３部を添加し、ＴＫ式ホモミキサー（特殊機化工業製）を用いて１０，０００ｒｐｍにて撹拌し、水系媒体を得た。
(Toner Production Example 1)
2.3 parts of tricalcium phosphate is added to 900 parts of ion-exchanged water heated to 60 ° C., and stirred at 10,000 rpm using a TK homomixer (manufactured by Tokushu Kika Kogyo) to obtain an aqueous medium. It was.
また、下記の材料をプロペラ式撹拌装置にて１００ｒ／ｍｉｎで均一に溶解混合して樹脂含有単量体を調製した。
スチレン ５０部
ｎ−ブチルアクリレート ２０部
極性樹脂１：スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体（共重合比＝８８．１：７．５：１．７：２．７、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝９０℃、酸価＝１２．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
２０．０部
また、下記処方をアトライターで分散し、微粒状着色剤含有単量体を得た。
・スチレン ３０部
・Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５：３ ７．４部
・帯電制御剤ボントロンＥ−８８（オリエント化学社製） ５．０部
・ワックスＨＮＰ−１０（融点７５℃：日本精鑞社製） １０．０部
・ジ−ｔ−ブチルエーテル（エーテル化合物１） ０．０５部
次に、該微粒状着色剤含有単量体と該樹脂含有単量体を混合して調整液を得た後、該調整液を６０℃に加温し、そこにワックス（フィッシャートロプシュワックス：融点７８．０℃）：１０部を添加した。次いで、該調整液内に図５に示すような超音波発振装置を導入し、超音波照射部より超音波を、調整液中に照射し分散を開始した。なお、超音波を発振するに際しては、超音波出力をＡ、超音波照射部面積をＢとした時、超音波出力Ａを５．２ｋＷ、Ａ／Ｂを６５．０ｗ／ｃｍ2、また、超音波処理される着色剤含有重合性単量体組成物をＣ（ｋｇ）、超音波発生装置の合計出力をＤ（ｋＷ）とした時、Ｃ／Ｄを６０ｋｇ／ｋＷに設定し分散・混合を行なった。
Further, the following materials were uniformly dissolved and mixed at 100 r / min with a propeller type stirring device to prepare a resin-containing monomer.
20.0 parts Moreover, the following prescription was disperse | distributed with the attritor and the fine particle colorant containing monomer was obtained.
-Styrene 30 parts-C.I. I. Pigment Blue 15: 3 7.4 parts, charge control agent Bontron E-88 (manufactured by Orient Chemical Co., Ltd.) 5.0 parts, wax HNP-10 (melting point 75 ° C .: Nippon Seiki Co., Ltd.) 10.0 parts, di- t-Butyl ether (ether compound 1) 0.05 part Next, the fine particle colorant-containing monomer and the resin-containing monomer are mixed to obtain an adjustment solution, and then the adjustment solution is added to 60 ° C. Warm, 10 parts of wax (Fischer-Tropsch wax: melting point 78.0 ° C.) were added. Next, an ultrasonic oscillator as shown in FIG. 5 was introduced into the adjustment liquid, and dispersion was started by irradiating the adjustment liquid with ultrasonic waves from an ultrasonic irradiation unit. When the ultrasonic wave is oscillated, the ultrasonic wave output A is 5.2 kW, the ultrasonic wave output A is 5.2 kW, A / B is 65.0 w / cm 2 , When the colorant-containing polymerizable monomer composition to be sonicated is C (kg) and the total output of the ultrasonic generator is D (kW), C / D is set to 60 kg / kW, and dispersion and mixing are performed. I did it.
これに重合開始剤２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）８．０部を溶解し、重合性単量体組成物を調製した。上記水系媒体中に上記重合性単量体組成物を投入し、６０℃にてＴＫ式ホモミキサーを用いて１０，０００ｒ／ｍｉｎで３０分間撹拌し、造粒した。 In this, 8.0 parts of a polymerization initiator 2,2'-azobis (2,4-dimethylvaleronitrile) was dissolved to prepare a polymerizable monomer composition. The polymerizable monomer composition was put into the aqueous medium and stirred at 60 ° C. using a TK homomixer at 10,000 r / min for 30 minutes for granulation.
その後、プロペラ式撹拌装置に移して１００ｒ／ｍｉｎで撹拌しつつ、７０℃で５時間反応させた後、８０℃まで昇温し、更に５時間反応を行い、トナー粒子を製造した。重合反応終了後、該粒子を含むスラリーを室温（２５℃）まで冷却し、該懸濁液に塩酸を加えて燐酸カルシウム塩を溶解し、濾過・水洗を行い、湿潤着色粒子を得た。 Thereafter, the mixture was transferred to a propeller type agitator and reacted at 70 ° C. for 5 hours while stirring at 100 r / min, then heated to 80 ° C. and further reacted for 5 hours to produce toner particles. After completion of the polymerization reaction, the slurry containing the particles was cooled to room temperature (25 ° C.), and hydrochloric acid was added to the suspension to dissolve the calcium phosphate salt, followed by filtration and washing to obtain wet colored particles.
次に、上記粒子を温度４０℃にて１２時間乾燥して着色粒子を得、該着色粒子を風力分級することにより粒度を調整しトナー粒子１を得た。
Next, the particles were dried at a temperature of 40 ° C. for 12 hours to obtain colored particles, and the particle size was adjusted by air classification to obtain
得られたトナー粒子１００部に、外添剤として平均一次粒径が４０ｎｍのシリカ微粒子１．６部を添加し、ヘンシェルミキサー（三井三池化工機（株））を用いて混合してトナー１を得た。トナーの物性を表１に示す。
To 100 parts of the obtained toner particles, 1.6 parts of silica fine particles having an average primary particle size of 40 nm are added as an external additive, and mixed using a Henschel mixer (Mitsui Miike Chemical Co., Ltd.) to obtain
（トナー製造例２）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂２（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８３．３：１０．５：１．７：４．５、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝９０℃、酸価＝２０．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更した以外は同様の方法によりトナー２を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Production Example 2)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 83.3: 10.5: 1.7: 4.5, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 90 ° C., acid value = 20.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
Toner 2 was obtained in the same manner except that Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例３）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂３（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝９０．０：６．５：１．７：４．５、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝９０℃、酸価＝８．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更した以外は同様の方法によりトナー３を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Production Example 3)
In toner production example 1,
(Copolymerization ratio = 90.0: 6.5: 1.7: 4.5, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 90 ° C., acid value = 8.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
Toner 3 was obtained in the same manner except that Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例４）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
飽和ポリエステル樹脂１（テレフタル酸とプロピレンオキサイド変性ビスフエノールＡから生成）
（Ｍｐ＝１０５００、Ｍｗ＝８９００、ＴｇＢ＝９０℃、酸価＝１２．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．２）
に変更した以外は同様の方法でトナー４を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 4)
In Toner Production Example 1,
(Mp = 10500, Mw = 8900, TgB = 90 ° C., acid value = 12.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.2)
Toner 4 was obtained in the same manner except that Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例５）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂４（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８８．７：７．３：１．７：２．３、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝９０℃、酸価＝１０．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更し、超音波を照射する条件についてＣ／Ｄを３０ｋｇ／ｋｗに設定し分散・混合を行なった以外は同様の方法によりトナー５を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Production Example 5)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 88.7: 7.3: 1.7: 2.3, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 90 ° C., acid value = 10.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
The toner 5 was obtained by the same method except that the dispersion was performed with the C / D being set to 30 kg / kw with respect to the conditions for ultrasonic irradiation. Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例６）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂５（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８５．７：９．０：１．７：３．６、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝９０℃、酸価＝１６．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更し、超音波を照射する条件についてＣ／Ｄを１２５ｋｇ／ｋＷに設定し分散・混合を行なった以外は同様の方法によりトナー６を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Production Example 6)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 85.7: 9.0: 1.7: 3.6, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 90 ° C., acid value = 16.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
The toner 6 was obtained in the same manner except that the dispersion was performed by setting the C / D to 125 kg / kW under the conditions for irradiating ultrasonic waves. Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例７）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂６（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８６．８：８．８：１．７：２．７、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝８８℃、酸価＝１２．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更し、極性樹脂の投入量を１５．０部に変更した以外は同様の方法によりトナー７を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Production Example 7)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 86.8: 8.8: 1.7: 2.7, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 88 ° C., acid value = 12.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
The
（トナー製造例８）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂７（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８９．６：６．０：１．７：２．７、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝９４℃、酸価＝１２．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更し、極性樹脂の投入量を３０．０部に変更した以外は同様の方法によりトナー８を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Production Example 8)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 89.6: 6.0: 1.7: 2.7, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 94 ° C., acid value = 12.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
The toner 8 was obtained by the same method except that the amount of the polar resin charged was changed to 30.0 parts. Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例９）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂８（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８５．６：１０．０：１．７：２．７、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝８３℃、酸価＝１２．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更し、極性樹脂の投入量を３０．０部に変更した以外は同様の方法によりトナー９を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Production Example 9)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 85.6: 10.0: 1.7: 2.7, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 83 ° C., acid value = 12.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
The toner 9 was obtained by the same method except that the amount of the polar resin charged was changed to 30.0 parts. Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例１０）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂９（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝９１．６：４．０：１．７：２．７、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝１００℃、酸価＝１２．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更した以外は同様の方法によりトナー１０を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Production Example 10)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 91.6: 4.0: 1.7: 2.7, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 100 ° C., acid value = 12.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
Toner 10 was obtained in the same manner except that Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例１１）
トナー製造例１において、重合性単量体の混合比率を下記のように変更した以外は同様の方法でトナー１１を得た。
スチレン ８２部
ｎ−ブチルアクリレート ３３部
トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 11)
Styrene 82 parts n-butyl acrylate 33 parts The toner physical properties are shown in Table 1.
（トナー製造例１２）
トナー製造例１において、重合性単量体の混合比率を下記のように変更した以外は同様の方法でトナー１２を得た。
スチレン ４６部
ｎ−ブチルアクリレート ２４部
トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 12)
Toner 12 was obtained in the same manner as in Toner Production Example 1, except that the mixing ratio of the polymerizable monomer was changed as follows.
Styrene 46 parts n-
（トナー製造例１３）
トナー製造例１において、重合性単量体の混合比率を下記のように変更した以外は同様の方法でトナー１３を得た。
スチレン ５４部
ｎ−ブチルアクリレート １６部
トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 13)
（トナー製造例１４）
トナー製造例１において超音波を照射する条件についてＣ／Ｄを２０ｋｇ／ｋｗに設定し分散・混合を行なった以外は同様の方法によりトナー１４を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Production Example 14)
Toner 14 was obtained in the same manner as in Toner Production Example 1 except that dispersion / mixing was performed with C / D set to 20 kg / kw with respect to the conditions for ultrasonic wave irradiation. Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例１５）
トナー製造例１において超音波を照射する条件についてＣ／Ｄを１７５ｋｇ／ｋｗに設定し分散・混合を行なった以外は同様の方法によりトナー１５を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Production Example 15)
（トナー製造例１６）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂５（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８５．７：９．０：１．７：３．６、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝９０℃、酸価＝１６．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更し、疎水性シリカ微粉体の外添量を０．８部に変更した以外は同様の方法でトナー１６を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 16)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 85.7: 9.0: 1.7: 3.6, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 90 ° C., acid value = 16.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
The
（トナー製造例１７）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂４（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８８．７：７．３：１．７：２．３、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝９０℃、酸価＝１０．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更し、疎水性シリカ微粉体の外添量を３．０部に変更した以外は同様の方法でトナー１７を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 17)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 88.7: 7.3: 1.7: 2.3, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 90 ° C., acid value = 10.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
The
（トナー製造例１８）
トナー製造例１において、疎水性シリカ微粉体の外添量を０．８部に変更した以外は同様の方法でトナー１８を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 18)
（トナー製造例１９）
トナー製造例１において、疎水性シリカ微粉体の外添量を３．０部に変更した以外は同様の方法でトナー１９を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 19)
（トナー製造例２０）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂５（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８５．７：９．０：１．７：３．６、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝９０℃、酸価＝１６．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更し、ワックスＨＮＰ−１０の投入量を１．０部に変更した以外は同様の方法でトナー２０を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 20)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 85.7: 9.0: 1.7: 3.6, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 90 ° C., acid value = 16.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
（トナー製造例２１）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂４（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８８．７：７．３：１．７：２．３、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝９０℃、酸価＝１０．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更し、ワックスＨＮＰ−１０の投入量を５０部に変更した以外は同様の方法でトナー２１を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 21)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 88.7: 7.3: 1.7: 2.3, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 90 ° C., acid value = 10.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
The toner 21 was obtained in the same manner except that the amount of wax HNP-10 charged was changed to 50 parts. Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例２２）
トナー製造例１において、ワックスＨＮＰ−１０の投入量を１．０部に変更した以外は同様の方法でトナー２２を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 22)
（トナー製造例２３）
トナー製造例１において、ワックスＨＮＰ−１０の投入量を５０部に変更した以外は同様の方法でトナー２３を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 23)
（トナー製造例２４）
トナー製造例１において着色粒子を製造後、該トナー粒子を１１０℃に加熱した二軸エクストルーダーで溶融混練し、冷却した混練物をハンマーミルで粗粉砕し、粗粉砕物をターボミル（ターボ工業社製）で微粉砕後、得られた微粉砕物を風力分級して着色粒子を得た。
(Toner Production Example 24)
After producing colored particles in Toner Production Example 1, the toner particles are melt-kneaded with a biaxial extruder heated to 110 ° C., the cooled kneaded product is coarsely pulverized with a hammer mill, and the coarsely pulverized product is turbo milled (Turbo Industries Co., Ltd.). The resulting finely pulverized product was air-classified to obtain colored particles.
次いで、該着色粒子を窒素雰囲気下、スプレードライヤーを用いて７０℃で１時間加熱球形化処理を行い、その後、冷却してトナー粒子２４を得た。
Next, the colored particles were heated and spheronized at 70 ° C. for 1 hour using a spray dryer in a nitrogen atmosphere, and then cooled to obtain
このトナー粒子１００部と、外添剤としてＢＥＴ値が２００ｍ2／ｇであり、一次粒径が１２ｎｍの疎水性シリカ微粉体１．６部をヘンシェルミキサー（三井三池化工機（株））で混合してトナー２４を得た。トナーの物性を表１に示す。
100 parts of the toner particles and 1.6 parts of hydrophobic silica fine powder having a BET value of 200 m 2 / g as an external additive and a primary particle size of 12 nm are mixed with a Henschel mixer (Mitsui Miike Chemical Co., Ltd.). Thus,
（トナー製造例２５）
トナー製造例１において、樹脂含有単量体の調製工程において、ジビニルベンゼン０．０５質量部を添加した以外は同様の方法でトナー２５を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 25)
Toner 25 was obtained in the same manner as in Toner Production Example 1 except that 0.05 part by mass of divinylbenzene was added in the resin-containing monomer preparation step. Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例２６）
６０℃に加温したイオン交換水２８０部に塩化マグネシウム１３．７部を溶解した水溶液に、６０℃に加温したイオン交換水５０部に水酸化ナトリウム７．７部を溶解した水溶液を撹拌下で徐々に添加した。前記操作により、水酸化マグネシウムのコロイド分散液を調製した。
(Toner Production Example 26)
An aqueous solution obtained by dissolving 13.7 parts of magnesium chloride in 280 parts of ion-exchanged water heated to 60 ° C. and an aqueous solution obtained by dissolving 7.7 parts of sodium hydroxide in 50 parts of ion-exchanged water heated to 60 ° C. were stirred. Was gradually added. A colloidal dispersion of magnesium hydroxide was prepared by the above operation.
また、下記の材料をプロペラ式撹拌装置にて毎分１００回転にて溶解せしめ、重合性単量体を含む分散液１を調製した。
・スチレン ８０．０部
・ｎ−ブチルアクリレート ２０．０部
・Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５：３ ７．４部
・帯電制御剤ボントロンＥ−８８（オリエント化学社製） ５．０部
・ポリメタクリル酸エステルマクロモノマー
（東亞合成化学工業社製、商品名「ＡＡ６」、Ｔｇ＝９４℃） ０．２５部
・ｔｅｒｔ−ドデカンチオール １．０部
・ワックスＨＮＰ−１０（融点７５℃：日本精鑞社製） １０．０部
Moreover, the following material was dissolved at 100 revolutions per minute with a propeller type stirring device to prepare
Styrene 80.0 parts n-butyl acrylate 20.0 parts C.I. I. Pigment Blue 15: 3 7.4 parts, charge control agent Bontron E-88 (manufactured by Orient Chemical Co., Ltd.) 5.0 parts, polymethacrylic acid ester macromonomer (manufactured by Toagosei Co., Ltd., trade name “AA6”, Tg = 94 ° C.) 0.25 part tert-dodecanethiol 1.0 part Wax HNP-10 (melting point 75 ° C .: manufactured by Nippon Seiki Co., Ltd.) 10.0 parts
上記により得られた水酸化マグネシウムのコロイド分散液に、分散液１を投入し、液滴が安定するまで撹拌した。そこに重合開始剤２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）８．０部を添加した。その後、造粒機（荏原製作所製、商品名「エバラマイルダー」）を用いて毎分１２０００回転の速度で高速せん断撹拌して、重合性単量体組成物の液滴を造粒した。この造粒した重合性単量体組成物の水分散液を、撹拌翼を装着した反応器に入れ、重合反応を開始させ、３時間反応させた。このときの反応液をサンプリングし、重合転化率を測定したところ、５２％であった。
その後、図９に示す反応装置を用い、以下の条件にてパワーフィード重合を行った。 Then, power feed polymerization was performed using the reaction apparatus shown in FIG. 9 under the following conditions.
＜単量体タンクＡ内＞
・メタクリル酸メチル
・アクリル酸メチル ５．０部
＜単量体タンクＢ内＞
・スチレン １２．０部
・ｎ−ブチルアクリレート ３．０部
＜開始剤タンク内＞
・２，２’−アゾビス［２−メチル−Ｎ−（２−ヒドロキシエチル）−プロピオンアミド］（和光純薬社製、商品名「ＶＡ−０８６」、１０時間半減期温度＝８６℃）
０．４２部
・イオン交換水 ４２．０部
＜製造条件＞
・ポンプ２０７（単量体タンクＡ）移送速度 １０．０部／時間
・ポンプ２０８（単量体タンクＢ）移送速度 ２０．０部／時間
・開始剤タンク 滴下速度 ３０．０部／時間
・撹拌羽根２０９ 回転速度 ４０．０回転／分
・撹拌羽根２１０ 回転速度 ４０．０回転／分
・スラリー２１３ 温度 ８９．０℃
・反応時間 ５．０時間
<In monomer tank A>
・ Methyl methacrylate ・ Methyl acrylate 5.0 parts <In monomer tank B>
・ Styrene 12.0 parts ・ n-Butyl acrylate 3.0 parts <Initiator tank>
2,2′-azobis [2-methyl-N- (2-hydroxyethyl) -propionamide] (trade name “VA-086”, manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd., 10 hour half-life temperature = 86 ° C.)
0.42 parts, ion-exchanged water 42.0 parts <Production conditions>
Pump 207 (monomer tank A) transfer rate 10.0 parts / hour Pump 208 (monomer tank B) transfer speed 20.0 parts / hour Initiator tank drop rate 30.0 parts /
・ Reaction time 5.0 hours
なお、開始剤タンクからの滴下が始まるのと同時に、ポンプ２０７およびポンプ２０８を稼動させた。
Note that the
所定時間終了後、冷却して反応を停止し、トナー粒子の水分散液を得た。 After the predetermined time, the reaction was stopped by cooling to obtain an aqueous dispersion of toner particles.
このトナー粒子の水分散液をｐＨ６になるまで硫酸を添加してトナー粒子表面の水酸化マグネシウムを水に可溶化させた。そして、得られたコアシェル型のトナー粒子の水分散液を遠心濾過により水を分離した。次いで新たにイオン交換水５００部を加えて再スラリー化して、水洗浄を行った。その後、再度、脱水と水洗浄を数回繰り返し行って、固形分を濾過分離して、濾過ケーキを得た。 To this aqueous dispersion of toner particles, sulfuric acid was added until the pH became 6, so that magnesium hydroxide on the surface of the toner particles was solubilized in water. Then, water was separated from the obtained aqueous dispersion of core-shell type toner particles by centrifugal filtration. Next, 500 parts of ion-exchanged water was newly added to form a slurry again, followed by washing with water. Thereafter, dehydration and water washing were repeated several times, and the solid content was separated by filtration to obtain a filter cake.
得られた濾過ケーキを真空乾燥して、乾燥したトナー粒子を得た。得られたトナー粒子１００部に、平均粒径４０ｎｍのシリカ微粒子１．６部を添加し、ヘンシェルミキサーを用いて混合して、外添剤を着色重合体粒子に付着させてトナー２６を得た。トナーの物性を表１に示す。 The obtained filter cake was vacuum-dried to obtain dried toner particles. To 100 parts of the obtained toner particles, 1.6 parts of silica fine particles having an average particle diameter of 40 nm are added, mixed using a Henschel mixer, and an external additive is attached to the colored polymer particles to obtain toner 26. . Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例２７）
トナー製造例１において、Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５：３をＣ．Ｉ．ピグメントイエロー１７に変更する以外は同様の方法でトナー２７を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 27)
In Toner Production Example 1, C.I. I. Pigment Blue 15: 3 to C.I. I. A toner 27 was obtained in the same manner except that the pigment yellow 17 was used. Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例２８）
トナー製造例１において、Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５：３をＣ．Ｉ．ピグメントレッド１２２に変更する以外は同様の方法でトナー２８を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 28)
In Toner Production Example 1, C.I. I. Pigment Blue 15: 3 to C.I. I. A toner 28 was obtained in the same manner except that the pigment red 122 was used. Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナー製造例２９）
トナー製造例１において、Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５：３をカーボンブラック（ＤＢＰ吸油量：４２ｃｍ3／１００ｇ、比表面積：６０ｍ2／ｇ）に変更する以外は同様の方法でトナー２９を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Production Example 29)
In Toner Production Example 1, C.I. I. Pigment Blue 15: 3 carbon black (DBP oil absorption: 42cm 3/100 g, a specific surface area: 60 m 2 / g) except for changing the obtain toner 29 in a similar manner. Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナーの比較製造例１）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂６（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８６．８：８．８：１．７：２．７、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝８８℃、酸価＝１２．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更し、極性樹脂の投入量を１０．０部に変更した以外は同様の方法により比較トナー１を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Comparative Production Example 1 of Toner)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 86.8: 8.8: 1.7: 2.7, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 88 ° C., acid value = 12.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
（トナーの比較製造例２）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂１０（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝９０．６：５．０：１．７：２．７、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝９７℃、酸価＝１２．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更し、極性樹脂の投入量を３０．０部に変更した以外は同様の方法により比較トナー２を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Comparative Production Example 2)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 90.6: 5.0: 1.7: 2.7, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 97 ° C., acid value = 12.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
Comparative toner 2 was obtained by the same method except that the input amount of polar resin was changed to 30.0 parts. Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナーの比較製造例３）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂１１（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８３．６：１２．０：１．７：２．７、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝８０℃、酸価＝１２．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更した以外は同様の方法により比較トナー３を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Comparative Production Example 3)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 83.6: 12.0: 1.7: 2.7, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 80 ° C., acid value = 12.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
Comparative toner 3 was obtained in the same manner except that Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナーの比較製造例４）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂１２（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝９３．６：２．０：１．７：２．７、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝１０５℃、酸価＝１２．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更した以外は同様の方法により比較トナー４を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Comparative Production Example 4)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 93.6: 2.0: 1.7: 2.7, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 105 ° C., acid value = 12.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
Comparative toner 4 was obtained in the same manner except that Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナーの比較製造例５）
トナー製造例１において、重合性単量体の混合比率を下記のように変更した以外は同様の方法で比較トナー５を得た。
スチレン １１６部
ｎ−ブチルアクリレート ４４部
トナー物性を表１に示す。
(Comparative Production Example 5 of Toner)
Comparative toner 5 was obtained in the same manner as in toner production example 1 except that the mixing ratio of the polymerizable monomer was changed as follows.
Styrene 116 parts n-butyl acrylate 44 parts The toner physical properties are shown in Table 1.
（トナーの比較製造例６）
トナー製造例１において、重合性単量体の混合比率を下記のように変更した以外は同様の方法で比較トナー６を得た。
スチレン １５部
ｎ−ブチルアクリレート １０部
トナー物性を表１に示す。
(Comparative Production Example 6 of Toner)
Comparative toner 6 was obtained in the same manner as in toner production example 1 except that the mixing ratio of the polymerizable monomer was changed as follows.
（トナーの比較製造例７）
トナー製造例１において、重合性単量体の混合比率を下記のように変更した以外は同様の方法で比較トナー７を得た。
スチレン ４４部
ｎ−ブチルアクリレート ２６部
トナー物性を表１に示す。
(Toner Comparative Production Example 7)
Styrene 44 parts n-butyl acrylate 26 parts The toner physical properties are shown in Table 1.
（トナーの比較製造例８）
トナー製造例１において、重合性単量体の混合比率を下記のように変更した以外は同様の方法で比較トナー８を得た。
スチレン ５６部
ｎ−ブチルアクリレート １４部
トナー物性を表１に示す。
(Toner Comparative Production Example 8)
Comparative toner 8 was obtained in the same manner as in toner production example 1 except that the mixing ratio of the polymerizable monomer was changed as follows.
（トナーの比較製造例９）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂１３（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８０．７：１２．０：１．７：４．５、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝９０℃、酸価＝２５．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更した以外は同様の方法により比較トナー９を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Comparative Production Example 9)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 80.7: 12.0: 1.7: 4.5, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 90 ° C., acid value = 25.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
A comparative toner 9 was obtained in the same manner except that it was changed to. Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナーの比較製造例１０）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂１４（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝９１．７：５．５：１．７：４．５、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝９０℃、酸価＝５．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）
に変更した以外は同様の方法により比較トナー１０を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Comparative Production Example 10)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 91.7: 5.5: 1.7: 4.5, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 90 ° C., acid value = 5.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 )
Comparative toner 10 was obtained by the same method except that Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナーの比較製造例１１）
トナー製造例１において、極性樹脂１を
極性樹脂８（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝８５．６：１０．０：１．７：２．７、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝８３℃、酸価＝１２．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）１０．０部と、
極性樹脂９（スチレン−ｎブチルアクリレート−メタクリル酸−メタクリル酸メチル共重合体）
（共重合比＝９１．６：４．０：１．７：２．７、Ｍｐ＝１００００、Ｍｗ＝１００００、ＴｇＢ＝１００℃、酸価＝１２．０ｍｇＫＯＨ／ｇ、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．１）１０．０部
との混合物に変更した以外は同様の方法により比較トナー１２を得た。トナーの物性を表１に示す。
(Toner Comparative Production Example 11)
In Toner Production Example 1,
(Copolymerization ratio = 85.6: 10.0: 1.7: 2.7, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 83 ° C., acid value = 12.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 ) 10.0 parts,
Polar resin 9 (styrene-n-butyl acrylate-methacrylic acid-methyl methacrylate copolymer)
(Copolymerization ratio = 91.6: 4.0: 1.7: 2.7, Mp = 10000, Mw = 10000, TgB = 100 ° C., acid value = 12.0 mgKOH / g, Mw / Mn = 2.1 ) Comparative toner 12 was obtained in the same manner except that the mixture was changed to 10.0 parts. Table 1 shows the physical properties of the toner.
（トナーの比較製造例１２）
トナー製造例１において、極性樹脂１を添加しなかった以外は同様の方法で比較トナー１３を得た。トナー物性を表１に示す。
(Toner Comparative Production Example 12)
＜実施例１＞
トナー１を非磁性一成分系現像剤とし、画像形成装置としては市販のレーザプリンタであるＬＢＰ−５４００（キヤノン製）の改造機を用い、温度２３℃、相対湿度５０％環境下でＡ４のカラーレーザーコピア用紙（キヤノン製、８０ｇ／ｍ2）を用いて画像評価を行った。評価機の改造点は以下のとおりである。
<Example 1>
評価機本体のギアおよびソフトウエアを変更することにより、プロセススピードが２００ｍｍ／ｓｅｃとなるようにした。 The process speed was set to 200 mm / sec by changing the gear and software of the evaluation machine main body.
評価に用いるカートリッジはシアンカートリッジを用いた。すなわち、市販のシアンカートリッジから製品トナーを抜き取り、エアーブローにて内部を清掃した後、本発明によるトナーを１５０ｇ充填して評価を行った。なお、マゼンタ、イエロー、ブラックの各ステーションにはそれぞれ製品トナーを抜き取り、トナー残量検知機構を無効としたマゼンタ、イエロー、およびブラックカートリッジを挿入して評価を行った。 The cartridge used for evaluation was a cyan cartridge. That is, the product toner was extracted from a commercially available cyan cartridge, the inside was cleaned by air blow, and 150 g of the toner according to the present invention was filled for evaluation. In addition, the product toner was extracted from each of the magenta, yellow, and black stations, and evaluation was performed by inserting magenta, yellow, and black cartridges in which the toner remaining amount detection mechanism was disabled.
以上の条件で、０．５％の印字比率の画像を１５０００枚まで間歇モード（すなわち、１枚プリントアウトする毎に１０秒間現像器を休止させ、再起動時の現像装置の予備動作でトナーの劣化を促進させるモード）でプリントアウトした。その際、初期と５０００枚後耐久後と１５０００枚耐久後に後述の項目について画像評価を行った。 Under the above conditions, up to 15000 sheets of an image with a printing ratio of 0.5% is in the intermittent mode (that is, every time one sheet is printed out, the developing unit is stopped for 10 seconds, and the developing device is preliminarily operated at the time of restart. Printed out in a mode that promotes deterioration. At that time, image evaluation was performed on the items described below at the initial stage, after endurance after 5000 sheets, and after endurance of 15000 sheets.
（１）帯電均一性
帯電均一性は以下の示す評価を行った。
(1) Charge uniformity The charge uniformity was evaluated as follows.
即ち、初期と５０００枚後及び初期と１５０００枚後のＣＲＧ内トナーの粒度分布測定を前述の重量平均粒径（Ｄ４）の測定方法に則って行い、得られた各々の重量平均粒径（Ｄ４）から下記式を基にその粒度変化率を算出して下記基準に基づいて評価を行った。各トナーの帯電分布が均一であるほど、耐久により各粒径のトナーが一様に消費されていくため、重量平均粒径（Ｄ４）の変化率は小さくなる。
初期の重量平均粒径（Ｄ４）／５０００枚後（又は１５０００枚後）の重量平均粒径（Ｄ４）×１００＝粒度変化率（％）
That is, the particle size distribution of the toner in the CRG after the initial and after 5000 sheets and after the initial and 15000 sheets is measured in accordance with the measurement method of the weight average particle diameter (D4) described above, and each of the obtained weight average particle diameters (D4 ) Based on the following formula, the particle size change rate was calculated and evaluated based on the following criteria. The more uniform the charge distribution of each toner, the more uniformly the toner of each particle diameter is consumed due to durability, so the change rate of the weight average particle diameter (D4) becomes smaller.
Initial weight average particle diameter (D4) / weight average particle diameter after 5000 sheets (or after 15000 sheets) (D4) × 100 = particle size change rate (%)
（評価基準）
Ａ：９５≦粒度変化率（％）≦１００
Ｂ：８５≦粒度変化率（％）＜９５
Ｃ：７５≦粒度変化率（％）＜８５
Ｄ：粒度変化率（％）＜７５
(Evaluation criteria)
A: 95 ≦ particle size change rate (%) ≦ 100
B: 85 ≦ particle size change rate (%) <95
C: 75 ≦ particle size change rate (%) <85
D: Particle size change rate (%) <75
Ａが最もよく、Ｄが最も悪い。 A is the best and D is the worst.
（２）低温定着性
トナーの載り量を０．６０ｍｇ／ｃｍ2としたベタ画像を作像し、１２０℃から５℃おきに定着温度を変調して定着を行い、得られた定着画像をシンボル紙で、５往復、約１００ｇ荷重で察し、画像のはがれを反射濃度の低下率（％）で相加平均して１０％以下となった温度を定着開始温度とした。
Ａ：１４０℃未満（良好）
Ｂ：１４０℃以上１４５℃未満（実用上問題なし）
Ｃ：１４５℃以上１５０℃未満（実用限度）
Ｄ：１５０℃以上（実用上問題あり）
(2) Low-temperature fixability A solid image with a toner loading of 0.60 mg / cm 2 is formed, the fixing temperature is modulated every 120 ° C. to 5 ° C., and the resulting fixed image is symbolized. The temperature at which the peeling of the image was arithmetically averaged by the reduction rate (%) of the reflection density and became 10% or less was determined as the fixing start temperature.
A: Less than 140 ° C. (good)
B: 140 ° C. or higher and lower than 145 ° C. (no practical problem)
C: 145 ° C or higher and lower than 150 ° C (practical limit)
D: 150 ° C. or higher (problematic problems)
（３）耐高温オフセット性
記録材先端中央部にトナーを載り量０．６０ｍｇ／ｃｍ2で、５ｃｍ×５ｃｍ面積のベタ画像を作像し、定着器通過時の記録材の通紙方向後端部に、ホットオフセット現象（定着画像の一部が定着器の部材表面に付着し、更に、次周回で記録材上に定着する現象）が生じた時点の定着加熱部表面の温度を測定し、ホットオフセット現象発生温度とし、以下の評価基準に基づいて評価した。
Ａ：１９０℃以上（良好）
Ｂ：１８５℃以上１９０℃未満（実用上問題なし）
Ｃ：１８０℃以上１８５℃未満（実用限度）
Ｄ：１８０℃未満（実用上問題あり）
(3) High-temperature offset resistance The toner is applied at the center of the front end of the recording material, a solid image of 5 cm × 5 cm area is formed at an amount of 0.60 mg / cm 2 , and the rear end of the recording material in the paper passing direction when passing through the fixing device Measure the temperature of the surface of the fixing heating part when a hot offset phenomenon occurs (a phenomenon in which a part of the fixed image adheres to the surface of the fixing member and then fixes on the recording material in the next round), The temperature was determined as the hot offset phenomenon occurrence temperature, and was evaluated based on the following evaluation criteria.
A: 190 ° C or higher (good)
B: 185 ° C or higher and lower than 190 ° C (no problem in practical use)
C: 180 degreeC or more and less than 185 degreeC (practical limit)
D: Less than 180 ° C. (problem in practical use)
（４）カブリ
カブリの測定については、東京電色社製の反射濃度計、ＲＥＦＬＥＣＴＭＥＴＥＲ ＭＯＤＥＬ ＴＣ−６ＤＳを使用して、標準紙及びプリントアウト画像の非画像部の反射率を測定した。測定で用いられるフィルターには、グリーンフィルターを用いた。測定結果から下記の式よりカブリを算出し、以下の基準で評価した。
カブリ（反射率：％）＝標準紙上の反射率（％）−サンプル非画像部の反射率（％）
Ａ：カブリ（反射率）が０．５％未満
Ｂ：カブリ（反射率）が０．５％以上１．０％未満
Ｃ：カブリ（反射率）が１．０％以上２．０％未満
Ｄ：カブリ（反射率）が２．０以上
(4) Fog For the measurement of the fog, the reflectance of the non-image part of the standard paper and the printout image was measured using a reflection densitometer manufactured by Tokyo Denshoku Co., Ltd., REFECTECTOMER MODEL TC-6DS. A green filter was used as a filter used in the measurement. The fog was calculated from the measurement results by the following formula and evaluated according to the following criteria.
Fog (reflectance:%) = reflectance on standard paper (%) − reflectance of sample non-image area (%)
A: fog (reflectance) is less than 0.5% B: fog (reflectance) is 0.5% or more and less than 1.0% C: fog (reflectance) is 1.0% or more and less than 2.0% D : Fog (reflectance) is 2.0 or more
評価上、Ａが最もよく、Ｄが最も悪い。 In evaluation, A is the best and D is the worst.
（５）画像濃度
Ａ４のカラーレーザーコピア用紙（キヤノン製、８０ｇ／ｍ2）を転写材として用いて、ベタ画像を出力し、その濃度を測定（右上、右下、中心、左上、左下の５点平均）することにより評価した。尚、画像濃度は「マクベス反射濃度計 ＲＤ９１８」（マクベス社製）を用いて、原稿濃度が０．００の白地部分の画像に対する相対濃度を測定した。
Ａ：画像濃度が１．４５以上
Ｂ：画像濃度が１．３０以上１．４５未満
Ｃ：画像濃度が１．１５以上１．３０未満
Ｄ：画像濃度が１．１５未満
(5) Image density Using A4 color laser copier paper (Canon, 80 g / m 2 ) as a transfer material, a solid image is output and the density is measured (upper right, lower right, center, upper left, lower left 5) (Point average). The image density was measured using a “Macbeth reflection densitometer RD918” (manufactured by Macbeth Co., Ltd.) to measure the relative density with respect to an image of a white background portion having a document density of 0.00.
A: Image density is 1.45 or more B: Image density is 1.30 or more and less than 1.45 C: Image density is 1.15 or more and less than 1.30 D: Image density is less than 1.15
評価上、Ａが最もよく、Ｄが最も悪い。 In evaluation, A is the best and D is the worst.
（６）転写性
転写性の評価は初期と耐久後（１５０００枚出力後）の転写効率を測定することにより行った。転写効率は、ベタ黒画像転写後の感光体上の転写残トナーをマイラーテープによりテーピングしてはぎ取り、紙上に貼ったもののマクベス濃度の値をＣ、転写後定着前のトナーの載った紙上にマイラーテープを貼ったもののマクベス濃度をＥ、未使用の紙上に貼ったマイラーテープのマクベス濃度をＤとし、近似的に以下の式で計算した。
(6) Transferability Transferability was evaluated by measuring transfer efficiency at the initial stage and after endurance (after outputting 15,000 sheets). The transfer efficiency is determined by tapering the transfer residual toner on the photoconductor after the solid black image transfer with a Mylar tape and pasting it on the paper. The Macbeth density value is C, and the Mylar is applied on the paper with the toner after the fixing before the transfer. The Macbeth density of the tape with the tape applied was E, and the Macbeth density of the Mylar tape affixed on the unused paper was D, and approximately calculated by the following formula.
転写性の基準は上記により求めた転写効率を以下の基準に基づいて判断した。
Ａ：非常に良好（９７％以上）
Ｂ：良好 （９４〜９７％未満）
Ｃ：実用可 （９０〜９４％未満）
Ｄ：実用不可 （９０％未満）
The transfer efficiency was determined based on the transfer efficiency determined above based on the following criteria.
A: Very good (over 97%)
B: Good (less than 94 to 97%)
C: Practical use possible (less than 90-94%)
D: Not practical (less than 90%)
転写効率は９０％以上であれば問題のない画像である。 If the transfer efficiency is 90% or more, there is no problem.
（７）トナー劣化
トナー劣化の評価は初期と５０００枚後及び初期と１５０００枚後のベタ画像濃度の変化率を算出することで行った。即ち、得られた各々の濃度から下記式を基にその濃度変化率を算出して下記基準に基づいて評価を行った。
５０００枚後（又は１５０００枚後）のベタ画像濃度／初期のベタ画像濃度×１００＝濃度変化率（％）
(7) Toner Degradation Toner degradation was evaluated by calculating the rate of change in solid image density between the initial and after 5000 sheets and between the initial and 15000 sheets. That is, the concentration change rate was calculated from each obtained concentration based on the following formula, and evaluation was performed based on the following criteria.
Solid image density after 5000 sheets (or after 15000 sheets) / initial solid image density × 100 = density change rate (%)
（評価基準）
Ａ：９５≦濃度変化率（％）≦１００
Ｂ：８５≦濃度変化率（％）＜９５
Ｃ：７５≦濃度変化率（％）＜８５
Ｄ：濃度変化率（％）＜７５
(Evaluation criteria)
A: 95 ≦ Concentration change rate (%) ≦ 100
B: 85 ≦ density change rate (%) <95
C: 75 ≦ Concentration change rate (%) <85
D: Density change rate (%) <75
Ａが最もよく、Ｄが最も悪い。 A is the best and D is the worst.
（８）部材汚染
部材汚染は、現像剤担持体表面へのトナーや外添剤の固着の様子と、得られた画像への影響を目視で観察して、以下の基準で評価した。
Ａ：未発生（固着なし）
Ｂ：固着がやや発生しているものの、画像への影響は少ない
Ｃ：固着があり、これによる画像ムラが僅かに生じているが実用上は問題が少ない。
Ｄ：固着が多量にあり、これによる画像ムラが生じている。実用上にも問題がある。
(8) Member contamination Member contamination was evaluated according to the following criteria by visually observing the state of toner and external additives adhering to the surface of the developer carrying member and the influence on the obtained image.
A: Not generated (no sticking)
B: Although sticking occurs slightly, the influence on the image is small. C: Sticking occurs, and image unevenness is slightly caused by this, but there are few problems in practical use.
D: There is a large amount of fixation, resulting in image unevenness. There are also practical problems.
上記条件でトナー１を評価したところ、帯電均一性が良好であり、低温定着性や耐高温オフセット性も良好であった。また、カブリや濃度、転写性、あるいは部材汚染レベルも良好であった。詳細な結果を表２に示す。
When the
＜実施例２乃至２９＞
実施例１と同条件で、トナー２乃至トナー２９を評価した。詳細の結果を表２に示す。
<Examples 2 to 29>
Toner 2 to toner 29 were evaluated under the same conditions as in Example 1. Detailed results are shown in Table 2.
＜比較例１乃至１２＞
実施例１と同条件で、比較トナー１乃至１２を評価した。詳細の結果を表２に示す。
<Comparative Examples 1 to 12>
Ｐａ、Ｐｂ、Ｐｃ、Ｐｄ 画像形成ステーション
１（１ａ〜１ｄ） 感光体ドラム（像担持体）
２（２ａ〜２ｄ） 帯電手段
３（３ａ〜３ｄ） スキャナユニット
４（４ａ〜４ｄ） 現像手段
４Ａ 現像ユニット
５ 静電転写装置
６（６ａ〜６ｄ） クリーニング手段
７（７ａ〜７ｄ） プロセスカートリッジ
１１ 静電転写ベルト
１２（１２ａ〜１２ｄ） 転写ローラー
１３ ベルト駆動ローラー
１４ａ、１４ｂ 従動ローラー
１５ テンションローラー
１６ 給送部
１７ カセット
１８ 給送ローラー
１９ レジストローラー
２０ 定着部
２１ａ 加熱ローラー
２１ｂ 加圧ローラー
２２ 吸着ローラー
２３ 排紙ローラー
２４ 排紙部
３１ クリーニング枠体（カートリッジ枠体）
３５ 除去トナー収納室
４０ 現像ローラー（トナー担持体）
４１ トナー容器（現像剤収納部）
４２ トナー搬送機構
４３ トナー供給ローラー
４４ トナー規制部材（ブレード）
４５（４５ａ、４５ｂ、４５ｅ） 現像枠体（カートリッジ枠体）
４７、４８ 結合穴
５０ クリーナーユニット
５１、６４ 加熱体
５２、６４ａ ヒーター基板
５３、６４ｂ 通電発熱抵抗体（発熱体）
５４、６４ｄ 検温素子
５５、６５ 耐熱性フィルム
５６、５７ ベルト支持ローラー
５８ 支持ローラー
６０ クリーニングブレード
６２ 支持ローラー（回転体）
６３ ベルト支持体
６４ｃ 表面保護層
１００ 画像形成装置本体
２０１ 単量体タンクＡ
２０２ 単量体タンクＢ
２０３ 開始剤タンク
２０４ 反応タンク
２０５、２０６ 撹拌モーター
２０７、２０８ 送液ポンプ
２０９、２１０ 撹拌羽根
２１１ 単量体１
２１２ 単量体２
２１３ コア粒子含有スラリー
Ｓ 記録媒体（記録材シート）
Pa, Pb, Pc, Pd Image forming station 1 (1a to 1d) Photosensitive drum (image carrier)
2 (2a to 2d) Charging means 3 (3a to 3d) Scanner unit 4 (4a to 4d) Developing means 4A Developing unit 5 Electrostatic transfer device 6 (6a to 6d) Cleaning means 7 (7a to 7d)
35 Removal
41 Toner container (developer storage part)
42
45 (45a, 45b, 45e) Development frame (cartridge frame)
47, 48
54, 64d
63
202 Monomer tank B
203
212 Monomer 2
213 Core particle-containing slurry S Recording medium (recording material sheet)
Claims (10)
熱刺激電流測定装置で２５℃から１．５℃／分の昇温速度で１００℃まで加熱する１回目昇温時に測定される前記トナーの電流値が、少なくとも７０℃以上８５℃以下におけるピークトップ（Ｐ１）と、少なくとも５０℃以上６５℃以下におけるピークトップ（Ｐ２）とを有し、
前記測定後、前記トナーを２．０℃／分で２５℃まで冷却した後、２５℃から１．５℃／分の昇温速度で１００℃まで加熱する２回目昇温時に測定される熱刺激電流の電流値が、少なくとも７５℃以上９５℃以下におけるピークトップ（Ｐ３）と、少なくとも４０℃以上６０℃以下におけるピークトップ（Ｐ４）とを有し、
これらピーク電流値Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４を示すピークトップ温度Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４の関係が、下記式（１）乃至（３）を満たし、
Ｔ１＜Ｔ３ 式（１）
Ｔ２＞Ｔ４ 式（２）
１．６０≦（Ｔ３−Ｔ４）／（Ｔ１−Ｔ２）≦３．００ 式（３）
前記ピーク電流値Ｐ１の半値温度幅が、５．０℃以上１７．０℃以下であることを特徴とするトナー。 In a toner having at least a binder resin, a colorant, a wax, a polar resin, and a toner having an inorganic fine powder,
The peak top when the current value of the toner measured at the first temperature increase is 25 ° C. to 100 ° C. at a temperature increase rate of 1.5 ° C./min with a thermally stimulated current measurement device. (P1) and at least a peak top (P2) at 50 ° C. or higher and 65 ° C. or lower,
After the measurement, the toner is cooled to 25 ° C. at 2.0 ° C./min, and then heated from 25 ° C. to 100 ° C. at a temperature rising rate of 1.5 ° C./min. The current value of the current has at least a peak top (P3) at 75 ° C. to 95 ° C. and a peak top (P4) at least 40 ° C. to 60 ° C.,
The relationship between the peak top temperatures T1, T2, T3, T4 indicating these peak current values P1, P2, P3, P4 satisfies the following formulas (1) to (3),
T1 <T3 Formula (1)
T2> T4 Formula (2)
1.60 ≦ (T3-T4) / (T1-T2) ≦ 3.00 Formula (3)
A toner having a half-value temperature range of the peak current value P1 of 5.0 ° C. or higher and 17.0 ° C. or lower.
１５℃≦Ｔｍａｘ−ＴｇＡ≦７０℃ 式（４）
２）前記トナーのテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）可溶分中におけるシクロヘキサン（ＣＨＸ）不溶分の示差走査熱量計により測定したガラス転移温度（ＴｇＢ）が８０℃以上１２０℃以下に存在し、前記ＴｇＡと前記ＴｇＢとが下記式（５）を満たすことを特徴とする請求項１乃至７のいずれか一項に記載のトナー。
２５℃≦ＴｇＢ−ＴｇＡ≦７０℃ 式（５） The toner has 1) a glass transition temperature (TgA) measured by a differential scanning calorimeter of 40 ° C. or more and 60 ° C. or less, and the maximum peak temperature at 70 to 110 ° C. measured by the differential scanning calorimeter of the toner ( Tmax) and the temperature difference between TgA satisfy the following formula (4),
15 ° C. ≦ Tmax−TgA ≦ 70 ° C. Formula (4)
2) A glass transition temperature (TgB) measured by a differential scanning calorimeter of a cyclohexane (CHX) insoluble content in a tetrahydrofuran (THF) soluble content of the toner exists in a range of 80 ° C. to 120 ° C., and the TgA and the TgB The toner according to any one of claims 1 to 7, wherein the toner satisfies the following formula (5).
25 ° C. ≦ TgB−TgA ≦ 70 ° C. Formula (5)
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