JP2010059230A - 共重合体ラテックス組成物 - Google Patents

Abstract

【課題】耐チッピング性に優れ、乾燥時のブリスター防止、基材への密着性、耐候性、放置安定性をバランスよく両立する水性塗料組成物を実現可能な、共重合体ラテックス組成物を提供するする。
【解決手段】（Ａ）異相構造を有するジエン系共重合体ラテックス粒子、（Ｂ）重合体ラテックス粒子、を含み、（Ａ）成分の算出ガラス転移温度（Ｔｇ_ｃ）は−６０〜０℃であり、（Ｂ）成分の実測ガラス転移温度（Ｔｇ_ｍ）は８０℃以上であり、（Ｂ）成分の平均粒子径は１０ｎｍ〜８０ｎｍである自動車水性塗料用の共重合体ラテックス組成物。
【選択図】なし

Description

本発明は、自動車水性塗料用として好ましく使用される共重合体ラテックス組成物に関する。更に詳しくは、自動車水性塗料用として必要な物性、例えば、耐チッピング性、耐ブリスター性、基材となる電着板等への密着性、放置安定性等に優れた塗料を実現することが可能な共重合体ラテックス組成物に関する。

自動車の車体外板や外装部品に塗装される塗膜には、走行中の飛び石や砂利の衝突による亀裂の発生、塗膜の剥離といった、いわゆるチッピングと称される現象が生じる事が知られている。このチッピング現象から塗膜や基材を保護することを目的として、例えば自動車の床裏部においては従来、カチオン電着塗装が行われた基材表面に塩化ビニルプラスチックゾル組成物系の塗料を塗装することが行われている。しかしながら、ポリ塩化ビニルを含有している塩化ビニルプラスチックゾル組成物は、廃自動車鋼板の焼却処理工程において塩化水素ガスが発生し、焼却炉を損傷する場合がある。
また、床裏部以外、例えば自動車ボディの側面等においては、カチオン電着塗装が行われた基材表面に中塗り塗膜を形成する場合がある。このような中塗り塗膜を形成する塗料としては、ポリエステル樹脂やポリウレタン樹脂を主成分とし、溶媒として有機溶剤が使用された塗料が一般に用いられる。しかしながら、有機溶剤が使用された塗料は、塗料安定性や塗装作業性の観点からは好まれるものの、環境負荷（ＶＯＣ等）の観点からは好ましくなく、改良が求められている。

このような事情の下、近年、塩化ビニルプラスチックゾル組成物に代わる塗料として、水系塗料組成物が提案されている。
しかし、水系塗料組成物は、以下の如き多くの課題を抱えている。まず、水系塗料組成物は、水を分散媒とするため、特に高温（約９０〜１３０℃）での乾燥時に水分の蒸発に起因する塗膜の膨れ（ブリスター）を生じ易い。殊に、自動車の床裏部の様に、厚膜の塗膜を形成する必要がある場合にこの課題が深刻である。
また、水系塗料組成物にて形成された塗膜は、その耐水性が不足し易い。従って、当該塗膜は、降雨や降雪に接触した後に所望の耐チッピング性を確保し難い場合がある。
更に、水系塗料組成物にて形成された塗膜は、基材との密着性が不足し易い。即ち、電着塗装表面やチッピングプライマー層の表面に対する塗膜の十分な密着性が確保し難い場合がある。
また更に、水性塗料組成物は組成物の分散安定性が不足し易い。従って、当該組成物が工程上の障害となる場合がある。

これらの水系塗料組成物の課題を解決する為、数多くの先行技術が開示されている。例えば、ブリスターの課題に対しては、加熱によって水系塗料組成物成分の一部が凝集する性質を有する水系塗料組成物（すなわち、感熱ゲル化する性質を付与した水系塗料組成物）が提案されている（特許文献１、特許文献２）。また、塗膜の耐水性や電着板への密着性を改良させる技術として、特定組成の単量体混合物を乳化重合して得られる共重合体ラテックスが提案されている（特許文献３）。更に、原料単量体の添加方法を工夫する事によって各種性能を改良した共重合体ラテックスが提案されている（特許文献４）。また更に、優れた耐チッピング性能を発現させる水系塗料の技術として、特定の水性バインダー樹脂、無機顔料、及び粘性調整剤を含有する水性塗料組成物が提案されている（特許文献５）。

特開平５−３２９３８号公報 特開平５−３３１３８７号公報 特開２００３−１３８１９８号公報 特開２００５−５３９５０号公報 特登３１４２１６５号公報

しかしながら、上述した各課題をバランスよく両立する水系塗料組成物を実現する観点からはなお改良の余地がある。また、自動車のボディ側面等に塗膜を形成する場合には塗膜の耐候性が良好であることが望まれる。
本発明は上記事情に鑑みなされたものであり、耐チッピング性に優れ、乾燥時のブリスター防止、基材への密着性、耐候性、放置安定性をバランスよく両立する水性塗料組成物を実現可能な共重合体ラテックス組成物を提供する事を課題とする。

本発明者らは、上述の課題を解決するために鋭意検討した結果、自動車用水性塗料の構成材料として用いられる共重合体ラテックスに関し、特定のガラス転移温度を有する複種類の共重合体ラテックスを混在させて共重合体ラテックス組成物とすること、及び、共重合体ラテックスとして異相構造を有するものを用いること等に着目し、本発明をなすに至った。
即ち、本発明は、以下の共重合体ラテックス組成物を提供する。

［１］以下の（Ａ）,（Ｂ）成分、
（Ａ）異相構造を有するジエン系共重合体ラテックス粒子、及び
（Ｂ）異相構造を有する前記ジエン系共重合体ラテックス粒子とは異なる重合体ラテックス粒子、を含み、
前記（Ａ）成分の算出ガラス転移温度（Ｔｇ_ｃ）は−６０〜０℃であり、前記（Ｂ）成分の実測ガラス転移温度（Ｔｇ_ｍ）は８０℃以上であり、前記（Ｂ）成分の平均粒子径は１０ｎｍ〜８０ｎｍである共重合体ラテックス組成物。
［２］前記（Ａ）成分は、以下の（ａ−１），（ａ−２）成分、
（ａ−１）共役ジエン系単量体、及び
（ａ−２）当該共役ジエン系単量体と共重合可能な単量体であって、当該共役ジエン系単量体とは異なる単量体、
を含む単量体混合物からなる［１］記載の共重合体ラテックス組成物。
［３］前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分との配合比は、（（Ａ）成分の固形分）：（（Ｂ）成分の固形分））質量比として９５：５〜９９：１である［１］又は［２］記載の共重合体ラテックス組成物。
［４］前記（Ａ）成分の実測ガラス転移温度（Ｔｇ_ｍ）は−８０℃〜１００℃であり、かつ当該Ｔｇ_ｍを決定する際に観察される転移最低温度ＴＬと転移最高温度ＴＨとの差（ＴＨ−ＴＬ）が４０℃以上である［１］から［３］のいずれか一つに記載の共重合体ラテックス組成物。
［５］前記（Ａ）成分の平均粒子径が１６０ｎｍ〜５００ｎｍである［１］から［４］のいずれか一つに記載の共重合体ラテックス組成物。
［６］前記（Ａ）成分の乾燥物に飽和状態にまでトルエンで膨潤させた場合の、トルエン不溶分のトルエン湿潤物質量とそれを乾燥して得られる乾燥物質量との質量比（トルエン膨潤度）は６以上であり、かつ前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分とを含む前記共重合体ラテックス組成物のトルエン膨潤度は５以上である［１］から［５］のいずれか一つに記載の共重合体ラテックス組成物。
［７］前記（Ｂ）成分の平均粒子径が１５ｎｍ〜４５ｎｍである［１］から［６］のいずれかに一つに記載の共重合体ラテックス組成物。
［８］前記（Ａ）成分は、水酸基含有のエチレン性不飽和単量体に由来する単量体ユニットを２質量％〜１０質量％の範囲で含み、前記（Ｂ）成分は、水酸基含有のエチレン性不飽和単量体に由来する単量体ユニットを２質量％〜１０質量％の範囲で含む［１］から［７］のいずれか一つに記載の共重合体ラテックス組成物。

本発明の共重合体ラテックス組成物は、塩化水素の発生問題や有機溶剤に起因するＶＯＣ問題等を生じ難い。また、本発明の共重合体ラテックス組成物を自動車水性塗料の構成材料として用いた場合、耐チッピング性、基材との密着性、耐候性、耐ブリスター性、放置安定性をバランスよく両立する塗料組成物を実現し得る。

以下、本発明を実施するための最良の形態（以下、発明の実施の形態）について詳細に説明する。尚、本発明は、以下の実施の形態に限定されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。
本実施の形態の共重合体ラテックス組成物は、以下の（Ａ）,（Ｂ）成分、
（Ａ）異相構造を有するジエン系共重合体ラテックス粒子、
（Ｂ）異相構造を有する前記ジエン系共重合体ラテックス粒子とは異なる重合体ラテックス粒子、
を含むものである。まず、前記（Ａ）成分について説明する。

前記（Ａ）成分は、例えば、以下の（ａ−１），（ａ−２）成分、
（ａ−１）共役ジエン系単量体、
（ａ−２）当該共役ジエン系単量体と共重合可能な単量体であって、当該共役ジエン系単量体とは異なる単量体、
を含む単量体混合物から形成することができる。前記（ａ−１）成分は、共重合体に柔軟性を与え、衝撃吸収性を与えるために重要な成分である。

ここで、前記（ａ−１）成分が、前記単量体混合物中に占める割合としては、通常３０質量％〜７０質量％、好ましくは３５質量％〜６０質量％である。（ａ−１）成分の使用量を上記範囲に設定する事により、共重合体に適度の柔軟性と弾性を付与して塗膜の耐チッピング性を向上させ、かつ塗装工程後の焼き付け時にブリスターを生じ難い。
なお、前記（ａ−１）成分として使用される共役ジエン系単量体の好ましい例としては、例えば、１，３−ブタジエン、イソプレン、２−クロロ−１，３−ブタジエン等を挙げることができる。これらは１種を単独で、または２種以上を併用して使用することができる。

一方、前記（ａ−２）成分は、その種類を適宜選択することにより、共重合体ラテックス組成物にさまざまな特性を付与できる。前記（ａ−２）成分として用いられる単量体の好ましい例としては、例えば、エチレン性不飽和カルボン酸系単量体、シアン化ビニル系単量体、芳香族ビニル系単量体、（メタ）アクリル酸アルキルエステル系単量体、水酸基含有のエチレン性不飽和単量体、等が挙げられる。

前記エチレン性不飽和カルボン酸系単量体は、共重合体ラテックスに必要な分散安定性を与え、顔料との結合作用を高めるために好ましく使用される成分である。
ここで、前記エチレン性不飽和カルボン酸系単量体としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸等の一塩基性エチレン系不飽和カルボン酸単量体、イタコン酸、マレイン酸、フマル酸等の二塩基性エチレン系不飽和カルボン酸単量体等が挙げられる。これらは１種を単独で、または２種以上を組み合わせて用いることができる。
また、前記エチレン性不飽和カルボン酸系単量体が、前記単量体混合物中に占める割合としては、通常０．１質量％〜７質量％、好ましくは０．３質量％〜５質量％である。エチレン性不飽和カルボン酸系単量体の使用量を上記範囲に設定する事により、前記（Ａ）成分、又は本実施の形態の共重合体ラテックス組成物の分散安定性を良好に保つ事ができる。また、エチレン性不飽和カルボン酸系単量体の使用量を上記範囲に設定する事により、共重合体ラテックス組成物、又はこれを利用した水性塗料の粘度を取り扱いに支障をきたさないような適度な範囲に調整する事できる。

前記シアン化ビニル系単量体は、共重合体の凝集力を高める目的で好ましく使用される成分である。
ここで、前記シアン化ビニル系単量体としては、例えば、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、α−クロルアクリロニトリル等が挙げられる。これらは１種を単独で、または２種以上を組み合わせて用いることができる。
また、前記シアン化ビニル系単量体が、前記単量体混合物中に占める割合としては、通常０質量％〜３０質量％である。シアン化ビニル系単量体の使用量を当該範囲に設定する事により、前記（Ａ）成分の重合安定性を低下させることなく、塗膜の耐チッピング性と耐ブリスター性を同時に向上させる効果を得ることができる。

前記芳香族ビニル系単量体としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、ｐ−メチルスチレン等が挙げられる。これらは１種を単独で、または２種以上を組み合わせて用いることができる。

前記（メタ）アクリル酸アルキルエステル系単量体としては、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸２−エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸ドデシル等が挙げられる。これらは１種を単独で、または２種以上を組み合わせて用いることができる。

前記水酸基含有のエチレン性不飽和単量体は、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を含有する塗料に、基材への優れた密着性を発現させる目的で好ましく用いられる。
ここで、前記水酸基含有のエチレン性不飽和単量体としては、例えば、エチレン性不飽和カルボン酸ヒドロキシアルキルエステル系単量体、アリルアルコール、及びＮ−メチロールアクリルアミド等が挙げられる。エチレン性不飽和カルボン酸ヒドロキシアルキルエステル系単量体としてより具体的には、例えば（メタ）アクリル酸２−ヒドロキシエチルが挙げられる。
また、前記水酸基含有のエチレン性不飽和単量体が、前記単量体混合物中に占める割合としては、通常２質量％〜１０質量％、好ましくは３質量％〜８質量％である。当該割合を２質量％以上とすることにより、良好な密着性を発現させ得る。また、当該割合を１０質量％以下とすることにより、共重合体ラテックス組成物又は塗料の粘度を取り扱い易い粘度に調整する事ができる。

前記単量体混合物には、上述した各種単量体の他、種々の単量体を配合することができる。そのような単量体としては、例えば、アクリル酸アミノエチル、アクリル酸ジメチルアミノエチル、アクリル酸ジエチルアミノエチルなどのアミノアルキルエステル類；
２−ビニルピリジン、４−ビニルピリジンなどのピリジン類；
アクリル酸グリシジル、メタクリル酸グリシジルなどのグリシジルエステル類；
アクリルアミド、メタクリルアミド、Ｎ−メチロールアクリルアミド、Ｎ−メチルアクリルアミド、Ｎ−メチルメタクリルアミド、グリシジルメタクリルアミド、Ｎ，Ｎ−ブトキシメチルアクリルアミドなどのアミド類；
酢酸ビニルなどのカルボン酸ビニルエステル類；
塩化ビニルなどのハロゲン化ビニル類；
ジビニルベンゼン、（ポリ）エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、１，４−ブタンジオールジ（メタ）アクリレート、アリル（メタ）アクリレート等の多官能ビニル系単量体；
等が挙げられる。これらは１種を単独で、または２種以上を組み合わせて用いる事ができる。中でも、得られる共重合体ラテックス組成物の安定性、塗料の耐チッピング性、密着性、耐ブリスター性の観点からは、スチレン、アクリル酸２−ヒドロキシエチル、アクリル酸を配合することが好ましい。

なお、前記（ａ−２）成分が、前記単量体混合物中に占める割合としては、通常３０質量％〜７０質量％、好ましくは４０質量％〜６５質量％である。前記（ａ−２）成分を上記範囲で使用する事で、好適な耐チッピング性、耐ブリスター性を発現させることができる。

本実施の形態において、前記（Ａ）成分は、例えば上述のような（ａ−１），（ａ−２）成分を含む単量体混合物を用いて、乳化重合を行うことによって形成することができる。
ここで、本実施の形態における前記（Ａ）成分の算出ガラス転移温度（Ｔｇ_ｃ）とは、以下の計算式（１）によって算出される理論値である。
１／Ｔｇ_ｃ＝Σ（Ｘｉ／Ｔｇｉ）・・・・・（１）
なお、Ｘｉ（ｉ＝１，２，・・・，ｉ）は、使用されるモノマーＭｉ（ｉ＝１，２，・・・，ｉ）の各質量分率である。また、Ｔｇｉ（ｉ＝１，２，・・・，ｉ）は、使用されるモノマーＭｉ（ｉ＝１，２，・・・，ｉ）の各ホモポリマーのガラス転移温度である。

上記Ｔｇｉの値については、本実施の形態において使用可能な代表的な各単量体について、以下の値を用いることができる。
スチレン：３８８Ｋ、１，３−ブタジエン：１８９Ｋ、メタアクリル酸メチル：３７３Ｋ、アクリロニトリル：４５０Ｋ、アクリル酸２−ヒドロキシエチル：２５８Ｋ、イタコン酸：５００Ｋ、アクリル酸：５００Ｋ。

そして、本実施の形態において、前記（Ａ）成分の算出ガラス転移温度（Ｔｇ_ｃ）は−６０〜０℃、好ましくは−４０〜−１０℃である。この前記（Ａ）成分のＴｇ_ｃを−６０〜０℃の範囲にすることによって、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した塗料は優れた耐チッピング性と、耐ブリスター性とを両立し得る。なお、Ｔｇ_ｃは、前記（Ａ）成分を製造する際に使用される単量体の種類や使用量を選択する事などにより調整することができる。

本実施の形態において、前記（Ａ）成分は異相構造を有する。ここで、異相構造とは、１個の粒子内に原料単量体組成（単量体の種類、及び／又は配合比率）の異なる層が、複数存在する構造を指している。
ポリマー粒子の構造は、例えば染色処理を施した共重合体ラテックスを透過型電子顕微鏡で観察する事などにより容易に確認できる。本実施の形態における前記（Ａ）成分のポリマー粒子構造としては、例えば、コアシェル構造、複合構造、局在構造、だるま状構造、いいだこ状構造、ラズベリー状構造、多粒子複合構造などが挙げられる。中でも、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した水性塗料の耐ブリスター性、耐チッピング性、及び塗膜の耐候性の観点から、コアシェル構造が好ましい。

異相構造を有する前記（Ａ）成分の製造法としては、例えば、従来商業的に用いられている乳化重合法の装置を使用し、少なくとも二段の重合工程を含む多段重合法を採用することができる。ここで、多段重合法とは、例えば特開２００２−２２６５２４号公報に開示されている如く、組成の異なる複数の単量体混合物を準備し、重合反応の進行に伴って系内に添加する単量体混合物の組成を変化させる重合法である。
そして、上記のような多段重合法を採用する場合、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物で目的とする効果をより良好に発現させるためには、各重合段の単量体混合物の組成を適切にコントロールすることが重要である。

即ち、重合反応における時系列的な観点で整理した場合、最初の工程を第一重合段、これに続く工程を第二重合段、（更にこれに続く第三重合段以降が存在してもよい）等と定義する。この場合、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した塗料の耐ブリスター性、及び耐候性の観点から、各重合段における単量体混合物から得られる共重合体のガラス転移温度としては、より後段の重合段ほど高い算出ガラス転移温度（Ｔｇ_ｃ）の得られる単量体混合物の組成にする事が望ましい。

また、第一重合段で用いる単量体混合物の量と、第二重合段以降の各重合段で用いられる単量体混合物合計量との質量比としては、通常３０：７０〜８０：２０、好ましくは４５：５５〜７０：３０である。当該質量比をこのような値に設定することにより、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した水性塗料の耐チッピング性と耐ブリスター性とを、より高める事ができる。

更に、各重合段において用いられる単量体混合物にて形成される共重合体の溶解度パラメーター（ＳＰ値）としては、ある重合段で用いられる単量体混合物にて形成される共重合体のＳＰ値を基準として、その直後の重合段で用いられる単量体混合物にて形成される共重合体のＳＰ値は増加するように設定されることが好ましい。各重合段のＳＰ値は、単量体混合物を構成する単量体の種類や、その使用量割合等を適宜設定することで調整することができる。特に、ＳＰ値が低い前記（ａ−１）成分の使用量割合が重要な因子である。

本実施の形態における前記（Ａ）成分の実測ガラス転移温度（Ｔｇ_ｍ）としては、通常−８０℃〜１００℃、好ましくは−６０℃〜７０℃である。本実施の形態において、前記（Ａ）成分のＴｇ_ｍは、示差走査熱量計で測定される示差熱量曲線の転移領域の温度として観察される。

転移領域の温度とは、特開平１１−２７９３３６号公報に説明されている如く、示差走査熱量計を用いてサンプルから発生する熱量を測定し、測定温度を連続的に変化させた場合に、サンプルから得られる熱量の値が連続的に変化していく状態の領域の温度を指す。
前記（Ａ）成分のＴｇ_ｍを上記範囲に設定する事により、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した塗料は、優れた耐チッピング性と、耐ブリスター性とを両立し得る。
なお、上記Ｔｇ_ｍは、前記（Ａ）成分を製造する際に使用する単量体の種類や使用量割合、単量体の重合系内への添加方法、特に前述の多段重合を行う場合の各重合段の組成と重合系内への添加速度、重合反応速度、等を選択する事により調整することができる。

また、当該Ｔｇ_ｍを決定する際に観察される転移最低温度（転移領域の最低温度）ＴＬと、転移最高温度（転移領域の最高温度）ＴＨとの差（ＴＨ−ＴＬ）としては、通常４０℃以上、好ましくは５０℃以上、上限として通常１５０℃以下、好ましくは１２０℃以下である。（ＴＨ−ＴＬ）を４０℃以上とする事で、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した塗料は優れた耐ブリスター性を発現し得る。
なお、この理由は定かではないが、前記（Ａ）成分の粒子構造が単純な均一組成ではなく１つの粒子内に組成の勾配を有するものであるため、焼き付け等の乾燥時に共重合体ラテックス組成物の製膜状態が連続的に変化する為と推測される。
また、（ＴＨ−ＴＬ）の値は、ジエン系共重合体ラテックス（Ａ）を製造する際に使用する単量体の種類や使用量割合、単量体の重合系内への添加方法、多段重合を行う際の各重合段の組成、等を選択する事により調整することができる。

本実施の形態において、前記（Ａ）成分の平均粒子径としては、通常１６０ｎｍ〜５００ｎｍ、好ましくは１７０ｎｍ〜４５０ｎｍ、より好ましくは１９０ｎｍ~４００ｎｍである。平均粒子径が１６０ｎｍ以上である事で、本実施の形態の共重合体ラテックスを使用した水性塗料は優れた耐ブリスター性を発現し得る。一方、平均粒子径が５００ｎｍ以下である事で、同じく水性塗料は優れた耐チッピング性を発現する。
なお、平均粒子径は、前記（Ａ）成分を乳化重合により製造する際の、乳化剤の使用量を調節する方法等によって調整することができる。
また、本願明細書における平均粒子径とは、動的光散乱法により光散乱光度計（シーエヌウッド社製、モデル６０００）を用いて、初期角度４５度−測定角度１３５度で測定した値である。

本実施の形態において、前記（Ａ）成分中に含まれる共重合体中のゲル分率（トルエン不溶分）としては、通常６０質量％〜９５質量％、好ましくは８０質量％〜９０質量％である。この範囲内になるようにゲル分率を調整することで、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した塗料の耐ブリスター性と塗膜の耐チッピング性とを向上させる事ができる。
また、前記（Ａ）成分のトルエン膨潤度としては、通常６以上、好ましくは８以上である。ここで、トルエン膨潤度とは、測定対象物の乾燥物に飽和状態にまでトルエンで膨潤させた場合の、トルエン不溶分のトルエン湿潤物質量とそれを乾燥して得られる乾燥物質量との質量比を意味している。本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した塗料は、トルエン膨潤度を６以上に調整することで良好な耐チッピング性を発現し得る。

次に、本実施の形態において使用される前記（Ｂ）成分について説明する。
前記（Ｂ）成分を形成する単量体に関しては、前記（Ａ）成分と同種の単量体を使用する事ができる。中でも好ましい単量体としては、例えば、芳香族ビニル系単量体、エチレン性不飽和カルボン酸系単量体、（メタ）アクリル酸アルキルエステル系単量体、が挙げられる。
なお、本実施の形態において前記（Ｂ）成分は、前記（Ａ）成分とは異なる成分として定義されている。ここで、「異なる」には、モノマーの種類や組成比、高次構造（異相構造の種類が異なる等）が異なる場合が含まれるものとする。

本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した塗料に、基材への優れた密着性を発現させる観点から、前記（Ｂ）成分を形成する単量体としては、水酸基含有のエチレン性不飽和単量体を用いることが好適である。このような水酸基含有のエチレン性不飽和単量体としては、例えば、エチレン性不飽和カルボン酸ヒドロキシアルキルエステル単量体、アリルアルコール、及びＮ−メチロールアクリルアミド等が挙げられる。
また、そのような水酸基含有のエチレン性不飽和単量体が、前記（Ｂ）成分を形成する全単量体中に占める割合としては、通常２質量％〜１０質量％、好ましくは３質量％〜８質量％である。当該割合を２質量％以上とする事で、塗膜の良好な密着性を発現させ得る。また、当該割合を１０質量％以下とする事で、共重合体ラテックス組成物及び塗料の粘度を、取り扱い易い粘度に調整し得る。

本実施の形態において、前記（Ｂ）成分の実測ガラス転移温度（Ｔｇ_ｍ）としては、８０℃以上、好ましくは８５℃以上、上限として通常１５０℃以下、好ましくは１３０℃以下である。Ｔｇ_ｍが８０℃以上である事によって、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した塗料は優れた耐ブリスター性を発現し得る。
なお、前記（Ｂ）成分のＴｇ_ｍは、前記（Ｂ）成分を形成する単量体の種類やその使用割合を適宜選択する事により調整することができる。また、Ｔｇ_ｍの測定方法は、前記（Ａ）成分の場合と同様である。

前記（Ｂ）成分の平均粒子径としては、通常１０ｎｍ〜８０ｎｍ、好ましくは１５ｎｍ〜４５ｎｍである。前記（Ｂ）成分の平均粒子径がこの範囲にすることによって、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した塗料は、優れた耐ブリスター性を発現し得る。
また、前記（Ａ）成分の平均粒子径と前記（Ｂ）成分の平均粒子径との差（（Ａ成分の粒子径）−（Ｂ成分の粒子径））としては、通常８０ｎｍ〜４００ｎｍ、好ましくは９０ｎｍ〜３５０ｎｍである。平均粒子径の差をこのような範囲に設定することにより、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した塗料は、優れた耐ブリスター性を発現し得る。
なお、平均粒子径の制御は前記（Ａ）成分の場合と同じく、乳化重合時に使用する乳化剤量の増減等で調整することができる。また、平均粒子径の測定方法については、前記（Ａ）成分の場合と同様である。

本実施の形態において、前記（Ｂ）成分のＴｇ_ｍや平均粒子径の調整で、好適な耐ブリスター性が得られるメカニズムについては定かでない。しかし、本発明者は、ガラス転移温度が高く製膜し難い粒子が、共重合体ラテックス組成物中に微分散している事により、塗料の焼き付け時といった乾燥時に水蒸気の発散が円滑に行われ、塗膜のフクレを発生させない為と推測する。

本実施の形態において、前記（Ａ）成分、及び前記（Ｂ）成分の製造方法については、例えば、水性媒体中で界面活性剤の存在下、ラジカル開始剤により重合を行う等の方法を採用することができる。
ここで、使用する乳化剤としては、従来公知のアニオン、カチオン、両性および非イオン性の界面活性剤を用いることができる。好ましい界面活性剤の例としては、例えば、脂肪族セッケン、ロジン酸セッケン、アルキルスルホン酸塩、アルキルスルホコハク酸塩、ポリオキシエチレンアルキル硫酸塩などのアニオン性界面活性剤；
ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルアリルエーテル、ポリオキシエチレンオキシプロピレンブロックコポリマーなどのノニオン性界面活性剤；
が挙げられる。これらは１種を単独で、または２種以上を組み合わせて用いることができる。
また、使用される界面活性剤の量としては、単量体１００質量部に対して、通常０．１質量部〜２．０質量部である。

前記ラジカル開始剤は、熱または還元剤の存在下でラジカル分解して単量体の付加重合を開始させるものであり、無機系開始剤、有機系開始剤のいずれも使用することが可能である。好ましい開始剤の例としては、例えば、ペルオキソ二硫酸塩、過酸化物、アゾビス化合物などを挙げることができる。
このような開始剤としてより具体的には、例えば、ペルオキソ二硫酸カリウム、ペルオキソ二硫酸ナトリウム、ペルオキソ二硫酸アンモニウム、過酸化水素、ｔ−ブチルヒドロペルオキシド、過酸化ベンゾイル、２，２−アゾビスブチロニトリル、クメンハイドロパーオキサイド等が挙げられる。これらは１種を単独で、または２種以上を組み合わせて用いることができる。
なお、前記重合の方法としては、酸性亜硫酸ナトリウム、アスコルビン酸やその塩、エリソルビン酸やその塩、ロンガリットなどの還元剤を上述の重合開始剤と組み合わせて用いる、いわゆるレドックス重合法を用いることもできる。

更に、上記重合においては連鎖移動剤を用いることも可能である。連鎖移動剤の好ましい例としては、例えば、核置換α−メチルスチレンの二量体のひとつであるα−メチルスチレンダイマー、ｎ−ブチルメルカプタン、ｔ−ブチルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタン、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ラウリルメルカプタンなどのメルカプタン類；
テトラメチルチウラジウムジスルフィド、テトラエチルチウラジウムジスルフィドなどのジスルフィド類；
四塩化炭素、四臭化炭素などのハロゲン化誘導体、２−エチルヘキシルチオグリコレートなどが挙げられる。これらは１種を単独で、または２種以上を組み合わせて用いることができる。
連鎖移動剤の添加方法としては、例えば、一括添加、回分添加、連続添加など公知の添加方法が用いられる。

共重合体ラテックスを製造する場合の重合温度としては、例えば、４０℃〜１００℃である。ここで、生産効率と、得られる共重合体ラテックス組成物の衝撃吸収性等の品質の観点から、重合開始時から単量体混合物の添加終了時までの期間における重合温度として、好ましくは５５℃〜９５℃、より好ましくは６０℃〜９０℃である。
また、全単量体を重合系内に添加終了後に、各単量体の重合転化率を引き上げる為に重合温度を上げる方法（いわゆるクッキング工程）を採用する事も可能である。このような工程における重合温度としては、通常８０℃〜１００℃である。

前記（Ａ）成分を製造する場合の重合固形分濃度（重合が完結した際の固形分濃度。乾燥により得られた固形分質量の、元の共重合体ラテックス組成物（水等を含む）質量に対する割合をいう。）としては、生産効率と、乳化重合時の粒子径制御の観点から、通常３５質量％〜６０質量％、好ましくは４０質量％〜５７質量％である。
一方、前記（Ｂ）成分を製造する場合の重合固形分濃度としては、乳化重合時の粒子径制御の観点から、通常１０質量％〜５０質量％、好ましくは１５質量％〜４０質量％である。

本実施の形態の共重合体ラテックスを製造するに際し、乳化重合の系内に単量体混合物を添加する方法についても種々の方法を採用し得る。例えば、単量体混合物の一部を一括して予め乳化重合系内に仕込み重合した後、残りの単量体混合物を連続的もしくは間欠的に仕込む方法が挙げられる。また、単量体混合物を各重合段の最初から連続的または間欠的に仕込む方法が挙げられる。これらの重合方法は組み合わせることも可能である。
なお、重合時の粒子径安定性の観点、商業生産ベースにおいて発生する重合熱の除去の観点、及び製品の生産性の観点から、全単量体混合物の８０質量％以上については連続的に系内に添加する方法が好ましい。

また、前記（Ａ）成分、及び前記（Ｂ）成分の製造に際しては、粒子径を調整する観点から公知のシード重合法を用いることも可能である。このようなシード重合法としては、シードを作製後同一反応系内で共重合体ラテックスの重合を行うインターナルシード法、別途作製したシードを用いるエクスターナルシード法などの方法を、適宜選択して用いることができる。

前記（Ａ）成分、及び前記（Ｂ）成分の製造に際しては、必要に応じて公知の各種重合調整剤を用いることができる。即ち、例えばｐＨ調整剤、キレート剤などを使用することができる。
ｐＨ調整剤の好ましい例としては、例えば、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、リン酸水素二ナトリウム、等が挙げられる。また、キレート剤としては、例えば、エチレンジアミン四酢酸ナトリウム等が挙げられる。

本実施の形態の共重合体ラテックス組成物は、それぞれ別個に製造された前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分とを均一に混合して共重合体ラテックス組成物を形成してもよいし、同一の反応器内で前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分とを同時に製造して共重合体ラテックス組成物を形成してもよい。更には、前記（Ａ）成分、又は前記（Ｂ）成分のいずれか一方をまず製造後、その存在下で他方の成分を製造して共重合体ラテックス組成物を形成してもよい。

本実施の形態において、前記（Ａ）成分と、前記（Ｂ）成分との配合比は、（（Ａ）成分の固形分）：（（Ｂ）成分の固形分））質量比として通常９５：５〜９９：１、好ましくは９６：４〜９８：２である。当該配合比が上記範囲に調整される事により、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物が塗料用に使用された際に、優れた耐チッピング性と耐ブリスター性とが両立され得る。

本実施の形態の共重合体ラテックス組成物について、トルエン膨潤度としては、通常５以上、好ましくは７以上である。トルエン膨潤度とは、前述のジエン系共重合体ラテックス（Ａ）の説明部分で述べた内容と同様である。上記膨潤度が５以上であることで、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した塗料は良好な耐チッピング性を発現し得る。

本実施の形態の共重合体ラテックス組成物は、通常、溶媒中に分散された状態で最終製品として提供される。この場合の固形分濃度としては、通常３０質量％〜６０質量％である。
ここで、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物には、その効果を損ねない限り、必要に応じて各種添加剤を添加したり、あるいは他のラテックスを混合して用いたりすることができる。例えば分散剤、消泡剤、老化防止剤、耐水化剤、殺菌剤、増粘剤、保水剤、印刷適性剤、滑剤、架橋剤などを添加することができる。また、アルカリ感応型ラテックス、有機顔料、ウレタンエマルジョン、アクリルエマルジョンなどを混合して用いることもできる。なお、物性上問題のない範囲で、他の（ジエン系）共重合体ラテックスを併用しても良い。
また、これらの各種添加剤は、前記（Ａ）成分、前記（Ｂ）成分をそれぞれ製造する段階で添加されてもよいし、前記（Ａ）成分と、前記（Ｂ）成分とが混合される際、または混合された後に添加されてもよい。

本実施の形態の共重合体ラテックス組成物は、そのままで、或いは必要に応じ、各種充填剤、添加剤、他種エマルジョン、有機材料等を添加して、塗料として使用することができる。
このような充填剤の例としては、例えば、炭酸カルシウム、カオリンクレー、タルク、珪藻土、シリカ、マイカ、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、セピオライト、アルミナ、酸化チタン、硫酸バリウム、ベンガラ等の無機顔料；
ガラスビーズ、発泡ガラスビーズ、火山ガラス中空体、ガラス繊維等のガラス材料；
カーボンブラック等の有機顔料が挙げられる。これらは１種を単独で、又は２種以上を併用して使用することができる。
また、充填剤の添加量としては、共重合体ラテックス組成物の固形分１００質量部に対し、通常５０質量部〜４００質量部である。充填剤の添加量をこのような範囲とする事で、得られた塗料は、優れた耐チッピング性と耐ブリスター性とを両立する。

上記添加剤としては、例えば、可塑剤、タレ防止剤、増粘剤、消泡剤、分散剤、起泡剤、コロイド安定剤、防腐剤、ＰＨ調整剤、老化防止剤、着色剤、架橋剤、硬化剤、保水剤等が挙げられる。これらは１種を単独で、又は２種以上を併用して使用する事が可能である。
ここで、増粘剤としては、例えば、ポリカルボン酸塩類、ウレタン会合型、ポリエーテルタイプ、セルロースエーテル、ポリアクリルアミド等を挙げることができる。
また、架橋剤・硬化剤としては、例えば、多官能エポキシ化合物、ブロックイソシアネート、メラミン樹脂、オキソザリン化合物等を挙げることができる。
更に、起泡剤としては、例えば、重曹、炭酸アンモニウム、ニトロソ化合物、アゾ化合物、スルホニルヒドラジド等の化合物を挙げる事ができる。

上記他種エマルジョンとしては、例えば、天然ゴムラテックス、アクリル樹脂系ラテックス、酢酸ビニル系ラテックス、ウレタン樹脂ラテックス、エポキシ樹脂ラテックス等が挙げられる。また、上記有機材料としては、例えば、各種樹脂粉末、ゴム粉末、ポリエチレングリコール、カーボンブラック、ホワイトカーボン、セルロースパウダー、澱粉等を挙げる事ができる。

本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を用いて塗料を調製する場合、従来公知の各種分散装置を用いることができる。分散装置としては、例えばバタフライミキサー、プラネタリーミキサー、スパイラルミキサー、ロータリーミキサー、ニーダー、ディゾルバー、ペイントコンディショナー等を使用する事ができる。
また、本実施の形態の共重合体ラテックス組成物を使用した塗料は、従来公知の方法、例えば、ヘラ、刷毛、エアスプレー、エアレススプレー、モルタルガン、リシンガン、ロール塗工機等を用いて基材に塗布する事が可能である。

本実施の形態の共重合体ラテックス組成物は、自動車水性塗料用途の他、塗工紙用バインダー、紙のコーティング剤、カーペットバッキング剤、接着剤などにも用いる事ができる。

次に、実施例及び比較例を挙げて本実施の形態をより具体的に説明するが、本実施の形態はその要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。尚、各物性の評価は、以下の通りの方法で行った。

○各物性の評価方法
（１）示差走査熱量曲線による転移領域温度（ＴＬ，ＴＨ）の測定：
示差走査熱量計（エスアイアイ・ナノテクノロジー株式会社製；ＤＳＣ６２２０）を使用し、温度−１２０℃から＋１６０℃まで、１５℃／ｍｉｎ．の速度で昇温操作を行い、示差走査熱量曲線を得た。これにより、ラテックス粒子の転移領域の最低温度ＴＬと最高温度ＴＨとを求めた。
（２）実測ガラス転移温度（Ｔｇ_ｍ）の測定：
上記の示差走査熱量計を使用し、上記と同じ条件で昇温操作を行い、示差走査熱量曲線の変極点の温度から、ラテックス粒子のガラス転移温度を測定した。
（３）ラテックスの粒子径：
動的光散乱法により、光散乱光度計（シーエヌウッド社製、モデル６０００）を用いて、初期角度４５度−測定角度１３５度で測定した平均粒子径を意味する。
（４）ラテックスの粒子構造：
ラテックスをオスミウム酸により処理した後、透過型電子顕微鏡（日立製作所株式会社製；Ｈ−７１００）で粒子構造を確認した。特にラテックス粒子の層構造が多層構造、或いは均一構造のどちらかであるかに着眼し観察した。
（５）ゲル分率、トルエン膨潤度：
固形分濃度を４０％に調製した共重合体ラテックス組成物を、１３０℃で３０分間乾燥しラテックスフィルムを得た。このラテックスフィルムを０．５ｇとり秤量した。これをトルエン３０ｍｌと混合して３時間浸透した後、目開き３２μｍの金属網にてろ過した場合の残留物の湿潤質量とそれを乾燥して得られる乾燥質量を秤量した。もとのラテックスフィルム質量に対する残留物の乾燥質量の割合をゲル分率（質量％）とした。また、上記残留物の乾燥質量に対する湿潤質量の比をトルエン膨潤度とした。
（６）耐チッピング性評価：
各塗料が塗装され、乾燥されたテスト板（塗膜の乾燥膜厚：３００μｍ）を準備し、テスト板上の乾燥塗膜を水平面に対し６０度の角度で固定した。次いで塗膜面の上に高さ２ｍのポリ塩化ビニル製パイプ（内径２０ｍｍ）を水平面に対し垂直に固定した。その後、該パイプを通して、Ｍ−４ナットを２ｍの高さから塗膜面に連続的に落下、衝突させ、テスト板の下地が露出するまでに要した、ナットの総質量（Ｋｇ）を測定した。その総質量をチッピング強度（Ｋｇ）として表し、その大小で耐チッピング性を評価した。チッピング強度が大きいもの程、耐チッピング性は優れていると判定した。
（７）耐ブリスター性（フクレ発生限界）：
複数のテスト板上に、１００μｍ刻みで乾燥膜厚が変わるよう各塗料を塗布した。熱風乾燥機を用いて、８０℃で２０分間、更に１３０℃で２０分間乾燥し、得られた乾燥塗膜についてフクレの有無を目視で確認した。フクレが発生する限界点の膜厚（μｍ）を測定した。この膜厚の値が大きい程、耐ブリスター性は優れていると判定した。
（８）塗膜の密着性：
テスト板上の乾燥塗膜の表面に、カッターナイフを用いて等間隔でクロスカットを入れた。この場合、テスト板と乾燥塗膜との界面までナイフが入る様にした。次にクロスカット部の中心にセロハンテープを貼り付け、一定の力で引き剥がした。引き剥がした後のテスト板の状態を目視にて観察し、以下のような基準の５点法で採点した。テスト板上に残ったクロスカット部の多いものほど良好と判断し、高い点数を付けた。
５：全てのクロスカットが剥がれず、テスト板上に残っていた。
４：全クロスカットのうち、ごく一部のクロスカットのみが、テスト板上から剥がれていた。
３：約半数のクロスカットが、テスト板上から剥がれていた。
２：大半のクロスカットが、テスト板状から剥がれていた。
１：全てのクロスカットが、テスト板上から剥がれていた。
（９）塗料の放置安定性：
テスト板上に各塗料を塗布し、室温で１０日間放置した。その後熱風乾燥機を用いて８０℃で２０分間、更に１３０℃で２０分間乾燥した。得られた乾燥塗膜を目視にて観察し、以下のような基準の５点法で採点した。塗膜にフクレやクラックのないもの程、高得点とし、放置安定性が良好と判断した。
５：塗膜に、フクレ・クラックの発生が全くなかった。
４：塗膜のごく一部に、フクレ・クラックの発生があった。
３：塗膜面積の約半分に、フクレ・クラックの発生があった。
２：塗膜の大半に、フクレ・クラックの発生があった。
１：塗膜の全面に、フクレ・クラックの発生があった。
（１０）塗膜の耐候性：
乾燥塗膜が表面に形成されたテスト板を、スガ試験機株式会社製、デューパネル光コントロールウエザーメーターで３００時間（照射４時間／６０℃、湿潤４時間／４０℃の繰り返し）処理した。処理後の塗膜の黄変度合いとクラックの入り度合いを目視にて観察し、以下のような基準の５点法で採点した。黄変及びクラックの少ないもの程、高得点とした。
５：塗膜に、黄変・クラックの発生が全くなかった。
４：塗膜のごく一部に、黄変・クラックの発生があった。
３：塗膜面積の約半数に、黄変・クラックの発生があった。
２：塗膜面積の大半に、黄変・クラックの発生があった。
１：塗膜全面に、黄変・クラックの発生があった。

（Ａ）異相構造を有するジエン系共重合体ラテックス粒子の製造
［製造例Ａ１］
耐圧反応容器に重合初期の原料として水７５質量部、ドデシルジフェニルエーテルジスルホン酸ナトリウム０．３質量部、及び平均粒子径３７ｎｍのポリスチレン製シードラテックス０．６５質量部を含む重合初期原料を一括して仕込み、７０℃にて十分に攪拌した。次いで、第一重合段用として調製しておいたスチレン１８．７質量部、１，３−ブタジエン３３質量部、２−ヒドロキシエチルアクリレート３．３質量部、及びｔ−ドデシルメルカプタン０．３３質量部から成る、単量体と連鎖移動剤との混合物（以下、「単量体等混合物」と略記する）について、２時間４５分をかけて一定の流量でこの耐圧容器内に連続的に添加を行った。一方、この添加開始から１０分後より、水２０質量部、水酸化ナトリウム０．１５質量部、ドデシルジフェニルエーテルジスルホン酸ナトリウム０．２質量部、及びペルオキソ二硫酸ナトリウム０．８質量部からなる水系混合物の添加を開始し、重合反応を開始させた。この水系混合物については、６時間５０分かけて連続的に添加し、重合反応を加速させた。
第一重合段用の単量体等混合物の添加が終了した時点から１時間後に、第二重合段用の単量体等混合物の添加を開始した。この第二重合段用の単量体等混合物は、スチレン７質量部、１，３−ブタジエン７質量部、２−ヒドロキシエチルアクリレート１質量部、及びｔ−ドデシルメルカプタン０．０８質量部からなり、４５分で連続的にこの耐圧容器内に添加し、重合反応を継続させた。
この第二重合段の単量体等混合物の終了時点より、耐圧容器内の温度を８０℃に引き上げ、重合反応を加速させた。
更に第二重合段の単量体等混合物の添加が完了した時点から１時間後に、第三重合段用の単量体等混合物の添加を開始した。この第三重合段用の単量体等混合物は、スチレン１９質量部、１，３−ブタジエン７．５質量部、２−ヒドロキシエチルアクリレート１．８質量部、アクリル酸１．７質量部、及びｔ−ドデシルメルカプタン０．０１質量部からなり、１時間３０分で連続的にこの耐圧容器内に添加し、重合反応を継続させた。
第三重合段の単量体等混合物の添加終了後、耐圧容器内の温度を９５℃に昇温させ、１時間３０分重合反応を継続させて各単量体の重合転化率を高めた。
この共重合体ラテックスには、水酸化カリウム及び水酸化ナトリウムを添加してｐＨを８．０に調整し、スチームストリッピング法で未反応の単量体を除去した後、最後に固形分濃度を５０質量％に調整した。この共重合体ラテックスを３２５メッシュのフィルターを通過させて濾過し、ジエン系共重合体ラテックス粒子Ａ１を得た。ジエン系共重合体ラテックス粒子Ａ１の各物性の評価結果を表１に記載した。

［製造例Ａ２−Ａ７］
各重合段の単量体等混合物の組成を、表１に記載した通りに変更した事以外は、全て製造例Ａ１と同じ手順でジエン系共重合体ラテックス粒子Ａ２−Ａ７を製造した。これらの各物性の評価結果を表１に記載した。

［製造例Ａ８］
製造例Ａ１と同じ耐圧反応容器に、重合初期の原料として水７５質量部、ドデシルジフェニルエーテルジスルホン酸ナトリウム０．３質量部、及び平均粒子径３７ｎｍのポリスチレン製シードラテックス０．６５質量部を含む重合初期原料を一括して仕込み、７０℃にて十分に攪拌した。次いで、予め調製しておいたスチレン４４．７質量部、１，３−ブタジエン４７．５質量部、２−ヒドロキシエチルアクリレート６．１質量部、アクリル酸１．７質量部、及びｔ−ドデシルメルカプタン０．４２質量部から成る単量体等混合物について、５時間をかけて一定の流量でこの耐圧容器内に連続的に添加を行った。一方、この添加開始から１０分後より、水２０質量部、水酸化ナトリウム０．１５質量部、ドデシルジフェニルエーテルジスルホン酸ナトリウム０．２質量部、及びペルオキソ二硫酸ナトリウム０．８質量部からなる水系混合物の添加を開始し、重合反応を開始させた。この水系混合物については、６時間をかけて連続的に添加し、重合反応を加速させた。
前述の単量体等混合物の内、７０質量％を添加した時点で、耐圧容器内の温度を８０℃に引き上げ、重合反応を加速させた。
単量体等混合物の添加終了後、耐圧容器内の温度を９５℃に昇温させ、１時間３０分重合反応を継続させて各単量体の重合転化率を高めた。
この共重合体ラテックスには、水酸化カリウム及び水酸化ナトリウムを添加してｐＨを８．０に調整し、スチームストリッピング法で未反応の単量体を除去した後、最後に固形分濃度を５０質量％に調整した。この共重合体ラテックスを３２５メッシュのフィルターを通過させて濾過し、ジエン系共重合体ラテックス粒子Ａ８を得た。ジエン系共重合体ラテックス粒子Ａ８の各物性の評価結果を表１に記載した。

［製造例Ａ９、Ａ１０］
重合初期の原料を表１に記載した通り変更した事以外は、全て製造例Ａ１と同じ手順でジエン系共重合体ラテックス粒子Ａ９、Ａ１０を製造した。これらの各物性の評価結果を表１に記載した。

（Ｂ）重合体ラテックス粒子の製造
［製造例Ｂ１］
製造例Ａ１と同じ耐圧反応容器に、重合初期の原料として水１６５質量部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム１０質量部、水酸化ナトリウム０．４質量部、イタコン酸４質量部、及び亜硫酸水素ナトリウム０．５質量部を含む重合初期原料を一括して仕込み、９０℃にて十分に攪拌した。次いで水６質量部、ペルオキソ二硫酸ナトリウム２．５質量部、及び硝酸鉄（ＩＩＩ）九水和物０．０１質量部を含む開始剤系水溶液を、容器内に一括添加した。この添加から５分後より、予め調製しておいたスチレン８６質量部、メタクリル酸メチル４質量部、及び２−ヒドロキシエチルアクリレート６質量部から成る単量体混合物について、３０分をかけて一定の流量でこの耐圧容器内に連続的に添加を行った。
単量体混合物の添加終了後、耐圧容器内の温度を９０℃に保ち、１時間かけて重合反応を継続させ、各単量体の重合転化率を高めた。
この共重合体ラテックスには、水酸化ナトリウムを添加してｐＨを４．５に調整し、スチームストリッピング法で未反応の単量体を除去した後、最後に固形分濃度を３５質量％に調整した。この共重合体ラテックスを３２５メッシュのフィルターを通過させて濾過し、重合体ラテックス粒子Ｂ１を得た。重合体ラテックス粒子Ｂ１の各物性の評価結果を表２に記載した。

［製造例Ｂ２−Ｂ６］
原料の組成を、表２に記載した通りに変更したこと以外は、全て製造例Ｂ１と同じ手順で重合体ラテックス粒子Ｂ２−Ｂ６を製造した。これらの各物性の評価結果を表２に記載した。

共重合体ラテックス組成物の製造
［製造例Ｃ１−Ｃ１５］
ジエン系共重合体ラテックス粒子Ａ１と、重合体ラテックス粒子Ｂ１とを、固形分換算で９６：４（質量比）で混合し、共重合体ラテックス組成物Ｃ１を調製した。このＣ１の評価結果を表３に記載した。
同様に、ジエン系共重合体ラテックス粒子Ａ１−Ａ１０と、重合体ラテックス粒子Ｂ１−Ｂ６とを表３に記載した割合で混合し、共重合体ラテックス組成物Ｃ２−Ｃ１５を調製した。このＣ２−Ｃ１５の評価結果を表３に記載した。

［実施例１]
上記の共重合体ラテックス組成物Ｃ１と以下の構成材料とを使用し、均一に混合して水性塗料組成物を調製した。尚、以下の配合（質量部）は、水を除いて、全て固形分に換算した値である。
共重合体ラテックス組成物Ｃ１ １００質量部
重質炭酸カルシウム ２００質量部
架橋剤 ９質量部
分散剤 １質量部
消泡剤 ０．２質量部
増粘剤 ３質量部
なお、重質炭酸カルシウムとしては商品名ＢＦ−３００（白石カルシウム工業社製）、密着剤（架橋剤）としては商品名エラストロンＢＮ−６９（第一工業製薬社製）、分散剤としては商品名ポイズ５３０（花王社製）、消泡剤としては商品名ＳＮデフォーマー７７７（サンノプコ社製）、増粘剤としては商品名ＳＮシックナーＡ８１３（サンノプコ社製）をそれぞれ使用した。
次いで、このようにして得られた水性塗料組成物を、塗膜の膜厚が４００μｍになるように、電着板上にヘラを用いて塗装した。熱風乾燥機を使用して８０℃で２０分間、更に１３０℃で２０分間乾燥して塗膜を形成させ、各評価に用いた。尚、耐ブリスター性（フクレ発生限界）については、塗膜の膜厚を種々変化させて塗膜を形成し、どの程度の膜厚までフクレを生じずに塗膜の形成が可能かを観察した。結果を表４に記載した。
実施例１で得られた塗膜は、チッピング強度、耐ブリスター性、塗膜の密着性、塗料の放置安定性、及び塗膜の耐候性をバランスよく両立する塗膜であった。

［実施例２−６］
共重合体ラテックス組成物をＣ１に代えてＣ２〜Ｃ６に変更した事以外は、全て実施例１と同じ条件で塗料を調製し、乾燥させて塗膜を形成させた。結果を表４に記載した。
実施例２〜６で得られた塗膜は、チッピング強度、耐ブリスター性、塗膜の密着性、塗料の放置安定性、及び塗膜の耐候性をバランスよく両立する塗膜であった。

［実施例７、８、及び９］
共重合体ラテックス組成物をＣ１に代えてそれぞれＣ８、Ｃ１１、及びＣ１２に変更した事以外は、全て実施例１と同じ条件で塗料を調製し、乾燥させて塗膜を形成させた。結果を表４に記載した。実施例７〜９で得られた塗膜は、チッピング強度、耐ブリスター性、塗膜の密着性、塗料の放置安定性、及び塗膜の耐候性をバランスよく両立する塗膜であった。

［比較例１］
重合体ラテックス組成物をＣ１に代えてＣ７に変更した事以外は、全て実施例１と同じ条件で塗料を調製し、乾燥させて塗膜を形成させた。結果を表４に記載した。比較例１で得られた塗膜は、特にチッピング性が劣る塗膜であった。

［比較例２］
重合体ラテックス組成物をＣ１に代えてＣ９に変更した事以外は、全て実施例１と同じ条件で塗料を調製し、乾燥させて塗膜を形成させた。結果を表４に記載した。比較例２で得られた塗膜は、特に耐ブリスター性が劣る塗膜であった。

［比較例３］
重合体ラテックス組成物をＣ１に代えてＣ１０に変更した事以外は、全て実施例１と同じ条件で塗料を調製し、乾燥させて塗膜を形成させた。結果を表４に記載した。比較例３で得られた塗膜は、チッピング強度、耐ブリスター性、塗膜の密着性、塗料の放置安定性、及び塗膜の耐候性の、いずれの物性値についても劣る塗膜であった。

［比較例４、５、及び６］
重合体ラテックス組成物をＣ１に代えてそれぞれＣ１３、Ｃ１４及びＣ１５に変更した事以外は、全て実施例１と同じ条件で塗料を調製し、乾燥させて塗膜を形成させた。結果を表４に記載した。比較例４〜６で得られた塗膜は、特に耐ブリスター性、塗料の放置安定性が劣る塗膜であった。

［比較例７］
重合体ラテックス組成物Ｃ１に代えて、製造例１のジエン系共重合体ラテックスＡ１をそのまま用いた事以外は、全て実施例１と同じ条件で塗料を調製し、乾燥させて塗膜を形成させた。結果を表４に記載した。比較例７で得られた塗膜は、特に耐ブリスター性、塗料の放置安定性、耐候性に劣る塗膜であった。

Claims (8)

1. 以下の（Ａ）,（Ｂ）成分、
   （Ａ）異相構造を有するジエン系共重合体ラテックス粒子、及び
   （Ｂ）異相構造を有する前記ジエン系共重合体ラテックス粒子とは異なる重合体ラテックス粒子、を含み、
   前記（Ａ）成分の算出ガラス転移温度（Ｔｇ_ｃ）は−６０〜０℃であり、前記（Ｂ）成分の実測ガラス転移温度（Ｔｇ_ｍ）は８０℃以上であり、前記（Ｂ）成分の平均粒子径は１０ｎｍ〜８０ｎｍである共重合体ラテックス組成物。
2. 前記（Ａ）成分は、以下の（ａ−１），（ａ−２）成分、
   （ａ−１）共役ジエン系単量体、及び
   （ａ−２）当該共役ジエン系単量体と共重合可能な単量体であって、当該共役ジエン系単量体とは異なる単量体、
   を含む単量体混合物からなる請求項１記載の共重合体ラテックス組成物。
3. 前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分との配合比は、（（Ａ）成分の固形分）：（（Ｂ）成分の固形分））質量比として９５：５〜９９：１である請求項１又は２記載の共重合体ラテックス組成物。
4. 前記（Ａ）成分の実測ガラス転移温度（Ｔｇ_ｍ）は−８０℃〜１００℃であり、かつ当該Ｔｇ_ｍを決定する際に観察される転移最低温度ＴＬと転移最高温度ＴＨとの差（ＴＨ−ＴＬ）が４０℃以上である請求項１から３のいずれか１項に記載の共重合体ラテックス組成物。
5. 前記（Ａ）成分の平均粒子径が１６０ｎｍ〜５００ｎｍである請求項１から４のいずれか１項に記載の共重合体ラテックス組成物。
6. 前記（Ａ）成分の乾燥物に飽和状態にまでトルエンで膨潤させた場合の、トルエン不溶分のトルエン湿潤物質量とそれを乾燥して得られる乾燥物質量との質量比（トルエン膨潤度）は６以上であり、かつ前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分とを含む前記共重合体ラテックス組成物のトルエン膨潤度は５以上である請求項１から５のいずれか１項に記載の共重合体ラテックス組成物。
7. 前記（Ｂ）成分の平均粒子径が１５ｎｍ〜４５ｎｍである請求項１から６のいずれか１項に記載の共重合体ラテックス組成物。
8. 前記（Ａ）成分は、水酸基含有のエチレン性不飽和単量体に由来する単量体ユニットを２質量％〜１０質量％の範囲で含み、前記（Ｂ）成分は、水酸基含有のエチレン性不飽和単量体に由来する単量体ユニットを２質量％〜１０質量％の範囲で含む請求項１から７のいずれか１項に記載の共重合体ラテックス組成物。