JP2009531593A5 - - Google Patents
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Description
この発明は、少なくとも一つの案内ブレード列を備える流体機械、特に蒸気タービンの案内ブレードに関する。 The present invention relates to a fluid machine having at least one guide blade row, and more particularly to a guide blade for a steam turbine.
特に蒸気タービン構造では、彎曲されたブレードは、ロータ側とステータ側の間の静止圧力経過における鋳造された半径方向差異を示し、転向によって案内ブレードに生じる強力な三次元流れが生じるならば、タービンブレードの実施態様として使用され得る。大きな流入横断面を備える低圧タービンの最終段における流れ媒体の流れは特にブレード長さとハブの間の大きな比では蒸気タービンの効率に負的に奏する半径方向反動分布をまねく。この場合には、反動分布は半径方向において異なっていて、反動分布がハブには低く、タービンのハウジングには高い、それは一般に欠点として紹介される。 Especially in steam turbine construction, the curved blades show a cast radial difference in the static pressure course between the rotor side and the stator side, and if the turning produces a strong three-dimensional flow that occurs in the guide blades, the turbine It can be used as a blade embodiment. The flow of the flow medium in the last stage of a low pressure turbine with a large inflow cross-section results in a radial recoil distribution that negatively affects the efficiency of the steam turbine, especially at large ratios between blade length and hub. In this case, the reaction distribution is different in the radial direction, the reaction distribution being low for the hub and high for the turbine housing, which is generally introduced as a drawback.
ハブ領域における高反動は案内ブレードリムにおける隙間損失を減少させて、それにより改良された効率を導く。それ故に、半径方向反動分布を最適化するために、彎曲されたブレードが使用される。 High recoil in the hub area reduces gap losses in the guide blade rim, thereby leading to improved efficiency. Therefore, a curved blade is used to optimize the radial reaction distribution.
ドイツ特許出願公開第３７４３７３８号明細書（特許文献１）から、周辺方向に彎曲された案内ブレードを備えるタービンが知られていて、その案内ブレードの曲率がブレード高さを越えてそれぞれに周辺方向に隣接した案内ブレードの圧力側に対して向けられている。追加的にこの刊行物からブレードが知られていて、そのブレードの曲率がブレード高さを越えてそれぞれに周辺方向に隣接した案内ブレードの吸込み側に対して向けられている。それにより有効な形式には、半径方向並びに周辺方向に延びている限界層圧力勾配が減少されて、それにより空気動的ブレード損失が全体的に減少される。 German Patent Application No. 3743738 (Patent Document 1) discloses a turbine having guide blades curved in the peripheral direction, the curvature of the guide blades exceeding the blade height in the peripheral direction. It is directed against the pressure side of the adjacent guide blade. In addition, a blade is known from this publication, the curvature of which is directed to the suction side of the guide blade adjacent to each other in the peripheral direction beyond the blade height. An effective form thereby reduces the critical layer pressure gradient extending radially as well as circumferentially, thereby reducing overall aerodynamic blade losses.
軸方向に且つ周辺方向に彎曲された案内ブレードを備えるタービンが例えばドイツ特許出願公開第４２２８８７９号明細書（特許文献２）から知られている。この場合には、案内格子の上流に固定案内格子が配置されていて、その回転ブレードが数に関して並びに弦対区分の関係に関して流れ技術的に全負荷に最適化されている。回転ブレードは流れに回転格子に流入のために必要なねじれを与える。ブレードの曲率が弦に垂直に延びていて、それは輪郭横断面の変位によって周辺方向並びに軸方向に達成される。案内ブレードの曲率がそれぞれに周辺方向に隣接した案内ブレードの圧力側に対して向けられている。ブレード弦に垂直なこの曲率により、半径方向に投射されたブレード面が周辺方向のみにおける公知の曲率におけるよりも大きく、それにより半径方向力が流れ媒体に上昇されるので、これが通路壁に押圧されて、そこで限界層厚を減少させる。 A turbine with guide blades curved axially and circumferentially is known, for example, from DE 42 28 879 A1. In this case, a fixed guide grid is arranged upstream of the guide grid and its rotating blades are flow-technically optimized for the full load in terms of number and in relation to the string pair section. The rotating blades give the flow the necessary twist for entry into the rotating grid. The curvature of the blade extends perpendicular to the chord, which is achieved in the peripheral direction as well as in the axial direction by displacement of the contour cross section. The curvature of the guide blades is directed against the pressure side of the guide blades adjacent to each other in the peripheral direction. Due to this curvature perpendicular to the blade chord, the radially projected blade surface is larger than in the known curvature only in the peripheral direction, so that the radial force is raised against the flow medium, which is pressed against the passage wall. Where the critical layer thickness is reduced.
国際出願公開第２００５／００５７８４号明細書（特許文献３）からタービンブレードが知られていて、流れ方向においてそのロータ側端とそのステータ側端に負的に矢印で示され、流れ方向に関して半径方向にそのロータ側端並びにそのステータ側端にて圧力側に対して傾斜されている。この場合には、周辺方向に及び軸方向に彎曲されたタービンブレードを備えるタービンが重要である。 A turbine blade is known from WO 2005/005784 (Patent Document 3), which is negatively indicated by arrows at its rotor side end and its stator side end in the flow direction, and is radial with respect to the flow direction. The rotor side end and the stator side end are inclined with respect to the pressure side. In this case, a turbine with turbine blades curved in the peripheral direction and in the axial direction is important.
欧州特許第０９１６８１２号明細書（特許文献４）から、大きな通路分岐部並びに一列に彎曲された案内ブレードと一列に先細に旋回された回転ブレードを備える軸方向に貫流されたタービンの最終段が知られていて、案内ブレードが軸方向にそのロータ側端にて正に且つそのステータ側端にて負的に矢印で示され、それぞれにロータ側通路限度の経過に関して示される。この場合には、案内ブレードの正の矢印がブレード高さの三分の二にわたり延びていて、その後に負の矢印に移行し、ここで正の矢印の領域には、案内ブレード後辺が案内ブレード前辺まで平行に延びていて、案内ブレードと回転ブレードの間の負の矢印の領域には、壁に対して常に分散する軸方向拡散器を流れ媒体の軸方向成分の増加する遅延を伴って形成する。 From EP 0 916 812 (Patent Document 4), the final stage of an axially flowed turbine with a large passage branch, a guide blade curved in a row and a rotary blade swiveled in a row is known. The guide blades are shown in the axial direction positively at the rotor side end and negatively at the stator side end, respectively, with respect to the passage of the rotor side passage limit. In this case, the positive arrow of the guide blade extends over two thirds of the blade height and then transitions to the negative arrow, where the rear edge of the guide blade guides in the area of the positive arrow. The area of the negative arrow between the guide blade and the rotating blade, which extends parallel to the front edge of the blade, passes through an axial diffuser that is always distributed with respect to the wall, with an increased delay of the axial component of the flow medium. Form.
周辺方向及び／又は半径方向に彎曲されたタービンブレードを備える別のタービンは例えば米国特許第５２４９９２２号明細書（特許文献５）、米国特許第４４７０７５５号明細書（特許文献６）、米国特許第４５００２５６号明細書（特許文献７）或いは欧州特許出願公開第０４２５８８９号明細書（特許文献８）から知られている。
この発明の課題は、空気動的ブレード損失の減少によって流体機械の改良された効率を達成させる流体機械の案内ブレードを準備することである。 It is an object of the present invention to provide a fluid machine guide blade that achieves improved efficiency of the fluid machine by reducing aerodynamic blade losses.
この問題は、独立請求項の対象によって解決される。好ましい実施態様は従属請求項の対象である。 This problem is solved by the subject matter of the independent claims. Preferred embodiments are the subject of the dependent claims.
この発明は、流体機械では案内ブレード列の少なくとも案内ブレードに傾斜−湾曲部、連続−湾曲部、ねじれ、案内ブレードの半径方向延長部にわたり変り得る弦長さと案内ブレードの半径方向延長部にわたり変り得る横断面輪郭とを備えるという一般思想に基づいている。追加的に案内ブレード列がハブ側周辺段を有し、その周辺段が流れ方向において流体機械の回転軸線に対して半径方向に内方に逆戻りする。これによって複数の利点が統合される。一方では、タービンによって貫流する質量流の半径方向分布並びに半径方向圧力勾配が減少されるのに、他方では、大きな質量流、即ち大量貫流がハブの領域にて励起される。同時に衝突エネギーが水滴により減少されていて、それにより腐食行動が有効に影響される。特に衝突エネギーがブレード尖端における反動率を減少させるように、利用され得て、それにより僅かな絶対速度が案内ブレード流出辺にて実現され得るので、僅かな漏れ損失が生じる。 In the fluid machine, at least the guide blades in the row of guide blades may be tilted-curved, continuous-curved, twisted, chord length that can vary over the radial extension of the guide blade and can vary over the radial extension of the guide blade. Based on the general idea of having a cross-sectional profile. In addition, the row of guide blades has a hub-side peripheral stage, and the peripheral stage returns inward in the radial direction relative to the rotational axis of the fluid machine in the flow direction. This integrates several advantages. On the one hand, the radial distribution and the radial pressure gradient of the mass flow flowing through by the turbine are reduced, while on the other hand, a large mass flow, i.e. a large flow, is excited in the region of the hub. At the same time, the collision energy is reduced by water droplets, thereby effectively affecting the corrosion behavior. In particular, collision energy can be utilized to reduce the reaction rate at the blade tip, so that a small absolute velocity can be achieved at the guide blade outflow, resulting in a small leakage loss.
流体機械のこの発明の案内ブレードの別の重要な特徴と利点は、従属請求項、図面や図面に基づく付属図の説明から明らかになる。 Further important features and advantages of the inventive guide blade of the fluid machine will become apparent from the dependent claims, the drawings and the accompanying drawings based on the drawings.
この発明の好ましい実施態様は、図面には図示されて、次の詳細な説明で詳細に説明される。 Preferred embodiments of the invention are illustrated in the drawings and will be described in detail in the following detailed description.
図１では、ロータハブ２と半径方向外壁３の間にハウジングに配置されている流れ空間１には例として切断された案内ブレード４が図示されている。この場合には、案内ブレード４が重要であるけれども、限定されずに設定するので、この発明から例えば回転ブレードのような流体機械に配置された他のブレードを包含する。 In FIG. 1, a guide blade 4 cut as an example is shown in the flow space 1 arranged in the housing between the rotor hub 2 and the radial outer wall 3. In this case, although the guide blade 4 is important, it is set without limitation, and therefore includes other blades arranged in a fluid machine such as a rotating blade from the present invention.
図１に示されるように、案内ブレード４が所謂傾斜ー彎曲部を有し、周辺方向に向けられていて、曲率角度γが半径方向ブレード長さに沿って、つまりハブ２から半径方向外壁３までに変更される。図１に図示された実施態様では、案内ブレード４の傾斜ー彎曲部が半径方向ブレード長さに沿ってブレード脚から、つまりハブ２からブレード尖端まで、つまり外壁３に対して延びている。案内ブレード４の傾斜ー彎曲部では、正の傾斜ー彎曲部が重要であり、即ち彎曲部が案内ブレード４の回転方向に延びている。この場合には、彎曲された案内ブレード４の形状が特に一般に連続的弓弦を示し、弓弦はハブ２或いは外壁３を備える尖端角度γを形成する。この曲率角度γが案内ブレード４の流出辺１２或いは流出辺１６にてブレード表面６に隣接する接線７と流体機械の回転軸線８に垂直に延びる光線９との間に位置し、特に０°≦γ≦１５°の範囲に位置する。 As shown in FIG. 1, the guide blade 4 has a so-called inclined-curved portion and is directed in the peripheral direction, and the curvature angle γ is along the radial blade length, that is, from the hub 2 to the radially outer wall 3. Will be changed by. In the embodiment illustrated in FIG. 1, the inclined-curved portion of the guide blade 4 extends along the radial blade length from the blade leg, ie from the hub 2 to the blade tip, ie to the outer wall 3. In the inclination-curved portion of the guide blade 4, the positive inclination-curved portion is important, that is, the curved portion extends in the rotation direction of the guide blade 4. In this case, the shape of the curved guide blade 4 in particular indicates a continuous bowstring, which forms a point angle γ with the hub 2 or the outer wall 3. This curvature angle γ is located between the tangent line 7 adjacent to the blade surface 6 at the outflow side 12 or outflow side 16 of the guide blade 4 and the ray 9 extending perpendicularly to the rotational axis 8 of the fluid machine, in particular 0 ° ≦ It is located in the range of γ ≦ 15 °.
図２には、案内ブレード４の所謂連続彎曲部が図示されていて、彎曲部が軸方向において、即ち案内ブレード４の弦１０と平行である。この場合には、連続彎曲部は曲率角度δによって記載され、その曲率角度は半径方向ブレード長さに沿って変更され、ハブ２にて正の値を、ハウジング３にて負の値を有する。この場合には、正の値は、弦１０が交差点１１の上部で流体機械の回転軸線８と垂直に延びる光線９と光線９の右に延びていて、弦が負の曲率角度δでは交差点１１の上部に光線９の左に延びていることによって定義されている。それ故に、曲率角度δは流入辺１６或いは流出辺１２にてブレード表面６に隣接する子午線の接線７と流体機械の回転軸線８に垂直に延びている光線９との間に位置し、通常には- ２０°≦δ≦１５°の値を有する。 FIG. 2 shows a so-called continuous bend of the guide blade 4, which is in the axial direction, ie parallel to the string 10 of the guide blade 4. In this case, the continuous curvature is described by the curvature angle δ, which is changed along the radial blade length and has a positive value at the hub 2 and a negative value at the housing 3. In this case, the positive value is that the chord 10 extends above the intersection 11 to the right of the ray 9 extending perpendicular to the rotational axis 8 of the fluid machine, and the chord 10 is at the intersection 11 at a negative curvature angle δ. Is defined by extending to the left of the light ray 9 at the top. Therefore, the curvature angle δ is located between the tangent 7 of the meridian adjacent to the blade surface 6 at the inflow edge 16 or the outflow edge 12 and the ray 9 extending perpendicular to the rotational axis 8 of the fluid machine, and is usually Has a value of −20 ° ≦ δ ≦ 15 ° .
この発明によると、案内ブレード４がそれぞれのブレード４の半径方向においてねじれを有し、それが図３に図示されている。この場合には、ねじれ或いは旋回が金属角度α2 にわたり定義されていて、金属角度が一方では流体機械の周辺方向におけるそれぞれの案内ブレード４のそれぞれの流出辺１２に接続する周辺線２１と他方では流出辺１２に関する流入辺１６における曲率中心線１３の接線７との間に配置されている。連続彎曲部或いは傾斜彎曲部と同様に、金属角度α2 が半径方向ブレード長さに沿って変更され、金属角度がハブ２の領域では、ハウジング３におけるより大きい。この場合には、金属角度α2 の流体機械の空気動的関係に有効な領域が通常には１０°≦α 2 ≦２５°である。 According to the invention, the guide blades 4 have a twist in the radial direction of each blade 4, which is illustrated in FIG. In this case, the twist or swivel is defined over the metal angle α 2, and on the other hand the metal angle is connected to the respective outflow sides 12 of the respective guide blades 4 in the peripheral direction of the fluid machine and on the other hand. It is disposed between the tangent line 7 of the curvature center line 13 in the inflow side 16 with respect to the outflow side 12. As with the continuous or inclined curve, the metal angle α 2 is changed along the radial blade length and the metal angle is greater in the region of the hub 2 than in the housing 3. In this case, the effective region for the aerodynamic relationship of the fluid machine with the metal angle α 2 is normally 10 ° ≦ α 2 ≦ 25 ° .
図４には、流体機械を通る案内ブレード４の領域における縦断面が図示されていて、ハブ側周辺段１４が流れ方向１５において流体機械の回転軸線８に対して半径方向に内方に逆戻りすることが認められる。周辺段１４が図４の表示により流入辺１６と流出辺１２の間のｓ状輪郭を有する。これはとにかく強制されておらず、周辺段が選定的に流入辺１６と流出辺１２の間の直線経過を有し得る。周辺段１４によって流入辺１６におけるハブ直径が流出辺１２におけるより大きい、それにより同様に空気動的特性が正に影響される。この場合には、周辺段１４の高さは角度β1 とβ2 にわたり決定され、この角度がそれぞれに一方で周辺段１４における接線７と他方では流体機械の回転軸線８或いはこの回転軸線に対する平行線の間に決定され、通常には−２０°≦β1,2 ≦２０°に位置する。この場合には、周辺段１４における接線７が前記接線７が重点線１８と周辺段１４と交差する交点１７において最大勾配を有する。前記交点１７では周辺段１４のｓ状横断面形状にて通常には転向点である。 FIG. 4 shows a longitudinal section in the region of the guide blade 4 passing through the fluid machine, in which the hub-side peripheral stage 14 reverts radially inward with respect to the rotational axis 8 of the fluid machine in the flow direction 15. It is recognized that The peripheral stage 14 has an s-shaped contour between the inflow side 16 and the outflow side 12 as shown in FIG. This is not enforced anyway, and the peripheral stage can optionally have a straight line between the inflow side 16 and the outflow side 12. The peripheral stage 14 causes the hub diameter at the inflow side 16 to be larger at the outflow side 12, thereby positively affecting the aerodynamic characteristics as well. In this case, the height of the peripheral stage 14 is determined over the angles β 1 and β 2 , which are respectively on the one hand tangent 7 in the peripheral stage 14 and on the other hand the rotational axis 8 of the fluid machine or parallel to this rotational axis. It is determined between the lines and is usually located at −20 ° ≦ β 1,2 ≦ 20 °. In this case, the tangent line 7 in the peripheral stage 14 has the maximum gradient at the intersection 17 where the tangent line 7 intersects the priority line 18 and the peripheral stage 14. The intersection 17 is usually a turning point in the s-shaped cross-sectional shape of the peripheral stage 14.
図５には、区分関係ｔ／ｓ、即ち二つの隣接した案内ブレード４の間の周辺方向におけるブレード間隔ｔと案内ブレード４の半径方向延長部にわたる弦長さｓとから商が図示されている。この場合には、弦長さｓ及びブレード間隔ｔが直線量として把握され、案内ブレード４の半径方向延長部にわたり変更され、通常にはブレード脚における区分関係ｔ／ｓがブレード尖端３におけるより小さい。通常には区分関係ｔ／ｓが位置する範囲は０．４５≦ｔ／ｓ≦０．７５の間に定義されている。 FIG. 5 illustrates the quotient from the section relationship t / s, ie the blade spacing t in the peripheral direction between two adjacent guide blades 4 and the chord length s over the radial extension of the guide blade 4. . In this case, the chord length s and the blade spacing t are grasped as linear quantities and changed over the radial extension of the guide blade 4, and the segment relationship t / s at the blade leg is usually smaller than at the blade tip 3. . Usually, the range in which the segment relationship t / s is located is defined between 0.45 ≦ t / s ≦ 0.75.
図６の表示には、この発明による案内ブレード４の二つの別の特性が、即ち一方では案内ブレード４の半径方向ブレード長さにわたり変更する入射角度α1 並びに圧力側１９の面接線７ａと案内ブレード４の流出辺１２における吸込み側２０の面接線７ｂの間に半径方向ブレード長さにわたり変更する楔角度ＷＥを示す。この場合には、ブレード脚２における曲率中心線１３の流入側入射角度α1 がブレード尖端３より小さく、例えば５５°≦α1 ≦１１０°の範囲である。それ故に、入射角度α1 がブレード脚２からブレード尖端３まで増加する。従って、ブレード脚２における楔角度ＷＥがブレード尖端３におけるより大きく、特に連続的にブレード脚２からブレード尖端３の方向に減少される。楔角度ＷＥが通常には０°≦ＷＥ≦１５°の範囲に位置する。 In the representation of FIG. 6 there are two further characteristics of the guide blade 4 according to the invention, namely the incident angle α 1 which changes over the radial blade length of the guide blade 4 and the contact tangent 7 a on the pressure side 19 and the guide. The wedge angle WE changing over the radial blade length is shown between the tangent line 7b on the suction side 20 at the outflow side 12 of the blade 4. FIG. In this case, the inflow side incident angle α 1 of the curvature center line 13 in the blade leg 2 is smaller than the blade tip 3, for example, in a range of 55 ° ≦ α 1 ≦ 110 °. Therefore, the incident angle α 1 increases from the blade leg 2 to the blade tip 3. Accordingly, the wedge angle WE at the blade leg 2 is greater than at the blade tip 3, and in particular continuously decreases in the direction from the blade leg 2 to the blade tip 3. The wedge angle WE is normally located in the range of 0 ° ≦ WE ≦ 15 ° .
図６によると、最狭の流れ横断面ｑが隣接した二つの案内ブレード４の間に形成され、ハブ２とハウジング３の間に流れ方向１５と反対に移動される。言い換えると、二つの隣接した案内ブレード４のハブ２における流れ通路ｑが流出辺１２の領域に位置し、二つの隣接した案内ブレード４のハウジング３の領域の狭い通路が流入辺１６の領域におけるより増しである。 According to FIG. 6, the narrowest flow cross section q is formed between two adjacent guide blades 4 and is moved between the hub 2 and the housing 3 in the direction opposite to the flow direction 15. In other words, the flow path q in the hub 2 of two adjacent guide blades 4 is located in the area of the outflow side 12 and the narrow path in the area of the housing 3 of the two adjacent guide blades 4 is more in the area of the inflow side 16. It is an increase.
角度Δαは図６により一方では接線７’によって他方では接線７”によって形成されている。接線７’が流出辺１２の吸込み側２０に当接し、接線７”が案内ブレード４の吸込み側２０に当接して同時に狭い通路ｑに垂直に整合されている。この場合には、この角度Δαはこの発明によるとハブ２からハウジング３まで減少されて、半径方向ブレード長さに沿って可変である。角度Δαの典型的範囲が−５°≦Δα≦１５°の間に位置する。 The angle Δα is formed according to FIG. 6 on the one hand by the tangent line 7 ′ and on the other hand by the tangent line 7 ″. The tangent line 7 ′ abuts the suction side 20 of the outflow side 12, and the tangent line 7 ″ contacts the suction side 20 of the guide blade 4. At the same time, it is vertically aligned with the narrow passage q. In this case, this angle Δα is reduced from the hub 2 to the housing 3 according to the invention and is variable along the radial blade length. A typical range of the angle Δα is located between −5 ° ≦ Δα ≦ 15 °.
１．．．．．流れ空間
２．．．．．流体機械のハブ
３．．．．．半径方向外壁／ハウジング
４．．．．．案内ブレード
６．．．．．ブレード表面
７．．．．．接線
８．．．．．流体機械の回転軸線
９．．．．．半径方向光線
１０．．．．ブレード弦
１１．．．．交点
１２．．．．流出辺
１３．．．．曲率中心線
１４．．．．ハブ輪郭
１５．．．．流れ方向
１６．．．．流入辺
１７．．．．交点
１８．．．．重点線
１９．．．．案内ブレードの圧力側
２０．．．．案内ブレードの吸込み側
２１．．．．周辺線
α1 ．．．．ブレード流入辺における金属角度
α2 ．．．．ブレード流出辺における金属角度
β．．．．．ハブ輪郭１４の角度
γ．．．．．傾斜−曲率角度
δ．．．．．連続−曲率角度
ｓ．．．．．弦長さ
ｔ．．．．．ブレード間隔
ｑ．．．．．最狭流れ横断面
ＷＥ．．．．楔角度
1. . . . . Flow space . . . . 2. Fluid machinery hub . . . . 3. Radial outer wall / housing . . . . Guide blade 6. . . . . 6. Blade surface . . . . Tangent 8. . . . . 8. Axis of rotation of fluid machine . . . . Radial ray 10. . . . Blade string 11. . . . Intersection 12 . . . Outflow 13. . . . Centerline of curvature 14. . . . Hub outline 15. . . . Flow direction 16. . . . Inflow side 17. . . . Intersection 18. . . . Priority line 19. . . . Pressure side of guide blade 20. . . . 21. Suction side of guide blade . . . Peripheral line α 1 . . . . Metal angle α 2 at the blade inflow side. . . . Metal angle at the blade outflow side β. . . . . Hub profile 14 angle γ. . . . . Tilt-curvature angle δ. . . . . Continuous-curvature angle s. . . . . String length t. . . . . Blade spacing q. . . . . Narrowest flow cross section WE. . . . Wedge angle
Claims (9)
・ブレード弦（１０）と平行に、即ち実質的に流体機械の半径方向における連続−彎曲部と、
・それぞれのブレード（４）の半径方向におけるねじれと、
・流れ方向（１５）において流体機械の回転軸線（８）に対して半径方向に内方へ逆戻りするハブ側周辺段（１４）と、
・案内ブレード（４）の半径方向延長部にわたり案内ブレード（４）の変り得る弦長さ（ｓ）と、
・案内ブレード（４）の半径方向延長部にわたり案内ブレード（４）の変り得る横断面輪郭とを備えていることを特徴とする案内ブレード（４）。 In a fluid machine, in particular a guide blade (4) of a steam turbine, the following geometrical features: • An inclination-curve perpendicular to the blade chord (10), ie substantially in the peripheral direction;
A continuous-folded portion parallel to the blade chord (10), ie substantially in the radial direction of the fluid machine;
The twist of each blade (4) in the radial direction;
A hub side peripheral stage (14) that returns inward in the radial direction relative to the rotational axis (8) of the fluid machine in the flow direction (15);
A variable chord length (s) of the guide blade (4) over the radial extension of the guide blade (4);
A guide blade (4), characterized in that it comprises a variable cross-sectional profile of the guide blade (4) over a radial extension of the guide blade (4).
・傾斜−彎曲部が半径方向ブレード長さに沿ってハブ（２）からハウジング（３）まで減少すること及び／又は
・案内ブレード（４）の流出辺（１２）或いは流入辺（１６）にてブレード表面（６）に隣接する接線（７）と流体機械の回転軸線（８）に垂直に延びている光線（９）との間の曲率角度（γ）が０°≦γ≦１５°の範囲に位置すること及び／又は
・案内ブレード（４）が正の傾斜−彎曲部、即ちその次の回転ブレード弦の回転方向における彎曲部を有することを特徴とする請求項１に記載の案内ブレード（４）。 The slope-curvature varies along the radial blade length and / or the slope-curve decreases from the hub (2) to the housing (3) along the radial blade length and / or A ray (9) perpendicular to the tangent (7) adjacent to the blade surface (6) and the rotational axis (8) of the fluid machine at the outflow side (12) or inflow side (16) of the guide blade (4) And / or the guide blade (4) is positively tilted-curved, i.e. the rotation of the next rotating blade chord. Guide blade (4) according to claim 1, characterized in that it has a fold in the direction.
・案内ブレード（４）の連続彎曲部が半径方向ブレード長さに沿ってハブ（２）の範囲で正の値を有し、ハウジング（３）にて負の値を有すること及び／又は
・流入辺（１６）或いは流出辺（１２）にてブレード表面（６）に隣接する子午線の接線（７）と流体機械の回転軸線（８）に垂直に延びている光線（９）との間の曲率角度（δ）が−２０°≦δ≦１５°の範囲に位置することを特徴とする請求項１或いは２に記載の案内ブレード（４）。 The continuous bend of the guide blade (4) is changed along the radial blade length and / or the continuous bend of the guide blade (4) is changed along the radial blade length of the hub (2) Have a positive value in the range and have a negative value in the housing (3) and / or The curvature angle (δ) between 7) and the light beam (9) extending perpendicular to the rotational axis (8) of the fluid machine is in the range of −20 ° ≦ δ ≦ 15 °. Item 3. The guide blade (4) according to item 1 or 2.
・金属角度（α2 ）が半径方向ブレード長さに沿って変更されること及び／又は
・ハブ（２）における金属角度（α2 ）がハウジング（３）におけるより大きいこと及び／又は
・案内ブレード（４）の流出辺（１２）における曲率中心線（１３）の接線と流体機械の回転軸線との間の金属角度（α2 ）が１０°≦α 2 ≦２５°の範囲に位置することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載の案内ブレード（４）。 The metal angle (α 2 ) is defined between the peripheral line (21) in the peripheral direction of the fluid machine and the tangent line of the curvature center line (13) in the outflow side (12) at the outflow side (12). And / or the metal angle (α 2 ) is varied along the radial blade length and / or the metal angle (α 2 ) at the hub (2) is greater than at the housing (3) and / or The metal angle (α 2 ) between the tangent of the center line of curvature (13) at the outflow side (12) of the guide blade (4) and the rotational axis of the fluid machine is in the range of 10 ° ≦ α 2 ≦ 25 ° The guide blade (4) according to any one of claims 1 to 3, characterized in that:
・流入辺（１６）と流出辺（１２）が平行に延びていないこと及び／又は
・周辺段（１４）における接線（７）と流体機械の回転軸線（８）の間の角度（β）が−２０°≦β≦２０°の範囲に位置することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか一項に記載の案内ブレード（４）。 -The hub side peripheral step (14) has an s-shaped contour between the inflow side (16) and the outflow side (12) of the guide blade (4), or extends between both sides (12, 16) in a straight line. And / or the inflow side (16) and the outflow side (12) do not extend in parallel and / or the angle between the tangent (7) in the peripheral stage (14) and the rotational axis (8) of the fluid machine (8) The guide blade (4) according to any one of claims 1 to 4, characterized in that β) is in the range of -20 ° ≤ β ≤ 20 °.
・ハブ（２）における区分比（ｔ／ｓ）がハウジング（３）におけるより小さいこと及び／又は
・区分比（ｔ／ｓ）が０．４５≦ｔ／ｓ≦０．７５の範囲に位置することを特徴とする請求項１乃至５のいずれか一項に記載の案内ブレード（４）。 The section ratio (t / s), ie the quotient, varies from the blade spacing (t) between adjacent guide blades (4) and chord length (s) in the peripheral direction to the radial extension of the guide blade (4) And / or the section ratio (t / s) at the hub (2) is smaller than the housing (3) and / or the section ratio (t / s) is 0.45 ≦ t / s ≦ 0. Guide blade (4) according to any one of the preceding claims, characterized in that it is located in the range of 75.
・ハブ（２）における曲率中心線（１３）の流入側入射角度（α1 ）が区分比ハウジング（３）におけるより小さいこと及び／又は
・曲率中心線（１３）の流入側入射角度（α1 ）が５５°≦α1 ≦１１０°の範囲に位置することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか一項に記載の案内ブレード（４）。 The inflow side incident angle (α 1 ) of the curvature centerline (13) is varied over the radial extension of the guide blade (4) and / or the inflow side of the curvature centerline (13) in the hub (2) The incident angle (α 1 ) is smaller in the section ratio housing (3) and / or the inflow side incident angle (α 1 ) of the curvature center line (13) is in the range of 55 ° ≦ α 1 ≦ 110 ° Guide blade (4) according to any one of the preceding claims, characterized in that.
・ハブ（２）における楔角度（ＷＥ）がハウジング（３）におけるより大きいこと及び／又は
・楔角度（ＷＥ）が０°≦ＷＥ≦１５°の範囲に位置することを特徴とする請求項１乃至７のいずれか一項に記載の案内ブレード（４）。 The wedge angle (WE) between the plane tangent (7 ') on the pressure side (19) and the plane tangent (7 ") on the suction side (20) is the guide blade (12) at the outflow side (12) of the guide blade (4) 4) changed over the radial blade length of the guide blade (4) and / or the wedge angle (WE) in the hub (2) is greater than in the housing (3) and / or the wedge angle (WE) ) Is in the range of 0 ° ≦ WE ≦ 15 ° , guide blade (4) according to any one of the preceding claims.
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