JP2009504965A - ガスタービンを運転する方法及びこの方法を実施するガスタービン - Google Patents
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Abstract
本発明は、コンバインドサイクル発電プラント(40)内でガスタービン(11)を運転する方法に関する。この方法の場合、空気が、ガスタービン(11)によって吸引されて圧縮される。この圧縮された空気が、石炭から得られる合成ガスを燃焼するために燃焼室(18,19)に供給される。この場合、圧縮した空気の一部が、酸素及び窒素に分解される。中間過熱部を有するガスタービン(11)が使用され、このガスタービン(11)は、2つの燃焼室(18,19)及び2つのタービン(16,17)を有し、この場合、合成ガスが、第1燃焼室(18)内で圧縮空気を使用して燃焼され、発生する高温ガスが、第1タービン(16)内で膨張し、この場合、合成ガスが、第2燃焼室内で第1タービン(16)から来たガスを使用して燃焼され、発生する高温ガスが、第2タービン(17)内で膨張すること、及び、空気分解時に発生する窒素が、ガスタービン(11)を冷却するために使用されることによって、改良された効率が達成される。
Description
本発明は、発電設備技術の分野に関する。本発明は、請求項1の上位概念に記載の(固定式)ガスタービンを運転する方法及びこの方法を実施するガスタービンに関する。
中間過熱部(再熱ガスタービン)を有するガスタービンが公知である(例えば、米国特許出願公開第5,577,378号明細書又は”State-of-the-art gas turbines - a brief update”, ABB Review 02/1997, Fig. 15, Turbinentyp GT26参照)。このガスタービンは、柔軟な運転を非常に低い排気ガス放出値で実現する。
−圧縮空気が、圧縮機で既にこの圧縮機の中圧によって重要な意味をもって分岐し、
−連続する燃焼の概念が、過剰な酸素値を低減しつつ燃焼の安定性の向上を可能にし、
−2次空気系が存在し、この2次空気系が、空気を圧縮機から分岐させて冷却すること、そして冷却された空気を燃焼室及びタービンを冷却するために使用することを可能にするので、Typ GT26によるガスタービンのマシン・アーキテクチャーは、類がなくかつ本発明の課題である概念を実現するために特に適している。
−圧縮空気が、圧縮機で既にこの圧縮機の中圧によって重要な意味をもって分岐し、
−連続する燃焼の概念が、過剰な酸素値を低減しつつ燃焼の安定性の向上を可能にし、
−2次空気系が存在し、この2次空気系が、空気を圧縮機から分岐させて冷却すること、そして冷却された空気を燃焼室及びタービンを冷却するために使用することを可能にするので、Typ GT26によるガスタービンのマシン・アーキテクチャーは、類がなくかつ本発明の課題である概念を実現するために特に適している。
中間過熱部を有するこの公知のガスタービンの原理が、図1中に示されている。コンバインドサイクル発電プラント10の一部であるガスタービン11が、1つの共通のシャフト15に配置され相前後して連結された2つの圧縮機、すなわち1つの低圧圧縮機13及び1つの高圧圧縮機14並びに1つの燃焼室、すなわち1つの高圧燃焼室18及び1つの中間過熱燃焼室19並びに付随するタービン、すなわち1つの高圧タービン16及び1つの低圧タービン17を有する。シャフト15が、発電機12を駆動する。
この設備の動作を以下に示す:空気が、空気取入口20を通じて低圧圧縮機13によって吸引され、最初に中間圧力レベル(約20bar)に圧縮される。次いで高圧圧縮機14が、その空気を高圧レベル(約32bar)にさらに圧縮する。冷気が、中間圧力レベルと高圧レベルとで分岐され、付随するOTC冷却器(OTC=Once Through Cooler)23及び24内で冷却され、冷却管25及び26を経由して、冷却のために燃焼室18,19及びタービン16,17にさらに送られる。高圧圧縮機14からの残りの空気が、高圧燃焼室18に送られ、そこで燃料供給管21を通じて供給された燃料の燃焼によって加熱される。次いで対応する排気ガスが、後続する運転中の高圧タービン16内で中圧レベルに膨張される。この排気ガスは、この膨張後で別の運転中の後続する低圧タービン17内で膨張される前に中間過熱燃焼室19内で燃料供給管22を通じて供給された燃料の燃焼によって再び加熱される。
材料温度を適正な程度に制限するため、冷却管25,26を貫流する冷気が、燃焼室18,19及びタービン16,17の適切な位置に流入される。蒸気を生成するため、低圧タービン17から来た排気ガスが、廃熱回収ボイラ27(HRSG=Heat Recovery Steam Generator)を通じて送られる。この蒸気は、水蒸気循環路内で蒸気タービン29を貫流し、そこでさらなる仕事をする。排気ガスは、廃熱回収ボイラ27の貫流後に排気管28を通じて最終的に外部に排気される。OTC冷却器23,24は、水蒸気循環路の一部である。過熱蒸気が、この水蒸気循環路の出口で生成される。
大きい柔軟性が、燃焼室18及び19内の互いに独立して連続する両燃焼によって得られる;最大効率が、存在する限界内で達成されるように、燃焼室の温度が調整され得る。連続した燃焼系の低い排気ガス値が、固有の低い放出値によって与えられている。これらの固有の低い放出値は、中間過熱時に実現可能である(所定の条件下では、第2燃焼がNOXの燃焼さえも招く)。
他方では、ガスタービン内の1段燃焼部を有するコンバインドサイクル発電プラントが公知である(例えば、米国特許出願公開第4,785,622号明細書又は米国特許第6,513,317号明細書参照)。ガスタービンに必要な石炭から得られる合成ガスの形態の燃料を提供するため、石炭気化設備が、これらのコンバインドサイクル発電プラント内に組み込まれている。これらのコンバインドサイクル発電プラントは、IGCC(IGCC = Integrated Gasification Combined Cycle)プラントと呼ばれる。
本発明は、このガスタービン型式の利点が中間過熱部を有するガスタービンをIGCCプラント内で使用することによってこのプラント内で特別な方法で利用可能になり得る という認識から出発する。
米国特許出願公開第5,577,378号明細書
米国特許出願公開第4,785,622号明細書
米国特許第6,513,317号明細書
"State-of-the-art gas turbines - a brief update", ABB Review 02/1997, Fig. 15, Turbinentyp GT26
本発明の課題は、石炭気化設備と協働するガスタービンを運転する、向上した効率を特徴とし、既存の要素によって特に良好に実現できる方法を提供すること及びこの方法を実施するガスタービンを提供することにある。
この課題は、請求項1及び6の特徴の全体によって解決される。中間過熱部を有するガスタービンが、石炭気化設備からの合成ガスによって動作するガスタービン設備内で使用される点が重要である。このガスタービンは、2つの燃焼室及び2つのタービンを有する。この場合、合成ガスが、第1燃焼室内で圧縮空気を使用して燃焼され、発生する高温ガスが、第1タービン内で膨張する。この場合、合成ガスが、第2燃焼室内で第1タービンから来た排気ガスを使用して燃焼され、発生する高温ガスが、第2タービン内で膨張する。空気分解時に発生する窒素が、ガスタービンを冷却するために使用される。この発明の解決手段には、以下の利点がある:
−1つのOTC冷却器が不要になり、これによって効率が向上する。
−冷気がほとんど不要になり、このことは、同様に効率を良くする。
−空気分解設備からの比較的冷たい窒素が、重要な要素を冷却するために使用される一方で、圧縮機からのより熱い空気が、幾つかの重要な要素を冷却するために使用でき;このことも、プラントの効率を改良する。
−この説明した冷却が、特別な2次空気系に基づく例えばTyp GT26によるガスタービンのような中間過熱部を有する公知の構造のガスタービンで特に簡単に実現され得る。
−1つのOTC冷却器が不要になり、これによって効率が向上する。
−冷気がほとんど不要になり、このことは、同様に効率を良くする。
−空気分解設備からの比較的冷たい窒素が、重要な要素を冷却するために使用される一方で、圧縮機からのより熱い空気が、幾つかの重要な要素を冷却するために使用でき;このことも、プラントの効率を改良する。
−この説明した冷却が、特別な2次空気系に基づく例えばTyp GT26によるガスタービンのような中間過熱部を有する公知の構造のガスタービンで特に簡単に実現され得る。
本発明の方法の構成は、ガスタービンが吸引された空気を第1圧力段に圧縮する第1圧縮機及び空気をこの第1圧力段からより高い第2圧力段にさらに圧縮する第2圧縮機を有すること、第1圧縮機から来た空気の一部が酸素及び窒素に分解されること、及び、この分解時に発生する窒素が第2燃焼室及び第2タービンの冷却に使用されることを特徴とする。
特にこの場合、分解するために分岐された圧縮空気の一部が、分解前に第1圧縮機から分岐され、分解時に発生し、冷却のために提供される窒素と混合される。分解のために分岐された圧縮空気の約50%が、分解前に第1圧縮機から分岐され、分解時に発生し、冷却のために提供される窒素と混合される場合、特に良好な状態が得られる。分解時に発生する窒素は、好ましくは分解前に分岐された圧縮空気と混合する前に圧縮される。
本発明のガスタービンの構成は、分岐管が設けられていて、この分岐管は空気分解設備の入口側から分岐し、所定の地点で窒素管に合流すること、及び、窒素を圧縮する圧縮機が空気分解設備の出口と分岐管の所定の合流地点との間の窒素管内に配置されていることを特徴とする。
特にガスタービンは、相前後して連結された2つの圧縮機を有し、空気分解設備の入口側が、第1圧縮機の出口に連結されていて、窒素管が、第2燃焼室及び第2タービンまで敷設されている。
空気分解設備の特に出力側が、分解時に発生する酸素を流出する酸素管を有する。この酸素管は、石炭の気化によって合成ガスを生成する設備まで敷設されている。合成ガス管が、合成ガスを生成する設備から燃焼室まで生成された合成ガスを搬送する。
以下に、本発明を図面に関連する実施の形態に基づいて詳しく説明する。
図2中には、本発明を実現するために適しているような中間過熱部つまり連続燃焼部を有するガスタービンを有するIGCCプラントが非常に簡略化された図で示されている。このコンバインドサイクル発電プラント30は、低圧圧縮機13,後続する高圧圧縮機14,後続する高圧タービン16を伴う高圧燃焼室18及び後続する低圧タービン17を伴う中間過熱燃焼室19を有するガスタービン11を備える。圧縮機13,14及びタービン16,17が、1つの共通のシャフト15に固着している。発電機12が、このシャフト15によって駆動される。燃料としての合成ガスが、合成ガス供給管31を経由して燃焼室18及び19に供給される。この合成ガスは、石炭気化設備34内の石炭(石炭供給33)の気化によって生成される。合成ガス用の冷却装置35,濾過装置36及び遊離されたCO2を放出するためのCO2流出口38を有するCO2分離装置37が、石炭気化設備34の後方に連結されている。
酸素(O2)が、石炭気化設備34内で石炭を気化するために使用される。この酸素(O2)は、空気分解設備32内で得られ、酸素管32aを通じて供給される。この空気分解設備32は、低圧圧縮機13の出口から圧縮空気を受け取る。この分解と同時に発生する窒素(N2)が、例えば窒素管32bを通じて低圧燃焼室19に供給される。
高温ガスに曝された燃焼室18,19及びタービン16,17の要素を冷却するため、圧縮された冷気が、両圧縮機13及び14の出口で流出され、後続連結されたOTC冷却器23又は24内で冷却され、次いで対応する冷却管25及び26を経由して冷却すべき位置に供給される。
廃熱回収ボイラ27が、低圧タービン17の出口に配置されている。連結されている蒸気タービン29を伴うこの廃熱回収ボイラ27は、水蒸気循環路の一部である。廃熱回収ボイラ27から出て行く排気ガスが、排気管28を通じて外部に排気される。
一方で図3によるプラント構成では、冷却部の配置が変更される。図3のコンバインドサイクル発電プラント40では、確かに、高圧燃焼室18及び高圧タービン16が依然として、高圧圧縮機14の出口で分岐され、次いでOTC冷却器24内で冷却される圧縮空気によって冷却される。しかしながら中間過熱燃焼室19及び低圧タービン17は、他方では別の方法で冷却される。このため、低圧圧縮機13の出口で分岐された50%の圧縮空気が、空気分解設備32内で酸素及び窒素に分解される。その他の50%は、この空気分解設備32の分岐管39内で送られる。酸素管32aを経由して空気分解設備32から流出された酸素は、−図2中に示されたように−石炭を気化するために使用される。生成された比較的冷たい窒素は、窒素管32bを経由して圧縮機41に送られ、圧縮後に分岐管39からの50%の空気と混合される。このとき、混合後のガス温度は、約300〜400℃に達する。その結果、低圧圧縮機13で抽出した冷気の冷却は不要である。発生する混合物は、次いで中間過熱燃焼室19及び低圧タービン17の熱い要素の冷却に使用される。
この種類の冷却の利点は:
−1つのOTC冷却器が不要になり、これによって効率が向上し、
−冷気がほとんど不要になり、このことは、同様に効率を良くし、
−空気分解設備からの比較的冷たい窒素が、重要な要素を冷却するために使用される一方で、圧縮機からのより熱い空気が、幾つかの重要な要素を冷却するために使用でき;このことも、プラントの効率を改良し、
−この説明した冷却が、特別な2次空気系に基づく例えばTyp GT26によるガスタービンのような中間過熱部を有する公知の構造のガスタービンで特に簡単に実現され得ることである。
−1つのOTC冷却器が不要になり、これによって効率が向上し、
−冷気がほとんど不要になり、このことは、同様に効率を良くし、
−空気分解設備からの比較的冷たい窒素が、重要な要素を冷却するために使用される一方で、圧縮機からのより熱い空気が、幾つかの重要な要素を冷却するために使用でき;このことも、プラントの効率を改良し、
−この説明した冷却が、特別な2次空気系に基づく例えばTyp GT26によるガスタービンのような中間過熱部を有する公知の構造のガスタービンで特に簡単に実現され得ることである。
希釈しなかった石炭ガスがガスタービンの両燃焼室内で使用され得ることが、この概念を実現するための前提条件である。ガスタービンの燃焼室内のこのような希釈しなかった石炭ガスの燃焼時の主な技術的な課題は:
−低い放出値を実現すること、
−フラッシュバック及び振動の限界に対して十分な余裕をとること、
−石炭ガスの品質の変化時でも運転中の柔軟性を維持すること及びその他の燃料(天然ガス又は石油)による支援を可能にすること、及び
−冷気を燃焼室及びタービン内の高温ガス流路の領域内に注入し供給することである。
−低い放出値を実現すること、
−フラッシュバック及び振動の限界に対して十分な余裕をとること、
−石炭ガスの品質の変化時でも運転中の柔軟性を維持すること及びその他の燃料(天然ガス又は石油)による支援を可能にすること、及び
−冷気を燃焼室及びタービン内の高温ガス流路の領域内に注入し供給することである。
これらの課題は、以下の理由からの構想によるIGCCプラントの場合は中間過熱部を有するガスタービンによって特に良好に解決され得る:
1.両燃焼室内の燃焼温度が最適に選択される場合、特に第1段(高圧燃焼室18)内の緩やかな温度上昇によって、中間過熱時に固有のNOXに関する利点が、合成ガスに対しても引き継がれ得る。
2.中間過熱部を有するガスタービンの運転時の安定性及び柔軟性は、比較の対象になりうる1段燃焼によるガスタービンの場合より大きい。運転限界が、プリセットされているフレーム温度に対するフレーム消火及びフラッシュバック及び/又は放出レベルによって一般的に与えられる。この運転限界は、燃料の品質及び燃料の反応度の許容される範囲を決定する。中間過熱部を有するガスタービンでは、中間過熱部を有するガスタービンでは、2つの燃焼系が、2つの独立したフレーム温度で、例えばNOXに関してほとんど欠点なしに1段のより低い温度及び2段のより高い温度で運転を可能にするので、この運転限界は明らかに上がる。
3.燃焼ガスが、希釈せずに(窒素なしに)一般に30 barより大きい範囲内又は15〜20 barの圧力で動作する第1燃焼系及び第2燃焼系内に注入される場合、ガス圧に対する要求が最小限にされ得る。
4.引き続き冷却され、機械内に再び供給される冷気の抽出の概念は、冷却媒体としての窒素の使用に対して特に良好である。
1.両燃焼室内の燃焼温度が最適に選択される場合、特に第1段(高圧燃焼室18)内の緩やかな温度上昇によって、中間過熱時に固有のNOXに関する利点が、合成ガスに対しても引き継がれ得る。
2.中間過熱部を有するガスタービンの運転時の安定性及び柔軟性は、比較の対象になりうる1段燃焼によるガスタービンの場合より大きい。運転限界が、プリセットされているフレーム温度に対するフレーム消火及びフラッシュバック及び/又は放出レベルによって一般的に与えられる。この運転限界は、燃料の品質及び燃料の反応度の許容される範囲を決定する。中間過熱部を有するガスタービンでは、中間過熱部を有するガスタービンでは、2つの燃焼系が、2つの独立したフレーム温度で、例えばNOXに関してほとんど欠点なしに1段のより低い温度及び2段のより高い温度で運転を可能にするので、この運転限界は明らかに上がる。
3.燃焼ガスが、希釈せずに(窒素なしに)一般に30 barより大きい範囲内又は15〜20 barの圧力で動作する第1燃焼系及び第2燃焼系内に注入される場合、ガス圧に対する要求が最小限にされ得る。
4.引き続き冷却され、機械内に再び供給される冷気の抽出の概念は、冷却媒体としての窒素の使用に対して特に良好である。
10,30,40 コンバインドサイクル発電プラント
11 ガスタービン
12 発電機
13 低圧圧縮機
14 高圧圧縮機
15 シャフト(ガスタービン)
16 高圧タービン
17 低圧タービン
18 高圧燃焼室
19 低圧燃焼室
20 空気取入口
21,22 燃料供給管
23,24 OTC冷却器
25,26 冷却管
27 廃熱回収ボイラ
28 排気管
29 蒸気タービン(蒸気サイクル)
31 合成ガス供給管
32 空気分解設備
32a 酸素管
32b 窒素管
33 石炭供給
34 石炭気化設備
35 冷却装置
36 濾過装置
37 CO2分離装置
38 CO2流出口
39 分岐管
41 圧縮機
11 ガスタービン
12 発電機
13 低圧圧縮機
14 高圧圧縮機
15 シャフト(ガスタービン)
16 高圧タービン
17 低圧タービン
18 高圧燃焼室
19 低圧燃焼室
20 空気取入口
21,22 燃料供給管
23,24 OTC冷却器
25,26 冷却管
27 廃熱回収ボイラ
28 排気管
29 蒸気タービン(蒸気サイクル)
31 合成ガス供給管
32 空気分解設備
32a 酸素管
32b 窒素管
33 石炭供給
34 石炭気化設備
35 冷却装置
36 濾過装置
37 CO2分離装置
38 CO2流出口
39 分岐管
41 圧縮機
Claims (10)
- 特にコンバインドサイクル発電プラント(30,40)で使用されているガスタービン(11)を運転する方法にあって、この方法の場合、空気が、ガスタービン(11)によって吸引されて圧縮され、この圧縮された空気が、石炭から得られる合成ガスを燃焼するために燃焼室(18,19)に供給され、燃焼時に発生する高温ガスが、後続するタービン(16,17)内で仕事をしつつ膨張し、この場合、圧縮した空気の一部が、酸素及び窒素に分解され、酸素が、石炭気化設備(34)内で合成ガスを生成するために使用され、この場合、圧縮した空気の一部が、高温ガスに曝されたガスタービン(11)の一部を冷却するために使用される方法において、
中間過熱部を有するガスタービン(11)が使用され、このガスタービン(11)は、2つの燃焼室(18,19)及び2つのタービン(16,17)を有し、この場合、合成ガスが、第1燃焼室(18)内で圧縮空気を使用して燃焼され、発生する高温ガスが、第1タービン(16)内で膨張し、この場合、合成ガスが、第2燃焼室内で第1タービン(16)から来たガスを使用して燃焼され、発生する高温ガスが、第2タービン(17)内で膨張し、
空気分解時に発生する窒素が、ガスタービン(11)を冷却するために使用されることを特徴とする方法。 - ガスタービン(11)が吸引された空気を第1圧力段に圧縮する第1圧縮機(13)及び空気をこの第1圧力段からより高い第2圧力段にさらに圧縮する第2圧縮機(14)を有すること、第1圧縮機(13)から来た空気の一部が酸素及び窒素に分解されること、及び、この分解時に発生する窒素が第2燃焼室(18)及び第2タービン(17)の冷却に使用されることを特徴とする請求項1に記載の方法。
- 分解するために分岐された圧縮空気の一部が、分解前に第1圧縮機(13)から分岐され、分解時に発生し、冷却のために提供される窒素と混合されることを特徴とする請求項2に記載の方法。
- 分解のために分岐された圧縮空気の約50%が、分解前に第1圧縮機(13)から分岐され、分解時に発生し、冷却のために提供される窒素と混合されることを特徴とする請求項3に記載の方法。
- 分解時に発生する窒素は、分解前に分岐された圧縮空気と混合する前に圧縮されることを特徴とする請求項3又は4に記載の方法。
- 請求項1に記載の方法を実施するガスタービン(11)にあって、このガスタービン(11)は、中間過熱部を有するガスタービンとして構成されていて、吸引された空気を圧縮する圧縮機(13,14),2つの燃焼室(18,19)及び2つのタービン(16,17)を有し、この場合、燃焼が、第1燃焼室(18)内で圧縮空気を使用して燃焼され、発生する高温ガスが、第1タービン(16)内で膨張し、この場合、燃料が、第2燃焼室(19)内で第1タービン(16)から来たガスを使用して燃焼され、発生するガスが、第2タービン(17)内で膨張するガスタービンにおいて、
空気分解設備(32)が設けられていて、この空気分解設備(32)は、その入口側が圧縮機(13,14)に連結されていて、その出口側が分解時に発生する窒素を流出する窒素管(32b)を有すること、及び、この窒素管(32b)は、ガスタービン(11)の高温ガスに曝された部分に連結していることを特徴とするガスタービン。 - 分岐管(39)が設けられていて、この分岐管は、空気分解設備(32)の入口側から分岐し、所定の地点で窒素管(32b)に合流することを特徴とする請求項6に記載のガスタービン。
- 窒素を圧縮する圧縮機(41)が空気分解設備(32)の出口と分岐管(39)の所定の合流地点との間の窒素管(32b)内に配置されていることを特徴とする請求項7に記載のG巣タービン。
- ガスタービン(11)は、相前後して連結された2つの圧縮機(13,14)を有し、空気分解設備(32)の入口側が、第1圧縮機(13)の出口に連結されていること、及び、窒素管(32b)が、第2燃焼室(18)及び第2タービン(17)まで敷設されていることを特徴とする請求項6〜8のいずれか1項に記載のガスタービン。
- 空気分解設備(32)の出力側が、分解時に発生する酸素を流出する酸素管(32a)を有し、この酸素管(32a)は、石炭の気化によって合成ガスを生成する設備(33,...,38)まで敷設されていること、及び、合成ガス管(31)が、合成ガスを生成する設備(33,...,38)から燃焼室まで生成された合成ガスを搬送することを特徴とする請求項6〜9のいずれか1項に記載のガスタービン。
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---|---|---|---|---|
JP2014009606A (ja) * | 2012-06-28 | 2014-01-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タービン翼の冷却システム及びガスタービン |
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US5406786A (en) * | 1993-07-16 | 1995-04-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated air separation - gas turbine electrical generation process |
JPH08218891A (ja) * | 1995-02-09 | 1996-08-27 | Hitachi Ltd | ガス化発電プラント |
US5740673A (en) * | 1995-11-07 | 1998-04-21 | Air Products And Chemicals, Inc. | Operation of integrated gasification combined cycle power generation systems at part load |
DE19609912A1 (de) * | 1996-03-14 | 1997-09-18 | Asea Brown Boveri | Verfahren zum Betrieb einer Kraftwerksanlage |
US6487863B1 (en) * | 2001-03-30 | 2002-12-03 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Method and apparatus for cooling high temperature components in a gas turbine |
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- 2006-08-07 JP JP2008525562A patent/JP2009504965A/ja not_active Withdrawn
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2014009606A (ja) * | 2012-06-28 | 2014-01-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タービン翼の冷却システム及びガスタービン |
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CA2618007A1 (en) | 2007-02-15 |
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