JP2009293787A - Rolling bearing for electromagnetic clutch and electromagnetic clutch - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、電磁クラッチの回転部材を支持する転がり軸受、およびこの転がり軸受を備えた電磁クラッチに関するものである。 The present invention relates to a rolling bearing that supports a rotating member of an electromagnetic clutch, and an electromagnetic clutch provided with the rolling bearing.
カーエアコン等に用いられる電磁クラッチは、コンプレッサの軽量・コンパクト化や高速化に伴い、電磁クラッチの高速化、プーリの縮小化が進められている。このため、電磁クラッチ用転がり軸受には、耐脆性剥離性能、耐焼き付き性能などといった転がり滑り疲労に対する耐久性が、要求される。 With regard to electromagnetic clutches used in car air conditioners and the like, the speed of electromagnetic clutches and the reduction of pulleys are being promoted as compressors become lighter, more compact and faster. For this reason, the rolling bearing for an electromagnetic clutch is required to have durability against rolling slip fatigue such as brittle peeling resistance and seizure resistance.
電磁クラッチ用軸受として従来、例えば、特開２０００−１２０６６８号公報（特許文献１）および特開２００６−３４９０７３号公報（特許文献２）に記載の電磁クラッチ用軸受が知られている。 Conventionally, electromagnetic clutch bearings described in, for example, JP 2000-120668 A (Patent Document 1) and JP 2006-349073 A (Patent Document 2) are known as electromagnetic clutch bearings.
特許文献１に記載の電磁クラッチ用軸受は、内輪または外輪の一方の軌道面の断面の曲率半径が軌道面底部の中心を通る中心面対称のゴシックアーチ形状であり、他方の軌道面の断面が単一曲率である３点接触の単列玉軸受であって、これらの曲率を所定の範囲に規定したものである。 The electromagnetic clutch bearing described in Patent Document 1 has a Gothic arch shape in which the radius of curvature of the cross section of one raceway surface of the inner ring or the outer ring passes through the center of the bottom of the raceway surface, and the cross section of the other raceway surface is It is a single-point ball bearing with a single curvature and a three-point contact, and these curvatures are defined within a predetermined range.
また特許文献２に記載の電磁クラッチ用軸受は、内輪、外輪およびこれら内外輪の間に介在した複数の転動体の中の少なくとも一つはセラミックス製である。
しかしながら、特許文献１に記載の電磁クラッチ用軸受は、転がり滑り疲労に対する耐久性を確保することができなかった。 However, the electromagnetic clutch bearing described in Patent Document 1 cannot secure durability against rolling and sliding fatigue.
また特許文献２に記載の電磁クラッチ用軸受は、転がり滑り疲労に対する耐久性を確保できるものの、従来のセラミックスは、鋼に比べて製造コストが高いため、コスト面で改善の余地があった。 Further, although the electromagnetic clutch bearing described in Patent Document 2 can ensure durability against rolling and sliding fatigue, conventional ceramics have a manufacturing cost higher than that of steel, so there is room for improvement in terms of cost.
本発明の目的は、安価でありながら、十分な耐久性を安定して確保することが可能なβサイアロン焼結体（βサイアロンを主成分とする焼結体）からなる電磁クラッチ用転がり軸受および電磁クラッチを提供することである。 An object of the present invention is to provide a rolling bearing for an electromagnetic clutch comprising a β sialon sintered body (sintered body containing β sialon as a main component), which is inexpensive and can stably ensure sufficient durability. It is to provide an electromagnetic clutch.
この目的のため本発明による電磁クラッチ用転がり軸受は、電磁石によって出力側回転部材と締結される入力側回転部材を回転自在に支持する電磁クラッチ用転がり軸受であって、内輪と、外輪と、前記内輪と前記外輪との間の環状領域に配置された転動体とを備え、内輪、外輪および転動体のうちの少なくとも一つの軸受要素は、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚの組成式で表され、０．１≦Ｚ≦３．５を満たすβサイアロンを主成分とし、残部不純物からなる焼結体から構成される。 For this purpose, a rolling bearing for an electromagnetic clutch according to the present invention is a rolling bearing for an electromagnetic clutch that rotatably supports an input-side rotating member fastened to an output-side rotating member by an electromagnet, and includes an inner ring, an outer ring, A rolling element disposed in an annular region between the inner ring and the outer ring, wherein at least one bearing element of the inner ring, the outer ring, and the rolling element has a composition of Si 6-Z Al Z O Z N 8-Z . The sintered body is composed of β sialon represented by the formula and satisfying 0.1 ≦ Z ≦ 3.5 as a main component and the remaining impurities.
本発明者は、βサイアロンを主成分とする軸受要素の転がり滑り疲労に対する耐久性と、βサイアロンの組成との関係を詳細に調査した。その結果、以下の知見が得られ、本発明に想到した。 The inventor has investigated in detail the relationship between the durability against rolling and sliding fatigue of bearing elements mainly composed of β sialon and the composition of β sialon. As a result, the following knowledge was obtained and the present invention was conceived.
すなわち、上述のβサイアロンは、燃焼合成を含む製造工程を採用することにより、上記Ｚの値（以下、Ｚ値という）が０．１以上となる種々の組成を有するものが製造可能である。そして、一般に転がり滑り疲労に対する耐久性に大きな影響を与える硬度は、製造の容易なＺ値４．０以下の範囲において、ほとんど変化しない。しかしながら、βサイアロンを主成分とする焼結体からなる軸受要素の転がり滑り疲労に対する耐久性とＺ値との関係を詳細に調査したところ、Ｚ値が３．５を超えると軸受要素の転がり滑り疲労に対する耐久性が大幅に低下することが分かった。 That is, the β sialon described above can be manufactured with various compositions in which the value of Z (hereinafter referred to as Z value) is 0.1 or more by employing a manufacturing process including combustion synthesis. In general, the hardness that greatly affects the durability against rolling and sliding fatigue hardly changes in the range of the Z value of 4.0 or less which is easy to manufacture. However, a detailed investigation was made of the relationship between the durability against rolling slip fatigue and the Z value of a bearing element made of a sintered body containing β sialon as a main component, and when the Z value exceeds 3.5, the bearing element rolling slip It was found that the durability against fatigue is greatly reduced.
より具体的には、Ｚ値が０．１以上３．５以下の範囲においては、転がり滑り疲労に対する耐久性はほぼ同等で、電磁クラッチの運転時間が所定時間を超えると、軸受要素の転走表面に剥離が発生して破損する。これに対し、Ｚ値が３．５を超えると軸受要素が摩耗しやすくなり、これに起因して転がり滑り疲労に対する耐久性が大幅に低下する。つまり、Ｚ値が３．５となる組成を境界として、βサイアロンからなる軸受要素の破損モードが変化し、Ｚ値が３．５を超えると転がり滑り疲労に対する耐久性が大幅に低下するという現象が明らかとなった。したがって、βサイアロンからなる軸受要素において、安定して十分な転がり滑り疲労に対する耐久性を確保するためには、Ｚ値を３．５以下とする必要がある。 More specifically, when the Z value is in the range of 0.1 to 3.5, the durability against rolling and sliding fatigue is almost the same, and if the operation time of the electromagnetic clutch exceeds a predetermined time, the bearing element rolls. The surface is peeled off and damaged. On the other hand, if the Z value exceeds 3.5, the bearing element is likely to be worn, resulting in a significant reduction in durability against rolling and sliding fatigue. In other words, the failure mode of the bearing element made of β sialon changes with the composition at which the Z value is 3.5 as a boundary, and when the Z value exceeds 3.5, the durability against rolling and slipping fatigue is greatly reduced. Became clear. Therefore, in the bearing element made of β sialon, the Z value needs to be 3.5 or less in order to ensure stable and sufficient durability against rolling and sliding fatigue.
一方、上述のように、βサイアロンは、燃焼合成を含む製造工程により製造することにより、安価に製造することができる。しかし、Ｚ値が０．１未満では、燃焼合成の実施が困難となることが分かった。そのため、βサイアロンを主成分とする焼結体からなる軸受要素を安価に製造するためには、Ｚ値を０．１以上とする必要がある。 On the other hand, as described above, β sialon can be manufactured at a low cost by being manufactured by a manufacturing process including combustion synthesis. However, it has been found that when the Z value is less than 0.1, it is difficult to perform combustion synthesis. Therefore, in order to manufacture a bearing element made of a sintered body containing β sialon as a main component at a low cost, the Z value needs to be 0.1 or more.
本発明の電磁クラッチ用転がり軸受では、軸受要素は、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚの組成式で表され、０．１≦Ｚ≦３．５を満たすβサイアロンを主成分とし、残部不純物からなる焼結体から構成される。かかる本発明によれば、安価でありながら、十分な耐久性を安定して確保することが可能な電磁クラッチ用転がり軸受を提供することができる。 In the rolling bearing for an electromagnetic clutch according to the present invention, the bearing element is mainly composed of β sialon represented by a composition formula of Si 6-Z Al Z O Z N 8-Z and satisfying 0.1 ≦ Z ≦ 3.5. The sintered body is composed of the remaining impurities. According to the present invention, it is possible to provide a rolling bearing for an electromagnetic clutch capable of stably ensuring sufficient durability while being inexpensive.
あるいは、本発明による電磁クラッチ用転がり軸受は、電磁クラッチによって出力側回転部材と締結される入力側回転部材を回転自在に支持する電磁クラッチ用転がり軸受であって、内輪と、外輪と、前記内輪と前記外輪との間の環状領域に配置された転動体とを備え、内輪、外輪および転動体のうちの少なくとも一つの軸受要素は、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚの組成式で表され、０．１≦Ｚ≦３．５を満たすβサイアロンを主成分とし、残部焼結助剤および不純物からなる焼結体から構成されていてもよい。 Alternatively, the rolling bearing for an electromagnetic clutch according to the present invention is a rolling bearing for an electromagnetic clutch that rotatably supports an input-side rotating member fastened to an output-side rotating member by an electromagnetic clutch, the inner ring, the outer ring, and the inner ring A rolling element disposed in an annular region between the outer ring and the outer ring, wherein at least one bearing element of the inner ring, the outer ring, and the rolling element has a composition formula of Si 6-Z Al Z O Z N 8-Z It may be comprised from the sintered compact which consists of (beta) sialon satisfying 0.1 <= Z <= 3.5 as a main component, and consists of a remainder sintering auxiliary agent and an impurity.
好ましくは、焼結体から構成される軸受要素の転走表面を含む領域には、内部よりも緻密性の高い層である緻密層が形成されている。 Preferably, a dense layer, which is a denser layer than the inside, is formed in the region including the rolling surface of the bearing element formed of the sintered body.
本発明者は、βサイアロンを主成分とする電磁クラッチ用転がり軸受の転がり滑り疲労に対する耐久性と、電磁クラッチ用転がり軸受の構成との関係を詳細に調査した。その結果、以下の知見が得られ、本発明に想到した。 The inventor has investigated in detail the relationship between the durability against rolling slip fatigue of a rolling bearing for an electromagnetic clutch mainly composed of β sialon and the configuration of the rolling bearing for an electromagnetic clutch. As a result, the following knowledge was obtained and the present invention was conceived.
すなわち、本発明の軸受要素は、上述のように耐久性に優れたＳｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚの組成式で表され、０．１≦Ｚ≦３．５を満たすβサイアロンを主成分とする焼結体から構成されている。そして、上述のβサイアロンを主成分とする焼結体からなる軸受要素においては、その緻密性が軸受要素において最も重要な耐久性の１つである転がり滑り疲労に対する耐久性に大きく影響する。かかる本発明によれば、βサイアロンを主成分とする焼結体からなり、接触面を含む領域に内部よりも緻密性の高い層である緻密層が形成されている。その結果、安価でありながら、転がり滑り疲労に対する耐久性が向上することにより十分な耐久性を安定して確保することが可能な電磁クラッチ用転がり軸受を提供することができる。 That is, the bearing element of the present invention are represented by the composition formula of Si 6-Z Al Z O Z N 8-Z Durable as described above, beta sialon satisfying 0.1 ≦ Z ≦ 3.5 It is comprised from the sintered compact which has as a main component. And in the bearing element which consists of a sintered compact which has the above-mentioned (beta) sialon as a main component, the denseness has big influence on the durability with respect to rolling sliding fatigue which is one of the most important durability in a bearing element. According to the present invention, the dense layer, which is made of a sintered body containing β sialon as a main component and is denser than the inside, is formed in a region including the contact surface. As a result, it is possible to provide a rolling bearing for an electromagnetic clutch capable of stably ensuring sufficient durability by improving durability against rolling slip fatigue while being inexpensive.
ここで、緻密性の高い層とは、焼結体において空孔率の低い（密度の高い）層であって、たとえば以下のように調査することができる。まず、軸受要素の転走表面に垂直な断面において軸受要素を切断し、当該断面を鏡面ラッピングする。その後、鏡面ラッピングされた断面を光学顕微鏡の斜光（暗視野）にて、たとえば５０〜１００倍程度で撮影し、３００ＤＰＩ（Ｄｏｔ Ｐｅｒ Ｉｎｃｈ）以上の画像として記録する。このとき、白色の領域として観察される白色領域は、空孔率の高い（密度の低い）領域に対応する。したがって、白色領域の面積率が低い領域は、当該面積率が高い領域に比べて緻密性が高い。そして、画像処理装置を用いて記録された画像を輝度閾値により２値化処理した上で白色領域の面積率を測定し、当該面積率により、撮影された領域の緻密性を知ることができる。つまり、上記本発明の電磁クラッチ用転がり軸受では、転走表面を含む領域に内部よりも白色領域の面積率の低い層である緻密層が形成されている。なお、上記撮影は、ランダムに５箇所以上で行ない、上記面積率は、その平均値で評価することが好ましい。また、軸受要素の内部における上記白色領域の面積率は、たとえば１５％以上である。 Here, the high-density layer is a layer having a low porosity (high density) in the sintered body, and can be investigated as follows, for example. First, the bearing element is cut in a cross section perpendicular to the rolling surface of the bearing element, and the cross section is mirror-wrapped. Thereafter, the mirror-wrapped cross section is photographed with oblique light (dark field) of an optical microscope at, for example, about 50 to 100 times and recorded as an image of 300 DPI (Dot Per Inch) or more. At this time, the white region observed as a white region corresponds to a region with high porosity (low density). Therefore, a region where the area ratio of the white region is low is denser than a region where the area ratio is high. Then, after binarizing the image recorded using the image processing device with the luminance threshold, the area ratio of the white area is measured, and the denseness of the photographed area can be known from the area ratio. That is, in the rolling bearing for an electromagnetic clutch of the present invention, a dense layer that is a layer having a lower area ratio of the white region than the inside is formed in the region including the rolling surface. In addition, it is preferable to perform the said imaging | photography at 5 or more places at random, and to evaluate the said area ratio by the average value. Moreover, the area ratio of the said white area | region inside a bearing element is 15% or more, for example.
好ましくは、緻密層の断面を光学顕微鏡の遮光にて観察した場合、白色の領域として観察される白色領域の面積率は７％以下である。 Preferably, when the cross section of the dense layer is observed with light shielding by an optical microscope, the area ratio of the white region observed as a white region is 7% or less.
白色領域の面積率が７％以下となる程度に上記緻密層の緻密性を向上させることで、電磁クラッチ用転がり軸受の転がり滑り疲労に対する耐久性がより向上する。したがって、上記構成により、本発明の電磁クラッチ用転がり軸受の転がり滑り疲労に対する耐久性を一層向上させることができる。 By improving the denseness of the dense layer to such an extent that the area ratio of the white region is 7% or less, the durability against rolling slip fatigue of the rolling bearing for the electromagnetic clutch is further improved. Therefore, according to the above configuration, the durability against rolling slip fatigue of the rolling bearing for an electromagnetic clutch of the present invention can be further improved.
好ましくは、緻密層の表面を含む領域には、当該緻密層内の他の領域よりもさらに緻密性の高い層である高緻密層が形成されている。 Preferably, in the region including the surface of the dense layer, a highly dense layer that is a layer having higher density than other regions in the dense layer is formed.
緻密性のさらに高い高緻密層が緻密層の表面を含む領域に形成されることにより、電磁クラッチ用転がり軸受の転がり滑り疲労に対する耐久性が一層向上する。 By forming the dense layer having a higher density in the region including the surface of the dense layer, the durability against rolling slip fatigue of the rolling bearing for the electromagnetic clutch is further improved.
好ましくは、高緻密層の断面を光学顕微鏡の斜光にて観察した場合、白色の領域として観察される白色領域の面積率は３．５％以下である。 Preferably, when the cross section of the highly dense layer is observed with oblique light of an optical microscope, the area ratio of the white region observed as a white region is 3.5% or less.
白色領域の面積率が３．５％以下となる程度に高緻密層の緻密性を向上させることで、電磁クラッチ用転がり軸受の転がり滑り疲労に対する耐久性を一層向上させることができる。 By improving the denseness of the highly dense layer to such an extent that the area ratio of the white region is 3.5% or less, the durability against rolling slip fatigue of the rolling bearing for the electromagnetic clutch can be further improved.
また本発明による電磁クラッチは、入力側回転部材と、入力側回転部材と対面する出力側回転部材と、入力側回転部材と出力側回転部材とを締結する電磁石と、電磁石を支持するハウジングと、入力側回転部材をハウジングに回転自在に支持する転がり軸受を備えることを前提とする。そして、入力側回転部材をハウジングに回転自在に支持する転がり軸受の軸受要素が、上述したβサイアロンを主成分として構成される。かかる本発明によれば、安価でありながら、十分な耐久性を安定して確保することが可能な電磁クラッチを提供することができる。 An electromagnetic clutch according to the present invention includes an input-side rotating member, an output-side rotating member facing the input-side rotating member, an electromagnet that fastens the input-side rotating member and the output-side rotating member, a housing that supports the electromagnet, It is assumed that a rolling bearing that rotatably supports the input side rotating member on the housing is provided. And the bearing element of the rolling bearing which rotatably supports the input-side rotating member on the housing is composed of the above-described β sialon as a main component. According to the present invention, it is possible to provide an electromagnetic clutch capable of stably ensuring sufficient durability while being inexpensive.
このように本発明の電磁クラッチ用転がり軸受は、内輪、外輪および転動体のうちの少なくとも一つの軸受要素が、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚの組成式で表され、０．１≦Ｚ≦３．５を満たすβサイアロンを主成分とする焼結体から構成されることから、安価でありながら、十分な耐久性を安定して確保することができる。 As described above, in the rolling bearing for an electromagnetic clutch according to the present invention, at least one of the inner ring, the outer ring, and the rolling element is represented by a composition formula of Si 6-Z Al Z O Z N 8-Z . Since it is comprised from the sintered compact which has (beta) sialon which satisfy | fills 1 <= Z <= 3.5 as a main component, although it is cheap, sufficient durability can be ensured stably.
以下、本発明の実施の形態を、図面に示す実施例に基づき詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail based on examples shown in the drawings.
図１は本発明の一実施例になる電磁クラッチ用転がり軸受を備えた電磁クラッチを、回転軸の中心を含む平面で破断し、片側のみを表す縦断面図である。本実施例になる電磁クラッチ用の転がり軸受１は、車両用空調装置のコンプレッサ２の駆動系における電磁クラッチ３のプーリ４に用いられる。コンプレッサ２のハウジング５の一部であって、軸方向に延びる筒部５ａの外周に、転がり軸受１を介してプーリ４の入力側回転部材６が回転自在に支持されている。入力側回転部材６は、外周に駆動用のベルト７を巻き掛けするベルト溝８を設けたリング状の部材である。プーリ４は、この入力側回転部材６と転がり軸受１とで構成される。ベルト７は、例えば自動車のエンジン（図示せず）により回動駆動される。ベルト７は、タイミングベルト（すなわち歯付きベルト）であっても良く、その場合、入力側回転部材６のベルト溝８は歯付きとされ、プーリ４は歯付きプーリとなる。 FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing only one side of an electromagnetic clutch provided with a rolling bearing for an electromagnetic clutch according to an embodiment of the present invention, broken along a plane including the center of a rotating shaft. A rolling bearing 1 for an electromagnetic clutch according to this embodiment is used for a pulley 4 of an electromagnetic clutch 3 in a drive system of a compressor 2 of a vehicle air conditioner. The input side rotating member 6 of the pulley 4 is rotatably supported via the rolling bearing 1 on a part of the housing 5 of the compressor 2 and on the outer periphery of the cylindrical portion 5a extending in the axial direction. The input side rotating member 6 is a ring-shaped member provided with a belt groove 8 around which a driving belt 7 is wound. The pulley 4 includes the input side rotating member 6 and the rolling bearing 1. The belt 7 is rotationally driven by, for example, an automobile engine (not shown). The belt 7 may be a timing belt (that is, a toothed belt). In this case, the belt groove 8 of the input side rotation member 6 is toothed, and the pulley 4 is a toothed pulley.
電磁クラッチ３は、上記プーリ４と、通電によって電磁力を発生する電磁石９と、回転自在な出力側回転部材１０とを備え、電磁石９で発生した電磁力でプーリ４の入力側回転部材６と出力側回転部材１０とを吸着させて入力側回転部材６の回転を出力側回転部材１０に伝えるものである。電磁石９は、ハウジング５に固定されており、プーリ４の入力側回転部材６の裏面に設けられた円周溝１１内に遊嵌している。入力側回転部材６は磁性体であることが好ましい。出力側回転部材１０は、リング状のクラッチ板１２を板ばね等のばね部材１３によってコンプレッサ駆動軸１４に取付けたものであり、クラッチ板１２は磁性体とされている。コンプレッサ駆動軸１４は、ハウジング５の上記筒部５ａ内に挿通されて軸受（図示せず）により回転自在に支持されている。電磁石９を励磁すると、ばね部材１３が電磁力で撓んでクラッチ板１２が入力側回転部材６に締結され、出力側回転部材１０が入力側回転部材６と一体に回転する。励磁を解除すると、ばね部材１３の復元力でクラッチ板１２が入力側回転部材６から離れる。 The electromagnetic clutch 3 includes the pulley 4, an electromagnet 9 that generates an electromagnetic force when energized, and a rotatable output-side rotating member 10. The electromagnetic clutch 3 generates the input-side rotating member 6 of the pulley 4 with the electromagnetic force generated by the electromagnet 9. The output side rotating member 10 is attracted to transmit the rotation of the input side rotating member 6 to the output side rotating member 10. The electromagnet 9 is fixed to the housing 5 and loosely fits in a circumferential groove 11 provided on the back surface of the input side rotating member 6 of the pulley 4. The input side rotation member 6 is preferably a magnetic body. The output side rotating member 10 is a member in which a ring-shaped clutch plate 12 is attached to a compressor drive shaft 14 by a spring member 13 such as a plate spring, and the clutch plate 12 is made of a magnetic material. The compressor drive shaft 14 is inserted into the cylindrical portion 5a of the housing 5 and is rotatably supported by a bearing (not shown). When the electromagnet 9 is excited, the spring member 13 is bent by electromagnetic force, the clutch plate 12 is fastened to the input side rotating member 6, and the output side rotating member 10 rotates integrally with the input side rotating member 6. When the excitation is released, the clutch plate 12 is separated from the input side rotating member 6 by the restoring force of the spring member 13.
図２は転がり軸受１を拡大して示す縦断面図である。転がり軸受１は、内輪２１、外輪２２、およびこれら内外輪２１，２２の間に介在した複数の転動体２３を備えた複列のアンギュラ玉軸受である。このため、ラジアル荷重に加えて、アキシャル荷重を支えることが可能になり、ベルト駆動やクラッチ動作のために径方向力や軸方向力が作用する入力側回転部材６を支持することができる。内輪２１は、ハウジング５の筒部５ａの外周に固定され、外輪２２は入力側回転部材６の内径孔内に固定されている。各列の転動体２３は樹脂製の保持器２４により保持され、内輪２１と外輪２２との間の環状領域の両端は、接触式の軸受シール２５により密封されている。軸受シール２５は外輪２２に取り付けられる。 FIG. 2 is an enlarged longitudinal sectional view showing the rolling bearing 1. The rolling bearing 1 is a double-row angular ball bearing including an inner ring 21, an outer ring 22, and a plurality of rolling elements 23 interposed between the inner and outer rings 21 and 22. For this reason, in addition to the radial load, it is possible to support an axial load, and it is possible to support the input-side rotating member 6 on which a radial force or an axial force acts for belt driving or clutch operation. The inner ring 21 is fixed to the outer periphery of the cylindrical portion 5 a of the housing 5, and the outer ring 22 is fixed in the inner diameter hole of the input side rotating member 6. The rolling elements 23 in each row are held by a resin cage 24, and both ends of an annular region between the inner ring 21 and the outer ring 22 are sealed with contact bearing seals 25. The bearing seal 25 is attached to the outer ring 22.
これら内輪２１、外輪２２、および転動体２３のうち、転動体２３は、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚの組成式で表され、０．１≦Ｚ≦３．５を満たすβサイアロンを主成分とし、残部不純物からなる焼結体から構成される。なお本実施例の他、内輪２１、外輪２２、および転動体２３のうちの少なくとも一つの軸受要素が、上述した組成の焼結体で構成されていればよく、他の軸受要素の素材として、例えば鋼、具体的には、ＪＩＳ規格Ｓ５３Ｃなどの炭素鋼や、ＳＣＲ４２０、ＳＣＭ４２０などの浸炭鋼を採用することができる。好ましくは、内輪２１、外輪２２、および転動体２３の軸受要素全てが、上述した組成の焼結体で構成される。 Of these inner ring 21, outer ring 22, and rolling element 23, rolling element 23 is represented by a composition formula of Si 6-Z Al Z O Z N 8 -Z and satisfies β ≦ 0.1 ≦ Z ≦ 3.5. It is composed of a sintered body containing sialon as a main component and the remaining impurities. In addition to this embodiment, at least one bearing element of the inner ring 21, the outer ring 22, and the rolling element 23 may be formed of a sintered body having the above-described composition. For example, steel, specifically, carbon steel such as JIS standard S53C, and carburized steel such as SCR420 and SCM420 can be employed. Preferably, all of the bearing elements of the inner ring 21, the outer ring 22, and the rolling element 23 are formed of a sintered body having the above-described composition.
本実施例においては、転動体２３は、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚの組成式で表され、０．１≦Ｚ≦３．５を満たすβサイアロンを主成分とし、残部焼結助剤および不可避的不純物からなる焼結体から構成されていてもよい。焼結助剤を含むことで、容易に焼結体の気孔率を低下させることが可能となり、十分な耐久性を安定して確保することが可能なβサイアロン焼結体からなる軸受要素を備えた転がり軸受を容易に提供することができる。上記不純物は、原料に由来するもの、あるいは製造工程において混入するものを含む不可避的不純物を含む。 In the present embodiment, the rolling element 23 is mainly composed of β sialon represented by a composition formula of Si 6-Z Al Z O Z N 8-Z and satisfying 0.1 ≦ Z ≦ 3.5. You may be comprised from the sintered compact which consists of a binder and an unavoidable impurity. By including a sintering aid, it is possible to easily reduce the porosity of the sintered body and includes a bearing element made of a β sialon sintered body that can stably ensure sufficient durability. A rolling bearing can be easily provided. The impurities include inevitable impurities including those derived from raw materials or those mixed in the manufacturing process.
図３は、図２の軸受要素を拡大して示す概略部分断面図である。転動体２３は、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚの組成式で表され、０．１≦Ｚ≦３．５を満たすβサイアロンを主成分とする焼結体から構成されている。そして好ましくは、転動体２３の転走表面２３Ａを含む領域には、内部２３Ｃよりも緻密性の高い層である緻密層２３Ｂが形成されている。この緻密層２３Ｂの断面を光学顕微鏡の斜光にて観察した場合、白色の領域として観察される白色領域の面積率は７％以下である。そのため、本実施例の転がり軸受１は、安価でありながら、十分な耐久性を安定して確保することが可能なβサイアロン焼結体からなる軸受要素（転動体２３）を備える。 FIG. 3 is a schematic partial sectional view showing the bearing element of FIG. 2 in an enlarged manner. The rolling element 23 is composed of a sintered body mainly composed of β sialon represented by a composition formula of Si 6-Z Al Z O Z N 8-Z and satisfying 0.1 ≦ Z ≦ 3.5. . And preferably, in a region including the rolling surface 23A of the rolling element 23, a dense layer 23B which is a layer having a higher density than the inside 23C is formed. When the cross section of the dense layer 23B is observed with oblique light from an optical microscope, the area ratio of the white region observed as a white region is 7% or less. Therefore, the rolling bearing 1 of the present embodiment includes a bearing element (rolling element 23) made of a β sialon sintered body that is inexpensive and can stably ensure sufficient durability.
さらに図３を参照して、緻密層２３Ｂの表面である転走表面２３Ａを含む領域には、緻密層２３Ｂ内の他の領域よりもさらに緻密性の高い層である高緻密層２３Ｄが形成されている。この高緻密層２３Ｄの断面を光学顕微鏡の斜光にて観察した場合、白色の領域として観察される白色領域の面積率は３．５％以下となっている。これにより、転動体２３の転がり滑り疲労に対する耐久性が一層向上している。 Further, referring to FIG. 3, in the region including the rolling surface 23A, which is the surface of the dense layer 23B, a highly dense layer 23D that is a denser layer than the other regions in the dense layer 23B is formed. ing. When the cross section of the highly dense layer 23D is observed with oblique light from an optical microscope, the area ratio of the white region observed as a white region is 3.5% or less. As a result, the durability of the rolling element 23 against rolling and sliding fatigue is further improved.
次に、本実施例における軸受要素の製造方法について説明する。図４は、高緻密層２３Ｄを設けることを特段考慮しない場合の製造方法の概略を示すフロー図である。また、図５は、高緻密層２３Ｄを設ける場合の製造方法の概略を示すフロー図である。 Next, the manufacturing method of the bearing element in a present Example is demonstrated. FIG. 4 is a flowchart showing an outline of the manufacturing method in the case where the high-density layer 23D is not particularly considered. FIG. 5 is a flowchart showing an outline of the manufacturing method in the case of providing the highly dense layer 23D.
図４に示す軸受要素の製造方法につき説明する。まず、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚの組成式で表され、０．１≦Ｚ≦３．５を満たすβサイアロンの粉体を製造するβサイアロン粉体製造工程が実施される。βサイアロン粉体製造工程においては、たとえば燃焼合成法を採用した製造工程により、安価にβサイアロンの粉体を製造することができる。 A method for manufacturing the bearing element shown in FIG. 4 will be described. First, a β sialon powder production process is carried out for producing β sialon powder represented by a composition formula of Si 6-Z Al Z O Z N 8-Z and satisfying 0.1 ≦ Z ≦ 3.5. . In the β sialon powder manufacturing process, for example, β sialon powder can be manufactured at low cost by a manufacturing process employing a combustion synthesis method.
次に、βサイアロン粉体製造工程において製造されたβサイアロンの粉体に、焼結助剤を添加して混合する混合工程が実施される。この混合工程は、焼結助剤を添加しない場合、省略することができる。 Next, a mixing step of adding and mixing a sintering aid to the β sialon powder produced in the β sialon powder production step is performed. This mixing step can be omitted if no sintering aid is added.
次に、上記βサイアロンの粉体またはβサイアロンの粉体と焼結助剤との混合物を、軸受要素の概略形状に成形する成形工程が実施される。具体的には、上記βサイアロンの粉体またはβサイアロンの粉体と焼結助剤との混合物に、プレス成形、鋳込み成形、押し出し成形、転動造粒などの成形手法を適用することにより、転動体２３などの概略形状に成形された成形体が作製される。 Next, a molding step is performed in which the β sialon powder or a mixture of the β sialon powder and the sintering aid is molded into the general shape of the bearing element. Specifically, by applying a molding technique such as press molding, cast molding, extrusion molding, rolling granulation to the β sialon powder or a mixture of β sialon powder and a sintering aid, A formed body formed into a schematic shape such as the rolling element 23 is produced.
次に、上記成形体を昇温して焼結させることにより、転動体２３などの概略形状を有する焼結体を作製する焼結工程が実施される。この焼結工程は、常圧中で行なわれる常圧焼結法により実施されてもよいが、加圧焼結法（Ｈｏｔ Ｐｒｅｓｓ；ＨＰ）、熱間静水圧焼結法（Ｈｏｔ Ｉｓｏｓｔａｔｉｃ Ｐｒｅｓｓ；ＨＩＰ）などの焼結法が採用されて実施されてもよい。また上記焼結の加熱方法は、ヒータ加熱のほか、マイクロ波やミリ波による電磁波加熱を用いることができる。 Next, the sintering process for producing a sintered body having a schematic shape such as the rolling element 23 is performed by heating and heating the molded body. This sintering step may be performed by a normal pressure sintering method performed under normal pressure, but may be a pressure sintering method (Hot Press; HP), a hot isostatic pressing method (Hot Isostatic Press; HIP). ) Or the like may be employed. In addition to the heater heating, the heating method for sintering can use electromagnetic wave heating by microwaves or millimeter waves.
次に、焼結工程において作製された焼結体に対して仕上げ加工を実施することにより、軸受要素を完成させる仕上げ工程が実施される。具体的には、焼結工程において作製された焼結体の表面を研磨することにより、軸受要素としての転動体２３などを完成させる。以上の工程により、本実施例の軸受要素（転動体２３）は完成する。そして、この転動体２３が、別途準備された内輪２１および外輪２２と組合わされて、転がり軸受１が組立てられる。 Next, the finishing process which completes a bearing element is implemented by implementing finishing with respect to the sintered compact produced in the sintering process. Specifically, the surface of the sintered body produced in the sintering process is polished to complete the rolling element 23 as a bearing element. The bearing element (rolling element 23) of the present embodiment is completed through the above steps. And this rolling element 23 is combined with the inner ring | wheel 21 and the outer ring | wheel 22 which were prepared separately, and the rolling bearing 1 is assembled.
上述した製造方法によって製造された本実施例の効果を確認すべく、種々のＺ値を有するβサイアロン焼結体からなる試験片を作製し、Ｚ値と転がり滑り疲労に対する耐久性との関係を調査する試験を行なった。試験の手順は以下のとおりである。 In order to confirm the effect of the present embodiment manufactured by the above-described manufacturing method, test pieces made of β sialon sintered bodies having various Z values were prepared, and the relationship between the Z value and durability against rolling slip fatigue was determined. A test was conducted to investigate. The test procedure is as follows.
まず、試験の対象となる試験片の作製方法について説明する。はじめに、燃焼合成法でＺ値を０．１〜４の範囲で作製したβサイアロンの粉末を準備し、図４に基づいて説明した軸受要素の製造方法と同様の方法で、Ｚ値が０．１〜４である試験片を作製した。具体的な作製方法は以下のとおりである。まず、サブミクロンに微細化されたβサイアロン粉末と、焼結助剤としての酸化アルミニウム（住友化学株式会社製、ＡＫＰ３０）および酸化イットリウム（Ｈ．Ｃ．Ｓｔａｒｃｋ社製、Ｙｔｔｒｉｕｍｏｘｉｄｅ ｇｒａｄｅ Ｃ）とをボールミルを用いて湿式混合により混合した。その後、スプレードライヤーにて造粒を実施し、造粒粉を製造した。当該造粒粉を金型で円筒状に成形し、さらに冷間静水圧成形（ＣＩＰ）で加圧を行ない、円筒状の成形体を得た。 First, a method for producing a test piece to be tested will be described. First, a β sialon powder prepared by a combustion synthesis method with a Z value in the range of 0.1 to 4 was prepared, and the Z value was set to 0. 0 in the same manner as the bearing element manufacturing method described with reference to FIG. Test pieces 1 to 4 were produced. A specific manufacturing method is as follows. First, β sialon powder refined to submicron, aluminum oxide (manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd., AKP30) and yttrium oxide (manufactured by HC Starck Co., Ltd., Yttrium oxide grade C) as a ball mill Were mixed by wet mixing. Then, granulation was performed with a spray dryer to produce granulated powder. The granulated powder was molded into a cylindrical shape with a mold, and further pressurized by cold isostatic pressing (CIP) to obtain a cylindrical molded body.
引き続き当該成形体に対して１次焼結として常圧焼結を行なった後、圧力２００ＭＰａの窒素雰囲気中で熱間静水圧焼結法（Ｈｏｔ Ｉｓｏｓｔａｔｉｃ Ｐｒｅｓｓ；ＨＩＰ）で処理することで、焼結円筒体を製造した。次に、当該焼結円筒体の外周面にラッピング加工を行ない、直径φ４０ｍｍの円筒状の試験片とした。また、比較のため、窒化珪素からなる試験片、すなわちＺ値が０である試験片も上記βサイアロンからなる試験片と同様の方法で作製した（比較例Ａ）。 Subsequently, after the atmospheric pressure sintering is performed as the primary sintering on the molded body, it is sintered by processing by hot isostatic pressing (HIP) in a nitrogen atmosphere at a pressure of 200 MPa. A cylinder was produced. Next, lapping was performed on the outer peripheral surface of the sintered cylindrical body to obtain a cylindrical test piece having a diameter of 40 mm. For comparison, a test piece made of silicon nitride, that is, a test piece having a Z value of 0 was also produced in the same manner as the test piece made of β sialon (Comparative Example A).
次に、試験条件について説明する。上述のように作製された試験片に対し、別途準備された軸受鋼（ＪＩＳ規格ＳＵＪ２）製の相手試験片（直径φ４０ｍｍの円筒状、焼入硬化済み）を、両者の軸が平行になるように、外周面において最大接触面圧Ｐｍａｘ：２．５ＧＰａで接触させた。そして、試験片を回転数：３０００ｒｐｍで軸周りに回転させるとともに、相手試験片を試験片に対する滑り率が５％となるように軸回りに回転させた。そして、潤滑：タービン油ＶＧ６８(清浄油)のパット給油、試験温度：室温、の条件の下で回転を継続する転がり滑り疲労試験（２円筒試験）を行なった。そして、振動検出装置により運転中の試験片の振動を監視し、試験片に破損が発生して振動が所定値を超えた時点で試験を中止するとともに、運転開始から中止までの時間を当該試験片の寿命として記録した。また、試験中止後、試験片の破損状態を確認した。 Next, test conditions will be described. In contrast to the test piece prepared as described above, a mating test piece made of bearing steel (JIS standard SUJ2) (cylindrical with a diameter of 40 mm, quenched and hardened) is prepared so that both axes are parallel to each other. In addition, the outer peripheral surface was contacted at the maximum contact surface pressure Pmax: 2.5 GPa. Then, the test piece was rotated around the axis at a rotational speed of 3000 rpm, and the counterpart test piece was rotated around the axis so that the slip rate with respect to the test piece was 5%. Then, a rolling slip fatigue test (two-cylinder test) for continuing rotation under conditions of lubrication: pad oil supply of turbine oil VG68 (clean oil) and test temperature: room temperature was performed. The vibration of the test piece during operation is monitored by the vibration detection device, and the test is stopped when the test piece is damaged and the vibration exceeds a predetermined value. Recorded as the lifetime of the piece. Moreover, after the test was stopped, the damaged state of the test piece was confirmed.
表１に本実施例の試験結果を示す。表１においては、各実施例Ａ〜Ｈおよび比較例Ａ〜Ｃにおける寿命が、比較例Ａ（窒化珪素）における寿命を１とした寿命比で表されている。また、破損形態は、試験片の表面に剥離が発生した場合「剥離」、剥離が発生することなく表面が摩耗して試験が中止された場合「摩耗」と記載されている。 Table 1 shows the test results of this example. In Table 1, the life in each of Examples A to H and Comparative Examples A to C is represented by a life ratio where the life in Comparative Example A (silicon nitride) is 1. In addition, the failure mode is described as “peeling” when peeling occurs on the surface of the test piece, and “wearing” when the surface is worn without peeling and the test is stopped.
表１を参照してＺ値が０．１以上３．５以下となっている本発明の実施例Ａ〜Ｈでは、窒化珪素（比較例Ａ）と比較して遜色ない寿命を有している。また、破損形態も窒化珪素の場合と同様に「剥離」となっている。これに対し、Ｚ値が３．５を超え、本発明の範囲外となっている比較例Ｂでは、寿命が大幅に低下するとともに、試験片に摩耗が観察される。すなわち、Ｚ値が３．８である比較例Ｂでは、最終的には試験片に剥離が発生しているものの、試験片における摩耗が影響し、寿命が大幅に低下したものと考えられる。さらに、Ｚ値が４である比較例Ｃにおいては、極めて短時間に試験片の摩耗が進行し、耐久性が著しく低下している。 With reference to Table 1, Examples A to H of the present invention having a Z value of 0.1 or more and 3.5 or less have a lifetime comparable to that of silicon nitride (Comparative Example A). . Further, the form of breakage is “peeling” as in the case of silicon nitride. On the other hand, in Comparative Example B in which the Z value exceeds 3.5 and is outside the scope of the present invention, the life is significantly reduced and wear is observed on the test piece. That is, in Comparative Example B having a Z value of 3.8, although the test piece was finally peeled off, it was considered that the life of the test piece was greatly reduced due to the influence of wear on the test piece. Furthermore, in Comparative Example C in which the Z value is 4, the test piece wears out in a very short time, and the durability is remarkably lowered.
以上のように、Ｚ値が０．１以上３．５以下の範囲においては、サイアロン焼結体からなる試験片の耐久性は、窒化珪素の焼結体からなる試験片とほぼ同等である。これに対し、Ｚ値が３．５を超えると試験片が摩耗しやすくなり、これに起因して転がり滑り疲労に対する耐久性が大幅に低下する。さらに、Ｚ値が大きくなると、βサイアロンからなる試験片の破損原因が「剥離」から「摩耗」に変化し、転がり滑り疲労に対する耐久性が著しく低下することが明らかとなった。このように、Ｚ値を０．１以上３．５以下とすることにより、安価でありながら、十分な耐久性を安定して確保することが可能なβサイアロン焼結体からなる軸受要素を備えた転がり軸受が提供可能であることが確認された。 As described above, when the Z value is in the range of 0.1 to 3.5, the durability of the test piece made of the sialon sintered body is substantially equal to that of the test piece made of the silicon nitride sintered body. On the other hand, when the Z value exceeds 3.5, the test piece is likely to be worn, and due to this, durability against rolling and sliding fatigue is significantly reduced. Furthermore, it became clear that when the Z value was increased, the cause of breakage of the test piece made of β sialon was changed from “peeling” to “wear”, and the durability against rolling and sliding fatigue was significantly reduced. As described above, by including a bearing element made of a β sialon sintered body that can stably secure sufficient durability while being inexpensive by setting the Z value to 0.1 or more and 3.5 or less. It was confirmed that a rolling bearing could be provided.
なお、表１を参照して、Ｚ値が３を超える３．５の実施例Ｈにおいては、試験片には僅かな摩耗が発生しており、寿命も実施例Ａ〜Ｇに比べて低下している。このことから、十分な耐久性をより安定して確保するためには、Ｚ値は３以下とすることが望ましいといえる。 In addition, referring to Table 1, in Example H in which the Z value exceeds 3.5, slight wear has occurred on the test piece, and the service life has also decreased compared to Examples A to G. ing. From this, it can be said that the Z value is desirably 3 or less in order to ensure sufficient durability more stably.
また、上記実験結果より、窒化珪素からなる軸受要素と同等以上の耐久性（寿命）を得るには、Ｚ値は２以下とすることが好ましく、１．５以下とすることが、より好ましい。一方、燃焼合成を採用した製造工程による、βサイアロン粉体の作製の容易性を考慮すると、十分に自己発熱による反応が期待できるＺ値である０．５以上とすることが好ましい。 From the above experimental results, the Z value is preferably 2 or less, and more preferably 1.5 or less, in order to obtain durability (life) equal to or greater than that of a bearing element made of silicon nitride. On the other hand, considering the ease of production of β sialon powder by the production process employing combustion synthesis, it is preferable to set it to 0.5 or more, which is a Z value at which a reaction due to self-heating can be expected.
次に、図５に示すフロー図を参照しつつ、本実施例における転がり軸受の製造方法につき説明すると、まず、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚの組成式で表され、０．１≦Ｚ≦３．５を満たすβサイアロンの粉体を準備するβサイアロン粉体準備工程が実施される。βサイアロン粉末準備工程においては、たとえば燃焼合成法を採用した製造工程により、安価にβサイアロンの粉末を製造することができる。 Next, with reference to the flow chart shown in FIG. 5, the manufacturing method of the rolling bearing in the present embodiment will be described. First, it is expressed by a composition formula of Si 6-Z Al Z O Z N 8-Z . A β sialon powder preparation step of preparing β sialon powder satisfying 1 ≦ Z ≦ 3.5 is performed. In the β sialon powder preparation step, β sialon powder can be produced at low cost by, for example, a production step employing a combustion synthesis method.
次に、βサイアロン粉末準備工程において準備されたβサイアロンの粉末に、焼結助剤を添加して混合する混合工程が実施される。この混合工程は、焼結助剤を添加しない場合、省略することができる。 Next, a mixing step is performed in which a sintering aid is added to and mixed with the β sialon powder prepared in the β sialon powder preparation step. This mixing step can be omitted if no sintering aid is added.
次に、上記βサイアロンの粉末またはβサイアロンの粉末と焼結助剤との混合物を、転動体２３の概略形状に成形する成形工程が実施される。具体的には、上記βサイアロンの粉末またはβサイアロンの粉末と焼結助剤との混合物に、プレス成形、鋳込み成形、押し出し成形、転動造粒などの成形手法を適用することにより、軸受要素である転動体２３などの概略形状に成形された成形体が作製される。 Next, a forming step of forming the β sialon powder or a mixture of the β sialon powder and the sintering aid into a schematic shape of the rolling element 23 is performed. Specifically, by applying a molding technique such as press molding, cast molding, extrusion molding, rolling granulation, etc. to the β sialon powder or a mixture of β sialon powder and a sintering aid, the bearing element Thus, a molded body formed into a schematic shape such as the rolling element 23 is produced.
次に、上記成形体の表面が加工されることにより、当該成形体が焼結後に所望の軸受要素の形状により近い形状になるよう成形される焼結前加工工程が実施される。具体的には、グリーン体加工などの加工手法を適用することにより、上記成形体が焼結後に転動体２３などの形状により近い形状になるように成形される。この焼結前加工工程は、成形工程において上記成形体が成形された段階で、焼結後に所望の軸受要素の形状に近い形状が得られる状態である場合には省略することができる。 Next, a pre-sintering processing step is performed in which the surface of the formed body is processed so that the formed body has a shape closer to the shape of a desired bearing element after sintering. Specifically, by applying a processing method such as green body processing, the molded body is formed to have a shape closer to the shape of the rolling element 23 and the like after sintering. This pre-sintering processing step can be omitted when a shape close to the shape of the desired bearing element is obtained after sintering at the stage where the molded body is formed in the forming step.
次に、上記成形体が、１ＭＰａ以下の圧力下で焼結される焼結工程が実施される。具体的には、上記成形体が、ヒータ加熱、マイクロ波やミリ波による電磁波加熱などの加熱方法により加熱されて焼結されることにより、転動体２３などの概略形状を有する焼結体が作製される。焼結は、不活性ガス雰囲気中または窒素と酸素との混合ガス雰囲気中において、１５５０℃以上１８００℃以下の温度域に上記成形体が加熱されることにより実施される。不活性ガスとしては、ヘリウム、ネオン、アルゴン、窒素などが採用可能であるが、製造コスト低減の観点から、窒素が採用されることが好ましい。 Next, a sintering step is performed in which the molded body is sintered under a pressure of 1 MPa or less. Specifically, the compact is heated and sintered by a heating method such as heater heating, electromagnetic wave heating using microwaves or millimeter waves, etc., so that a sintered body having a schematic shape such as the rolling element 23 is produced. Is done. Sintering is performed by heating the molded body to a temperature range of 1550 ° C. or higher and 1800 ° C. or lower in an inert gas atmosphere or a mixed gas atmosphere of nitrogen and oxygen. As the inert gas, helium, neon, argon, nitrogen, or the like can be employed, but nitrogen is preferably employed from the viewpoint of reducing manufacturing costs.
次に、焼結工程において作製された焼結体の表面が加工され、当該表面を含む領域が除去される仕上げ加工が実施されることにより、軸受要素を完成させる仕上げ工程が実施される。具体的には、焼結工程において作製された焼結体の表面を研磨することにより、軸受要素としての転動体２３などを完成させる。以上の工程により、本実施例における軸受要素は完成する。 Next, a finishing process for completing the bearing element is performed by processing the surface of the sintered body produced in the sintering process and performing a finishing process in which a region including the surface is removed. Specifically, the surface of the sintered body produced in the sintering process is polished to complete the rolling element 23 as a bearing element. The bearing element in the present embodiment is completed through the above steps.
ここで、上記焼結工程における焼結により、焼結体の表面から厚み５００μｍ程度の領域には、内部よりも緻密性が高く、断面を光学顕微鏡の斜光にて観察した場合、白色の領域として観察される白色領域の面積率が７％以下である緻密層が形成される。さらに、焼結体の表面から厚み１５０μｍ程度の領域には、緻密層内の他の領域よりもさらに緻密性が高く、断面を光学顕微鏡の斜光にて観察した場合、白色の領域として観察される白色領域の面積率が３．５％以下である高緻密層が形成されている。したがって、仕上げ工程においては、除去される焼結体の厚みは、特に接触面となるべき領域において１５０μｍ以下とすることが好ましい。これにより、転走表面２３Ａを含む領域に、高緻密層を残存させ、軸受要素の転がり滑り疲労に対する耐久性を向上させることができる。 Here, as a result of sintering in the above-described sintering step, a region having a thickness of about 500 μm from the surface of the sintered body is denser than the inside, and when the cross section is observed with oblique light of an optical microscope, a white region is obtained. A dense layer in which the area ratio of the observed white region is 7% or less is formed. Furthermore, the region having a thickness of about 150 μm from the surface of the sintered body has a higher density than the other regions in the dense layer, and is observed as a white region when the cross section is observed with an oblique light of an optical microscope. A highly dense layer in which the area ratio of the white region is 3.5% or less is formed. Therefore, in the finishing step, it is preferable that the thickness of the sintered body to be removed is 150 μm or less particularly in a region to be a contact surface. Thereby, a highly dense layer can remain in the region including the rolling surface 23A, and the durability against rolling and sliding fatigue of the bearing element can be improved.
上述した製造方法によって製造された軸受要素の断面における緻密層および高緻密層の形成状態を調査する試験を行なった。試験の手順は以下のとおりである。 A test was conducted to investigate the formation state of the dense layer and the highly dense layer in the cross section of the bearing element produced by the production method described above. The test procedure is as follows.
はじめに、燃焼合成法で作製した組成がＳｉ５ＡｌＯＮ７であるβサイアロンの粉末（株式会社イスマンジェイ製、商品名メラミックス）を準備し、図５に基づいて説明した軸受要素の製造方法と同様の方法で、一辺が約１０ｍｍの立方体試験片を作製した。具体的な製造方法は次のとおりである。まず、サブミクロンに微細化されたβサイアロン粉末と、焼結助剤としての酸化アルミニウム（住友化学株式会社製、ＡＫＰ３０）および酸化イットリウム（Ｈ．Ｃ．Ｓｔａｒｃｋ社製、Ｙｔｔｒｉｕｍｏｘｉｄｅ ｇｒａｄｅ Ｃ）とをボールミルを用いて湿式混合により混合した。その後、スプレードライヤーにて造粒を実施し、造粒粉を製造した。当該造粒粉を金型で所定の形状に成形し、さらに冷間静水圧成形（ＣＩＰ）で加圧を行ない、成形体を得た。引き続き当該成形体を圧力０．４ＭＰａの窒素雰囲気中で１６５０℃に加熱して焼結することで、上記立方体試験片を製造した。 First, a β sialon powder (product name: Melamix manufactured by Isman Jay Co., Ltd.) having a composition of Si 5 AlON 7 prepared by a combustion synthesis method is prepared, and similar to the bearing element manufacturing method described with reference to FIG. In this way, a cubic test piece having a side of about 10 mm was produced. A specific manufacturing method is as follows. First, a β sialon powder refined to submicron, aluminum oxide (manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd., AKP30) and yttrium oxide (manufactured by HC Starck Co., Ltd., Yttrium oxide grade C) as a ball mill Were mixed by wet mixing. Then, granulation was performed with a spray dryer to produce granulated powder. The granulated powder was molded into a predetermined shape with a mold and further pressed by cold isostatic pressing (CIP) to obtain a molded body. Subsequently, the cube test piece was manufactured by heating and sintering the molded body at 1650 ° C. in a nitrogen atmosphere at a pressure of 0.4 MPa.
その後、当該試験片を切断し、切断された面をダイヤモンドラップ盤でラッピングした後、酸化クロムラップ盤による鏡面ラッピングを実施することにより、立方体の中心を含む観察用の断面を形成した。そして、当該断面を光学顕微鏡（株式会社ニコン製、マイクロフォト−ＦＸＡ）の斜光で観察し、倍率５０倍のインスタント写真（フジフイルム株式会社製 ＦＰ−１００Ｂ）を撮影した。その後、得られた写真の画像を、スキャナーを用いて（解像度３００ＤＰＩ）パーソナルコンピューターに取り込んだ。そして、画像処理ソフト（三谷商事株式会社製 ＷｉｎＲＯＯＦ）を用いて輝度閾値による２値化処理を行なって（本実施例での２値化分離閾値：１４０）、白色領域の面積率を測定した。 Thereafter, the test piece was cut, and the cut surface was lapped with a diamond lapping machine, and then mirror lapping with a chromium oxide lapping machine was performed to form a cross section for observation including the center of the cube. And the said cross section was observed with the oblique light of the optical microscope (the Nikon Corporation make, Microphoto-FXA), and the 50-times-magnification instant photograph (Fujifilm Corporation FP-100B) was image | photographed. Thereafter, the obtained photographic image was taken into a personal computer using a scanner (resolution: 300 DPI). And the binarization process by a brightness | luminance threshold value was performed using the image processing software (Mitani Corporation WinROOF) (binarization separation threshold value in a present Example: 140), and the area ratio of the white area | region was measured.
次に、試験結果について説明する。図６は、試験片の上記観察用の断面を光学顕微鏡の斜光で撮影した写真である。また、図７は、図６の写真の画像を、画像処理ソフトを用いて輝度閾値により２値化処理した状態を示す一例である。また、図８は、図６の写真の画像を、画像処理ソフトを用いて輝度閾値により２値化処理する際に、画像処理を行なう領域（評価領域）を示す図である。図６において、写真上側が試験片の表面側であり、上端が表面である。 Next, test results will be described. FIG. 6 is a photograph obtained by photographing the observation cross section of the test piece with oblique light from an optical microscope. FIG. 7 is an example showing a state in which the image of the photograph in FIG. 6 is binarized using a luminance threshold using image processing software. FIG. 8 is a diagram showing an area (evaluation area) where image processing is performed when the image of the photograph of FIG. 6 is binarized using a luminance threshold value using image processing software. In FIG. 6, the upper side of the photograph is the surface side of the test piece, and the upper end is the surface.
図６および図７を参照して、本発明の軸受要素と同様の製造方法により作製された本実施例における試験片は、表面を含む領域に内部よりも白色領域の少ない層が形成されていることがわかる。そして、図８に示すように、撮影された写真の画像を試験片の最表面からの距離に応じて３つの領域（最表面からの距離が１５０μｍ以内の領域、１５０μｍを超え５００μｍ以内の領域、５００μｍを超え８００μｍ以内の領域）に分け、領域毎に画像解析を行なって白色領域の面積率を算出したところ、表２に示す結果が得られた。表２においては、図８に示した各領域を１視野として、無作為に撮影された５枚の写真から得られる５視野における白色領域の面積率の、平均値と最大値とが示されている。 With reference to FIGS. 6 and 7, in the test piece in this example manufactured by the same manufacturing method as the bearing element of the present invention, a layer having a white area smaller than the inside is formed in the area including the surface. I understand that. Then, as shown in FIG. 8, the photographed photograph image is divided into three regions according to the distance from the outermost surface of the test piece (the region having a distance of 150 μm or less from the outermost surface, the region exceeding 150 μm and within 500 μm, When the area ratio of the white region was calculated by performing image analysis for each region, the results shown in Table 2 were obtained. Table 2 shows the average value and the maximum value of the area ratio of the white area in five fields of view obtained from five photographs taken at random with each field shown in FIG. 8 as one field of view. Yes.
表２を参照して、本実施例における白色領域の面積率は、内部において１８．５％であったのに対し、表面からの深さが５００μｍ以下である領域においては３．７％、表面からの深さが１５０μｍ以下の領域においては１．２％となっていた。このことから、本発明の軸受要素と同様の製造方法により作製された本実施例における試験片は、表面を含む領域に内部よりも白色領域の少ない緻密層および高緻密層が形成されていることが確認された。 Referring to Table 2, the area ratio of the white region in the present example was 18.5% inside, whereas it was 3.7% in the region having a depth of 500 μm or less from the surface. It was 1.2% in the region where the depth from the region was 150 μm or less. Therefore, in the test piece in the present example produced by the same manufacturing method as the bearing element of the present invention, a dense layer and a highly dense layer with less white area than the inside are formed in the area including the surface. Was confirmed.
上述した製造方法によって製造された本実施例の効果を確認すべく、本発明の軸受要素の転がり滑り疲労に対する耐久性を確認する試験を行なった。試験の手順は以下のとおりである。 In order to confirm the effect of the present embodiment manufactured by the above-described manufacturing method, a test for confirming durability against rolling and sliding fatigue of the bearing element of the present invention was performed. The test procedure is as follows.
まず、試験の対象となる試験片の作製方法について説明する。はじめに、燃焼合成法で作製した組成がＳｉ５ＡｌＯＮ７であるβサイアロンの粉末（株式会社イスマンジェイ製、商品名メラミックス）を準備し、図５に基づいて説明した軸受要素の製造方法と同様の方法で直径φ４０ｍｍの円筒状の試験片を作製した。具体的な製造方法は次のとおりである。まず、サブミクロンに微細化されたβサイアロン粉末と、焼結助剤としての酸化アルミニウム（住友化学株式会社製、ＡＫＰ３０）および酸化イットリウム（Ｈ．Ｃ．Ｓｔａｒｃｋ社製、Ｙｔｔｒｉｕｍｏｘｉｄｅ ｇｒａｄｅ Ｃ）とをボールミルを用いて湿式混合により混合した。その後、スプレードライヤーにて造粒を実施し、造粒粉を製造した。当該造粒粉を金型で円筒状に成形し、さらに冷間静水圧成形（ＣＩＰ）で加圧を行ない円筒状の成形体を得た。 First, a method for producing a test piece to be tested will be described. First, a β sialon powder (product name: Melamix manufactured by Isman Jay Co., Ltd.) having a composition of Si 5 AlON 7 prepared by a combustion synthesis method is prepared, and similar to the bearing element manufacturing method described with reference to FIG. A cylindrical test piece having a diameter of 40 mm was prepared by the above method. A specific manufacturing method is as follows. First, a β sialon powder refined to submicron, aluminum oxide (manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd., AKP30) and yttrium oxide (manufactured by HC Starck Co., Ltd., Yttrium oxide grade C) as a ball mill Were mixed by wet mixing. Then, granulation was performed with a spray dryer to produce granulated powder. The granulated powder was molded into a cylindrical shape with a mold and further pressurized by cold isostatic pressing (CIP) to obtain a cylindrical molded body.
次に、当該成形体に対して焼結後の加工代が所定の寸法となるようにグリーン加工を行ない、引き続き当該成形体を圧力０．４ＭＰａの窒素雰囲気中で１６５０℃に加熱して焼結することで、焼結円筒体を製造した。次に、当該焼結円筒体の外周面に対してラッピング加工を行ない、直径φ４０ｍｍの円筒状の試験片とした。ここで、上記焼結円筒体に対するラッピング加工により除去される焼結円筒体の厚み（加工代）を８段階に変化させ、８種類の試験片を作製した（実施例Ａ〜Ｈ）。一方、比較のため、窒化珪素および焼結助剤からなる原料粉末を用いて加圧焼結法により焼結した焼結円筒体に対して、上述と同様にラッピング加工を行ない、直径φ４０ｍｍの円筒状の試験片を作製した（比較例Ａ）。ラッピング加工による加工代は０．２５ｍｍとした。 Next, the green body is green processed so that the processing allowance after sintering becomes a predetermined dimension, and the green body is subsequently heated to 1650 ° C. in a nitrogen atmosphere at a pressure of 0.4 MPa to be sintered. Thus, a sintered cylindrical body was manufactured. Next, lapping was performed on the outer peripheral surface of the sintered cylindrical body to obtain a cylindrical test piece having a diameter of 40 mm. Here, the thickness (processing allowance) of the sintered cylinder removed by lapping for the sintered cylinder was changed in eight stages, and eight types of test pieces were produced (Examples A to H). On the other hand, for comparison, lapping is performed on a sintered cylindrical body sintered by pressure sintering using a raw material powder composed of silicon nitride and a sintering aid in the same manner as described above, and a cylinder having a diameter of 40 mm is obtained. A test piece was produced (Comparative Example A). The machining allowance for lapping was 0.25 mm.
次に、試験条件について説明する。上述のように作製された試験片に対し、別途準備された軸受鋼（ＪＩＳ規格ＳＵＪ２）製の相手試験片（直径φ４０ｍｍの円筒状、焼入硬化済み）を、両者の軸が平行になるように、外周面において最大接触面圧Ｐｍａｘ：２．５ＧＰａで接触させた。そして、試験片を回転数：３０００ｒｐｍで軸周りに回転させるとともに、相手試験片を試験片に対する滑り率が５％となるように軸回りに回転させた。そして、潤滑：タービン油ＶＧ６８(清浄油)のパット給油、試験温度：室温、の条件の下で回転を継続する転がり滑り疲労試験（２円筒試験）を行なった。そして、振動検出装置により運転中の試験片の振動を監視し、試験片に破損が発生して振動が所定値を超えた時点で試験を中止するとともに、運転開始から中止までの時間を当該試験片の寿命として記録した。なお、試験数は実施例、比較例ともに８個ずつとし、その平均寿命を算出した上で、比較例Ａに対する寿命比で耐久性を評価した。 Next, test conditions will be described. In contrast to the test piece prepared as described above, a mating test piece made of bearing steel (JIS standard SUJ2) (cylindrical with a diameter of 40 mm, quenched and hardened) is prepared so that both axes are parallel to each other. In addition, the outer peripheral surface was contacted at the maximum contact surface pressure Pmax: 2.5 GPa. Then, the test piece was rotated around the axis at a rotational speed of 3000 rpm, and the counterpart test piece was rotated around the axis so that the slip rate with respect to the test piece was 5%. Then, a rolling slip fatigue test (two-cylinder test) for continuing rotation under conditions of lubrication: pad oil supply of turbine oil VG68 (clean oil) and test temperature: room temperature was performed. The vibration of the test piece during operation is monitored by the vibration detection device, and the test is stopped when the test piece is damaged and the vibration exceeds a predetermined value. Recorded as the lifetime of the piece. The number of tests was 8 for each of the Examples and Comparative Examples, and after calculating the average life, durability was evaluated based on the life ratio with respect to Comparative Example A.
表３に本実施例の試験結果を示す。表３を参照して、実施例の試験片の寿命は、その製造コスト等を考慮するといずれも良好であるといえる。そして、加工代を０．５ｍｍ以下とすることにより試験片の表面に緻密層を残存させた実施例Ｄ〜Ｇの試験片の寿命は、比較例Ａの寿命の２〜３倍程度となっていた。さらに、加工代を０．１５ｍｍ以下とすることにより試験片の表面に高緻密層を残存させた実施例Ａ〜Ｃの試験片の寿命は、比較例Ａの寿命の５倍程度となっていた。このことから、本実施例の転がり軸受は、耐久性において優れているものと考えられる。そして、軸受要素の加工代を０．５ｍｍ以下として、表面に緻密層を残存させることにより寿命が向上し、軸受要素の加工代を０．１５ｍｍ以下として、表面に高緻密層を残存させることにより寿命がさらに向上すると考えられる。 Table 3 shows the test results of this example. With reference to Table 3, it can be said that the lifetime of the test piece of an Example is all favorable when the manufacturing cost etc. are considered. And the life of the test piece of Examples D to G in which the dense layer remains on the surface of the test piece by setting the machining allowance to 0.5 mm or less is about 2 to 3 times the life of Comparative Example A. It was. Furthermore, the life of the test pieces of Examples A to C in which the highly dense layer remained on the surface of the test piece by setting the machining allowance to 0.15 mm or less was about five times the life of Comparative Example A. . From this, it is thought that the rolling bearing of a present Example is excellent in durability. Further, the life of the bearing element is improved by setting the machining allowance of the bearing element to 0.5 mm or less and leaving the dense layer on the surface, and the machining allowance of the bearing element is set to 0.15 mm or less to leave the highly dense layer on the surface. It is thought that the lifetime is further improved.
以上、図面を参照してこの発明の実施形態を説明したが、この発明は、図示した実施形態のものに限定されない。図示した実施形態に対して、この発明と同一の範囲内において、あるいは均等の範囲内において、種々の修正や変形を加えることが可能である。 As mentioned above, although embodiment of this invention was described with reference to drawings, this invention is not limited to the thing of embodiment shown in figure. Various modifications and variations can be made to the illustrated embodiment within the same range or equivalent range as the present invention.
本発明は、電磁クラッチの回転部材を支持する軸受に有利に使用される。 The present invention is advantageously used in a bearing that supports a rotating member of an electromagnetic clutch.
１ 転がり軸受、２ コンプレッサ、３ 電磁クラッチ、４ プーリ、５ ハウジング、６ 入力側回転部材、９ 電磁石、１０ 出力側回転部材、２１ 内輪、２２ 外輪、２３ 転動体、２３Ａ 転走表面、２３Ｂ 緻密層、２３Ｄ 高緻密層、２４ 保持器、２５ 軸受シール。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Rolling bearing, 2 Compressor, 3 Electromagnetic clutch, 4 Pulley, 5 Housing, 6 Input side rotating member, 9 Electromagnet, 10 Output side rotating member, 21 Inner ring, 22 Outer ring, 23 Rolling element, 23A Rolling surface, 23B Dense layer , 23D high-density layer, 24 cage, 25 bearing seal.
Claims (7)
前記内輪、前記外輪および前記転動体のうちの少なくとも一つの軸受要素は、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚの組成式で表され、０．１≦Ｚ≦３．５を満たすβサイアロンを主成分とし、残部不純物からなる焼結体から構成される、電磁クラッチ用転がり軸受。 A rolling bearing for an electromagnetic clutch that rotatably supports an input-side rotating member fastened to an output-side rotating member by an electromagnet, and disposed in an annular region between an inner ring, an outer ring, and the inner ring and the outer ring With rolling elements,
At least one bearing element among the inner ring, the outer ring, and the rolling element is represented by a composition formula of Si 6-Z Al Z O Z N 8-Z and satisfies β ≦ 0.1 ≦ Z ≦ 3.5. A rolling bearing for an electromagnetic clutch composed of a sintered body mainly composed of sialon and composed of the remaining impurities.
前記内輪、前記外輪および前記転動体のうちの少なくとも一つの軸受要素は、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚの組成式で表され、０．１≦Ｚ≦３．５を満たすβサイアロンを主成分とし、残部焼結助剤および不純物からなる焼結体から構成される、電磁クラッチ用転がり軸受。 A rolling bearing for an electromagnetic clutch that rotatably supports an input-side rotating member fastened to an output-side rotating member by an electromagnet, and disposed in an annular region between an inner ring, an outer ring, and the inner ring and the outer ring With rolling elements,
At least one bearing element among the inner ring, the outer ring, and the rolling element is represented by a composition formula of Si 6-Z Al Z O Z N 8-Z and satisfies β ≦ 0.1 ≦ Z ≦ 3.5. A rolling bearing for an electromagnetic clutch comprising a sintered body comprising sialon as a main component and the remaining sintering aid and impurities.
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Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61197487A (en) * | 1985-02-22 | 1986-09-01 | 株式会社 陶研産業 | Antiabrasive sintered sphere |
| JP2002029852A (en) * | 2000-07-21 | 2002-01-29 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Sintered silicon nitride compact, silicon nitride ball, silicon nitride bearing ball, ball bearing, motor with bearing, hard disk device and polygon scanner |
| JP2003322154A (en) * | 2002-05-09 | 2003-11-14 | Nsk Ltd | Rolling element for rolling bearing |
| JP2006016233A (en) * | 2004-06-30 | 2006-01-19 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Silicon nitride sintered compact and silicon nitride tool, cutting insert, and cutting tool |
| JP2006349073A (en) * | 2005-06-17 | 2006-12-28 | Ntn Corp | Bearing for electromagnetic clutch |
| JP2008024579A (en) * | 2006-03-31 | 2008-02-07 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | Reaction sintered silicon nitride-based composite and method for producing the same |
-
2008
- 2008-06-09 JP JP2008150990A patent/JP2009293787A/en active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61197487A (en) * | 1985-02-22 | 1986-09-01 | 株式会社 陶研産業 | Antiabrasive sintered sphere |
| JP2002029852A (en) * | 2000-07-21 | 2002-01-29 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Sintered silicon nitride compact, silicon nitride ball, silicon nitride bearing ball, ball bearing, motor with bearing, hard disk device and polygon scanner |
| JP2003322154A (en) * | 2002-05-09 | 2003-11-14 | Nsk Ltd | Rolling element for rolling bearing |
| JP2006016233A (en) * | 2004-06-30 | 2006-01-19 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Silicon nitride sintered compact and silicon nitride tool, cutting insert, and cutting tool |
| JP2006349073A (en) * | 2005-06-17 | 2006-12-28 | Ntn Corp | Bearing for electromagnetic clutch |
| JP2008024579A (en) * | 2006-03-31 | 2008-02-07 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | Reaction sintered silicon nitride-based composite and method for producing the same |
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