JP2009275646A - Fuel injection nozzle - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、燃料噴射ノズルに関する。 The present invention relates to a fuel injection nozzle.
〔従来の技術〕
従来から、車両用内燃機関(以下、エンジンという)の排気ガスの清浄化に対して、特に、ディーゼルエンジンでは、エンジンの低回転域での噴霧微粒化や、高回転域での短期間多量噴射などに対応するため、可変噴孔式の燃料噴射ノズルが用いられている。可変噴孔式の燃料噴射ノズルとは、少なくとも先後2段階に分けて順次に開放される複数の噴孔を有し、噴射量に応じて開放する噴孔数を変えることができるものである。
[Conventional technology]
Conventionally, in the exhaust gas purification of an internal combustion engine (hereinafter referred to as an engine) for a vehicle, especially in a diesel engine, atomization in a low rotation range of the engine and a large amount of short-term injection in a high rotation range are performed. In order to cope with this, a variable injection type fuel injection nozzle is used. The variable nozzle type fuel injection nozzle has a plurality of nozzle holes that are sequentially opened at least in two stages, and the number of nozzle holes that can be opened can be changed according to the injection amount.
従来の同軸2重ニードルを有する可変噴孔式の燃料噴射ノズル(以下、単にノズルと呼ぶ)110は、図7に示すように、内部に案内孔113が形成されたノズルボディ103を有しており、この案内孔113の燃焼室側(図示下方側)の端部が一様な円錐斜面を形成する弁座112によって閉塞され、この弁座112には、少なくとも2式の噴孔群が形成され、1式の噴孔群は弁座112の外側に配置されてアウタ噴孔101を形成し、他の1式の噴孔群は弁座112の内側に配置されてインナ噴孔102を形成する。
A conventional variable injection hole type fuel injection nozzle (hereinafter simply referred to as a nozzle) 110 having a coaxial double needle has a
そして、これら2式の噴孔群をそれぞれ個別に、かつ、異なる開弁圧によって先後に開閉するアウタニードル104と、アウタニードル104に摺動自在に収容されるインナニードル105を有しており、このアウタニードル104が案内孔113内に収容されて、長手方向にリフト可能に配置されている。そして、各噴孔101、102から噴霧する燃料は、主として、燃料供給通路106を経由して、さらに、円環状の溝隙間107を経由して供給される。
Each of these two types of nozzle hole groups has an
アウタニードル104およびインナニードル105の弁座112に面した先端部(図示下端部)の円錐斜面状の外周面には、弁シート部が形成され、弁座112に着座して各噴孔101、102を閉弁する。また、弁座112と離座して各噴孔101、102を開弁する。この弁シート部は、各ニードル104、105の先端部の円錐斜面状の外周面を互いに異なる円錐角度に仕上げることによって形成され、この各円錐面の移行部が縁部となって弁座112と線接触を実現するものである。
A valve seat portion is formed on the outer circumferential surface of the conical inclined surface of the front end portion (lower end portion in the drawing) facing the
従って、インナ噴孔102を閉弁するインナニードル105の弁シート部116はインナ噴孔102の上流側に1箇所設置すれば事足りるが、アウタ噴孔101を閉弁するアウタニードル104の弁シート部114、115は、アウタ噴孔101の上流側および下流側にそれぞれ1箇所ずつ設置する必要がある。つまり、上側シート部114と下側シート部115の2点シール構造を構成する(例えば、特許文献1、2参照)。
Therefore, it is sufficient if the
特許文献1に開示される従来例1としてのノズル110では、図7に示すように、アウタニードル104に2点シール構造を形成するために、円錐斜面状の外周面をそれぞれ僅かに異なる円錐角度に仕上げるとともにグルーブと呼ばれる浅い凹溝を、各円錐面の移行部を基点として設けて、2点シール構造を形成し、下側シート部115を先に着座後、アウタニードル104の先端部を弾性変形させながら上側シート部114を着座する構成となっている。
In the
このとき、グルーブのR(アール)形状は、開弁初期等の微小リフト時にも、良好な噴霧微粒化を得るための高圧燃料の供給の確保と、2点シール構造のシール性の向上、およびR形状のくびれ付与によるアウタニードル104の先端部の弾性変形量の増加とをそれぞれ目的として適正に設定されるものである。
At this time, the R shape of the groove ensures the supply of high-pressure fuel to obtain good atomization of the atomization and improves the sealing performance of the two-point seal structure, even during a minute lift such as the initial stage of valve opening, and It is set appropriately for the purpose of increasing the amount of elastic deformation of the distal end portion of the
しかし、グルーブのR形状は、基点となる各シート部114、115のシート角およびシート逃し角の設定に関係し、各角度の設定次第ではシート磨耗が大きくなる懸念と、この磨耗を抑制するためのR形状の設定が、好適な弾性変形量の設定と一致せず、これにより2点シールの着座精度にばらつきが生じ、燃料が同時にカットされず後ダレが生じる懸念がある。
However, the R shape of the groove is related to the setting of the sheet angle and the sheet relief angle of each of the
特許文献2に開示される従来例2としての可変噴孔式の燃料噴射ノズル(以下、単にノズルと呼ぶ)120では、上記問題を解決するために、シート角等と弾性変形量を個別に設定できる構造が提案されている。ノズル120は、図8に示すように、特許文献1に開示されるノズル110と略同じ構造であり、大きく異なるのは、各ニードル104、105の先端部(図示下端部)に設けられる弁シート部の形状と弾性変形構造である。
In the variable injection hole type fuel injection nozzle (hereinafter simply referred to as a nozzle) 120 as Conventional Example 2 disclosed in
アウタ噴孔101を閉弁するアウタニードル104の先端部には、円錐面状の弁シート部を形成するとともに弾性変形を容易にするためのアウタニードル104の内周側に薄肉状に突き出したシールリップ部121が形成されている。
At the tip of the
そして、円錐面状のシールリップ部121の外周面には、外周側と内周側の2箇所に部分円弧状に突出する弁シート部となる上側シート部114と下側シート部115が形成され、上側シート部114と下側シート部115との間は、弁座112に対して所定の隙間を確保するように配置され、あたかもグルーブを形成して各弁シート部114、115が弁座112に対して2点シール構造を実現するようになっている。
On the outer peripheral surface of the conical seal-shaped
そして、さらに、シールリップ部121にはアウタニードル104の内周側に円環状に連続するリング室122が形成され、リング室122はアウタニードル104の周方向に沿って分配して配置される複数の接続穴123を介して燃料供給通路106に接続されており、これによりリング室122内に常に燃料供給通路106における同じ燃料圧力が作用する。そして、これにより、このシールリップ部121は、より弾性的な変形が可能となって、アウタニードル104が着座するとき、先ず、下側シート部115が弁座112に着座し、その後シールリップ121の弾性的な変形によって上側シート部114も着座するようになっている。
Further, the
また、インナニードル105の先端部には、弁座112に着座してインナ噴孔102を閉弁する弁シート部116が、1箇所だけ円錐面の移行部の縁部となって弁座112と線接触を実現するようになっている。そして、さらに、インナニードル105の先端部の弁シート部116が完全に着座したとき、同時に、アウタニードル104の先端部のシールリップ部121に当接して、シールリップ部121の内周側の下側シート部115を押し付けて、弁座112への着座をより確実なものとする第2円錐部124が形成されている。
In addition, a
〔従来技術の不具合〕
しかし、アウタニードル104の先端部に適度な弾性変形量を生じさせるために、アウタニードル104の先端部の内周側にリング室122が形成されるが、このリング室122は内周側であることと、微細に、かつ、高精度に加工するには放電加工等の高度な加工技術が必要となりコスト高となる懸念がある。さらに、全閉時にアウタニードル104のシールリップ部121をインナニードル105の第2円錐部124が押え付けつつインナニードル105の弁シート部116が着座してシールするが、この構造では、アウタニードル104のシールリップ部121に対しインナニードル105の弁シート部116が大幅に磨耗した際には、インナ噴孔102を完全にシールできず、インナ噴孔102から燃料がリークする可能性があり、燃料が瞬時にカットされず後ダレを生じる懸念がある。
However, in order to generate an appropriate amount of elastic deformation at the distal end portion of the
そこで、同軸2重ニードルを有する可変噴孔式の燃料噴射ノズルにあって、弁座に着座するアウタニードルの弁部に、異なる円錐角度の円錐面の移行部間にグルーブを形成し、このグルーブとの縁部を弁シート部としてアウタ噴孔の上流側と下流側をシールする2点シール構造のノズルにおいて、上側シート部および下側シート部それぞれに適正なシート角およびシート逃し角を設定して、シート磨耗を抑制するとともに、シール性を向上し、さらに、上側シート部が先に着座して、その後、下側シート部が適正な弾性変形量によって確実に着座して完全な全閉を高精度に可能とする弾性変形構造を提案し、しかも、個別に、かつ、安価に製造できる構造を設定し、この構造を採用した可変噴孔式の燃料噴射ノズルを提供することが重要な課題となる。 Therefore, in a variable injection hole type fuel injection nozzle having a coaxial double needle, a groove is formed in the valve portion of the outer needle seated on the valve seat between transition portions of conical surfaces having different cone angles. In the two-point seal nozzle that seals the upstream and downstream sides of the outer nozzle hole with the edge of the valve seat as the valve seat part, the appropriate seat angle and seat relief angle are set for the upper seat part and the lower seat part, respectively. In addition to suppressing seat wear, the sealing performance is improved.In addition, the upper seat is seated first, and then the lower seat is securely seated with an appropriate amount of elastic deformation to ensure complete closure. It is important to propose an elastically deformable structure that enables high accuracy, set a structure that can be manufactured individually and inexpensively, and provide a variable injection hole type fuel injection nozzle that employs this structure. To become.
本発明は、上記課題を解決するためになされたもので、シート磨耗を悪化させることなく、開弁初期等の微小リフト時には、良好な噴霧微粒化を得るとともに、閉弁時には燃料を瞬時にカットして後ダレを防止でき、高シール性で安価な燃料噴射ノズルの提供を目的とする。 The present invention has been made in order to solve the above-mentioned problems, and it is possible to obtain good atomization at the time of a minute lift such as the initial stage of valve opening without deteriorating seat wear, and at the same time, the fuel can be cut instantly when the valve is closed. Accordingly, it is an object of the present invention to provide a fuel injection nozzle that can prevent sag afterward and has high sealing performance and is inexpensive.
〔請求項1の手段〕
請求項1に記載の手段によれば、噴孔が形成されるノズルボディと、ノズルボディの内部に移動可能に収容される弁体を備え、弁体は、ノズルボディに着座または離座することにより、噴孔を開閉して高圧燃料が噴孔へ流入するのを遮断または許容する弁部を有し、弁部には、噴孔の開口部の上流側に着座する第1シート部と、開口部の下流側に着座する第2シート部が形成され、弁部の両シート部近傍に、弾性変形部を備える燃料噴射ノズルにおいて、第1シート部が第2シート部よりも先に着座し、その後、弾性変形部の弾性変形により、第2シート部が着座することを特徴としている。
[Means of Claim 1]
According to the first aspect of the present invention, the nozzle body is provided with the nozzle body in which the nozzle hole is formed, and the valve body is movably accommodated in the nozzle body, and the valve body is seated on or separated from the nozzle body. The valve portion has a valve portion that opens and closes the nozzle hole to block or allow high-pressure fuel to flow into the nozzle hole, and the valve portion includes a first seat portion seated on the upstream side of the nozzle hole opening, A second seat portion that is seated on the downstream side of the opening is formed, and in the fuel injection nozzle that includes an elastic deformation portion in the vicinity of both seat portions of the valve portion, the first seat portion is seated before the second seat portion. Then, the second seat portion is seated by elastic deformation of the elastic deformation portion.
これにより、弁体の各シート部のシート角およびシート逃し角の最適値の設定と、弾性変形部の弾性変形量の最適値の設定がそれぞれ別個に、かつ、容易にできるようになるので、シート面圧を大きく設定してもシート磨耗を抑制でき、良好なシール性を維持するとともに、開弁初期等の微小リフト時にも良好な噴霧微粒化を得ることができ、閉弁時にも燃料を瞬時にカットし後ダレを防止できる。 Thereby, since the setting of the optimum value of the seat angle and the seat relief angle of each seat part of the valve body and the setting of the optimum value of the elastic deformation amount of the elastic deformation part can be performed separately and easily, Even if the seat pressure is set to a large value, seat wear can be suppressed, good sealability can be maintained, good atomization can be achieved even during microlifts such as in the early stages of valve opening, and fuel can be supplied even when the valve is closed. Cuts instantly and prevents sagging afterwards.
〔請求項2の手段〕
請求項2に記載の手段によれば、弾性変形部は、弁部の外周部に形成されることを特徴としている。
[Means of claim 2]
According to the means described in
これにより、弾性変形部の形成を別個に製造でき、第1シート部に近づけることで高精度、かつ、高感度な配設が可能となって、最適な弾性変形量の設定が容易となる。従って、閉弁時にも燃料を瞬時にカットし後ダレを確実に防止できる。また、外周側に形成するので加工が簡単となり、製造コストのアップを抑えることが可能となる。 Thereby, formation of an elastic deformation part can be manufactured separately, arrangement | positioning with high precision and high sensitivity is attained by approaching a 1st sheet | seat part, and the setting of the optimal elastic deformation amount becomes easy. Therefore, even when the valve is closed, the fuel can be cut instantaneously, and post-sagging can be reliably prevented. Moreover, since it forms in the outer peripheral side, a process becomes easy and it becomes possible to suppress an increase in manufacturing cost.
〔請求項3の手段〕
請求項3に記載の手段によれば、弾性変形部は、弁部の第1シート部および第2シート部の間に形成されることを特徴としている。
これにより、弾性変形部の形成を別個に製造でき、第1シート部に近づけることで高精度、かつ、高感度な配設が可能となって、最適な弾性変形量の設定が容易となる。従って、閉弁時にも燃料を瞬時にカットし後ダレを確実に防止できる。また、弁部端面からの加工となるため、弁部の各シート部およびグルーブの加工と同時に加工が可能となり、加工および加工工程が簡単となって、製造コストのアップが抑制できる。
[Means of claim 3]
According to the means described in
Thereby, formation of an elastic deformation part can be manufactured separately, arrangement | positioning with high precision and high sensitivity is attained by approaching a 1st sheet | seat part, and the setting of the optimal elastic deformation amount becomes easy. Therefore, even when the valve is closed, the fuel can be cut instantaneously, and post-sagging can be reliably prevented. Further, since the processing is performed from the end surface of the valve portion, it is possible to perform processing simultaneously with the processing of each sheet portion and groove of the valve portion, the processing and processing steps are simplified, and an increase in manufacturing cost can be suppressed.
〔請求項4の手段〕
請求項4に記載の手段によれば、弾性変形部は、溝幅より大きな溝深さを有する凹溝によって形成されることを特徴としている。
これにより、弾性変形部の弾性変形量を大きくすることが容易となるので、さらに高精度に最適な弾性変形量の設定が可能となる。また、同じ弾性変形量で済む場合には、よりコンパクトな弾性変形部構造で済ませることが可能となり、加工が簡単となり、製造コストのアップが大幅に抑制できる。
[Means of claim 4]
According to the means described in claim 4, the elastically deformable portion is formed by a concave groove having a groove depth larger than the groove width.
As a result, it is easy to increase the amount of elastic deformation of the elastically deforming portion, so that it is possible to set the optimal amount of elastic deformation with higher accuracy. Further, when the same elastic deformation amount is sufficient, a more compact elastic deformation portion structure can be used, the processing becomes simple, and the increase in manufacturing cost can be significantly suppressed.
〔請求項5の手段〕
請求項5に記載の手段によれば、凹溝は、弁体の径方向または軸方向、もしくは径方向および軸方向の合成方向に向かい、かつ、周方向に渡って連続して形成されることを特徴としている。
[Means of claim 5]
According to the means of
これにより、弁体の着座時に作用する第1シート部の押圧が、弾性変形部に対して略直角に作用することが可能となり、大きな弾性変形量を得やすくなる。また、凹溝が周方向に渡って連続して形成されるので、弾性変形部の剛性が低下して、大きな弾性変形量を得やすくなる。従って、高精度に最適な弾性変形量の設定が可能となる。また、同じ弾性変形量で済む場合には、よりコンパクトな弾性変形部構造で済ませることが可能となり、加工が簡単となり、製造コストのアップが大幅に抑制できる。 As a result, the pressing of the first seat portion that acts when the valve body is seated can act at a substantially right angle with respect to the elastic deformation portion, and a large amount of elastic deformation can be easily obtained. Moreover, since the concave groove is continuously formed in the circumferential direction, the rigidity of the elastically deforming portion is lowered, and a large amount of elastic deformation is easily obtained. Accordingly, it is possible to set the optimal elastic deformation amount with high accuracy. Further, when the same elastic deformation amount is sufficient, a more compact elastic deformation portion structure can be used, the processing becomes simple, and the increase in manufacturing cost can be significantly suppressed.
〔請求項6の手段〕
請求項6に記載の手段によれば、弁体は、噴孔の中で先に開放される第1噴孔を開閉する第1弁体と、第1弁体に収容され、第1弁体と同軸方向に移動して、第1噴孔よりも後に開放される第2噴孔を開閉する第2弁体とからなり、第1弁体の弁部に第1シート部および第2シート部が形成され、第1弁体がノズルボディに着座するときに、第1シート部が第2シート部よりも先に着座し、その後、弾性変形部の弾性変形により、第2シート部が着座することを特徴としている。
[Means of claim 6]
According to the means of
これにより、所謂可変噴孔式ノズルにおいても、請求項1に記載の手段と同様な作用、効果を奏する。
As a result, the so-called variable nozzle nozzle also exhibits the same operations and effects as the means described in
この発明の最良の実施形態を、図に示す実施例1とともに説明する。 The best mode of the present invention will be described together with Example 1 shown in the drawings.
〔実施例1の構成〕
図1および図2は本発明の実施例1を示したもので、図1は、燃料噴射ノズルを示し、(a)は構成の模式断面図であり、(b)は、弁部の拡大断面図であり、右半分は全閉弁時を、左半分は全開弁時を並立して示したものである。図2は、燃料噴射ノズルの弁部の構成を示し、(a)は第1弁体のみの開弁時における拡大半断面図であり、(b)は第1弁体の弁部の拡大詳細説明図である。
[Configuration of Example 1]
FIG. 1 and FIG. 2 show Example 1 of the present invention, FIG. 1 shows a fuel injection nozzle, (a) is a schematic sectional view of the configuration, and (b) is an enlarged sectional view of a valve portion. The right half shows the time when the valve is fully closed, and the left half shows the time when the valve is fully opened. FIG. 2 shows the configuration of the valve portion of the fuel injection nozzle, (a) is an enlarged half sectional view when only the first valve body is opened, and (b) is an enlarged detail of the valve portion of the first valve body. It is explanatory drawing.
燃料噴射ノズル(以下、単にノズルと呼ぶ)1は、内燃機関(以下、エンジンと呼ぶ)、例えば、多気筒ディーゼルエンジンのような直噴型エンジン(図示せず)の各気筒に搭載され、燃焼室に燃料を噴射供給するものである。また、エンジンの低回転域における噴霧微粒化や、高回転域における短期間多量噴射に対応するため、噴射量に応じて開放する噴孔数を変えることができる可変噴孔式である。 A fuel injection nozzle (hereinafter simply referred to as a nozzle) 1 is mounted on each cylinder of an internal combustion engine (hereinafter referred to as an engine), for example, a direct injection engine (not shown) such as a multi-cylinder diesel engine, and burns. The fuel is injected into the chamber. Further, in order to cope with atomization of the spray in the low rotation region of the engine and short-term large-quantity injection in the high rotation region, the variable injection hole type can change the number of injection holes to be opened according to the injection amount.
そして、ノズル1は図示しない電子制御装置(ECU)からの指令に応じて作動、作動停止を繰り返す電磁弁2とともに燃料噴射弁3を構成する。また、燃料噴射弁3から噴射される燃料は、周知の噴射ポンプ(図示せず)により高圧化して吐出された高圧燃料であり、周知のコモンレール4を介してノズル1に供給される。すなわち、燃料噴射弁3は、噴射ポンプやコモンレール4等とともに、エンジンに燃料を噴射供給する燃料噴射装置を構成し、ノズル1は、噴射ポンプやコモンレール4等を所定の供給源として高圧燃料の供給を受ける。
The
ノズル1は、図1(a)に示すように、先後2段階に分けて開放される第1噴孔7および第2噴孔8を有するノズルボディ9、第1、第2噴孔7、8の中で先に開放される第1噴孔7を開閉する第1弁体10、第1噴孔7よりも後に開放される第2噴孔8を開閉するとともに、第1弁体10と同軸方向に移動する第2弁体11とからなる同軸2重ニードル構造となっている。第1、第2弁体10、11の他方端が、ノズルボディ9の他方端に備えられた弁座22に当接(着座)して第1、第2噴孔7、8へ燃料が流入するのを遮断し、また、弁座22と離間(離座)して第1、第2噴孔7、8へ燃料が流入するのを許容する。
As shown in FIG. 1A, the
ノズルボディ9は、有底の略中空円筒状体であって、内部に第1弁体10および第2弁体11を往復移動可能に収容する案内孔12と、弁座22と、第1噴孔7および第2噴孔8とが形成されている。この案内孔12は、ノズルボディ9の内部に軸方向に延びており、第1弁体10および第2弁体11を軸方向移動可能に収容している。また、案内孔12は、一方の端部側が背圧室17に接続し、他方の端部側が弁座22に接続している。なお、弁座22および案内孔12は、ノズルボディ9の内周を構成している。
The
弁座22は、図1(b)に示すように、所定の円錐角度の一様な傾斜面を有する略円錐形に形成されており、弁座22の燃料流れの下流側に向って、第1噴孔7、第2噴孔8の順に形成され、第1噴孔7が弁座22の外側に位置するように、また、第2噴孔8が弁座22の内側に位置するように設けられている。
As shown in FIG. 1B, the
第1弁体10は、図1(a)に示すように、略中空円筒状に形成されており、所定の隙間を介して案内孔12に遊嵌されている。第1弁体10の反噴孔側には背圧室17内の圧力を受ける第1上端面31が形成され、第1弁体10の噴孔側には、弁座22に対向し、弁部となる略円錐形の第1下端面32が形成されている。
As shown in FIG. 1A, the
第1下端面32は、図1(b)に示すように、弁座22と略同様な円錐角度を有する略円錐形の傾斜面に形成され、この略円錐形の傾斜面の上流側および下流側には、互いに異なる円錐角度を有する略円錐形の傾斜面33、34が形成される。略円錐形の各傾斜面33、34の各移行部には縁部が構成されて、この縁部が弁座22に当接する上側シート部32aおよび下側シート部32bを形成する。
As shown in FIG. 1B, the first
そして、この各シート部32a、32bが弁座22に当接して、燃料が第1噴孔7の上流側および下流側から流入するのを遮断する。つまり、第1噴孔7の上下流側の2点を同時にシールする2点シール構造を構成している。ここで、2点シール構造を設けるのは、第1噴孔7の下流側で、第1弁体10と第2弁体11との間に形成された所定の隙間の燃料通路18から高圧燃料の供給が可能であり、この高圧燃料が第1噴孔7の下流側から流入するのを遮断するためである。なお、第1下端面32と弁座22の間には、着座または離座により拡縮する隙間(第1隙間)16が形成され、この第1隙間16が燃料を流通させる燃料流路を構成し、燃料通路23から第1噴孔7および第2噴孔8への高圧燃料の燃料供給経路を構成する。
The
上記するように、第1弁体10の弁部となる第1下端面32に配置される略円錐形の各傾斜面33、34の移行部に縁部を形成し、この縁部を上側シート部32a、および下側シート部32bとなし、これら各シート部32a、32bを弁座22に当接することで、第1噴孔7に燃料が流入するのを遮断または許容する2点シール構造を構成している。本実施例では、さらに、縁部となる上側シート部32a、および下側シート部32bに適度なシール面圧が生じるように、R形状のグルーブ35を各シート部32a、32b間に設けるとともに、各シート部32a、32bを含む第1下端面32の外周側に、外周側に開口して周方向に連続するリング室36を別個に備え、弾性変形部を構成したシールリップ部37を形成したことが特徴である。
As described above, an edge portion is formed at the transition portion of each of the substantially conical
以下に、この構造を図2に従って詳しく説明する。
上側シート部32aおよび下側シート部32bは、図2(a)、(b)に示すように、各シート部32a、32bを基点として異なる円錐角度にて形成される略円錐形の傾斜面33、34の移行部の縁部によって形成され、円錐面状の弁座22に当接して理論的には円形状の線シール部を構成することはすでに説明した。このとき、異なる円錐角度にて形成される略円錐形の傾斜面33、34の傾斜角度が、それぞれ上側、および下側シート角θ1を決定し、この傾斜角度の大きさに依存して各シート部32a、32bのシート面圧が変化する。
Hereinafter, this structure will be described in detail with reference to FIG.
As shown in FIGS. 2A and 2B, the
そして、本実施例では、良好なシール性を確保するために、さらに、この各円形状の線シール部を基点(始点および終点)とする凹溝状のグルーブ35が加工され、上側、および下側シート逃し角θ2を形成することによって、各シート部32a、32bのシート面圧をさらに高くしている。
In this embodiment, in order to ensure good sealing performance, the
各シート部32a、32bのシート面圧は、理論的には円形状の線シール部のシート面幅の大きさによって支配され、現実問題としてシート幅を限りなく小さくした線シール部のままR形状のグルーブ35を加工することは極めて困難であり、限りなく小さくしたシート幅の線シール部のままではシート磨耗は顕著となる。従って、各シート部32a、32bが許容面幅以下(例えば、最大50μm)となるまで凹溝加工の基点位置をずらせて加工するか、あるいは所定のR形状のグルーブ35を弁部である第1下端面32に先に加工し、その後、グルーブ35が形成する縁部に許容面幅以下まで近接して円錐状の傾斜面33、34の移行部を形成するように異なる円錐角度の円錐面に加工するか、いずれかの実現性のある加工法が採用される。
The sheet surface pressure of each of the
このとき、上側シート部32aと下側シート部32bとの内側には、グルーブ35の始点および終点のR形状と後記する仮想円錐面L2との交差角が、それぞれシート逃し角θ2を形成し、適度なR形状を選択することにより所定のシート逃し角θ2、つまり、所定のシート面圧を設定することが可能となるとともに所定のシート磨耗の許容限界値に抑制できる。
At this time, on the inner side of the
そして、また、適度なR形状のグルーブ35は、各シート部32a、32bが弁座22に当接(着座)したとき、閉ざされた空間部を形成する。そして、この空間部は、各シート部32a、32bが弁座22から離間(離座)したとき、その離間の初期の微小リフト時において、上流側の燃料流路からの高圧燃料の供給の確保が空間部を設けないときに比べ、燃料供給が容易となって、良好な噴霧微粒化が得られる。
Further, the appropriate R-shaped
従って、適度なR形状のグルーブ35は、所定のシート逃し角θ2の設定による所定のシール圧の確保と、微小リフト時における高圧燃料の供給の確保を同時成立する構造ではあるが、適度なR形状のグルーブ35の設定では、両シート逃し角θ2が共に最適値を確保しない場合には、例えば、R形状のグルーブ35の始点および終点はR形状とするのではなく、直線状に最適なシート逃し角θ2を設定して、その上で、グルーブ35内の空間部容積を最適値にするR形状を設定するようにしてもよい。つまり、いずれにしても、両者の設定は、互いに個別に、かつ、適正に設定可能な簡単な方法である。
Accordingly, the moderate R-shaped
また、第1弁体10の弁部となる第1下端面32の外周面に形成される各シート部32a、32bに同時に外接して形成する仮想円錐面L2の円錐角α2は、理論的には、弁座22に形成される弁座円錐面L1の円錐角α1と一致させることは可能であるが、現実問題として加工誤差、精度不良により完全一致することは難しく、これにより、2点シート部の同時着座にばらつきが発生する。
Further, the cone angle α2 of the virtual conical surface L2 formed by circumscribing simultaneously with the
従って、この問題の回避のため、仮想円錐面L2の円錐角α2は、弁座円錐面L1の円錐角α1よりも僅かに大きく設定して、第1弁体10がリフトして弁座22に軽く当接(以下、初期当接と称する)するとき、第1弁体の外側に配置される上側シート部32aが僅かに先に弁座22に当接するようになっている。そして、2点シールを実現するために、さらに、弁体10がリフトして弁座22に着実に当接(以下、安定当接と称する)するとき、上側シート部32aが弁座22に着座したまま弾性変形して、下側シート部32bも弁座22に着座する。そして、ともに、噴孔7の上流側および下流側を2点シールして、高圧燃料が噴孔7に流入するのを完全に遮断する。
Therefore, in order to avoid this problem, the cone angle α2 of the virtual conical surface L2 is set to be slightly larger than the cone angle α1 of the valve seat conical surface L1, and the
このとき、第1弁体10の弁部となる第1下端面32の外周面に、リップ状に突き出すシールリップ部37が形成され、このシールリップ部37の先端外側に上側シート部32aと、先端内側に下側シート部32bが位置するように配置されている。そして、シールリップ部37は、第1弁体10の弁部の外周側の、第1下端面32から所定の距離だけ離れた位置に、求心方向であって、好ましくは、第1下端面32の円錐面と略平行に、スリット状の座ぐり溝を加工することによって周方向に連続するリング室36が形成され、弾性変形部を構成するようになっている。
At this time, a
ここで、本実施例で採用するスリット状の座ぐり溝の加工は、その溝幅は、第1弁体10の先端外側に形成されるシールリップ部37のリップ厚さと略同等であり、溝深さは、下側シート部32bより外周側までが好ましく、また、溝加工方向は、シールリップ部37の弾性変形量を勘案して第1弁体10の求心方向(図示水平方向)から第1弁体10の弁部となる第1下端部32の円錐面と平行方向(図示仮想円錐面L2方向)までの任意の方向に加工されてもよい。これにより、適正な弾性変形量が外周側からの簡単な加工によって得やすくなり、製造コストのアップを抑えることが可能となる。
Here, the slit-shaped counterbore groove employed in the present embodiment has a groove width substantially equal to the lip thickness of the
従って、これにより、第1弁体10の弁座22に着座するリフト挙動は、図3に示すように、閉弁時において、第1弁体10が弁座22に初期当接したとき、先ず上側シート部32aが当接し、リフトがさらに進行して安定当接まで至ったときには、上側シート部32aは弁座22に当接したままシールリップ部37が弾性変形して、続いて下側シート部32bが着実に着座し、第1噴孔7を全閉する(図示右下がり特性線参照)。また、開弁時においては、上記したリフト挙動と逆の挙動を呈して開弁する。つまり、第1弁体10のリフトが開始すると、安定当接した下側シート部32bが、先ず離間(初期離間)し、この下側シート部32bの初期離間に対応して弾性変形部の弾性変形が復元して後、上側シート部32aが離間し始める。そして、さらにリフトが進行して上側シート部32aの離間とともに下側シート部32bも完全離間となり、第1弁体10は全開となる(図示右上がり特性線参照)。
Therefore, the lift behavior of the
また、第1弁体10は、図1に示すように、第1弁体10の第1上端面31と背圧室17との間に、背圧室17を形成するスリーブ19に嵌着されており、スリーブ19と第1弁体10の中間部に形成される鍔状座20との間に、付勢手段としての第1スプリング5が配置されている。第1スプリング5は、弁座22に着座する着座方向(閉弁方向)に第1弁体10を付勢するように構成される。背圧室17内の圧力を調整(減圧または増圧)することにより、第1弁体10を軸方向に駆動するとともに第1スプリング5の付勢力によって往復移動される。なお、第1弁体10の外周と、その外周に対向するノズルボディ9の案内孔12の内周との間には、所定の隙間が形成され、この隙間による燃料通路23が形成されている。この燃料通路23は、燃料溜り室14を介して供給された高圧の燃料を第1、第2噴孔7、8へ導く燃料経路を構成する。
Further, as shown in FIG. 1, the
次に、第2弁体11は、略円柱状に形成されており、第1弁体10の案内孔13に往復移動可能に収容されている。第2弁体11の噴孔側には、弁座22に対向し、第2下端面42が形成されている。第2下端面42は、略円錐面状に形成され、弁座22の円錐角α1に対して僅かに大きく設定されている。
Next, the
これにより、円錐面の移行部を縁部とする円形状の線シール部が形成され、弁シート部42aが第2弁体11の外周側に形成される。この弁シート部42aが弁座22に着座または離座することにより、第2噴孔8へ燃料が流入するのを遮断または許容する。このとき、弁座22の第2噴孔8の外周側、つまり、燃料流れの上流側に形成され、第2弁体11が弁座22に着座することにより、上流側からの高圧燃料の第2噴孔8への燃料流れを遮断することができる。なお、第2下端面42と弁座22の間には、着座および離座により拡縮する隙間(第2隙間)27が形成され、第2隙間27が燃料を流通させる燃料流路を構成する(図1(b)参照)。
Thereby, the circular line seal part which makes the transition part of a conical surface an edge is formed, and the valve seat part 42a is formed in the outer peripheral side of the
また、第2弁体11の反噴孔側には、背圧室17内の圧力を受ける第2上端面41が形成され、第2上端面41より所定の距離だけ離れた位置に、第2上端面41より広面積の鍔部43が設けられている。鍔部43と背圧室17との間には、付勢手段としての第2スプリング6が配置されている。第2スプリング6は、弁座22に着座する着座方向(閉弁方向)に第2弁体11を付勢するように構成されている。背圧室17内の圧力を調整することにより、第2弁体11を軸方向に往復移動させることが可能となる。
Further, a second
このとき、第2スプリング6と第1スプリング5との付勢力の大きさを変えることで開弁圧が変えられ、従って、第1弁体10と第2弁体11の開弁の先後を設定することが可能である。なお、第1弁体10の案内孔13の内周と第2弁体11の外周との間には、所定の隙間が形成され、この隙間による燃料通路18が形成されている。この燃料通路18は、背圧室17の比較的高圧の燃料を第1、第2噴孔7、8へ導く燃料経路を構成する。
At this time, the valve opening pressure is changed by changing the magnitude of the urging force of the
そして、背圧室17は弁ボディ30に備えられ、背圧室17には、燃料供給通路24とリターン通路25とが接続されている。その燃料供給通路24には入口絞り28が、リターン通路25には出口絞り29が設けられている。なお、燃料供給通路24は、背圧室17と燃料溜り室14とへ高圧燃料を供給するために高圧燃料通路15から分岐されている。リターン通路25は背圧室17の余剰燃料を燃料タンク26へ戻すリターン燃料経路と接続している。そして、弁ボディ30にノズルボディ9がリテーニングナット40によって螺合、締結され燃料噴射弁3が構成される。
The
なお、このリターン燃料経路の下流側には、リターン通路25と燃料タンク26側の低圧通路との連通、遮断を切替える電磁二方弁21が設けられている。入口絞り28と出口絞り29の流路断面積の面積比を電磁弁2によって調整することによって、背圧室17の高圧燃料の流入量と流出量のバランスが調整できる。従って、背圧室17の燃料圧力の上昇、下降速度が調整できる。なお、背圧室17は、第1弁体10と第2弁体11に着座方向(閉弁方向)の圧力を作用させる共用の圧力制御室である。
An electromagnetic two-
〔実施例1の作用〕
上記の構成を有するノズル1の作動について、図1、図2、および図4を参照して説明する。ここで、図4は、第1弁体の弁部と弁座との当接挙動の遷移を示した部分拡大断面図であり、(a)は閉弁開始時を、(b)は初期当接時を、(c)は安定当接時を示すものである。なお、図4(a)〜(c)には、図1と実質的に同一構成部分に同一符号を付している。
[Operation of Example 1]
The operation of the
(噴射停止時)
図1(a)、および図1(b)右半分に示すように、ECUからの作動指令は停止されるので、電磁弁2は通電されず、電磁二方弁21は閉弁状態である。よって、コモンレール4に蓄圧された高圧燃料は、高圧燃料通路15および燃料供給通路24を通って、背圧室17と燃料溜り室14に供給される。このとき、第1、第2弁体10、11は、高圧燃料によるそれぞれの付勢力と第1スプリング5、および第2スプリング6によるそれぞれの付勢力により弁座22に押圧されて着座する。よって、第1噴孔7は第1弁体10の上側シート部32a、および下側シート部32bの2点シール部で塞がれるので、燃料は第1噴孔7より噴射されることはない。また、同様に、第2噴孔8は第2弁体11の弁シート部42aで塞がれるので、燃料は第2噴孔8より噴射されることはない。
(When injection stops)
As shown in the right half of FIG. 1A and FIG. 1B, since the operation command from the ECU is stopped, the
(第1噴孔のみの開弁作動)
図1(a)、および図2に示すように、ECUからの指令に応じて電磁二方弁21が作動し開弁すると、リターン通路25を通じて背圧室17から背圧燃料が排出され背圧が低下する。なお、この背圧の低下は、入口絞り28と出口絞り29の面積比に応じて所定の下降速度で低下する。背圧室17内の燃料圧力が第1弁体10の開弁圧まで低下すると、第1弁体10がリフトされ、上側シート部32a、および下側シート部32bが弁座22から離座し、第1噴孔7へ燃料が流入するのを許容(開弁)する。このため、第1噴孔7から噴射が開始され、第1弁体10のリフトとともに第1噴孔7からの噴射量(第1噴射率と呼ぶ)は増加する。
(Valve opening only for the first nozzle hole)
As shown in FIGS. 1A and 2, when the electromagnetic two-
このとき、第1噴孔7の開弁直後は、第1噴孔7の有効断面積(第1噴孔有効面積)よりも弁体10と弁座22との第1隙間16の有効面積(第1隙間有効面積)の方が小さいため、第1噴射率は第1隙間有効面積に支配される。従って、噴射初期時の微小リフトでは、第1隙間有効面積は僅かであり、この僅かな第1隙間16を流通する燃料は極微量となるものの、上側シート部32a、および下側シート部32bとの間にグルーブ35が備えられていることより、燃料供給が得やすくなり、微小リフトでありながら所定の第1噴射率を得ることができるとともに、良好な噴霧特性を発揮する。その後、この第1隙間有効面積は第1弁体10のリフトとともに増加するので、第1噴射率は増加を続ける。
At this time, immediately after the opening of the
そして、第1隙間有効面積が第1噴孔7の第1噴孔有効面積よりも大きくなると、第1噴射率は、この第1噴孔有効面積に支配され、この第1噴孔有効面積は第1弁体10のリフトにかかわらず一定であるため、第1噴射率は増加することなく一定となる。
When the first clearance effective area becomes larger than the first injection hole effective area of the
(第2噴孔の開弁作動)
図1(a)、および図1(b)の左半分に示すように、さらに、背圧室17内の燃料圧力が低下して第2弁体11の開弁圧まで低下すると、第2弁体11がリフトを開始し、弁シート部42aが弁座22から離座して、第2弁体11が開弁される。第2弁体11が開弁されると、背圧室17および燃料通路18の燃料が第2噴孔8に流入し、燃料が第2噴孔8から噴射される。このとき、第2噴孔8の開弁直後は、第2噴孔8の有効断面積(第2噴孔有効面積)よりも第2弁体11と弁座22との第2隙間27の有効面積(第2隙間有効面積)の方が小さいため、第2噴孔8から噴射量(第2噴射率と呼ぶ)はこの第2隙間有効面積に支配される。この第2隙間有効面積は第2弁体11のリフトとともに増加するので、第2噴射率は増加を続ける。
(Valve opening operation of the second nozzle hole)
As shown in the left half of FIG. 1 (a) and FIG. 1 (b), when the fuel pressure in the
そして、第2隙間有効面積が第2噴孔8の第2噴孔有効面積よりも大きくなると、第2噴射率は、第2噴孔有効面積に支配され、この第2噴孔有効面積は第2弁体11のリフトにかかわらず一定であるため、第2噴射率は増加することなく一定となる。この第2噴射率の増加、一定特性は、第1噴射率と変わるところはないが、第2噴射率特性は、エンジンの高回転域での短期間多量噴射などに対応されて、結果、第1、第2噴射率特性の和がエンジンの各気筒内に噴射される。
When the second gap effective area becomes larger than the second nozzle hole effective area of the
(噴射終了時)
図1に示すように、ECUからの停止指令に応じて電磁二方弁21が作動を停止し閉弁すると、リターン通路25による背圧燃料の排出が停止し、燃料供給通路24を通じて高圧燃料が背圧室17に背圧燃料として供給され、背圧が増加する。この結果、まず、第1弁体10において、閉弁方向に作用する付勢力が開弁方向に作用する付勢力よりも大きくなり、第1弁体10が下降を開始する。次に、第2弁体11において、閉弁方向に作用する付勢力が開弁方向に作用する付勢力よりも大きくなり、第2弁体11が下降を開始する。
(At the end of injection)
As shown in FIG. 1, when the electromagnetic two-
このとき、第1隙間有効面積が第1噴孔有効面積よりも小さくなると、第1噴射率は、第1隙間有効面積に支配されるようになり、第1噴射率が減少を開始する。そして、第1隙間有効面積は第1弁体10の下降とともに減少するので、第1噴射率は減少を続ける。そして、第1弁体10が弁座22に着座し第1噴孔7が閉鎖される。これにより、第1噴射率が0となる。
At this time, if the first gap effective area becomes smaller than the first nozzle hole effective area, the first injection rate is controlled by the first gap effective area, and the first injection rate starts to decrease. Since the first gap effective area decreases as the
また、第2隙間有効面積が第2噴孔有効面積よりも小さくなると、第2噴射率は、第2隙間有効面積に支配されるようになり、第2噴射率が減少を開始する。そして、第2隙間有効面積は第2弁体11の下降とともに減少するので、第2噴射率は減少を続ける。そして、第2弁体11が弁座22に着座し第2噴孔8が閉鎖される。これにより、第2噴射率が0となり、全体の噴射率も0となる。
When the second gap effective area is smaller than the second nozzle hole effective area, the second injection rate is controlled by the second gap effective area, and the second injection rate starts to decrease. And since the 2nd clearance effective area reduces with the fall of the
このとき、第1弁体10が弁座22に着座し第1噴孔7が2点シール構造によって閉鎖される動作の遷移は、図4に示すように、閉弁開始状態(図4(a)参照)の第1弁体10の外側シート部32aが、先ず、弁座22に初期当接して(図4(b)参照)、その後、リフトがさらに進行して安定当接まで至ったときには、上側シート部32aは弁座22に当接したままシールリップ部37が弾性変形して、つづいて下側シート部32bが着実に着座する(図4(c)参照)。これにより、確実に第1噴孔7の完全閉鎖が可能となる。
At this time, the transition of the operation in which the
〔実施例1の効果〕
本発明の燃料噴射ノズル1は、噴孔群が形成されるノズルボディ9と、ノズルボディ9の内部に移動可能に収容されるニードル状の弁体を備え、弁体は、噴孔群の中で先に開放される第1噴孔7を開閉する第1弁体10と、第1弁体10に収容され、第1弁体10と同軸方向に移動して、第1噴孔7よりも後に開放される第2噴孔8を開閉する第2弁体11とからなり、各弁体10、11は、ノズルボディ9の弁座22に着座または離座することにより、噴孔7、8を開閉して高圧燃料が噴孔7、8へ流入するのを遮断または許容する弁部を有し、第1弁体10の弁部には、第1噴孔7の上流側に着座する上側シート部32aと、下流側に着座する下側シート部32bと、また、各シート部32a、32bを基点とするR形状のグルーブ35を形成して2点シール構造となし、さらに、弁部の外周部に、座ぐり溝加工からなるリング室36を形成することにより弾性変形部を具備したシールリップ部37を設け、第1弁体10が弁座22に着座するときに、上側シート部32aが下側シート部32bよりも先に着座し、その後、弾性変形部の弾性変形により、下側シート部32bが着座するようにした。
[Effect of Example 1]
The
これにより、シート磨耗を抑制し、良好なシール性を維持するための好適なシート角θ1、およびシート逃し角θ2の設定と、好適な弾性変形量を維持する弾性変形部を具備したシールリップ部37の設定が、それぞれ別個に設定可能となって、最適値の採用が容易にできるようになる。従って、シート磨耗を悪化させることなく良好なシール性が向上でき、さらに、開弁初期等の微小リフト時の微少量燃料の噴霧微粒化を得ることが可能となる。 Accordingly, the seat lip portion is provided with an elastic deformation portion that maintains a suitable amount of elastic deformation and a setting of a suitable seat angle θ1 and a seat relief angle θ2 for suppressing seat wear and maintaining good sealing performance. The setting of 37 can be set separately, and the optimum value can be easily adopted. Therefore, good sealing performance can be improved without deteriorating seat wear, and further, atomization of a small amount of fuel at the time of minute lift such as the initial stage of valve opening can be obtained.
また、第1弁体10が弁座22に着座するとき、先ず上側シート部32aが着座し、その後、弾性変形部の弾性変形により、下側シート部32bが着座するので、確実、安定した着座が可能となり、従来のような精度不良から生じる2点シール部の適正弾性変形不足による第1噴孔7からの燃料の後ダレ不具合が解消できる。
In addition, when the
さらに、この弾性変形構造が、弁部の外周部からの座ぐり溝加工によって簡単に製造可能となるため、製造コストのアップが大幅に抑制できる。 Furthermore, since this elastic deformation structure can be easily manufactured by counterboring from the outer peripheral portion of the valve portion, an increase in manufacturing cost can be significantly suppressed.
〔実施例2の構成〕
本発明の実施例2を図5に示す。図5は、燃料噴射ノズルの弁部の構成を示し、(a)は第1弁体のみの開弁時における拡大半断面図であり、(b)は第1弁体の弁部の拡大詳細説明図である。実施例1と実質的に同一構成部分に同一符号を付して、詳細な説明は省略する。
[Configuration of Example 2]
A second embodiment of the present invention is shown in FIG. FIG. 5 shows the configuration of the valve portion of the fuel injection nozzle, (a) is an enlarged half sectional view when only the first valve body is opened, and (b) is an enlarged detail of the valve portion of the first valve body. It is explanatory drawing. Components that are substantially the same as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.
実施例1では、同軸2重ニードルを有する可変噴孔式の燃料噴射ノズル1において、第1噴孔7の開口部の上流側および下流側に、2点シール構造の第1弁体10と弁座22との当接により、高圧燃料が第1噴孔7へ流入するのを同時に遮断する構成にあって、第1シート部32aと、第2シート部32bとの間にグルーブ35を形成して好適なシート角θ1、およびシート逃し角θ2を設定し、微小リフト時の噴霧微粒化を図ると共にシート磨耗を抑制してシール性を向上し、さらに、弁部の外周部に座ぐり溝加工からなるリング室36を形成することにより弾性変形部を具備したシールリップ部37を設け、第1弁体10が弁座22に着座するときに、上側シート部32aが下側シート部32bよりも先に着座し、その後、弾性変形部の弾性変形により、下側シート部32bが着座するようにした。
In the first embodiment, in the variable injection hole type
本実施例では、これに限ることなく、第1弁体10の弁部の上側シート部32aと下側シート部32bとの間のR形状のグルーブ35の略中央部に座ぐり溝加工からなるリング室38を形成したことが特徴である。
In the present embodiment, the present invention is not limited to this, but it is formed by countersinking at a substantially central portion of the R-shaped
図5(b)に拡大して示すように、第1弁体10の弁部を構成する略円錐形の第1下端面32には、第1シート部32a、32bが、互いに異なる円錐角度にて形成される略円錐形の傾斜面33、34の移行部と、この移行部を基点として形成されるR形状のグルーブ35との縁部によって形成されるのは実施例1と同様であって変わるところはない。従って、好適なシート角θ1、およびシート逃し角θ2が設定されて、シート磨耗を抑制するとともにシール性の向上が図れ、かつ、グルーブ35によって形成される空間部に微小リフト時の燃料供給が容易となって、噴霧微粒化が得られ易くなることは同様である。
As shown in an enlarged view in FIG. 5 (b), the
異なるのは、第1弁体10の第1下端面32に、第1弁体10の軸線方向に座ぐり溝が加工され、周方向に連続した円環状のリング室38が形成される。このとき、座ぐり溝の溝加工の開始位置は、グルーブ35の略中央部であるが上側シート部32a側が好ましく、弾性変形量の大きい弾性変形部を構成するシールリップ部39が弁部の外周側に形成される。従って、座ぐり溝の溝幅は、シールリップ部39の幅と略同等であり、溝深さは溝幅より十分に深く、上側シート部32aがその移行部に形成される傾斜面33の一方端となる位置よりも深く(つまり、図示上方側)なるまで座ぐり溝加工されることが好ましい。これにより、弾性変形量の大きい弾性変形構造が得られる。なお、座ぐり溝の加工方向は必ずしも第1弁体の軸線方向と一致することは必要ではなく、略軸線方向に向かっておればよく、このとき、軸線よりも外周側に向けて溝加工がされることが好ましい。
The difference is that a counterbore groove is formed in the first
また、第1下端面32の外周面に形成される各シート部32a、32bに同時に外接して形成する仮想円錐面L2の円錐角α2は、弁座22に形成される弁座円錐面L1の円錐角α1よりも僅かに大きく設定されて、第1弁体10がリフトして弁座22に初期当接するとき、第1弁体10の外側に配置される上側シート部32aが僅かに先に弁座22に当接し、そして、さらに、第1弁体10がリフトして弁座22に安定当接するとき、上側シート部32aが弁座22に着座したまま弾性変形して、その後、下側シート部32bも弁座22に着座する。そして、ともに、噴孔7の上流側および下流側を2点シールして、高圧燃料が噴孔7に流入するのを完全に遮断する。
Further, the conical angle α2 of the virtual conical surface L2 formed by circumscribing the
ここで、第1弁体10が閉弁方向にリフトして、弁座22に初期当接の着座から安定当接の着座終了までの閉弁作動を、図6の動作遷移図に従って説明する。図6は、第1弁体10の弁部と弁座22との当接挙動の遷移を示した部分拡大断面図であり、(a)は閉弁開始時を、(b)は初期当接時を、(c)は安定当接時を示すものである。
Here, the valve closing operation from the time when the
閉弁開始状態(図6(a)参照)の第1弁体10の外側シート部32aが、先ず、弁座22に初期当接して(図6(b)参照)、その後、リフトがさらに進行して安定当接まで至ったときには、上側シート部32aは弁座22に当接したままシールリップ部39が弾性変形して、つづいて下側シート部32bが着実に着座する(図6(c)参照)。これにより、確実に第1噴孔7の完全閉鎖が可能となる。
The
本実施例が実施例1と異なるのは主にこのリング室38の配設位置の違いのみで、弾性変形部の構造や他の構造等は変わるところはなく、ノズル1としての作用も変わるところはない。従って、実施例1と同様の作用、効果を奏する。そして、実施例1同様に、第1弁体10へのリング室38の座ぐり溝加工が容易となり、弁部先端からの座ぐり溝加工となるため、弁部の各シート部32a、32bおよびグルーブ35の加工と同時に加工が可能となり、加工および加工工程が簡単となって、製造コストのアップが大幅に抑制できる。
The difference between the present embodiment and the first embodiment is mainly the difference in the arrangement position of the
〔他の実施例〕
実施例1および実施例2のノズル1は、可変噴孔式ノズルの第1弁体10による第1噴孔7を挟んで上下流側をシールする2点シール構造について適用したが、これに限らず、可変噴孔式ノズル以外の通常の2点シール構造にも適用してもよく、同様な作用効果を奏することができる。また、実施例1および実施例2のノズル1は、燃料を使用した場合について説明したが、燃料以外の他の流体についても適用可能なことはいうまでもない。
[Other Examples]
Although the
1 燃料噴射ノズル(ノズル)
7 第1噴孔
8 第2噴孔
9 ノズルボディ
10 第1弁体
11 第2弁体
22 弁座
32a 上側シート部(第1シート部)
32b 下側シート部(第2シート部)
36、38 リング室
37、39 シールリップ部(弾性変形部)
1 Fuel injection nozzle (nozzle)
7
32b Lower sheet part (second sheet part)
36, 38
Claims (6)
前記ノズルボディの内部に移動可能に収容される弁体を備え、
前記弁体は、前記ノズルボディに着座または離座することにより、前記噴孔を開閉して高圧燃料が前記噴孔へ流入するのを遮断または許容する弁部を有し、
前記弁部には、前記噴孔の開口部の上流側に着座する第1シート部と、前記開口部の下流側に着座する第2シート部とが形成され、
前記弁部の前記両シート部近傍に、弾性変形部を備える燃料噴射ノズルにおいて、
前記第1シート部が前記第2シート部よりも先に着座し、
その後、前記弾性変形部の弾性変形により、前記第2シート部が着座することを特徴とする燃料噴射ノズル。 A nozzle body in which a nozzle hole is formed;
A valve body movably accommodated inside the nozzle body;
The valve body has a valve portion that opens or closes the nozzle hole and blocks or allows high-pressure fuel to flow into the nozzle hole by being seated or separated from the nozzle body,
The valve portion is formed with a first seat portion seated on the upstream side of the opening of the nozzle hole and a second seat portion seated on the downstream side of the opening portion,
In the fuel injection nozzle provided with an elastic deformation portion in the vicinity of the both seat portions of the valve portion,
The first seat portion is seated before the second seat portion;
Thereafter, the second seat portion is seated by elastic deformation of the elastic deformation portion.
前記弾性変形部は、前記弁部の外周部に形成されることを特徴とする燃料噴射ノズル。 The fuel injection nozzle according to claim 1,
The fuel injection nozzle, wherein the elastic deformation portion is formed on an outer peripheral portion of the valve portion.
前記弾性変形部は、前記弁部の前記第1シート部および前記第2シート部の間に形成されることを特徴とする燃料噴射ノズル。 The fuel injection nozzle according to claim 1,
The fuel injection nozzle, wherein the elastic deformation portion is formed between the first seat portion and the second seat portion of the valve portion.
前記弾性変形部は、溝幅より大きな溝深さを有する凹溝によって形成されることを特徴とする燃料噴射ノズル。 The fuel injection nozzle according to any one of claims 1 to 3,
The fuel injection nozzle according to claim 1, wherein the elastically deforming portion is formed by a concave groove having a groove depth larger than a groove width.
前記凹溝は、前記弁体の径方向または軸方向、もしくは径方向および軸方向の合成方向に向かい、かつ、周方向に渡って連続して形成されることを特徴とする燃料噴射ノズル。 The fuel injection nozzle according to claim 4.
The fuel injection nozzle, wherein the concave groove is formed continuously in the radial direction or the axial direction of the valve body, or in the combined direction of the radial direction and the axial direction, and in the circumferential direction.
前記弁体は、前記噴孔の中で先に開放される第1噴孔を開閉する第1弁体と、
前記第1弁体に収容され、前記第1弁体と同軸方向に移動して、前記第1噴孔よりも後に開放される第2噴孔を開閉する第2弁体とからなり、
前記第1弁体の前記弁部に前記第1シート部および前記第2シート部が形成され、
前記第1弁体が前記ノズルボディに着座するときに、前記第1シート部が前記第2シート部よりも先に着座し、その後、前記弾性変形部の弾性変形により、前記第2シート部が着座することを特徴とする燃料噴射ノズル。 The fuel injection nozzle according to claim 1,
The valve body includes a first valve body that opens and closes a first nozzle hole that is opened first in the nozzle hole;
The second valve body is accommodated in the first valve body, moves in the same direction as the first valve body, and opens and closes the second injection hole opened after the first injection hole.
The first seat portion and the second seat portion are formed on the valve portion of the first valve body,
When the first valve body is seated on the nozzle body, the first seat portion is seated before the second seat portion, and then the second seat portion is caused by elastic deformation of the elastic deforming portion. A fuel injection nozzle characterized by being seated.
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