JP2009264189A - Rotator of chip turbine fan - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、外周側にタービン動翼が設けられたチップタービンファンの回転体に関する。 The present invention relates to a rotating body of a chip turbine fan in which turbine rotor blades are provided on the outer peripheral side.
従来、チップタービンファンの回転体として、主軸と同軸となるように環状に形成されたシュラウドの内周面にファン動翼の端部が接続されると共に、このシュラウドの外周面にタービン動翼が設けられ、タービン動翼に高圧ガスが供給されることによって、タービン動翼と共に、シュラウドとファン動翼とが回転するものが知られている。
しかしながら、このようなチップタービンファンの回転体にあっては、回転時に、ファン動翼に作用する応力が大きくなってしまう可能性があるため、このようなファン動翼の応力を低減することが求められていた。 However, in such a rotating body of a chip turbine fan, stress acting on the fan rotor blade may increase during rotation. Therefore, it is possible to reduce the stress on the fan rotor blade. It was sought after.
本発明は、このような要求に応じてなされたものであり、ファン動翼に作用する応力を低減することができるチップタービンファンの回転体を提供することを目的とする。 The present invention has been made in response to such a demand, and an object of the present invention is to provide a rotating body of a chip turbine fan that can reduce stress acting on a fan rotor blade.
一般的に、ファン動翼の外周側に設けられたチップシュラウドは、回転時に遠心力を受けるファン動翼を支持し、その内部で周方向の引張応力(フープ応力)を発生させることにより、ファン動翼に作用する応力の一部を分散する機能を有している。しかし、チップシュラウドの外周面にタービン動翼が設けられた回転体にあっては、このタービン動翼に高温の作動流体が供給されるため、チップシュラウドが高温となってしまう。高温となった場合、チップシュラウドは、熱膨張によって周方向に伸びようとするが、ファン動翼に支持され伸びることができないため、その内部で周方向の圧縮応力が発生してしまう。その結果、従来の回転体にあっては、フープ応力と圧縮応力とが打ち消しあうことによって、チップシュラウドの内部における周方向の引張応力、すなわちファン動翼の応力のうちチップシュラウドに分散される応力が減少してしまい、ファン動翼に作用する応力を十分に低減できない場合がある。 In general, a chip shroud provided on the outer peripheral side of a fan rotor blade supports the fan rotor blade that receives centrifugal force during rotation, and generates a tensile stress (hoop stress) in the circumferential direction inside the fan rotor blade. It has a function of dispersing a part of the stress acting on the rotor blade. However, in the rotating body in which the turbine rotor blade is provided on the outer peripheral surface of the tip shroud, a high-temperature working fluid is supplied to the turbine rotor blade, so that the tip shroud becomes hot. When the temperature becomes high, the chip shroud tends to extend in the circumferential direction due to thermal expansion, but it cannot be extended by being supported by the fan rotor blade, so that a compressive stress in the circumferential direction is generated therein. As a result, in the conventional rotating body, the hoop stress and the compressive stress cancel each other, so that the tensile stress in the circumferential direction inside the chip shroud, that is, the stress distributed to the chip shroud among the stresses of the fan blades. May decrease, and the stress acting on the fan rotor blade may not be sufficiently reduced.
ここで、本発明に係るチップタービンファンの回転体は、中心軸線周りに複数並設されるファン動翼と、内周側が複数のファン動翼の径方向外側の端部に固定されるリング状のチップシュラウドと、チップシュラウドの外周側で中心軸線周りに複数並設されるタービン動翼と、を備えるチップタービンファンの回転体であって、ファン動翼は、回転による遠心力が作用することによって径方向に伸張する伸張構造を有していることを特徴とする。 Here, the rotating body of the chip turbine fan according to the present invention includes a plurality of fan rotor blades arranged in parallel around the central axis, and a ring shape in which an inner peripheral side is fixed to a radially outer end portion of the plurality of fan rotor blades. Of the tip shroud and a plurality of turbine rotor blades arranged in parallel around the central axis on the outer peripheral side of the tip shroud, the fan rotor blade being subjected to centrifugal force by rotation It has the expansion | extension structure extended | stretched to radial direction by.
このチップタービンファンの回転体では、ファン動翼が、回転による遠心力が作用することによって径方向に伸張する伸張構造を有している。従って、回転時にファン動翼が径方向に伸張しようとすることによって、その伸張を支持しようとするチップシュラウドに、大きなフープ応力を作用させることができる。これによって、チップシュラウドが高温となって圧縮応力が発生したとしても、チップシュラウドの内部における周方向の引張応力、すなわちファン動翼の応力のうちチップシュラウドに分散される応力を十分に確保することができ、ファン動翼に作用する応力を低減することができる。 In the rotating body of this chip turbine fan, the fan rotor blade has an extending structure that extends in the radial direction when a centrifugal force due to the rotation acts. Therefore, when the fan rotor blades try to expand in the radial direction during rotation, a large hoop stress can be applied to the tip shroud that supports the expansion. As a result, even if the tip shroud becomes hot and compressive stress is generated, the tensile stress in the circumferential direction inside the tip shroud, that is, the stress that is distributed to the tip shroud among the stresses of the fan blades is sufficiently secured. And the stress acting on the fan rotor blade can be reduced.
本発明に係るチップタービンファンの回転体において、ファン動翼の周方向の断面中心が径方向に沿って連なることで形成されるスタッキングラインをS字状とすることによって、伸張構造が構成されていることが好ましい。ファン動翼のスタッキングラインをS字状とすることによって、ファン動翼をたわみ易くすることができ、回転時に、ファン動翼を容易に径方向へ伸張させることができる。 In the rotating body of the chip turbine fan according to the present invention, the extension structure is configured by forming the stacking line formed by connecting the circumferential cross-sectional centers of the fan rotor blades along the radial direction into an S shape. Preferably it is. By making the stacking line of the fan rotor blades into an S shape, the fan rotor blades can be easily bent and the fan rotor blades can be easily extended in the radial direction during rotation.
本発明に係るチップタービンファンの回転体において、スタッキングラインの径方向内側の曲がり幅が、径方向外側の曲がり幅よりも小さくなっていることが好ましい。スタッキングラインが曲がっていることにより、ファン動翼の回転時の周方向への変形に対しては、径方向外側の曲がり幅の影響よりも径方向内側の曲がり幅の影響の方が大きくなる。従って、スタッキングラインの径方向内側の曲がり幅を、径方向外側の曲がり幅よりも小さくすることによってファン動翼全体としてバランスをとり、スタッキングラインが曲がっていることによるファン動翼の周方向への変形の影響を小さくすることができる。 In the rotating body of the chip turbine fan according to the present invention, it is preferable that the bending width on the radially inner side of the stacking line is smaller than the bending width on the radially outer side. Since the stacking line is bent, the influence of the bending width on the inner side in the radial direction is larger than the influence of the bending width on the outer side in the radial direction with respect to the deformation in the circumferential direction when the fan rotor blade rotates. Accordingly, the entire width of the fan blade is balanced by making the bending width on the radially inner side of the stacking line smaller than the bending width on the outer side of the radial direction, and the circumferential direction of the fan blade by bending the stacking line. The influence of deformation can be reduced.
本発明に係るチップタービンファンの回転体において、ファン動翼の径方向外側の端部におけるスタッキングラインが、チップシュラウドの内周面に対して垂直となっていることが好ましい。径方向外側の端部のスタッキングラインをチップシュラウドの内周面に対して垂直とすることによって、当該端部付近のファン動翼に作用する応力を低減することができる。 In the rotating body of the chip turbine fan according to the present invention, it is preferable that the stacking line at the radially outer end of the fan rotor blade is perpendicular to the inner peripheral surface of the chip shroud. By making the stacking line at the radially outer end perpendicular to the inner peripheral surface of the tip shroud, the stress acting on the fan rotor blade near the end can be reduced.
本発明に係るチップタービンファンの回転体において、複数のファン動翼の径方向内側の端部は、中心軸線を取り囲むハブの外周面に固定されており、ファン動翼の径方向内側の端部におけるスタッキングラインが、ハブの外周面に対して垂直となっていることが好ましい。径方向内側の端部のスタッキングラインをハブの外周面に対して垂直とすることによって、当該端部付近のファン動翼に作用する応力を低減することができる。 In the rotating body of the chip turbine fan according to the present invention, the radially inner ends of the plurality of fan rotor blades are fixed to the outer peripheral surface of the hub surrounding the central axis, and the radially inner ends of the fan rotor blades It is preferable that the stacking line is perpendicular to the outer peripheral surface of the hub. By making the stacking line at the radially inner end perpendicular to the outer peripheral surface of the hub, the stress acting on the fan blade near the end can be reduced.
本発明によれば、ファン動翼に作用する応力を低減することができる。 According to the present invention, the stress acting on the fan rotor blade can be reduced.
以下、図面を参照して、本発明に係るチップタービンファンの回転体の好適な実施形態について詳細に説明する。 DESCRIPTION OF EMBODIMENTS Hereinafter, a preferred embodiment of a rotating body of a chip turbine fan according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
図1は、本発明の実施形態に係るチップタービンファンの斜視図であり、図2は、図1の一点鎖線で示す部分の拡大図であり、(a)は正面図、(b)は周方向の断面図を示す。 1 is a perspective view of a chip turbine fan according to an embodiment of the present invention, FIG. 2 is an enlarged view of a portion indicated by a one-dot chain line in FIG. 1, (a) is a front view, and (b) is a circumferential view. A sectional view in the direction is shown.
チップタービンファンの回転体1は、例えば、航空機などに用いられ、エンジンやコンプレッサなどの供給装置(不図示)から供給された作動流体により回転することによって推進力を発生するものである。回転体1は、図1及び図2に示すように、中心軸線A周りに複数並設されるファン動翼2と、ファン動翼2の径方向内側の端部2aを支持するハブ3と、ファン動翼2の径方向外側の端部2bを支持するチップシュラウド4と、チップシュラウド4の外周面に複数並設されるタービン動翼6とを備えて構成されている。
The rotating
ハブ3は、中央位置に所定の出力軸(不図示)が挿入される貫通穴を有すると共に、その径方向外側には、ファン動翼2を支持するためのリング状の支持部材7が設けられている。この支持部材7の外周側のハブ面(外周面)3aには、複数のファン動翼2の径方向内側の端部2aが固定されている。
The
ファン動翼2は、中心軸線A周りに所定の間隔で複数並設される流線形の動翼であり、推進方向の前側から取り込んだ空気を回転によって加速させて、後方へ排出することによって推進力を得る機能を有している。このファン動翼2は、回転による遠心力が作用することによって径方向に伸張する伸張構造を有している。ファン動翼2の伸張構造の詳細な説明については後述する。
The
チップシュラウド4は、複数のファン動翼2を中心軸線A周りに取り囲むと共に、その内側のチップ面(内周面)4aが複数のファン動翼2の径方向外側の端部2bに固定されるリング状の支持部材である。このチップシュラウド4は、回転時に遠心力を受けるファン動翼2を支持し、その内部で周方向の引張応力(フープ応力)を発生させることにより、ファン動翼2に作用する応力の一部を分散する機能を有している。
The
タービン動翼6は、チップシュラウド4の外周面に、中心軸線A周りに所定の間隔で複数並設される流線形の動翼である、このタービン動翼6は、動翼同士の間に形成された隙間を流路として作動流体を通過させ、それぞれの動翼に作動流体を作用させることによって回転力を得る機能を有している。この回転に伴い、チップシュラウド4及びファン動翼2も回転する。なお、このタービン動翼6には高温の作動流体が供給されるため、タービン動翼6が固定されているチップシュラウド4も高温となる。
The
次に、図2〜4を参照して、ファン動翼2の伸張構造について詳細に説明する。図3は、ファン動翼を径方向から見た断面図であり、図4は、ファン動翼のスタッキングラインの形状を示す線図である。
Next, the extension structure of the
ファン動翼2の伸張構造は、ファン動翼2の周方向の断面中心が径方向に沿って連なることで形成されるスタッキングラインをS字状とし、伸張し易い形状とすることによって構成されている。ここで、ファン動翼2のスタッキングラインについて詳細に説明する。図2に示すように、中心軸線Aを中心とする所定の半径rnの円弧面でファン動翼2を切断することによって周方向の断面CFnを形成すると、この断面CFnにおける断面中心Gnが定まる(図3参照)。このようにして得られる断面と断面中心をファン動翼2の径方向内側の端部2aから径方向外側の端部2bに亘り、すなわち、円弧面の半径を径方向に沿って半径r1から半径rNまで変化させながら複数の断面CF1〜CFNと断面中心G1〜GNを形成する。そして、それらの断面CF1〜CFNの断面中心G1〜GNが連なることによって形成される線分がスタッキングラインとして定められる。なお、本実施形態においては、中心軸線Aの延在方向から見て、径方向内側の端部2aにおける断面中心G1はファン動翼2の端部2aの周方向の中心位置と一致しており、径方向外側の端部2bにおける断面中心GNはファン動翼2の端部2bの周方向の中心位置と一致している。
The extension structure of the
上述のようにして取得されたスタッキングラインSLの形状を図4に示す。図4の線図の横軸は、断面中心G1と断面中心GNとを結ぶ基準線BLと一致しており、所定の断面中心Gnの径方向の座標を示している。縦軸は、中心軸線の延在方向から見て基準線BLと直交する方向における所定の断面中心Gnの座標を示している。この縦軸は、ハブ3のハブ面3aの断面中心G1の位置における接線と一致している。また、チップシュラウド4のチップ面4aの断面中心GNの位置における接線TLは、縦軸と平行な直線となる。なお、図4において、縦軸の座標は横軸に比して百数十倍程度拡大されて示されている。
The shape of the stacking line SL obtained as described above is shown in FIG. The horizontal axis of the diagram of Figure 4 is consistent with the reference line BL that connects the cross-sectional center G 1 and the cross-sectional center G N, it indicates a radial coordinate of the predetermined sectional center G n. The vertical axis indicates the coordinates of a predetermined cross-sectional center Gn in a direction orthogonal to the reference line BL when viewed from the extending direction of the central axis. The vertical axis coincident with the tangent at the position of the cross-sectional center G 1 of the
図4に示すように、スタッキングラインSLは、径方向内側で極大値EVmaxを有し、径方向外側で極小値EVminを有するようなS字状の形状をなしている。スタッキングラインSLの径方向外側の極値である極小値EVminの絶対値は、径方向内側の極値である極大値EVmaxの絶対値よりも7倍程度大きくされている。これらの極値の値はスタッキングラインSLの曲がり幅を示しており、スタッキングラインSLの径方向内側の曲がり幅が、径方向外側の曲がり幅よりも小さくなっている。 As shown in FIG. 4, the stacking line SL has an S-shape that has a maximum value EV max on the radially inner side and a minimum value EV min on the radially outer side. The absolute value of the minimum value EV min that is the extreme value on the radially outer side of the stacking line SL is about seven times larger than the absolute value of the maximum value EV max that is the extreme value on the radially inner side. These extreme values indicate the bending width of the stacking line SL, and the bending width on the inner side in the radial direction of the stacking line SL is smaller than the bending width on the outer side in the radial direction.
更に、ファン動翼2の径方向外側の端部2bにおけるスタッキングラインSLは、チップシュラウド4のチップ面4aに対して垂直となっている。具体的には、スタッキングラインSLの断面中心GNの位置における接線が、縦軸と平行な接線TLと垂直に交わっている。
Furthermore, the stacking line SL at the radially
また、ファン動翼2の径方向内側の端部2aにおけるスタッキングラインSLは、ハブ3のハブ面3aに対して垂直となっている。具体的には、スタッキングラインSLの断面中心G1の位置における接線が、縦軸と垂直に交わっている。
In addition, the stacking line SL at the radially
上述のようなスタッキングラインSLは、例えばsinカーブにガウス曲線を乗じることによって得られ、具体的には(1)に示すような数式で得られる。なお、スタッキングラインSLは、中心軸線Aの延在方向から見た場合は上述のようなS字状をなすが、中心軸線Aと直交する方向から見た場合(図2における(b)で示す方向)は直線となる。 The stacking line SL as described above is obtained, for example, by multiplying a sine curve by a Gaussian curve, and specifically obtained by a mathematical formula as shown in (1). The stacking line SL has an S shape as described above when viewed from the extending direction of the central axis A, but when viewed from a direction orthogonal to the central axis A (shown in FIG. 2B). Direction) is a straight line.
次に、本実施形態に係るチップタービンファンの回転体1の作用・効果について、図5及び図6を参照して説明する。
Next, the operation and effect of the
図5は一般的な回転体のファン動翼に作用する応力を示す図である。また、図6はチップシュラウドの外周面にタービン動翼が設けられた回転体のファン動翼に作用する応力を示す図であり、(a)に従来の回転体を示し、(b)に本発明の実施形態に係る回転体を示す。図6(a)に示す従来の回転体20は、本実施形態に係る回転体1と同様な構成を有するチップタービンファン用の回転体であるが、回転体20のファン動翼21のスタッキングラインは、ファン動翼21の径方向と直交するいずれの方向から見ても直線となるように構成されており、遠心力によって伸張する伸張構造を有していないものである。
FIG. 5 is a diagram showing stress acting on a fan rotor blade of a general rotating body. FIG. 6 is a diagram showing the stress acting on the fan rotor blade of the rotating body provided with the turbine rotor blade on the outer peripheral surface of the tip shroud. FIG. 6A shows a conventional rotating body, and FIG. 1 shows a rotating body according to an embodiment of the invention. A conventional
まず、図5(a)に示すように、ファン動翼51の径方向外側にチップシュラウド52が設けられ、タービン動翼が設けられていない一般的な回転体50にあっては、回転時に遠心力によってファン動翼に応力Sが作用する。このような回転体50では、図5(b)に示すように、チップシュラウド52がファン動翼51を支持して、その内部で周方向の引張応力(フープ応力)Hを発生させることにより、ファン動翼51に作用する応力の一部をチップシュラウド52に分散させることができる。これによって、ファン動翼51に作用する応力Sを低減することができる。
First, as shown in FIG. 5 (a), in a general
しかし、図6(a)に示すように、チップシュラウド22の外周面にタービン動翼23が設けられている回転体20にあっては、タービン動翼23に高温の作動流体が供給されるため、チップシュラウド22が高温となってしまう。高温となった場合、このチップシュラウド22は、熱膨張によって周方向に伸びようとするが、ファン動翼21に支持されて伸びることができないため、その内部で周方向の圧縮応力Cが発生してしまう。その結果、フープ応力Hと圧縮応力Cとが打ち消しあうことによって、チップシュラウド22の内部における周方向の引張応力、すなわちファン動翼21の応力のうちチップシュラウド22に分散される応力が減少してしまい、ファン動翼21に作用する応力を十分に低減できない場合がある。特に、フープ応力Hと圧縮応力Cの絶対値が同一となった場合は、チップシュラウド22内に発生する応力が実質的に無くなり、チップシュラウド22に分散されるはずの応力が全てファン動翼21に作用してしまう可能性がある。
However, as shown in FIG. 6A, in the
ここで、本実施形態に係るチップタービンファンの回転体1では、ファン動翼2が、回転による遠心力が作用することによって径方向に伸張する伸張構造を有している。従って、回転時にファン動翼2が径方向に伸張しようとすることによって、その伸張を支持しようとするチップシュラウド4に、大きなフープ応力Hを作用させることができる。これによって、チップシュラウド4が高温となって圧縮応力Cが発生したとしても、チップシュラウド4の内部における周方向の引張応力、すなわちファン動翼2の応力のうちチップシュラウド4に分散される応力を十分に確保することができ、ファン動翼2に作用する応力Sを低減することができる。
Here, in the
また、ファン動翼2の形状がS字状のスタッキングラインSLを備えることによって、伸張構造が構成されているため、ファン動翼2をたわみ易くすることができ、回転時に、ファン動翼2を容易に径方向へ伸張させることができる。
In addition, since the
また、スタッキングラインSLが曲がっていることにより、ファン動翼2の回転時の周方向への変形に対しては、スタッキングラインSLの径方向外側の曲がり幅による影響よりも径方向内側の曲がり幅による影響の方が大きくなる。従って、スタッキングラインSLの径方向内側の曲がり幅を径方向外側の曲がり幅よりも小さくすることによってファン動翼2全体としてバランスをとり、スタッキングラインSLが曲がっていることによるファン動翼2の周方向への変形の影響を小さくすることができる。
In addition, since the stacking line SL is bent, the bending width on the inner side in the radial direction is larger than the influence of the bending width on the outer side in the radial direction of the stacking line SL when the
また、ファン動翼2の径方向外側の端部2bにおけるスタッキングラインSLが、チップシュラウド4のチップ面4aに対して垂直となっているため、端部2b付近のファン動翼2に作用する応力を低減することができる。更に、ファン動翼2の径方向内側の端部2aのスタッキングラインSLをハブ3のハブ面3aに対して垂直とすることによって、端部2a付近のファン動翼2に作用する応力を低減することができる。
Further, since the stacking line SL at the radially
本発明は、上述した実施形態に限定されるものではない。 The present invention is not limited to the embodiment described above.
例えば、本実施形態においては、中心軸線Aの延在方向から見てスタッキングラインSLをS字状とすることによって伸張構造を構成しているが、中心軸線Aと直交する方向(図2における(b)の方向)から見てS字状としてもよく、あるいは斜めから見てS字状であってもよく、要は、ファン動翼2の径方向と直交する方向からみてS字状であればよい。
For example, in the present embodiment, the extension structure is configured by forming the stacking line SL in an S shape when viewed from the extending direction of the central axis A, but the direction perpendicular to the central axis A (( It may be S-shaped when viewed from the direction b), or may be S-shaped when viewed obliquely. In short, it may be S-shaped when viewed from the direction perpendicular to the radial direction of the
また、スタッキングラインSLをS字状に構成するに限らず、スタッキングラインSLを曲げることによって、ファン動翼が遠心力で伸張しやすくなれば、どのような形状であってもよい。 Further, the stacking line SL is not limited to the S-shape, and any shape may be used as long as the fan rotor blades are easily extended by centrifugal force by bending the stacking line SL.
1…チップタービンファンの回転体、2…ファン動翼、2a…径方向内側の端部、2b…径方向外側の端部、3…ハブ、3a…ハブ面(外周面)、4…チップシュラウド、4a…チップ面(内周面)、6…タービン動翼、A…中心軸線、Gn…断面中心、CFn…断面、SL…スタッキングライン。
DESCRIPTION OF
Claims (5)
内周側が複数の前記ファン動翼の径方向外側の端部に固定されるリング状のチップシュラウドと、
前記チップシュラウドの外周側で前記中心軸線周りに複数並設されるタービン動翼と、を備えるチップタービンファンの回転体であって、
前記ファン動翼は、回転による遠心力が作用することによって径方向に伸張する伸張構造を有していることを特徴とするチップタービンファンの回転体。 A plurality of fan blades juxtaposed around the central axis,
A ring-shaped tip shroud, the inner peripheral side of which is fixed to the radially outer ends of the plurality of fan rotor blades;
A plurality of turbine rotor blades arranged side by side around the central axis on the outer peripheral side of the chip shroud, and a rotating body of a chip turbine fan,
A rotating body of a chip turbine fan, wherein the fan rotor blade has an extension structure that extends in a radial direction when a centrifugal force due to rotation acts.
前記ファン動翼の前記径方向内側の端部における前記スタッキングラインが、前記ハブの前記外周面に対して垂直となっていることを特徴とする請求項1〜4の何れか一項記載のチップタービンファンの回転体。 The radially inner ends of the plurality of fan rotor blades are fixed to the outer peripheral surface of the hub surrounding the central axis,
The tip according to any one of claims 1 to 4, wherein the stacking line at the radially inner end of the fan rotor blade is perpendicular to the outer peripheral surface of the hub. Turbine fan rotor.
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---|---|---|---|---|
CN116395133A (en) * | 2023-04-13 | 2023-07-07 | 南京航空航天大学 | Aircraft and tail rotor and duct tail rotor blade |
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2008
- 2008-04-23 JP JP2008112842A patent/JP2009264189A/en active Pending
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CN116395133A (en) * | 2023-04-13 | 2023-07-07 | 南京航空航天大学 | Aircraft and tail rotor and duct tail rotor blade |
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