JP2009260605A - DeltaSigma MODULATOR AND DeltaSigma TYPE A/D CONVERTER - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、差動増幅器を有する積分器を備えた、デルタシグマ(ΔΣ)変調器及びΔΣ型AD変換器に関する。 The present invention relates to a delta-sigma (ΔΣ) modulator and a ΔΣ AD converter including an integrator having a differential amplifier.
従来、コモンモードノイズのキャンセル化や出力電圧がシングルエンド構成に比べ2倍取ることができるなどの理由から、ΔΣ変調器を差動入力形式にする構成が知られている(例えば、特許文献1,2参照)。
ΔΣ型AD変換器において、ΔΣ変調器の歪特性は、その内蔵回路で使用される積分器の入出力のリニアリティに大きく依存し、積分器の入出力のリニアリティは、オープンループゲインAopのリニアリティに依存する。図11は、電圧利得−出力振幅についての一般的な積分器の特性図である。VDDを積分器に構成される差動増幅器の電源とすると、オープンループゲインAopは、図11に示されるように、差動出力振幅Voutの絶対値が大きくなるほど低下する。また、出力振幅Voutが0V付近のときに、オープンループゲインAopは最も高くなり、且つ出力振幅Voutの変動によるオープンループゲインAopの変化は最も小さくなる。 In the ΔΣ type AD converter, the distortion characteristic of the ΔΣ modulator greatly depends on the linearity of the input / output of the integrator used in the built-in circuit, and the linearity of the input / output of the integrator depends on the linearity of the open loop gain Aop. Dependent. FIG. 11 is a characteristic diagram of a general integrator with respect to voltage gain-output amplitude. When VDD is used as a power source of a differential amplifier configured as an integrator, the open loop gain Aop decreases as the absolute value of the differential output amplitude Vout increases as shown in FIG. When the output amplitude Vout is near 0 V, the open loop gain Aop is the highest, and the change in the open loop gain Aop due to the fluctuation of the output amplitude Vout is the smallest.
しかしながら、符号が正又は負のいずれか一方の差動入力信号が差動入力型のΔΣ変調器に入力される場合には(例えば、差動入力端子の負入力端子がGNDに設定されて正入力端子に正の信号が入力される場合)、出力振幅Voutが0V付近のリニアリティの良い領域が出力電圧分布の中心において使用されず、当該領域が出力電圧分布の中心において使用される場合に比べΔΣ変調器の歪特性が悪化する。 However, when either a positive or negative differential input signal is input to the differential input type ΔΣ modulator (for example, the negative input terminal of the differential input terminal is set to GND and is positive). When a positive signal is input to the input terminal), a region with good linearity where the output amplitude Vout is near 0 V is not used at the center of the output voltage distribution, and the region is used at the center of the output voltage distribution. The distortion characteristic of the ΔΣ modulator deteriorates.
そこで、本発明は、符号が正又は負のいずれか一方の差動入力信号が入力される場合でも、積分器のリニアリティの良い領域を使用することができる、ΔΣ変調器及びΔΣ型AD変換器の提供を目的とする。 Accordingly, the present invention provides a ΔΣ modulator and a ΔΣ AD converter that can use a region having a good linearity of an integrator even when a differential input signal having either a positive sign or a negative sign is input. The purpose is to provide.
上記目的を達成するため、本発明に係るΔΣ変調器は、
アナログ入力信号から帰還信号を減算したものを出力する減算器と、
前記減算器の出力信号を増幅して出力する差動増幅器を有する積分器と、
前記積分器の出力信号を所定の閾値と比較したものを出力する量子化器と、
前記量子化器の出力信号を遅延させることにより前記量子化器の出力信号を前記帰還信号に変換する遅延器とを備える、ΔΣ変調器であって、
前記閾値をオフセットすることによって前記積分器の出力信号の振幅中心を零又は略零に移動させる閾値オフセット手段を備えるものである。
In order to achieve the above object, a ΔΣ modulator according to the present invention includes:
A subtractor that outputs the analog input signal minus the feedback signal; and
An integrator having a differential amplifier for amplifying and outputting the output signal of the subtractor;
A quantizer for outputting an output signal of the integrator compared with a predetermined threshold;
A ΔΣ modulator comprising: a delay device that converts the output signal of the quantizer into the feedback signal by delaying the output signal of the quantizer;
Threshold offset means for moving the amplitude center of the output signal of the integrator to zero or substantially zero by offsetting the threshold is provided.
ここで、 前記積分器は、複数段の積分器から構成され、
構成される複数段の積分器のうち2段目以降の積分器に入力される入力信号をオフセットすることによって前記2段目以降の積分器の出力信号の振幅中心を零又は略零に移動させる信号オフセット手段を備えると好適である。
Here, the integrator is composed of a plurality of stages of integrators,
By offsetting the input signal input to the second and subsequent integrators among the plurality of integrators that are configured, the amplitude center of the output signal of the second and subsequent integrators is moved to zero or substantially zero. It is preferable to provide signal offset means.
また、前記信号オフセット手段は、前記2段目以降の積分器の入力段に設けられたスイッチトキャパシタと該スイッチトキャパシタに接続された電圧調整キャパシタとの間での充放電によって前記2段目以降の積分器に入力される入力信号をオフセットすると好適である。 In addition, the signal offset means may perform the second and subsequent stages by charging and discharging between a switched capacitor provided in an input stage of the second and subsequent integrators and a voltage adjusting capacitor connected to the switched capacitor. It is preferable to offset the input signal input to the integrator.
また、前記信号オフセット手段は、前記2段目以降の積分器毎に設けられ、
前記信号オフセット手段のそれぞれは、自身が設けられた段の積分器に入力される入力信号のみをオフセットすると好適である。
Further, the signal offset means is provided for each integrator after the second stage,
Each of the signal offset means preferably offsets only the input signal inputted to the integrator of the stage in which the signal offset means is provided.
また、本発明に係るΔΣ型AD変換器は、上述のΔΣ変調器と、当該ΔΣ変調器のデジタル出力信号をデジメーションして出力するデジタルフィルタとを備えている。 In addition, a ΔΣ AD converter according to the present invention includes the above-described ΔΣ modulator and a digital filter that digifies and outputs a digital output signal of the ΔΣ modulator.
本発明によれば、符号が正又は負のいずれか一方の差動入力信号が入力される場合でも、積分器のリニアリティの良い領域を使用することができる。 According to the present invention, even when a differential input signal having either a positive sign or a negative sign is input, it is possible to use an area where the integrator has good linearity.
以下、図面を参照して、本発明を実施するための最良の形態の説明を行う。本発明は、全差動ΔΣ変調器において、差動入力信号の符号が常に正又は負の場合、より具体的には、負入力端子をGND側に設定して正入力端子に正の信号が入力される場合、正入力端子を電源の正極側に設定して負入力端子に零以上当該電源電圧値以下の電位が入力される場合、正入力端子をGND側に設定して負入力端子に正の信号が入力される場合、負入力端子を電源の正極側に設定して正入力端子に零以上当該電源電圧値以下の電位が入力される場合等の構成のΔΣ変調器に好適である。すなわち、本発明に係るΔΣ変調器は、基準電位(例えば、グランド)を基準とする電圧レベルで論理が決まるシングルエンド信号が入力される場合に好適な全差動ΔΣ変調器である。 The best mode for carrying out the present invention will be described below with reference to the drawings. In the fully differential ΔΣ modulator, when the sign of the differential input signal is always positive or negative, more specifically, the negative input terminal is set to the GND side, and a positive signal is input to the positive input terminal. When input, the positive input terminal is set to the positive side of the power supply, and when a potential of zero or more is applied to the negative input terminal, the positive input terminal is set to the GND side and the negative input terminal is set to the negative input terminal. When a positive signal is input, the negative input terminal is set to the positive side of the power supply, and this is suitable for a ΔΣ modulator having a configuration in which a potential of zero or more and the power supply voltage value or less is input to the positive input terminal. . That is, the delta-sigma modulator according to the present invention is a fully differential delta-sigma modulator suitable when a single-ended signal whose logic is determined by a voltage level with reference to a reference potential (for example, ground) is input.
図13は、本発明に係るΔΣ変調器とΔΣ型AD変換器の一実施形態を示した電流検出装置のブロック図である。図13に示された各構成は、アンチエイリアシングフィルタ500と検出抵抗Rsとを除いて、集積化されている。本電流検出装置は、電流IM(例えば、直流モータを流れるモータ電流)を検出するための抵抗であって一方をグランドに接続された検出抵抗Rsと、検出抵抗Rsによって検出されたアナログデータをデジタルデータに変換するΔΣ変調器100と、ΔΣ変調器100によって変換されたデジタルデータのフィルタリング処理を行うデジタルフィルタ200と、デジタルフィルタ200の出力値に基づいて電流IMの検出データ等を出力する検出ロジック部400とを備える。ΔΣ型AD変換器300は、ΔΣ変調器100とデジタルフィルタ200とから構成される。また、本電流検出装置には、検出抵抗RsとΔΣ変調器100との間にアンチエイリアシングフィルタ500が備えられている。アンチエイリアシングフィルタ500は、ΔΣ変調器100でのサンプリングが行われる前にサンプリング周波数fsの半分(fs/2)よりも高い周波数成分を除去するためのローパスフィルタである。
FIG. 13 is a block diagram of a current detection device showing an embodiment of a ΔΣ modulator and a ΔΣ AD converter according to the present invention. Each configuration shown in FIG. 13 is integrated except for the
ΔΣ変調器は、例えば14ビット以上の高分解能を実現するAD変換器アーキテクチャである。入力信号をΔΣ変調器で通常1ビットデジタル信号に変換し、これにデジタルフィルタ処理を施すことにより、高精度なAD変換出力が得られる。例えば、2次ΔΣ型AD変換器において、オーバサンプリングレシオを500以上とれば、16ビット超、数十μV以下の分解能は十分に実現可能となる。 The ΔΣ modulator is an AD converter architecture that realizes a high resolution of, for example, 14 bits or more. A highly accurate AD conversion output can be obtained by converting the input signal into a normal 1-bit digital signal by a ΔΣ modulator and subjecting it to digital filter processing. For example, in a secondary ΔΣ AD converter, if the oversampling ratio is 500 or more, a resolution of more than 16 bits and several tens of μV or less can be sufficiently realized.
ΔΣ変調器100とデジタルフィルタ200との間に固定のフィルタ特性を有する固定特性デジタルフィルタを備えてよい。また、固定特性デジタルフィルタでのフィルタ後に一定のデータ間隔の間引き処理(デシメーション)を行ってもよい。特に、固定特性デジタルフィルタとして移動平均フィルタを適用すると、回路規模を抑えた効率的なデシメーション処理を行うことができる。例えば、4MHzの1ビットデータを全て処理するのは負荷が高いとして、64分の1の62.5kHzにデシメーション処理を行う。
A fixed characteristic digital filter having a fixed filter characteristic may be provided between the
ΔΣ変調器100は、1ビットのデジタルデータ列を出力する。これにデジタルフィルタ200が移動平均フィルタ処理を行ってマルチビットデータに変換した後に間引き(デシメーション)処理を行うことによって、これ以降の演算の内部処理周波数を下げる。これ以降のデジタルフィルタ演算処理量を下げてその後の回路規模を簡単化することができる。この後、デジタルフィルタ200の出力データに基づいて、検出ロジック部400において、電流IMの電流値などが検出される。
The
続いて、本発明に係る全差動型ΔΣ変調器の実施例について説明する。 Next, an embodiment of a fully differential ΔΣ modulator according to the present invention will be described.
図1は、本発明の第1の実施形態である1次ΔΣ変調器100Aのブロック図である。1次ΔΣ変調器100Aは、減算器11と、積分器12と、乗算器13と、加算器14と、比較器15と、遅延器16と、乗算器17とを備える。特に、1次ΔΣ変調器100Aは、比較器15の入力部に印加するオフセット電圧を生成するオフセット電圧発生回路1を備える。
FIG. 1 is a block diagram of a first-
減算器11は、アナログ入力信号Vinから遅延器16からの帰還アナログ信号を減算し、最前段に配置されている。積分器12は、減算器11から出力された差動信号を積分する。乗算器13は、所定の定数a1で積分器12から出力された差動信号を乗算する。加算器14は、オフセット電圧発生回路1によって生成されたオフセット電圧を比較器15に入力する。オフセット電圧発生回路1は、アナログ入力信号Vinが取り得る最大電圧値Vinmaxを所定の定数βで乗算器18によって乗算された値を、オフセット電圧として生成する。比較器15は、加算器14のアナログ出力信号を、オフセット電圧発生回路1によって生成されたオフセット電圧に応じて変化する所定の閾値と比較することにより、デジタル信号を出力する量子化器である。遅延器16は、比較器15の出力信号を単位時間遅延させる遅延素子である。遅延器16からの帰還アナログ信号は、乗算器17によって乗算されて(図1の場合、乗数は1)、減算器11に入力される。
The
すなわち、図1において、オフセット電圧発生回路1がない場合、0〜Vinmaxの正のシングルエンド信号が入力されると、正側に振幅中心がシフトした差動出力信号が積分器12から出力される。そこで、オフセット電圧発生回路1によって生成されたオフセット電圧によって比較器15の閾値を可変させることによって、積分器12の差動出力信号の振幅中心をリニアリティの高い0V又は0V近傍に移動させることができる。
That is, in FIG. 1, when there is no offset
図2は、1次ΔΣ変調器100Aの回路図である。図2は、図1のブロック図において『a1=1,β=1/2』に設定した場合の回路図である。ΔΣ変調器100Aは、1次の全差動回路の構成をしており、アナログ入力信号が入力されるスイッチトキャパシタと、スイッチトキャパシタの出力信号を増幅する差動型オペアンプを備えた積分器と、積分器の出力信号とオフセット電圧発生回路1によって生成されたオフセット電圧とが入力されるコンパレータと、コンパレータから出力されるデジタル信号を遅延させるDフリップフロップ(D−FF)とを備えている。φ1,φ2,φ1A,φ2Aの各スイッチは、同一符号同士で同期してオン/オフする。特に、φ1がオンのときφ2はオフし、φ1がオフのときφ2はオンする。
FIG. 2 is a circuit diagram of the first-
1段目の積分器のサンプリングキャパシタCs11とCs12でサンプリングした入力Vin+とVin−を、Cs11とCs12を単純ショートすることによって、積分キャパシタCf11とCf12に転送する。これにより、検出電圧(例えば、電流IMの検出抵抗Rsによって検出される電圧)のコモンモードノイズを除去している。また、サンプリングキャパシタCs11,Cs12に加えて、基準電圧を加減算するために加減算用キャパシタCref11,Cref12が接続されている。「Cref/Cs」により「入力電圧フルスケール/基準電圧」を設定できる。例えば、これを「1/4」に設定すると、『基準電圧Vref=(Vref+)−(Vref−)=5V』では、入力電圧フルスケールは±1.25Vとなる。 The inputs Vin + and Vin− sampled by the sampling capacitors Cs11 and Cs12 of the first-stage integrator are transferred to the integration capacitors Cf11 and Cf12 by simply short-circuiting Cs11 and Cs12. Accordingly, the detection voltage (e.g., voltage detected by the detection resistor Rs of the current I M) which rejects the common mode noise. In addition to the sampling capacitors Cs11 and Cs12, addition / subtraction capacitors Cref11 and Cref12 are connected to add and subtract the reference voltage. “Input voltage full scale / reference voltage” can be set by “Cref / Cs”. For example, if this is set to “¼”, the input voltage full scale becomes ± 1.25 V at “reference voltage Vref = (Vref +) − (Vref −) = 5 V”.
1次ΔΣ変調器100AにVin−がグランド側に設定されVin+が正の電位に設定されたシングルエンド信号が入力される。Vin+に零以上Vinmax以下の正電位が入力された場合、積分器の差動出力((Vout+)−(Vout−))は、Vinmax/2を中心に分布する。
A single-ended signal in which Vin− is set to the ground side and Vin + is set to a positive potential is input to the
図2において、各数値は、
Cref11/Cs11=Cref12/Cs12=1/4
Cs11/Cf11=Cs12/Cf12=1/2
Vref+=5
Vref−=0
Vicm=0.8
Vrefcm=2.5
と設定する。積分器のVinmax/2の差動出力中心を0Vに移動させるため、オフセット電圧発生回路1の乗算器18のβを1/2に設定することによりコンパレータに入力オフセット電圧Vinmax/2を加える。例えば、Vinmax=0.625に設定される。
In FIG. 2, each numerical value is
Cref11 / Cs11 = Cref12 / Cs12 = 1/4
Cs11 / Cf11 = Cs12 / Cf12 = 1/2
Vref + = 5
Vref− = 0
Vicm = 0.8
Vrefcm = 2.5
And set. In order to move the differential output center of Vinmax / 2 of the integrator to 0 V, the input offset voltage Vinmax / 2 is applied to the comparator by setting β of the
図3は、オフセット電圧印加回路1aを有するコンパレータ15のブロック図である。図4は、オフセット電圧印加回路1aを有するコンパレータ15の回路図である。コンパレータ15の差動入力部にオフセット電圧印加回路1aが追加され、抵抗による分圧などによって生成されたオフセット電圧(Vref+/16)が差動入力対(Vin2+,Vin2−)に差動入力される。Vref+=5Vであれば、0.3125Vが差動入力対(Vin2+,Vin2−)に差動入力される。
FIG. 3 is a block diagram of the
コンパレータ15は、Vin1+,Vin1−が入力される入力トランジスタ差動対(M1,M2)と、Vin2+,Vin2−が入力される入力トランジスタ差動対(M3,M4)との、2つの入力トランジスタ差動対を備えている。入力トランジスタ差動対(M1,M2)と(M3,M4)の共通ソースは、それぞれの定電流源でバイアスされている。コンパレータ15は、この2つの入力トランジスタ差動対(M1,M2),(M3,M4)の電流の和に対して比較処理を行うように構成されている。
The
そして、積分器12の差動出力電圧がコンパレータ15の一方の入力トランジスタ差動対(M1,M2)に印加され、オフセット電圧発生回路1aによって生成されたオフセット電圧がもう一方の入力トランジスタ差動対(M3,M4)に印加される。
The differential output voltage of the
入力トランジスタ差動対(M1,M2)と(M3,M4)の素子形状を同一にするとともに、それらに接続される上記の電流源の電流値を同一にすることによって、コンパレータ15は、積分器12の差動出力電圧に相当する差動入力電圧Vin1(=(Vin1+)−(Vin1−))とオフセット電圧発生回路1aによって生成されたオフセット電圧に相当する差動入力電圧−Vin2(=(Vin2−)−(Vin2+))との比較器になる。
By making the element shapes of the input transistor differential pairs (M1, M2) and (M3, M4) the same, and making the current values of the current sources connected to them identical, the
このように、1次ΔΣ変調器100Aによれば、入力オフセット電圧によって閾値が変更されたコンパレータ15の出力信号がフィードバックされるため、積分器を高ゲインで高リニアリティを維持する差動出力電圧範囲内で動作させることができ、ΔΣ変調器の歪特性を改善することができる。
As described above, according to the first-
図5は、本発明の第2の実施形態である2次ΔΣ変調器100Bのブロック図である。2次ΔΣ変調器100Bは、減算器21と、第1の積分器22と、遅延器23と、乗算器24と、加減算器25と、第2の積分器26と、乗算器27と、加算器28と、比較器29と、遅延回路30とを備える。特に、2次ΔΣ変調器100Bは、比較器29の入力部に印加する第1のオフセット電圧を生成する第1のオフセット電圧発生回路(オフセット電圧発生回路1)と、加減算器25の入力部に印加する第2のオフセット電圧を生成する第2のオフセット電圧発生回路(オフセット電圧発生回路2)とを備える。
FIG. 5 is a block diagram of a second-order ΔΣ modulator 100B according to the second embodiment of the present invention. The secondary ΔΣ modulator 100B includes a
減算器21は、アナログ入力信号Vinから遅延器30からの帰還アナログ信号を減算し、最前段に配置されている。第1の積分器22は、減算器21から出力された差動信号を積分する。乗算器24は、第1の積分器22から出力され遅延器23によって単位時間遅延した差動信号を所定の定数a1で乗算する。加減算器25は、乗算器24の出力信号から遅延器30からの帰還アナログ信号を減算し、その減算値にオフセット電圧発生回路2によって生成されたオフセット電圧を加算する。遅延器30からの帰還アナログ信号は、乗算器31によって定数bで乗算されて加減算器25に入力される。オフセット電圧発生回路2は、(Vinmax/2)に乗算器33によって定数αで乗算した値を加減算器25に入力する。第2の積分器26は、加減算器25から出力された差動信号を積分する。乗算器27は、所定の定数a2で積分器27から出力された差動信号を乗算する。加算器28は、オフセット電圧発生回路1によって生成されたオフセット電圧を比較器29に入力する。オフセット電圧発生回路1は、((アナログ入力信号Vinが取り得る最大電圧値Vinmax)/2)を所定の定数βで乗算器32によって乗算された値を、オフセット電圧として生成する。比較器29は、加算器28のアナログ出力信号を、オフセット電圧発生回路1によって生成されたオフセット電圧に応じて変化する所定の閾値と比較することにより、デジタル信号を出力する量子化器である。遅延器30は、比較器29の出力信号を単位時間遅延させる遅延素子である。遅延器30からの帰還アナログ信号は、減算器21に入力されるとともに、乗算器31によって定数bで乗算されて加減算器25に入力される。
The
なお、図5の各変数について、
a1:a2:b=1:1:2
と設定する。
For each variable in FIG.
a1: a2: b = 1: 1: 2
And set.
すなわち、図5において、オフセット電圧発生回路1,2がない場合、上述の1次ΔΣ変調器と同様に、0〜Vinmaxの正のシングルエンド信号が入力されると、第1の積分器22の差動出力信号は「a1×Vinmax/2×2」を中心振幅として分布し、第2の積分器26の差動出力信号は「a1×a2×Vinmax/2」を中心振幅として分布する。そこで、第2の積分器26に入力される入力信号に「a1×Vinmax/2×2(すなわち、αを(a1×2)に設定)」を常に加算するオフセット電圧発生回路2を追加すると共に、比較器29の差動入力部に「a1×a2×Vinmax/2(すなわち、βを(a1×a2)に設定)」を常に印加することによって比較器29の閾値を変更するオフセット電圧発生回路1を追加することによって、積分器22,26のそれぞれの差動出力信号の振幅中心をリニアリティの高い0V又は0V近傍に移動させることができる。
That is, in FIG. 5, when the offset
図6は、2次ΔΣ変調器100Bの回路図である。ΔΣ変調器100Bは、2次の全差動回路の構成をしており、アナログ信号が入力される第1のスイッチトキャパシタと、第1のスイッチトキャパシタの出力信号を増幅する第1の差動型オペアンプを備えた第1の積分器と、第1の積分器から出力された差動出力信号が入力される第2のスイッチトキャパシタと、オフセット電圧発生回路2a,2bによってオフセットされた第2のスイッチトキャパシタの出力信号を増幅する第2の差動型オペアンプを備えた第2の積分器と、第2の積分器の出力信号とオフセット電圧発生回路1によって生成されたオフセット電圧とが入力されるコンパレータと、コンパレータから出力されるデジタル信号を遅延させるDフリップフロップ(D−FF)とを備えている。φ1,φ2、φ1A,φ2Aの各スイッチは、同一符号同士同期してオン/オフする。特に、φ1がオンのときφ2はオフし、φ1がオフのときφ2はオンする。この構成の場合の回路規模は、コンパレータと若干のスイッチ及びキャパシタを2次スイッチトキャパシタに追加する程度である。したがって、高次のスイッチトキャパシタ回路に比べて、回路を小型化できる。
FIG. 6 is a circuit diagram of the secondary ΔΣ modulator 100B. The ΔΣ modulator 100B has a configuration of a second-order fully differential circuit, and includes a first switched capacitor to which an analog signal is input, and a first differential type that amplifies the output signal of the first switched capacitor. A first integrator having an operational amplifier; a second switched capacitor to which a differential output signal output from the first integrator is input; and a second switched capacity offset by the offset
1段目の第1の積分器のサンプリングキャパシタCs11とCs12でサンプリングした入力Vin+とVin−を、Cs11とCs12を単純ショートすることによって、積分キャパシタCf11とCf12に転送する。これにより、検出電圧(例えば、電流IMの検出抵抗Rsによって検出される電圧)のコモンモードノイズを除去している。また、サンプリングキャパシタCs11,Cs12に加えて、基準電圧を加減算するために加減算用キャパシタCref11,Cref12が接続されている。「Cref/Cs」により「入力電圧フルスケール/基準電圧」を設定できる。2段目以降も同様である。2段目の第2の積分器のサンプリングキャパシタCs21とCs22でサンプリングした第1の積分器の差動出力Vout1+とVout1−を、Cs21とCs22を出力コモンモード電圧Vrefcmにショートすることによって、積分キャパシタCf21とCf22に転送する。サンプリングキャパシタCs21,Cs22に加えて、基準電圧を加減算するために加減算用キャパシタCref21,Cref22が接続されている。 The inputs Vin + and Vin− sampled by the sampling capacitors Cs11 and Cs12 of the first integrator in the first stage are transferred to the integration capacitors Cf11 and Cf12 by simply short-circuiting Cs11 and Cs12. Accordingly, the detection voltage (e.g., voltage detected by the detection resistor Rs of the current I M) which rejects the common mode noise. In addition to the sampling capacitors Cs11 and Cs12, addition / subtraction capacitors Cref11 and Cref12 are connected to add and subtract the reference voltage. “Input voltage full scale / reference voltage” can be set by “Cref / Cs”. The same applies to the second and subsequent stages. By integrating the differential outputs Vout1 + and Vout1- of the first integrator sampled by the sampling capacitors Cs21 and Cs22 of the second integrator in the second stage, and shorting Cs21 and Cs22 to the output common mode voltage Vrefcm, the integration capacitor Transfer to Cf21 and Cf22. In addition to the sampling capacitors Cs21 and Cs22, addition / subtraction capacitors Cref21 and Cref22 are connected to add and subtract the reference voltage.
2次ΔΣ変調器100BにVin−がグランド側に設定されVin+が正の電位に設定されたシングルエンド信号が入力される。1次ΔΣ変調器100Aの場合と同様に、第1の積分器の差動出力中心を0V又は略0Vに移動させるため、オフセット電圧発生回路1によって生成された、コンパレータの閾値をオフセットさせる入力オフセット電圧を、コンパレータの差動入力部に加えるとともに、第2の積分器の差動出力中心を0V又は略0Vに移動させるため、オフセット電圧発生回路2a,2bによって生成された、第2の積分器に入力される第2のスイッチトキャパシタの出力信号をオフセットさせる入力オフセット電圧を、第2の積分器の入力段に加える。
A single-ended signal in which Vin− is set to the ground side and Vin + is set to a positive potential is input to the secondary ΔΣ modulator 100B. As in the case of the first-
オフセット電圧発生回路2a,2bにおいて、サンプリング動作時(φ1のスイッチがオン且つφ2のスイッチがオフの時)には、電圧調整用キャパシタCadd21を正の基準電圧Vref+に接続し、電圧調整用キャパシタCadd22を負の基準電圧Vref−に接続し、一方、積分動作時(φ1のスイッチがオフ且つφ2のスイッチがオンの時)には、電圧調整用キャパシタCadd21と電圧調整用キャパシタCadd22の両方を所定の出力コモンモード電圧(Vrefcm)に接続する。
In the offset
逆に、オフセット電圧発生回路2a,2bにおいて、積分動作時には、電圧調整用キャパシタCadd21を負の基準電圧Vref−に接続し、電圧調整用キャパシタCadd22を正の基準電圧Vref+に接続し、一方、サンプリング動作時には、電圧調整用キャパシタCadd21と電圧調整用キャパシタCadd22の両方を所定の出力コモンモード電圧(Vrefcm)に接続してもよい。
On the contrary, in the offset
また、オフセット電圧発生回路2aの正側電圧調整用キャパシタCadd21は、第2のスイッチトキャパシタにおいて並列接続された正側サンプリングキャパシタCs21と正側加減算用キャパシタCref21との並列回路に、並列接続されている。これにより、オフセット電圧発生回路2a内の正側電圧調整用キャパシタCadd21と、第2のスイッチトキャパシタ内の正側サンプリングキャパシタCs21及び正側加減算用キャパシタCref21との間で、電荷の充放電が行われることにより、第2のスイッチトキャパシタの正側の出力信号(第2の積分器の正側の入力信号)をオフセットすることができる。同様に、オフセット電圧発生回路2bの負側電圧調整用キャパシタCadd22は、第2のスイッチトキャパシタにおいて並列接続された負側サンプリングキャパシタCs22と負側加減算用キャパシタCref22との並列回路に、並列接続されている。これにより、オフセット電圧発生回路2b内の負側電圧調整用キャパシタCadd22と、第2のスイッチトキャパシタ内の負側サンプリングキャパシタCs22及び負側加減算用キャパシタCref22との間で、電荷の充放電が行われることにより、第2のスイッチトキャパシタの負側の出力信号(第2の積分器の負側の入力信号)をオフセットすることができる。
The positive voltage adjusting capacitor Cadd21 of the offset
図6において、各数値は、
Cref11/Cs11=Cref21/Cs21=1/4
Cs11/Cf11=Cs12/Cf12=1/2
Cs21/Cf21=Cs22/Cf22=1/2
Cadd21/Cs21=Cadd22/Cs22=1/16
Vref+=5
Vref−=0
Vicm=0.8
Vrefcm=2.5
と設定する。
In FIG. 6, each numerical value is
Cref11 / Cs11 = Cref21 / Cs21 = 1/4
Cs11 / Cf11 = Cs12 / Cf12 = 1/2
Cs21 / Cf21 = Cs22 / Cf22 = 1/2
Cadd21 / Cs21 = Cadd22 / Cs22 = 1/16
Vref + = 5
Vref− = 0
Vicm = 0.8
Vrefcm = 2.5
And set.
シングルエンド信号の入力電圧範囲を0〜Vamaxにした場合、積分器差動出力分布を0v中心に調整するために必要な印加電圧値は、図5のブロック図に基づき、第2の積分器26の入力でVamax/2,比較器29の入力でVamax/4となる。
When the input voltage range of the single-ended signal is set to 0 to Vamax, the applied voltage value necessary for adjusting the integrator differential output distribution to be centered on 0 V is based on the block diagram of FIG. Is Vamax / 2, and the input of the
したがって、図6において、第2の積分器の入力でVamax/2の電圧シフトを調整するために、電圧調整用キャパシタCadd21=Cs21/16を追加することによって、当該調整を実施することができる。また、第1の積分器の差動出力の電圧シフトは、コンパレータに入力オフセット電圧Vamax/4を加えることによって、当該調整を実施することができる。 Therefore, in FIG. 6, in order to adjust the voltage shift of Vamax / 2 at the input of the second integrator, the adjustment can be performed by adding a voltage adjustment capacitor Cadd21 = Cs21 / 16. The voltage shift of the differential output of the first integrator can be adjusted by adding the input offset voltage Vamax / 4 to the comparator.
これにより、第1の積分器における差動出力電圧分布の0V中心からのシフト分0.625/2、第2の積分器における差動出力電圧分布の0V中心からのシフト分0.625/4を、0V又は略0Vに調整できる。 Thereby, the shift amount from the 0V center of the differential output voltage distribution in the first integrator is 0.625 / 2, and the shift amount from the 0V center of the differential output voltage distribution in the second integrator is 0.625 / 4. Can be adjusted to 0V or substantially 0V.
すなわち、2次ΔΣ変調器100Bによれば、入力オフセット電圧によって閾値が変更されたコンパレータ29の出力信号がフィードバックされることにより第1の積分器22の差動出力分布を0Vに移動させることができるとともに、第2の積分器26に入力される差動信号がオフセットされることにより第2の積分器26の差動出力分布を0Vに移動させることができるため、積分器22,26の両方の差動出力分布を0Vにすることができ、高ゲイン高リニアリティの範囲で積分動作が可能になり、ΔΣ変調器の歪特性を改善することができる。
That is, according to the second-order ΔΣ modulator 100B, the differential output distribution of the
図6の回路の2次ΔΣ変調器100Bについてシミュレーションで動作検証をした結果を示す。 The result of having verified operation | movement by simulation about the secondary delta-sigma modulator 100B of the circuit of FIG. 6 is shown.
本シミュレーションにおいて、信号入力端子Vin+に0〜0.625Vの信号を入力した場合、第1及び第2の積分器の差動出力範囲は、[Vout1+]−[Vout1−]≒−1.00〜1.69V、[Vout2+]−[Vout2−]≒−0.75〜1.23Vになる。 In this simulation, when a signal of 0 to 0.625 V is input to the signal input terminal Vin +, the differential output range of the first and second integrators is [Vout1 +] − [Vout1−] ≈−1.000. 1.69V, [Vout2 +] − [Vout2−] ≈−0.75 to 1.23V.
図8は、オープンループゲインAopと差動出力電圧との関係を示す。D1は、オフセット電圧発生回路1,2がない場合の2次ΔΣ変調器100X(図9,10参照)の第1の積分器22の差動出力電圧の出力範囲を示す。D0は、2次ΔΣ変調器100Bの第1の積分器22の差動出力電圧の出力範囲を示す。
FIG. 8 shows the relationship between the open loop gain Aop and the differential output voltage. D1 indicates the output range of the differential output voltage of the
2次ΔΣ変調器100Xの第1の積分器の差動出力電圧の出力範囲D1では、差動出力電圧の高い側でAopが大きく低下している。このAopの低下が積分器のリニアリティを悪化させる原因となる。逆に言えば、積分器のリニアリティを向上させるためには、差動出力を、Aopが高くて高リニアリティ領域である0V近傍で動作させる必要がある。また、2次ΔΣ変調器100Xでは、図12に示されるように、符号が正のみのシングルエンド信号が入力されると、第1及び第2の積分器の差動出力電圧の振幅中心が0Vに対して正側にシフトしている。
In the output range D1 of the differential output voltage of the first integrator of the second-
一方、図8において、2次ΔΣ変調器100Bの第1の積分器の差動出力電圧の出力範囲D0は、その分布中心を0Vに移動(分布全体をシフト)しているので、差動出力を高ゲイン、高リニアリティを維持する電圧範囲で動作させるようにすることができる。 On the other hand, in FIG. 8, the output range D0 of the differential output voltage of the first integrator of the second-order ΔΣ modulator 100B has shifted its distribution center to 0V (shifting the entire distribution). Can be operated in a voltage range that maintains high gain and high linearity.
以上、本発明の好ましい実施例について詳説したが、本発明は、上述した実施例に制限されることはなく、本発明の範囲を逸脱することなく、上述した実施例に種々の変形及び置換を加えることができる。 The preferred embodiments of the present invention have been described in detail above. However, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various modifications and substitutions can be made to the above-described embodiments without departing from the scope of the present invention. Can be added.
例えば、2次ΔΣ変調器において、第1の積分器の後に遅延器23を挿入した実施形態を示したが、当該遅延器のない2次ΔΣ変調器(図7参照)であっても、3次以上の高次のΔΣ変調器においても、上述の実施例と同様の構成にすることによって同様の効果を得ることができる。
For example, in the second-order ΔΣ modulator, the
また、符号が正のみのシングルエンド信号が入力される場合について説明したが、オペアンプの特性上、符号が負のみのシングルエンド信号が入力される場合についても、上述の実施例と同様の構成にすることによって同様の効果を得ることができる。 In addition, the case where a single-ended signal having only a positive sign is input has been described. However, due to the characteristics of the operational amplifier, a case where a single-ended signal having only a negative sign is input has the same configuration as the above-described embodiment. By doing so, the same effect can be obtained.
また、上述のΔΣ変調器を、図13に例示されるようなΔΣ型AD変換器のΔΣ変調器に実装することで、ΔΣ型AD変換器の歪特性が改善し、高精度のAD変換を実現することができる。 Further, by mounting the above-described ΔΣ modulator on the ΔΣ modulator of the ΔΣ type AD converter illustrated in FIG. 13, the distortion characteristic of the ΔΣ type AD converter is improved, and high-precision AD conversion is performed. Can be realized.
1,2 オフセット電圧発生回路
1a オフセット電圧印加回路
11,21 減算器
12,22,26 積分器
15,29 比較器(量子化器)
16,30 遅延器
100 ΔΣ変調器
200 デジタルフィルタ
300 ΔΣ型AD変換器
400 ロジック部
500 アンチエイリアシングフィルタ
1, 2 Offset voltage generation circuit 1a Offset
16, 30
Claims (5)
前記減算器の出力信号を増幅して出力する差動増幅器を有する積分器と、
前記積分器の出力信号を所定の閾値と比較したものを出力する量子化器と、
前記量子化器の出力信号を遅延させることにより前記量子化器の出力信号を前記帰還信号に変換する遅延器とを備える、ΔΣ変調器であって、
前記閾値をオフセットすることによって前記積分器の出力信号の振幅中心を零又は略零に移動させる閾値オフセット手段を備える、ΔΣ変調器。 A subtractor that outputs the analog input signal minus the feedback signal; and
An integrator having a differential amplifier for amplifying and outputting the output signal of the subtractor;
A quantizer for outputting an output signal of the integrator compared with a predetermined threshold;
A ΔΣ modulator comprising: a delay device that converts the output signal of the quantizer into the feedback signal by delaying the output signal of the quantizer;
A ΔΣ modulator comprising threshold offset means for shifting the amplitude center of the output signal of the integrator to zero or substantially zero by offsetting the threshold.
構成される複数段の積分器のうち2段目以降の積分器に入力される入力信号をオフセットすることによって前記2段目以降の積分器の出力信号の振幅中心を零又は略零に移動させる信号オフセット手段を備える、請求項1に記載のΔΣ変調器。 The integrator is composed of a plurality of stages of integrators,
By offsetting the input signal input to the second and subsequent integrators among the plurality of integrators that are configured, the amplitude center of the output signal of the second and subsequent integrators is moved to zero or substantially zero. The delta-sigma modulator according to claim 1, comprising signal offset means.
前記信号オフセット手段のそれぞれは、自身が設けられた段の積分器に入力される入力信号のみをオフセットする、請求項3に記載のΔΣ変調器。 The signal offset means is provided for each integrator after the second stage,
4. The ΔΣ modulator according to claim 3, wherein each of the signal offset means offsets only an input signal input to an integrator of a stage in which the signal offset unit is provided. 5.
前記ΔΣ変調器のデジタル出力信号をデジメーションして出力するデジタルフィルタとを備える、ΔΣ型AD変換器。 A ΔΣ modulator according to any one of claims 1 to 4,
A delta-sigma type AD converter comprising a digital filter for decimating and outputting the digital output signal of the delta-sigma modulator.
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