JP2009229032A - Leakage detecting tube and heat exchanger - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a leakage detecting tube having high heat exchange performance and excellent productivity and a heat exchanger using the leakage detecting tube. <P>SOLUTION: The leakage detecting tube 10A is provided with an inner tube 13 and an outer tube 12 suitable for the outer side of the inner tube 13. A refrigerant is made to flow inside the inner tube 13 and water is made to flow outside the outer tube 12. Leakage of the refrigerant or the water is detected by a leakage passage 17 formed between the inner tube 13 and the outer tube 12. The inner tube 13 is a smooth tube, and at least one tube end part at both ends of the inner tube 13 is protruded from a tube end part of the outer tube 12. The outer tube 12 has an irregular part 12B along the tube axial direction in at least one region of the overall length. A portion of the irregular part 12B of the outer tube 12 having the minimum diameter is suitable for the inner tube 13. The leakage passage 17 is formed between the outer peripheral face of the inner tube 13 and the inner peripheral face of the outer tube 12. <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

本発明は、水と冷媒とを熱媒体として用いて構成される熱交換器において当該水および冷媒の漏洩を検知するために用いられる漏洩検知管と、この漏洩検知管を備えた熱交換器に関する。   The present invention relates to a leak detection tube used for detecting leakage of water and refrigerant in a heat exchanger configured using water and refrigerant as a heat medium, and a heat exchanger provided with the leak detection tube. .

一般に、熱交換器の構成として、大径管と、その大径管の内部に漏洩検知管としての小径管を備える構成のものが知られている。例えば、給湯器用の熱交換器においては、一般的に、大径管の内部に第１熱媒体（例えば、水）を流し、小径管（漏洩検知管、伝熱管）の内部に第２熱媒体（例えば、二酸化炭素や代替フロン等の冷媒）を流して、これらの間で熱交換を行っている。   Generally, a heat exchanger having a large-diameter tube and a small-diameter tube as a leak detection tube inside the large-diameter tube is known. For example, in a heat exchanger for a water heater, generally, a first heat medium (for example, water) is allowed to flow inside a large diameter pipe, and a second heat medium is disposed inside a small diameter pipe (leakage detection pipe, heat transfer pipe). (For example, a refrigerant such as carbon dioxide or alternative chlorofluorocarbon) is flowed to exchange heat between them.

このような熱交換器においては、運転効率を高める等の観点から、熱媒体間の熱交換性能を高めることが要求されており、その一例として、大径管に複数本の漏洩検知管（＝小径管）を内包させ、大径管の内側にインナー材やバッフル材を配置した構造を有する熱交換器が知られている（例えば、特許文献１参照）。また、別の例として、複数本の伝熱管（＝小径管）をらせん状にねじり合わせたものを大径管に内包させた構造を有する熱交換器が知られている（例えば、特許文献２参照）。さらに別の例として、小径管（＝漏洩検知管）を大径管に内包させた構造を有する熱交換器が知られている（例えば、特許文献３参照）。   In such a heat exchanger, it is required to improve the heat exchange performance between the heat media from the viewpoint of increasing the operation efficiency. As an example, a plurality of leak detection tubes (= A heat exchanger having a structure in which a small-diameter pipe is included and an inner material and a baffle material are arranged inside the large-diameter pipe is known (for example, see Patent Document 1). As another example, a heat exchanger having a structure in which a plurality of heat transfer tubes (= small-diameter tubes) are spirally twisted and enclosed in a large-diameter tube is known (for example, Patent Document 2). reference). As another example, a heat exchanger having a structure in which a small-diameter pipe (= leakage detection pipe) is included in a large-diameter pipe is known (for example, see Patent Document 3).

この特許文献１に開示された熱交換器は、小径管（漏洩検知管）の配設数を増やすことによって伝熱面積を増加させ、また、インナー材やバッフル材によって大径管を流れる熱媒体に乱流を生じさせることにより、伝熱性能を向上させるものである。また、特許文献２に開示された熱交換器は、伝熱管（小径管）をらせん状とすることで伝熱面積を増やすと共に伝熱管内を流れる熱媒体を乱流とし、大径管内を流れる熱媒体もらせん状の伝熱管によって乱流とすることによって、伝熱性能を向上させるものである。特許文献３に開示された熱交換器では、コルゲート加工が施された伝熱管の外周に平滑管を嵌合して漏洩検知管を構成し、さらに、漏洩検知管を大径管の内側に配置し、漏洩検知管と大径管との間に冷媒を流し、伝熱管内に水を流す構成となっており、低流速の場合でも優れた熱交換性能が得られるとされている。
特開２００６−４６８８８号公報（段落［００６９］、［００７６］、図３、図５等） 特開２００４−３６０９７４号公報（段落［０００８］、図１等） 特開２００７−２１８４８６号公報（請求項６、段落［００２４］、図４等） The heat exchanger disclosed in Patent Document 1 increases the heat transfer area by increasing the number of small-diameter pipes (leakage detection pipes), and the heat medium flows through the large-diameter pipes by an inner material or a baffle material. The heat transfer performance is improved by generating a turbulent flow. Further, the heat exchanger disclosed in Patent Document 2 increases the heat transfer area by making the heat transfer tube (small diameter tube) spiral, and makes the heat medium flowing in the heat transfer tube turbulent and flows in the large diameter tube. Heat transfer performance is also improved by making the heat medium turbulent by a spiral heat transfer tube. In the heat exchanger disclosed in Patent Document 3, a leak detection tube is configured by fitting a smooth tube to the outer periphery of a heat transfer tube subjected to corrugation, and further, the leak detection tube is disposed inside the large diameter tube. In addition, it is configured that a refrigerant is allowed to flow between the leak detection tube and the large-diameter tube and water is allowed to flow into the heat transfer tube, and excellent heat exchange performance can be obtained even at a low flow rate.
Japanese Unexamined Patent Publication No. 2006-46888 (paragraphs [0069], [0076], FIG. 3, FIG. 5, etc.) JP 2004-360974 A (paragraph [0008], FIG. 1 etc.) JP 2007-218486 A (Claim 6, paragraph [0024], FIG. 4 etc.)

しかしながら、特許文献１に開示された熱交換器では、漏洩検知管として平滑管を用いているために伝熱面積を広くすることができず、そのため、大径管の内側にインナー材やバッフル材を設けても、伝熱性能を飛躍的に向上させることは困難である。また、大径管の内部に配置されるインナー材やバッフル材により、大径管を流れる熱媒体の圧力損失が大きくなるという問題や、熱交換器の製造工程において漏洩検知管及びインナー材またはバッフル材を内包した大径管を所定の曲率に曲げる加工等が困難となるおそれがあり、生産性がよいとは言い難い。   However, in the heat exchanger disclosed in Patent Document 1, since the smooth tube is used as the leak detection tube, the heat transfer area cannot be widened. Therefore, the inner material and the baffle material are disposed inside the large diameter tube. Even if it is provided, it is difficult to dramatically improve the heat transfer performance. In addition, the pressure loss of the heat medium flowing through the large-diameter pipe increases due to the inner material and baffle material arranged inside the large-diameter pipe, and the leak detection pipe and the inner material or baffle in the heat exchanger manufacturing process. There is a risk that processing such as bending a large-diameter tube containing a material to a predetermined curvature may be difficult, and it is difficult to say that productivity is good.

特許文献２に開示された熱交換器では、複数本の伝熱管をらせん状にねじる工程において、伝熱管が中空管であるために伝熱管につぶれや折れ等の変形が生じるおそれがあり、また、この工程自体が複雑であるために、生産性がよいとは言い難い。また、大径管と複数本の伝熱管とを分離する熱交換器末端部の構成が複雑になり、この点からも生産性がよいとは言えない。   In the heat exchanger disclosed in Patent Document 2, in a process of twisting a plurality of heat transfer tubes in a spiral shape, the heat transfer tubes are hollow tubes, and therefore there is a risk of deformation such as crushing or breaking in the heat transfer tubes, Moreover, since this process itself is complicated, it is hard to say that productivity is good. In addition, the configuration of the end portion of the heat exchanger that separates the large-diameter tube and the plurality of heat transfer tubes becomes complicated, and it cannot be said that productivity is good from this point.

特許文献３に開示された熱交換器では、大径管に冷媒を流す構成としているために、冷媒の熱が大径管を通じて外部へ放熱されてしまい、これによって漏洩検知管（伝熱管）を流れる水への伝熱量が低下し、伝熱性能が低下するという問題がある。水への伝熱性能を上げるには、漏洩検知管の外径を大きくしてその表面積を大きくすることが考えられる。しかしながら、その場合、漏洩検知管内部の伝熱管の直径が大きくなり、伝熱管内を流れる水の流束が遅くなってしまうため、伝熱性能の向上にはつながらない。また、漏洩検知管の外面に邪魔板を設ける等の方法により、伝熱性能を向上させることも考えられるが、製造コストの上昇に見合う効果を得ることが難しいという問題がある。   In the heat exchanger disclosed in Patent Document 3, since the refrigerant flows through the large-diameter pipe, the heat of the refrigerant is radiated to the outside through the large-diameter pipe, thereby causing the leak detection pipe (heat transfer pipe) to be dissipated. There is a problem that the amount of heat transfer to the flowing water is reduced and the heat transfer performance is reduced. In order to improve the heat transfer performance to water, it is conceivable to increase the outer diameter of the leak detection tube to increase its surface area. However, in that case, the diameter of the heat transfer tube inside the leak detection tube becomes large, and the flux of water flowing in the heat transfer tube becomes slow, so that the heat transfer performance is not improved. Further, although it is conceivable to improve the heat transfer performance by a method such as providing a baffle plate on the outer surface of the leak detection tube, there is a problem that it is difficult to obtain an effect commensurate with an increase in manufacturing cost.

本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであり、高い熱交換性能を有し、生産性にも優れた漏洩検知管およびこの漏洩検知管を用いた熱交換器を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such circumstances, and an object thereof is to provide a leak detection tube having high heat exchange performance and excellent productivity, and a heat exchanger using the leak detection tube. .

本発明に係る漏洩検知管において、請求項１に係る漏洩検知管は、内管と、前記内管の外側に嵌合する外管を備え、前記内管の内側に冷媒を流通させると共に前記外管の外側に水を流通させ、前記冷媒または前記水の漏洩を前記内管と前記外管との間に形成される漏洩路を介して検知する漏洩検知管であって、前記内管は平滑管であり、その両端の少なくとも一方の管端部が前記外管の管端部より管軸方向に突出し、かつ、前記外管は、全長の少なくとも一部の領域に管軸方向に沿って設けられた凹凸部を有し、前記凹凸部の最小径の部分で前記内管に嵌合し、前記漏洩路は、前記内管の外周面と前記外管の内周面とによって形成されていることを特徴とする。
このような構成によれば、漏洩検知管を構成する外管が凹凸部を備えることによって、この外管の外側を流通する水が撹拌されると共に、外管の管外表面積が増加する。これによって漏洩検知管の伝熱性能が向上する。また、この漏洩検知管は、外管のコルゲート加工等により容易に製造することができるため、生産性が高い。また、内管は平滑管であるから、内管の内部を流れる冷媒の圧損が小さく抑えられる。 In the leak detection tube according to the present invention, the leak detection tube according to claim 1 includes an inner tube and an outer tube fitted to the outside of the inner tube, allows a refrigerant to flow inside the inner tube and the outer tube. A leakage detection tube that circulates water outside the tube and detects leakage of the refrigerant or water through a leakage path formed between the inner tube and the outer tube, the inner tube being smooth At least one tube end projecting in the tube axis direction from the tube end of the outer tube, and the outer tube is provided in at least a part of the entire length along the tube axis direction. And has a concavo-convex portion that is fitted to the inner pipe at a minimum diameter portion of the concavo-convex portion, and the leakage path is formed by an outer peripheral surface of the inner tube and an inner peripheral surface of the outer tube. It is characterized by that.
According to such a configuration, the outer tube constituting the leak detection tube is provided with the concavo-convex portion, whereby the water flowing outside the outer tube is agitated and the outer surface area of the outer tube is increased. This improves the heat transfer performance of the leak detection tube. Moreover, since this leak detection tube can be easily manufactured by corrugating the outer tube, etc., the productivity is high. Moreover, since the inner tube is a smooth tube, the pressure loss of the refrigerant flowing inside the inner tube can be kept small.

請求項２に係る漏洩検知管は、請求項１に記載の漏洩検知管において、前記凹凸部が、管軸方向に沿って、らせん状に形成されていることを特徴とする。
このような構成によれば、外管の外側を流通する水が一層撹拌されるため、漏洩検知管の伝熱性能がより一層向上し、この漏洩検知管を使用する熱交換器の熱交換性能がより一層向上する。 A leak detection tube according to a second aspect is the leak detection tube according to the first aspect, wherein the uneven portion is formed in a spiral shape along the tube axis direction.
According to such a configuration, since the water flowing outside the outer tube is further stirred, the heat transfer performance of the leak detection tube is further improved, and the heat exchange performance of the heat exchanger using the leak detection tube Is further improved.

請求項３に係る漏洩検知管は、請求項２に記載の漏洩検知管において、前記凹凸部では、溝深さＨＣ_１と最大外径ＤＣ_１との比（ＨＣ_１／ＤＣ_１）が０．０２以上であり、前記らせん状のねじれ角γ_１が４０度以上であって、条数が１以上であることを特徴とする。
このような構成によれば、らせん状に形成された凹凸部の構造が最適化されているため、外管の外側を流通する水が一層撹拌されて、漏洩検知管の伝熱性能がより一層向上する。 Leak detection tube according to claim 3 is the leak detector tube according to claim 2, in the uneven portion, the ratio of the groove depth HC ₁ and the maximum outer diameter _{DC 1 (HC 1 / DC 1} ) is 0. The helical twist angle γ ₁ is 40 degrees or more and the number of strips is 1 or more.
According to such a configuration, since the structure of the concavo-convex portion formed in a spiral shape is optimized, the water flowing outside the outer tube is further stirred, and the heat transfer performance of the leak detection tube is further increased. improves.

請求項４に係る漏洩検知管は、内管と、前記内管の外側に嵌合する外管を備え、前記内管の内側に冷媒を流通させると共に前記外管の外側に水を流通させ、前記冷媒または前記水の漏洩を前記内管と前記外管との間に形成される漏洩路を介して検知する漏洩検知管であって、前記内管の両端の少なくとも一方の管端部は前記外管の管端部より管軸方向に突出し、かつ、前記内管と前記外管は、全長の少なくとも一部の領域に管軸方向に沿って互いに嵌合する凹凸部を有し、前記漏洩路は、前記内管の外周面と前記外管の内周面とによって形成されていることを特徴とする。
このような構成によれば、漏洩検知管を構成する内管と外管が凹凸部を備えることによって、内管の内側を流通する冷媒が撹拌されると共に内管の管内表面積が増加し、さらに外管の外側を流通する水が撹拌されると共に外管の管外表面積が増加する。そのため、漏洩検知管の伝熱性能が大きく向上する。また、このような漏洩検知管は、外管と内管とを密着させた後に外管にコルゲート加工等を施すことにより、内管にも同時に加工が施されるため製造が容易であり、生産性が高い。 The leak detection tube according to claim 4 includes an inner tube and an outer tube fitted to the outside of the inner tube, and circulates a coolant inside the inner tube and circulates water outside the outer tube, A leakage detection tube for detecting leakage of the refrigerant or the water through a leakage path formed between the inner tube and the outer tube, wherein at least one tube end portion of the both ends of the inner tube is The inner tube and the outer tube protrude from the tube end of the outer tube in the tube axis direction, and the inner tube and the outer tube have a concavo-convex portion that fits along the tube axis direction in at least a part of the entire length, and the leakage The path is formed by the outer peripheral surface of the inner tube and the inner peripheral surface of the outer tube.
According to such a configuration, the inner tube and the outer tube constituting the leak detection tube are provided with uneven portions, whereby the refrigerant flowing inside the inner tube is agitated and the inner surface area of the inner tube is increased. As the water flowing outside the outer tube is agitated, the outer surface area of the outer tube increases. Therefore, the heat transfer performance of the leak detection tube is greatly improved. In addition, such a leak detection tube is easy to manufacture because the inner tube is processed simultaneously by corrugating the outer tube after the outer tube and the inner tube are brought into close contact with each other. High nature.

請求項５に係る漏洩検知管は、請求項４に記載の漏洩検知管において、前記凹凸部はそれぞれ、管軸方向に沿って、らせん状に形成されていることを特徴とする。
このような構成によれば、外管の外側を流通する水が一層撹拌されるため、漏洩検知管の伝熱性能がより一層向上し、この漏洩検知管を使用する熱交換器の熱交換性能がより一層向上する。また、内管にも凹凸部がらせん状に形成されているために、内管の内側を流通する冷媒もまた一層撹拌されるため、漏洩検知管の伝熱性能がより一層向上する。さらに、凹凸部をらせん状とすることにより、内管の内側を流れる冷媒の圧力損失を小さく抑えることができる。 The leak detection tube according to claim 5 is the leak detection tube according to claim 4, wherein each of the concave and convex portions is formed in a spiral shape along the tube axis direction.
According to such a configuration, since the water flowing outside the outer tube is further stirred, the heat transfer performance of the leak detection tube is further improved, and the heat exchange performance of the heat exchanger using the leak detection tube Is further improved. In addition, since the concave and convex portions are formed in a spiral shape in the inner tube, the refrigerant circulating inside the inner tube is further stirred, so that the heat transfer performance of the leak detection tube is further improved. Furthermore, the pressure loss of the refrigerant flowing inside the inner tube can be reduced by making the concave and convex portions spiral.

請求項６に係る漏洩検知管は、請求項５に記載の漏洩検知管において、前記外管において前記らせん状に形成された前記凹凸部は、溝深さＨＣ_１と最大外径ＤＣ_１との比（ＨＣ_１／ＤＣ_１）が０．０２以上で、前記らせん状のねじれ角γ_１が４０度以上であって、条数が１以上であり、前記内管において前記らせん状に形成された前記凹凸部では、溝深さＨＣ_２と最大外径ＤＣ_２との比（ＨＣ_２／ＤＣ_２）が０．０２以上で、前記らせん状のねじれ角γ_２が４０度以上であって、条数が１以上であることを特徴とする。
このような構成によれば、らせん状に形成された凹凸部の構造が最適化されているため、外管の外側を流通する水が一層撹拌されて、漏洩検知管の伝熱性能がより一層向上する。さらに、内管の内側を流通する冷媒が一層撹拌されて、漏洩検知管の伝熱性能がより一層向上する。また、冷媒の圧力損失が抑えられるため、冷媒を循環させるための負荷が小さく抑えられる。 The leak detection tube according to claim 6 is the leak detection tube according to claim 5, wherein the uneven portion formed in the spiral shape in the outer tube has a groove depth HC ₁ and a maximum outer diameter DC ₁ . The ratio (HC ₁ / DC ₁ ) was 0.02 or more, the helical twist angle γ ₁ was 40 degrees or more, the number of strips was 1 or more, and the spiral was formed in the inner tube In the concavo-convex portion, the ratio (HC ₂ / DC ₂ ) between the groove depth HC ₂ and the maximum outer diameter DC ₂ is 0.02 or more, and the helical twist angle γ ₂ is 40 degrees or more. The number is one or more.
According to such a configuration, since the structure of the concavo-convex portion formed in a spiral shape is optimized, the water flowing outside the outer tube is further stirred, and the heat transfer performance of the leak detection tube is further increased. improves. Furthermore, the refrigerant flowing inside the inner pipe is further stirred, and the heat transfer performance of the leak detection pipe is further improved. Moreover, since the pressure loss of a refrigerant | coolant is suppressed, the load for circulating a refrigerant | coolant is restrained small.

請求項７に係る漏洩検知管は、請求項４から請求項６に係る漏洩検知管において、外管の内周面おいて管軸方向に条溝が形成されていることを特徴とする。
このような構成によれば、前記条溝が内管と外管との間に形成される漏洩路となり、腐食孔から漏洩した水または冷媒が迅速に漏洩検知管の末端に到達する。そのため、水または冷媒の漏洩を検知しやすくなる。 According to a seventh aspect of the present invention, in the leak detection tube according to the fourth to sixth aspects, a groove is formed in the tube axis direction on the inner peripheral surface of the outer tube.
According to such a structure, the said groove | channel becomes a leak path formed between an inner pipe and an outer pipe, and the water or the refrigerant | coolant which leaked from the corrosion hole reaches | attains the end of a leak detection pipe rapidly. Therefore, it becomes easy to detect leakage of water or refrigerant.

請求項８に係る漏洩検知管は、請求項４から請求項６に係る漏洩検知管において、前記内管の外周面において管軸方向にリブが形成されていることを特徴とする。
このような構成によれば、前記リブによって内管と外管との間に形成される空間が漏洩路となって、腐食孔から漏洩した水または冷媒が迅速に漏洩検知管の末端に到達する。そのため、水または冷媒の漏洩を検知しやすくなる。 A leak detection tube according to an eighth aspect is the leak detection tube according to the fourth to sixth aspects, wherein a rib is formed in a tube axial direction on an outer peripheral surface of the inner tube.
According to such a configuration, the space formed between the inner tube and the outer tube by the rib serves as a leakage path, and water or refrigerant leaked from the corrosion hole quickly reaches the end of the leakage detection tube. . Therefore, it becomes easy to detect leakage of water or refrigerant.

請求項９に係る漏洩検知管は、請求項４から請求項６に係る漏洩検知管において、前記内管の外周面と前記外管の内周面のいずれか一方または両方が粗面であることを特徴とする。
このような構成によれば、内管と外管との間に表面粗さに由来する隙間が形成され、この隙間が漏洩路となって、腐食孔から漏洩した水または冷媒が迅速に漏洩検知管の末端に到達する。そのため、水または冷媒の漏洩を検知しやすくなる。 The leak detection tube according to claim 9 is the leak detection tube according to claims 4 to 6, wherein either or both of the outer peripheral surface of the inner tube and the inner peripheral surface of the outer tube are rough. It is characterized by.
According to such a configuration, a gap derived from the surface roughness is formed between the inner pipe and the outer pipe, and this gap becomes a leakage path, so that water or refrigerant leaked from the corrosion hole can be quickly detected. Reach the end of the tube. Therefore, it becomes easy to detect leakage of water or refrigerant.

請求項１０に係る漏洩検知管は、請求項１から請求項９のいずれか１項に記載の漏洩検知管において、前記内管の内周面において管軸方向に延びる条溝が形成されていることを特徴とする。
このような構成によれば、内管の内側を流通する冷媒が内管の内周面に形成された条溝により攪拌されると共に、管内表面積が増加する。そのため、漏洩検知管の伝熱性能が向上する。 The leak detection tube according to claim 10 is the leak detection tube according to any one of claims 1 to 9, wherein a groove extending in a tube axis direction is formed on an inner peripheral surface of the inner tube. It is characterized by that.
According to such a configuration, the refrigerant flowing inside the inner tube is agitated by the grooves formed on the inner peripheral surface of the inner tube, and the surface area in the tube is increased. Therefore, the heat transfer performance of the leak detection tube is improved.

本発明に係る熱交換器において、請求項１１に係る熱交換器は、水と冷媒を熱媒体として使用し、これらの熱媒体間で熱交換を行う熱交換器であって、その内側に冷媒を流通させる請求項１から請求項１０のいずれか１項に記載の漏洩検知管と、前記漏洩検知管を内包する水流路とを具備することを特徴とする。
このような構成によれば、前記の通りに伝熱性能に優れた漏洩検知管を用いているため、水と冷媒との間の熱交換性能に優れた熱交換器が実現される。 In the heat exchanger according to the present invention, the heat exchanger according to claim 11 is a heat exchanger that uses water and a refrigerant as a heat medium, and performs heat exchange between the heat medium, and the refrigerant is disposed inside the heat exchanger. The leakage detection pipe according to any one of claims 1 to 10 and a water flow path that encloses the leakage detection pipe are provided.
According to such a configuration, as described above, since the leak detection tube excellent in heat transfer performance is used, a heat exchanger excellent in heat exchange performance between water and the refrigerant is realized.

請求項１２に係る熱交換器は、請求項１１に記載の熱交換器において、前記漏洩検知管を流れる冷媒と前記水流路を流れる水とが対向していることを特徴とする。
このような構成によれば、管軸方向において水と冷媒との温度差が大きい領域を長い範囲にわたって作り出すことができる。そのため、熱交換性能が一層向上する。 A heat exchanger according to a twelfth aspect is the heat exchanger according to the eleventh aspect, characterized in that the refrigerant flowing through the leak detection tube and the water flowing through the water flow channel face each other.
According to such a structure, the area | region where the temperature difference of water and a refrigerant | coolant is large in a pipe-axis direction can be produced over a long range. Therefore, the heat exchange performance is further improved.

請求項１３に係る熱交換器は、請求項１１または請求項１２に記載の熱交換器において、前記水流路は、前記漏洩検知管を内包する水管により形成されていることを特徴とする。
このような構成によれば、水管内を流通する水全体が漏洩検知管の外管に設けられた凹凸部によって攪拌される。そのため、熱交換性能が一層向上する。 A heat exchanger according to a thirteenth aspect is the heat exchanger according to the eleventh or the twelfth aspect, wherein the water flow path is formed by a water pipe including the leak detection pipe.
According to such a structure, the whole water which distribute | circulates the inside of a water pipe is stirred by the uneven part provided in the outer pipe of the leak detection pipe. Therefore, the heat exchange performance is further improved.

請求項１４に係る熱交換器は、請求項１３に記載の熱交換器において、前記水管はその全長の少なくとも一部の領域に管軸方向に沿った凹凸部を有していることを特徴とする。
このような構成によれば、水管内を流通する水全体が水管に設けられた凹凸部によって一層攪拌される。そのため、熱交換性能が一層向上する。 The heat exchanger according to claim 14 is characterized in that, in the heat exchanger according to claim 13, the water pipe has a concavo-convex portion along the pipe axis direction in at least a part of its entire length. To do.
According to such a structure, the whole water which distribute | circulates the inside of a water pipe is further stirred by the uneven | corrugated | grooved part provided in the water pipe. Therefore, the heat exchange performance is further improved.

請求項１５に係る熱交換器は、請求項１４に記載の熱交換器において、前記水管に設けられた凹凸部は、その管軸方向に沿って、らせん状に形成されており、前記水管に設けられた凹凸部のらせん方向と前記漏洩検知管を構成する外管に設けられた凹凸部のらせん方向とが逆であることを特徴とする。
このような構成によれば、水管内を流れる水の圧力損失を小さく抑えながら、水はより一層攪拌される。そのため、熱交換性能が一層向上する。 A heat exchanger according to a fifteenth aspect is the heat exchanger according to the fourteenth aspect, wherein the concavo-convex portion provided in the water pipe is formed in a spiral shape along the pipe axis direction. The spiral direction of the uneven portion provided is opposite to the spiral direction of the uneven portion provided in the outer tube constituting the leak detection tube.
According to such a configuration, the water is further stirred while the pressure loss of the water flowing in the water pipe is kept small. Therefore, the heat exchange performance is further improved.

請求項１６に係る熱交換器は、請求項１３から請求項１５のいずれか１項に記載の熱交換器において、前記水管の内周面において管軸方向に条溝が形成されていることを特徴とする。
このような構成によれば、水管の内周面に形成された条溝によって、水管内を流れる水がより一層攪拌される。そのため、熱交換性能が一層向上する。 A heat exchanger according to a sixteenth aspect is the heat exchanger according to any one of the thirteenth to fifteenth aspects, wherein a groove is formed in a pipe axis direction on an inner peripheral surface of the water pipe. Features.
According to such a configuration, the water flowing in the water pipe is further stirred by the grooves formed on the inner peripheral surface of the water pipe. Therefore, the heat exchange performance is further improved.

請求項１７に係る熱交換器は、請求項１１から請求項１６のいずれか１項に記載の熱交換器において、前記冷媒が二酸化炭素であることを特徴とする。
本発明に係る熱交換器は、自然冷媒である二酸化炭素を用いた場合にも良好な熱交換性能が実現される。 The heat exchanger according to claim 17 is the heat exchanger according to any one of claims 11 to 16, wherein the refrigerant is carbon dioxide.
The heat exchanger according to the present invention can achieve good heat exchange performance even when carbon dioxide, which is a natural refrigerant, is used.

請求項１に係る漏洩検知管によれば、外管に凹凸部を設けることによって、伝熱面積を増大させると共に外管の外側を流れる水を攪拌することができるので、伝熱性能を向上させることができ、しかも、製造が容易である。請求項２，３に係る漏洩検知管によれば、凹凸部をらせん状に形成されているので、伝熱性能が向上すると共に水の圧力損失が抑えられる。   According to the leak detection tube of the first aspect, by providing the concavo-convex portion on the outer tube, the heat transfer area can be increased and the water flowing outside the outer tube can be stirred, so that the heat transfer performance is improved. And it is easy to manufacture. According to the leak detection pipe | tube which concerns on Claim 2, 3, since the uneven | corrugated | grooved part is formed in the helical form, heat-transfer performance improves and the pressure loss of water is suppressed.

請求項４に係る漏洩検知管によれば、内管と外管に凹凸部を設けることにより、伝熱面積を増大させると共に内管の内側を流通する冷媒と外管の外側を流れる水の両方を攪拌することができるので、伝熱性能を一層向上させることができ、しかも、製造が容易である。請求項５，６に係る漏洩検知管によれば、凹凸部をらせん状に形成されているので、伝熱性能が向上すると共に水と冷媒の圧力損失が抑えられる。請求項７，８に係る漏洩検知管によれば、外管の内周面に条溝を、内管の表面にリブをそれぞれ管軸方向に設けることによって、漏洩した水または冷媒を迅速に検知することができる。請求項９に係る漏洩検知管によれば、内管の外周面と外管の内周面の少なくとも一方を粗面としているので、漏洩した水または冷媒を迅速に検知することができる。請求項１０に係る漏洩検知管によれば、内管の内周面に条溝が管軸方向に形成されているので、漏洩検知管の伝熱性能を向上させることができる。   According to the leak detection pipe according to claim 4, both the refrigerant flowing inside the inner pipe and the water flowing outside the outer pipe are increased by providing uneven portions on the inner pipe and the outer pipe. The heat transfer performance can be further improved, and the production is easy. According to the leak detection pipe | tube concerning the 5th, 6th aspect, since the uneven | corrugated | grooved part is formed in the helical form, heat transfer performance improves and the pressure loss of water and a refrigerant | coolant is suppressed. According to the leak detection pipes of claims 7 and 8, leaked water or refrigerant can be quickly detected by providing a groove on the inner peripheral surface of the outer pipe and a rib on the surface of the inner pipe in the axial direction. can do. According to the leak detection tube of the ninth aspect, since at least one of the outer peripheral surface of the inner tube and the inner peripheral surface of the outer tube is a rough surface, the leaked water or refrigerant can be detected quickly. According to the leak detection tube of the tenth aspect, since the groove is formed in the tube axis direction on the inner peripheral surface of the inner tube, the heat transfer performance of the leak detection tube can be improved.

請求項１１に係る熱交換器によれば、伝熱性能の高い漏洩検知管を用いているために、熱交換性能の高い熱交換器が得られる。請求項１２に係る熱交換器によれば、水と冷媒の流れる向きを逆にしているので、熱交換性能がさらに優れたものとなる。請求項１３に係る熱交換器によれば、水流路を水管により形成しているので、水管内を流通する水全体が漏洩検知管の外管に設けられた凹凸部によって攪拌されるため、熱交換性能がさらに優れたものとなる。請求項１４に係る熱交換器によれば、水管に管軸方向に沿った凹凸部を設けているので、熱交換性能がさらに優れたものとなる。   According to the heat exchanger according to the eleventh aspect, since the leak detection tube with high heat transfer performance is used, a heat exchanger with high heat exchange performance can be obtained. According to the heat exchanger according to the twelfth aspect, since the flow directions of water and the refrigerant are reversed, the heat exchange performance is further improved. According to the heat exchanger of the thirteenth aspect, since the water flow path is formed by the water pipe, the entire water flowing through the water pipe is agitated by the uneven portion provided in the outer pipe of the leak detection pipe. The exchange performance is further improved. According to the heat exchanger according to the fourteenth aspect, since the water pipe is provided with the concavo-convex portion along the tube axis direction, the heat exchange performance is further improved.

請求項１５に係る熱交換器によれば、水管に設けられた凹凸部を管軸方向に沿ってらせん状に形成し、水管に設けられた凹凸部のらせん方向と漏洩検知管に設けられた凹凸部のらせん方向とを逆にしているために、水管内を流れる水の圧力損失が小さく抑えられ、しかも熱交換性能がさらに優れたものとなる。請求項１６に係る熱交換器は、水管の内周面において管軸方向に条溝を形成しているために、熱交換性能がさらに優れたものとなる。請求項１７に係る熱交換器によれば、二酸化炭素を用いた場合にも良好な熱交換性能が実現される。   According to the heat exchanger according to claim 15, the uneven portion provided in the water pipe is formed in a spiral shape along the tube axis direction, and provided in the spiral direction of the uneven portion provided in the water pipe and the leak detection tube. Since the concavo-convex portion is reversed in the spiral direction, the pressure loss of the water flowing in the water pipe is suppressed to a small level, and the heat exchange performance is further improved. Since the heat exchanger which concerns on Claim 16 forms the groove | channel in the pipe-axis direction in the internal peripheral surface of a water pipe, it becomes the thing which was further excellent in heat exchange performance. According to the heat exchanger according to claim 17, good heat exchange performance is realized even when carbon dioxide is used.

以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。
《第１実施形態：漏洩検知管》
図１（ａ）に本発明の第１実施形態に係る漏洩検知管の管軸方向に沿った断面図を示す。この漏洩検知管１０Ａは、内管１３と、内管１３の外側に嵌合する外管１２を備えた構造を有しており、内管１３の内側に熱媒体としての冷媒（例えば、二酸化炭素、代替フロン等）を流通させると共に、外管１２の外側に別の熱媒体としての水を流通させ、これらの熱媒体たる冷媒と水との間で熱交換を行う熱交換器（熱交換器の構成については後に詳細に説明する）に用いられ、その際に、冷媒または水の漏洩を内管１３と外管１２との間に形成される漏洩路１７を介して検知するものである。漏洩路１７の形態は、外管１２と内管１３のそれぞれの形態に依存するため、以下に、外管１２及び内管１３について説明しながら、漏洩路１７の形態について説明する（後述する第２〜第４実施形態において同様）。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
<< First Embodiment: Leakage Detector Tube >>
FIG. 1A shows a cross-sectional view along the tube axis direction of a leak detection tube according to the first embodiment of the present invention. The leak detection tube 10A has a structure including an inner tube 13 and an outer tube 12 fitted to the outside of the inner tube 13, and a refrigerant (for example, carbon dioxide) as a heat medium inside the inner tube 13. A heat exchanger (heat exchanger) that circulates water as another heat medium on the outside of the outer tube 12 and exchanges heat between the refrigerant as the heat medium and water. In this case, leakage of refrigerant or water is detected via a leakage path 17 formed between the inner tube 13 and the outer tube 12. Since the form of the leak path 17 depends on the form of each of the outer pipe 12 and the inner pipe 13, the form of the leak path 17 will be described below with reference to the outer pipe 12 and the inner pipe 13 (first described later). 2 to 4th embodiment).

［外管］
外管１２はその全長の少なくとも一部の領域に管軸方向に沿って凹凸部１２Ｂを有しており、外管１２は凹凸部１２Ｂの最小径の部分で内管１３に嵌合している。外管１２の外径は、漏洩検知管１０Ａが配置される水流路（図示せず）に必要量の水が流通するように設定される。外管１２の内径は内管１３の外径に対して相対的に決定されるが、予め内管１３の外径が決定されている場合、外管１２の内径は内管１３の外表面に嵌合可能な寸法に設定される。また、外管１２の肉厚は、外管１２の外側を流通する水による腐食代を考慮した肉厚とすることがさらに好ましく、さらに、凹凸部１２Ｂによって内管１３の外表面に嵌合させるための加工を容易に行うことができる肉厚とすることが好ましい。例えば、外管１２の外径はφ３〜２０ｍｍ、肉厚は０．２〜２．５ｍｍ、長さは１〜３０ｍであることが好ましい。 [Outer tube]
The outer tube 12 has a concavo-convex portion 12B along the tube axis direction in at least a partial region of the entire length, and the outer tube 12 is fitted to the inner tube 13 at the smallest diameter portion of the concavo-convex portion 12B. . The outer diameter of the outer pipe 12 is set so that a necessary amount of water flows through a water flow path (not shown) in which the leak detection pipe 10A is arranged. The inner diameter of the outer tube 12 is determined relative to the outer diameter of the inner tube 13, but when the outer diameter of the inner tube 13 is determined in advance, the inner diameter of the outer tube 12 is on the outer surface of the inner tube 13. It is set to a dimension that can be fitted. Further, the thickness of the outer tube 12 is more preferably a thickness that takes into account the corrosion allowance caused by the water flowing outside the outer tube 12, and is further fitted to the outer surface of the inner tube 13 by the uneven portion 12B. Therefore, it is preferable to set the thickness to allow easy processing. For example, the outer diameter of the outer tube 12 is preferably 3 to 20 mm, the wall thickness is 0.2 to 2.5 mm, and the length is 1 to 30 m.

外管１２の材質は、前述の通りに凹凸部１２Ｂを形成することができる限りにおいて特に限定されず、熱交換器に用いるために必要な強度、耐食性、ろう付け性、曲げ加工性を有するものを使用することができ、例えば、熱交換器として広く用いられているＪＩＳＨ３３００に規定する合金番号Ｃ１１０１の無酸素銅、合金番号Ｃ１２０１およびＣ１２２０のりん脱酸銅のいずれかが好ましい。また、前記の材質のみに限定する必要はなく、特に熱伝導性と耐圧強度が必要な場合は、ＪＩＳＨ３３００に規定された銅または銅合金や、例えば、ＣｕにＦｅ，Ｐ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｓｉ，Ｍｇ，Ａｇ，Ａｌ等の元素より選択する１種または２種以上を総計で数％以下含有させたＪＩＳＨ３３００に規定されていない銅合金を用いることも可能である。さらに、特に耐食性と耐圧強度が必要な場合には、ＪＩＳＨ３３００に規定された合金番号Ｃ７０６０、Ｃ７１００、Ｃ７１５０などのＣｕ−Ｎｉ系合金、ＴｉまたはＴｉ合金、ステンレス鋼などを用いることも可能である。また、軽量化が求められる場合には、耐食性、強度、加工性などの特性を考慮して、アルミニウム、アルミニウム合金の中から所定の特性を有するものを選択することも可能である。   The material of the outer tube 12 is not particularly limited as long as the uneven portion 12B can be formed as described above, and has the strength, corrosion resistance, brazing property, and bending workability necessary for use in a heat exchanger. For example, oxygen-free copper with alloy number C1101 and phosphorus-deoxidized copper with alloy numbers C1201 and C1220 specified in JISH3300 widely used as heat exchangers are preferable. Moreover, it is not necessary to limit only to the said material, and when especially heat conductivity and a pressure | voltage resistant strength are required, the copper or copper alloy prescribed | regulated to JISH3300, for example, Cu, Fe, P, Ni, Co, Mn It is also possible to use a copper alloy not defined in JISH3300 containing one or more selected from elements such as Sn, Si, Mg, Ag, Al, etc. in a total of several percent or less. Further, when particularly corrosion resistance and pressure strength are required, Cu—Ni alloys such as alloy numbers C7060, C7100, and C7150 defined in JISH3300, Ti or Ti alloys, stainless steel, and the like can be used. When weight reduction is required, it is possible to select one having predetermined characteristics from aluminum and aluminum alloys in consideration of characteristics such as corrosion resistance, strength, and workability.

なお、熱交換器では、外管１２の内部に設けられる内管１３の内圧を高くして運転されることが多いため、外管１２は、管外径に対する肉厚を大きくすることが多く、外管１２の肉厚は、熱交換器の運転圧力に基づいて計算される耐圧強度から決定すればよい。外管１２には、一般に、押出し素管を圧延、抽伸して製作される継目無し管が多く用いられるが、耐圧強度が要求値を満たせば、溶接管を用いてもよい。   Since the heat exchanger is often operated by increasing the internal pressure of the inner tube 13 provided inside the outer tube 12, the outer tube 12 often increases the wall thickness relative to the tube outer diameter. The thickness of the outer tube 12 may be determined from the pressure resistance calculated based on the operating pressure of the heat exchanger. In general, a seamless pipe produced by rolling and drawing an extruded element pipe is often used as the outer pipe 12, but a welded pipe may be used as long as the pressure strength satisfies a required value.

外管１２の全長の少なくとも一部の領域に管軸方向に沿って凹凸部１２Ｂを設けることによって、外管１２の外側を流れる水が撹拌され、外管１２の管外表面積が増加する。このため、水の熱伝達性能が向上する。外管１２に設けられた凹凸部１２Ｂは、外管１２にコルゲート加工等によって管軸方向に沿ってらせん状に形成されていることが好ましい。これにより、外管１２の外側を流れる水に旋回流が与えられ、圧力損失を小さく抑えながら、水の熱伝達性能を向上させることができる。   By providing the concavo-convex portion 12B along the tube axis direction in at least a partial region of the entire length of the outer tube 12, water flowing outside the outer tube 12 is agitated, and the surface area outside the tube of the outer tube 12 increases. For this reason, the heat transfer performance of water improves. The uneven portion 12B provided on the outer tube 12 is preferably formed in a spiral shape along the tube axis direction on the outer tube 12 by corrugating or the like. Thereby, a swirl flow is given to the water flowing outside the outer pipe 12, and the heat transfer performance of the water can be improved while suppressing the pressure loss to a small value.

凹凸部１２Ｂをらせん状に形成することによって、図１（ａ）に示されるように、内管１３の外周面と外管１２の内周面とによってらせん状の漏洩路１７が形成されるため、この漏洩路１７を介して冷媒または水の漏洩を迅速に検知することができる。そのため、後述する第２実施形態に係る漏洩検知管（１０Ｂ）と比較すると、外管１２の内表面と内管１３の外表面のいずれか一方または両方の粗面化（後記する図１（ｃ）参照）を省略することができ、また、後述する第３実施形態に係る漏洩検知管（１０Ｃ）と比較すると、外管１２の内周面への条溝１５（後記する図２（ａ）参照）の形成を省略することができる利点がある。   By forming the concavo-convex portion 12B in a spiral shape, a spiral leak path 17 is formed by the outer peripheral surface of the inner tube 13 and the inner peripheral surface of the outer tube 12 as shown in FIG. The leakage of the refrigerant or water can be quickly detected through the leakage path 17. Therefore, when compared with a leak detection tube (10B) according to a second embodiment described later, either one or both of the inner surface of the outer tube 12 and the outer surface of the inner tube 13 are roughened (see FIG. 1C described later). )) Can be omitted, and compared with a leak detection pipe (10C) according to a third embodiment to be described later, a groove 15 on the inner peripheral surface of the outer pipe 12 (FIG. 2A described later). There is an advantage that the formation of the reference) can be omitted.

凹凸部１２Ｂをらせん状に形成する場合には、その溝深さ（凹部の深さ）ＨＣ_１（図１（ａ）参照）と最大外径ＤＣ_１（図１（ａ）参照）との比（ＨＣ_１／ＤＣ_１）を０．０２以上（ＨＣ_１／ＤＣ_１≧０．０２）とすることが好ましい。なお、最大外径ＤＣ_１は、漏洩検知管１０Ａを管軸直交断面で見たとき、凹凸部１２Ｂにおける凸部の頂点を結ぶ円の直径であり、外管１２をコルゲート加工した場合には、外管１２において凹凸部１２Ｂが形成されていない部分における外径に等しい。ＨＣ_１／ＤＣ_１値が０．０２未満であると、外管１２の外側を流れる水の撹拌効果が小さく、漏洩検知管１０Ａの管外表面積（外管１２の管外表面積）の増加も少ないため、熱媒体たる水の熱伝達性能の向上が期待し難くなる。 When the concavo-convex portion 12B is formed in a spiral shape, the ratio between the groove depth (depth of the recess) HC ₁ (see FIG. 1 (a)) and the maximum outer diameter DC ₁ (see FIG. 1 (a)). (HC ₁ / DC ₁ ) is preferably 0.02 or more (HC ₁ / DC ₁ ≧ 0.02). The maximum outer diameter DC _1, when viewed leak detection tube 10A at pipe axis orthogonal cross section, a circle having a diameter connecting the apexes of the convex portion of the concavo-convex part 12B, when corrugated outer tube 12, It is equal to the outer diameter in the part in which the uneven part 12B is not formed in the outer tube 12. When the HC ₁ / DC ₁ value is less than 0.02, the stirring effect of the water flowing outside the outer tube 12 is small, and the increase in the outer surface area of the leak detection tube 10A (the outer surface area of the outer tube 12) is small. For this reason, it is difficult to expect improvement in the heat transfer performance of water as a heat medium.

また、凹凸部１２Ｂをらせん状に形成する場合には、ねじれ角γ_１を４０度以上（γ_１≧４０°）とすることが好ましい。ねじれ角γ_１とは、図１（ａ）に示されるように、凹凸部１２Ｂの凹部と外管１２の管軸とがなす角度をいう。このねじれ角γ_１が４０°未満であると、外管１２の外側を流通する水の撹拌効果が小さく、漏洩検知管１０Ａの管外表面積（外管１２の管外表面積）の増加も少ないため、熱媒体たる水の熱伝達性能の向上が期待し難くなる。 Moreover, when forming the uneven | corrugated | grooved part 12B in a helical form, it is preferable that the twist angle (gamma) ₁ shall be 40 degree | times or more ((gamma) ₁ > = 40 degree). As shown in FIG. 1A, the twist angle γ ₁ refers to an angle formed by the concave portion of the concavo-convex portion 12 </ b> B and the tube axis of the outer tube 12. When the twist angle γ ₁ is less than 40 °, the stirring effect of the water flowing outside the outer tube 12 is small, and the increase in the outer surface area of the leak detection tube 10A (the outer surface area of the outer tube 12) is small. It is difficult to expect improvement in the heat transfer performance of water as a heat medium.

凹凸部１２Ｂの条数について、図１（ａ）には条数が１本の形態が示されているが、凹凸部１２Ｂの条数は複数本であってもよく、一般的には、１〜３本とされる。複数本の条を形成する場合は、前記したねじれ角γ_１が互いに異なる凹凸部１２Ｂを形成したり、ねじれ角γ_１が同一で、位相が異なる凹凸部１２Ｂを形成したりすることができる。また、複数本の条を形成することによって、条間のピッチ（凹凸部１２Ｂのピッチ）を小さくすることが可能となり、伝熱面積（漏洩検知管１０Ａの管外表面積）が大きくなると共に、外管１２Ｂの外側を流れる水の撹拌効果が大きくなるため、水の熱伝達性能が向上する。 As for the number of strips of the concavo-convex portion 12B, FIG. 1 (a) shows a form having one strip, but the number of strips of the concavo-convex portion 12B may be plural, generally 1 ~ 3. When forming a strip of multiple book, or forming the above-mentioned twist angle gamma ₁ are different from each other uneven portion 12B, at the same twist angle gamma _1, can be phase or form different uneven portion 12B. Further, by forming a plurality of strips, it becomes possible to reduce the pitch between the strips (the pitch of the concavo-convex portion 12B), and the heat transfer area (external surface area of the leak detection tube 10A) increases, Since the stirring effect of the water flowing outside the pipe 12B is increased, the heat transfer performance of the water is improved.

なお、本発明において、凹凸部１２Ｂはらせん状に限定されず、前記したねじれ角γ_１が９０°の形態、すなわち、凹凸部１２Ｂが管軸方向に沿って、らせん状の条を形成しないもの（いわゆる、蛇腹状のもの）も含む。 In the present invention, the uneven portion 12B is not limited to a spiral shape, and the twist angle γ ₁ described above is 90 °, that is, the uneven portion 12B does not form a spiral line along the tube axis direction. (So-called bellows-like ones) are also included.

［内管］
図１（ａ）に示すように、内管１３として、漏洩検知管１０Ａにおいては平滑管を用いている。内管１３の内径は、内管１３内を冷媒が必要量流通することが可能な寸法に設定される。また、内管１３の肉厚は、内管１３内を流通する冷媒の圧力に耐え得るように、選定された材料（材質）の強度等を考慮して決定される。内管１３の材質は特に限定されるものではく、外管１２と同じ材料を用いてもよいし、異なる材料を用いてもよい。例えば、外径はφ１．５〜１８ｍｍ、肉厚は０．２〜２ｍｍ、長さは１〜３０ｍが好ましい。なお、内管１３としては、外管１２と同様に継目無し管を用いることが多いが、耐圧強度の要求値を満たせば、溶接管を用いてもよい。内管１３内に流通させる冷媒についての詳細は、漏洩検知管１０Ａを備えた熱交換器２０Ａ（図５（ａ）等参照）について後に説明する際に、併せて述べることとする。 [Inner pipe]
As shown in FIG. 1A, a smooth tube is used as the inner tube 13 in the leak detection tube 10A. The inner diameter of the inner tube 13 is set to a dimension that allows the required amount of refrigerant to flow through the inner tube 13. Further, the thickness of the inner tube 13 is determined in consideration of the strength of the selected material (material) so as to withstand the pressure of the refrigerant flowing through the inner tube 13. The material of the inner tube 13 is not particularly limited, and the same material as that of the outer tube 12 may be used, or a different material may be used. For example, the outer diameter is preferably 1.5 to 18 mm, the thickness is 0.2 to 2 mm, and the length is preferably 1 to 30 m. As the inner tube 13, a seamless tube is often used in the same manner as the outer tube 12, but a welded tube may be used as long as the required value of pressure strength is satisfied. The details of the refrigerant to be circulated in the inner pipe 13 will be described together when the heat exchanger 20A (see FIG. 5A) provided with the leak detection pipe 10A is described later.

内管１３は、その両端の少なくとも一方の管端部を外管１２の管端部より管軸方向に突出している（図１（ａ）の端部参照）。このような構成により、熱交換器を製造する際に、漏洩検知管１０Ａと他の部品との接続が容易となる。この内管１３の突出長さは、製造する熱交換器のサイズにも依るが、例えば、１０〜１００ｍｍとすることができる。   The inner tube 13 has at least one tube end portion projecting from the tube end portion of the outer tube 12 in the tube axis direction (see the end portion in FIG. 1A). With such a configuration, when the heat exchanger is manufactured, the leakage detection tube 10A can be easily connected to other components. The protruding length of the inner tube 13 depends on the size of the heat exchanger to be manufactured, but can be set to 10 to 100 mm, for example.

《第２実施形態：漏洩検知管》
図１（ｂ）に本発明の第２実施形態に係る漏洩検知管の管軸方向に沿った断面図を示し、図１（ｃ）に漏洩検知管を構成する内管と外管の境界近傍の拡大断面図を示す。この漏洩検知管１０Ｂは、内管１３と、内管１３の外側に嵌合する外管１２を備え、内管１３と外管１２はそれぞれ、その全長の少なくとも一部の領域に管軸方向に沿って互いに嵌合する凹凸部１３Ｂ，凹凸部１２Ｂを有している。 << 2nd Embodiment: Leak detection tube >>
FIG. 1B shows a cross-sectional view along the tube axis direction of the leak detection tube according to the second embodiment of the present invention, and FIG. 1C shows the vicinity of the boundary between the inner tube and the outer tube constituting the leak detection tube. The expanded sectional view of is shown. The leak detection tube 10B includes an inner tube 13 and an outer tube 12 fitted to the outside of the inner tube 13. Each of the inner tube 13 and the outer tube 12 extends in the tube axis direction in at least a part of the entire length thereof. It has the uneven | corrugated | grooved part 13B and the uneven | corrugated | grooved part 12B which mutually fit along.

漏洩検知管１０Ｂは、先に説明した漏洩検知管１０Ａと同様に、内管１３の内側に冷媒を流通させると共に、外管１２の外側に水を流通させ、冷媒と水との間で熱交換を行う熱交換器に用いられ、その際に、冷媒または水の漏洩を内管１３の外周面と外管１２の内周面とによって形成される漏洩路１７を介して検知する。   The leak detection tube 10B, like the leak detection tube 10A described above, circulates the refrigerant inside the inner tube 13 and circulates water outside the outer tube 12, and exchanges heat between the refrigerant and water. In this case, leakage of the refrigerant or water is detected through a leakage path 17 formed by the outer peripheral surface of the inner tube 13 and the inner peripheral surface of the outer tube 12.

［外管］
外管１２の凹凸部１２Ｂと内管１３の凹凸部１３Ｂは、凹部どうし凸部どうしが重なり合うようにして嵌合している。そのため、内管１３の外周面と外管１２の内周面との間に漏洩路１７を確保して、漏洩した水または冷媒の検知に遅れが生じないように、外管１２の内周面が粗面化されていることが好ましい。このような粗面化した表面は、図１（ｃ）に示されるように、その表面の微少な凹凸によって漏洩路１７を形成する。こうして形成される漏洩路１７の大きさは、例えば、粗面化されていない平滑管からなる二重構造管を嵌合させて形成される嵌合面の隙間に比べて大きなものとなる。 [Outer tube]
The concave-convex portion 12B of the outer tube 12 and the concave-convex portion 13B of the inner tube 13 are fitted so that the concave portions and the convex portions overlap each other. Therefore, the inner peripheral surface of the outer tube 12 is secured so that a leakage path 17 is secured between the outer peripheral surface of the inner tube 13 and the inner peripheral surface of the outer tube 12 so that there is no delay in detecting leaked water or refrigerant. Is preferably roughened. As shown in FIG. 1C, such a roughened surface forms a leakage path 17 by minute irregularities on the surface. The size of the leakage path 17 formed in this way is larger than, for example, the gap between the fitting surfaces formed by fitting a double structure tube made of a smooth tube that is not roughened.

外管１２の内周面を粗面化する場合、その表面粗さは、管軸方向で測定した最大断面高さＲｔで４μｍ以上となることが好ましく、６μｍ以上となることがさらに好ましい。また、表面粗さを算術平均粗さＲａで測定した場合、算術平均粗さＲａは０．８μｍ以上であることが好ましく、１．２μｍ以上であることがさらに好ましい。なお、粗面化された表面は、外管１２の内表面に、ショットブラストや化学研磨、化学エッチング等を行うことによって形成することができる。   When the inner peripheral surface of the outer tube 12 is roughened, the surface roughness is preferably 4 μm or more, and more preferably 6 μm or more, in terms of the maximum cross-sectional height Rt measured in the tube axis direction. Further, when the surface roughness is measured by the arithmetic average roughness Ra, the arithmetic average roughness Ra is preferably 0.8 μm or more, and more preferably 1.2 μm or more. The roughened surface can be formed on the inner surface of the outer tube 12 by performing shot blasting, chemical polishing, chemical etching, or the like.

このような内周面の粗面化を除いては、外管１２に要求される特性は、先に説明した漏洩検知管１０Ａの外管１２と同じであるので、ここでの説明は省略する。   Except for such roughening of the inner peripheral surface, the characteristics required for the outer tube 12 are the same as those of the outer tube 12 of the leak detection tube 10A described above, and thus description thereof is omitted here. .

［内管］
内管１３においてその全長の少なくとも一部の領域に管軸方向に沿って形成された凹凸部１３Ｂは、外管１２の凹凸部１２Ｂと、凹部どうしと凸部どうしが重なりあうようにして嵌合している。内管１３に凹凸部１３Ｂを設けることにより、内管１３の内側を流通する冷媒が撹拌され、内管１３の管内表面積が増加する。このため、冷媒の熱伝達性能が向上する。内管１３に設けられた凹凸部１３Ｂは、内管１３にコルゲート加工等によって管軸方向に沿って、らせん状に形成されていることが好ましい。これにより、内管１３の内側を流通する冷媒に旋回流が与えられ、圧力損失を小さく抑えながら、冷媒の熱伝達性能を向上させることができる。特に、冷媒として冷凍機油を含む二酸化炭素を用いる場合は、圧力損失の増加を抑えながら、平滑管に比べて伝熱性能を向上させることができる。 [Inner pipe]
The concave / convex portion 13B formed along the tube axis direction in at least a part of the entire length of the inner tube 13 is fitted so that the concave / convex portion 12B of the outer tube 12 and the concave portion and the convex portion overlap each other. is doing. By providing the uneven portion 13 </ b> B in the inner tube 13, the refrigerant flowing inside the inner tube 13 is stirred, and the surface area of the inner tube 13 in the tube increases. For this reason, the heat transfer performance of the refrigerant is improved. The uneven portion 13B provided in the inner tube 13 is preferably formed in a spiral shape along the tube axis direction on the inner tube 13 by corrugating or the like. Thereby, a swirl | flow is given to the refrigerant | coolant which distribute | circulates the inner side of the inner pipe | tube 13, and the heat transfer performance of a refrigerant | coolant can be improved, suppressing a pressure loss small. In particular, when carbon dioxide containing refrigerating machine oil is used as the refrigerant, heat transfer performance can be improved as compared with a smooth tube while suppressing an increase in pressure loss.

なお、凹凸部１３Ｂは、後に漏洩検知管１０Ｂの製造方法について説明するように、内管１３として用いる平滑管の外周面と外管として用いる平滑管の内周面とを密着させた二重管に対して、その外表面からコルゲート加工を施すことにより、管軸方向に沿って、らせん状に形成することができる。   The uneven portion 13B is a double tube in which the outer peripheral surface of the smooth tube used as the inner tube 13 and the inner peripheral surface of the smooth tube used as the outer tube are brought into close contact with each other, as will be described later about the manufacturing method of the leak detection tube 10B. On the other hand, by corrugating from the outer surface, it can be formed in a spiral shape along the tube axis direction.

凹凸部１３Ｂをらせん状に形成する場合に、その溝深さＨＣ_２（図１（ｂ）参照）と最大外径ＤＣ_２（図１（ｂ）参照）との比（ＨＣ_２／ＤＣ_２）を０．０２以上とする（ＨＣ_２／ＤＣ_２≧０．０２）ことが好ましい。なお、最大外径ＤＣ_２は、漏洩検知管１０Ｂを管軸直交断面で見たとき、凹凸部１３Ｂにおける凸部の頂点を結ぶ円の直径であり、内管１３をコルゲート加工した場合には、内管１３において凹凸部１３Ｂが形成されていない部分における外径に等しい。ＨＣ_２／ＤＣ_２値が０．０２未満であると、内管１３の内側を流通する冷媒の撹拌効果が小さく、漏洩検知管１０Ｂの管内表面積（内管１３の管内表面積）の増加も少ないため、冷媒の熱伝達性能の向上が期待し難くなる。 When the uneven portion 13B is formed in a spiral shape, the ratio (HC ₂ / DC ₂ ) between the groove depth HC ₂ (see FIG. 1B) and the maximum outer diameter DC ₂ (see FIG. 1B). Is preferably 0.02 or more (HC ₂ / DC ₂ ≧ 0.02). The maximum outer diameter DC _2, when viewed leak detection tube 10B in the tube axis perpendicular cross-section, the diameter of a circle connecting vertexes of the projections of the concavo-convex part 13B, when the inner tube 13 and the corrugated processing, It is equal to the outer diameter of the inner tube 13 where the uneven portion 13B is not formed. When the HC ₂ / DC ₂ value is less than 0.02, the stirring effect of the refrigerant flowing inside the inner tube 13 is small, and the increase in the surface area of the leak detection tube 10B (the surface area of the inner tube 13) is small. It is difficult to expect improvement in the heat transfer performance of the refrigerant.

凹凸部１３Ｂをらせん状に形成する場合には、ねじれ角γ_２を４０度以上（γ_２≧４０°）とすることが好ましい。ねじれ角γ_２は、図１（ｂ）に示されるように、凹凸部１３Ｂの凹部と内管１３の管軸とがなす角度をいい、漏洩検知管１０Ｂでは、実質的に外管１２に設けられた凹凸部１２Ｂのねじれ角γ_１と内管１３に設けられた凹凸部１３Ｂのねじれ角γ_２は略等しい。ねじれ角γ_２が４０°未満であると、内管１３の内側を流通する冷媒の撹拌効果が小さく、漏洩検知管１０Ｂの管内表面積（内管１３の管内表面積）の増加も少ないため、水の熱伝達性能の向上が期待し難くなる。 When the uneven portion 13B is formed in a spiral shape, the twist angle γ ₂ is preferably set to 40 ° or more (γ ₂ ≧ 40 °). As shown in FIG. 1B, the torsion angle γ ₂ is an angle formed by the concave portion of the concave and convex portion 13B and the tube axis of the inner tube 13, and the leakage detection tube 10B is substantially provided in the outer tube 12. was twist angle gamma ₂ uneven portion 13B provided on the twist angle gamma ₁ and the inner tube 13 of the concave-convex portion 12B are substantially equal. If the twist angle γ ₂ is less than 40 °, the stirring effect of the refrigerant flowing inside the inner tube 13 is small, and the increase in the surface area of the leak detection tube 10B (the surface area of the inner tube 13) is small. It becomes difficult to expect improvement in heat transfer performance.

内管１３に形成される凹凸部１３Ｂの条数は、外管１２に形成する凹凸部１２Ｂの条数と同じとされ、凹凸部１３Ｂに複数本の条を形成する場合には、前記したねじれ角γ_２が互いに異なる凹凸部１３Ｂを形成したり、ねじれ角γ_２が同一で位相が異なる凹凸部１３Ｂを形成したりすることができる。また、複数本の条を形成することによって、条間のピッチ（凹凸部１３Ｂのピッチ）を小さくすることが可能となり、伝熱面積（漏洩検知管１０Ｂの管内表面積）が大きくなると共に、冷媒の撹拌効果が大きくなるため、冷媒の熱伝達性能が向上する。 The number of ridges 13B formed on the inner tube 13 is the same as the number of ridges 12B formed on the outer tube 12, and when a plurality of ridges are formed on the ridge 13B, the above-described twist or to form a corner gamma ₂ is different uneven portion 13B, it is possible to twist angle gamma ₂ is or forms an uneven portion 13B having different phases in the same. In addition, by forming a plurality of strips, it becomes possible to reduce the pitch between the strips (the pitch of the concavo-convex portion 13B), increase the heat transfer area (surface area of the leak detection tube 10B), Since the stirring effect is increased, the heat transfer performance of the refrigerant is improved.

外管１２の内周面を粗面化したのと同様に、内管１３の外周面もまた粗面化されていることが好ましい。これにより、図１（ｃ）に示すように、漏洩路１７を大きく形成することができ、漏洩した水または冷媒を迅速に検知することができるようになる。漏洩検知管１０Ｂにおいては、外管１２の内周面と内管１３の外周面のいずれか一方が粗面化されていればよいが、両方が粗面化されていることがより好ましい。   Similarly to the roughening of the inner peripheral surface of the outer tube 12, the outer peripheral surface of the inner tube 13 is also preferably roughened. Thereby, as shown in FIG.1 (c), the leak path 17 can be formed large and it becomes possible to detect the leaked water or refrigerant | coolant rapidly. In the leak detection tube 10B, either the inner peripheral surface of the outer tube 12 or the outer peripheral surface of the inner tube 13 may be roughened, but it is more preferable that both are roughened.

《第３実施形態：漏洩検知管》
図２（ａ）に本発明の第３実施形態に係る漏洩検知管の管軸方向に沿った断面図を示す。この漏洩検知管１０Ｃは、先に説明した漏洩検知管１０Ｂ（図１（ｂ）参照）の一変形例であり、漏洩検知管１０Ｃを構成する外管１２としては、その内周面に管軸方向にらせん状の条溝１５が形成された内面溝付管が用いられており、この点で漏洩検知管１０Ｂと異なる。外管１２の内周面に条溝１５を設けることにより、この条溝１５が漏洩路１７となって、漏洩した水または冷媒を迅速に検知することができるようになる。 << Third Embodiment: Leakage Detector Tube >>
FIG. 2A shows a cross-sectional view along the tube axis direction of the leak detection tube according to the third embodiment of the present invention. This leak detection tube 10C is a modification of the leak detection tube 10B described above (see FIG. 1B). The outer tube 12 constituting the leak detection tube 10C has a tube shaft on its inner peripheral surface. An internally grooved tube having a spiral groove 15 formed in the direction is used, and this is different from the leak detection tube 10B. By providing the groove 15 on the inner peripheral surface of the outer tube 12, the groove 15 becomes a leakage path 17, so that the leaked water or refrigerant can be detected quickly.

なお、条溝１５を設けることによって漏洩路１７が確保されるために、外管１２の内周面及び内管１３の外周面を粗面化する必要はない。外管１２として用いる内面溝付管は、平滑管内部に溝付プラグを挿入し、管外面に回転する転造体（転造ボール、圧延ロール）を押し当て、溝を転造する方法、または条材の表面に溝を圧延し、条の端部同士を溶接する方法により製作することができる。条溝１５は、外管１２または内管１３のどの部分で漏洩が起こっても漏洩を検知でき、かつ、外管１２と内管１３の熱伝達を低下させないように設ければよく、例えばその深さが０．０１〜０．２ｍｍ、管軸平行断面における条溝１５のねじれ角が０°（管軸方向に平行に形成された平行条溝）〜４５°、管軸直交断面における条溝１５間に形成されたフィンの山頂角が１０〜４５°、条溝１５の溝数は３０〜７０であることが好ましい。これらの範囲であれば、大きなコスト上昇を招くことなく漏洩検知管１０Ｃを製造することができる。   In addition, since the leakage path 17 is ensured by providing the groove 15, it is not necessary to roughen the inner peripheral surface of the outer tube 12 and the outer peripheral surface of the inner tube 13. The inner grooved tube used as the outer tube 12 is a method of rolling a groove by inserting a grooved plug inside a smooth tube and pressing a rolled body (rolling ball, rolling roll) rotating on the outer surface of the tube, or It can be manufactured by rolling grooves on the surface of the strip and welding the ends of the strip. The groove 15 may be provided so that leakage can be detected in any part of the outer tube 12 or the inner tube 13 and the heat transfer between the outer tube 12 and the inner tube 13 is not lowered. The depth is 0.01 to 0.2 mm, the twist angle of the groove 15 in the tube axis parallel section is 0 ° (parallel groove formed in parallel to the tube axis direction) to 45 °, the groove in the tube axis orthogonal section It is preferable that the crest angle of the fin formed between 15 is 10 to 45 °, and the number of grooves 15 is 30 to 70. Within these ranges, the leak detection tube 10C can be manufactured without causing a large cost increase.

また、図示しないが、外管１２の内周面に条溝１５を設けない場合には、内管１３は、その外周面おいて管軸方向にリブ（突条部）を備えていることが好ましい。このリブは、外管１２の内周面に形成された条溝１５と同様に、外管１２と内管１３との間に空間を形成し、この空間が漏洩路として機能する。管軸直交断面におけるリブの高さは０．０２〜０．１ｍｍとすることが好ましい。リブの高さが０．０５ｍｍ未満では、外管１２と内管１３との間に形成される空間の漏洩路としての作用が大きくなく、一方、０．１ｍｍを超えると．リブの成形性が低下したり、伝熱性能が低下したりするおそれがある。なお、リブは、管軸方向に平行であってもよいし、所定角度をなすようにらせん状に形成されていてもよい。   Although not shown, when the groove 15 is not provided on the inner peripheral surface of the outer tube 12, the inner tube 13 may be provided with ribs (projections) on the outer peripheral surface in the tube axis direction. preferable. This rib forms a space between the outer tube 12 and the inner tube 13 in the same manner as the groove 15 formed on the inner peripheral surface of the outer tube 12, and this space functions as a leakage path. The height of the rib in the cross section perpendicular to the tube axis is preferably 0.02 to 0.1 mm. When the height of the rib is less than 0.05 mm, the effect as a leakage path of the space formed between the outer tube 12 and the inner tube 13 is not large, while when the height exceeds 0.1 mm. There is a possibility that the moldability of the ribs may be deteriorated and the heat transfer performance may be deteriorated. The ribs may be parallel to the tube axis direction or may be formed in a spiral shape so as to form a predetermined angle.

漏洩検知管１０Ｃのその他の構成要件は漏洩検知管１０Ｂと同じであるので、ここでの説明は省略する。   Since the other components of the leak detection tube 10C are the same as those of the leak detection tube 10B, description thereof is omitted here.

《第４実施形態：漏洩検知管》
図２（ｂ）に本発明の第４実施形態に係る漏洩検知管の管軸方向に沿った断面図を示す。この漏洩検知管１０Ｄは、先に説明した漏洩検知管１０Ａ（図１（ａ）参照）の一変形例であり、漏洩検知管１０Ｄを構成する内管１３としては、その内周面に管軸方向にらせん状の条溝１６が形成された内面溝付管が用いられており、この点で漏洩検知管１０Ａと異なる。漏洩検知管１０Ｄでは、このような内面溝付管を用いることにより、内管１３の内側を流通する冷媒が条溝１６で撹拌され、旋回流が与えられ、内管１３の管内表面積が増加する。そのため、冷媒の熱伝達性能が向上する。特に、冷媒として冷凍機油を含む二酸化炭素を用いる場合は、圧力損失の増加を抑えながら、平滑管に比べて伝熱性能を向上させることができる。漏洩検知管１０Ｄのその他の構成要件は漏洩検知管１０Ａと同じであるので、ここでの説明は省略する。なお、条溝１６の形状は、前記条溝１５と同一であることが好ましい。 << 4th Embodiment: Leak detection tube >>
FIG. 2B shows a cross-sectional view along the tube axis direction of the leak detection tube according to the fourth embodiment of the present invention. This leak detection tube 10D is a modification of the leak detection tube 10A described above (see FIG. 1A), and the inner tube 13 constituting the leak detection tube 10D has a tube shaft on its inner peripheral surface. An internally grooved tube having a spiral groove 16 formed in the direction is used, and this is different from the leak detection tube 10A. In the leak detection tube 10D, by using such an internally grooved tube, the refrigerant flowing inside the inner tube 13 is agitated by the groove 16, and a swirling flow is given, and the inner surface area of the inner tube 13 increases. . Therefore, the heat transfer performance of the refrigerant is improved. In particular, when carbon dioxide containing refrigerating machine oil is used as the refrigerant, heat transfer performance can be improved as compared with a smooth tube while suppressing an increase in pressure loss. Since the other components of the leak detection tube 10D are the same as those of the leak detection tube 10A, description thereof is omitted here. The shape of the groove 16 is preferably the same as that of the groove 15.

なお、前記した漏洩検知管１０Ｃにおいて外管１２として用いられている内面溝付管と、漏洩検知管１０Ｄにおいて内管１３として用いられている内面溝付管とからなる漏洩検知管も本発明の好適な一実施形態であることはいうまでもない。   In addition, a leak detection tube comprising an inner grooved tube used as the outer tube 12 in the leak detection tube 10C and an inner grooved tube used as the inner tube 13 in the leak detection tube 10D is also the present invention. It goes without saying that this is a preferred embodiment.

《漏洩検知管の製造方法》
前記した漏洩検知管１０Ａ，１０Ｂをコルゲート加工により製造する方法について説明する。図３（ａ）に本発明に係る漏洩検知管の製造方法を管径方向から模式的に表した図を示し、図３（ｂ）に前記第１実施形態に係る漏洩検知管の製造方法を管軸方向から模式的に表した図を示し、図３（ｃ）に前記第２実施形態に係る漏洩検知管の製造方法を管軸方向から模式的に表した図を示す。 《Leak detector tube manufacturing method》
A method of manufacturing the leak detection tubes 10A and 10B described above by corrugating will be described. FIG. 3 (a) schematically shows a method for manufacturing a leak detection tube according to the present invention from the pipe radial direction, and FIG. 3 (b) shows a method for manufacturing the leak detection tube according to the first embodiment. The figure typically represented from the pipe-axis direction is shown, and the figure which represented typically the manufacturing method of the leak detection pipe | tube which concerns on the said 2nd Embodiment from the pipe-axis direction is shown in FIG.3 (c).

漏洩検知管１０Ａの製造においては、最初に、内管１３を外管１２の内側に挿入する（図３（ｂ）参照）。図３（ａ）に示されるように、コルゲート加工用の加工冶具６２を、外管１２の外表面側から所定圧で押し当てながら、外管１２の管外周を移動させると同時に、外管１２を所定速度で管軸方向に移動させる。これにより、外管１２にらせん状の凹凸部１２Ｂが形成され、このとき自然に内管１３の管軸と外管１２の管軸が略一致するように内管１３は外管１２の中央部に配置され、凹凸部１２Ｂにおける凹部の内表面で内管１３と嵌合し、中心外管１２と内管１３との間に漏洩路１７が形成され、漏洩検知管１０Ａが製造される。なお、凹凸部１２Ｂのねじれ角γ_１は、外管１２を管軸方向に移動させる速度により定めることができる。 In manufacturing the leak detection tube 10A, first, the inner tube 13 is inserted inside the outer tube 12 (see FIG. 3B). As shown in FIG. 3A, the outer periphery of the outer tube 12 is simultaneously moved while the processing jig 62 for corrugating is pressed from the outer surface side of the outer tube 12 with a predetermined pressure. Is moved in the tube axis direction at a predetermined speed. As a result, a spiral concavo-convex portion 12B is formed in the outer tube 12, and at this time, the inner tube 13 is the central portion of the outer tube 12 so that the tube axis of the inner tube 13 and the tube axis of the outer tube 12 substantially coincide with each other. Is fitted to the inner tube 13 on the inner surface of the recess in the concavo-convex portion 12B, a leakage path 17 is formed between the center outer tube 12 and the inner tube 13, and the leakage detection tube 10A is manufactured. The twist angle γ ₁ of the uneven portion 12B can be determined by the speed at which the outer tube 12 is moved in the tube axis direction.

漏洩検知管１０Ｂの製造においては、内管１３の外径と外管１２の内径との差が小さく、かつ、外管１２への内管１３の挿入を容易に行うことができる内管１３と外管１２を用いる。このような内管１３を外管１２内に挿入し、ロール嵌合または抽伸嵌合により外管１２を縮径させて、外管１２全体を内管１３に嵌合させた二重管とする（図３（ｃ）参照）。次いで、図３（ａ）に示されるように、加工冶具６２を、外管１２の外表面側から所定圧で押し当てながら、外管１２の管外周を移動させると同時に、外管１２を所定速度で管軸方向に移動させる。これにより、外管１２にらせん状の凹凸部１２Ｂが形成されると同時に、内管１３にらせん状の凹凸部１３Ｂが形成され、凹凸部１２Ｂと凹凸部１３Ｂ同士が嵌合した漏洩検知管１０Ｂが製造される。   In manufacturing the leak detection tube 10B, the difference between the outer diameter of the inner tube 13 and the inner diameter of the outer tube 12 is small, and the inner tube 13 can be easily inserted into the outer tube 12. An outer tube 12 is used. Such an inner tube 13 is inserted into the outer tube 12, and the outer tube 12 is reduced in diameter by roll fitting or drawing fitting so that the entire outer tube 12 is fitted to the inner tube 13. (See FIG. 3C). Next, as shown in FIG. 3A, the outer periphery of the outer tube 12 is moved while the processing jig 62 is pressed from the outer surface side of the outer tube 12 with a predetermined pressure. Move in the tube axis direction at speed. As a result, the spiral concavo-convex portion 12B is formed on the outer tube 12, and at the same time, the spiral concavo-convex portion 13B is formed on the inner tube 13, and the concavo-convex portion 12B and the concavo-convex portion 13B are fitted to each other. Is manufactured.

なお、凹凸部１２Ｂ，１３Ｂのそれぞれの溝深さＨＣ_１，ＨＣ_２はほぼ同一となり、それぞれのねじれ角γ_１，γ_２もほぼ同一となる（ＨＣ_１＝ＨＣ_２、γ_１＝γ_２）。漏洩路１７は、ロール嵌合または抽伸嵌合の際に形成され、コルゲート加工を施しても、外管１２と内管１３との間の漏洩路１７は維持される。このような漏洩検知管１０Ｂの製造方法において、外管１２として内面溝付管を用いることにより前記した漏洩検知管１０Ｃを製造することができ、内管１３として内面溝付管を用いることにより前記した漏洩検知管１０Ｄを製造することができる。 The groove depths HC ₁ and HC ₂ of the concave and convex portions 12B and 13B are substantially the same, and the torsion angles γ ₁ and γ ₂ are also substantially the same (HC ₁ = HC ₂ , γ ₁ = γ ₂ ). . The leakage path 17 is formed at the time of roll fitting or drawing fitting, and the leakage path 17 between the outer tube 12 and the inner tube 13 is maintained even if corrugation is performed. In such a manufacturing method of the leak detection tube 10B, the above-described leak detection tube 10C can be manufactured by using the inner surface grooved tube as the outer tube 12, and the inner tube 13 can be manufactured by using the inner surface grooved tube. The leak detection tube 10D that has been manufactured can be manufactured.

《第５実施形態：熱交換器》
図４（ａ）に本発明の一実施形態に係る熱交換器の管端部の構成を表した斜視図を示し、図４（ｂ）にこの熱交換器の概略構造を表した斜視図を示す。また、図５に熱交換器の管軸方向に沿った断面図を示す。熱交換器２０Ａは、大径管１１の内部に漏洩検知管１０Ａが配置された二重管式の構造となっており、大径管１１と漏洩検知管１０Ａとの間に水を流通させ、漏洩検知管１０Ａ内には冷媒を流通させるために、水と冷媒の流路を隔離するためのキャップ１４を管端部に備えている。漏洩検知管１０Ａはキャップ１４を貫通しており、大径管１１はキャップ１４内で開口しており、キャップ１４に設けられた開口から水が大径管１１に水が供給される。 << 5th Embodiment: Heat exchanger >>
FIG. 4 (a) shows a perspective view showing the configuration of the tube end portion of the heat exchanger according to one embodiment of the present invention, and FIG. 4 (b) shows a perspective view showing the schematic structure of this heat exchanger. Show. FIG. 5 shows a cross-sectional view along the tube axis direction of the heat exchanger. The heat exchanger 20A has a double-pipe structure in which the leak detection tube 10A is arranged inside the large diameter tube 11, and water is circulated between the large diameter tube 11 and the leak detection tube 10A. In order to circulate the refrigerant in the leak detection pipe 10A, a cap 14 for isolating the flow path of water and the refrigerant is provided at the end of the pipe. The leak detection tube 10 </ b> A penetrates the cap 14, and the large diameter tube 11 opens in the cap 14, and water is supplied to the large diameter tube 11 from the opening provided in the cap 14.

図４（ａ）及び図５に示されるように、熱交換器２０Ａでは、水と冷媒とが対向して流れるように、つまり、水を流す方向と冷媒を流す方向とを逆にしている。これにより、管軸方向において水と冷媒との温度差が大きい領域を長い範囲にわたって作り出すことができるため、熱交換性能を向上させることができる。   As shown in FIGS. 4A and 5, in the heat exchanger 20 </ b> A, the direction of flowing water and the direction of flowing refrigerant are reversed so that the water and the refrigerant flow opposite to each other. Thereby, since the area | region where the temperature difference of water and a refrigerant | coolant is large in a pipe axis direction can be created over a long range, heat exchange performance can be improved.

［漏洩検知管］
漏洩検知管１０Ａの内管１３内に冷媒を流通させる。冷媒としては、二酸化炭素等の自然冷媒や、代替フロン等が使用され、熱交換器２０Ａを給湯器用として用いる場合には、特に環境面から二酸化炭素を使用することが好ましく、二酸化炭素を超臨界状態で使用することが、熱効率の観点から、より好ましい。超臨界状態とは気相と液相の境界がなくなった状態であり、密度および粘度が気相状態に近似した低い状態であるにもかかわらず、熱伝達率が気相状態の２倍以上の高い値を示す状態を言う。 [Leak detection tube]
A refrigerant is circulated in the inner pipe 13 of the leak detection pipe 10A. As the refrigerant, natural refrigerant such as carbon dioxide, alternative chlorofluorocarbon, or the like is used, and when the heat exchanger 20A is used for a water heater, it is preferable to use carbon dioxide from the environmental viewpoint, and carbon dioxide is supercritical. It is more preferable to use in a state from the viewpoint of thermal efficiency. The supercritical state is a state in which the boundary between the gas phase and the liquid phase has disappeared, and the heat transfer coefficient is more than twice that of the gas phase, despite the low density and viscosity that are close to the gas phase. A state showing a high value.

漏洩検知管１０Ａに形成されている凹凸部１２Ｂは、熱交換器２０Ａの実際の運転において、冷媒として二酸化炭素を使用する場合には、二酸化炭素の局所熱伝達率が極大となる許容温度範囲（２０〜８０℃）を満足する領域に形成することが好ましい。   When the carbon dioxide is used as the refrigerant in the actual operation of the heat exchanger 20A, the uneven portion 12B formed in the leak detection tube 10A has an allowable temperature range in which the local heat transfer coefficient of carbon dioxide is maximized ( It is preferable to form in a region satisfying 20 to 80 ° C.

なお、熱媒体として二酸化炭素を用いる場合には、二酸化炭素そのものが潤滑作用を持たないため、熱交換システムのコンプレッサを磨耗させてしまうことがある。そのため、二酸化炭素に０．１〜６．０質量％の冷凍機油を含有させることが好ましい。冷凍機油には、ポリアルキレングリコール（ＰＡＧ）等が一般的に用いられる。冷凍機油の含有量が０．１質量％未満であると潤滑効果が低く、熱交換システムのコンプレッサを磨耗させやすい。一方、冷凍機油を６．０質量％を超えて含有させると、冷媒全体の熱伝達率が低下しやすい。   In the case where carbon dioxide is used as the heat medium, the carbon dioxide itself does not have a lubricating action, so that the compressor of the heat exchange system may be worn. Therefore, it is preferable to contain 0.1 to 6.0% by mass of refrigerating machine oil in carbon dioxide. For the refrigerating machine oil, polyalkylene glycol (PAG) or the like is generally used. When the content of the refrigerating machine oil is less than 0.1% by mass, the lubrication effect is low and the compressor of the heat exchange system is easily worn. On the other hand, if the refrigerating machine oil is contained in an amount exceeding 6.0 mass%, the heat transfer coefficient of the entire refrigerant tends to be lowered.

冷媒として代替フロンを用いる場合には、熱交換器２０Ａの成績効率（ＣＯＰ）を考慮すると、ハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）系冷媒を用いることが好ましい。代表的なＨＦＣ系冷媒としては、Ｒ３２とＲ１２５を混合した非共沸混合冷媒であるＲ４１０Ａがある。ＨＦＣ系冷媒もほぼ臨界状態で使用することが好ましい。   When using alternative chlorofluorocarbon as the refrigerant, it is preferable to use a hydrofluorocarbon (HFC) refrigerant in consideration of the performance efficiency (COP) of the heat exchanger 20A. A typical HFC refrigerant is R410A which is a non-azeotropic refrigerant mixture in which R32 and R125 are mixed. It is preferable to use the HFC refrigerant in an almost critical state.

また、熱交換器２０Ａでは、大径管１１内に１本の漏洩検知管１０Ａが配置された構造としているが、大径管１１内に複数本の漏洩検知管１０Ａを配置した構成としてもよい。漏洩検知管１０Ａを複数設ける場合には、熱伝達、圧力損失の点から、大径管１１内の水流路が均等に分割されるようにすることが好ましい。漏洩検知管１０Ａ自体の構造の詳細については既に説明しているので、ここでの説明は省略する。   The heat exchanger 20A has a structure in which one leak detection tube 10A is disposed in the large diameter tube 11, but may have a configuration in which a plurality of leak detection tubes 10A are disposed in the large diameter tube 11. . In the case where a plurality of leak detection pipes 10A are provided, it is preferable that the water flow path in the large-diameter pipe 11 is divided equally from the viewpoint of heat transfer and pressure loss. Since the details of the structure of the leak detection tube 10A itself have already been described, description thereof is omitted here.

［大径管］
大径管１１は、漏洩検知管１０Ａとの間に水流路を形成するものである。大径管１１の内径は、漏洩検知管１０Ａの外径より長く、水流路に水を流すのに十分な長さであればよく、また、大径管１１は必要とされる耐圧強度を有していればよい。大径管１１の寸法は、漏洩検知管１０Ａの寸法との関係、熱交換器２０Ａが組み込まれる給湯器等の寸法、熱容量、加工性を考慮して決められる。熱交換器２０Ａの熱交換性能や圧力損失の点から、管軸直交断面における漏洩検知管１０Ａの断面積(漏洩検知管１０Ａの本数×大径管１１の管軸直交断面における漏洩検知管１０Ａの断面積)と、大径管１１と漏洩検知管１０Ａとの間の水流路の断面積との比（外側流路面積／漏洩検知管断面積）が２〜１０の範囲内を満足するように設定することがより好ましい。一例として、大径管１１は、内径はφ８〜３０ｍｍ、肉厚は０．２〜２．５ｍｍ、長さは１〜３０ｍであることが好ましい。 [Large diameter pipe]
The large diameter pipe 11 forms a water flow path between the leak detection pipe 10A. The inner diameter of the large-diameter pipe 11 is longer than the outer diameter of the leak detection pipe 10A and may be long enough to allow water to flow through the water flow path. The large-diameter pipe 11 has the required pressure resistance. If you do. The dimensions of the large-diameter pipe 11 are determined in consideration of the relationship with the dimensions of the leak detection pipe 10A, the dimensions of the water heater in which the heat exchanger 20A is incorporated, the heat capacity, and the workability. From the viewpoint of heat exchange performance and pressure loss of the heat exchanger 20A, the cross-sectional area of the leak detection tube 10A in the cross section orthogonal to the tube axis (the number of the leak detection tubes 10A × the leak detection tube 10A in the cross section orthogonal to the tube axis of the large diameter tube 11). The ratio of the cross-sectional area of the water flow path between the large-diameter pipe 11 and the leakage detection pipe 10A (outer flow path area / leakage detection pipe cross-sectional area) is within the range of 2 to 10. It is more preferable to set. As an example, the large diameter tube 11 preferably has an inner diameter of φ8 to 30 mm, a wall thickness of 0.2 to 2.5 mm, and a length of 1 to 30 m.

熱交換器２０Ａは、図４（ｂ）に示されるように、大径管１１が、巻回軸Ｙに対して直交する断面の形状が円形状となるように、らせん状に巻回された構造を有しており、このような構成とすることによって、熱交換器２０Ａをコンパクト化しながらも広い伝熱面積を確保することができる。また、巻回部には急角度に曲げられた部分がないために、水と冷媒のそれぞれの圧力損失を小さくすることができる。   In the heat exchanger 20A, as shown in FIG. 4B, the large-diameter tube 11 is spirally wound so that the cross-sectional shape orthogonal to the winding axis Y is circular. By having such a structure, it is possible to ensure a wide heat transfer area while reducing the size of the heat exchanger 20A. In addition, since there is no portion bent at a steep angle in the winding portion, each pressure loss of water and refrigerant can be reduced.

大径管１１の巻回部の最小内径ＩＤは、大径管１１及び漏洩検知管１０Ａの管外径、肉厚、機械的性質（引張強さ、耐力、ばね限界値等）等に依存するが、例えば、大径管１１の管外径を定数“ａ”とすると、巻回部の最小内径ＩＤは“ａ”の６倍程度まで小さくすることが可能である。また、巻回部の高さＨを小さくするために、図４（ｂ）には一重巻き構造としたが、二重巻き構造とすることも好ましい。大径管１１の巻回部においては、大径管１１同士は接触していてもよいし、一定の隙間によって離間している状態としてもよい。熱交換器２０Ａのコンパクト化の点からは、大径管１１同士を接触させることが好ましい。   The minimum inner diameter ID of the winding portion of the large-diameter pipe 11 depends on the pipe outer diameter, thickness, mechanical properties (tensile strength, proof stress, spring limit value, etc.) of the large-diameter pipe 11 and the leak detection pipe 10A. However, for example, when the outer diameter of the large diameter tube 11 is a constant “a”, the minimum inner diameter ID of the winding portion can be reduced to about 6 times “a”. Further, in order to reduce the height H of the winding part, the single winding structure is shown in FIG. 4B, but a double winding structure is also preferable. In the winding part of the large-diameter pipe 11, the large-diameter pipes 11 may be in contact with each other or may be separated from each other by a certain gap. From the viewpoint of making the heat exchanger 20A compact, it is preferable to bring the large-diameter tubes 11 into contact with each other.

大径管１１の材質は、特に限定されず、熱交換器２０Ａに必要な強度、耐食性、ろう付け性、曲げ加工性を有するものを使用すればよく、例えば、漏洩検知管１０Ａの外管１２および内管１３に使用されるものとして前記した材料から適宜選択することができる。大径管１１は、押出し素管を圧延、抽伸して製作される継目無し管、あるいは所定幅の板条の幅方向の端面を溶接して製作される溶接管を用いてもよい。なお、熱交換器では、ＪＩＳＨ３３００に規定する合金番号Ｃ１１０１の無酸素銅、合金番号Ｃ１２０１およびＣ１２２０のりん脱酸銅が広く用いられている。   The material of the large diameter tube 11 is not particularly limited, and a material having the strength, corrosion resistance, brazing property, and bending workability necessary for the heat exchanger 20A may be used. For example, the outer tube 12 of the leak detection tube 10A. And it can select suitably from an above-described material as what is used for the inner tube | pipe 13. FIG. The large-diameter pipe 11 may be a seamless pipe manufactured by rolling and drawing an extruded element pipe, or a welded pipe manufactured by welding end faces in the width direction of a predetermined width strip. In heat exchangers, oxygen-free copper with alloy number C1101 and phosphorus-deoxidized copper with alloy numbers C1201 and C1220 specified in JISH3300 are widely used.

大径管１１としては、管内面が平滑である平滑管が用いられることが多く、熱交換器２０Ａにおいても、図５に示されるように、平滑管を用いているが、大径管１１として内面溝付管を使用してもよい。このような内面溝付管を用いることにより、大径管１１内を流れる水が撹拌され、旋回流が与えられて、水の熱伝達性能を向上させることができる。   As the large-diameter pipe 11, a smooth pipe having a smooth pipe inner surface is often used, and the heat exchanger 20A also uses a smooth pipe as shown in FIG. An internally grooved tube may be used. By using such an internally grooved tube, the water flowing in the large-diameter tube 11 is agitated and a swirling flow is given, so that the heat transfer performance of the water can be improved.

《第６実施形態：熱交換器》
図６（ａ）に本発明の別の実施形態に係る熱交換器の管軸方向に沿った断面図を示す。この熱交換器２０Ｂは、大径管１１の内側に、図１（ｂ）に示した漏洩検知管１０Ｂが配置された二重管式の構造を有している。 << 6th Embodiment: Heat exchanger >>
FIG. 6A shows a cross-sectional view along the tube axis direction of a heat exchanger according to another embodiment of the present invention. This heat exchanger 20B has a double-pipe structure in which the leak detection tube 10B shown in FIG.

［漏洩検知管］
漏洩検知管１０Ｂについては、既に図１（ｂ），（ｃ）を参照して説明しているため、ここでの説明は省略する。 [Leak detection tube]
Since the leak detection tube 10B has already been described with reference to FIGS. 1B and 1C, description thereof is omitted here.

［大径管］
大径管１１の全長の少なくとも一部の領域には、管軸方向に沿って凹凸部１１Ｂが形成されており、ここでは、大径管１１の凹凸部１１Ｂは、漏洩検知管１０Ｂに設けられた凹凸部１２Ｂを囲む領域に形成されている。このような構成により、大径管１１内を流れる水は、漏洩検知管１０Ｂに設けられた凹凸部１３Ｂと大径管１１に設けられた凹凸部１１Ｂの両方により攪拌され、また、水の流路長が実質的に長くなるために、水の熱伝達性能が一層向上し、させることができる。 [Large diameter pipe]
In at least a part of the entire length of the large-diameter tube 11, an uneven portion 11B is formed along the tube axis direction. Here, the uneven portion 11B of the large-diameter tube 11 is provided in the leak detection tube 10B. It is formed in a region surrounding the uneven portion 12B. With such a configuration, the water flowing in the large-diameter pipe 11 is agitated by both the concavo-convex part 13B provided in the leak detection pipe 10B and the concavo-convex part 11B provided in the large-diameter pipe 11, and the water flow Since the path length is substantially increased, the heat transfer performance of water can be further improved.

大径管１１に形成する凹凸部１１Ｂは、大径管１１をコルゲート状に加工したものであることが好ましく、これにより凹凸部１１Ｂはらせん状に形成される。このように大径管１１にらせん状の凹凸部１１Ｂを形成する際の溝深さＨＣ_３と、最大外径ＤＣ_３との比（ＨＣ_３／ＤＣ_３）は、０．０２以上（ＨＣ_３／ＤＣ_３≧０．０２）とすることが好ましい。これにより、漏洩検知管１０Ｂの外径と大径管１１の内径との差が大きい場合にも、水を十分に攪拌して、水の熱伝達性能を向上させることができる。なお、大径管１１の内部を流通する水が漏洩検知管１０Ｂに設けられた凹凸部１２Ｂによって十分に攪拌され、大径管１１に形成される凹凸部１１Ｂが水の攪拌を補助する程度に用いられる場合には、ＨＣ_３／ＤＣ_３≧０．０２の関係は必ずしも満たされていなくともよい。 The concavo-convex portion 11B formed on the large-diameter tube 11 is preferably a corrugated shape of the large-diameter tube 11, whereby the concavo-convex portion 11B is formed in a spiral shape. Thus, the ratio (HC ₃ / DC ₃ ) between the groove depth HC ₃ and the maximum outer diameter DC ₃ when forming the spiral concavo-convex portion 11B in the large diameter tube 11 is 0.02 or more (HC ₃ / DC ₃ ≧ 0.02). Thereby, even when the difference between the outer diameter of the leak detection tube 10B and the inner diameter of the large-diameter tube 11 is large, the water can be sufficiently agitated to improve the heat transfer performance of the water. The water flowing through the large-diameter tube 11 is sufficiently stirred by the uneven portion 12B provided in the leak detection tube 10B, so that the uneven portion 11B formed in the large-diameter tube 11 assists in stirring the water. When used, the relationship of HC ₃ / DC ₃ ≧ 0.02 does not necessarily have to be satisfied.

また、凹凸部１１Ｂをらせん状に形成する場合のねじれ角γ_３についても、必ずしも漏洩検知管１０Ｂの凹凸部１２Ｂのねじれ角γ_１と同等にする必要はないが、水を十分に攪拌して水の熱伝達性能を向上させる点から、４０度以上（γ_３≧４０°）とすることが好ましく、条数は１以上であればよい。 Further, the twist angle γ ₃ when the uneven portion 11B is formed in a spiral shape is not necessarily equal to the twist angle γ ₁ of the uneven portion 12B of the leak detection tube 10B, but the water is sufficiently stirred. From the viewpoint of improving the heat transfer performance of water, it is preferable to set it to 40 ° or more (γ ₃ ≧ 40 °), and the number of strips may be 1 or more.

熱交換器２０Ｂでは、漏洩検知管１０Ｂに設けられた凹凸部１３Ｂのねじれ角γ_１と、大径管１１に形成する凹凸部１１Ｂのねじれ角γ_３とを、らせん方向が同じとなるように設定している。これにより、大径管１１の内部を流通する水に撹拌または旋回流を与えて乱流を発生させることができ、水の熱伝達性能を一層向上させて、熱交換器２０Ｂの熱交換性能を高めることができる。 In the heat exchanger 20B, the twist angle γ ₁ of the uneven portion 13B provided in the leak detection tube 10B and the twist angle γ ₃ of the uneven portion 11B formed in the large diameter tube 11 are the same in the spiral direction. It is set. As a result, turbulent flow can be generated by applying stirring or swirling flow to the water flowing through the inside of the large-diameter pipe 11, further improving the heat transfer performance of the water, and improving the heat exchange performance of the heat exchanger 20B. Can be increased.

なお、漏洩検知管１０Ｂにおいて管軸方向に凹凸部１２Ｂが形成されていない領域がある場合にも、その領域を囲む領域において大径管１１に凹凸部１１Ｂを形成することは、水の流れを乱流で維持する点から、好ましい。大径管１１に凹凸部１１Ｂを形成する場合にも、この大径管１１として内面溝付管を使用することも好ましい。   Even if there is a region where the uneven portion 12B is not formed in the tube axis direction in the leak detection tube 10B, forming the uneven portion 11B in the large diameter tube 11 in the region surrounding the region causes the flow of water. From the standpoint of maintaining turbulent flow, it is preferable. Even when the uneven portion 11 </ b> B is formed in the large-diameter tube 11, it is preferable to use an internally grooved tube as the large-diameter tube 11.

《第７実施形態：熱交換器》
図６（ｂ）に本発明のさらに別の実施形態に係る熱交換器の管軸方向に沿った断面図を示す。この熱交換器２０Ｃは、大径管１１の内側に図２（ａ）に示した漏洩検知管１０Ｃが配置された二重管式の構造を有している。熱交換器２０Ｃが図６（ａ）に示した熱交換器２０Ｂと比べて相違している点は、熱交換器２０Ｃを構成する大径管１１に形成されている凹凸部１１Ｂのらせん方向が、漏洩検知管１０Ｂに形成されている凹凸部１２Ｂのらせん方向と逆方向となっていることである。 << Seventh Embodiment: Heat Exchanger >>
FIG. 6B shows a cross-sectional view along the tube axis direction of a heat exchanger according to still another embodiment of the present invention. The heat exchanger 20C has a double-pipe structure in which the leak detection pipe 10C shown in FIG. The difference between the heat exchanger 20C and the heat exchanger 20B shown in FIG. 6A is that the spiral direction of the concavo-convex portion 11B formed on the large-diameter pipe 11 constituting the heat exchanger 20C is different. In other words, the spiral direction of the uneven portion 12B formed in the leak detection tube 10B is opposite to the spiral direction.

［漏洩検知管］
漏洩検知管１０Ｃについては、既に図２（ａ）を参照して説明しているため、ここでの説明は省略する。 [Leak detection tube]
The leak detection tube 10C has already been described with reference to FIG.

［大径管］
熱交換器２０Ｃでは、大径管１１に設けられた凹凸部１１Ｂのねじれ角γ_３と、漏洩検知管１０Ｂに設けられた凹凸部１２Ｂのねじれ角γ_１とをそれぞれ鋭角で規定すると、管軸に対する傾きが逆勾配となっている。これにより、水が一層攪拌されることとなり、水の熱伝達性能を向上させることができる。 [Large diameter pipe]
In the heat exchanger 20C, when the twist angle γ ₃ of the concavo-convex portion 11B provided in the large-diameter pipe 11 and the twist angle γ ₁ of the concavo-convex portion 12B provided in the leak detection tube 10B are respectively defined as acute angles, the tube axis The slope with respect to is the reverse slope. Thereby, water will be stirred further and the heat transfer performance of water can be improved.

なお、図６（ｂ）では、γ_３＝−γ_１として示しているが、ここでの“−”は管軸に対する傾きが逆勾配となっていることを示すものである。ここでは、ねじれ角γ_１とねじれ角γ_３の角度の絶対値を同じとしており、条数も同じであるために、大径管１１に設けられた凹凸部１１Ｂは、管径が大きいために、条間のピッチが長くなっている。熱交換器２０Ｃを構成する大径管１１のその他の構成要件は、先に説明した図６（ａ）の熱交換器２０Ｂに準ずるため、ここでの説明は省略する。 In FIG. 6B, γ ₃ = −γ ₁ is shown, but “−” here indicates that the inclination with respect to the tube axis is a reverse gradient. Here, since the absolute values of the twist angle γ ₁ and the twist angle γ ₃ are the same and the number of threads is the same, the uneven portion 11B provided in the large diameter tube 11 has a large tube diameter. , The pitch between the stripes is long. Since the other structural requirements of the large-diameter pipe 11 constituting the heat exchanger 20C are the same as those of the heat exchanger 20B of FIG. 6A described above, description thereof is omitted here.

次に、本発明を実施例により説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。   EXAMPLES Next, although an Example demonstrates this invention, this invention is not limited to a following example.

《実施例１》
図１（ａ）に示した漏洩検知管１０Ａに準じた構造を有する漏洩検知管を作製した。この漏洩検知管を構成する外管として、りん脱酸銅からなり、外径：φ６ｍｍ、内径：φ４．８ｍｍの平滑管（肉厚：０．６ｍｍ）と、内管として、りん脱酸銅からなり、外径：φ４．０ｍｍ、内径：φ３．０ｍｍの平滑管（肉厚：０．５ｍｍ）とを準備した。外管に内管を挿入した状態でコルゲート加工を実施し、外管を内管に嵌合させた。このときのコルゲート加工条件は、溝深さ（ＨＣ_１）：０．４ｍｍ、ねじれ角（γ_１）：６５°、条数：３、凹凸部長さ（嵌合部長さ）：５ｍとし（適宜、図１（ａ）参照）、両管端において、内管を外管から２５ｍｍ突出させた（適宜、図４（ａ）参照）。こうして作製した２本の漏洩検知管を外径：φ１５．８８ｍｍ、内径：φ１４．６８ｍｍの大径管に挿入し、二重管式の熱交換器とした。 Example 1
A leak detection tube having a structure according to the leak detection tube 10A shown in FIG. The outer tube constituting this leak detection tube is made of phosphorous deoxidized copper, the outer diameter is φ6 mm, the inner diameter is φ4.8 mm smooth tube (wall thickness: 0.6 mm), and the inner tube is made of phosphorous deoxidized copper. Thus, a smooth tube (wall thickness: 0.5 mm) having an outer diameter of φ4.0 mm and an inner diameter of φ3.0 mm was prepared. Corrugation processing was performed with the inner tube inserted into the outer tube, and the outer tube was fitted to the inner tube. The corrugating conditions at this time are as follows: groove depth (HC ₁ ): 0.4 mm, twist angle (γ ₁ ): 65 °, number of strips: 3, uneven part length (fitting part length): 5 m (as appropriate In FIG. 1 (a)), at both tube ends, the inner tube protruded 25 mm from the outer tube (see FIG. 4 (a) as appropriate). The two leak detection tubes thus produced were inserted into a large-diameter tube having an outer diameter of φ15.88 mm and an inner diameter of φ14.68 mm to obtain a double-tube heat exchanger.

《実施例２》
図２（ａ）に示した漏洩検知管１０Ｃに準じた構造を有する漏洩検知管を作製した。この漏洩検知管を構成する外管として、りん脱酸銅からなり、外径：φ６．３ｍｍの内面溝付管であって、その内面溝形状は、底肉厚：０．６ｍｍ、溝高さ：０．１５ｍｍ、溝数：５０、リード角（ねじれ角と同義）：２０°のものを準備し、また、内管として、りん脱酸銅からなり、外径：φ４．５ｍｍ、内径：φ３．３ｍｍの平滑管（肉厚：０．６ｍｍ）を準備した。外管に内管を挿入してロールを用いて嵌合し、外径：φ６ｍｍとした。このときのロール嵌合部の長さは５ｍとし、こうしてロール嵌合された管をコルゲート加工した。このときのコルゲート加工条件は、溝深さ（ＨＣ_１＝ＨＣ_２）：０．４ｍｍ、ねじれ角（γ_１＝γ_２）：６５°、条数：３とし（適宜、図１（ａ），（ｂ）参照）、両管端において内管を外管から２５ｍｍ突出させた（適宜、図４（ａ）参照）。こうして作製した２本の漏洩検知管を外径：φ１５．８８ｍｍ、内径：φ１４．６８ｍｍの大径管に挿入し、二重管式の熱交換器とした。 Example 2
A leak detection tube having a structure according to the leak detection tube 10C shown in FIG. The outer tube constituting this leak detection tube is made of phosphorous deoxidized copper and has an inner diameter grooved tube having an outer diameter of φ6.3 mm. The inner surface groove shape has a bottom wall thickness of 0.6 mm and a groove height. : 0.15 mm, number of grooves: 50, lead angle (synonymous with helix angle): 20 °, and the inner tube is made of phosphorous deoxidized copper, outer diameter: φ4.5 mm, inner diameter: φ3 A 3 mm smooth tube (wall thickness: 0.6 mm) was prepared. The inner tube was inserted into the outer tube and fitted using a roll, and the outer diameter was 6 mm. At this time, the length of the roll fitting portion was 5 m, and the pipe fitted in this way was corrugated. The corrugating conditions at this time are as follows: groove depth (HC ₁ = HC ₂ ): 0.4 mm, twist angle (γ ₁ = γ ₂ ): 65 °, number of strips: 3 (appropriately, FIG. 1 (a), (See (b)), and the inner tube protruded from the outer tube by 25 mm at both tube ends (see FIG. 4 (a) as appropriate). The two leak detection tubes thus produced were inserted into a large-diameter tube having an outer diameter of φ15.88 mm and an inner diameter of φ14.68 mm to obtain a double-tube heat exchanger.

《実施例３》
前記実施例２で用いた漏洩検知管と同じ漏洩検知管を再作製した。作製した２本の漏洩検知管を、外径：φ１５．８８ｍｍの内面溝付管であって、その内面溝形状は、底肉厚：０．６ｍｍ、溝高さ：０．１５ｍｍ、溝数：４０、リード角：３５°であり、且つ、コルゲート加工がなされた大径管に挿入し、二重管式の熱交換器とした。この大径管のコルゲート加工条件は、溝深さ（ＨＣ_３）：０．４ｍｍ、ねじれ角（γ_３）：−６５°（図６（ｂ）参照）、条数：３とした（適宜、図６（ｂ）参照）。なお、実施例３に係る熱交換器では、漏洩検知管においてコルゲート加工された領域でのらせん方向と、大径管においてコルゲート加工された領域でのらせん方向とが逆になっている。 Example 3
The same leak detection tube as the leak detection tube used in Example 2 was remanufactured. The produced two leak detection tubes are inner surface grooved tubes with outer diameter: φ15.88 mm, and the inner surface groove shape is bottom wall thickness: 0.6 mm, groove height: 0.15 mm, number of grooves: It was inserted into a large-diameter pipe having a lead angle of 35 ° and a corrugation process to obtain a double-pipe heat exchanger. The corrugating conditions for this large diameter tube were: groove depth (HC ₃ ): 0.4 mm, twist angle (γ ₃ ): −65 ° (see FIG. 6B), and number of strips: 3 (as appropriate) (Refer FIG.6 (b)). In the heat exchanger according to the third embodiment, the spiral direction in the corrugated region in the leak detection tube is opposite to the spiral direction in the corrugated region in the large diameter tube.

《比較例》
漏洩検知管を構成する外管として、りん脱酸銅からなり、外径：φ６．３ｍｍの内面溝付管であって、その内面溝形状は、底肉厚：０．６ｍｍ、溝高さ：０．１５ｍｍ、溝数：５０、リード角：２０°のものを準備し、また、内管として、りん脱酸銅からなり、外径：φ４．５ｍｍ、内径：φ３．３ｍｍの平滑管（肉厚：０．６ｍｍ）を準備した。これらの外管と内管は、前記実施例２，３で用いたものと同じである。外管に内管を挿入してロールを用いて嵌合し、外径：φ６ｍｍとした。このときのロール嵌合による嵌合部の長さは５ｍとし、両管端において内管を外管から２５ｍｍ突出させた。こうして作製した２本の漏洩検知管を外径：φ１５．８８ｍｍ、内径：φ１４．６８ｍｍの大径管に挿入し、二重管式の熱交換器とした。 《Comparative example》
The outer tube constituting the leak detection tube is made of phosphorous deoxidized copper, and is an inner grooved tube having an outer diameter of φ6.3 mm. The inner groove shape has a bottom wall thickness of 0.6 mm and a groove height: A 0.15 mm, groove number: 50, lead angle: 20 ° tube is prepared, and the inner tube is made of phosphorous-deoxidized copper and has an outer diameter: φ4.5 mm and an inner diameter: φ3.3 mm (meat (Thickness: 0.6 mm) was prepared. These outer tube and inner tube are the same as those used in Examples 2 and 3. The inner tube was inserted into the outer tube and fitted using a roll, and the outer diameter was 6 mm. The length of the fitting part by roll fitting at this time was set to 5 m, and the inner pipe protruded from the outer pipe by 25 mm at both pipe ends. The two leak detection tubes thus produced were inserted into a large-diameter tube having an outer diameter of φ15.88 mm and an inner diameter of φ14.68 mm to obtain a double-tube heat exchanger.

《参考例》
漏洩検知管を構成する外管として、りん脱酸銅からなり、外径：φ６．３ｍｍ、内径：φ５．１ｍｍの平滑管（肉厚：０．６ｍｍ）を準備した。また、内管として、りん脱酸銅からなり、外径：φ４．５ｍｍ、内径：φ３．３ｍｍの平滑管（肉厚：０．６ｍｍ）を準備し、コルゲート加工を、溝深さ（ＨＣ_２）：０．４ｍｍ、ねじれ角（γ_２）：６５°、条数：３、凹凸部長さ（嵌合部長さ）：５ｍの条件で施した。外管に内管を挿入してロールを用いて嵌合し、外径：φ６ｍｍとした。このときのロール嵌合による嵌合部の長さは５ｍとし、両管端において内管を外管から２５ｍｍ突出させた。こうして作製した２本の漏洩検知管を外径：φ１５．８８ｍｍ、内径：φ１４．６８ｍｍの大径管に挿入し、二重管式の熱交換器とした。 《Reference example》
A smooth tube (wall thickness: 0.6 mm) made of phosphorous deoxidized copper and having an outer diameter of φ6.3 mm and an inner diameter of φ5.1 mm was prepared as an outer tube constituting the leak detection tube. In addition, a smooth tube (wall thickness: 0.6 mm) made of phosphorous deoxidized copper and having an outer diameter of φ4.5 mm and an inner diameter of φ3.3 mm is prepared as the inner tube, and corrugation is performed at a groove depth (HC _2). ): 0.4 mm, twist angle (γ ₂ ): 65 °, number of strips: 3, uneven portion length (fitting portion length): 5 m. The inner tube was inserted into the outer tube and fitted using a roll, and the outer diameter was 6 mm. The length of the fitting part by roll fitting at this time was set to 5 m, and the inner pipe protruded from the outer pipe by 25 mm at both pipe ends. The two leak detection tubes thus produced were inserted into a large-diameter tube having an outer diameter of φ15.88 mm and an inner diameter of φ14.68 mm to obtain a double-tube heat exchanger.

《熱交換性能評価》
実施例１〜３、比較例及び参考例のそれぞれについて、５ｍの熱交換器を２本直列に並べた。実施例１〜３及び比較例では、大径管の内部に形成された環状の流路に２０℃に調整した水を１Ｌ（リットル）／ｍｉｎで流し、漏洩検知管の内部に、水を流す方向とは逆の方向に、超臨界状態の二酸化炭素（圧力：９ＭＰａ、流量：１ｋｇ／ｍｉｎ）を流して、水の出口側での温度を測定し、熱交換量を算出した。これに対して参考例では、大径管の内部に形成された環状の流路に前記の二酸化炭素を流し、漏洩検知管の内部に前記の水を流して、熱交換量を算出した。比較例の熱交換量を１００とし、実施例１〜３及び参考例の熱交換量を相対値として算出した。この熱交換量は熱交換性能を表す。結果を表１に示す。 <Evaluation of heat exchange performance>
For each of Examples 1 to 3, Comparative Example, and Reference Example, two 5 m heat exchangers were arranged in series. In Examples 1 to 3 and the comparative example, water adjusted to 20 ° C. is flowed at 1 L (liter) / min through an annular flow path formed inside the large-diameter pipe, and water is allowed to flow inside the leak detection pipe. In a direction opposite to the direction, carbon dioxide in a supercritical state (pressure: 9 MPa, flow rate: 1 kg / min) was flowed, the temperature at the outlet side of water was measured, and the amount of heat exchange was calculated. On the other hand, in the reference example, the carbon dioxide was allowed to flow through an annular flow path formed inside the large-diameter tube, and the water was allowed to flow inside the leak detection tube to calculate the heat exchange amount. The heat exchange amount of the comparative example was set to 100, and the heat exchange amounts of Examples 1 to 3 and the reference example were calculated as relative values. This heat exchange amount represents the heat exchange performance. The results are shown in Table 1.

比較例に係る熱交換器は、大径管と漏洩検知管の両方が平滑管で構成されている。これに対して、実施例１に係る熱交換器では、漏洩検知管の表面にコルゲート加工による凹凸部を設けることにより、熱交換性能が２０％向上することが確認された。実施例２に係る熱交換器では、漏洩検知管と大径管の両方にらせん方向が同方向である凹凸部を形成しており、このような形態とすることにより熱交換性能はさらに向上し、比較例に対して約３４％向上することが確認された。さらに、実施例３に係る熱交換器では、漏洩検知管と大径管１１の両方にらせん方向が逆方向となる凹凸部を形成しており、このような形態とすることにより熱交換性能はさらに向上し、比較例に対して約４１％向上することが確認された。参考例に係る熱交換器は、大径管の内部に二酸化炭素を流したために、大径管の外側への放熱が生じ、これにより漏洩検知管の内部を流れる水への伝熱性能が低下して、実施例１に係る熱交換器よりも熱交換性能が低くなったものと考えられる。   In the heat exchanger according to the comparative example, both the large-diameter pipe and the leak detection pipe are constituted by smooth tubes. On the other hand, in the heat exchanger which concerns on Example 1, it was confirmed that the heat exchange performance improves by 20% by providing the uneven | corrugated | grooved part by corrugation processing on the surface of a leak detection tube. In the heat exchanger according to Example 2, the concave and convex portions having the same spiral direction are formed in both the leak detection tube and the large-diameter tube, and heat exchange performance is further improved by adopting such a form. It was confirmed that the improvement was about 34% with respect to the comparative example. Furthermore, in the heat exchanger according to Example 3, the concave and convex portions whose spiral directions are opposite to each other are formed in both the leak detection tube and the large-diameter tube 11, and the heat exchange performance is obtained by adopting such a form. Further improvement was confirmed, about 41% improvement over the comparative example. In the heat exchanger according to the reference example, since carbon dioxide was allowed to flow inside the large-diameter pipe, heat was released to the outside of the large-diameter pipe, thereby reducing the heat transfer performance to the water flowing inside the leak detection pipe. Thus, it is considered that the heat exchange performance is lower than that of the heat exchanger according to the first embodiment.

（ａ）は本発明の第１実施形態に係る漏洩検知管の管軸方向に沿った断面図であり、（ｂ）は本発明の第２実施形態に係る漏洩検知管の管軸方向に沿った断面図であり、（ｃ）は第２実施形態に係る漏洩検知管を構成する内管と外管の境界近傍の拡大断面図である。(A) is sectional drawing along the pipe-axis direction of the leak detection pipe | tube which concerns on 1st Embodiment of this invention, (b) is along the pipe-axis direction of the leak-detection pipe | tube which concerns on 2nd Embodiment of this invention. (C) is an enlarged sectional view of the vicinity of the boundary between the inner tube and the outer tube constituting the leak detection tube according to the second embodiment. （ａ）は本発明の第３実施形態に係る漏洩検知管の管軸方向に沿った断面図であり、（ｂ）は本発明の第４実施形態に係る漏洩検知管の管軸方向に沿った断面図である。(A) is sectional drawing along the pipe-axis direction of the leak detection pipe | tube which concerns on 3rd Embodiment of this invention, (b) is along the pipe-axis direction of the leak-detection pipe | tube which concerns on 4th Embodiment of this invention. FIG. （ａ）は本発明に係る漏洩検知管の製造方法を管径方向から模式的に示した図であり、（ｂ）は本発明の第１実施形態に係る漏洩検知管の製造方法を管軸方向から模式的に示した図であり、（ｃ）は本発明の第２実施形態に係る漏洩検知管の製造方法を管軸方向から模式的に示した図である。(A) is the figure which showed typically the manufacturing method of the leak detection pipe | tube which concerns on this invention from a pipe radial direction, (b) is a pipe shaft for the manufacturing method of the leak detection pipe | tube which concerns on 1st Embodiment of this invention. It is the figure typically shown from the direction, (c) is the figure which showed typically the manufacturing method of the leak detection pipe | tube which concerns on 2nd Embodiment of this invention from a pipe-axis direction. （ａ）は本発明の一実施形態に係る熱交換器の管端部の構成を示した斜視図であり、（ｂ）は熱交換器の概略構造を示した斜視図である。(A) is the perspective view which showed the structure of the pipe end part of the heat exchanger which concerns on one Embodiment of this invention, (b) is the perspective view which showed schematic structure of the heat exchanger. 本発明の一実施形態に係る熱交換器の管軸方向に沿った断面図である。It is sectional drawing along the pipe-axis direction of the heat exchanger which concerns on one Embodiment of this invention. （ａ）は本発明の別の実施形態に係る熱交換器の管軸方向に沿った断面図であり、（ｂ）は本発明のさらに別の実施形態に係る熱交換器の管軸方向に沿った断面図である。(A) is sectional drawing along the pipe-axis direction of the heat exchanger which concerns on another embodiment of this invention, (b) is the pipe-axis direction of the heat exchanger which concerns on another embodiment of this invention. FIG.

符号の説明Explanation of symbols

１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄ 漏洩検知管
１１ 大径管
１１Ｂ 凹凸部
１２ 外管
１２Ｂ 凹凸部
１３ 内管
１３Ｂ 凹凸部
１４ キャップ
１５ 条溝
１６ 条溝
１７ 漏洩路
２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃ 熱交換器 10A, 10B, 10C, 10D Leakage detection tube 11 Large diameter tube 11B Concavity and convexity 12 Outer tube 12B Concavity and convexity 13 Inner tube 13B Concavity and convexity 14 Cap 15 groove 16 groove 17 Leakage path 20A, 20B, 20C Heat exchanger

Claims (17)

内管と、前記内管の外側に嵌合する外管を備え、前記内管の内側に冷媒を流通させると共に前記外管の外側に水を流通させ、前記冷媒または前記水の漏洩を前記内管と前記外管との間に形成される漏洩路を介して検知する漏洩検知管であって、
前記内管は平滑管であり、その両端の少なくとも一方の管端部が前記外管の管端部より管軸方向に突出し、
かつ、前記外管は、全長の少なくとも一部の領域に管軸方向に沿って設けられた凹凸部を有し、前記凹凸部の最小径の部分で前記内管に嵌合し、
前記漏洩路は、前記内管の外周面と前記外管の内周面とによって形成されていることを特徴とする漏洩検知管。 An inner tube and an outer tube fitted to the outside of the inner tube, allowing refrigerant to flow inside the inner tube and water to flow outside the outer tube, and leakage of the refrigerant or water to the inner tube A leak detection pipe for detecting through a leak path formed between the pipe and the outer pipe,
The inner tube is a smooth tube, and at least one tube end of both ends protrudes from the tube end of the outer tube in the tube axis direction,
And the outer tube has an uneven portion provided along the tube axis direction in at least a partial region of the entire length, and is fitted to the inner tube at a minimum diameter portion of the uneven portion,
The leak detection pipe, wherein the leak path is formed by an outer peripheral surface of the inner pipe and an inner peripheral face of the outer pipe. 前記凹凸部が、管軸方向に沿って、らせん状に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の漏洩検知管。   The leak detection tube according to claim 1, wherein the uneven portion is formed in a spiral shape along the tube axis direction. 前記凹凸部は、溝深さＨＣ_１と最大外径ＤＣ_１との比（ＨＣ_１／ＤＣ_１）が０．０２以上であり、前記らせん状のねじれ角γ_１が４０度以上であって、条数が１以上であることを特徴とする請求項２に記載の漏洩検知管。 The uneven portion has a ratio (HC ₁ / DC ₁ ) of the groove depth HC ₁ and the maximum outer diameter DC ₁ of 0.02 or more, and the helical twist angle γ ₁ is 40 degrees or more, The leak detection tube according to claim 2, wherein the number of strips is one or more. 内管と、前記内管の外側に嵌合する外管を備え、前記内管の内側に冷媒を流通させると共に前記外管の外側に水を流通させ、前記冷媒または前記水の漏洩を前記内管と前記外管との間に形成される漏洩路を介して検知する漏洩検知管であって、
前記内管の両端の少なくとも一方の管端部は前記外管の管端部より管軸方向に突出し、かつ、前記内管と前記外管は、全長の少なくとも一部の領域に管軸方向に沿って互いに嵌合する凹凸部を有し、
前記漏洩路は、前記内管の外周面と前記外管の内周面とによって形成されていることを特徴とする漏洩検知管。 An inner tube and an outer tube fitted to the outside of the inner tube, allowing refrigerant to flow inside the inner tube and water to flow outside the outer tube, and leakage of the refrigerant or water to the inner tube A leak detection pipe for detecting through a leak path formed between the pipe and the outer pipe,
At least one tube end at both ends of the inner tube protrudes from the tube end of the outer tube in the tube axis direction, and the inner tube and the outer tube extend in the tube axis direction in at least a part of the entire length. Have concavo-convex parts that fit together along the
The leak detection pipe, wherein the leak path is formed by an outer peripheral surface of the inner pipe and an inner peripheral face of the outer pipe. 前記凹凸部はそれぞれ、管軸方向に沿って、らせん状に形成されていることを特徴とする請求項４に記載の漏洩検知管。   The leak detection tube according to claim 4, wherein each of the uneven portions is formed in a spiral shape along the tube axis direction. 前記外管において前記らせん状に形成された前記凹凸部は、溝深さＨＣ_１と最大外径ＤＣ_１との比（ＨＣ_１／ＤＣ_１）が０．０２以上で、前記らせん状のねじれ角γ_１が４０度以上であって、条数が１以上であり、
前記内管において前記らせん状に形成された前記凹凸部は、溝深さＨＣ_２と最大外径ＤＣ_２との比（ＨＣ_２／ＤＣ_２）が０．０２以上で、前記らせん状のねじれ角γ_２が４０度以上であって、条数が１以上であることを特徴とする請求項５に記載の漏洩検知管。 The concave-convex portion formed in the spiral shape in the outer tube has a ratio (HC ₁ / DC ₁ ) between the groove depth HC ₁ and the maximum outer diameter DC ₁ of 0.02 or more, and the spiral twist angle γ ₁ is 40 degrees or more, the number of stripes is 1 or more,
The concave-convex portion formed in the spiral shape in the inner pipe has a ratio (HC ₂ / DC ₂ ) between the groove depth HC ₂ and the maximum outer diameter DC ₂ of 0.02 or more, and the helical twist angle leak detection tube according to claim 5, gamma ₂ is not more than 40 degrees, the number of threads is equal to or is 1 or more. 前記外管の内周面において管軸方向に条溝が形成されていることを特徴とする請求項４から請求項６のいずれか１項に記載の漏洩検知管。   The leak detection pipe according to any one of claims 4 to 6, wherein a groove is formed in a pipe axis direction on an inner peripheral surface of the outer pipe. 前記内管の外周面において管軸方向にリブが形成されていることを特徴とする請求項４から請求項６のいずれか１項に記載の漏洩検知管。   The leak detection pipe according to any one of claims 4 to 6, wherein a rib is formed in a pipe axis direction on an outer peripheral surface of the inner pipe. 前記内管の外周面と前記外管の内周面のいずれか一方または両方が粗面であることを特徴とする請求項４から請求項６のいずれか１項に記載の漏洩検知管。   7. The leak detection tube according to claim 4, wherein either one or both of an outer peripheral surface of the inner tube and an inner peripheral surface of the outer tube is a rough surface. 前記内管の内周面において管軸方向に条溝が形成されていることを特徴とする請求項１から請求項９のいずれか１項に記載の漏洩検知管。   The leak detection pipe according to any one of claims 1 to 9, wherein a groove is formed in a pipe axis direction on an inner peripheral surface of the inner pipe. 水と冷媒を熱媒体として使用し、これらの熱媒体間で熱交換を行う熱交換器であって、
その内側に冷媒を流通させる請求項１から請求項１０のいずれか１項に記載の漏洩検知管と、
前記漏洩検知管を内包する水流路とを具備することを特徴とする熱交換器。 A heat exchanger that uses water and a refrigerant as a heat medium, and performs heat exchange between these heat mediums,
The leak detection tube according to any one of claims 1 to 10, wherein a refrigerant is circulated inside the inside,
A heat exchanger comprising a water flow path containing the leak detection tube. 前記漏洩検知管を流れる冷媒と前記水流路を流れる水とが対向していることを特徴とする請求項１１に記載の熱交換器。   The heat exchanger according to claim 11, wherein the refrigerant flowing through the leak detection tube and the water flowing through the water flow channel are opposed to each other. 前記水流路は、前記漏洩検知管を内包する水管により形成されていることを特徴とする請求項１１または請求項１２に記載の熱交換器。   The heat exchanger according to claim 11 or 12, wherein the water flow path is formed by a water pipe including the leak detection pipe. 前記水管は、その全長の少なくとも一部の領域に管軸方向に沿った凹凸部を有していることを特徴とする請求項１３に記載の熱交換器。   14. The heat exchanger according to claim 13, wherein the water pipe has a concavo-convex portion along a pipe axis direction in at least a partial region of the entire length thereof. 前記水管に設けられた凹凸部は、その管軸方向に沿って、らせん状に形成されており、
前記水管に設けられた凹凸部のらせん方向と前記漏洩検知管を構成する外管に設けられた凹凸部のらせん方向とが逆であることを特徴とする請求項１４に記載の熱交換器。 The concavo-convex portion provided in the water pipe is formed in a spiral shape along the pipe axis direction,
The heat exchanger according to claim 14, wherein the spiral direction of the uneven portion provided in the water pipe is opposite to the spiral direction of the uneven portion provided in the outer pipe constituting the leak detection tube. 前記水管の内周面に条溝が形成されていることを特徴とする請求項１３から請求項１５のいずれか１項に記載の熱交換器。   The heat exchanger according to any one of claims 13 to 15, wherein a groove is formed on an inner peripheral surface of the water pipe. 前記冷媒が二酸化炭素であることを特徴とする請求項１１から請求項１６のいずれか１項に記載の熱交換器。   The heat exchanger according to any one of claims 11 to 16, wherein the refrigerant is carbon dioxide.

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