JP2009132756A - Process for producing polycarbonate resin - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ポリカーボネート樹脂の製造方法に関し、詳しくは、界面法によるポリカーボネート樹脂の連続的製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a polycarbonate resin, and more particularly to a continuous method for producing a polycarbonate resin by an interface method.
ポリカーボネート樹脂の製造方法として、反応溶媒として塩化メチレンを使用し、ジヒドロキシ化合物のアルカリ水溶液と塩化カルボニルとを界面重縮合させる方法は界面法として周知である。上記の塩化メチレンには、光や酸素による酸化分解を抑制する観点から、各種の安定剤が微量添加されている（特許文献１〜４）。そして、反応工程で使用した塩化メチレンは回収した後に例えば蒸留などの手段によって精製して反応工程に循環される。 As a method for producing a polycarbonate resin, a method in which methylene chloride is used as a reaction solvent and an aqueous alkali solution of a dihydroxy compound and carbonyl chloride are subjected to interfacial polycondensation is well known as an interfacial method. A small amount of various stabilizers are added to the methylene chloride from the viewpoint of suppressing oxidative decomposition by light and oxygen (Patent Documents 1 to 4). The methylene chloride used in the reaction step is recovered and then purified by means such as distillation and recycled to the reaction step.
ところで、特に光学用途においては着色が少なくて製品色相に優れるポリカーボネート樹脂が要求されるが、上記の従来法は必ずしも満足し得る方法ではない。 By the way, especially in optical applications, a polycarbonate resin that is less colored and excellent in product hue is required, but the above-described conventional method is not always a satisfactory method.
本発明は、上記実情に鑑みなされたものであり、その目的は、界面法による着色の少ないポリカーボネート樹脂の連続的製造方法を提供することにある。 This invention is made | formed in view of the said situation, The objective is to provide the continuous manufacturing method of the polycarbonate resin with little coloring by an interface method.
本発明者らは、鋭意検討を重ねた結果、次のような意外な知見を得た。すなわち、長期間の連続運転においては、反応工程における塩化メチレン中の安定剤の濃度が変化し所定の範囲から逸脱してくると、これに起因して得られるポリカーボネート樹脂の製品色相が悪化することがある。 As a result of intensive studies, the present inventors have obtained the following surprising findings. That is, in long-term continuous operation, if the concentration of the stabilizer in the methylene chloride in the reaction process changes and deviates from the predetermined range, the product hue of the polycarbonate resin obtained thereby deteriorates. There is.
本発明は、上記の知見に基づき更に研究を重ねて完成されたものであり、その要旨は、連続的に供給されたジヒドロキシ化合物のアルカリ水溶液と塩化カルボニルとを安定剤を含有する塩化メチレンの存在下に界面重縮合させる反応工程と、当該反応工程で使用した塩化メチレンを回収した後に精製して反応工程に循環する反応溶媒回収工程とを包含する、ポリカーボネート樹脂の製造方法において、反応工程で使用する塩化メチレン中の安定剤の濃度を１〜２０重量ｐｐｍの範囲に制御することを特徴とするポリカーボネート樹脂の製造方法に存する。 The present invention has been completed by further research based on the above findings, and the gist of the present invention is the presence of methylene chloride containing a stabilizer containing an alkaline aqueous solution of a dihydroxy compound and carbonyl chloride supplied continuously. Used in the reaction step in a method for producing a polycarbonate resin, which includes a reaction step of interfacial polycondensation below and a reaction solvent recovery step in which methylene chloride used in the reaction step is recovered and then purified and recycled to the reaction step The present invention resides in a method for producing a polycarbonate resin, wherein the concentration of the stabilizer in the methylene chloride is controlled in the range of 1 to 20 ppm by weight.
本発明によれば、色調の良いポリカーボネート樹脂を連続的に製造することが出来る。 According to the present invention, a polycarbonate resin having a good color tone can be continuously produced.
以下、本発明を詳細に説明する。 Hereinafter, the present invention will be described in detail.
界面法によるポリカーボネート樹脂の連続的製造方法それ自体は周知の技術であり、本発明においては、基本的に従来公知の方法を採用することが出来る。 The continuous production method of polycarbonate resin by the interfacial method is a well-known technique, and in the present invention, conventionally known methods can be basically employed.
ジヒドロキシ化合物としては、例えば、ビス（４−ヒドロキシジフェニル）メタン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３−ｔ−ブチルフェニル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，５−ジメチルフェニル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，５−ジブロモフェニル）プロパン、４，４−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ヘプタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン等のビスフェノール類；４，４’−ジヒドロキシビフェニル、３，３’，５，５’−テトラメチル−４，４’−ジヒドロキシビフェニル等のビフェノ−ル類；ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルホン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルフィド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）エーテル、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ケトン等が挙げられる。これらの中でも、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（「ビスフェノールＡ」、以下、ＢＰＡと略記することがある。）等の芳香族ジヒドロキシ化合物が好ましい。 Examples of the dihydroxy compound include bis (4-hydroxydiphenyl) methane, 2,2-bis (4-hydroxyphenyl) propane, 2,2-bis (4-hydroxy-3-methylphenyl) propane, 2,2- Bis (4-hydroxy-3-tert-butylphenyl) propane, 2,2-bis (4-hydroxy-3,5-dimethylphenyl) propane, 2,2-bis (4-hydroxy-3,5-dibromophenyl) ) Bisphenols such as propane, 4,4-bis (4-hydroxyphenyl) heptane, 1,1-bis (4-hydroxyphenyl) cyclohexane; 4,4′-dihydroxybiphenyl, 3,3 ′, 5,5 ′ -Biphenols such as tetramethyl-4,4'-dihydroxybiphenyl; bis (4-hydroxyphenyl) sulfone, bis 4-hydroxyphenyl) sulfide, bis (4-hydroxyphenyl) ether, bis (4-hydroxyphenyl) ketone. Among these, aromatic dihydroxy compounds such as 2,2-bis (4-hydroxyphenyl) propane (“bisphenol A”, hereinafter sometimes abbreviated as BPA) are preferable.
また、前述した芳香族ジヒドロキシ化合物の一部は、実質的にその特性を損なわない範囲で、他の脂肪族ジヒドロキシ化合物で置き換えてもよい。そのような脂肪族ジヒドロキシ化合物としては二価アルコールが挙げられる。具体的には、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、ペンタンジオール、ヘキサンジオール、ヘプタンジオール、オクタンジオール、ドデカンジオール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサンジオール、１，４−ジヒドロキシメチルシクロヘキサン等を挙げることが出来る。 Moreover, you may substitute a part of aromatic dihydroxy compound mentioned above by the other aliphatic dihydroxy compound in the range which does not impair the characteristic substantially. Such aliphatic dihydroxy compounds include dihydric alcohols. Specific examples include ethylene glycol, propylene glycol, butanediol, pentanediol, hexanediol, heptanediol, octanediol, dodecanediol, neopentylglycol, cyclohexanediol, and 1,4-dihydroxymethylcyclohexane.
ジヒドロキシ化合物は、水およびアルカリ又はアルカリ土類金属化合物と共に水相を形成する。そのようなアルカリ又はアルカリ土類金属化合物としては、通常、水酸化物が好ましく、例えば、水酸化ナトリウム、水酸化リチウム、水酸化カリウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム等が挙げられ、これらの中では水酸化ナトリウムが好ましい。この場合、ジヒドロキシ化合物に対するアルカリ又はアルカリ土類金属化合物の割合は、通常１．０〜１．５（等量比）、好ましくは１．０２〜１．０４である。アルカリ又はアルカリ土類金属化合物の割合が多くても少なくても得られるオリゴマー末端基に影響し、その結果、重縮合反応が異常となる。また、水相には、ハイドロサルファイト等の還元剤を少量添加してもよい。 The dihydroxy compound forms an aqueous phase with water and an alkali or alkaline earth metal compound. As such an alkali or alkaline earth metal compound, a hydroxide is usually preferable, and examples thereof include sodium hydroxide, lithium hydroxide, potassium hydroxide, magnesium hydroxide, and calcium hydroxide. Then, sodium hydroxide is preferable. In this case, the ratio of the alkali or alkaline earth metal compound to the dihydroxy compound is usually 1.0 to 1.5 (equivalent ratio), preferably 1.02 to 1.04. It affects the oligomer end groups obtained whether the proportion of the alkali or alkaline earth metal compound is large or small, and as a result, the polycondensation reaction becomes abnormal. A small amount of a reducing agent such as hydrosulfite may be added to the aqueous phase.
反応溶媒としては塩化メチレンが使用される。塩化メチレンには、光や酸素により酸化分解を抑制する観点から、各種の安定剤が微量添加されている。安定剤としては、前述の先行技術で使用される安定剤を使用することが出来る。市販の塩化メチレンには、安定剤として、アルコール、アミン、オレフィン等が添加されている。本発明において、好ましい安定剤はオレフィンである。オレフィンの中では２−メチル−２−ブテン等のアミレン（ペンテン）（Ｃ５Ｈ１０）が好ましく、通常アミレン混合物（ペンテン混合物）が使用される。代表的なアミレン混合物は、２−メチル−２−ブテンを主体とし、２−メチル−１−ブテンと３−メチル−１−ブテンとを夫々１０重量％以下の割合で含有する。塩化メチレン中の安定剤の濃度は、塩化メチレンの酸化分解の抑制および得られたポリカーボネート樹脂の色調の観点から、１〜２０重量ｐｐｍ、好ましくは２〜１５重量ｐｐｍである。塩化メチレン中の安定剤の濃度が２０重量ｐｐｍを超える場合は得られたポリカーボネート樹脂の色調が悪化する傾向にある。 Methylene chloride is used as the reaction solvent. Methylene chloride contains a small amount of various stabilizers from the viewpoint of suppressing oxidative decomposition by light or oxygen. As a stabilizer, the stabilizer used by the above-mentioned prior art can be used. Alcohol, amine, olefin, etc. are added to the commercially available methylene chloride as a stabilizer. In the present invention, a preferred stabilizer is an olefin. Among olefins, amylene (pentene) such as 2-methyl-2-butene (C 5 H 10 ) is preferable, and an amylene mixture (pentene mixture) is usually used. A typical amylene mixture is mainly composed of 2-methyl-2-butene and contains 2-methyl-1-butene and 3-methyl-1-butene at a ratio of 10% by weight or less. The concentration of the stabilizer in methylene chloride is 1 to 20 ppm by weight, preferably 2 to 15 ppm by weight, from the viewpoint of suppressing the oxidative decomposition of methylene chloride and the color tone of the obtained polycarbonate resin. When the concentration of the stabilizer in methylene chloride exceeds 20 ppm by weight, the color tone of the obtained polycarbonate resin tends to deteriorate.
また、本発明においては、任意の分岐剤もポリカーボネートの原料とすることが出来る。使用される分岐剤は、３個またはそれ以上の官能基を有する種々の化合物から選ぶことが出来る。適当な分岐剤としては、３個またはそれ以上のフェノール性ヒドロキシル基を有する化合物が挙げられ、例えば、２，４−ビス（４−ヒドロキシフェニルイソプロピル）フェノール、２，６−ビス（２−ヒドロキシ−５−メチルベンジル）−４−メチルフェノール、２−（４−ヒドロキシフェニル）−２−（２，４−ジヒドロキシフェニル）プロパン及び１，４−ビス（４，４′−ジヒドロキシトリフェニルメチル）ベンゼンが挙げられる。また、３個の官能基を有する化合物である、２，４−ジヒドロキシ安息香酸、トリメシン酸、塩化シアヌルも使用し得る。中でも、３個またはそれ以上のフェノール性ヒドロキシル基を持つものが好適である。分岐剤の使用量は、目的とする分岐度によっても異なるが、通常、ジヒドロキシ化合物に対し、０．０５〜２モル％の量で使用される。 In the present invention, any branching agent can be used as a raw material for polycarbonate. The branching agent used can be selected from a variety of compounds having three or more functional groups. Suitable branching agents include compounds having 3 or more phenolic hydroxyl groups, such as 2,4-bis (4-hydroxyphenylisopropyl) phenol, 2,6-bis (2-hydroxy- 5-methylbenzyl) -4-methylphenol, 2- (4-hydroxyphenyl) -2- (2,4-dihydroxyphenyl) propane and 1,4-bis (4,4'-dihydroxytriphenylmethyl) benzene Can be mentioned. In addition, 2,4-dihydroxybenzoic acid, trimesic acid, and cyanuric chloride, which are compounds having three functional groups, can also be used. Of these, those having three or more phenolic hydroxyl groups are preferred. The amount of the branching agent used varies depending on the target branching degree, but is usually used in an amount of 0.05 to 2 mol% based on the dihydroxy compound.
本発明において、連鎖停止剤として使用されるモノフェノール類には種々のフェノール類、例えば、通常のフェノールの他、ｐ−ｔ−ブチルフェノール及びｐ−クレゾールのような炭素数１〜２０のアルキルフェノール、ｐ−クロロフェノール及び２，４，６−トリブロモフェノールのようなハロゲン化フェノールが含まれる。モノフェノール類の使用量は、目的とする重縮合体の分子量によっても異なるが、通常、ジヒドロキシ化合物に対して、０．５〜１０モル％（０．００５〜０．１倍）の量で使用される。 In the present invention, monophenols used as a chain terminator include various phenols, for example, normal phenols, alkyl phenols having 1 to 20 carbon atoms such as pt-butylphenol and p-cresol, p. -Halogenated phenols such as chlorophenol and 2,4,6-tribromophenol. The amount of monophenol used varies depending on the molecular weight of the target polycondensate, but is usually used in an amount of 0.5 to 10 mol% (0.005 to 0.1 times) based on the dihydroxy compound. Is done.
本発明は、連続的に供給されたジヒドロキシ化合物のアルカリ水溶液と塩化カルボニルとを安定剤を含有する塩化メチレンの存在下に界面重縮合させる反応工程と、当該反応工程で使用した塩化メチレンを回収した後に蒸留精製して反応工程に循環する反応溶媒回収工程とを包含する。 The present invention recovers the methylene chloride used in the reaction step of interfacial polycondensation in the presence of methylene chloride containing a stabilizer and an aqueous alkaline solution of dihydroxy compound and carbonyl chloride supplied continuously. And a reaction solvent recovery step that is subsequently purified by distillation and circulated to the reaction step.
上記の反応工程は、具体的には、塩化カルボニル化反応工程、オリゴマー化工程、重縮合工程とから成る。そして、重縮合工程の後には、通常、洗浄工程、樹脂単離工程などが設けられる。 Specifically, the reaction step includes a carbonyl chloride reaction step, an oligomerization step, and a polycondensation step. And after a polycondensation process, a washing | cleaning process, a resin isolation process, etc. are normally provided.
（塩化カルボニル化反応工程）
塩化カルボニルはガス状または液状でジヒドロキシ化合物のアルカリ水溶液と塩化メチレンとの混合溶液中に添加される。塩化カルボニルの添加量は、ジヒドロキシ化合物１モルに対し、通常１．３〜２モルの範囲、好ましくは１．６〜１．９モルの範囲である。塩化カルボニルの添加量１．３モル未満の場合は、未反応モノマーが多く残り、反応率が低下し、２モルを超える場合は、塩化カルボニルが過剰であり、これを中和するためのアルカリが余分に必要となり好ましくない。塩化カルボニル化の反応温度は、通常１０〜２５℃、好ましくは１８〜２２℃である。反応温度が１０℃未満の場合は、反応速度が遅くなり、反応率や得られるポリカーボネート樹脂の純度が低下し、２５℃を超える場合は、ポリカーボネートオリゴマーの分解反応が起こり易く、得られるポリカーボネート樹脂の純度が低下する。また、塩化カルボニル化の反応時間は通常２０分〜１００分程度である。水溶液のｐＨは９以上に保持することが好ましい。
(Carbonyl chloride reaction step)
Carbonyl chloride is gaseous or liquid and is added to a mixed solution of an alkaline aqueous solution of a dihydroxy compound and methylene chloride. The amount of carbonyl chloride added is usually in the range of 1.3 to 2 mol, preferably in the range of 1.6 to 1.9 mol, per 1 mol of the dihydroxy compound. When the added amount of carbonyl chloride is less than 1.3 mol, a large amount of unreacted monomer remains, and the reaction rate decreases. It is not preferable because it is necessary. The reaction temperature for carbonyl chloride is usually 10 to 25 ° C, preferably 18 to 22 ° C. When the reaction temperature is less than 10 ° C., the reaction rate is slowed down, and the reaction rate and the purity of the obtained polycarbonate resin are reduced. Purity decreases. The reaction time for carbonyl chloride is usually about 20 to 100 minutes. It is preferable to maintain the pH of the aqueous solution at 9 or more.
（オリゴマー化工程）
本発明においては二相界面重縮合法を採用した場合、塩化カルボニルとの接触に先立って有機相と水相とを接触させ、乳濁液を形成させるのが特に好ましい。乳濁液を形成させるためには、通常の撹拌翼を有する撹拌機の他、ホモジナイザー、ホモミキサー、コロイドミル、フロージェットミキサー、超音波乳化機などの動的ミキサーや、静的ミキサー等の混合機を使用するのが好ましい。乳濁液は、通常０．０１〜１０μｍの液滴径を有し、乳化安定性を有する。
(Oligomerization process)
In the present invention, when the two-phase interfacial polycondensation method is employed, it is particularly preferable that the organic phase and the aqueous phase are brought into contact with each other before the contact with carbonyl chloride to form an emulsion. In order to form an emulsion, in addition to a stirrer having a normal stirring blade, mixing with a dynamic mixer such as a homogenizer, a homomixer, a colloid mill, a flow jet mixer, an ultrasonic emulsifier, or a static mixer It is preferable to use a machine. The emulsion usually has a droplet diameter of 0.01 to 10 μm and has emulsion stability.
オリゴマー化においては重縮合触媒の存在下で行うことが出来る。添加は、塩化カルボニルを消費した後に行う方がよく、重縮合触媒としては、二相界面重縮合法に使用されている多くの縮重合触媒の中から、任意に選択することが出来る。中でも、トリアルキルアミン、Ｎ−エチルピロリドン、Ｎ−エチルピペリジン、Ｎ−エチルモルホリン、Ｎ−イソプロピルピペリジン及びＮ−イソプロピルモルホリンが適しており、特にトリエチルアミン及びＮ−エチルピペリジンが特に適している。 The oligomerization can be performed in the presence of a polycondensation catalyst. The addition is preferably performed after carbonyl chloride is consumed, and the polycondensation catalyst can be arbitrarily selected from many polycondensation catalysts used in the two-phase interfacial polycondensation method. Among them, trialkylamine, N-ethylpyrrolidone, N-ethylpiperidine, N-ethylmorpholine, N-isopropylpiperidine and N-isopropylmorpholine are suitable, and triethylamine and N-ethylpiperidine are particularly suitable.
オリゴマー化工程の反応温度は、通常８０℃以下、好ましくは６０℃以下、更に好ましくは１０℃〜５０℃の範囲である。また、反応時間は、反応温度によっても左右されるが、通常０．５分〜１０時間、好ましくは１分〜２時間である。反応温度が高すぎる場合は、副反応の制御が出来ず、塩化カルボニル原単位が悪化する。一方、反応温度が低すぎる場合は、反応制御上は好ましい状況ではあるが、冷却に要する負荷が増大して、その分コストアップとなり好ましくない。有機相中のオリゴマー濃度は、得られるオリゴマーが可溶な範囲であればよく、具体的には、１０〜４０重量％程度である。有機相の割合はジヒドロキシ化合物のアルカリ又はアルカリ土類金属塩水溶液、即ち、水相に対して０．２〜１．０の容積比であることが好ましい。 The reaction temperature in the oligomerization step is usually 80 ° C. or lower, preferably 60 ° C. or lower, more preferably 10 ° C. to 50 ° C. The reaction time depends on the reaction temperature, but is usually 0.5 minutes to 10 hours, preferably 1 minute to 2 hours. If the reaction temperature is too high, side reactions cannot be controlled and the carbonyl chloride basic unit deteriorates. On the other hand, when the reaction temperature is too low, it is a preferable situation in terms of reaction control, but the load required for cooling increases, resulting in an increase in cost, which is not preferable. The oligomer concentration in the organic phase may be in a range in which the resulting oligomer is soluble, and is specifically about 10 to 40% by weight. The proportion of the organic phase is preferably a volume ratio of 0.2 to 1.0 with respect to the aqueous alkali or alkaline earth metal salt of the dihydroxy compound, that is, the aqueous phase.
（重縮合工程）
カーボネートオリゴマーから、常法に従い、界面重縮合を実施する。本発明の好ましい実施態様においては、オリゴマーの溶存する有機相を水相から分離し、必要に応じて前述の塩化メチレンを追加し、当該オリゴマーの濃度を調節する。すなわち、重縮合によって得られる塩化メチレン相中のポリカーボネートの濃度が５〜３０重量％となるように塩化メチレンの量が調節される。その後、新たに水およびアルカリ金属水酸化物を含む水相を加え、更に、重縮合条件を整えるために好ましくは重縮合触媒を添加し、界面重縮合法に従って所期の重縮合を完結させる。重縮合時の有機相と水相の割合は容積比で有機相：水相＝１：０．２〜１程度が好ましい。
(Polycondensation process)
Interfacial polycondensation is carried out from a carbonate oligomer according to a conventional method. In a preferred embodiment of the present invention, the organic phase in which the oligomer is dissolved is separated from the aqueous phase, and the methylene chloride is added as necessary to adjust the concentration of the oligomer. That is, the amount of methylene chloride is adjusted so that the concentration of polycarbonate in the methylene chloride phase obtained by polycondensation is 5 to 30% by weight. Thereafter, a water phase containing water and an alkali metal hydroxide is newly added, and a polycondensation catalyst is preferably added to adjust the polycondensation conditions, and the desired polycondensation is completed according to the interfacial polycondensation method. The ratio of the organic phase to the aqueous phase during polycondensation is preferably about 1: 0.2 to 1 in terms of volume ratio.
重縮合時に添加するアルカリ化合物としては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等のアルカリ金属の水酸化物が挙げられるが、工業的には水酸化ナトリウムを使用するのがよい。アルカリ化合物の使用量は、重縮合反応中、常にアルカリ性が保たれる量以上であればよく、反応終了後における水相のアルカリ化合物濃度が通常０．０５Ｎ以上、好ましくは０．０５Ｎ〜０．３０Ｎ程度となるようにするのがよい。重縮合反応の温度は、常温付近で十分であり、反応時間は０．５〜５時間で十分である。 Examples of the alkali compound added at the time of polycondensation include alkali metal hydroxides such as sodium hydroxide and potassium hydroxide. Industrially, it is preferable to use sodium hydroxide. The amount of the alkali compound used may be equal to or more than the amount at which alkalinity is always maintained during the polycondensation reaction, and the concentration of the alkali compound in the aqueous phase after the reaction is usually 0.05 N or more, preferably 0.05 N to 0.00. It is good to make it about 30N. The temperature of the polycondensation reaction is sufficient around room temperature, and the reaction time is sufficient from 0.5 to 5 hours.
（洗浄工程）
重縮合完結後は、残存するクロロフォルメート基（ＣＦ基）が０．１μｅｑ／ｇ以下になるまで、水酸化ナトリウムのようなアルカリで洗浄処理する。その後、常法によって酸洗浄および水洗浄を行うことにより不純物を除去した後、塩化メチレンを除去することによって粒状体のポリカーボネートを分離する。
(Washing process)
After completion of the polycondensation, washing is performed with an alkali such as sodium hydroxide until the remaining chloroformate group (CF group) becomes 0.1 μeq / g or less. Then, after removing impurities by performing acid washing and water washing by a conventional method, the granular polycarbonate is separated by removing methylene chloride.
（樹脂単離工程）
ポリカーボネート樹脂の塩化メチレン溶液から固体のポリカーボネート樹脂を得る方法としては、当該溶液から塩化メチレンをニーダー等で蒸発させる方法（ニーダー法）、塩化メチレンと非溶媒とを混合してポリカーボネート樹脂を沈殿させる方法、ポリカーボネート樹脂の塩化メチレン溶液を攪拌翼を有する造粒槽に供給し水中懸濁状態を保ちながら加熱して塩化メチレンを蒸発させポリカーボネート樹脂粒状体を得る方法（造粒法）がある。乾燥性、溶融押出によるペレット化などの加工性の点から造粒法が好ましい。
(Resin isolation step)
As a method of obtaining a solid polycarbonate resin from a methylene chloride solution of a polycarbonate resin, a method of evaporating methylene chloride from the solution with a kneader or the like (kneader method), a method of precipitating a polycarbonate resin by mixing methylene chloride and a non-solvent There is a method (granulation method) in which a methylene chloride solution of a polycarbonate resin is supplied to a granulation tank having a stirring blade and heated while maintaining a suspended state in water to evaporate methylene chloride to obtain polycarbonate resin granules. The granulation method is preferred from the viewpoint of processability such as drying and pelletization by melt extrusion.
（反応溶媒回収工程）
前述の反応工程で使用した塩化メチレンは樹脂単離工程から回収した後に精製して反応工程に循環する。塩化メチレンの精製手段としては、一般的には蒸留法が採用されるが、他の精製手段を採用してもよい。他の精製手段としては、例えば、膜分離手段などが考えられる。そして、反応工程に塩化メチレンを循環するに当たっては系外にリークした損失分を補うことが出来る。
(Reaction solvent recovery process)
The methylene chloride used in the above reaction step is recovered from the resin isolation step and then purified and recycled to the reaction step. As a means for purifying methylene chloride, a distillation method is generally employed, but other purification means may be employed. Examples of other purification means include membrane separation means. And, when the methylene chloride is circulated in the reaction process, the loss leaked out of the system can be compensated.
本発明の特徴は、反応工程で使用する塩化メチレン中の安定剤の濃度を１〜２０重量ｐｐｍの範囲に制御する点にある。 The feature of the present invention is that the concentration of the stabilizer in the methylene chloride used in the reaction step is controlled in the range of 1 to 20 ppm by weight.
塩化メチレン中の安定剤の濃度は、前述のように所定の範囲から逸脱して変化する。その原因の一つとしては、光や酸素による酸化分解を抑制するという安定剤の役割からして、安定剤の少なくとも一部が何らかの成分をトラップして高沸点（高分子量）成分に変化し、反応溶媒回収工程における塩化メチレンの精製の際に失われるのではないかと考えられる。また、塩化メチレンの精製手段として蒸留手段を採用し、塩化メチレンより低沸点の安定剤を使用した場合は、回収される塩化メチレン中の安定剤の濃度は濃縮されて高められることも考えられる。何れにしても、反応工程で使用した塩化メチレンを回収した後に精製して反応工程に循環する結果、加えて、系外にリークした塩化メチレンの損失分を補う結果、前述した濃度範囲（１〜２０重量ｐｐｍ）から逸脱して変化する。多くの場合、反応工程における塩化メチレン中の安定剤の濃度は所定の範囲より低くなるため、不足分を添加することによって濃度制御を行う必要がある。 The concentration of the stabilizer in the methylene chloride varies as described above deviating from the predetermined range. One of the causes is that the stabilizer acts to suppress oxidative degradation caused by light and oxygen, so that at least a part of the stabilizer traps some component and changes to a high boiling point (high molecular weight) component, It may be lost during methylene chloride purification in the reaction solvent recovery step. Further, when a distillation means is employed as a means for purifying methylene chloride and a stabilizer having a boiling point lower than that of methylene chloride is used, the concentration of the stabilizer in the recovered methylene chloride may be concentrated and increased. In any case, the methylene chloride used in the reaction step is recovered and then purified and recycled to the reaction step. In addition, as a result of compensating for the loss of methylene chloride leaking out of the system, the concentration range (1 to It deviates from 20 ppm by weight). In many cases, the concentration of the stabilizer in the methylene chloride in the reaction step is lower than a predetermined range, so it is necessary to control the concentration by adding a deficiency.
塩化メチレン中の安定剤の濃度の分析は、塩化カルボニル化反応工程、オリゴマー化工程、重縮合工程の何れの反応工程で行ってもよく、また、これらの全工程で行ってもよい。また、安定剤の不足分の添加は、反応溶媒回収工程の蒸留精製以降であれば任意であるが、通常は、反応溶媒回収工程にて回収された塩化メチレン中に添加される。反応工程で使用する塩化メチレン中の安定剤の濃度は、前述の通り、１〜２０重量ｐｐｍ、好ましくは２〜１５重量ｐｐｍである。なお、塩化メチレン中の安定剤の濃度の分析手法としては、安定剤の種類によって異なるが、多くの場合、ガスクロマトグラフィーが採用される。 The analysis of the concentration of the stabilizer in methylene chloride may be performed in any reaction step of the carbonyl chloride reaction step, the oligomerization step, and the polycondensation step, or may be performed in all these steps. Addition of a shortage of stabilizer is optional as long as it is after distillation purification in the reaction solvent recovery step, but is usually added to methylene chloride recovered in the reaction solvent recovery step. As described above, the concentration of the stabilizer in the methylene chloride used in the reaction step is 1 to 20 ppm by weight, preferably 2 to 15 ppm by weight. In addition, as a method for analyzing the concentration of the stabilizer in methylene chloride, gas chromatography is employed in many cases, although it varies depending on the type of the stabilizer.
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、以下の諸例で使用した測定方法は次の通りである。また、塩化メチレンとしては安定剤としてアミレン混合物（２−メチル−２−ブテン：８８重量％、２−メチル−１−ブテンと３−メチル−１−ブテンの合計：１２重量％）を含有するものを使用した。そして、濃度制御のために追加する安定剤としては、和光純薬製 の商品「ペンテン混合物」（２−メチル−２−ブテンと２−メチル−１−ブテン：純度９８重量％以上）を使用した。 EXAMPLES Hereinafter, although an Example demonstrates this invention still in detail, this invention is not limited to a following example, unless the summary is exceeded. The measurement methods used in the following examples are as follows. Further, methylene chloride contains an amylene mixture (2-methyl-2-butene: 88% by weight, total of 2-methyl-1-butene and 3-methyl-1-butene: 12% by weight) as a stabilizer. It was used. And as a stabilizer added for concentration control, a product “Pentene mixture” (2-methyl-2-butene and 2-methyl-1-butene: purity of 98% by weight or more) manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd. was used. .
（１） 塩化メチレン中のアミレン濃度の分析：
ガスクロマトグラフ（カラム：「Thermon−３０００ 」１０% 「Chromosorb WAW-DMCS 」８０ １００mesh，３mmφ×５mL、検出器：水素炎イオン化検出器、温度：カラム ７０℃，注入口 １５０℃、検出器１５０℃）により、予め、２−メチル−２−ブテンの塩化メチレン溶液を調製し、面積補正係数を求め、サンプル中の２−メチル−２−ブテン濃度を定量した。なお、アミレン混合物中の各異性体は上記の条件では分離されずにクロマトグラム（ピーク図形）が重なるめ、検量線は主成分の２−メチル−２−ブテンを使用して作成した。
(1) Analysis of amylene concentration in methylene chloride:
Gas chromatograph (column: “Thermon-3000” 10% “Chromosorb WAW-DMCS” 80 100 mesh, 3 mmφ × 5 mL, detector: flame ionization detector, temperature: column 70 ° C., inlet 150 ° C., detector 150 ° C.) In advance, a methylene chloride solution of 2-methyl-2-butene was prepared, the area correction coefficient was determined, and the 2-methyl-2-butene concentration in the sample was quantified. The isomers in the amylene mixture were not separated under the above conditions and the chromatograms (peak diagrams) overlapped, so a calibration curve was prepared using 2-methyl-2-butene as the main component.
（２） ポリカーボネート樹脂の色調（ＹＩ）の測定：
射出成形機(日製樹脂工業株式会社製「FS80S-12ASE」を使用し、２８０℃でフレークを可塑化後、シリンダー内で１５秒滞留させ、厚さ３．２ｍｍ、６０ｍｍ角の見本板を成形した。 見本板について、色差計(スガ試験機株式会社製「ＳＭ−４−ＣＨ」を使用し色調（ＹＩ値）を測定した。
(2) Measurement of color tone (YI) of polycarbonate resin:
Injection molding machine (using “FS80S-12ASE” manufactured by Nissin Plastic Industry Co., Ltd.) After plasticizing the flakes at 280 ° C., it is retained in the cylinder for 15 seconds to form a sample plate having a thickness of 3.2 mm and a 60 mm square. About the sample board, the color tone (YI value) was measured using a color difference meter ("SM-4-CH" manufactured by Suga Test Instruments Co., Ltd.).
比較例１：
ビスフェノールＡ（ＢＰＡ）１５．０９ｋｇ／時、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）５．４９ｋｇ／時および水９３．５ｋｇ／時を、ハイドロサルファイト０．０１７ｋｇ／時の存在下に、３５℃で溶解した後、２５℃まで冷却した水相ならびに５℃に冷却した塩化メチレン（塩化メチレン中の安定剤濃度１５重量ｐｐｍ）６１．９ｋｇ／時の有機相を、各々内径６ｍｍ、外径８ｍｍのテフロン（登録商標）製配管に供給し、これに接続する内径６ｍｍ、長さ３４ｍのテフロン（登録商標）製パイプリアクターにおいて、ここに別途導入される０℃に冷却した液化ホスゲン７．２ｋｇ／時と接触させた。
Comparative Example 1:
After dissolving bisphenol A (BPA) 15.09 kg / h, sodium hydroxide (NaOH) 5.49 kg / h and water 93.5 kg / h at 35 ° C. in the presence of hydrosulfite 0.017 kg / h , An aqueous phase cooled to 25 ° C. and an organic phase of 61.9 kg / hr of methylene chloride (stabilizer concentration of 15 ppm by weight in methylene chloride) cooled to 5 ° C., each having an inner diameter of 6 mm and an outer diameter of 8 mm (registered trademark) ) In a pipe reactor made of Teflon (registered trademark) having an inner diameter of 6 mm and a length of 34 m connected to the pipe made by this, it was brought into contact with 7.2 kg / hour of liquefied phosgene cooled to 0 ° C. separately introduced here. .
上記原料（ビスフェノールＡ・水酸化ナトリウム溶液）は、ホスゲンとパイプリアクター内を１．７ｍ／秒の線速度にて２０秒間流通する間に、ホスゲン化、オリゴマー化反応を行った。この時、反応温度は、断熱系で塔頂温度６０℃に達した。反応物の温度は、次のオリゴマー化槽に入る前に３５℃まで外部冷却を行い調節した。オリゴマー化に際し、触媒としてトリエチルアミン０．００５ｋｇ／時、及び分子量調節剤としてｐ−ｔ−ブチルフェノール０．６３ｋｇ／時を使用し、これらは、各々オリゴマー化槽に導入した。このようにしてパイプリアクターより得られるオリゴマー化された乳濁液を、更に、内容積５０リットルの撹拌機付き反応槽に導き、窒素ガス（Ｎ2 ）雰囲気下３０℃で撹拌し、オリゴマー化することにより、水相中に存在する未反応のビスフェノールＡのナトリウム塩（ＢＰＡ−Ｎａ）を完全に消費させた後、水相と油相を静置分離し、オリゴマーの塩化メチレン溶液を得た。 The raw material (bisphenol A / sodium hydroxide solution) was subjected to phosgenation and oligomerization while flowing through phosgene and the pipe reactor at a linear velocity of 1.7 m / sec for 20 seconds. At this time, the reaction temperature reached a tower top temperature of 60 ° C. in the heat insulation system. The temperature of the reaction product was adjusted by external cooling to 35 ° C. before entering the next oligomerization tank. In the oligomerization, 0.005 kg / hour of triethylamine was used as a catalyst and 0.63 kg / hour of pt-butylphenol was used as a molecular weight regulator, and these were each introduced into an oligomerization tank. The oligomerized emulsion thus obtained from the pipe reactor is further introduced into a reactor with an internal volume of 50 liters equipped with a stirrer, and stirred at 30 ° C. in a nitrogen gas (N 2 ) atmosphere to be oligomerized. Thus, after the unreacted sodium salt of bisphenol A (BPA-Na) present in the aqueous phase was completely consumed, the aqueous phase and the oil phase were allowed to stand and separate to obtain an oligomeric methylene chloride solution.
上記オリゴマーの塩化メチレン溶液を２３ｋｇ／時を、希釈用塩化メチレン１０ｋｇ／時、２５重量％水酸化ナトリウム水溶液２．２ｋｇ／時、水６ｋｇ／時、及び濃度１重量％のトリエチルアミン水溶液０．２２ｋｇ／時を直列に接続した内容積７０リットルのファウドラー翼付き反応槽２基に連続的に供給して重縮合反応を進行させた。得られた重縮合液は塩化メチレンで希釈した後、アルカリ洗浄、酸洗浄、水洗浄の工程を経て、ポリカーボネートを含む塩化メチレン相と水相とに分離した。更に、得られた精製ポリカーボネート溶液を、造粒槽に４０℃温水中にフィードすることにより粒状化し、その後、乾燥機を通して塩化メチレンを分離し、ポリカーボネートの粒状体（フレーク）を得た。このポリカーボネートの粘度平均分子量は１５，１００であった。 Methylene chloride solution of the above oligomer was 23 kg / hr, methylene chloride for dilution 10 kg / hr, 25 wt% aqueous sodium hydroxide solution 2.2 kg / hr, water 6 kg / hr, and 1 wt% triethylamine aqueous solution 0.22 kg / hr. The polycondensation reaction was allowed to proceed by continuously supplying two reactors with an internal volume of 70 liters with a Faudler blade connected in series. The obtained polycondensation liquid was diluted with methylene chloride, and then separated into a methylene chloride phase containing polycarbonate and an aqueous phase through steps of alkali washing, acid washing, and water washing. Furthermore, the purified polycarbonate solution obtained was granulated by feeding it into a granulation tank in 40 ° C. warm water, and then methylene chloride was separated through a dryer to obtain polycarbonate granules (flakes). This polycarbonate had a viscosity average molecular weight of 15,100.
一方、主として、造粒槽、乾燥機から塩化メチレンを蒸気として回収し、冷却後貯槽に溜めた。この回収された塩化メチレンのうち２０重量％を蒸留（段数１０、塔頂温度４３℃、塔低温度４８℃、還流比２）し、この蒸留した塩化メチレンと前記回収した塩化メチレンとを混合し、重合及び洗浄用の塩化メチレンに再使用した。 On the other hand, methylene chloride was mainly recovered as vapor from the granulation tank and dryer, and stored in the storage tank after cooling. Of the recovered methylene chloride, 20% by weight was distilled (10 stages, tower top temperature 43 ° C., tower low temperature 48 ° C., reflux ratio 2), and the distilled methylene chloride and the recovered methylene chloride were mixed. Reused in methylene chloride for polymerization and washing.
２００時間連続運転後における塩化メチレン回収貯槽での塩化メチレン中の２−メチル−２−ブテン濃度を測定したところ０．４ｐｐｍであった。また、その際に得られたポリカーボネートの成形品について、色調（ＹＩ）を測定した結果１．７であった。 When the concentration of 2-methyl-2-butene in methylene chloride in the methylene chloride recovery storage tank after 200 hours of continuous operation was measured, it was 0.4 ppm. Moreover, it was 1.7 as a result of measuring a color tone (YI) about the molded article of the polycarbonate obtained in that case.
実施例１：
比較例１において、２００時間連続運転期間中、塩化メチレン回収貯槽の塩化メチレン中の安定剤の濃度が１３〜１５ｐｐｍになるように「ペンテン混合物」を添加した以外は、比較例１と同様の操作を行った。２００時間連続運転直後に得られたポリカーボネートの成形品について、色調（ＹＩ）を測定した結果１．５であった。
Example 1:
In Comparative Example 1, the same operation as in Comparative Example 1 was conducted except that the “pentene mixture” was added so that the concentration of the stabilizer in the methylene chloride in the methylene chloride recovery storage tank was 13 to 15 ppm during the 200-hour continuous operation period. Went. It was 1.5 as a result of measuring a color tone (YI) about the molded article of the polycarbonate obtained immediately after 200-hour continuous operation.
実施例２：
比較例１において、２００時間連続運転中、塩化メチレン回収貯槽の塩化メチレン中の安定剤の濃度が２〜５ｐｐｍになるように「ペンテン混合物」を添加した以外は、比較例１と同様の操作を行った。２００時間連続運転直後に得られたポリカーボネートの成形品について、色調（ＹＩ）を測定した結果１．５であった。
Example 2:
In Comparative Example 1, during the continuous operation for 200 hours, the same operation as in Comparative Example 1 was performed except that the “pentene mixture” was added so that the concentration of the stabilizer in the methylene chloride in the methylene chloride recovery storage tank was 2 to 5 ppm. went. It was 1.5 as a result of measuring a color tone (YI) about the molded article of the polycarbonate obtained immediately after 200-hour continuous operation.
比較例２：
比較例１において、２００時間連続運転中、塩化メチレン回収貯槽の塩化メチレン中の安定剤の濃度が２２〜２５ｐｐｍになるように「ペンテン混合物」を添加した以外は、比較例１と同様の操作を行った。２００時間連続運転直後に得られたポリカーボネートの成形品について、色調（ＹＩ）を測定した結果１．７であった。
Comparative Example 2:
In Comparative Example 1, during the continuous operation for 200 hours, the same operation as in Comparative Example 1 was performed except that the “pentene mixture” was added so that the concentration of the stabilizer in the methylene chloride in the methylene chloride recovery storage tank was 22 to 25 ppm. went. It was 1.7 as a result of measuring a color tone (YI) about the molded article of the polycarbonate obtained immediately after 200-hour continuous operation.
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013080816A1 (en) | 2011-12-02 | 2013-06-06 | 出光興産株式会社 | Continuous production method for polycarbonate-polyorganosiloxane copolymer |
| WO2014007128A1 (en) | 2012-07-05 | 2014-01-09 | 出光興産株式会社 | Polycarbonate-polyorganosiloxane copolymer and method for continuously producing same |
| WO2014185321A1 (en) * | 2013-05-13 | 2014-11-20 | 昭和電工株式会社 | Purification method for dichloromethane, and production method for difluoromethane using said purification method |
| KR20140145885A (en) * | 2013-06-14 | 2014-12-24 | 주식회사 엘지화학 | Method For Preparing Polycarbonate |
| WO2019044914A1 (en) * | 2017-08-31 | 2019-03-07 | 富士フイルム株式会社 | Drug solution purification method and drug solution |
| US10738154B2 (en) | 2014-10-31 | 2020-08-11 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Method for producing polycarbonate-polyorganosiloxane copolymer |
-
2007
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Cited By (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20140106526A (en) | 2011-12-02 | 2014-09-03 | 이데미쓰 고산 가부시키가이샤 | Continuous production method for polycarbonate-polyorganosiloxane copolymer |
| WO2013080816A1 (en) | 2011-12-02 | 2013-06-06 | 出光興産株式会社 | Continuous production method for polycarbonate-polyorganosiloxane copolymer |
| US9045586B2 (en) | 2011-12-02 | 2015-06-02 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Continuous production method for polycarbonate-polyorganosiloxane copolymer |
| US9850351B2 (en) | 2012-07-05 | 2017-12-26 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Polycarbonate-polyorganosiloxane copolymer and method for continuously producing same |
| WO2014007128A1 (en) | 2012-07-05 | 2014-01-09 | 出光興産株式会社 | Polycarbonate-polyorganosiloxane copolymer and method for continuously producing same |
| KR20150031423A (en) | 2012-07-05 | 2015-03-24 | 이데미쓰 고산 가부시키가이샤 | Polycarbonate-polyorganosiloxane copolymer and method for continuously producing same |
| US9371419B2 (en) | 2012-07-05 | 2016-06-21 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Polycarbonate-polyorganosiloxane copolymer and method for continuously producing same |
| WO2014185321A1 (en) * | 2013-05-13 | 2014-11-20 | 昭和電工株式会社 | Purification method for dichloromethane, and production method for difluoromethane using said purification method |
| JP2014221727A (en) * | 2013-05-13 | 2014-11-27 | 昭和電工株式会社 | Dichloromethane purification method and method of producing difluoromethane using the same |
| KR20140145885A (en) * | 2013-06-14 | 2014-12-24 | 주식회사 엘지화학 | Method For Preparing Polycarbonate |
| KR101650610B1 (en) | 2013-06-14 | 2016-08-23 | 주식회사 엘지화학 | Method For Preparing Polycarbonate |
| US10738154B2 (en) | 2014-10-31 | 2020-08-11 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Method for producing polycarbonate-polyorganosiloxane copolymer |
| WO2019044914A1 (en) * | 2017-08-31 | 2019-03-07 | 富士フイルム株式会社 | Drug solution purification method and drug solution |
| KR20200019719A (en) * | 2017-08-31 | 2020-02-24 | 후지필름 가부시키가이샤 | Purification method of chemical liquid, and chemical liquid |
| CN111051488A (en) * | 2017-08-31 | 2020-04-21 | 富士胶片株式会社 | Method for purifying chemical liquid and chemical liquid |
| JPWO2019044914A1 (en) * | 2017-08-31 | 2020-10-22 | 富士フイルム株式会社 | Chemical solution purification method and chemical solution |
| CN111051488B (en) * | 2017-08-31 | 2021-11-26 | 富士胶片株式会社 | Method for purifying chemical liquid and chemical liquid |
| KR102351928B1 (en) * | 2017-08-31 | 2022-01-18 | 후지필름 가부시키가이샤 | A method for purifying a drug solution, and a drug solution |
| TWI771479B (en) * | 2017-08-31 | 2022-07-21 | 日商富士軟片股份有限公司 | Method for purifying chemical liquid, and, chemical liquid |
| US11491428B2 (en) | 2017-08-31 | 2022-11-08 | Fujifilm Corporation | Chemical liquid purification method and chemical liquid |
| US11958005B2 (en) | 2017-08-31 | 2024-04-16 | Fujifilm Corporation | Chemical liquid purification method and chemical liquid |
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