JP2009120893A - 自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼材 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.03%以下、Si:1%以下、Mn:0.6%未満、Ni:3%以下、Cr:10〜20%、Nb:0.3〜0.7%、Cu:1超え〜2%、Mo:1〜2.5%、Al:0.15%以下、V:0.03〜0.2%、N:0.03%以下を含有し、必要に応じてさらにB、Co、W、Ti、Zr、REM、Caを含み、残部Feおよび不可避的不純物であり、かつ1.2Nb+5Mo+6Cu≧11.5、および15Nb+2Mo+0.5Cu≧9.5の限定式を満たす組成を有し、析出相として存在するNbとMoの総量が0.5質量%以下である組織を有する、耐熱性、低温靭性に優れる自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼材。
【選択図】なし
Description
特許文献1には900℃を超える温度域での使用に耐えるために固溶Nb量を十分に確保し、950℃での引張強さが20MPaを満たすように組成・組織を調整したフェライト系ステンレス鋼が示されている。しかし、0.2%耐力の記載はなく、材料温度が実際に900℃程度まで上昇した場合の耐久性については定かではない。熱疲労特性や低温靭性に関しても特段の配慮がない。
本発明は、850℃を超える高温域での0.2%耐力、熱疲労特性、低温靭性、および加工性をともに高レベルで兼ね備える自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼材を提供することを目的とする。
1.2Nb+5Mo+6Cu≧11.5 ……(1)
15Nb+2Mo+0.5Cu≧9.5 ……(2)
「自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼材」とは、自動車排ガス経路部材を製造する過程で950℃を超える温度(例えば950超え〜1100℃)に加熱される最終的な焼鈍(以下単に「最終焼鈍」という)を終えた後の鋼材をいう。例えば、鋼板を溶接造管してパイプにした後、成形加工し、その後最終焼鈍を施す場合は、最終焼鈍後のパイプがここでいう自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼材に該当する。鋼板の段階で最終焼鈍を施す場合は、最終焼鈍後の鋼板や、その後に加工されて得られたパイプ、筒体などが自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼材に該当する。
上記鋼材のうち、材料温度が850℃を超える温度域となる排ガス部材に使用されるものが特に好適な対象となる。
1.2Nb+5Mo+6Cu≧11.5 ……(1)
15Nb+2Mo+0.5Cu≧9.5 ……(2)
(2)式のNbの係数はNb:0.1質量%あたりの900℃での0.2%耐力(MPa)の上昇量に相当し、MoおよびCuの係数はそれぞれMoおよびCu:1質量%あたりの900℃での0.2%耐力(MPa)の上昇量に相当する。
また、高温強度だけでなく、加工性、低温靭性、溶接性を高く維持するためにも、最終焼鈍後において上記組織状態とすることが極めて有効である。
CおよびNは、一般的にはクリープ強度等の高温強度向上に有効な元素とされるが、過剰に含有すると酸化特性、加工性、低温靱性、溶接性が低下する。本発明ではC、Nとも0.03質量%以下に制限する。
SPEED法により、供試材のマトリクスが溶解し、かつ析出相が溶解しない電位での定電位電解を行い、抽出した析出相の残渣について、元素を定量分析した。その残渣中に含まれるNbとMoの合計質量を、電解により溶解したマトリクスと抽出された析出相の全質量で除して、パーセント表示することにより、析出Nb+析出Mo量を定めた。SPEED法においては非水溶媒として、10%アセチルアセトン+1%テトラメチルアンモニウムクロライド+メチルアルコール溶液を用いた。
板厚2mmの引張試験片(引張方向が圧延方向に一致するもの)を用いて、JIS G0567に準拠して600℃での引張試験および900℃での引張試験を行った。600℃の0.2%耐力はSUS444系鋼の約1.5倍に相当する200MPa以上のものを合格、それより低いものを不合格と評価した。900℃の0.2%耐力はSUS444系鋼の約1.5倍に相当する35MPa以上のものを合格、それより低いものを不合格と評価した。
板厚2mmの供試材からVノッチシャルピー衝撃試験片(ハンマーのぶつかる方向が圧延方向に対し平行方向のもの)を作製し、JIS Z2242に準拠して−75℃〜25℃の範囲で25℃ピッチでシャルピー衝撃試験を行い、延性靭性遷移温度を求めた。遷移温度が−25℃以下であるものを○(低温靭性;良好)、それより高いものを×(低温靭性;不良)と評価した。
板厚2mmの供試材から、引張方向が圧延方向に対して0°、45°、90°の3種類の引張試験片(JIS 13B号)を作製し、それぞれJIS 2241に準拠して試験数n=3で引張試験を破断まで行い、破断後の試験片を突き合わせて破断時の伸び(%)を測定し、下記(3)式により平均伸び値ELAを求め、このELAを当該供試材の常温伸びの値とした。
ELA=(ELL+ELD+ELT) ……(3)
ここで、ELLは引張方向が0°の破断時の伸び(n=3の平均値)、ELDは引張方向が45°の破断時の伸び(n=3の平均値)、ELTは引張方向が90°の破断時の伸び(n=3の平均値)である。ELAが30%以上のものを○(常温での加工性;良好)、それより低いものを×(常温での加工性;不良)と評価した。
結果を表2に示す。表2中の「最終焼鈍冷却速度」は、950℃から500℃までの平均冷却速度である。
Claims (5)
- 質量%で、C:0.03%以下、Si:1%以下、Mn:0.6%未満、Ni:3%以下、Cr:10〜20%、Nb:0.3〜0.7%、Cu:1超え〜2%、Mo:1〜2.5%、Al:0.15%以下、V:0.03〜0.2%、N:0.03%以下、残部Feおよび不可避的不純物、かつ下記(1)式および(2)式を満たす組成を有し、析出相として存在するNbとMoの総量が0.5質量%以下である組織を有する、耐熱性、低温靭性に優れる自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼材。
1.2Nb+5Mo+6Cu≧11.5 ……(1)
15Nb+2Mo+0.5Cu≧9.5 ……(2) - さらに、W、Ti、Zrの1種以上を合計2%以下の範囲で含有する組成を有する請求項1に記載の鋼材。
- さらに、B:0.02%以下、Co:2%以下の1種以上を含有する組成を有する請求項1または2に記載の鋼材。
- さらに、REM(希土類元素)、Caの1種以上を合計0.1%以下の範囲で含有する組成を有する請求項1〜3のいずれかに記載の鋼材。
- 材料温度が850℃を超える温度域となる排ガス部材に使用される請求項1〜4のいずれかに記載の鋼材。
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