JP2009074518A - Evaporation fuel treating equipment - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide evaporation fuel treating equipment capable of being simplified and achieving cost reduction while securing a sufficient purge flow rate. <P>SOLUTION: In an internal combustion engine 3 having a supercharger 5 for supercharging on an intake passage 3a, the evaporation fuel treating equipment 1 for temporarily adsorbing evaporation fuel generated inside a fuel tank 21 in a canister 23 and supplying the evaporation fuel to the intake passage 3a is provided with a recirculation passage 24 connected to upstream and downstream sides from the supercharger 5 on the intake passage 3a and recirculating air pressurized by the supercharger 5 from the downstream side to the upstream side of the supercharger 5; a throttle part 25 provided on the recirculation passage 24 and throttling it; and a purge passage 26 connected to the canister 23 and the throttle part 25 of the recirculation passage 24 to supply evaporation fuel adsorbed in the canister 23 to the intake passage 3a. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、過給機が吸気管に設けられた内燃機関において、燃料タンク内で発生した蒸発燃料を、キャニスタに一時的に吸着し、吸気管に供給する蒸発燃料処理装置に関する。   The present invention relates to an evaporative fuel processing apparatus in which an evaporative fuel generated in a fuel tank is temporarily adsorbed in a canister and supplied to an intake pipe in an internal combustion engine in which a supercharger is provided in an intake pipe.

この種の蒸発燃料処理装置は、蒸発燃料が内燃機関から大気中に放出されることによる汚染を回避するために、蒸発燃料を可能な限り吸気管内に供給し、内燃機関の燃焼室で燃焼させるものである。以下、蒸発燃料を吸気管内に供給することを「パージ」という。従来、このような蒸発燃料処理装置として、例えば特許文献１に開示されたものが知られている。この蒸発燃料処理装置（以下「処理装置」という）は、蒸発燃料を吸着するキャニスタ、パージ通路、パージ制御弁および電動ポンプを備えている。パージ通路は、キャニスタと、吸気管の過給機のコンプレッサよりも上流側とに接続されており、このコンプレッサは、吸気管のスロットル弁よりも上流側に設けられている。また、パージ制御弁および電動ポンプは、パージ通路に設けられている。   This type of evaporative fuel processing apparatus supplies evaporative fuel as much as possible into the intake pipe and burns it in the combustion chamber of the internal combustion engine in order to avoid contamination caused by the evaporative fuel being released into the atmosphere from the internal combustion engine. Is. Hereinafter, supplying evaporated fuel into the intake pipe is referred to as “purge”. Conventionally, as such an evaporative fuel processing apparatus, what was disclosed by patent document 1, for example is known. This evaporative fuel processing apparatus (hereinafter referred to as “processing apparatus”) includes a canister that adsorbs evaporative fuel, a purge passage, a purge control valve, and an electric pump. The purge passage is connected to the canister and to the upstream side of the compressor of the supercharger of the intake pipe, and this compressor is provided upstream of the throttle valve of the intake pipe. The purge control valve and the electric pump are provided in the purge passage.

以上の構成の処理装置では、パージ制御弁を開弁するとともに、電動ポンプを駆動することによって、キャニスタに吸着された蒸発燃料が、電動ポンプにより強制的に吸引され、パージ通路を介して吸気管のコンプレッサよりも上流側に流入し、パージされる。また、パージされる蒸発燃料の流量（以下「パージ流量」という）の目標値に基づいて、電動ポンプを駆動するための駆動電流を制御することによって、パージ流量を精度良く制御するようにしている。   In the processing apparatus having the above configuration, the purge control valve is opened and the electric pump is driven, whereby the evaporated fuel adsorbed by the canister is forcibly sucked by the electric pump, and the intake pipe is passed through the purge passage. The air flows upstream from the compressor and is purged. Further, the purge flow rate is controlled with high accuracy by controlling the drive current for driving the electric pump based on the target value of the flow rate of the evaporated fuel to be purged (hereinafter referred to as “purge flow rate”). .

上述したように、従来の処理装置では、蒸発燃料をパージするためのパージ通路は、吸気管のコンプレッサよりも上流側に接続されており、この接続部分は、大気に開放されているため、パージを行えるような十分な負圧を確保できない。このため、従来の処理装置では、十分なパージ流量を確保するためには、常に、上記の電動ポンプを駆動することによって、蒸発燃料を強制的に吸引しなければならない。このように、従来の処理装置では、十分なパージ流量を確保する上で、電動ポンプが必要不可欠なものであるので、処理装置の複雑化およびコストの増大を招いてしまう。   As described above, in the conventional processing apparatus, the purge passage for purging the evaporated fuel is connected to the upstream side of the compressor of the intake pipe, and since this connection portion is open to the atmosphere, the purge passage is purged. A sufficient negative pressure cannot be secured. For this reason, in the conventional processing apparatus, in order to ensure a sufficient purge flow rate, the evaporated fuel must be forcibly sucked by always driving the electric pump. As described above, in the conventional processing apparatus, the electric pump is indispensable for securing a sufficient purge flow rate, and thus the processing apparatus is complicated and the cost is increased.

本発明は、以上のような課題を解決するためになされたものであり、十分なパージ流量を確保しながら、処理装置の簡素化およびコストの削減を達成することができる蒸発燃料処理装置を提供することを目的とする。   The present invention has been made to solve the above-described problems, and provides an evaporative fuel processing apparatus capable of achieving simplification of the processing apparatus and cost reduction while ensuring a sufficient purge flow rate. The purpose is to do.

特許第３３３８６４４号公報Japanese Patent No. 3338644

上記の目的を達成するため、請求項１に係る発明は、過給を行うための過給機５が吸気通路（実施形態における（以下、本項において同じ）吸気管３ａ）に設けられた内燃機関３において、燃料タンク２１内で発生した蒸発燃料を、キャニスタ２３に一時的に吸着し、吸気通路に供給する蒸発燃料処置装置１、５１であって、吸気通路の過給機５よりも上流側と下流側に接続され、過給機５によって加圧された空気を過給機５の下流側から上流側に還流させるための還流通路２４と、還流通路２４に設けられ、還流通路２４を絞る絞り部（ベンチュリ２５）と、キャニスタ２３に吸着された蒸発燃料を吸気通路に供給するために、キャニスタ２３および還流通路２４の絞り部に接続されたパ−ジ通路２６と、を備えることを特徴とする。   In order to achieve the above object, the invention according to claim 1 is directed to an internal combustion engine in which a supercharger 5 for supercharging is provided in an intake passage (intake pipe 3a in the embodiment (hereinafter, the same in this section)). In the engine 3, evaporative fuel generated in the fuel tank 21 is temporarily adsorbed to the canister 23 and supplied to the intake passage, and the evaporative fuel treatment devices 1 and 51 are upstream of the supercharger 5 in the intake passage. The recirculation passage 24 is connected to the downstream side and the recirculation passage 24 for recirculating the air pressurized by the supercharger 5 from the downstream side to the upstream side of the supercharger 5. A throttle section (venturi 25) for throttle, and a purge passage 26 connected to the throttle section of the canister 23 and the return passage 24 in order to supply the evaporated fuel adsorbed by the canister 23 to the intake passage. Features.

この蒸発燃料処理装置によれば、吸気通路の過給機よりも上流側と下流側に、還流通路が接続されており、この還流通路には、絞り部が設けられている。また、この絞り部およびキャニスタに、パージ通路が接続されている。以上の構成により、キャニスタに吸着された蒸発燃料は、次のようにして吸気通路内に供給（パージ）される。   According to this fuel vapor processing apparatus, the recirculation passage is connected to the upstream side and the downstream side of the supercharger in the intake passage, and the throttle portion is provided in the recirculation passage. Further, a purge passage is connected to the throttle portion and the canister. With the above configuration, the evaporated fuel adsorbed by the canister is supplied (purged) into the intake passage as follows.

すなわち、過給機により過給が行われると、それに伴い、吸気通路内の過給機よりも下流側の圧力が上流側の圧力よりも大きくなるため、両者間を連通する還流通路を介して、過給機から流出した空気の一部が還流するようになる。また、還流通路の通路面積が絞られた絞り部では、還流する空気の流速が高くなり、大きな負圧が発生する。さらに、この絞り部にキャニスタが接続されているため、この大きな負圧によって、キャニスタに吸着されていた蒸発燃料は、パージ通路および還流通路を介して、吸気通路内にパージされる。以上のように、過給に伴って絞り部に発生する大きな負圧によりパージを行うことができるので、パージされる蒸発燃料の流量（パージ流量）を十分に確保することができる。このため、従来のような電動ポンプは不要であり、それにより、蒸発燃料処理装置の簡素化およびコストの削減を達成することができる。   In other words, when supercharging is performed by the supercharger, the pressure on the downstream side of the supercharger in the intake passage is larger than the pressure on the upstream side, and therefore, through the recirculation passage communicating between the two. Part of the air that has flowed out of the supercharger is recirculated. Further, in the throttle portion where the passage area of the reflux passage is reduced, the flow velocity of the refluxing air is increased and a large negative pressure is generated. Further, since the canister is connected to the throttle portion, the evaporated fuel adsorbed by the canister is purged into the intake passage by the large negative pressure through the purge passage and the return passage. As described above, since the purge can be performed by the large negative pressure generated in the throttle portion due to supercharging, the flow rate of the evaporated fuel to be purged (purge flow rate) can be sufficiently ensured. For this reason, the conventional electric pump is unnecessary, and thereby it is possible to achieve simplification and cost reduction of the evaporated fuel processing apparatus.

請求項２に係る発明は、請求項１に記載の蒸発燃料処理装置１において、還流通路２４は、還流通路２４を介して還流する還流空気量と過給機５によって加圧される加圧空気量との比（還流空気率ＲＲＥＡ）が、第１所定値（所定空気率ＲＲＥＡＲＥＦ）よりも小さくなるように構成されていることを特徴とする。   According to a second aspect of the present invention, in the evaporative fuel processing apparatus 1 according to the first aspect, the recirculation passage 24 includes the amount of recirculation air recirculated through the recirculation passage 24 and the pressurized air pressurized by the supercharger 5 The ratio to the quantity (return air rate RREA) is configured to be smaller than the first predetermined value (predetermined air rate RREAREF).

請求項１の作用で述べたように、還流通路を介して空気が還流するのに伴い、絞り部で負圧が発生することによってパージが行われる。このため、還流空気量が大きいほど、絞り部を通過する空気の流速が高くなるのに伴い、絞り部で発生する負圧が大きくなるため、パージ流量はより大きくなる。一方、加圧空気量は、還流空気量と内燃機関に吸入される吸入空気量との和に相当し、この加圧空気量に対して還流空気量が大きくなるほど、内燃機関の吸入空気量が小さくなるため、内燃機関の出力はより小さくなる。   As described in the operation of the first aspect, purging is performed by generating a negative pressure in the throttle portion as the air recirculates through the recirculation passage. For this reason, the larger the amount of recirculated air, the greater the flow rate of air passing through the throttle portion, and the greater the negative pressure generated at the throttle portion, the higher the purge flow rate. On the other hand, the amount of pressurized air corresponds to the sum of the amount of recirculated air and the amount of intake air sucked into the internal combustion engine. The larger the amount of recirculated air with respect to this amount of pressurized air, the larger the amount of intake air of the internal combustion engine. Since it becomes smaller, the output of the internal combustion engine becomes smaller.

上記の構成によれば、還流空気量と加圧空気量との比（還流空気量／加圧空気量＝還流空気量／（還流空気量＋吸入空気量））は、第１所定値よりも小さい。したがって、この第１所定値を適切に設定することによって、内燃機関の吸入空気量およびパージ流量の双方を十分に得ることができ、それにより、内燃機関の十分な出力および十分なパージ流量の双方を、バランス良く得ることができる。また、過給圧が大きいほど、還流空気量および加圧空気量はいずれもより大きくなるため、還流空気量と加圧空気量との比は、過給圧の大小にかかわらず、ほぼ一定であり、パージ流量を定める還流空気量と内燃機関の出力を定める吸入空気量との関係を適切に表す。したがって、上述したように、そのような還流空気量と加圧空気量との比をパラメータとして還流通路を構成することにより、上述した効果を、過給圧の大小にかかわらず、常に適切に得ることができる。   According to the above configuration, the ratio of the amount of recirculated air and the amount of pressurized air (the amount of recirculated air / the amount of pressurized air = the amount of recirculated air / (the amount of recirculated air + the amount of intake air)) is greater than the first predetermined value. small. Therefore, by appropriately setting the first predetermined value, it is possible to sufficiently obtain both the intake air amount and the purge flow rate of the internal combustion engine, thereby achieving both sufficient output and sufficient purge flow rate of the internal combustion engine. Can be obtained in a well-balanced manner. In addition, the larger the boost pressure, the larger the amount of recirculated air and the amount of pressurized air. Therefore, the ratio of the amount of recirculated air and the amount of pressurized air is almost constant regardless of the magnitude of the boost pressure. Yes, it properly represents the relationship between the amount of recirculated air that determines the purge flow rate and the amount of intake air that determines the output of the internal combustion engine. Therefore, as described above, by configuring the recirculation passage using such a ratio of the recirculation air amount and the pressurized air amount as a parameter, the above-described effect is always appropriately obtained regardless of the magnitude of the supercharging pressure. be able to.

請求項３に係る発明は、請求項１に記載の蒸発燃料処理装置１において、還流通路２４の通路面積と吸気通路の通路面積との比（通路面積比ＲＡ）が第２所定値（所定面積比ＲＡＲＥＦ）よりも小さいことを特徴とする。   The invention according to claim 3 is the fuel vapor processing apparatus 1 according to claim 1, wherein the ratio (passage area ratio RA) between the passage area of the recirculation passage 24 and the passage area of the intake passage is a second predetermined value (predetermined area). Ratio RAREF).

この構成によれば、還流通路の通路面積と吸気通路の通路面積との比（還流通路の通路面積／吸気通路の通路面積）（以下「通路面積比」という）は、第２所定値よりも小さい。通路面積比が大きいほど、還流空気量が大きくなるため、パージ流量はより大きくなる一方、内燃機関の吸入空気量はより小さくなる。したがって、上記の第２所定値を適切に設定することによって、内燃機関の吸入空気量およびパージ流量の双方を十分に得ることができ、それにより、内燃機関の十分な出力および十分なパージ流量の双方を、バランス良く得ることができる。また、上述したように、通路面積比をパラメータとして還流通路を構成することにより、上述した効果を、過給圧の大小にかかわらず、常に適切に得ることができる。   According to this configuration, the ratio of the passage area of the return passage and the passage area of the intake passage (passage area of the return passage / passage area of the intake passage) (hereinafter referred to as “passage area ratio”) is greater than the second predetermined value. small. The larger the passage area ratio, the larger the amount of recirculated air, so that the purge flow rate becomes larger, while the intake air amount of the internal combustion engine becomes smaller. Therefore, by appropriately setting the second predetermined value, it is possible to sufficiently obtain both the intake air amount and the purge flow rate of the internal combustion engine, and thereby the sufficient output of the internal combustion engine and the sufficient purge flow rate. Both can be obtained with good balance. In addition, as described above, by configuring the reflux passage using the passage area ratio as a parameter, the above-described effects can always be appropriately obtained regardless of the magnitude of the supercharging pressure.

請求項４に係る発明は、請求項１に記載の蒸発燃料処理装置５１において、還流通路２４には、還流空気量を制御するための制御弁（還流制御弁３４）が設けられていることを特徴とする。   According to a fourth aspect of the present invention, in the evaporative fuel processing device 51 according to the first aspect, the return passage 24 is provided with a control valve (reflux control valve 34) for controlling the amount of return air. Features.

この構成によれば、還流空気量が制御弁によって制御される。このため、内燃機関の吸入空気量に対する還流空気量の大きさを、十分な吸入空気量および十分なパージ流量の双方が得られるように制御することができる。したがって、制御弁による還流空気量の制御によって、内燃機関の十分な出力および十分なパージ流量の双方を、バランス良く得ることが可能になる。その結果、請求項２および３の蒸発燃料処理装置のような還流通路のハードウェア構成の厳密な設定を、不要にすることができる。   According to this configuration, the amount of recirculated air is controlled by the control valve. For this reason, the magnitude of the recirculation air amount relative to the intake air amount of the internal combustion engine can be controlled so that both a sufficient intake air amount and a sufficient purge flow rate can be obtained. Therefore, it is possible to obtain both a sufficient output of the internal combustion engine and a sufficient purge flow rate in a well-balanced manner by controlling the amount of recirculated air by the control valve. As a result, it is possible to eliminate the need for strict setting of the hardware configuration of the recirculation passage as in the evaporative fuel processing device of claims 2 and 3.

以下、図面を参照しながら、本発明の好ましい実施形態について説明する。図１は、本発明の第１実施形態による蒸発燃料処理装置１を、これを適用した内燃機関３とともに示している。この内燃機関（以下「エンジン」という）３は、気筒内に直接、燃料が供給される、いわゆる直噴タイプのガソリンエンジンであり、過給装置４を備えている。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 shows an evaporative fuel processing apparatus 1 according to a first embodiment of the present invention, together with an internal combustion engine 3 to which this apparatus is applied. The internal combustion engine (hereinafter referred to as “engine”) 3 is a so-called direct injection type gasoline engine in which fuel is directly supplied into a cylinder, and includes a supercharging device 4.

この過給装置４は、ターボチャージャで構成された過給機５と、これに連結されたアクチュエータ６と、ベーン開度制御弁７を備えている。   The supercharging device 4 includes a supercharger 5 constituted by a turbocharger, an actuator 6 connected thereto, and a vane opening control valve 7.

過給機５は、エンジン３の吸気管３ａ（吸気通路）に設けられた回転自在のコンプレッサブレード５ａと、エンジン３の排気管３ｂに設けられた回転自在のタービンブレード５ｂおよび複数の回動自在の可変ベーン５ｃ（２つのみ図示）と、これらのブレード５ａ，５ｂを一体に連結するシャフト５ｄとを有している。過給機５は、排気管３ｂ内の排ガスによりタービンブレード５ｂが回転駆動されるのに伴い、これと一体のコンプレッサブレード５ａが回転駆動されることによって、吸気管３ａ内の空気を加圧し、それにより、エンジン３に吸入される吸入空気量を増大させる過給を行う。   The supercharger 5 includes a rotatable compressor blade 5a provided in the intake pipe 3a (intake passage) of the engine 3, a rotatable turbine blade 5b provided in the exhaust pipe 3b of the engine 3, and a plurality of rotatable parts. Variable vanes 5c (only two are shown) and a shaft 5d for integrally connecting these blades 5a and 5b. As the turbine blade 5b is rotationally driven by the exhaust gas in the exhaust pipe 3b, the supercharger 5 pressurizes the air in the intake pipe 3a by rotating the compressor blade 5a integral therewith, Thereby, supercharging is performed to increase the amount of intake air taken into the engine 3.

アクチュエータ６は、負圧によって作動するダイアフラム式のものであり、各可変ベーン５ｃに機械的に連結されている。また、アクチュエータ６には、負圧ポンプから負圧供給通路（いずれも図示せず）を介して負圧が供給され、この負圧供給通路の途中にベーン開度制御弁７が設けられている。ベーン開度制御弁７は、電磁弁で構成されており、その開度が後述するＥＣＵ２により設定される目標過給圧に基づく駆動信号で制御されることによって、アクチュエータ６への供給負圧が変化し、それに伴い、可変ベーン５ｃの開度が変化することにより、過給圧が目標過給圧になるように制御される。   The actuator 6 is of a diaphragm type that operates by negative pressure, and is mechanically connected to each variable vane 5c. The actuator 6 is supplied with a negative pressure from a negative pressure pump through a negative pressure supply passage (both not shown), and a vane opening degree control valve 7 is provided in the middle of the negative pressure supply passage. . The vane opening degree control valve 7 is composed of an electromagnetic valve, and the opening degree is controlled by a drive signal based on a target boost pressure set by the ECU 2 described later, whereby the negative pressure supplied to the actuator 6 is reduced. In accordance with this change, the opening of the variable vane 5c changes, so that the supercharging pressure is controlled to become the target supercharging pressure.

吸気管３ａの過給機５よりも上流側には、エアークリーナ８が設けられており、エアークリーナ８は、吸気管３ａに流入する空気中の異物を除去するものである。また、吸気管３ａの過給機５よりも下流側には、上流側から順に、水冷式のインタークーラ９とスロットル弁１０が設けられている。インタークーラ９は、過給機５の過給により空気の温度が上昇したときなどに、空気を冷却するものである。スロットル弁１０には、例えば直流モータで構成されたアクチュエータ（図示せず）が接続されている。スロットル弁１０の開度（以下「スロットル弁開度」という）は、ＥＣＵ２により設定される目標スロットル弁開度に基づく駆動信号がこのアクチュエータに入力されることによって、目標スロットル弁開度になるように制御され、それにより、エンジン３の吸入空気量が制御される。   An air cleaner 8 is provided upstream of the supercharger 5 of the intake pipe 3a, and the air cleaner 8 removes foreign matters in the air flowing into the intake pipe 3a. Further, a water-cooled intercooler 9 and a throttle valve 10 are provided on the downstream side of the supercharger 5 of the intake pipe 3a in order from the upstream side. The intercooler 9 cools the air when the temperature of the air rises due to supercharging of the supercharger 5. The throttle valve 10 is connected to an actuator (not shown) made of, for example, a DC motor. The opening of the throttle valve 10 (hereinafter referred to as “throttle valve opening”) is set to the target throttle valve opening when a drive signal based on the target throttle valve opening set by the ECU 2 is input to this actuator. Thus, the intake air amount of the engine 3 is controlled.

蒸発燃料処理装置１は、燃料タンク２１、チャージ通路２２、キャニスタ２３、還流通路２４、およびパージ通路２６を備えており、燃料タンク２１内で発生した蒸発燃料を、キャニスタ２３に一時的に吸着・貯留し、吸気管３ａ内に適宜、供給するものである。   The evaporative fuel processing apparatus 1 includes a fuel tank 21, a charge passage 22, a canister 23, a recirculation passage 24, and a purge passage 26. The evaporative fuel generated in the fuel tank 21 is temporarily adsorbed to the canister 23. It is stored and appropriately supplied into the intake pipe 3a.

燃料タンク２１は、エンジン３に供給する燃料を貯蔵するためのものであり、チャージ通路２２を介して、キャニスタ２３に接続されている。燃料タンク２１内で発生した蒸発燃料は、チャージ通路２２を介してキャニスタ２３に送られる。   The fuel tank 21 is for storing fuel to be supplied to the engine 3, and is connected to the canister 23 via the charge passage 22. The evaporated fuel generated in the fuel tank 21 is sent to the canister 23 through the charge passage 22.

チャージ通路２２には、２方向弁２７が設けられている。２方向弁２７は、いずれもダイアフラム式の正圧弁および負圧弁を組み合わせた機械式弁で構成されている。この正圧弁は、燃料タンク２１内の圧力に相当するチャージ通路２２内の圧力が上限圧、すなわち大気圧よりも高い所定圧力に達したときに開弁するように構成されており、その開弁により、燃料タンク２１内の蒸発燃料がキャニスタ２３に送られる。また、上記の負圧弁は、チャージ通路２２内の圧力が下限圧、すなわちキャニスタ２３側の圧力よりも低い所定圧力に達したときに開弁するように構成されており、その開弁により、キャニスタ２３に吸着されていた蒸発燃料が燃料タンク２１に戻される。   A two-way valve 27 is provided in the charge passage 22. The two-way valve 27 is a mechanical valve that combines a diaphragm positive pressure valve and a negative pressure valve. The positive pressure valve is configured to open when the pressure in the charge passage 22 corresponding to the pressure in the fuel tank 21 reaches an upper limit pressure, that is, a predetermined pressure higher than the atmospheric pressure. Thus, the evaporated fuel in the fuel tank 21 is sent to the canister 23. The negative pressure valve is configured to open when the pressure in the charge passage 22 reaches a lower limit pressure, that is, a predetermined pressure lower than the pressure on the canister 23 side. By opening the valve, the canister The evaporated fuel adsorbed by the fuel tank 23 is returned to the fuel tank 21.

また、チャージ通路２２には、２方向弁２７をバイパスするようにチャージバイパス通路２８が設けられている。チャージバイパス通路２８には、バイパス弁３１が設けられている。バイパス弁３１は、常閉タイプのＯＮ／ＯＦＦ式の電磁弁で構成されており、通常はチャージバイパス通路２８を閉鎖し、ＥＣＵ２の制御によって励磁されたときに開弁することにより、チャージバイパス通路２８を開放する。   The charge passage 22 is provided with a charge bypass passage 28 so as to bypass the two-way valve 27. A bypass valve 31 is provided in the charge bypass passage 28. The bypass valve 31 is configured by a normally closed type ON / OFF type electromagnetic valve. Normally, the charge bypass passage 28 is closed when the charge bypass passage 28 is closed and energized by the control of the ECU 2 to open the charge bypass passage 31. 28 is opened.

キャニスタ２３は、活性炭を内蔵しており、この活性炭によって蒸発燃料が吸着される。また、キャニスタ２３には、大気側に開口する大気通路２９が接続されており、大気通路２９には、これを開閉するベントシャット弁３２が設けられている。ベントシャット弁３２は、常開タイプのＯＮ／ＯＦＦ式の電磁弁で構成されており、通常は大気通路２９を開放し、ＥＣＵ２の制御により励磁されたときに大気通路２９を閉鎖する。   The canister 23 contains activated carbon, and the evaporated fuel is adsorbed by the activated carbon. The canister 23 is connected to an atmosphere passage 29 that opens to the atmosphere side, and the atmosphere passage 29 is provided with a vent shut valve 32 that opens and closes the atmosphere passage 29. The vent shut valve 32 is constituted by a normally open type ON / OFF type electromagnetic valve, which normally opens the atmospheric passage 29 and closes the atmospheric passage 29 when excited by the control of the ECU 2.

還流通路２４は、吸気管３ａの過給機５よりもすぐ上流側と、吸気管３ａの過給機５よりも下流側で且つスロットル弁１０よりも上流側とに接続されており、過給機５によって加圧された空気を、過給機５の下流側から上流側に還流させるためのものである。また、還流通路２４の途中には、還流通路２４を絞るベンチュリ２５（絞り部）が設けられており、ベンチュリ２５の通路面積は所定面積ＡＲＥＦに設定されている。さらに、還流通路２４のベンチュリ２５以外の部分は、一定の所定の通路面積を有しており、この通路面積は、後述するように設定されている。   The recirculation passage 24 is connected to the upstream side of the supercharger 5 of the intake pipe 3a, the downstream side of the supercharger 5 of the intake pipe 3a and the upstream side of the throttle valve 10, and The air pressurized by the machine 5 is recirculated from the downstream side to the upstream side of the supercharger 5. A venturi 25 (throttle portion) for restricting the reflux passage 24 is provided in the middle of the reflux passage 24, and the passage area of the venturi 25 is set to a predetermined area AREF. Further, the portion other than the venturi 25 of the reflux passage 24 has a certain predetermined passage area, and this passage area is set as described later.

パージ通路２６は、キャニスタ２３に吸着された蒸発燃料を吸気管３ａに供給（パージ）するためのものであり、キャニスタ２３およびベンチュリ２５に接続されており、その途中には、パージ制御弁３３が設けられている。パージ制御弁３３は、電磁弁で構成されており、その開度は、ＥＣＵ２から供給される駆動電流のデューティ比に応じて連続的に変化するように制御され、このデューティ比が大きいほど、より大きな値に制御される。   The purge passage 26 is for supplying (purging) the evaporated fuel adsorbed by the canister 23 to the intake pipe 3a. The purge passage 26 is connected to the canister 23 and the venturi 25. Is provided. The purge control valve 33 is configured by an electromagnetic valve, and its opening degree is controlled so as to continuously change according to the duty ratio of the drive current supplied from the ECU 2, and the larger this duty ratio, the more Controlled to a large value.

また、吸気管３ａには、過給機５よりも下流側で、かつ、還流通路２４との下流側の接続部分よりも上流側に、過給圧センサ４１が設けられている。過給圧センサ４１は、過給圧ＰＡＣＴを検出し、その検出信号をＥＣＵ２に出力する。   Further, a supercharging pressure sensor 41 is provided in the intake pipe 3 a on the downstream side of the supercharger 5 and on the upstream side of the connection portion on the downstream side with the reflux passage 24. The supercharging pressure sensor 41 detects the supercharging pressure PACT and outputs a detection signal to the ECU 2.

ＥＣＵ２は、Ｉ／Ｏインターフェース、ＣＰＵ、ＲＡＭおよびＲＯＭなどからなるマイクロコンピュータで構成されている。ＣＰＵは、ＲＯＭに記憶された制御プログラムなどに従い、過給圧センサ４１などの各種のセンサ（図示せず）からの検出信号に応じ、エンジン３の運転状態を判別する。また、判別した運転状態などに応じ、キャニスタ２３に吸着された蒸発燃料をパージするためのパージ制御などを実行する。   The ECU 2 is composed of a microcomputer including an I / O interface, a CPU, a RAM, and a ROM. The CPU determines the operating state of the engine 3 in accordance with detection signals from various sensors (not shown) such as the supercharging pressure sensor 41 in accordance with a control program stored in the ROM. Further, purging control for purging the evaporated fuel adsorbed on the canister 23 is executed according to the determined operating state.

このパージ制御は次のようにして行われる。すなわち、所定のパージ実行条件が成立しているときに、ベントシャット弁３２を開くとともに、パージ制御弁３３を開弁する。過給機５による過給に伴い、過給機５よりも下流側の圧力は、上流側の圧力よりも高くなり、この上下流間の圧力差により、還流通路２４を介して空気が還流する。また、この還流に伴い、ベンチュリ２５に大きな負圧が発生し、この負圧により、キャニスタ２３に吸着されていた蒸発燃料が、パージ通路２６および還流通路２４を介して、吸気管３ａ内にパージされる。この場合、エンジン３の吸入空気量や過給圧ＰＡＣＴなどのエンジン３の運転状態に応じ、パージ制御弁３３の開度を制御することによって、パージされる蒸発燃料の流量（パージ流量）が制御される。   This purge control is performed as follows. That is, when a predetermined purge execution condition is satisfied, the vent shut valve 32 is opened and the purge control valve 33 is opened. Along with the supercharging by the supercharger 5, the pressure on the downstream side of the supercharger 5 becomes higher than the pressure on the upstream side, and air is recirculated through the recirculation passage 24 due to the pressure difference between the upstream and downstream. . Along with this recirculation, a large negative pressure is generated in the venturi 25. Due to this negative pressure, the evaporated fuel adsorbed in the canister 23 is purged into the intake pipe 3a via the purge passage 26 and the recirculation passage 24. Is done. In this case, the flow rate of the evaporated fuel to be purged (purge flow rate) is controlled by controlling the opening degree of the purge control valve 33 according to the operating state of the engine 3 such as the intake air amount of the engine 3 and the supercharging pressure PACT. Is done.

また、上記のパージ実行条件は、過給圧ＰＡＣＴが所定圧ＰＡＣＴＬ以上で、かつ、前回のパージ制御の実行後に所定時間が経過しているなどの条件が成立しているときに、成立していると判定される。   The purge execution condition is satisfied when the supercharging pressure PACT is equal to or higher than the predetermined pressure PACTL and a predetermined time has elapsed since the previous purge control was executed. It is determined that

さらに、還流通路２４の通路面積は、次のようにして設定されている。図２は、還流空気率ＲＲＥＡとエンジン３の出力の減少率（以下「出力減少率」という）ＲＯＤとの関係を表している。この還流空気率ＲＲＥＡは、還流通路２４を介して還流する還流空気量と、過給機５によって加圧される加圧空気量との比（還流空気量／加圧空気量）である。この加圧空気量は、エンジン３に吸入される吸入空気量と還流空気量との和に相当するので、還流空気率ＲＲＥＡは、還流空気量を、吸入空気量と還流空気量との和で除算した値（還流空気量／（還流空気量＋吸入空気量））に相当する。また、図２に示す還流空気率ＲＲＥＡと出力減少率ＲＯＤの関係は、ベンチュリ２５の通路面積が前述した所定面積ＡＲＥＦであるときの両者ＲＲＥＡ，ＲＯＤの関係を実験により求めたものである。   Furthermore, the passage area of the reflux passage 24 is set as follows. FIG. 2 shows the relationship between the return air rate RREA and the output decrease rate of the engine 3 (hereinafter referred to as “output decrease rate”) ROD. The recirculation air rate RREA is a ratio (recirculation air amount / pressurization air amount) between the recirculation air amount recirculating through the recirculation passage 24 and the pressurized air amount pressurized by the supercharger 5. Since this pressurized air amount corresponds to the sum of the intake air amount sucked into the engine 3 and the recirculation air amount, the recirculation air rate RREA is determined by the sum of the intake air amount and the recirculation air amount. It corresponds to a value obtained by dividing (recirculation air amount / (recirculation air amount + intake air amount)). Further, the relationship between the recirculation air rate RREA and the output decrease rate ROD shown in FIG. 2 is obtained by experimenting the relationship between the two RREA and ROD when the passage area of the venturi 25 is the predetermined area AREF described above.

図２に示すように、出力減少率ＲＯＤは、還流空気率ＲＲＥＡが大きいほど、吸入空気量がより小さくなるため、より大きくなる。また、出力減少率ＲＯＤの増加度合は、還流空気率ＲＲＥＡが所定空気率ＲＲＥＡＲＥＦ（例えば３５％）よりも小さいときには、極めて小さいのに対し、所定空気率ＲＲＥＡＲＥＦを上回ると、極めて大きくなる。したがって、エンジン３の十分な出力を確保する上で、還流空気率ＲＲＥＡを所定空気率ＲＲＥＡＲＥＦよりも小さくすることが好ましく、このため、本実施形態では、還流通路２４の通路面積は、還流空気率ＲＲＥＡが所定空気率ＲＲＥＡＲＥＦよりも小さな所定値になるように設定されている。これにより、出力減少率ＲＯＤは、所定空気率ＲＲＥＡＲＥＦに対応する減少率ＲＯＤＲＥＦ（例えば５％）よりも小さな値に抑制され、その結果、エンジン３の最大出力は、ほとんど低下しない。   As shown in FIG. 2, the output reduction rate ROD increases as the recirculation air rate RREA increases, because the intake air amount decreases. Further, the increase degree of the output decrease rate ROD is extremely small when the recirculation air rate RREA is smaller than a predetermined air rate RREAREF (for example, 35%), but becomes extremely large when it exceeds the predetermined air rate RREAREF. Therefore, in order to secure a sufficient output of the engine 3, it is preferable that the recirculation air rate RREA is smaller than the predetermined air rate RREAREF. For this reason, in this embodiment, the passage area of the recirculation passage 24 is the recirculation air rate. RREA is set to be a predetermined value smaller than the predetermined air rate RREAREF. Thereby, the output reduction rate ROD is suppressed to a value smaller than a reduction rate RODREF (for example, 5%) corresponding to the predetermined air rate RREAREF, and as a result, the maximum output of the engine 3 hardly decreases.

また、図３は、差圧ＤＰと、還流通路２４を介した空気の還流に伴ってベンチュリ２５に発生する負圧（以下「ベンチュリ負圧」という）ＰＶとの関係を示している。この差圧ＤＰは、吸気管３ａ内のコンプレッサブレード５ａよりもすぐ下流側の圧力とすぐ上流側の圧力との偏差であり、したがって、過給圧ＰＡＣＴが大きいほど、より大きくなる。   FIG. 3 shows the relationship between the differential pressure DP and the negative pressure (hereinafter referred to as “venturi negative pressure”) PV generated in the venturi 25 as the air recirculates through the recirculation passage 24. This differential pressure DP is a deviation between the pressure immediately downstream of the compressor blade 5a in the intake pipe 3a and the pressure immediately upstream. Therefore, the larger the supercharging pressure PACT, the larger the differential pressure DP.

図３に示すように、差圧ＤＰが第１所定差圧ＤＰ１（例えば１８ｋＰａ）よりも小さいときには、差圧ＤＰが大きいほど、還流空気量がより大きくなり、それに伴って、ベンチュリ２５を流れる空気の流速が高くなるため、ベンチュリ負圧ＰＶはより大きくなる。逆に、差圧ＤＰが第１所定差圧ＤＰ１よりも大きいときには、差圧ＤＰが大きいほど、ベンチュリ負圧ＰＶはより小さくなる。これは、ＤＰ＞ＤＰ１では、ベンチュリ２５を流れる空気の流速が、それ以上、高くならず、飽和状態になることと、過給圧ＰＡＣＴがベンチュリ負圧ＰＶを打ち消すように作用することによるものである。したがって、ベンチュリ負圧ＰＶは、差圧ＤＰが第１所定差圧ＤＰ１のときに、最大負圧ＰＶＭＡＸ（例えば−２８ｋＰａ）になっている。   As shown in FIG. 3, when the differential pressure DP is smaller than a first predetermined differential pressure DP1 (for example, 18 kPa), the larger the differential pressure DP, the larger the amount of recirculated air, and accordingly, the air flowing through the venturi 25 Therefore, the venturi negative pressure PV becomes larger. Conversely, when the differential pressure DP is greater than the first predetermined differential pressure DP1, the venturi negative pressure PV decreases as the differential pressure DP increases. This is because when DP> DP1, the flow velocity of the air flowing through the venturi 25 does not increase any more and becomes saturated, and the supercharging pressure PACT acts so as to cancel the venturi negative pressure PV. is there. Therefore, the venturi negative pressure PV is the maximum negative pressure PVMAX (for example, −28 kPa) when the differential pressure DP is the first predetermined differential pressure DP1.

以上のように、本実施形態によれば、還流通路２４を介した空気の還流に伴ってベンチュリ２５に発生する大きな負圧により、キャニスタ２３に吸着されていた蒸発燃料がパージされるので、十分なパージ流量を確保することができる。このため、前述した従来のような電動ポンプが不要であり、それにより、蒸発燃料処理装置１の簡素化およびコストの削減を達成することができる。また、還流通路２４の通路面積が、還流空気率ＲＲＥＡが所定空気率ＲＲＥＡＲＥＦよりも小さな所定値になるように設定されており、それにより、エンジン３の十分な出力および十分なパージ流量の双方を、バランス良く得ることができる。さらに、還流空気率ＲＲＥＡをパラメータとして、還流通路２４の通路面積の設定を行うので、上述した効果を、過給圧ＰＡＣＴの大小にかかわらず、常に適切に得ることができる。   As described above, according to the present embodiment, the evaporated fuel adsorbed on the canister 23 is purged by the large negative pressure generated in the venturi 25 as the air recirculates through the recirculation passage 24. A large purge flow rate can be secured. For this reason, the conventional electric pump as described above is unnecessary, whereby the evaporative fuel processing apparatus 1 can be simplified and the cost can be reduced. Further, the passage area of the recirculation passage 24 is set so that the recirculation air rate RREA becomes a predetermined value smaller than the predetermined air rate RREAREF, thereby achieving both sufficient output of the engine 3 and sufficient purge flow rate. , You can get a good balance. Furthermore, since the passage area of the recirculation passage 24 is set using the recirculation air rate RREA as a parameter, the above-described effects can always be appropriately obtained regardless of the magnitude of the supercharging pressure PACT.

なお、還流通路２４の通路面積の設定を、上述した手法に代えて、次のようにして行ってもよい。図４は、通路面積比ＲＡと出力減少率ＲＯＤの関係を示している。この通路面積比ＲＡは、還流通路２４の通路面積と吸気管３ａの通路面積との比（還流通路２４の通路面積／吸気管３ａの通路面積）である。   The passage area of the reflux passage 24 may be set as follows instead of the method described above. FIG. 4 shows the relationship between the passage area ratio RA and the output reduction rate ROD. This passage area ratio RA is the ratio of the passage area of the reflux passage 24 and the passage area of the intake pipe 3a (passage area of the return passage 24 / passage area of the intake pipe 3a).

図４に示すように、出力減少率ＲＯＤは、通路面積比ＲＡが大きいほど、還流空気量が大きくなるため、より大きくなる。また、出力減少率ＲＯＤの増加度合は、通路面積比ＲＡが所定面積比ＲＡＲＥＦ（例えば８％）よりも小さいときには、極めて小さいのに対し、所定面積比ＲＡＲＥＦを上回ると、極めて大きくなる。したがって、エンジン３の十分な出力を確保する上で、通路面積比ＲＡを所定面積比ＲＡＲＥＦよりも小さくすることが好ましく、このため、本実施形態では、還流通路２４の通路面積は、通路面積比ＲＡが所定面積比ＲＡＲＥＦよりも若干小さな所定値になるように設定されている。これにより、出力減少率ＲＯＤは、所定面積比ＲＡＲＥＦに対応する減少率ＲＯＤＲＥＦよりも小さな値に抑制される。なお、この場合にも、前述した図３に示す差圧ＤＰとベンチュリ負圧ＰＶとの関係が得られる。   As shown in FIG. 4, the output reduction rate ROD increases as the passage area ratio RA increases, because the amount of recirculated air increases. Further, the increase degree of the output decrease rate ROD is extremely small when the passage area ratio RA is smaller than a predetermined area ratio RAREF (for example, 8%), but becomes extremely large when the predetermined area ratio RAREF is exceeded. Therefore, in order to secure a sufficient output of the engine 3, it is preferable that the passage area ratio RA is smaller than the predetermined area ratio RAREF. For this reason, in this embodiment, the passage area of the reflux passage 24 is the passage area ratio. RA is set to be a predetermined value slightly smaller than the predetermined area ratio RAREF. Thereby, the output decrease rate ROD is suppressed to a value smaller than the decrease rate RODREF corresponding to the predetermined area ratio RAREF. Also in this case, the relationship between the differential pressure DP and the venturi negative pressure PV shown in FIG. 3 is obtained.

以上により、エンジン３の十分な出力および十分なパージ流量の双方を、バランス良く得ることができる。また、通路面積比ＲＡをパラメータとして、還流通路２４の通路面積の設定を行うので、上述した効果を、過給圧ＰＡＣＴの大小にかかわらず、常に適切に得ることができる。   As described above, both a sufficient output of the engine 3 and a sufficient purge flow rate can be obtained with a good balance. In addition, since the passage area of the recirculation passage 24 is set using the passage area ratio RA as a parameter, the above-described effects can always be appropriately obtained regardless of the magnitude of the supercharging pressure PACT.

次に、図５を参照しながら、本発明の第２実施形態による蒸発燃料処理装置５１について説明する。この蒸発燃料処理装置５１は、第１実施形態と比較して、還流空気量を制御するための還流制御弁３４をさらに備える点が主に異なっている。図５において、第１実施形態と同じ構成要素については、同じ符号を用いて示している。以下、第１実施形態と異なる点を中心に説明する。   Next, an evaporated fuel processing apparatus 51 according to a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The evaporated fuel processing device 51 is mainly different from the first embodiment in that it further includes a recirculation control valve 34 for controlling the recirculation air amount. In FIG. 5, the same components as those in the first embodiment are indicated by the same reference numerals. Hereinafter, a description will be given focusing on differences from the first embodiment.

還流制御弁３４は、電磁弁で構成されており、還流通路２４の吸気管３ａとの下流側の接続部分とベンチュリ２５との間に設けられている。また、還流制御弁３４の開度は、ＥＣＵ２から供給される駆動電流のデューティ比ＤＵＴＹに応じて連続的に変化するように制御され、このデューティ比ＤＵＴＹが大きいほど、より大きな値に制御され、それにより、還流空気量がより大きな値に制御される。   The recirculation control valve 34 is constituted by an electromagnetic valve, and is provided between the venturi 25 and a connection portion of the recirculation passage 24 downstream of the intake pipe 3 a. Further, the opening degree of the reflux control valve 34 is controlled so as to continuously change according to the duty ratio DUTY of the drive current supplied from the ECU 2, and the larger the duty ratio DUTY is, the larger the value is controlled. Thereby, the amount of recirculated air is controlled to a larger value.

さらに、パージ制御弁３３は、第１実施形態と異なり、常閉タイプのＯＮ／ＯＦＦ式の電磁弁で構成されており、通常はパージ通路２６を閉鎖し、ＥＣＵ２の制御によって励磁されたときに開弁することにより、パージ通路２６を開放する。   Further, unlike the first embodiment, the purge control valve 33 is composed of a normally closed type ON / OFF type electromagnetic valve. Normally, when the purge passage 26 is closed and excited by the control of the ECU 2, The purge passage 26 is opened by opening the valve.

以上の構成の蒸発燃料処理装置５１では、パージ制御が次のようにして実行される。すなわち、第１実施形態と同様、パージ実行条件が成立しているときに、ベントシャット弁３２を開くとともに、パージ制御弁３３を開弁する。また、還流制御弁３４の開度を、次のようにして制御することによって、還流空気量を制御する。すなわち、過給圧ＰＡＣＴに応じ、ＤＵＴＹテーブル（図示せず）を検索することによって、上述した還流制御弁３４のデューティ比ＤＵＴＹを算出する。このＤＵＴＹテーブルでは、デューティ比ＤＵＴＹは、過給圧ＰＡＣＴが大きいほど、より大きな値に設定されており、十分なパージ流量およびエンジン３の十分な出力の双方を確保できるような還流空気量が得られるように設定されている。次に、算出したデューティ比ＤＵＴＹに基づく駆動電流を、還流制御弁３４に供給し、その開度を制御する。これにより、還流空気量が制御されることにより、ベンチュリ負圧ＰＶが制御されることによって、パージ流量が制御される。   In the evaporated fuel processing apparatus 51 having the above configuration, purge control is executed as follows. That is, as in the first embodiment, when the purge execution condition is satisfied, the vent shut valve 32 is opened and the purge control valve 33 is opened. Further, the amount of recirculated air is controlled by controlling the opening degree of the recirculation control valve 34 as follows. That is, the duty ratio DUTY of the above-described reflux control valve 34 is calculated by searching a DUTY table (not shown) according to the supercharging pressure PACT. In this DUTY table, the duty ratio DUTY is set to a larger value as the supercharging pressure PACT is larger, and a recirculation air amount that can secure both a sufficient purge flow rate and a sufficient output of the engine 3 is obtained. Is set to be. Next, a drive current based on the calculated duty ratio DUTY is supplied to the reflux control valve 34 to control the opening degree. Accordingly, the purge flow rate is controlled by controlling the amount of recirculated air and thereby controlling the venturi negative pressure PV.

このように、還流制御弁３４によってパージ流量を制御できるので、前述したように、パージ制御弁３３をＯＮ／ＯＦＦ式の電磁弁で構成することが可能になる。また、上述した還流制御弁３４の制御によって、エンジン３の十分な出力および十分なパージ流量を、バランス良く得ることができる。   Thus, since the purge flow rate can be controlled by the reflux control valve 34, as described above, the purge control valve 33 can be configured by an ON / OFF type electromagnetic valve. Further, by the control of the reflux control valve 34 described above, a sufficient output of the engine 3 and a sufficient purge flow rate can be obtained in a well-balanced manner.

また、パージ実行条件が成立していないときには、還流制御弁３４を全閉状態に制御する。これにより、還流通路２４を介した還流を、パージ制御を実行するときに限って行うことができ、したがって、エンジン３の出力の低下を最小限に抑えることができる。   When the purge execution condition is not satisfied, the reflux control valve 34 is controlled to be fully closed. As a result, the recirculation through the recirculation passage 24 can be performed only when the purge control is executed, and therefore a decrease in the output of the engine 3 can be minimized.

以上のように、本実施形態によれば、第１実施形態の効果を同様に得ることができる。また、還流制御弁３４による還流空気量の制御によって、エンジン３の十分な出力および十分なパージ流量の双方をバランス良く得ることができるので、第１実施形態で述べたような還流通路２４の通路面積の厳密な設定を、不要にすることができる。   As described above, according to the present embodiment, the effects of the first embodiment can be obtained similarly. In addition, since the sufficient output of the engine 3 and the sufficient purge flow rate can be obtained in a well-balanced manner by controlling the amount of recirculated air by the recirculation control valve 34, the recirculation passage 24 as described in the first embodiment can be obtained. Strict setting of the area can be eliminated.

なお、還流制御弁３４を次のようにして制御してもよい。すなわち、センサなどにより検出した吸入空気量または過給圧ＰＡＣＴに応じ、テーブル（図示せず）を検索することによって、目標還流空気量を算出する。そして、センサなどにより還流空気量を検出するとともに、検出した還流空気量が算出した目標還流空気量になるようなフィードバック制御によって、還流制御弁３４の開度を制御する。これにより、還流空気量をきめ細かく制御でき、したがって、エンジン３の十分な出力および十分なパージ流量の双方を、バランス良く得ることができる。また、還流制御弁３４を、還流通路２４の吸気管３ａとの上流側の接続部分とベンチュリ２５との間に設けてもよい。   The reflux control valve 34 may be controlled as follows. That is, the target recirculation air amount is calculated by searching a table (not shown) according to the intake air amount or the supercharging pressure PACT detected by a sensor or the like. Then, the amount of recirculation air is detected by a sensor or the like, and the opening degree of the recirculation control valve 34 is controlled by feedback control so that the detected amount of recirculation air becomes the calculated target recirculation air amount. As a result, the amount of recirculated air can be finely controlled, and therefore, both a sufficient output of the engine 3 and a sufficient purge flow rate can be obtained in a well-balanced manner. Further, the recirculation control valve 34 may be provided between the connection portion on the upstream side of the recirculation passage 24 with the intake pipe 3 a and the venturi 25.

なお、本発明は、説明した実施形態に限定されることなく、種々の態様で実施することができる。例えば、実施形態では、還流通路２４のベンチュリ２５以外の部分の通路面積を一定としているが、部分的に異なっていてもよい。また、実施形態では、還流空気率ＲＲＥＡを所定空気率ＲＲＥＡＲＥＦよりも小さくするための要因として、還流通路２４の通路面積を用いているが、還流空気率ＲＲＥＡに影響を及ぼす他の適当な要因、例えば還流通路２４の形状や配置などを用いてもよい。さらに、本発明の絞り部としてベンチュリ２５を用いているが、他の適当な構成、例えばオリフィスを用いてもよい。   In addition, this invention can be implemented in various aspects, without being limited to the described embodiment. For example, in the embodiment, the passage area of the reflux passage 24 other than the venturi 25 is constant, but may be partially different. Further, in the embodiment, the passage area of the reflux passage 24 is used as a factor for making the reflux air rate RREA smaller than the predetermined air rate RREAREF, but other suitable factors that affect the reflux air rate RREA, For example, the shape and arrangement of the reflux passage 24 may be used. Furthermore, although the venturi 25 is used as the throttle portion of the present invention, other appropriate configurations such as an orifice may be used.

また、実施形態は、ターボチャージャーで構成された過給機５付きのエンジン３に、本発明を適用した例であるが、本発明は、スーパーチャージャで構成された過給機付きのエンジンに適用可能である。さらに、本発明は、実施形態におけるガソリンエンジンに限らず、ディーゼルエンジンや、クランク軸を鉛直方向に配置した船外機などのような船舶推進機用エンジンを含む、様々な産業用のエンジンに適用可能である。その他、本発明の趣旨の範囲内で、細部の構成を適宜、変更することが可能である。   The embodiment is an example in which the present invention is applied to the engine 3 with a supercharger 5 configured by a turbocharger. However, the present invention is applied to an engine with a supercharger configured by a supercharger. Is possible. Furthermore, the present invention is not limited to the gasoline engine in the embodiment, and is applied to various industrial engines including a diesel engine and an engine for a marine propulsion device such as an outboard motor having a crankshaft arranged in a vertical direction. Is possible. In addition, it is possible to appropriately change the detailed configuration within the scope of the gist of the present invention.

第１実施形態による蒸発燃料処理装置を、これを適用した内燃機関とともに概略的に示す図である。1 is a diagram schematically showing an evaporated fuel processing apparatus according to a first embodiment together with an internal combustion engine to which the apparatus is applied. 還流空気率と出力減少率の関係の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the relationship between a recirculation | reflux air rate and an output reduction rate. 差圧とベンチュリ負圧との関係の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the relationship between differential pressure | voltage and a venturi negative pressure. 通路面積比と出力減少率との関係の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the relationship between passage area ratio and an output reduction rate. 第２実施形態による蒸発燃料処理装置を、これを適用した内燃機関とともに概略的に示す図である。It is a figure which shows roughly the evaporative fuel processing apparatus by 2nd Embodiment with the internal combustion engine to which this is applied.

符号の説明Explanation of symbols

１ 蒸発燃料処理装置
３ エンジン
３ａ 吸気管（吸気通路）
５ 過給機
２１ 燃料タンク
２３ キャニスタ
２４ 還流通路
２５ ベンチュリ（絞り部）
２６ パージ通路
５１ 蒸発燃料処理装置
３４ 還流制御弁（制御弁）
ＲＲＥＡ 還流空気率（還流空気量と加圧空気量との比）
ＲＲＥＡＲＥＦ 所定空気率（第１所定値）
ＲＡ 通路面積比（還流通路の通路面積と吸気通路の通路面積との比）
ＲＡＲＥＦ 所定面積比（第２所定値） 1 Evaporative fuel treatment equipment
3 Engine
3a Intake pipe (intake passage)
5 turbochargers
21 Fuel tank
23 Canister
24 Return passage
25 Venturi (diaphragm)
26 Purge passage
51 Evaporative fuel processing equipment
34 Reflux control valve (control valve)
RREA Reflux air ratio (ratio of the amount of reflux air and the amount of pressurized air)
RREAREF Predetermined air rate (first predetermined value)
RA passage area ratio (ratio of return passage passage area to intake passage passage area)
RAREF predetermined area ratio (second predetermined value)

Claims (4)

過給を行うための過給機が吸気通路に設けられた内燃機関において、燃料タンク内で発生した蒸発燃料を、キャニスタに一時的に吸着し、前記吸気通路に供給する蒸発燃料処置装置であって、
前記吸気通路の前記過給機よりも上流側と下流側に接続され、当該過給機によって加圧された空気を前記過給機の下流側から上流側に還流させるための還流通路と、
当該還流通路に設けられ、前記還流通路を絞る絞り部と、
前記キャニスタに吸着された蒸発燃料を前記吸気通路に供給するために、前記キャニスタおよび前記還流通路の前記絞り部に接続されたパ−ジ通路と、
を備えることを特徴とする蒸発燃料処理装置。 In an internal combustion engine in which a supercharger for supercharging is provided in an intake passage, the evaporated fuel generated in a fuel tank is temporarily adsorbed to a canister and supplied to the intake passage. And
A recirculation passage connected to the upstream side and the downstream side of the supercharger of the intake passage, for recirculating air pressurized by the supercharger from the downstream side to the upstream side of the supercharger;
A throttling portion provided in the reflux passage and restricting the reflux passage;
A purge passage connected to the throttling portion of the canister and the return passage for supplying the fuel vapor adsorbed by the canister to the intake passage;
An evaporative fuel processing apparatus comprising: 前記還流通路は、当該還流通路を介して還流する還流空気量と前記過給機によって加圧される加圧空気量との比が、第１所定値よりも小さくなるように構成されていることを特徴とする、請求項１に記載の蒸発燃料処理装置。   The recirculation passage is configured such that a ratio of a recirculation air amount recirculating through the recirculation passage and a pressurized air amount pressurized by the supercharger is smaller than a first predetermined value. The evaporative fuel processing apparatus of Claim 1 characterized by these. 前記還流通路の通路面積と前記吸気通路の通路面積との比が第２所定値よりも小さいことを特徴とする、請求項１に記載の蒸発燃料処理装置。   2. The evaporated fuel processing apparatus according to claim 1, wherein a ratio of a passage area of the return passage and a passage area of the intake passage is smaller than a second predetermined value. 前記還流通路には、前記還流空気量を制御するための制御弁が設けられていることを特徴とする、請求項１に記載の蒸発燃料処理装置。   The evaporative fuel processing apparatus according to claim 1, wherein a control valve for controlling the amount of the recirculated air is provided in the recirculation passage.

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