JP2009063680A - Fixing device and image forming apparatus - Google Patents

Fixing device and image forming apparatus Download PDF

Info

Publication number
JP2009063680A
JP2009063680A JP2007229559A JP2007229559A JP2009063680A JP 2009063680 A JP2009063680 A JP 2009063680A JP 2007229559 A JP2007229559 A JP 2007229559A JP 2007229559 A JP2007229559 A JP 2007229559A JP 2009063680 A JP2009063680 A JP 2009063680A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
fixing belt
roller
point
fixing
wound around
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2007229559A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP5184010B2 (en
Inventor
Shinji Yamana
真司 山名
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sharp Corp
Original Assignee
Sharp Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sharp Corp filed Critical Sharp Corp
Priority to JP2007229559A priority Critical patent/JP5184010B2/en
Publication of JP2009063680A publication Critical patent/JP2009063680A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5184010B2 publication Critical patent/JP5184010B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Fixing For Electrophotography (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a fixing device in which a fixing belt is less likely to wrinkle. <P>SOLUTION: A marker A and a marker B are put on the peripheral face of the fixing belt 43 extended between a heat roller 41 and a peeling roller 42, the markers A and B being arranged in the rotating direction (N direction) of the fixing belt 43. The fixing belt 43 is extended between the heat roller 41 and the peeling roller 42 so that elongation percentage α [α(%)=ä(C1-CO)/CO}×100] is -7% or more and 10% or less. In the equation, CO is an interval between the markers A and B when the fixing belt 43 is detached from the heat roller 41 and peeling roller 42, and C1 is an interval between the markers A and B when the fixing belt 43 is extended between the rollers 41 and 42. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、電子写真方式の画像形成装置、および、この画像形成装置に備えられる定着装置に関する。   The present invention relates to an electrophotographic image forming apparatus and a fixing device provided in the image forming apparatus.

複写機、プリンタ、複合機、ファクシミリ等の電子写真方式の画像形成装置に用いられる定着装置としては、一般的に、圧接し合う定着ローラと加圧ローラとからなるローラ対と、定着ローラと加圧ローラとの両方或いはいずれか一方の内部に配置されたハロゲンヒータ等からなる加熱手段とを備えたもの（熱ローラ定着方式）が多用されている。このような定着装置では、前記加熱手段によって前記ローラ対が所定の温度（定着温度）に加熱された後、未定着トナー画像の形成された記録紙が加圧ローラと定着ローラとが接し合う圧接部（定着ニップ部）を通過し、前記圧接部に作用している熱と圧力とによって前記記録紙に対するトナー画像の定着が行われる。   Generally, as a fixing device used in an electrophotographic image forming apparatus such as a copying machine, a printer, a multi-function machine, and a facsimile, a roller pair including a fixing roller and a pressure roller that are in pressure contact, a fixing roller, A thing (heating roller fixing system) provided with a heating means comprising a halogen heater or the like disposed in both or one of the pressure rollers is often used. In such a fixing device, after the roller pair is heated to a predetermined temperature (fixing temperature) by the heating means, the recording sheet on which the unfixed toner image is formed is pressed against the pressure roller and the fixing roller. The toner image is fixed to the recording paper by the heat and pressure applied to the pressure contact portion after passing through the portion (fixing nip portion).

また、弾性層を有する定着ローラ（弾性ローラ）を用いることにより、定着ローラ表面が未定着トナー画像の凹凸に対応して弾性変形してトナー画像面を覆い包むように接触するため、トナー量の多い未定着画像に対しても効果的に熱を伝えることができ、良好に加熱定着を行える。なお、カラー画像はモノクロ画像よりもトナー量が多いため、カラー画像の定着処理を行う定着装置には弾性層を有する定着ローラを備えることが好ましい。   Further, by using a fixing roller (elastic roller) having an elastic layer, the surface of the fixing roller is elastically deformed corresponding to the unevenness of the unfixed toner image and comes into contact so as to cover the toner image surface. Heat can be effectively transferred to an unfixed image, and heat fixing can be performed satisfactorily. Since a color image has a larger amount of toner than a monochrome image, it is preferable that the fixing device for fixing the color image includes a fixing roller having an elastic layer.

また、弾性層を有する定着ローラを備えた定着装置においては、定着ニップ部にて歪んでいる弾性層の復元作用によって、モノクロに比べてオフセットしやすいカラートナーに対する離型性を向上することができる。さらに、定着ローラを弾性ローラとした定着装置においては、定着ニップ部のニップ形状が上に凸（所謂、逆ニップ形状）となることから、用紙の剥離性能が向上し、剥離爪等の剥離手段を用いずとも用紙の剥離が可能となり（セルフストリップが可能となり）、剥離手段に起因する画像欠陥を解消することができる。   Further, in a fixing device including a fixing roller having an elastic layer, the releasability of the elastic layer that is distorted at the fixing nip portion can improve the releasability of color toner that is more likely to be offset than monochrome. . Further, in the fixing device using the fixing roller as an elastic roller, since the nip shape of the fixing nip portion is convex upward (so-called reverse nip shape), the paper peeling performance is improved, and peeling means such as a peeling claw The sheet can be peeled without using (a self-strip is possible), and the image defects caused by the peeling means can be eliminated.

しかし、弾性層を具備する定着ローラにおいては前記弾性層の熱伝導性が非常に悪い。したがって、定着ローラ内部に加熱手段を設けた場合、熱伝達効率が低下し、ウオームアップ時間が長くなるという問題が生じる。また、定着ローラの熱伝達効率が低いと、画像形成プロセスのプロセス速度を高速にした場合に定着ローラから用紙に対して必要十分な熱を供給することが困難になるといった問題が生じる（定着ローラの熱追随性が低下するという問題が生じる）。   However, in a fixing roller having an elastic layer, the thermal conductivity of the elastic layer is very poor. Therefore, when a heating means is provided inside the fixing roller, there arises a problem that the heat transfer efficiency is lowered and the warm-up time is prolonged. Also, if the heat transfer efficiency of the fixing roller is low, there is a problem that it becomes difficult to supply necessary and sufficient heat from the fixing roller to the paper when the process speed of the image forming process is increased (fixing roller). The problem arises in that the heat followability of the is reduced.

そして、これら問題を解決するものとして、下記特許文献１および特許文献２に示されるように、複数の支持ローラに架けられる定着ベルトを用いた定着方式が提案されている。定着ベルトは定着ローラに比べて熱伝導性に優れているため、定着ベルトを用いた定着方式では定着ローラを用いた方式よりもウオームアップ時間を抑制できる。また、定着ベルトを用いた定着方式では、定着ニップ部において定着ベルトの外周面を加圧ローラに巻き付けてニップ幅を稼ぐことによって、プロセス速度を高速にしても用紙に対して必要十分な熱を与えることが可能になる。   In order to solve these problems, as shown in Patent Document 1 and Patent Document 2 below, a fixing method using a fixing belt that is hung on a plurality of support rollers has been proposed. Since the fixing belt has better thermal conductivity than the fixing roller, the fixing method using the fixing belt can suppress the warm-up time more than the method using the fixing roller. In the fixing method using the fixing belt, the outer peripheral surface of the fixing belt is wound around the pressure roller at the fixing nip portion to increase the nip width, so that the necessary and sufficient heat is applied to the paper even when the process speed is increased. It becomes possible to give.

また、定着ベルトを用いた定着方式では、定着ニップ部よりも用紙搬送方向下流側においては小曲率の支持ローラ（剥離ローラ）によって定着ベルトが架けられており、この小曲率の支持ローラによって用紙が剥離するようになっている。
特公昭５３−１７０６１号（公告日：昭和５３年６月６日） 特許第３２８７１９５号（発行日：平成１４年５月２７日） In the fixing method using the fixing belt, the fixing belt is stretched by a supporting roller (peeling roller) with a small curvature at the downstream side of the sheet conveying direction from the fixing nip portion, and the sheet is fed by the supporting roller with the small curvature. It comes to peel.
JP-B 53-17061 (Notification date: June 6, 1978) Patent No. 3287195 (issue date: May 27, 2002)

さらに、定着ベルトを用いた方式においても、定着ローラを用いた方式と同様、トナー量の多い未定着画像に対しても効果的に熱を伝えるためには、弾性層を有する定着ベルトを用いるべきである。   Further, in the method using the fixing belt, as in the method using the fixing roller, in order to effectively transfer heat to an unfixed image having a large amount of toner, a fixing belt having an elastic layer should be used. It is.

しかし、弾性層を有する定着ベルトを備えた定着装置では、定着ベルトにおいて支持ローラに巻き架けられている部分でベルト表面の離型層が過剰に伸び、離型層にしわが発生することがある。また、用紙の剥離性を良好に維持するには、用紙剥離用の支持ローラの曲率を小さくする必要があるが、この曲率を小さくすると、定着ベルトにおいて用紙剥離用の支持ローラに巻きかけられている部分でベルト表面の離型層が過剰に伸び、離型層にしわが発生することがある。   However, in a fixing device including a fixing belt having an elastic layer, the release layer on the surface of the belt may extend excessively in the portion of the fixing belt that is wound around the support roller, and the release layer may be wrinkled. In addition, in order to maintain the sheet peelability satisfactorily, it is necessary to reduce the curvature of the sheet peeling support roller. When this curvature is reduced, the fixing belt is wound around the sheet peeling support roller. The release layer on the surface of the belt may extend excessively at the portion where the belt is present, and wrinkles may occur in the release layer.

さらに、定着ベルトにおいて支持ローラに巻かれていない箇所は平坦に張られるが、これによりベルト表面の離型層が過剰に縮んでしまい、離型層にしわが発生することがある。また、定着ベルトにおいて、支持ローラに巻かれていないが、加圧ローラに巻き付いている箇所でも、ベルト表面の離型層が過剰に縮んでしまい、離型層にしわが発生することがある。   Further, although the portion of the fixing belt that is not wound around the support roller is stretched flat, this may cause the release layer on the belt surface to shrink excessively, and the release layer may be wrinkled. Further, in the fixing belt, although it is not wound around the support roller, the release layer on the surface of the belt may be excessively shrunk even at the place where it is wound around the pressure roller, and the release layer may be wrinkled.

そして、しわが生じてしまった定着ベルトによって定着処理が行われると、このしわが原因で画質の劣化した画像が生成されることがある。それゆえ、定着ベルトを備えた定着装置によって良質な画像を生成するためには、定着ベルトのしわを如何にして抑制するかが課題となる。   When the fixing process is performed by the fixing belt in which the wrinkle has been generated, an image with a deteriorated image quality may be generated due to the wrinkle. Therefore, in order to generate a high-quality image by a fixing device including a fixing belt, how to suppress wrinkles of the fixing belt becomes a problem.

本発明は、前記課題に鑑みてなされたものであり、定着ベルトにしわが発生しにくい定着装置を提供することを目的とする。   SUMMARY An advantage of some aspects of the invention is that it provides a fixing device in which wrinkles are hardly generated on a fixing belt.

複数の支持ローラに架けられて周回する定着ベルトにおいては、支持ローラの外周に巻かれている箇所の離型層が前記周回の方向に伸び易い。そして、定着ベルトの離型層が一旦過剰に伸ばされると、離型層の伸縮性能が劣化してしまい、伸ばされた離型層は元通りに復元できなくなって離型層にしわが発生する。   In a fixing belt that circulates around a plurality of support rollers, a release layer at a portion wound around the outer periphery of the support roller easily extends in the direction of the rotation. Once the release layer of the fixing belt is excessively stretched, the stretchability of the release layer is deteriorated, and the stretched release layer cannot be restored to the original state and wrinkles are generated in the release layer.

これに対し、本願発明者は、定着ベルトの伸び率が所定の上限値を超えないように定着ベルトを支持ローラに架けるようにすれば、定着ベルトの伸縮性能を維持でき、定着ベルトの離型層にしわが発生することを抑制できるのではないかと考え、本願発明を実現するに至った。   On the other hand, the inventor of the present application can maintain the expansion / contraction performance of the fixing belt by extending the fixing belt on the support roller so that the elongation rate of the fixing belt does not exceed a predetermined upper limit value. It was thought that the generation of wrinkles in the layer could be suppressed, and the present invention was realized.

本願発明は、内周側から外周側へ向けて基材と弾性層と外周面をなす離型層とがこの順に形成されていて複数の支持ローラに架けられて周回する無端状の定着ベルトと、前記定着ベルトを介して前記支持ローラを押圧する加圧部材とを有する定着装置において、前記複数の支持ローラに架けられている状態の定着ベルトの外周面において前記周回の方向に沿って並ぶような第１ポイントと第２ポイントとを定め、この状態でのこれら両ポイント間の間隔をＣ１とし、前記定着ベルトが前記複数の支持ローラからはずされた状態での第１ポイントと第２ポイントとの間隔をＣ０とした場合、下記の式１にて規定される伸び率αが１０％以下になるように前記定着ベルトが前記複数の支持ローラに架けられていることを特徴とする。
伸び率α（％）＝{（Ｃ１−Ｃ０）/Ｃ０}×１００ 式１
上記特徴の如く、前記伸び率αが１０％以下になるように前記定着ベルトを前記複数の支持ローラに架ければ、定着ベルトの離型層の伸縮性能を維持でき、離型層の表面において永久しわが生じることを抑制できるという効果を奏することが実験により明らかになっている。 The present invention is an endless fixing belt in which a base material, an elastic layer, and a release layer forming an outer peripheral surface are formed in this order from the inner peripheral side toward the outer peripheral side, and are wound around a plurality of support rollers. And a pressing member that presses the support roller via the fixing belt, the fixing device being arranged along the circumferential direction on the outer peripheral surface of the fixing belt that is suspended on the plurality of support rollers. The first point and the second point are defined, the interval between the two points in this state is C1, and the first point and the second point when the fixing belt is removed from the plurality of support rollers, When the interval is C0, the fixing belt is stretched over the plurality of support rollers so that the elongation rate α defined by the following formula 1 is 10% or less.
Elongation rate α (%) = {(C1-C0) / C0} × 100 Formula 1
As described above, if the fixing belt is placed on the plurality of support rollers so that the elongation rate α is 10% or less, the stretchability of the release layer of the fixing belt can be maintained, and the surface of the release layer can be maintained. Experiments have revealed that permanent wrinkles can be prevented from occurring.

また、複数の支持ローラに架けられている定着ベルトにおいては、支持ローラの外周に巻かれている領域にて伸びが大きくなる。それゆえ、本願発明において、前記Ｃ１は、前記定着ベルトにおける前記第１ポイントと第２ポイントとが前記支持ローラの外周に巻かれている状態にて計測された値であることが好ましい。これにより、定着ベルトにおいて伸びの大きくなる領域の伸び率αを１０％以下に抑えることになるため、永久しわの発生をより効果的に抑制できる。   In addition, in the fixing belt spanned on the plurality of support rollers, the elongation increases in the region wound around the outer periphery of the support roller. Therefore, in the present invention, the C1 is preferably a value measured in a state where the first point and the second point of the fixing belt are wound around the outer periphery of the support roller. As a result, the elongation rate α of the region where the elongation of the fixing belt is increased is suppressed to 10% or less, and the generation of permanent wrinkles can be more effectively suppressed.

また、複数の支持ローラに架けられて周回する定着ベルトにおいては、支持ローラの外周から離間している箇所の離型層が前記周回の方向に縮み易い。そして、定着ベルトの離型層が一旦縮むと、離型層の伸縮性能が劣化してしまい、縮んだ離型層は元通りに復元できなくなって離型層にしわが発生する。   Further, in the fixing belt that circulates around a plurality of support rollers, the release layer at a position away from the outer periphery of the support roller tends to shrink in the direction of the rotation. Then, once the release layer of the fixing belt is shrunk, the expansion / contraction performance of the release layer is deteriorated, and the shrunk release layer cannot be restored to the original state, and the release layer is wrinkled.

そこで、本願発明者は、定着ベルトの伸び率が所定の下限値を下回らないように定着ベルトを支持ローラに架けるようにすれば、定着ベルトの伸縮性能を維持でき、定着ベルトの離型層にしわが発生することを抑制できるのではないかと考え、本願発明を実現するに至った。   Therefore, the inventor of the present application can maintain the expansion / contraction performance of the fixing belt by setting the fixing belt on the support roller so that the elongation rate of the fixing belt does not fall below a predetermined lower limit, and the fixing belt can be used as a release layer. We thought that it would be possible to suppress the occurrence of wrinkles, and realized the present invention.

本願発明は、内周側から外周側へ向けて基材と弾性層と外周面をなす離型層とがこの順に形成されていて複数の支持ローラに架けられて周回する無端状の定着ベルトと、前記定着ベルトを介して前記支持ローラを押圧する加圧部材とを有する定着装置において、前記複数の支持ローラに架けられている状態の定着ベルトの外周面において前記周回の方向に沿って並ぶような第１ポイントと第２ポイントとを定め、この状態でのこれら両ポイント間の間隔をＣ１とし、前記定着ベルトが前記複数の支持ローラからはずされた状態での第１ポイントと第２ポイントとの間隔をＣ０とした場合、下記の式２にて規定されるベルト伸び率αが−７％以上になるように前記定着ベルトが前記複数の支持ローラに架けられていることを特徴とする。
伸び率α（％）＝{（Ｃ１−Ｃ０）/Ｃ０}×１００ 式２
上記特徴の如く、伸び率αが−７％以上（縮み率が７％以下）になるように前記定着ベルトを前記複数の支持ローラに架ければ、定着ベルトの離型層の伸縮性能を維持でき、離型層の表面において永久しわが生じることを抑制できるという効果を奏することが実験により明らかになっている。 The present invention is an endless fixing belt in which a base material, an elastic layer, and a release layer forming an outer peripheral surface are formed in this order from the inner peripheral side toward the outer peripheral side, and are wound around a plurality of support rollers. And a pressing member that presses the support roller via the fixing belt, the fixing device being arranged along the circumferential direction on the outer peripheral surface of the fixing belt that is suspended on the plurality of support rollers. The first point and the second point are defined, the interval between the two points in this state is C1, and the first point and the second point when the fixing belt is removed from the plurality of support rollers, In the case where C0 is C0, the fixing belt is hung on the plurality of support rollers so that the belt elongation rate α defined by the following formula 2 is −7% or more.
Elongation rate α (%) = {(C1-C0) / C0} × 100 Formula 2
As described above, if the fixing belt is mounted on the plurality of support rollers so that the elongation rate α is −7% or more (shrinkage rate is 7% or less), the expansion / contraction performance of the release layer of the fixing belt is maintained. It has been clarified by experiments that it has the effect of suppressing the occurrence of permanent wrinkles on the surface of the release layer.

また、複数の支持ローラに架けられている定着ベルトにおいては、支持ローラに巻かれていない領域（支持ローラに巻かれていないが加圧部材に巻き付いている領域が有る場合はこの領域も含む）において縮みが大きくなる。それゆえ、本願発明において、前記Ｃ１は、前記定着ベルトにおける前記第１ポイントと第２ポイントとが前記支持ローラの外周に巻かれていない状態にて前記Ｃ１が計測された値であることが好ましい。これにより、縮みの大きくなる領域の伸び率αを−７％以上にできるため（縮み率を７％以下にできる）、永久しわの発生をより効果的に抑制できる。   Further, in the fixing belt spanned by a plurality of support rollers, a region that is not wound around the support roller (including a region that is not wound around the support roller but is wound around the pressure member). The shrinkage becomes larger at. Therefore, in the present invention, the C1 is preferably a value obtained by measuring the C1 in a state where the first point and the second point of the fixing belt are not wound around the outer periphery of the support roller. . As a result, the elongation rate α of the region where shrinkage is increased can be set to −7% or more (the shrinkage rate can be set to 7% or less), so that generation of permanent wrinkles can be more effectively suppressed.

また、複数の支持ローラに架けられて周回する定着ベルトにおいては、支持ローラの外周に巻かれている領域にて前記周回方向の伸びが生じ、支持ローラの外周から離間している領域にて前記周回方向の縮みが生じる。そして、定着ベルトの離型層が一旦過剰に伸縮すると、離型層の伸縮性能が劣化してしまい、離型層は元通りに復元できなくなって離型層にしわが発生する。   Further, in the fixing belt that circulates around a plurality of support rollers, the rotation in the rotation direction occurs in a region wound around the outer periphery of the support roller, and in the region that is separated from the outer periphery of the support roller. Shrinkage in the circumferential direction occurs. And once the release layer of the fixing belt excessively expands and contracts, the expansion / contraction performance of the release layer deteriorates, the release layer cannot be restored to its original state, and the release layer is wrinkled.

そこで、本願発明者は、定着ベルトにおいて支持ローラに巻かれている領域の伸び率が所定の上限値を超えず、定着ベルトにおいて支持ローラに巻かれていない領域の伸び率が所定の下限値を下回らないように定着ベルトを支持ローラに架ければ、定着ベルトの伸縮性能を維持でき、定着ベルトの離型層にしわが発生することを抑制できるのではないかと考え、本願発明を実現するに至った。   Therefore, the inventor of the present application does not exceed the predetermined upper limit value of the area of the fixing belt wound around the support roller, and the elongation ratio of the area of the fixing belt not wound on the support roller has the predetermined lower limit value. It is thought that if the fixing belt is hung on the support roller so as not to fall below, the expansion / contraction performance of the fixing belt can be maintained, and the occurrence of wrinkles in the release layer of the fixing belt can be suppressed, and the present invention has been realized. It was.

本願発明は、内周側から外周側へ向けて基材と弾性層と外周面をなす離型層とがこの順に形成されていて複数の支持ローラに架けられて周回する無端状の定着ベルトと、前記定着ベルトを介して前記支持ローラを押圧する加圧部材とを有する定着装置において、前記複数の支持ローラに架けられている状態の定着ベルトの外周面において前記周回の方向に沿って並ぶような第１ポイントと第２ポイントとを定め、この状態でのこれら両ポイント間の間隔をＣ１とし、前記定着ベルトが前記複数の支持ローラからはずされた状態での第１ポイントと第２ポイントとの間隔をＣ０とした場合、前記定着ベルトにおける前記第１ポイントと第２ポイントとが前記支持ローラの外周に巻かれている第１状態にて前記Ｃ１を測定した場合の下記式３の伸び率αをα１とし、前記第１ポイントと第２ポイントとが前記支持ローラの外周に巻かれていない第２状態にて前記Ｃ１を測定した場合の下記式３の伸び率αをα２とした場合、α１−α２≦１５が満たされるように前記定着ベルトが前記複数の支持ローラに架けられていることを特徴とする。
ベルト伸び率α（％）＝{（Ｃ１−Ｃ０）/Ｃ０}×１００ 式３
前記特徴によれば、定着ベルトにおいて支持ローラに巻かれている領域の伸び率αが１０％を超えず、定着ベルトにおいて支持ローラに巻かれていない領域の伸び率が−７％を下回らないようになり、これにより、定着ベルトの離型層の伸縮性能を維持でき、離型層の表面に生じる永久しわを抑制できるという効果を奏することが実験により明らかになっている。 The present invention is an endless fixing belt in which a base material, an elastic layer, and a release layer forming an outer peripheral surface are formed in this order from the inner peripheral side toward the outer peripheral side, and are wound around a plurality of support rollers. And a pressing member that presses the support roller via the fixing belt, the fixing device being arranged along the circumferential direction on the outer peripheral surface of the fixing belt that is suspended on the plurality of support rollers. The first point and the second point are defined, the interval between the two points in this state is C1, and the first point and the second point when the fixing belt is removed from the plurality of support rollers, , When the C1 is measured in the first state where the first point and the second point of the fixing belt are wound around the outer periphery of the support roller. When the rate α is α1, and when the C1 is measured in the second state where the first point and the second point are not wound around the outer periphery of the support roller, the elongation rate α of the following formula 3 is α2. , Α1−α2 ≦ 15 is satisfied, and the fixing belt is hung on the plurality of support rollers.
Belt elongation rate α (%) = {(C1−C0) / C0} × 100 Equation 3
According to the above feature, the elongation rate α of the region wound around the support roller in the fixing belt does not exceed 10%, and the elongation rate of the region not fixed on the support roller in the fixing belt does not fall below −7%. Thus, it has been proved by experiments that the expansion and contraction performance of the release layer of the fixing belt can be maintained and the permanent wrinkles generated on the surface of the release layer can be suppressed.

さらに、定着ベルトが周回することによって前記定着ベルトにおける前記第１ポイントと第２ポイントとの位置が変わると、前記Ｃ１の値が変動し、算出される前記伸び率αの値も変動する。それゆえ、前記定着ベルトにおける前記第１ポイントと第２ポイントとの位置に拘わりなく、α１−α２≦１５を満足する定着装置を実現するためには、前記第１状態では、前記α１が最高値になるような位置に前記第１ポイントと第２ポイントとが配され、前記第２状態では、前記α２が最低値になるような位置に前記第１ポイントと第２ポイントとが配されていることが好ましい。   Further, when the position of the first point and the second point on the fixing belt changes due to the rotation of the fixing belt, the value of C1 changes, and the calculated elongation rate α also changes. Therefore, in order to realize a fixing device that satisfies α1−α2 ≦ 15 regardless of the position of the first point and the second point on the fixing belt, α1 is the highest value in the first state. The first point and the second point are arranged at such a position that, in the second state, the first point and the second point are arranged at a position such that the α2 becomes the lowest value. It is preferable.

また、本願発明において、前記定着ベルトは、第１支持ローラと第１支持ローラよりも小径の第２支持ローラとに架けられており、前記加圧部材が前記定着ベルトを介して前記第１支持ローラを押圧することによって前記加圧部材と前記定着ベルトとの間にニップ部が形成される構成であってもよい。   Further, in the present invention, the fixing belt is spanned between a first support roller and a second support roller having a smaller diameter than the first support roller, and the pressure member is interposed between the first support roller and the first support roller. A configuration may be adopted in which a nip portion is formed between the pressure member and the fixing belt by pressing a roller.

前記構成によれば、径の小さな方の第２支持ローラではなく、径の大きな方の第１支持ローラと加圧部材とによって定着ベルトを挟持して前記ニップ部を形成するため、ニップ幅を広く確保でき、ニップ部を通過する用紙に対する熱定着力を高めることができる。   According to the above configuration, since the fixing belt is sandwiched between the first support roller having the larger diameter and the pressure member instead of the second support roller having the smaller diameter, the nip width is formed. It can be secured widely, and the heat fixing force for the paper passing through the nip portion can be increased.

さらに、本願発明において、前記第２支持ローラは、前記第１支持ローラの方から搬送されてきた定着ベルトが前記第１支持ローラの方へ戻るように当該定着ベルトを巻き架けている構成であってもよい。   Further, in the present invention, the second support roller has a configuration in which the fixing belt is wound so that the fixing belt conveyed from the first support roller returns toward the first support roller. May be.

前記構成によれば、前記第１支持ローラから第２支持ローラに向けた方向が用紙搬送方向になり、前記第２支持ローラの外周において定着ベルトは用紙搬送方向から離間するように周回することになるため、この第２支持ローラの外周近傍において、用紙は定着ベルトから剥離することになる。ここで、第２支持ローラは第１支持ローラよりも小径（低曲率）なため、前記定着ベルトは前記用紙搬送方向から急なカーブを描くように離間していき、前記剥離の性能を高めることができる。   According to the above configuration, the direction from the first support roller toward the second support roller is the paper conveyance direction, and the fixing belt circulates away from the paper conveyance direction on the outer periphery of the second support roller. Therefore, the sheet is peeled off from the fixing belt in the vicinity of the outer periphery of the second support roller. Here, since the second support roller has a smaller diameter (lower curvature) than the first support roller, the fixing belt is separated so as to draw a steep curve from the paper transport direction, thereby improving the peeling performance. Can do.

また、第２支持ローラの径が小さければ前記剥離の性能が高くなるが、特に高速の画像形成装置（例えばプロセス速度（用紙搬送速度）が２００ｍｍ/ｓ以上）に前記定着装置を適用する場合、前記剥離の性能を良好に維持するには、第２支持ローラの径を２０ｍｍ以下にすることが好ましい事が実験より明らかになっている。   In addition, if the diameter of the second support roller is small, the peeling performance is improved. However, when the fixing device is applied to a high-speed image forming apparatus (for example, a process speed (paper conveyance speed) of 200 mm / s or more), Experiments have shown that the diameter of the second support roller is preferably 20 mm or less in order to maintain the peeling performance satisfactorily.

さらに、本願発明においては、前記定着ベルトが周回駆動を行っていない非駆動時には、前記定着ベルトが周回駆動を行っている駆動時よりも、前記定着ベルトに対して作用する張力を減少させる張力調整機構が備えられている構成であることが好ましい。   Further, in the present invention, the tension adjustment that reduces the tension acting on the fixing belt when the fixing belt is not rotating and when not driving is more than when the fixing belt is rotating. It is preferable that the mechanism is provided.

この構成では、装置停止時は前記定着ベルトに対して作用する張力を減少させることができるため、可能な限り定着ベルトの伸びを緩和することができ、離型層の永久しわの発生を抑制することができる。   In this configuration, since the tension acting on the fixing belt can be reduced when the apparatus is stopped, the elongation of the fixing belt can be reduced as much as possible, and the generation of permanent wrinkles in the release layer is suppressed. be able to.

また、以上にて示した定着装置は、複写機，複合機、プリンタ，ファクシミリ等の電子写真方式の画像形成装置に備えられるものである。   The fixing device described above is provided in an electrophotographic image forming apparatus such as a copying machine, a multifunction machine, a printer, and a facsimile.

以上のように、本願発明の定着装置は、前記式１にて規定される伸び率αが１０％以下になるように前記定着ベルトが前記複数の支持ローラに架けられていることを特徴とするものである。また、本願発明の定着装置は、前記式２にて規定されるベルト伸び率αが−７％以上になるように前記定着ベルトが前記複数の支持ローラに架けられていることを特徴とするものである。   As described above, the fixing device of the present invention is characterized in that the fixing belt is hung on the plurality of support rollers so that the elongation rate α defined by the formula 1 is 10% or less. Is. Further, the fixing device of the present invention is characterized in that the fixing belt is hung on the plurality of support rollers so that the belt elongation rate α defined by the formula 2 is -7% or more. It is.

これにより、定着ベルトの離型層の伸縮性能を維持でき、離型層の表面に生じる永久しわを抑制できるという効果を奏する。   Thereby, it is possible to maintain the expansion / contraction performance of the release layer of the fixing belt and to suppress the permanent wrinkle generated on the surface of the release layer.

〔画像形成装置について〕
本発明の一実施形態に係る定着装置の構成を説明する前に、まずは、本発明に一実施形態の定着装置を備える画像形成装置について説明する。 [Image forming device]
Before describing the configuration of a fixing device according to an embodiment of the present invention, first, an image forming apparatus including the fixing device according to an embodiment of the present invention will be described.

図１は、本実施形態の定着装置を備えた画像形成装置の内部構成を示した図であって画像形成装置の正面側からみた図である。つまり、図１におけるＡ方向は、画像形成装置１００の正面から裏面に向けた方向である。   FIG. 1 is a diagram illustrating an internal configuration of an image forming apparatus including a fixing device according to the present embodiment, as viewed from the front side of the image forming apparatus. That is, the A direction in FIG. 1 is a direction from the front side to the back side of the image forming apparatus 100.

画像形成装置１００は、電子写真方式のプリンタであり、４つの可視像形成ユニット１１０を記録紙搬送路に沿って配列した所謂タンデム式のプリンタである。具体的には、可視像形成ユニット１１０に記録紙Ｐ（被加熱材，記録媒体）を供給する供給トレイ１２０と定着装置４０との間に形成される記録紙Ｐの搬送路に沿って４つの可視像形成ユニット１１０Ｙ・１１０Ｍ・１１０Ｃ・１１０Ｂが配設されている。そして、記録紙搬送手段である無端状の搬送ベルト１３０によって搬送される記録紙Ｐに対して各可視像形成ユニット１１０が各色トナー像を重ねて転写し、その後、定着装置４０が記録紙Ｐに対してトナー像を定着し、これによりフルカラー画像が形成される。   The image forming apparatus 100 is an electrophotographic printer, and is a so-called tandem printer in which four visible image forming units 110 are arranged along a recording paper conveyance path. Specifically, 4 along the conveyance path of the recording paper P formed between the supply tray 120 for supplying the recording paper P (heated material, recording medium) to the visible image forming unit 110 and the fixing device 40. Two visible image forming units 110Y, 110M, 110C, and 110B are provided. Then, each visible image forming unit 110 superimposes and transfers the respective color toner images onto the recording paper P transported by the endless transport belt 130 serving as recording paper transporting means. The toner image is fixed to the toner image, thereby forming a full color image.

搬送ベルト１３０は、駆動ローラ１３１とアイドリングローラ１３２とに架けられており、所定の周速度（本実施形態では２２０ｍｍ／ｓ）に制御されて周回する。記録紙Ｐは、周回している搬送ベルト１３０に静電吸着することによって搬送される。   The conveyor belt 130 is stretched around a driving roller 131 and an idling roller 132, and rotates around a predetermined peripheral speed (220 mm / s in this embodiment). The recording paper P is transported by electrostatic adsorption to the circulating transport belt 130.

各可視像形成ユニット１１０においては、感光体ドラム１１１が備えられ、この感光体ドラム１１１の周囲に、帯電ローラ１１２、レーザ光照射手段１１３、現像器１１４、転写ローラ１１５、クリーナー１１６が配置されている。   Each visible image forming unit 110 includes a photosensitive drum 111, and a charging roller 112, a laser beam irradiation unit 113, a developing device 114, a transfer roller 115, and a cleaner 116 are disposed around the photosensitive drum 111. ing.

ここで、可視像形成ユニット１１０Ｙの現像器にはイエロートナーを含む現像剤が収容され、可視像形成ユニット１１０Ｍの現像器にはマゼンタトナーを含む現像剤が収容され、可視像形成ユニット１１０Ｃの現像器にはシアントナーを含む現像剤が収容され、可視像形成ユニット１１０Ｂの現像器にはブラックトナーを含む現像剤が収容されている。なお、前記現像剤は、一成分現像剤、二成分現像剤のいずれであってもよい。また、一成分現像剤に含まれるトナーは非磁性であってもよいし磁性であってもよい。また、二成分現像剤に含まれるキャリアは非磁性であってもよいし磁性であってもよい。   Here, a developer containing yellow toner is accommodated in the developing device of the visible image forming unit 110Y, and a developer containing magenta toner is accommodated in the developing device of the visible image forming unit 110M. 110C developer contains a developer containing cyan toner, and the developer of visible image forming unit 110B contains a developer containing black toner. The developer may be either a one-component developer or a two-component developer. The toner contained in the one-component developer may be nonmagnetic or magnetic. Further, the carrier contained in the two-component developer may be nonmagnetic or magnetic.

そして、各可視像形成ユニット１１０において、記録紙Ｐ上にトナー像が転写されるが、この転写の手順は以下の通りである。まず、帯電ローラ１１２によって感光体ドラム１１１表面を一様に帯電し、その後、レーザ光照射手段１１３によって画像情報に応じて感光体ドラム１１１表面をレーザで露光して静電潜像を形成する。さらにその後、感光体ドラム１１１表面の静電潜像に対して現像器１１４によってトナーが供給される。これにより、前記静電潜像が現像（顕像化）されてトナー画像が生成される。そして、感光体ドラム１１１表面に生成されたトナー画像は、このトナー画像のトナーとは逆極性のバイアス電圧が印加された転写ローラ１１５によって、搬送ベルト（搬送手段）１３０にて搬送される記録紙Ｐに順次転写されるようになっている。   In each visible image forming unit 110, the toner image is transferred onto the recording paper P. The transfer procedure is as follows. First, the surface of the photosensitive drum 111 is uniformly charged by the charging roller 112, and then the surface of the photosensitive drum 111 is exposed by a laser according to the image information by the laser light irradiation unit 113 to form an electrostatic latent image. Thereafter, the developing device 114 supplies toner to the electrostatic latent image on the surface of the photosensitive drum 111. Thus, the electrostatic latent image is developed (visualized) to generate a toner image. The toner image generated on the surface of the photosensitive drum 111 is recorded on the recording paper conveyed by the conveying belt (conveying means) 130 by the transfer roller 115 to which a bias voltage having a polarity opposite to that of the toner of the toner image is applied. The images are sequentially transferred to P.

その後、記録紙Ｐは、搬送ベルト１３０の湾曲箇所（駆動ローラ１３１に巻き付いている部分）において搬送ベルト１３０から剥離し、定着装置４０に搬送される。さらに、定着装置４０において、所定の温度に加熱された定着ベルトによって記録紙Ｐに適度な温度と圧力とが与えられる。これにより、記録紙Ｐのトナーは溶解し、トナーが記録紙Ｐに定着し、記録紙Ｐ上に堅牢な画像が形成される。   Thereafter, the recording paper P is peeled off from the conveyance belt 130 at a curved portion of the conveyance belt 130 (portion wound around the driving roller 131) and conveyed to the fixing device 40. Further, in the fixing device 40, an appropriate temperature and pressure are applied to the recording paper P by the fixing belt heated to a predetermined temperature. As a result, the toner on the recording paper P is dissolved, the toner is fixed on the recording paper P, and a robust image is formed on the recording paper P.

〔定着装置について〕
次に定着装置４０の構成について図２を用いて詳細に説明する。図２は、画像形成装置１００の裏面側からみた定着装置４０の断面を模式的に示した図である。定着装置４０は、未定着のトナー画像が表面に形成された記録紙（記録材）Ｐに対して熱および圧力を与えることによって、このトナー画像を記録紙Ｐに定着させるものである。 [Fixing device]
Next, the configuration of the fixing device 40 will be described in detail with reference to FIG. FIG. 2 is a diagram schematically showing a cross section of the fixing device 40 as viewed from the back side of the image forming apparatus 100. The fixing device 40 fixes the toner image on the recording paper P by applying heat and pressure to the recording paper (recording material) P on which an unfixed toner image is formed.

図２に示すように、定着装置４０は、加熱ローラ４１と、加熱ローラ４１との関係で軸方向が互いに平行になるように配されている剥離ローラ４２と、加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられておりこれらローラが回転することによって周回するように駆動する無端状の定着ベルト４３と、加熱ローラ４１との関係で軸方向が互いに平行になるように配されている加圧ローラ４４とを備えている。なお、図２に記載されているＮ方向は、定着ベルト４３の周回方向を示したものである。   As shown in FIG. 2, the fixing device 40 includes a heating roller 41, a peeling roller 42 that is arranged so that the axial directions thereof are parallel to each other in relation to the heating roller 41, and the heating roller 41 and the peeling roller 42. An endless fixing belt 43 that is stretched and driven to rotate as these rollers rotate, and a pressure roller 44 that is arranged so that the axial directions thereof are parallel to each other in relation to the heating roller 41. It has. Note that the N direction shown in FIG. 2 indicates the rotating direction of the fixing belt 43.

加熱ローラ４１および剥離ローラ４２は、定着ベルト４３の内周側の表面（以下「内周面」と称す）に巻き付かれるような位置に配されている。また、加圧ローラ４４は、定着ベルト４３を挟むように所定の荷重（ここでは２００Ｎ）にて加熱ローラ４１に押圧されている。そして、加圧ローラ４４の外周においては、加熱ローラ４１に押圧されている押圧部分とこの押圧部分よりもＮ方向下流側の一部とが定着ベルト４３の外周側の表面（以下「外周面」と称す）に巻き付かれている。   The heating roller 41 and the peeling roller 42 are arranged at positions where they are wound around the inner peripheral surface (hereinafter referred to as “inner peripheral surface”) of the fixing belt 43. Further, the pressure roller 44 is pressed against the heating roller 41 with a predetermined load (200 N in this case) so as to sandwich the fixing belt 43. On the outer periphery of the pressure roller 44, the pressing portion pressed by the heating roller 41 and a part on the downstream side in the N direction from the pressing portion are the outer peripheral surface of the fixing belt 43 (hereinafter referred to as “outer peripheral surface”). Is wound around).

なお、加圧ローラ４４の外周における前記押圧部分を「実ニップ領域」と称し、加圧ローラ４４の外周において前記押圧部分よりも下流側にて定着ベルト４３の外周面に巻き付かれている領域を「仮想ニップ領域」と称する。そして、図２の定着装置４０では、実ニップ領域のＮ方向の幅は５ｍｍであり、仮想ニップ領域のＮ方向の幅は３ｍｍである。   The pressing portion on the outer periphery of the pressure roller 44 is referred to as an “actual nip region”, and the outer periphery of the pressure roller 44 is a region wound around the outer peripheral surface of the fixing belt 43 on the downstream side of the pressing portion. Is referred to as a “virtual nip region”. In the fixing device 40 of FIG. 2, the width in the N direction of the actual nip region is 5 mm, and the width in the N direction of the virtual nip region is 3 mm.

定着装置４０においては、記録紙Ｐが実ニップ領域と仮想ニップ領域とを順に通過することによって、記録紙Ｐ上のトナー画像が記録紙Ｐ上に定着するようになっている。なお、記録紙Ｐが実ニップ領域および仮想ニップ領域を通過する時、定着ベルト４３の外周面は記録紙Ｐのトナー画像形成面に接触し、加圧ローラ４４の外周は記録紙Ｐにおけるトナー画像形成面とは反対の面に接触する。   In the fixing device 40, the toner image on the recording paper P is fixed on the recording paper P as the recording paper P passes through the real nip region and the virtual nip region in order. When the recording paper P passes through the actual nip region and the virtual nip region, the outer peripheral surface of the fixing belt 43 contacts the toner image forming surface of the recording paper P, and the outer periphery of the pressure roller 44 is the toner image on the recording paper P. It contacts the surface opposite to the forming surface.

加熱ローラ４１は、所定の温度（ここでは１９０℃）になるように加熱され、定着ベルト４３の内周面から定着ベルト４３に熱を伝導するためのものである。なお、加熱ローラ４１から熱が伝導された定着ベルト４３は、実ニップ領域および仮想ニップ領域を通過する記録紙Ｐを加熱する。   The heating roller 41 is heated to a predetermined temperature (here, 190 ° C.) and conducts heat from the inner peripheral surface of the fixing belt 43 to the fixing belt 43. The fixing belt 43 to which heat is transferred from the heating roller 41 heats the recording paper P that passes through the actual nip region and the virtual nip region.

加熱ローラ４１は、鉄製であって厚み０．３ｍｍ且つ直径３０ｍｍの円筒状芯金からなるローラである。但し、加熱ローラ４１の芯金の材質は、鉄に限定されるものではなく、たとえばステンレス鋼、アルミニウム、銅等の金属あるいはそれらの合金等であっても構わない。なお、円筒状芯金の外周にシリコーンゴム等の弾性層を形成したものを加熱ローラ４１としてもよい。   The heating roller 41 is a roller made of a cylindrical metal core made of iron and having a thickness of 0.3 mm and a diameter of 30 mm. However, the material of the core of the heating roller 41 is not limited to iron, and may be a metal such as stainless steel, aluminum, copper, or an alloy thereof. The heating roller 41 may be formed by forming an elastic layer such as silicone rubber on the outer periphery of the cylindrical cored bar.

また、加熱ローラ４１の内側には、加熱ローラ４１を加熱するヒータランプ４５が配置されている。ヒータランプ４５は、制御回路（図示せず）によって通電されると発光し、赤外線を放射する。これにより、加熱ローラ４１の内周側の面が赤外線を吸収して加熱され、加熱ローラ４１全体が加熱される。   A heater lamp 45 that heats the heating roller 41 is disposed inside the heating roller 41. The heater lamp 45 emits light and emits infrared light when energized by a control circuit (not shown). Thereby, the inner peripheral surface of the heating roller 41 is heated by absorbing infrared rays, and the entire heating roller 41 is heated.

加圧ローラ４４は、図２に示されるように、内側から順に芯金４４ａ、弾性層４４ｂ、離型層４４ｃが形成されているローラであり、直径３０ｍｍである。また、加圧ローラ４４の芯金４４ａの内側には加圧ローラ４４を加熱するためのヒータランプ４８が備えられている。   As shown in FIG. 2, the pressure roller 44 is a roller on which a core metal 44a, an elastic layer 44b, and a release layer 44c are formed in order from the inside, and has a diameter of 30 mm. A heater lamp 48 for heating the pressure roller 44 is provided inside the cored bar 44 a of the pressure roller 44.

芯金４４ａは、厚さ３ｍｍであって鉄製の円筒状部材である。なお、芯金４４ａの材質は、鉄に限定されるものではなく、ステンレス鋼、アルミニウム、銅等の金属あるいはそれらの合金等であっても構わない。   The cored bar 44a is a steel cylindrical member having a thickness of 3 mm. The material of the cored bar 44a is not limited to iron, and may be a metal such as stainless steel, aluminum, copper, or an alloy thereof.

弾性層４４ｂは、厚さ５ｍｍのシリコーンゴムからなる層である。離型層４４ｃは、加圧ローラ４４の表層（外周の表面に露出されている層）に相当するものであり、厚さ５０μｍのＰＦＡ（テトラフルオロエチレンとパーフルオロアルキルビニルエーテルとの共重合体）チューブからなるものである。なお、離型層４４ｃの材質は、ＰＦＡ以外のフッ素樹脂でもよく、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）や、ＰＦＡとＰＴＦＥとの共重合体であってもよい。   The elastic layer 44b is a layer made of silicone rubber having a thickness of 5 mm. The release layer 44c corresponds to the surface layer of the pressure roller 44 (the layer exposed on the outer peripheral surface), and has a thickness of 50 μm PFA (copolymer of tetrafluoroethylene and perfluoroalkyl vinyl ether). It consists of a tube. The material of the release layer 44c may be a fluororesin other than PFA, PTFE (polytetrafluoroethylene), or a copolymer of PFA and PTFE.

剥離ローラ４２は、鉄製であって厚み０．５ｍｍ且つ直径１４ｍｍの円筒状芯金からなるローラである。但し、剥離ローラ４２の芯金の材質は、鉄に限定されるものではなく、たとえばステンレス鋼、アルミニウム、銅等の金属あるいはそれらの合金等であっても構わない。この剥離ローラ４２は、実ニップ部および仮想ニップ部を通った記録紙Ｐを定着ベルト４３から剥離するために備えられたローラである。つまり、定着装置４０に剥離ローラ４２が備えられていることによって、実ニップ部および仮想ニップ部よりも記録紙搬送方向下流側において定着ベルト４３は記録紙搬送方向から離れるように曲げられる。このような構成によって記録紙Ｐは定着ベルト４３から剥離するのである。   The peeling roller 42 is a roller made of a cylindrical metal core made of iron and having a thickness of 0.5 mm and a diameter of 14 mm. However, the material of the core of the peeling roller 42 is not limited to iron, and may be a metal such as stainless steel, aluminum, copper, or an alloy thereof. The peeling roller 42 is a roller provided for peeling the recording paper P that has passed through the actual nip portion and the virtual nip portion from the fixing belt 43. That is, by providing the fixing device 40 with the peeling roller 42, the fixing belt 43 is bent away from the recording paper conveyance direction on the downstream side in the recording paper conveyance direction from the actual nip portion and the virtual nip portion. With such a configuration, the recording paper P is peeled off from the fixing belt 43.

定着ベルト４３は、図３に示すように、内周面側から外周面側に向けて、厚さｔ１の基材４３ａ、厚さｔ２の弾性層４３ｂ、厚さｔ３の離型層４３ｃがこの順に積層されてなり、内径Ｌ１が４０ｍｍの無端状のベルトである。なお、図３は、加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられていない状態の定着ベルト４３を径方向に平行な平面で切断した場合の断面を示した模式図である。   As shown in FIG. 3, the fixing belt 43 includes a base material 43a having a thickness t1, an elastic layer 43b having a thickness t2, and a release layer 43c having a thickness t3 from the inner peripheral surface side to the outer peripheral surface side. It is an endless belt having an inner diameter L1 of 40 mm that is laminated in order. FIG. 3 is a schematic diagram showing a cross-section when the fixing belt 43 not spanned by the heating roller 41 and the peeling roller 42 is cut along a plane parallel to the radial direction.

基材４３ａは、定着ベルト４３の内周面をなす層であり、ポリイミド（耐熱樹脂）からなり、厚さｔ１が０．１ｍｍの中空円筒状の部材である。但し、基材４３ａの材質は、ポリイミドに限定されるものではなく、ステンレスやニッケル等の金属材料であってもよい。なお、定着ベルト４３の蛇行を抑制するために、基材４３ａにフッ素樹脂等をコーティングしてもよい。   The base material 43a is a layer that forms the inner peripheral surface of the fixing belt 43, and is a hollow cylindrical member made of polyimide (heat-resistant resin) and having a thickness t1 of 0.1 mm. However, the material of the base material 43a is not limited to polyimide, and may be a metal material such as stainless steel or nickel. In order to suppress meandering of the fixing belt 43, the base material 43a may be coated with a fluorine resin or the like.

弾性層４３ｂは、厚さｔ２が０．２ｍｍのシリコーンゴムからなる層である。離型層４３ｃは、定着ベルト４３の表層且つ外周面を構成する層であって、厚さｔ３が５０μｍのＰＦＡチューブからなる層である。但し、離型層４３ｃの材質は、ＰＦＡ以外のフッ素樹脂でもよく、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）や、ＰＦＡとＰＴＦＥとの共重合体であってもよい。   The elastic layer 43b is a layer made of silicone rubber having a thickness t2 of 0.2 mm. The release layer 43c is a layer constituting the surface layer and the outer peripheral surface of the fixing belt 43, and is a layer made of a PFA tube having a thickness t3 of 50 μm. However, the material of the release layer 43c may be a fluororesin other than PFA, PTFE (polytetrafluoroethylene), or a copolymer of PFA and PTFE.

また、図２に示すように、定着装置４０においては、定着ベルト４３の外周面に接するようにサーミスタ（温度検知手段）４６が配され、加圧ローラ４４の外周に接するようにサーミスタ（温度検知手段）４７が配されている。そして、サーミスタ４６は定着ベルト４３の外周面の温度を検出し、サーミスタ４７は加圧ローラ４４の外周の温度を検出する。さらに、図示しない制御回路は、サーミスタ４６・４７によって検出される温度が各々所定温度に近づくように、ヒータランプ４５・４８に対する通電状態と非通電状態とを切り替える。   As shown in FIG. 2, in the fixing device 40, a thermistor (temperature detection means) 46 is disposed so as to be in contact with the outer peripheral surface of the fixing belt 43, and the thermistor (temperature detection) is in contact with the outer periphery of the pressure roller 44. Means) 47 is arranged. The thermistor 46 detects the temperature of the outer peripheral surface of the fixing belt 43, and the thermistor 47 detects the temperature of the outer periphery of the pressure roller 44. Further, a control circuit (not shown) switches between the energized state and the non-energized state of the heater lamps 45 and 48 so that the temperatures detected by the thermistors 46 and 47 approach the predetermined temperatures, respectively.

そして、実ニップ部および仮想ニップ部に所定の定着速度および複写速度で未定着トナー像が形成された記録紙Ｐが搬送され、熱と圧力とにより定着処理が行われる。なお、定着速度は、所謂プロセス速度のことで、本実施形態では２２０mm/secである。また、複写速度は、１分あたりのコピー枚数のことで、本実施形態では５０枚/分である。   Then, the recording paper P on which an unfixed toner image is formed at a predetermined fixing speed and copying speed is conveyed to the actual nip portion and the virtual nip portion, and fixing processing is performed by heat and pressure. The fixing speed is a so-called process speed, and is 220 mm / sec in this embodiment. The copying speed is the number of copies per minute, which is 50 sheets / minute in this embodiment.

また、図１および図２には示していないが、画像形成装置１００には、実ニップ領域および仮想ニップ領域を記録紙Ｐが通過するように、加熱ローラ４１を回転駆動する駆動モータ（駆動手段）が設けられている。また、剥離ローラ４２、加圧ローラ４４、定着ベルト４３は、加熱ローラ４１の回転に従動して回転する。   Although not shown in FIGS. 1 and 2, the image forming apparatus 100 includes a drive motor (drive means) that rotationally drives the heating roller 41 so that the recording paper P passes through the actual nip region and the virtual nip region. ) Is provided. Further, the peeling roller 42, the pressure roller 44, and the fixing belt 43 rotate following the rotation of the heating roller 41.

〔定着ベルトの伸縮度について〕
以上のような定着装置４０において良質な画像を生成するためには、定着ベルト４３のしわを如何にして抑制するかが課題となる。この課題に対し、本願発明者は、加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられた定着ベルト４３の離型層４３ｃにおいては、架けられる前と比べて伸縮が生じることに着目し、この伸縮の度合としわの発生との間に因果関係があるか否かについて検討した。この検討内容を以下にて説明する。 [About the elasticity of the fixing belt]
In order to generate a high-quality image in the fixing device 40 as described above, how to suppress wrinkles of the fixing belt 43 becomes a problem. In response to this problem, the inventor of the present application pays attention to the fact that the release layer 43c of the fixing belt 43 hung on the heating roller 41 and the peeling roller 42 is expanded and contracted as compared to before the belt is hung. We examined whether there was a causal relationship between the occurrence of wrinkles and wrinkles. The contents of this study will be described below.

図４は、離型層４３ｃの伸び率の計測方法を示した説明図である。なお、伸び率とは、加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられた定着ベルト４３の離型層４３ｃが加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられる前からどの程度伸びたか（どの程度縮んだか）を示すパラメータである。   FIG. 4 is an explanatory diagram showing a method for measuring the elongation percentage of the release layer 43c. The elongation rate is the extent to which the release layer 43c of the fixing belt 43 spanned between the heating roller 41 and the peeling roller 42 has been stretched before the thermal roller 41 and the peeling roller 42 are stretched (how much has been contracted). It is a parameter to show.

以下、伸び率の計測手順を説明する。まず、図５（ａ）図５（ｂ）に示すように、定着ベルト４３の外周面（つまり離型層４３ｃ）にマーカーＡおよびマーカーＢを記す。なお、図５（ａ）図５（ｂ）に示すように、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２からはずされた状態において、マーカーＡおよびマーカーＢは定着ベルト４３の外周面において同一円周上（同一周方向上）に位置するように記される。このようにマーカーを記せば、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられている状態では、図４に示されるように、マーカーＡおよびマーカーＢは、定着ベルト４３の周回方向であるＮ方向に沿って並ぶように記されていることになる。   Hereinafter, a procedure for measuring the elongation rate will be described. First, as shown in FIGS. 5A and 5B, the marker A and the marker B are marked on the outer peripheral surface of the fixing belt 43 (that is, the release layer 43c). 5A and 5B, when the fixing belt 43 is removed from the heating roller 41 and the peeling roller 42, the marker A and the marker B are the same circle on the outer peripheral surface of the fixing belt 43. It is written so as to be located on the circumference (up in the same circumferential direction). If the marker is written in this way, the marker A and the marker B are in the circumferential direction of the fixing belt 43 as shown in FIG. 4 when the fixing belt 43 is hung on the heating roller 41 and the peeling roller 42. It is written so as to line up along the N direction.

そして、図５（ａ）に示されるように、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２からはずされた状態のマーカーＡとマーカーＢとの間隔をＣ０とし、図４に示されるように、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられた状態のマーカーＡとマーカーＢとの間隔をＣ１とする。ここで、加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられた定着ベルト４３の離型層４３ｃが架けられる前からどの程度伸びたかを示したパラメータである離型層４３ｃの伸び率は、
伸び率（％）＝｛（Ｃ１−ＣＯ）／ＣＯ｝×１００
となる。
なお、伸び率の値がプラスであれば離型層４３ｃが伸びていることを示し、伸び率の値がマイナスのときは離型層４３ｃが縮んでいることになる。 Then, as shown in FIG. 5A, the interval between the marker A and the marker B in a state where the fixing belt 43 is removed from the heating roller 41 and the peeling roller 42 is C0, and as shown in FIG. The interval between the marker A and the marker B in a state where the fixing belt 43 is hung on the heating roller 41 and the peeling roller 42 is C1. Here, the elongation ratio of the release layer 43c, which is a parameter indicating how much the release layer 43c of the fixing belt 43 stretched between the heating roller 41 and the peeling roller 42 has been stretched, is
Elongation rate (%) = {(C1-CO) / CO} × 100
It becomes.
If the value of the elongation rate is positive, it indicates that the release layer 43c is extended, and if the value of the elongation rate is negative, the release layer 43c is contracted.

そして、加熱ローラ４１が回転すると、図４に示すように、定着ベルト４３はＮ方向に周回するが、マーカーＡとマーカーＢとの間隔Ｃ１はマーカーＡおよびマーカーＢの位置に応じて変化する。それゆえ、離型層４３ｃの伸び率も一定ではなく離型層４３ｃの位置に応じて変化するのである。この点について以下具体的に説明する。   When the heating roller 41 rotates, as shown in FIG. 4, the fixing belt 43 circulates in the N direction, but the interval C1 between the marker A and the marker B changes according to the positions of the marker A and the marker B. Therefore, the elongation rate of the release layer 43c is not constant and changes according to the position of the release layer 43c. This point will be specifically described below.

図４に示すように、定着ベルト４３の離型層４３ｃは、剥離ローラ４２の外周にて巻かれている部分において最も大きな伸びを示す。したがって、定着ベルト４３においてマーカーＡおよびマーカーＢが記されている部分が剥離ローラ４２の外周にて巻かれている時にＣ１および伸び率は最大値になる。   As shown in FIG. 4, the release layer 43 c of the fixing belt 43 exhibits the largest elongation at the portion wound around the outer periphery of the peeling roller 42. Therefore, when the portion where the marker A and the marker B are marked on the fixing belt 43 is wound around the outer periphery of the peeling roller 42, the C1 and the elongation rate become maximum values.

なお、定着ベルト４３の離型層４３ｃは、加熱ローラ４１の外周にて巻かれている部分においても伸びを示すが、剥離ローラ４２の外周にて巻かれている部分の方が伸びは大きい。これは、加熱ローラ４１の径よりも剥離ローラ４２の径の方が小さく（曲率が小さく）、定着ベルト４３において、剥離ローラ４２の外周にて巻かれている部分は加熱ローラ４１の外周にて巻かれている部分よりも湾曲される度合が大きいからである。したがって、剥離ローラ４２の径を小さくするほど、定着ベルト４３において剥離ローラ４２の外周にて巻かれている部分の伸びが大きくなるとも言える。   Note that the release layer 43 c of the fixing belt 43 exhibits elongation even at a portion wound around the outer periphery of the heating roller 41, but the portion wound around the outer periphery of the peeling roller 42 has a larger elongation. This is because the diameter of the peeling roller 42 is smaller (the curvature is smaller) than the diameter of the heating roller 41, and the portion of the fixing belt 43 that is wound around the outer periphery of the peeling roller 42 is at the outer periphery of the heating roller 41. This is because the degree of bending is greater than that of the wound portion. Therefore, it can be said that the smaller the diameter of the peeling roller 42, the larger the elongation of the portion of the fixing belt 43 wound around the outer periphery of the peeling roller 42.

そして、本願発明者は、定着ベルト４３の各層の厚みまたは剥離ローラ４２の直径を様々に変更することによって、定着ベルト４３の離型層４３ｃにおいてマーカーＡおよびマーカーＢが記されている部分が剥離ローラ４２の外周にて巻かれている時の当該部分の伸び率を様々に変化させ、この伸び率と永久しわ発生の有無との関係を調べてみた。この結果を表１に示す。   The inventor changes the thickness of each layer of the fixing belt 43 or the diameter of the peeling roller 42 so that the portion where the marker A and the marker B are written on the release layer 43c of the fixing belt 43 is peeled off. Various changes were made to the elongation ratio of the portion when the roller 42 was wound on the outer periphery, and the relationship between the elongation ratio and the occurrence of permanent wrinkles was examined. The results are shown in Table 1.

Figure 2009063680
Figure 2009063680

なお、〔表１〕において、Ｌ１は定着ベルト４３の内径を示し、ｔ１は基材４３ａの厚みを示し、ｔ２は弾性層４３ｂの厚みを示し、ｔ３は離型層４３ｃの厚みを示す（図３参照）。また、〔表１〕において、伸び率Ｅは、定着ベルト４３においてマーカーＡおよびマーカーＢが記されている部分が剥離ローラ４２の外周にて巻かれている時の当該部分の離型層４３ｃの伸び率を示したものである。   In Table 1, L1 represents the inner diameter of the fixing belt 43, t1 represents the thickness of the base material 43a, t2 represents the thickness of the elastic layer 43b, and t3 represents the thickness of the release layer 43c (FIG. 3). Further, in [Table 1], the elongation rate E is the ratio of the release layer 43c of the part of the fixing belt 43 where the marker A and the marker B are written around the outer periphery of the peeling roller 42. It shows the elongation.

また、定着ベルト４３において基材４３ａの材質をポリイミドからステンレスまたはニッケルに変更しても〔表１〕の結果は殆ど変わらなかった（〔表２〕〔表３〕についても同様）。さらに、定着ベルト４３において弾性層４３ｂの材質をシリコーンゴムから例えばフッ素ゴムに変更しても〔表１〕の結果は殆ど変わらなかった（〔表２〕〔表３〕についても同様）。また、定着ベルト４３において離型層４３ｃの材質をＰＦＡからＰＴＦＥに変更しても〔表１〕の結果は殆ど変わらなかった（〔表２〕〔表３〕についても同様）。   Further, even when the material of the base material 43a in the fixing belt 43 was changed from polyimide to stainless steel or nickel, the results in [Table 1] were hardly changed (the same applies to [Table 2] and [Table 3]). Further, even if the material of the elastic layer 43b in the fixing belt 43 is changed from silicone rubber to, for example, fluororubber, the results in [Table 1] are hardly changed (the same applies to [Table 2] and [Table 3]). Further, even when the material of the release layer 43c in the fixing belt 43 was changed from PFA to PTFE, the results in [Table 1] were hardly changed (the same applies to [Table 2] and [Table 3]).

〔表１〕の結果より、伸び率Ｅが１０％を超えると、離型層４３ｃに元に戻らない永久しわが発生することがわかる（しわの発生は、ベルトを目視することで判定した）。これは、伸び率Ｅが１０％を超えると、離型層４３ｃが伸びきってしまい、元に戻らなくなるためである。この状態で定着処理を行うと、離型層４３ｃのしわに起因して、定着された画像においてスジ状の光沢ムラが発生する。また、伸び率Ｅは、剥離ローラ４２の直径が小さいほど大きくなり、また、定着ベルト４３が厚いほど大きくなる。   From the results of [Table 1], it is understood that permanent elongation wrinkles that do not return to the release layer 43c occur when the elongation E exceeds 10% (the occurrence of wrinkles was determined by visual observation of the belt). . This is because when the elongation rate E exceeds 10%, the release layer 43c is fully extended and cannot be restored. When the fixing process is performed in this state, stripe-like gloss unevenness occurs in the fixed image due to wrinkles of the release layer 43c. Further, the elongation rate E increases as the diameter of the peeling roller 42 decreases, and increases as the fixing belt 43 increases in thickness.

また、図４に示すように、定着ベルト４３の離型層４３ｃは、加圧ローラ４４の外周に巻き付き且つ加熱ローラ４１の外周に巻かれていない部分（仮想ニップ部）において、最も縮みが大きくなる。したがって、定着ベルト４３においてマーカーＡおよびマーカーＢが記されている部分が加圧ローラ４４の外周に巻き付き且つ加熱ローラ４１の外周に巻かれていない場合に間隔Ｃ１および伸び率は最小値になる。   Further, as shown in FIG. 4, the release layer 43 c of the fixing belt 43 has the largest shrinkage in a portion (virtual nip portion) that is wound around the outer periphery of the pressure roller 44 and is not wound around the outer periphery of the heating roller 41. Become. Therefore, when the portion where the marker A and the marker B are marked on the fixing belt 43 is wound around the outer periphery of the pressure roller 44 and is not wound around the outer periphery of the heating roller 41, the interval C1 and the elongation rate are minimum values.

そして、本願発明者は、定着ベルト４３の各層の厚みまたは剥離ローラ４２の直径を様々に変更することによって、定着ベルト４３の離型層４３ｃのマーカーＡおよびマーカーＢが記されている部分が加圧ローラ４４に巻き付き且つ加熱ローラ４１の外周に巻かれていない時の当該部分の伸び率を様々に変化させ、この伸び率と光沢ムラ（定着処理後の画像に生じる光沢ムラ）の有無との関係を調べてみた。この結果を表２に示す。   The inventor of the present application adds the portions where the markers A and B of the release layer 43c of the fixing belt 43 are marked by changing the thickness of each layer of the fixing belt 43 or the diameter of the peeling roller 42 in various ways. The elongation ratio of the portion when it is wound around the pressure roller 44 and is not wound around the outer periphery of the heating roller 41 is changed variously, and the elongation ratio and the presence or absence of gloss unevenness (gloss unevenness occurring in the image after the fixing process). I examined the relationship. The results are shown in Table 2.

Figure 2009063680
Figure 2009063680

なお、〔表２〕において、Ｌ１は定着ベルト４３の内径を示し、ｔ１は基材４３ａの厚みを示し、ｔ２は弾性層４３ｂの厚みを示し、ｔ３は離型層４３ｃの厚みを示す（図３参照）。また、伸び率Ｆは、定着ベルト４３の離型層４３ｃにおいてマーカーＡおよびマーカーＢが記されている部分が加圧ローラ４４の外周に巻かれ且つ加熱ローラ４１の外周に巻かれていない時の当該部分の伸び率を示したものである。但し、〔表２〕に示される各伸び率Ｆの値は夫々マイナスであるため、定着ベルト４３の離型層４３ｃのマーカーＡおよびマーカーＢが記されている部分が加圧ローラ４４に巻き付き且つ加熱ローラ４１の外周に巻かれていない時、当該部分は縮んでいることになる。   In Table 2, L1 represents the inner diameter of the fixing belt 43, t1 represents the thickness of the base material 43a, t2 represents the thickness of the elastic layer 43b, and t3 represents the thickness of the release layer 43c (FIG. 3). Further, the elongation rate F is obtained when the portion where the marker A and the marker B are marked on the release layer 43 c of the fixing belt 43 is wound around the outer periphery of the pressure roller 44 and is not wound around the outer periphery of the heating roller 41. The elongation percentage of the part is shown. However, since the values of the respective elongation rates F shown in [Table 2] are negative, the portions where the marker A and the marker B of the release layer 43c of the fixing belt 43 are wound around the pressure roller 44 and When it is not wound around the outer periphery of the heating roller 41, the portion is contracted.

また、〔表２〕に示されるデータより、伸び率Ｆが−７％よりも小さくなると、定着処理後の画像においてスジ状の光沢ムラが発生することがわかる（ベタ画像を試験的に印刷し、当該ベタ画像にスジ状のムラが生じているか否かを目視にて判定した。表３についても同様。）。また、伸び率Ｆは、加圧ローラ４４の直径が小さくなるほど小さくなり、定着ベルト４３が厚くなるほど小さくなる。   Further, from the data shown in Table 2, it is understood that when the elongation rate F is smaller than −7%, streaky gloss unevenness occurs in the image after the fixing process (a solid image is printed on a trial basis). Then, it was visually determined whether or not streaky unevenness occurred in the solid image (the same applies to Table 3). Further, the elongation rate F decreases as the diameter of the pressure roller 44 decreases, and decreases as the fixing belt 43 increases in thickness.

なお、表２の「伸び率Ｆ」の値の正負の符号を反転して得られる値は、離型層４３ｃの縮み度の大きさを示した「縮み率Ｆ」に相当するものになる。   The value obtained by inverting the sign of the “elongation rate F” value in Table 2 corresponds to the “shrinkage rate F” indicating the degree of shrinkage of the release layer 43c.

つぎに、定着ベルト４３の伸縮とスジ状の光沢ムラとの関係を〔表３〕に示す。   Next, Table 3 shows the relationship between the expansion and contraction of the fixing belt 43 and streaky gloss unevenness.

Figure 2009063680
Figure 2009063680

表３に示されるデータより、伸び率Ｅと伸び率Ｆとの差が１５％を超えると、１０５枚の印刷でスジ状の光沢ムラが発生し、比較的少ない印刷処理量（短時間）で画質劣化が生じることがわかる。 From the data shown in Table 3, the difference between the elongation E and the elongation F exceeds 15%, 10 streaky gloss unevenness occurred in five printing, a relatively small print throughput (short) It can be seen that image quality degradation occurs.

つぎに、剥離ローラ４２の直径と用紙剥離性との関係について〔表４〕に示す。   Next, the relationship between the diameter of the peeling roller 42 and the paper peelability is shown in [Table 4].

Figure 2009063680
Figure 2009063680

〔表４〕に示されるデータからすれば、定着速度（プロセス速度）２００ｍｍ/ｓ以上の高速機においては、本実施形態の定着装置４０にように、剥離ローラ４２の直径を２０ｍｍ以下にする必要があることがわかる。なお、表４は、定着速度１００ｍｍ/ｓのマシンと定着速度２００ｍｍ/ｓのマシンとの双方において、剥離ローラ４２の直径を様々に変化させて試験印刷を行った場合の用紙剥離の可否を示した結果である。また、この試験印刷では、単位面積の重量が９０ｇ/ｍ２の用紙に対してカラートナーの濃度が１．５ｍｇ/ｃｍ２の画像の印刷を行った。 According to the data shown in [Table 4], in a high-speed machine having a fixing speed (process speed) of 200 mm / s or more, the diameter of the peeling roller 42 needs to be 20 mm or less as in the fixing device 40 of the present embodiment. I understand that there is. Table 4 shows whether or not the sheet can be peeled off when test printing is performed with various changes in the diameter of the peeling roller 42 in both a machine with a fixing speed of 100 mm / s and a machine with a fixing speed of 200 mm / s. It is a result. In this test printing, an image having a color toner concentration of 1.5 mg / cm 2 was printed on a paper having a unit area weight of 90 g / m 2 .

つぎに、定着ベルト４３の離型層（ＰＦＡチューブ）４３ｃがどの程度伸縮するかを簡易的に見積もる方法について図に基づいて以下説明する。なお、実際には、弾性層４３ｂの厚み変化や基材４３ａの伸縮があって、見積もりとは異なる場合もある。   Next, a method for simply estimating how much the release layer (PFA tube) 43c of the fixing belt 43 expands and contracts will be described with reference to the drawings. Actually, there is a change in the thickness of the elastic layer 43b and the expansion / contraction of the base material 43a, which may be different from the estimate.

図５（ａ）に示すように、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２からはずされた状態において、定着ベルト４３の内径をＬ１（ｍｍ）とすると、定着ベルト４３の内周（基材４３ａ）の長さはＬ１×π（ｍｍ）となり、定着ベルト４３の外周（離型層４３ｃ）の長さは（Ｌ１＋２（ｔ１＋ｔ２＋ｔ３））×πとなる。   As shown in FIG. 5A, when the fixing belt 43 is detached from the heating roller 41 and the peeling roller 42 and the inner diameter of the fixing belt 43 is L1 (mm), the inner circumference (base material) of the fixing belt 43 is shown. The length of 43a) is L1 × π (mm), and the length of the outer periphery (release layer 43c) of the fixing belt 43 is (L1 + 2 (t1 + t2 + t3)) × π.

そして、定着ベルト４３の外周面（離型層４３ｃ）においてマーカーＡとマーカーＢとの間隔ＣＯは、
ＣＯ＝（Ｌ１＋２（ｔ１＋ｔ２＋ｔ３））×π×θ１/３６０
となり、
図５（ａ）に示すように、定着ベルト４３の内周面（基材４３ａ）においてマーカーＡに対向する箇所とマーカーＢに対向する箇所との間隔をＣＯ´とすると、
ＣＯ´＝Ｌ１×π×θ１/３６０
となる。なお、θ１は、図５（ａ）に示すように、定着ベルト４３の軸とマーカーＡとを結ぶ定着ベルト４３の半径と、定着ベルト４３の軸とマーカーＢとを結ぶ定着ベルト４３の半径とのなす角度である。 The distance CO between the marker A and the marker B on the outer peripheral surface (release layer 43c) of the fixing belt 43 is:
CO = (L1 + 2 (t1 + t2 + t3)) × π × θ1 / 360
And
As shown in FIG. 5A, when the distance between the location facing the marker A and the location facing the marker B on the inner peripheral surface (base material 43a) of the fixing belt 43 is CO ′,
CO ′ = L1 × π × θ1 / 360
It becomes. 5A, the radius of the fixing belt 43 that connects the axis of the fixing belt 43 and the marker A, and the radius of the fixing belt 43 that connects the axis of the fixing belt 43 and the marker B, as shown in FIG. This is the angle formed by

これにより、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２からはずされている場合、マーカーＡとマーカーＢとが記されている箇所においての基材４３ａの長さと離型層４３ｃの長さとの比率Ｓは、下記の〔数１〕に示すようになる。なお、〔表１〕〜〔表３〕においては、これら表にて示されている各定着ベルトについてＳの値を例示している。   Thereby, when the fixing belt 43 is removed from the heating roller 41 and the peeling roller 42, the ratio between the length of the base material 43a and the length of the release layer 43c at the locations where the markers A and B are marked. S is as shown in [Formula 1] below. In [Table 1] to [Table 3], the value of S is exemplified for each fixing belt shown in these tables.

Figure 2009063680
Figure 2009063680

〔数１〕からすれば、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられていない場合、定着ベルト４３のマーカーＡとマーカーＢとの間において、離型層４３ｃの長さは基材４３ａの長さのＳ倍になることがわかる。   According to Equation 1, when the fixing belt 43 is not hung on the heating roller 41 and the peeling roller 42, the length of the release layer 43c between the marker A and the marker B of the fixing belt 43 is the base material. It turns out that it becomes S times the length of 43a.

つぎに、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられている場合であって、定着ベルト４３のマーカーＡとマーカーＢとが記されている箇所が剥離ローラ４２の外周にて巻かれている状態において、当該箇所における基材４３ａの長さと離型層４３ｃの長さとの比率について検討した。   Next, in the case where the fixing belt 43 is hung on the heating roller 41 and the peeling roller 42, the portion where the marker A and the marker B are marked on the fixing belt 43 is wound around the outer periphery of the peeling roller 42. In this state, the ratio between the length of the base material 43a and the length of the release layer 43c at the relevant part was examined.

図６に示すように、定着ベルト４３が直径Ｌ２（ｍｍ）の剥離ローラ４２と剥離ローラ４２よりも直径の長い加熱ローラ４１とに架けられており、定着ベルト４３のマーカーＡとマーカーＢとが記されている部分が剥離ローラ４２にて巻かれている場合、定着ベルト４３の外周面（離型層４３ｃ）のマーカーＡとマーカーＢとの間隔Ｃ１は、
Ｃ１＝（Ｌ２＋２（ｔ１＋ｔ２＋ｔ３））×π×θ２/３６０
となり、
定着ベルト４３の内周面（基材４３ａ）においてマーカーＡに対向する箇所とマーカーＢに対向する箇所との間隔をＣ１´とすると、
Ｃ１´＝Ｌ２×π×θ２/３６０
となる。なお、θ２は、図６に示すように、剥離ローラ４２の軸とマーカーＡとを結ぶ剥離ローラ４２の半径と、剥離ローラ４２の軸とマーカーＢとを結ぶ剥離ローラ４２の半径とのなす角度である。 As shown in FIG. 6, the fixing belt 43 is stretched between a peeling roller 42 having a diameter L2 (mm) and a heating roller 41 having a diameter longer than the peeling roller 42, and the marker A and the marker B of the fixing belt 43 are connected to each other. When the described portion is wound around the peeling roller 42, the interval C1 between the marker A and the marker B on the outer peripheral surface (release layer 43c) of the fixing belt 43 is:
C1 = (L2 + 2 (t1 + t2 + t3)) × π × θ2 / 360
And
When the interval between the location facing the marker A and the location facing the marker B on the inner peripheral surface (base material 43a) of the fixing belt 43 is C1 ′,
C1 ′ = L2 × π × θ2 / 360
It becomes. 6, θ2 is an angle formed by the radius of the peeling roller 42 that connects the axis of the peeling roller 42 and the marker A and the radius of the peeling roller 42 that connects the axis of the peeling roller 42 and the marker B, as shown in FIG. It is.

これにより、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられ、且つ定着ベルト４３のマーカーＡとマーカーＢとが記されている部分が剥離ローラ４２にて巻かれている状態において、マーカーＡとマーカーＢとの間において、基材４３ａの長さと離型層４３ｃの長さとの比率Ｒ１は、下記の〔数２〕に示すようになる。なお、〔表１〕〜〔表３〕においては、これら表にて示されている各定着ベルトについてＲ１の値を例示している。   As a result, in the state where the fixing belt 43 is hung on the heating roller 41 and the peeling roller 42 and the portion where the marker A and the marker B are marked on the fixing belt 43 is wound around the peeling roller 42, the marker A The ratio R1 between the length of the base material 43a and the length of the release layer 43c between the mark B and the marker B is as shown in the following [Equation 2]. [Table 1] to [Table 3] exemplify the value of R1 for each fixing belt shown in these tables.

Figure 2009063680
Figure 2009063680

〔数２〕からすれば、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられ、且つ定着ベルト４３のマーカーＡとマーカーＢとが記されている部分が剥離ローラ４２にて巻かれている場合、定着ベルト４３のマーカーＡとマーカーＢとの間において離型層４３ｃの長さ（定着ベルト４３の外周面の長さ）は基材４３ａの長さ（定着ベルト４３の内周面の長さ）のＲ１倍になることがわかる。   According to [Equation 2], the fixing belt 43 is hung on the heating roller 41 and the peeling roller 42, and the portion of the fixing belt 43 where the markers A and B are marked is wound around the peeling roller 42. In this case, the length of the release layer 43c (the length of the outer peripheral surface of the fixing belt 43) between the marker A and the marker B of the fixing belt 43 is the length of the base material 43a (the length of the inner peripheral surface of the fixing belt 43). It can be seen that it is R1 times the above.

そして、定着ベルト４３において基材４３ａの長さが不変であると仮定し、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられ且つ定着ベルト４３のマーカーＡとマーカーＢとが記されている部分が剥離ローラ４２にて巻かれている場合、マーカーＡとマーカーＢの間の離型層４３ｃの長さは、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられていない状態のマーカーＡとマーカーＢの間の離型層４３ｃの長さのＲ１／Ｓ倍になる。   Then, assuming that the length of the base material 43a is unchanged in the fixing belt 43, the fixing belt 43 is stretched over the heating roller 41 and the peeling roller 42, and the marker A and the marker B of the fixing belt 43 are marked. When the portion is wound around the peeling roller 42, the length of the release layer 43 c between the marker A and the marker B is such that the marker A in a state where the fixing belt 43 is not hung on the heating roller 41 and the peeling roller 42. And R1 / S times the length of the release layer 43c between the marker B and the marker B.

さらに、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられ且つ定着ベルト４３のマーカーＡとマーカーＢとが記されている部分が剥離ローラ４２にて巻かれている場合、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられていない状態よりも、マーカーＡとマーカーＢとが記されている部分の離型層４３ｃは伸ばされて長くなっているため、Ｒ１＞Ｓとなる。それゆえ、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられ且つ定着ベルト４３のマーカーＡとマーカーＢとが記されている部分が剥離ローラ４２にて巻かれている場合、当該部分の離型層４３ｃの伸び率は、
伸び率（％）＝｛（Ｒ１／Ｓ）−１｝×１００ …式（ａ）
と表すことができる。 Further, when the fixing belt 43 is stretched around the heating roller 41 and the peeling roller 42 and the portion where the marker A and the marker B are marked is wound around the peeling roller 42, the fixing belt 43 is heated. R1> S because the part of the release layer 43c where the markers A and B are marked is elongated and longer than the state where the roller 41 and the peeling roller 42 are not hung. Therefore, when the fixing belt 43 is hung on the heating roller 41 and the peeling roller 42 and the portion where the marker A and the marker B are marked is wound around the peeling roller 42, the separation belt 42 is separated. The elongation percentage of the mold layer 43c is
Elongation rate (%) = {(R1 / S) -1} × 100 Formula (a)
It can be expressed as.

そして、〔数１〕〔数２〕および式（ａ）からすれば、定着ベルト４３において剥離ローラ４２に巻かれている箇所の離型層４３ｃの伸び率は、剥離ローラ４２の径が小さいほど大きくなり、且つ定着ベルト４３が厚いほど大きくなることが分かる。   According to [Equation 1], [Equation 2] and equation (a), the elongation rate of the release layer 43c at the portion of the fixing belt 43 wound around the peeling roller 42 is such that the smaller the diameter of the peeling roller 42 is, It can be seen that the larger the fixing belt 43 is, the larger the fixing belt 43 is.

つぎに、剥離ローラ４２から離間した後であって加熱ローラ４１に到達する前の定着ベルト４３の離型層４３ｃの伸び率について図７に基づいて説明する。図７に示すように、定着ベルト４３は、剥離ローラ４２の外周から離間すると加熱ローラ４１の外周に到達するまでは真っ直ぐになるように張られる。そして、定着ベルト４３の離型層４３ｃは、剥離ローラ４２の外周では巻かれつつ伸ばされていたが、剥離ローラ４２から離間して真っ直ぐに張られる状態になると基材４３ａと長さが等しくなるように縮もうとする。   Next, the elongation percentage of the release layer 43c of the fixing belt 43 after being separated from the peeling roller 42 and before reaching the heating roller 41 will be described with reference to FIG. As shown in FIG. 7, when the fixing belt 43 is separated from the outer periphery of the peeling roller 42, the fixing belt 43 is stretched straight until it reaches the outer periphery of the heating roller 41. The release layer 43c of the fixing belt 43 is stretched while being wound around the outer periphery of the peeling roller 42. However, when the release layer 43c is separated from the peeling roller 42 and is stretched straight, the length is equal to the base material 43a. Try to shrink.

したがって、式（ａ）においてＲ１＝１を代入することができ、剥離ローラ４２から離間した後であって加熱ローラ４１に到達する前の定着ベルト４３における離型層４３ｃの伸び率は、
｛（１／Ｓ）−１｝×１００＜０
となり、伸び率はマイナスを示す。それゆえ、定着ベルト４３の離型層４３ｃは、剥離ローラ４２から離間して真っ直ぐに張られる状態になると、加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられていない定着ベルト４３の離型層４３ｃと比べて縮むか、縮みきれなくなってしわとなる。 Therefore, R1 = 1 can be substituted in the formula (a), and the elongation rate of the release layer 43c in the fixing belt 43 after being separated from the peeling roller 42 and before reaching the heating roller 41 is
{(1 / S) -1} × 100 <0
The growth rate is negative. Therefore, when the release layer 43c of the fixing belt 43 is separated from the peeling roller 42 and straightened, the release layer 43c is compared with the heating roller 41 and the release layer 43c of the fixing belt 43 that is not stretched over the peeling roller 42. It shrinks or can not be shrunk and becomes wrinkled.

なお、剥離ローラ４２から離間した後であって加熱ローラ４１に到達する前の定着ベルト４３における離型層４３ｃの伸び率，縮み率は、
伸び率（％）＝｛（１／Ｓ）−１｝×１００…式（ｂ）
縮み率（％）＝−｛（１／Ｓ）−１｝×１００…式（ｃ）
と表すことができる。 The elongation rate and contraction rate of the release layer 43 c in the fixing belt 43 after being separated from the peeling roller 42 and before reaching the heating roller 41 are as follows:
Elongation rate (%) = {(1 / S) -1} × 100 ... Formula (b)
Shrinkage rate (%) =-{(1 / S) -1} * 100 ... Formula (c)
It can be expressed as.

つぎに、定着ベルト４３において加圧ローラ４４の外周に巻き付き且つ加熱ローラ４１の外周に巻かれていない部分における定着ベルト４３の離型層４３ｃの伸び率について図８に基づいて説明する。図８に示すように、定着ベルト４３において加圧ローラ４４の外周にて巻き付き且つ加熱ローラ４１の外周に巻かれていない部分はベルトの外周面（つまり離型層４３ｃ）が凹んでいる。   Next, the elongation rate of the release layer 43c of the fixing belt 43 at a portion of the fixing belt 43 that is wound around the outer periphery of the pressure roller 44 and is not wound around the outer periphery of the heating roller 41 will be described with reference to FIG. As shown in FIG. 8, the outer peripheral surface of the belt (that is, the release layer 43c) is recessed in the portion of the fixing belt 43 that is wound around the outer periphery of the pressure roller 44 and is not wound around the outer periphery of the heating roller 41.

図８に示すように、定着ベルト４３においてマーカーＡとマーカーＢとが記されている箇所が直径Ｌ３（ｍｍ）の加圧ローラ４４に巻かれている場合、定着ベルト４３の外周面（離型層４３ｃ）のマーカーＡとマーカーＢとの間隔Ｃ１は、
Ｃ１＝Ｌ３×π×θ３/３６０
となり、定着ベルト４３の内周面（基材４３ａ）においてマーカーＡに対向する箇所とマーカーＢに対向する箇所との間隔をＣ１´とすると、
Ｃ１´＝（Ｌ３＋２（ｔ１＋ｔ２＋ｔ３））×π×θ３/３６０
となる。なお、θ３は、図８に示すように、加圧ローラ４４の軸とマーカーＡとを結ぶ加圧ローラ４４の半径と、加圧ローラ４４の軸とマーカーＢとを結ぶ加圧ローラ４４の半径とのなす角度である。 As shown in FIG. 8, when the portion where the marker A and the marker B are marked on the fixing belt 43 is wound around a pressure roller 44 having a diameter L3 (mm), the outer peripheral surface (release) of the fixing belt 43 The distance C1 between the marker A and the marker B in the layer 43c) is
C1 = L3 × π × θ3 / 360
When the interval between the location facing the marker A and the location facing the marker B on the inner peripheral surface (base material 43a) of the fixing belt 43 is C1 ′,
C1 ′ = (L3 + 2 (t1 + t2 + t3)) × π × θ3 / 360
It becomes. 8, θ3 is the radius of the pressure roller 44 that connects the axis of the pressure roller 44 and the marker A, and the radius of the pressure roller 44 that connects the axis of the pressure roller 44 and the marker B, as shown in FIG. The angle between

これにより、定着ベルト４３において基材４３ａの長さが不変であると仮定すると、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられ、定着ベルト４３においてマーカーＡとマーカーＢとが記されている部分が加圧ローラ４４に巻き付き且つ加熱ローラ４１の外周に巻かれていない場合、マーカーＡとマーカーＢとの間においての基材４３ａの長さＣ１´と離型層４３ｃの長さＣ１との比率Ｒ２は下記の〔数３〕に示すようになる。なお、〔表２〕〔表３〕においては、これら表にて示されている各定着ベルトについてＲ２の値を例示している。   As a result, assuming that the length of the base material 43a in the fixing belt 43 is unchanged, the fixing belt 43 is placed on the heating roller 41 and the peeling roller 42, and the marker A and the marker B are marked on the fixing belt 43. When the portion is wound around the pressure roller 44 and is not wound around the outer periphery of the heating roller 41, the length C1 ′ of the base material 43a and the length C1 of the release layer 43c between the marker A and the marker B The ratio R2 is as shown in the following [Equation 3]. [Table 2] and [Table 3] exemplify the value of R2 for each fixing belt shown in these tables.

Figure 2009063680
Figure 2009063680

〔数３〕からすれば、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられ且つ定着ベルト４３のマーカーＡとマーカーＢとが記されている箇所が加圧ローラ４４の外周に巻き付き且つ加熱ローラ４１の外周に巻かれていない場合、定着ベルト４３のマーカーＡとマーカーＢとの間において、離型層４３ｃの長さ（定着ベルト４３の外周面の長さ）は基材４３ａの長さ（定着ベルト４３内周面の長さ）のＲ２倍になる。   According to [Equation 3], the fixing belt 43 is stretched around the heating roller 41 and the peeling roller 42, and the portion where the marker A and the marker B are marked is wound around the outer periphery of the pressure roller 44 and heated. When not wound around the outer periphery of the roller 41, the length of the release layer 43c (the length of the outer peripheral surface of the fixing belt 43) between the marker A and the marker B of the fixing belt 43 is the length of the base material 43a. R2 times (the length of the inner peripheral surface of the fixing belt 43).

さらに、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられ、定着ベルト４３のマーカーＡとマーカーＢとが記されている部分が加圧ローラ４４に巻き付き且つ加熱ローラ４１に巻かれていない場合、この部分の離型層４３ｃは、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられていない状態よりも縮み、Ｒ２＜Ｓが成立する。   Further, the fixing belt 43 is stretched around the heating roller 41 and the peeling roller 42, and the portion of the fixing belt 43 where the markers A and B are marked is wound around the pressure roller 44 and is not wound around the heating roller 41. In this part, the release layer 43c contracts more than the state in which the fixing belt 43 is not hung on the heating roller 41 and the peeling roller 42, and R2 <S is established.

それゆえ、定着ベルト４３のマーカーＡとマーカーＢとが記されている部分が加圧ローラ４４に巻き付き且つ加熱ローラ４１に巻かれていない場合、この部分においての離型層４３ｃの伸び率，縮み率を、
伸び率（％）＝｛（Ｒ２／Ｓ）−１｝×１００…式（ｄ）
縮み率（％）＝−｛（Ｒ２／Ｓ）−１｝×１００…式（ｅ）
と表すことができる。 Therefore, when the portion where the marker A and the marker B are marked on the fixing belt 43 is wound around the pressure roller 44 and is not wound around the heating roller 41, the elongation rate and shrinkage of the release layer 43 c at this portion. Rate
Elongation rate (%) = {(R2 / S) -1} × 100 Formula (d)
Shrinkage rate (%) = − {(R2 / S) −1} × 100 Formula (e)
It can be expressed as.

そして、〔数１〕〔数３〕および式（ｄ）式（ｅ）からすれば、定着ベルト４３において加圧ローラ４４の外周に巻き付き且つ加熱ローラ４１に巻かれていない部分の離型層４３ｃの縮み率は、定着ベルト４３の内径Ｌ１が小さいほど大きくなり、定着ベルト４３が厚いほど大きくなることが分かる。   Then, according to [Equation 1], [Equation 3] and Equation (d) and Equation (e), the part of the release layer 43 c that is wound around the outer periphery of the pressure roller 44 and is not wound around the heating roller 41 in the fixing belt 43. It can be seen that the shrinkage ratio increases as the inner diameter L1 of the fixing belt 43 decreases and increases as the fixing belt 43 increases in thickness.

なお、定着ベルト４３においては、加圧ローラ４４の外周に巻き付き且つ加熱ローラ４１の外周に巻かれていない部分（図８）と、いずれもローラ４１・４２・４４にも巻かれていない部分（図７）との双方にて離型層４３ｃの縮みが発生する。しかし、加圧ローラ４４の外周に巻き付き且つ加熱ローラ４１の外周に巻かれていない部分の方が大きな縮みを示す。したがって、定着ベルト４３においてマーカーＡおよびマーカーＢが記されている部分が加圧ローラ４４の外周に巻き付き且つ加熱ローラ４１の外周に巻かれていない時にＣ１およびＣ１から算出される伸び率は最低値になる。   In the fixing belt 43, a portion that is wound around the outer periphery of the pressure roller 44 and is not wound around the outer periphery of the heating roller 41 (FIG. 8), and a portion that is not wound around the rollers 41, 42, 44 ( The shrinkage of the release layer 43c occurs both in FIG. However, the portion that is wound around the outer periphery of the pressure roller 44 and is not wound around the outer periphery of the heating roller 41 shows a larger shrinkage. Therefore, the elongation calculated from C1 and C1 is the lowest value when the portion where the markers A and B are marked on the fixing belt 43 is wound around the outer periphery of the pressure roller 44 and is not wound around the outer periphery of the heating roller 41. become.

つぎに、定着ベルト４３の離型層４３ｃの伸びを抑制するための機構を以下にて説明する。図９（ａ）および図９（ｂ）に示すように、定着ベルト４３の内側において加熱ローラ４１と剥離ローラ４２との他にテンションローラ（張力調整機構）４９を設ける。さらに、図９（ｃ）に示すように、テンションローラ４９は偏心カム（張力調整機構）５５に取り付けられており、偏心カム５５を回転させることによってテンションローラ４９を変位させることができる。   Next, a mechanism for suppressing the elongation of the release layer 43c of the fixing belt 43 will be described below. As shown in FIGS. 9A and 9B, a tension roller (tension adjusting mechanism) 49 is provided inside the fixing belt 43 in addition to the heating roller 41 and the peeling roller 42. Further, as shown in FIG. 9C, the tension roller 49 is attached to an eccentric cam (tension adjusting mechanism) 55, and the tension roller 49 can be displaced by rotating the eccentric cam 55.

このような構成において、定着処理時（定着ベルト４３の周回駆動時）は、図９（ａ）に示すように、定着ベルト４３が張られるように加熱ローラ４１と剥離ローラ４２とテンションローラ４９とによって定着ベルト４３を架け、定着処理待機時（定着ベルト４３の駆動停止時）は、図９（ｂ）に示すように、偏心カム５５を回転させることによってテンションローラ４９を定着ベルト４３から離間させ、定着ベルト４３の張力を減少させてベルトを緩めている。このようにすれば、図９（ａ）および図９（ｂ）に示すように、定着処理待機時は、定着処理時よりも、剥離ローラ４２の外周において定着ベルト４３の曲率を大きくでき、剥離ローラ４２の外周において定着ベルト４３の離型層４３ｃの伸び具合を抑えることができる。   In such a configuration, during the fixing process (when the fixing belt 43 rotates), as shown in FIG. 9A, the heating roller 41, the peeling roller 42, and the tension roller 49 are arranged so that the fixing belt 43 is stretched. As shown in FIG. 9B, the tension roller 49 is separated from the fixing belt 43 by rotating the eccentric cam 55 as shown in FIG. The belt is loosened by reducing the tension of the fixing belt 43. In this way, as shown in FIGS. 9A and 9B, the curvature of the fixing belt 43 can be increased on the outer periphery of the peeling roller 42 during the fixing process standby time than during the fixing process. The extent of the release layer 43c of the fixing belt 43 on the outer periphery of the roller 42 can be suppressed.

つぎに、図１０において、図２に示した定着装置４０とは別の実施形態の定着装置４０ａを示す。なお、図１０において、図２にて示した部材と同一部材については同一参照符号を示す。   Next, FIG. 10 shows a fixing device 40a according to another embodiment different from the fixing device 40 shown in FIG. In FIG. 10, the same members as those shown in FIG.

図１０の定着装置４０ａにおいては、定着ベルト４３は加熱ローラ４１と懸架ローラ６２と剥離ローラ４２とによって架けられている。なお、同図に示すように、剥離ローラ４２の直径は、加熱ローラ４１および懸架ローラ６２の直径よりも小さくなるように設計されている。   In the fixing device 40 a of FIG. 10, the fixing belt 43 is suspended by a heating roller 41, a suspension roller 62, and a peeling roller 42. As shown in the figure, the diameter of the peeling roller 42 is designed to be smaller than the diameters of the heating roller 41 and the suspension roller 62.

そして、定着装置４０ａにおいては、定着ベルト４３を介して加圧ローラ４４を押圧するように配置されているのは懸架ローラ６２である。なお、この懸架ローラ６２は、芯金６０と弾性層６１とからなるローラであり加熱機能は有していない。   In the fixing device 40a, the suspension roller 62 is disposed so as to press the pressure roller 44 through the fixing belt 43. The suspension roller 62 is a roller composed of a core metal 60 and an elastic layer 61 and does not have a heating function.

以上のような構成の定着装置４０ａにおいても、定着ベルト４３においては剥離ローラ４２の外周に接している部分の離型層４３ｃの伸びが最大になる。また、定着ベルト４３において加圧ローラ４４の外周に接しており懸架ローラ６２に接していない部分において離型層４３ｃの伸びが最小（縮みが最大）となる。   Even in the fixing device 40a configured as described above, the elongation of the release layer 43c in the portion of the fixing belt 43 that is in contact with the outer periphery of the peeling roller 42 is maximized. Further, in the fixing belt 43, the extension of the release layer 43 c is minimum (the contraction is maximum) at a portion that is in contact with the outer periphery of the pressure roller 44 and is not in contact with the suspension roller 62.

以上示したように、本実施形態の定着装置４０は、図１のように、定着ベルト４３と加圧ローラ（加圧部材）４４と加熱ローラ（支持ローラ）４１と剥離ローラ（支持ローラ）４２とを有している。そして、定着ベルト４３は、内周側から外周側へ向けて基材４３ａと弾性層４３ｂと離型層４３ｃとがこの順に形成されていて、加熱ローラ４１と剥離ローラ４２とに架けられて周回する構成である。また、加圧ローラ４４は定着ベルト４３を介して加熱ローラ４１を押圧している。   As described above, the fixing device 40 according to the present embodiment includes the fixing belt 43, the pressure roller (pressure member) 44, the heating roller (support roller) 41, and the peeling roller (support roller) 42 as shown in FIG. And have. The fixing belt 43 is formed with a base material 43a, an elastic layer 43b, and a release layer 43c in this order from the inner circumference side toward the outer circumference side. The fixing belt 43 is looped around the heating roller 41 and the peeling roller 42. It is the structure to do. The pressure roller 44 presses the heating roller 41 via the fixing belt 43.

さらに、以上の実施形態では、このような定着装置４０において、図４に示すように、定着ベルト４３の外周面において前記周回の方向に沿って並ぶようなマーカーＡ（第１ポイント）とマーカーＢ（第２ポイント）とを記している。   Furthermore, in the above embodiment, in such a fixing device 40, as shown in FIG. 4, the marker A (first point) and the marker B that are arranged along the circumferential direction on the outer peripheral surface of the fixing belt 43. (Second point).

そして、以上の実施形態からすれば、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２からはずされた状態でのマーカーＡとマーカーＢとの間隔をＣ０とし、定着ベルト４３が加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられた状態でのマーカーＡとマーカーＢとの間隔をＣ１とした場合、下記の式１０にて規定される伸び率αが１０％以下になるように定着ベルト４３を加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架ければ、離型層４３ｃの表面に生じる永久しわを抑制できることがわかる。
伸び率α（％）＝{（Ｃ１−Ｃ０）/Ｃ０}×１００ 式１０
また、以上の実施形態からすれば、加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられている定着ベルト４３において、伸びが大きくなるのは、剥離ローラ４２の外周に巻かれている領域であることがわかる。それゆえ、前記Ｃ１は、定着ベルト４３においてマーカーＡとマーカーＢとが剥離ローラ４２の外周に巻かれている状態にて計測された値であることが好ましい。これにより、最も伸びの大きくなる領域の伸び率αを１０％以下に抑えることになるため、永久しわの発生をより効果的に抑制できる。 According to the above embodiment, the interval between the marker A and the marker B when the fixing belt 43 is detached from the heating roller 41 and the peeling roller 42 is C0, and the fixing belt 43 is the heating roller 41 and the peeling roller. 42, when the interval between the marker A and the marker B is C1, the fixing belt 43 is connected to the heating roller 41 and the heating belt 41 so that the elongation rate α defined by the following equation 10 is 10% or less. It can be seen that the permanent wrinkle generated on the surface of the release layer 43c can be suppressed by placing it on the peeling roller 42.
Elongation rate α (%) = {(C1-C0) / C0} × 100 Equation 10
Further, according to the above embodiment, it can be seen that in the fixing belt 43 spanned between the heating roller 41 and the peeling roller 42, the elongation increases in the region wound around the outer periphery of the peeling roller 42. . Therefore, C1 is preferably a value measured in a state where the marker A and the marker B are wound around the outer periphery of the peeling roller 42 in the fixing belt 43. As a result, the elongation rate α in the region where the elongation becomes the largest is suppressed to 10% or less, so that the generation of permanent wrinkles can be more effectively suppressed.

さらに、以上の実施形態からすれば、前記式１０にて規定される伸び率αが−７％以上になるように定着ベルト４３を加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架ければ、離型層の表面に生じる永久しわを抑制できることがわかる。   Further, according to the above embodiment, if the fixing belt 43 is laid over the heating roller 41 and the peeling roller 42 so that the elongation rate α defined by the formula 10 is −7% or more, the release layer It turns out that the permanent wrinkle which arises on the surface can be suppressed.

また、以上の実施形態からすれば、加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架けられている定着ベルト４３において縮みが大きくなるのは、加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に巻かれていない領域（加熱ローラ４１および剥離ローラに巻かれていないが加圧ローラ４４に巻き付いている領域も含む）であることがわかる。それゆえ、前記Ｃ１は、定着ベルト４３においてマーカーＡとマーカーＢとが加熱ローラ４１の外周および剥離ローラ４２の外周に巻かれていない状態にて計測されたものであることが好ましい。これにより、縮みの大きくなる領域の伸び率αを−７％以上にできるため、永久しわの発生をより効果的に抑制できる。   Further, according to the above-described embodiment, the shrinkage of the fixing belt 43 spanned between the heating roller 41 and the peeling roller 42 is increased because the area is not wound around the heating roller 41 and the peeling roller 42 (heating roller 41). It can also be seen that this includes the area that is not wound around the peeling roller but is wound around the pressure roller 44). Therefore, C1 is preferably measured in a state where the marker A and the marker B are not wound around the outer periphery of the heating roller 41 and the outer periphery of the peeling roller 42 in the fixing belt 43. As a result, the elongation rate α of the region where shrinkage is increased can be set to −7% or more, so that generation of permanent wrinkles can be more effectively suppressed.

さらに、以上の実施形態からすれば、定着ベルト４３におけるマーカーＡとマーカーＢとが剥離ローラ４２の外周に巻かれている第１状態にて前記Ｃ１を測定した場合の前記式１０の伸び率αをα１とし、定着ベルト４３におけるマーカーＡとマーカーＢとが加熱ローラ４１および剥離ローラ４２の外周に巻かれていない第２状態にて前記Ｃ１を測定した場合の前記式１０の伸び率αをα２とした場合、α１−α２≦１５が満たされるように定着ベルト４３を加熱ローラ４１および剥離ローラ４２に架ければ、離型層の表面に生じる永久しわを抑制できることがわかる。   Further, according to the above embodiment, the elongation rate α of the equation 10 when the C1 is measured in the first state in which the marker A and the marker B on the fixing belt 43 are wound around the outer periphery of the peeling roller 42. Is α1, and the elongation rate α of the equation 10 when the C1 is measured in the second state where the markers A and B on the fixing belt 43 are not wound around the outer periphery of the heating roller 41 and the peeling roller 42 is α2. In this case, it can be seen that if the fixing belt 43 is placed on the heating roller 41 and the peeling roller 42 so that α1-α2 ≦ 15 is satisfied, permanent wrinkles generated on the surface of the release layer can be suppressed.

さらに、定着ベルト４３が周回することによって定着ベルト４３におけるマーカーＡとマーカーＢとの位置が変わると、前記Ｃ１の値が変動し、算出される伸び率αの値も変動する。それゆえ、定着ベルト４３におけるマーカーＡとマーカーＢとの位置がいずれに配されようとも、α１−α２≦１５を満足する定着装置４０を実現するためには、前記第１状態では、算出される伸び率α１が最高値になるような位置にマーカーＡとマーカーＢとが配され、前記第２状態では、算出される伸び率α２が最低値になるような位置にマーカーＡとマーカーＢとが配されていることが好ましい。   Further, when the positions of the marker A and the marker B on the fixing belt 43 change due to the rotation of the fixing belt 43, the value of C1 changes and the calculated elongation rate α also changes. Therefore, in order to realize the fixing device 40 that satisfies α1-α2 ≦ 15 regardless of the positions of the marker A and the marker B on the fixing belt 43, the calculation is performed in the first state. The marker A and the marker B are arranged at a position where the elongation rate α1 becomes the highest value. In the second state, the marker A and the marker B are located at a position where the calculated elongation rate α2 becomes the lowest value. It is preferable that it is arranged.

また、定着ベルトは、内側から順にポリイミドの基材、シリコーンゴムの弾性層、ＰＦＡチューブの薄い離型層から成る。そして、定着ベルトの内径よりも小径の懸架ローラに定着ベルトを巻きかけて使用すると、懸架ローラに接している部分の定着ベルトの離型層は周方向に伸ばされる。基材の伸縮が無いとすると、外側の弾性層が伸び、それにつれて薄い離型層のＰＦＡチューブが伸びる。このときの伸びが離型層の伸縮可能な長さよりも大きいと、元の長さに戻らなくなり、離型層にしわが生じる可能性がある。しわが生じると、定着画像にしわによって生じるスジ状の光沢ムラが発生し、画質が著しく低下する。特にベルト停止時において、小径の懸架ローラに巻きかけられている部分のベルトは継続して離型層が伸びる方向にストレスがかかるので、離型層が伸びて元の長さに戻らなくなる可能性が増す。その結果、その部分において、永久的なしわが生じてしまう。そこで、式１０の伸び率αを１０％以下に抑えると、前記永久しわが生じにくくでき、定着ニップにおける離型層のしわが画像に与える影響を少なくすることが出来ることが実験から分かった。   The fixing belt is composed of a polyimide base material, a silicone rubber elastic layer, and a thin release layer of a PFA tube in order from the inside. When the fixing belt is wound around a suspension roller having a diameter smaller than the inner diameter of the fixing belt, the part of the release layer of the fixing belt in contact with the suspension roller is stretched in the circumferential direction. If there is no expansion and contraction of the base material, the outer elastic layer is extended, and the PFA tube having a thin release layer is extended accordingly. If the elongation at this time is larger than the extendable length of the release layer, it may not return to the original length, and the release layer may be wrinkled. When wrinkles occur, streaky gloss unevenness caused by wrinkles occurs in the fixed image, and the image quality deteriorates remarkably. Especially when the belt is stopped, the belt around the small-diameter suspension roller is continuously stressed in the direction in which the release layer extends, so the release layer may not expand and return to its original length. Increase. As a result, permanent wrinkles occur at that portion. Therefore, it has been experimentally found that when the elongation rate α in Expression 10 is suppressed to 10% or less, the permanent wrinkles can be hardly generated, and the influence of the wrinkles of the release layer in the fixing nip on the image can be reduced.

さらに、懸架ローラに定着ベルトを巻きかけて使用すると、懸架ローラに接していない部分の定着ベルトはほぼ平坦になる。このとき定着ベルトの離型層は周方向に縮むかしわとなる。基材の伸縮が無いとすると、外側の弾性層が縮み、それにつれて薄い離型層のＰＦＡチューブが縮む。このときの縮みが離型層の伸縮可能な範囲よりも大きいと、離型層にしわが生じる。しわが生じると、定着画像にしわによって生じるスジ状の光沢ムラが発生し、画質が著しく低下する。特に定着ニップ部において、離型層にしわがあって且つ定着ベルトと用紙との圧接力が弱い場合、画像にスジ状の光沢ムラが現れる可能性がある。これに対し、式１０の伸び率を−７％以上（縮み率を７％以下）にすると、前記光沢ムラが生じにくくなることが実験から分かった。   Further, when a fixing belt is wound around the suspension roller, the portion of the fixing belt that is not in contact with the suspension roller becomes substantially flat. At this time, the release layer of the fixing belt is wrinkled or shrunk in the circumferential direction. If there is no expansion and contraction of the base material, the outer elastic layer shrinks, and the PFA tube of the thin release layer shrinks accordingly. If the shrinkage at this time is larger than the stretchable range of the release layer, the release layer is wrinkled. When wrinkles occur, streaky gloss unevenness caused by wrinkles occurs in the fixed image, and the image quality deteriorates remarkably. In particular, in the fixing nip portion, when the release layer is wrinkled and the pressure contact force between the fixing belt and the paper is weak, streaky gloss unevenness may appear in the image. On the other hand, it has been found from experiments that when the elongation percentage of Formula 10 is −7% or more (the shrinkage ratio is 7% or less), the gloss unevenness hardly occurs.

また、ベルトを懸架するローラの中で最もローラ径の小さなローラに接しているとき、定着ベルトの離型層の伸び率が最大（Ｔmax）になり、逆に定着ベルトが懸架ローラに接しておらず加圧ローラにだけ接しているときに定着ベルトの離型層の伸びは最小（マイナスの値を取り縮んでいる。）となる。定着ベルトが回転する中で、離型層は伸びと縮みのストレスを受け続ける。その結果、長期間の使用において、定着ニップ部分で離型層にしわが生じやすくなることが実験から明らかになった。しわが生じると画像面にスジとなって現れる。Ｔmax−Ｔminの値を１５％以下にすれば、前記ストレスを受けても定着ニップにおけるしわが画像に与える影響を少なくすることが出来る。   Also, when the belt is in contact with the roller having the smallest roller diameter among the rollers for suspending the belt, the elongation rate of the release layer of the fixing belt is maximized (Tmax), and conversely, the fixing belt is not in contact with the suspension roller. First, when only in contact with the pressure roller, the elongation of the release layer of the fixing belt is minimal (a negative value is reduced). As the fixing belt rotates, the release layer continues to receive stresses of expansion and contraction. As a result, it has become clear from experiments that wrinkles are likely to occur in the release layer at the fixing nip portion during long-term use. When wrinkles occur, they appear as streaks on the image surface. If the value of Tmax−Tmin is set to 15% or less, the influence of wrinkles in the fixing nip on the image can be reduced even if the stress is applied.

本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、上述した実施形態において開示された各技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。   The present invention is not limited to the above-described embodiments, and various modifications are possible within the scope shown in the claims, and the embodiments can be obtained by appropriately combining the respective technical means disclosed in the above-described embodiments. The form is also included in the technical scope of the present invention.

本発明の画像形成装置は、電子写真方式のプリンタ、複写機、複合機、ファクシミリに好適であり、モノクロ画像を形成する画像形成装置、カラー画像を形成するカラー画像形成装置のいずれに用いることも可能である。   The image forming apparatus of the present invention is suitable for an electrophotographic printer, a copying machine, a multifunction machine, and a facsimile, and can be used for any of an image forming apparatus that forms a monochrome image and a color image forming apparatus that forms a color image. Is possible.

本発明の一実施形態の定着装置を備えた画像形成装置の内部構成を示した図であって画像形成装置の正面側からみた図である。1 is a diagram illustrating an internal configuration of an image forming apparatus including a fixing device according to an embodiment of the present invention, as viewed from the front side of the image forming apparatus. 図１の画像形成装置の裏面側からみた定着装置の断面を模式的に示した図である。FIG. 2 is a diagram schematically illustrating a cross section of the fixing device as viewed from the back side of the image forming apparatus of FIG. 1. 加熱ローラおよび剥離ローラに架けられていない状態の定着ベルトを径方向に平行な平面で切断した場合の断面を模式的に示した図である。FIG. 5 is a diagram schematically showing a cross section when the fixing belt not hung on the heating roller and the peeling roller is cut along a plane parallel to the radial direction. 定着ベルトの伸び率の計測方法を示した説明図である。FIG. 5 is an explanatory diagram showing a method for measuring the elongation percentage of the fixing belt. （ａ）は、加熱ローラおよび剥離ローラに架けられていない状態の定着ベルトを径方向に平行な平面で切断した場合の断面を模式的に示した図であって、マーカーＡおよびマーカーＢを定着ベルト外周面に記した様子を示した図である。（ｂ）は、加熱ローラおよび剥離ローラに架けられていない状態の定着ベルトの側面を示した図であって、マーカーＡおよびマーカーＢを定着ベルト外周面に記した様子を示した図である。(A) is the figure which showed typically the cross section at the time of cut | disconnecting the fixing belt of the state which was not spanned by the heating roller and the peeling roller by the plane parallel to radial direction, and fixed the marker A and the marker B It is the figure which showed a mode described on the belt outer peripheral surface. FIG. 6B is a diagram illustrating a side surface of the fixing belt that is not hung on the heating roller and the peeling roller, and is a diagram illustrating a state in which the marker A and the marker B are illustrated on the outer circumferential surface of the fixing belt. 定着ベルトにおいて剥離ローラにて巻かれている部分を模式的に示した図である。FIG. 4 is a diagram schematically illustrating a portion of a fixing belt that is wound around a peeling roller. 定着ベルトにおいて剥離ローラから離間した後であって加熱ローラに到達する前の部分を模式的に示した図である。FIG. 6 is a diagram schematically showing a portion of the fixing belt after being separated from the peeling roller and before reaching the heating roller. 定着ベルトにおいて加圧ローラの外周にて巻かれ且つ加熱ローラの外周に巻かれていない部分を模式的に示した図である。FIG. 6 is a diagram schematically showing a portion of the fixing belt that is wound around the outer periphery of the pressure roller and not wound around the outer periphery of the heating roller. （ａ）は、テンションローラ，剥離ローラ，加熱ローラによって架けられている定着ベルトを示した図である。（ｂ）は、テンションローラが定着ベルトから離間することによって定着ベルトが緩められた状態を示した図である。（ｃ）は、テンションローラと偏心カムとを示した図である。(A) is the figure which showed the fixing belt hung by the tension roller, the peeling roller, and the heating roller. (B) is a view showing a state in which the fixing belt is loosened by the separation of the tension roller from the fixing belt. (C) is the figure which showed the tension roller and the eccentric cam. 本発明の他の実施形態に係る定着装置を示した図である。FIG. 6 is a view showing a fixing device according to another embodiment of the present invention.

符号の説明Explanation of symbols

４０ 定着装置
４０ａ 定着装置
４１ 加熱ローラ（支持ローラ）
４２ 剥離ローラ（支持ローラ）
４３ 定着ベルト
４３ａ 基材
４３ｂ 弾性層
４３ｃ 離型層
４４ 加圧ローラ（加圧部材）
４９ テンションローラ（張力調整機構）
５５ 偏心カム（張力調整機構）
６２ 懸架ローラ（支持ローラ）
１００ 画像形成装置 40 Fixing device 40a Fixing device 41 Heating roller (supporting roller)
42 Peeling roller (supporting roller)
43 fixing belt 43a base material 43b elastic layer 43c release layer 44 pressure roller (pressure member)
49 Tension roller (tension adjustment mechanism)
55 Eccentric cam (tension adjustment mechanism)
62 Suspension roller (support roller)
100 Image forming apparatus

Claims (11)

内周側から外周側へ向けて基材と弾性層と外周面をなす離型層とがこの順に形成されていて複数の支持ローラに架けられて周回する無端状の定着ベルトと、前記定着ベルトを介して前記支持ローラを押圧する加圧部材とを有する定着装置において、
前記複数の支持ローラに架けられている状態の定着ベルトの外周面において前記周回の方向に沿って並ぶような第１ポイントと第２ポイントとを定め、この状態でのこれら両ポイント間の間隔をＣ１とし、前記定着ベルトが前記複数の支持ローラからはずされた状態での第１ポイントと第２ポイントとの間隔をＣ０とした場合、下記の式１にて規定される伸び率αが１０％以下になるように前記定着ベルトが前記複数の支持ローラに架けられていることを特徴とする定着装置。
伸び率α（％）＝{（Ｃ１−Ｃ０）/Ｃ０}×１００ 式１ An endless fixing belt in which a base material, an elastic layer, and a release layer forming an outer peripheral surface are formed in this order from the inner peripheral side toward the outer peripheral side, and are wound around a plurality of support rollers, and the fixing belt In a fixing device having a pressure member that presses the support roller via
A first point and a second point are defined on the outer peripheral surface of the fixing belt in a state of being laid on the plurality of support rollers so as to be aligned along the direction of the rotation, and an interval between the two points in this state is determined. When C1 is set and the interval between the first point and the second point in a state where the fixing belt is removed from the plurality of support rollers is C0, the elongation rate α defined by the following equation 1 is 10%. The fixing device, wherein the fixing belt is hung on the plurality of support rollers as follows.
Elongation rate α (%) = {(C1-C0) / C0} × 100 Formula 1 前記Ｃ１は、前記定着ベルトにおける前記第１ポイントと第２ポイントとが前記支持ローラの外周に巻かれている状態にて計測された値であることを特徴とする請求項１に記載の定着装置。   2. The fixing device according to claim 1, wherein C <b> 1 is a value measured in a state where the first point and the second point of the fixing belt are wound around an outer periphery of the support roller. . 内周側から外周側へ向けて基材と弾性層と外周面をなす離型層とがこの順に形成されていて複数の支持ローラに架けられて周回する無端状の定着ベルトと、前記定着ベルトを介して前記支持ローラを押圧する加圧部材とを有する定着装置において、
前記複数の支持ローラに架けられている状態の定着ベルトの外周面において前記周回の方向に沿って並ぶような第１ポイントと第２ポイントとを定め、この状態でのこれら両ポイント間の間隔をＣ１とし、前記定着ベルトが前記複数の支持ローラからはずされた状態での第１ポイントと第２ポイントとの間隔をＣ０とした場合、下記の式２にて規定されるベルト伸び率αが−７％以上になるように前記定着ベルトが前記複数の支持ローラに架けられていることを特徴とする定着装置。
伸び率α（％）＝{（Ｃ１−Ｃ０）/Ｃ０}×１００ 式２ An endless fixing belt in which a base material, an elastic layer, and a release layer forming an outer peripheral surface are formed in this order from the inner peripheral side toward the outer peripheral side, and are wound around a plurality of support rollers, and the fixing belt In a fixing device having a pressure member that presses the support roller via
A first point and a second point are defined on the outer peripheral surface of the fixing belt in a state of being laid on the plurality of support rollers so as to be aligned along the direction of the rotation, and an interval between the two points in this state is determined. Assuming that C1 is C0 and the interval between the first point and the second point when the fixing belt is removed from the plurality of support rollers is C0, the belt elongation rate α defined by the following equation 2 is − The fixing device, wherein the fixing belt is suspended on the plurality of support rollers so as to be 7% or more.
Elongation rate α (%) = {(C1-C0) / C0} × 100 Formula 2 前記Ｃ１は、前記定着ベルトにおける前記第１ポイントと第２ポイントとが各支持ローラの外周に巻かれていない状態にて計測された値であることを特徴とする請求項３に記載の定着装置。   4. The fixing device according to claim 3, wherein the C <b> 1 is a value measured in a state where the first point and the second point of the fixing belt are not wound around the outer periphery of each support roller. . 内周側から外周側へ向けて基材と弾性層と外周面をなす離型層とがこの順に形成されていて複数の支持ローラに架けられて周回する無端状の定着ベルトと、前記定着ベルトを介して前記支持ローラを押圧する加圧部材とを有する定着装置において、
前記複数の支持ローラに架けられている状態の定着ベルトの外周面において前記周回の方向に沿って並ぶような第１ポイントと第２ポイントとを定め、この状態でのこれら両ポイント間の間隔をＣ１とし、前記定着ベルトが前記複数の支持ローラからはずされた状態での第１ポイントと第２ポイントとの間隔をＣ０とした場合、前記定着ベルトにおける前記第１ポイントと第２ポイントとが前記支持ローラの外周に巻かれている第１状態にて前記Ｃ１を測定した場合の下記式３の伸び率αをα１とし、前記第１ポイントと第２ポイントとが前記支持ローラの外周に巻かれていない第２状態にて前記Ｃ１を測定した場合の下記式３の伸び率αをα２とした場合、α１−α２≦１５が満たされるように前記定着ベルトが前記複数の支持ローラに架けられていることを特徴とする定着装置。
ベルト伸び率α（％）＝{（Ｃ１−Ｃ０）/Ｃ０}×１００ 式３ An endless fixing belt in which a base material, an elastic layer, and a release layer forming an outer peripheral surface are formed in this order from the inner peripheral side toward the outer peripheral side, and are wound around a plurality of support rollers, and the fixing belt In a fixing device having a pressure member that presses the support roller via
A first point and a second point are defined on the outer peripheral surface of the fixing belt in a state of being laid on the plurality of support rollers so as to be aligned along the direction of the rotation, and an interval between the two points in this state is determined. When C1 is set and the interval between the first point and the second point in a state where the fixing belt is removed from the plurality of support rollers is C0, the first point and the second point in the fixing belt are When the C1 is measured in the first state wound around the outer periphery of the support roller, the elongation rate α of the following formula 3 is α1, and the first point and the second point are wound around the outer periphery of the support roller. In the second state, when the C1 is measured and the elongation rate α of the following formula 3 is α2, the fixing belt is hung on the plurality of support rollers so that α1−α2 ≦ 15 is satisfied. A fixing device characterized in that is.
Belt elongation rate α (%) = {(C1−C0) / C0} × 100 Equation 3 前記第１状態とは、前記α１が最高値になるような位置に前記第１ポイントと第２ポイントとが配されている状態であって、前記第２状態とは、前記α２が最低値になるような位置に前記第１ポイントと第２ポイントとが配されている状態であることを特徴とする請求項５に記載の定着装置。   The first state is a state in which the first point and the second point are arranged at a position where the α1 is the highest value, and the second state is that the α2 is the lowest value. The fixing device according to claim 5, wherein the first point and the second point are arranged at such positions. 前記定着ベルトは、第１支持ローラと第１支持ローラよりも小径の第２支持ローラとに架けられており、
前記加圧部材が前記定着ベルトを介して前記第１支持ローラを押圧することによって前記加圧部材と前記定着ベルトとの間にニップ部が形成されていることを特徴とする請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の定着装置。 The fixing belt is stretched between a first support roller and a second support roller having a smaller diameter than the first support roller,
The nip portion is formed between the pressure member and the fixing belt by the pressure member pressing the first support roller through the fixing belt. Item 7. The fixing device according to any one of items 6 to 6. 前記第２支持ローラは、前記第１支持ローラの方から搬送されてきた定着ベルトが前記第１支持ローラの方へ戻るように当該定着ベルトを巻き架けていることを特徴とする請求項７に記載の定着装置。   The said 2nd support roller is wound around the said fixing belt so that the fixing belt conveyed from the said 1st support roller may return to the said 1st support roller. The fixing device described. 前記第２支持ローラの直径は２０ｍｍ以下であることを特徴とする請求項８に記載の定着装置。   The fixing device according to claim 8, wherein a diameter of the second support roller is 20 mm or less. 前記定着ベルトが周回駆動を行っていない非駆動時には、前記定着ベルトが周回駆動を行っている駆動時よりも、前記定着ベルトに対して作用する張力を減少させる張力調整機構が備えられていることを特徴とする請求項１から請求項９のいずれか１項に記載の定着装置。   A tension adjusting mechanism is provided that reduces the tension acting on the fixing belt when the fixing belt is not rotating and is not driven, compared to when the fixing belt is rotating. The fixing device according to any one of claims 1 to 9, wherein 請求項１から請求項１０のいずれか１項に記載の定着装置を備えている画像形成装置。   An image forming apparatus comprising the fixing device according to claim 1.
JP2007229559A 2007-09-04 2007-09-04 Fixing device, image forming apparatus Active JP5184010B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007229559A JP5184010B2 (en) 2007-09-04 2007-09-04 Fixing device, image forming apparatus

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007229559A JP5184010B2 (en) 2007-09-04 2007-09-04 Fixing device, image forming apparatus

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2009063680A true JP2009063680A (en) 2009-03-26
JP5184010B2 JP5184010B2 (en) 2013-04-17

Family

ID=40558325

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2007229559A Active JP5184010B2 (en) 2007-09-04 2007-09-04 Fixing device, image forming apparatus

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP5184010B2 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8295753B2 (en) 2009-04-20 2012-10-23 Sharp Kabushiki Kaisha Fixing device having an endless fixing belt and two-position disjunction mechanism
JP2013200422A (en) * 2012-03-23 2013-10-03 Fuji Xerox Co Ltd Tubular body, tubular unit, fixing device, and image forming apparatus

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10186891A (en) * 1996-11-06 1998-07-14 Canon Inc Image forming device, and manufacture of intermediate transfer belt used in the same
JP2002244461A (en) * 2001-02-20 2002-08-30 Ricoh Co Ltd Fixing device and image forming device
JP2003330293A (en) * 2002-05-16 2003-11-19 Konica Minolta Holdings Inc Image forming apparatus
JP2005077847A (en) * 2003-09-01 2005-03-24 Fuji Xerox Co Ltd Fixing device and image forming apparatus
JP2006071832A (en) * 2004-08-31 2006-03-16 Fuji Xerox Co Ltd Semiconductive belt and image forming apparatus
JP2006259529A (en) * 2005-03-18 2006-09-28 Ricoh Co Ltd Image forming method and image forming apparatus using method
JP2007108690A (en) * 2005-09-13 2007-04-26 Canon Inc Image heating apparatus and image forming apparatus
JP2007192901A (en) * 2006-01-17 2007-08-02 Fuji Xerox Co Ltd Fixing device

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10186891A (en) * 1996-11-06 1998-07-14 Canon Inc Image forming device, and manufacture of intermediate transfer belt used in the same
JP2002244461A (en) * 2001-02-20 2002-08-30 Ricoh Co Ltd Fixing device and image forming device
JP2003330293A (en) * 2002-05-16 2003-11-19 Konica Minolta Holdings Inc Image forming apparatus
JP2005077847A (en) * 2003-09-01 2005-03-24 Fuji Xerox Co Ltd Fixing device and image forming apparatus
JP2006071832A (en) * 2004-08-31 2006-03-16 Fuji Xerox Co Ltd Semiconductive belt and image forming apparatus
JP2006259529A (en) * 2005-03-18 2006-09-28 Ricoh Co Ltd Image forming method and image forming apparatus using method
JP2007108690A (en) * 2005-09-13 2007-04-26 Canon Inc Image heating apparatus and image forming apparatus
JP2007192901A (en) * 2006-01-17 2007-08-02 Fuji Xerox Co Ltd Fixing device

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8295753B2 (en) 2009-04-20 2012-10-23 Sharp Kabushiki Kaisha Fixing device having an endless fixing belt and two-position disjunction mechanism
JP2013200422A (en) * 2012-03-23 2013-10-03 Fuji Xerox Co Ltd Tubular body, tubular unit, fixing device, and image forming apparatus

Also Published As

Publication number Publication date
JP5184010B2 (en) 2013-04-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5016803B2 (en) Image heating device
JP2009258517A (en) Fixing device and image forming apparatus including the same
JP5974909B2 (en) Fixing apparatus and image forming apparatus
JP2005338220A (en) Image heating device and image forming apparatus
JP6011038B2 (en) Fixing apparatus and image forming apparatus
JP2010128299A (en) Heat fixing device
JP6521355B2 (en) Fixing device and image forming apparatus
JP2007101861A (en) Fixing device
JP2005352297A (en) Fixing device and image forming apparatus
US8295750B2 (en) Fixing apparatus and image forming apparatus equipped therewith
JP2004239956A (en) Image fixing device and image forming apparatus
JP5184010B2 (en) Fixing device, image forming apparatus
JP6103090B2 (en) Fixing apparatus and image forming apparatus
JP2008139775A (en) Fixing device and image forming apparatus
JP4757046B2 (en) Fixing device
JP2006235041A (en) Fixing device and image forming apparatus
JP2018084744A (en) Fixing device
JP2005156918A (en) Fixing device
JP2005221652A (en) Fixing device and image forming apparatus
JP2005249992A (en) Fixing device and image forming apparatus
JP2009025405A (en) Fixing method and image forming apparatus
JP2001034096A (en) Image heating device and image forming device
JP6128368B2 (en) Fixing apparatus and image forming apparatus
JP5058832B2 (en) Fixing device and image forming apparatus having the same
JP2017151407A (en) Fixing device and image forming apparatus

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20091021

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20111102

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20111115

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20120112

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20121002

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20121107

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20121218

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20130116

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5184010

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20160125

Year of fee payment: 3