JP2009061473A - Method for manufacturing high-strength component - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、高強度部品の製造方法に関し、具体的には、熱間プレスにより例えば９８０ＭＰａ以上の引張強度を有する自動車部品等の高強度部品を製造する方法に関する。 The present invention relates to a method for manufacturing a high-strength part, and specifically relates to a method for manufacturing a high-strength part such as an automobile part having a tensile strength of 980 MPa or more by hot pressing.
自動車車体の構造部材や補強部品といった自動車部品、例えばバンパーレインフォースやドアインパクトビームには、衝突安全性の向上のために高強度であることのみならず、低燃費による地球環境の保全のために軽量であることも強く要請される。一般的に、これらの自動車部品は、高張力鋼板を冷間プレスすることにより成形されて製造される。しかし、成形性、形状凍結性さらには耐遅れ破壊性等の点で、９８０ＭＰａ以上の高張力鋼板を素材して冷間プレスで成形する方法には問題が多い。 Automotive parts such as structural members and reinforcement parts of automobile bodies, such as bumper reinforcement and door impact beams, are not only high in strength for improving collision safety, but also for the preservation of the global environment by low fuel consumption. Light weight is also strongly demanded. Generally, these automobile parts are formed and manufactured by cold pressing a high-tensile steel plate. However, there are many problems in the method of forming a high-tensile steel plate of 980 MPa or more with a cold press in terms of formability, shape freezing property, delayed fracture resistance, and the like.
特許文献１には、素材となる鋼板であるブランクを８５０℃以上に加熱し、このブランクをプレス金型に装入してプレス成形し、そのまま型内で保持及び冷却して焼入れを行うことによって高強度部品を製造する熱間プレスに係る発明が開示される。
In
この発明によれば、焼入れにより９８０ＭＰａ以上の高強度を得られるだけでなく、高温の軟質状態で成形を行うために成形性が改善され、さらに熱間プレス後の製品の残留応力も低減されるために形状凍結性も良好で、遅れ破壊も抑制できるとされる。 According to the present invention, not only high strength of 980 MPa or more can be obtained by quenching, but the moldability is improved because molding is performed in a high temperature soft state, and the residual stress of the product after hot pressing is also reduced. Therefore, the shape freezing property is also good and delayed fracture can be suppressed.
しかし、一般的にプレス成形後の硬さはその強度に比例し、例えば１５００ＭＰａという高い引張強度を有するプレス成形品の硬度は４５０ＨＶにも達する。このような高硬度の部品に、例えば剪断加工や穴あけ加工等の後加工を行うには大きな加工能力を有するプレス機が必要となり、仮に後加工を行うことができたとしても後加工に用いる加工工具の寿命の低下は避けられない。 However, the hardness after press molding is generally proportional to the strength, and the hardness of a press-formed product having a high tensile strength of, for example, 1500 MPa reaches 450 HV. In order to perform post-processing such as shearing and drilling on such high-hardness parts, a press machine with a large processing capacity is required, and even if post-processing can be performed, processing used for post-processing A reduction in tool life is inevitable.
そこで、プレス金型における、後加工を行う後加工部位に相当する部位に、特許文献２に記載された発明では空隙を設けること、また特許文献３に記載された発明では熱伝導率が低い素材を充填することによって、いずれも、鋼板の冷却速度を低下してマルテンサイトの生成を抑制することにより後加工部位の硬度を低下する発明が開示される。
Therefore, in the press die, a part corresponding to a post-processed part for post-processing is provided with a gap in the invention described in
しかし、特許文献２、３により開示された発明によっても後加工部位の冷却速度を十分に低下することは難しく、その硬さは焼入部の７５〜８０％程度とかなり硬い。熱間プレスによるプレス成形品の焼入部の硬さはＨＶ４５０以上に達することを勘案すると、特許文献２、３により開示された発明によって焼入れ時の冷却速度を低下したとしてもＨＶ３４０程度の硬度はあり、十分な硬度低下を図れるとはいえない。
However, even with the inventions disclosed in
そこで、特許文献４には、赤外線加熱や誘導加熱により、鋼板の一部がＡｒ１点以上となるとともに残部が室温〜Ａｒ１点未満となるように鋼板の温度を部分的に変化させて加熱を行い、一部分がオーステナイトを含む状態でプレス成形を開始することにより高強度部品を製造する発明が開示される。
しかし、赤外線加熱により鋼板の温度を部分的に変化させることはエネルギー効率が非常に低く、実用的でない。また誘導加熱によると鋼板を急速加熱することとなるが、被加工材が表面処理鋼板、特に亜鉛めっき鋼板である場合には、この急速加熱によりめっき相と地鉄相との反応が進まず、また、めっきが蒸発する。 However, it is not practical to change the temperature of the steel sheet partially by infrared heating because the energy efficiency is very low. Moreover, according to induction heating, the steel sheet is rapidly heated. However, when the workpiece is a surface-treated steel sheet, particularly a galvanized steel sheet, the reaction between the plating phase and the ground iron phase does not proceed due to this rapid heating. Also, the plating evaporates.
また、赤外線加熱や誘導加熱による方法では、任意形状、例えば円形の穴あけ部位を硬化させないためにそれに合わせた円形の温度分布を付与することが困難であるので、部品の一部分の硬度を低下させることに伴って不可避的にその周囲の広い範囲の硬度も低下させてしまう。 In addition, in the method using infrared heating or induction heating, it is difficult to impart a circular temperature distribution according to an arbitrary shape, for example, a circular drilling portion, so that the hardness of a part of the component is reduced. Inevitably, a wide range of hardness around the periphery is also reduced.
さらに、通常、熱間プレスによる被加工材の加熱にはガス炉や電気炉を用いるが、この発明を行うには赤外線加熱装置や誘導加熱装置も追加して設ける必要が生じ、設備費の上昇が避けられない。 In addition, a gas furnace or an electric furnace is usually used to heat a workpiece by hot pressing. However, in order to carry out the present invention, it is necessary to additionally provide an infrared heating apparatus and an induction heating apparatus, resulting in an increase in equipment costs. Is inevitable.
本発明の目的は、熱間プレスにより例えば自動車部品等の引張強度が９８０ＭＰａ以上の硬質部と、この硬質部に比較して硬度が十分に小さいことから加工性が良好な軟質部とを有する高強度部品を製造する方法を提供することであり、特に、任意な形状の軟質部を形成可能であって、さらに、被加工材が亜鉛めっき鋼板である場合であっても亜鉛の蒸発を抑制することが可能な高強度部品を製造する方法を提供することである。 An object of the present invention is to provide a hard part having a tensile strength of 980 MPa or more, such as an automobile part, by hot pressing and a soft part having good workability because the hardness is sufficiently smaller than the hard part. It is to provide a method for manufacturing a strength component, and in particular, it is possible to form a soft part having an arbitrary shape, and further suppresses evaporation of zinc even when the workpiece is a galvanized steel sheet. It is to provide a method for manufacturing a high-strength part that can be used.
本発明は、第１の部位と、この第１の部位とは異なる第２の部位とを少なくとも有する鋼製の被加工材のこの第１の部位に、被加工材の熱伝導率よりも小さな熱伝導率、例えば９００℃において１Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下である熱伝導率を有する断熱材を装着し、この断熱材を装着された被加工材を所定の温度に昇温された加熱炉に装入することにより、第１の部位をＡｃ３点未満、好ましくはＡｒ１点以上Ａｃ３点未満、さらに好ましくはＡｒ１点以上Ａｃ１点とＡｃ３点との中間温度以下に加熱するとともに第２の部位をＡｃ３点以上に加熱し、次いで、被加工材を加熱炉から抽出して被加工材から断熱材を取り外した後に、この被加工材をプレス金型に装入し、第２の部位の温度がＡｒ３点以上である状態でプレス金型によるプレス加工及び冷却を開始することを特徴とする高強度部品の製造方法である。 The present invention provides a first part of a steel workpiece having at least a first part and a second part different from the first part, the thermal conductivity of the workpiece being smaller than the first part. A heating furnace in which a heat insulating material having a heat conductivity of, for example, 1 W / (m · K) or less at 900 ° C. is mounted, and the workpiece mounted with the heat insulating material is heated to a predetermined temperature. by charging the first portion of Ac less than three points, preferably 1 or more points Ac less than 3 points Ar, more preferably heated to less intermediate temperature between 1 point and the Ac 3 point or higher 1 point Ar Ac And the second part is heated to Ac 3 point or higher, and then the work material is extracted from the heating furnace and the heat insulating material is removed from the work material, and then the work material is charged into a press die. Press according to a press die in a state the temperature of the second portion is not less than the Ar 3 point A method of producing a high strength part, characterized in that to start the Engineering and cooling.
本発明では、加熱炉が、内部の高温雰囲気による熱輻射により、断熱材を装着された被加工材を加熱する型式の加熱炉であることが望ましい。
これらの本発明では、第１の部位が、プレス加工及び冷却を終了した後に例えば剪断加工や穴あけ加工等の後加工を行われる後加工予定部を含む部位であることが、望ましい。
In the present invention, it is desirable that the heating furnace is a type of heating furnace that heats a workpiece on which a heat insulating material is mounted by heat radiation from an internal high-temperature atmosphere.
In the present invention, it is desirable that the first part is a part including a post-processing scheduled portion where post-processing such as shearing or drilling is performed after the press processing and cooling are completed.
さらに、これらの本発明では、プレス加工及び冷却を終了した後に、第１の部位の少なくとも一部に上述した後加工を行うことにより、例えばバンパーレインフォースやドアインパクトビームといった自動車車体の構造部材や補強部品である高強度部品が製造される。 Further, in the present invention, after the press working and cooling are finished, the above-described post-processing is performed on at least a part of the first portion, so that, for example, a structural member of an automobile body such as a bumper reinforcement or a door impact beam, High-strength parts that are reinforcing parts are manufactured.
これらの本発明では、被加工材は、平板状の部材であってもよいし、又は平板状の部材に予成形金型により予めプレス予成形されてなる非平板状の部材であってもよい。
さらに、これらの本発明では、被加工材は、一部又は全部に亜鉛めっき層が形成され鋼板であってもよい。
In these present inventions, the workpiece may be a flat plate member, or may be a non-flat plate member that is pre-pressed into a flat plate member by a preforming mold. .
Furthermore, in these present inventions, the workpiece may be a steel plate in which a galvanized layer is partially or entirely formed.
本発明によれば、硬質のマルテンサイト組織を有する硬質部と、マルテンサイトの生成が抑制され硬質部に比べて硬度が十分に低く加工性が良好な軟質部とを有する高強度部品を製造することができる。これにより、この軟質部に対して例えば剪断加工や穴あけ加工等の後加工を容易に行うとともに、後加工に用いる工具の損耗を抑制しながら、高強度部品を製造することができる。 According to the present invention, a high-strength part having a hard part having a hard martensite structure and a soft part in which the formation of martensite is suppressed and the hardness is sufficiently lower than that of the hard part and the workability is good is manufactured. be able to. Thereby, for example, high-strength parts can be manufactured while easily performing post-processing such as shearing or drilling on the soft portion and suppressing wear of a tool used for the post-processing.
また、本発明によれば、高強度部品が亜鉛めっき鋼板からなる場合であっても亜鉛の蒸発を抑制できるので、耐食性の低下を抑制しながら高強度部品を製造することができる。
また、本発明によれば、熱間プレス後の部品における軟質部の大きさや形状を自在に設定できるとともに、軟質部の周囲に不可避的に形成される硬度低下部の範囲を最小限に抑制できる。このため、熱間プレスにより、所望の形状、寸法の軟質部を設けながらも全体として所望の高強度を有する高強度部品を確実に製造することができる。
Further, according to the present invention, since the evaporation of zinc can be suppressed even when the high-strength component is made of a galvanized steel sheet, the high-strength component can be manufactured while suppressing a decrease in corrosion resistance.
Further, according to the present invention, the size and shape of the soft part in the part after hot pressing can be freely set, and the range of the hardness reduced part inevitably formed around the soft part can be minimized. . For this reason, it is possible to reliably manufacture a high-strength part having a desired high strength as a whole while providing a soft portion having a desired shape and size by hot pressing.
さらに、本発明により、硬質部及び軟質部を高強度部品の所望の位置に配置することができるので、例えばセンターピラー等の自動車車体の構造部材の軸方向へ向けて硬質部及び軟質部を適宜設けることにより、軸方向へ向けて衝撃荷重が負荷された構造部材の座屈による塑性変形モードを制御することができ、これにより、衝撃吸収能を高めた構造部材を製造することもできる。 Further, according to the present invention, since the hard part and the soft part can be arranged at desired positions of the high-strength parts, for example, the hard part and the soft part are appropriately oriented in the axial direction of the structural member of the automobile body such as a center pillar. By providing, it is possible to control the plastic deformation mode due to buckling of the structural member to which an impact load is applied in the axial direction, and it is also possible to manufacture a structural member with improved impact absorption capability.
（実施の形態１）
はじめに、本発明の原理を簡単に説明する。
一般的に、鋼材はＡｃ１点以上に加熱されるとオーステナイト及びフェライトの二相組織となり、さらにＡｃ３点以上に加熱されるとオーステナイト単相組織となる。熱間プレスは、通常、被加工材をＡｃ３点以上に加熱してオーステナイト単相組織としてからプレス金型内で急冷してマルテンサイトを生成することにより高強度を得る加工法であるが、プレス前の加熱温度が十分には高くなくオーステナイトの割合が低い状態から急冷すると生成するマルテンサイト量も少なくなり、これに伴って熱間プレス後の製品の強度も低下する。
(Embodiment 1)
First, the principle of the present invention will be briefly described.
In general, a steel material has a two-phase structure of austenite and ferrite when heated to Ac 1 point or higher, and an austenite single-phase structure when heated to Ac 3 points or higher. Hot pressing is usually a processing method for obtaining high strength by heating a workpiece to Ac 3 point or more to form an austenite single phase structure and then rapidly cooling in a press die to generate martensite. When the heating temperature before pressing is not sufficiently high and the austenite ratio is low, the amount of martensite generated is reduced, and accordingly, the strength of the product after hot pressing also decreases.
本発明は、このような、急冷開始温度の高低に起因した強度の高低を利用するものであり、一つの被加工材において、高強度すなわち高硬度を必要とする部位はＡｃ３点以上に加熱してオーステナイト単相とするとともに低硬度を必要とする部位はＡｃ３点よりも低い温度に加熱してオーステナイトの比率を低下するか、もしくはオーステナイトを含まないようにしておき、このように温度分布を設けて加熱された被加工材をプレス金型内で急冷することにより、Ａｃ３点以上に加熱した部位を高強度化するとともに、Ａｃ３点未満に加熱した部位を低硬度とすることにより、全体としては所望の高強度を有しながら剪断加工等の後加工を行う必要がある部位に対する加工性を充分に確保するものである。 The present invention utilizes such high and low strength due to the high and low quenching start temperature, and in one workpiece, a portion requiring high strength, that is, high hardness is heated to Ac 3 points or more. As for the part which needs to be austenite single phase and requires low hardness, it is heated to a temperature lower than Ac 3 point to decrease the ratio of austenite or not to contain austenite. By rapidly cooling the heated workpiece in the press mold, the part heated to 3 or more points of Ac is strengthened, and the part heated to less than 3 points of Ac is made low hardness As a whole, sufficient workability is secured for a portion that needs to be post-processed such as shearing while having a desired high strength.
次に、本発明を実施するための最良の形態を、添付図面を参照しながら詳細に説明する。
（ｉ）被加工材０への断熱材３ａ、３ｂの装着
図１は、加熱炉に装入される被加工材０の状況を示す説明図である。
Next, the best mode for carrying out the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
(I) Mounting of heat insulating materials 3a and 3b on
被加工材０は、第１の部位１と、この第１の部位の両側に設けられる第２の部位２、２とを有する鋼板である。被加工材０の第１の部位１には断熱材３ａ、３ｂが装着される。
被加工材０として、図１に示す平板状の鋼板を用いてもよいし、あるいは平板状の鋼板に予成形金型により予めプレス予成形を行って所定の形状に成形された非平板状の鋼板、例えば曲げ成形を行われた鋼板を用いてもよい。本実施の形態では被加工材０が平板状の鋼板である場合を例にとって説明し、被加工材０が曲げ成形を行われた鋼板である場合は後述する実施の形態２で説明することとする。
The
As the
被加工材０である鋼板の組成は、例えば、Ｃ：０．０８％以上０．４５％以下（以下、本明細書では組成に関する「％」は「質量％」を意味するものとする）、Ｍｎ及び／又はＣｒ合計で０．５％以上３．０％以下を含有し、さらに、Ｓｉ：０．５％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ｎｉ：２％以下、Ｃｕ：１％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：１％以下、Ｔｉ：１％以下、Ｎｂ：１％以下、Ａｌ：１％以下、及びＮ：０．０１％以下の１種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不純物である。特に高い焼入れ効果による高強度化を図る場合にはＣ：０．２％以上０．３％以下とすることが望ましい。
The composition of the steel sheet that is the
さらに、被加工材０として、亜鉛めっき鋼板を用いてもよい。亜鉛めっき鋼板は、上述した組成を有する鋼板を母材とし、めっき層がＦｅを８％以上２５％以下含有し、残部がＺｎ、Ａｌおよび不純物からなる合金化溶融亜鉛めっき鋼板を用いることが望ましい。
Further, a galvanized steel sheet may be used as the
一方、図１に示す断熱材３ａ、３ｂは、被加工材０の熱伝導率よりも小さな熱伝導率、例えば９００℃において１Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下である熱伝導率を有する断熱材を用いる。また、断熱材３ａ、３ｂは、オーステナイト域への加熱により燃えたり、あるいは著しく劣化したりすることがない材料からなるものであればよく、特定のものには限定されない。このような断熱材３ａ、３ｂとして、ロックウール、グラスウール、セラミックファイバーさらには耐熱煉瓦等を例示することができる。
On the other hand, the heat insulating materials 3a and 3b shown in FIG. 1 are heat insulating materials having a heat conductivity smaller than the heat conductivity of the
断熱材３ａ、３ｂの厚さは、その熱伝導率に基づいて決定するが、例えばセラミックファイバーを用いる場合には１０ｍｍ以上、望ましくは２０ｍｍ以上である。断熱材の厚さが薄過ぎると、後述する加熱炉からの輻射熱を十分に遮蔽することができなくなり、断熱材３ａ、３ｂの装着による被加工材０の温度上昇抑制効果を充分に得られなくなる。
The thickness of the heat insulating materials 3a and 3b is determined based on the thermal conductivity thereof. For example, when ceramic fibers are used, the thickness is 10 mm or more, preferably 20 mm or more. When the thickness of the heat insulating material is too thin, it becomes impossible to sufficiently shield the radiant heat from the heating furnace described later, and the effect of suppressing the temperature rise of the
断熱材３ａ、３ｂの寸法、すなわち断熱材３ａ、３ｂを装着される被加工材０の範囲は、被加工材０における硬度を低く抑制したい部位を含むことができる任意の形状とすればよい。被加工材０における硬度を低く抑制したい部位に対して、断熱材３ａ、３ｂが小さ過ぎるとその周囲からの熱伝導により硬度を低く抑制したい部位の温度が上昇し過ぎる可能性があるため、断熱材３ａ、３ｂの寸法は被加工材０における硬度を低く抑制したい部位の領域よりもやや大きく設定することが望ましい。例えば、後述する実施例に示すように、被加工材０における直径２０ｍｍの円形の穴あけ予定部の硬度を低下したい場合には、この円形の穴あけ予定部の外側にさらに半径で１０ｍｍの円形、すなわち直径４０ｍｍの円形の横断面形状を有する断熱材３ａ、３ｂを装着することが望ましい。
The dimensions of the heat insulating materials 3a and 3b, that is, the range of the
図２（ａ）は被加工材０の全幅の硬度を低く抑制したい場合の断熱材３−１の配置を示す説明図であり、図２（ｂ）は図２（ａ）におけるＡ断面図である。このような場合には、図２（ａ）及び図２（ｂ）に示すように、被加工材０の側面からの加熱を抑制するために、被加工材０の側面まで覆うことができるように寸法を大きく設定した２枚の断熱材３−１ａ、３−１ｂにより被加工材０を上下から完全に覆うようにすることが望ましい。
FIG. 2A is an explanatory view showing the arrangement of the heat insulating material 3-1 when it is desired to suppress the hardness of the entire width of the
図１において、断熱材３ａ、３ｂの被加工材０への装着は、例えば、被加工材０の硬度を低く抑制したい部位を、断熱材３ａ、３ｂにより形成された保持治具により両側から挟み込むように保持することにより、行うことが、断熱材３を被加工材０に装着する手間を可及的少なくすることができ、望ましい。
In FIG. 1, the heat insulating materials 3 a and 3 b are attached to the
このようにして、はじめに、被加工材０における硬度を低く抑制したい部位１に断熱材３ａ、３ｂを装着する。
（ｉｉ）被加工材０の加熱炉への装入
次に、このようにして断熱材３ａ、３ｂを装着された鋼板である被加工材０を、所定の雰囲気温度に昇温及び保持された加熱炉に装入することにより、硬度を低く抑制したい第１の部位をＡｃ３点未満、好ましくはＡｒ１点以上Ａｃ３点未満、さらに好ましくはＡｒ１点以上Ａｃ１点とＡｃ３点との中間温度以下に加熱するとともに、硬度を低く抑制する必要がない第２の部位をＡｃ３点以上に加熱する。
Thus, first, the heat insulating materials 3a and 3b are attached to the
(Ii) Inserting the
図３は、このようにして所定の温度分布に加熱された被加工材０を示す説明図である。
図３に示すように、被加工材０は、断熱材３ａ、３ｂを装着された第１の部位１がＡｃ３点未満に加熱されるとともに、硬度を低く抑制する必要がない第２の部位２、２がＡｃ３点以上に加熱される。
FIG. 3 is an explanatory view showing the
As shown in FIG. 3, the
被加工材０の加熱に用いる加熱炉は、内部の高温雰囲気による熱輻射と、内部に配置される被加工材０における熱伝導とにより、断熱材３ａ、３ｂを装着された被加工材０を加熱する型式の加熱炉を用いることが望ましい。また、この加熱炉は、被加工材０を効率よく加熱するとともに被加工材０の表面の品質を良好に保つため、密閉もしくは雰囲気を保持できる加熱炉であることが望ましい。スケールの発生を抑制するため、加熱炉の内部を窒素やアルゴン等の不活性ガス雰囲気とするか、ガス炉の場合では空燃比制御により還元雰囲気とすることが望ましい。このような加熱炉としては、例えば電気炉やガス炉が例示される。
The heating furnace used for heating the
この加熱炉の内部に被加工材０を配置して加熱すると、被加工材０は、加熱炉内の高温雰囲気による熱輻射と、被加工材０の内部の熱伝導とによって、昇温される。この昇温の初期段階では、炉内雰囲気からの輻射による割合が圧倒的に高いので、被加工材０の熱伝達率よりも低い熱伝達率を有する断熱材３ａ、３ｂを装着された被加工材０の第１の部位１の温度は、この断熱材３ａ、３ｂを装着されない第２の部位２の温度よりも、大幅に低下する。
When the
このため、このような型式の加熱炉を用いて断熱材３ａ、３ｂを装着された被加工材０を加熱することによって、第１の部位１の硬度を低く抑制して軟質部として形成することができ、また、被加工材０が亜鉛めっき層を形成された鋼板である場合には加熱に伴う亜鉛の蒸発を、充分に抑制することが可能である。
For this reason, by heating the
第２の部位２をオーステナイト単相組織とするために加熱炉の炉内温度はＡｃ３点以上に設定するが、過剰に高く設定すると断熱材３ａ、３ｂを装着された第１の部位１までもＡｃ３点以上に加熱されるおそれがあるので、加熱炉はＡｃ３点以上（Ａｃ３点＋１００℃）以下の温度に設定することが望ましい。
In order to make the
被加工材０の加熱温度については、高強度化したい第２の部位２は、オーステナイト単相からの急冷によりマルテンサイトを充分に生成するためにＡｃ３点以上に加熱する。一方、高硬度化を阻止したい第１の部位１については、急冷後のマルテンサイトの生成を充分に抑制する観点から、非オーステナイト組織を含んだ状態である必要があり、そのためにはＡｃ３点未満に加熱する。望ましくは、オーステナイト比率が非オーステナイト比率より低い状態であるので、Ａｃ１点とＡｃ３点との中間温度以下であることが望ましい。さらに、オーステナイトが存在しない温度域、すなわちＡｃ１点以下であることが望ましい。つまり、高硬度化を阻止したい第１の部位１の硬度を低くするためには、この第１の部位１の温度は低いほど望ましい。
Regarding the heating temperature of the
しかし、実際には、被加工材０を加熱炉から取り出してプレスを開始するまでにある程度の時間を要するので、第１の部位１が過剰に低温であると、被加工材０を加熱炉から取り出してプレスを開始するまでの間に第２の部位２から第１の部位１への熱伝導によって第２の部位２の熱を奪ってしまい、結果的に製品全体として所望の高強度を有することが難しくなるおそれがある。一方、材料の相変態のメカニズムを考察すると、第１の部位１の温度がＡｒ１点以上であっても、本発明が目的とする第１の部位１の部分的な硬度の低下は十分に達成でき、かつ第２の部位２の温度低下も最小限に抑制することができる。このため、第１の部位１の温度はＡｒ１点以上Ａｃ３点未満が望ましく、さらに望ましくはＡｒ１点以上Ａｃ１点とＡｃ３点との中間温度以下、一層望ましくはＡｒ１点以上Ａｃ１点以下である。
However, in practice, since it takes a certain amount of time to take out the
このようにして、被加工材０を、所定の雰囲気温度に昇温及び保持された加熱炉に装入し、被加工材０の第１の部位をＡｃ３点未満、好ましくはＡｒ１点以上Ａｃ３点未満、さらに好ましくはＡｒ１点以上Ａｃ１点とＡｃ３点との中間温度以下、一層好ましくはＡｒ１点以上Ａｃ１点以下に加熱するとともに、硬度を低く抑制する必要がない第２の部位をＡｃ３点以上に加熱する。
（ｉｉｉ）被加工材０の加熱炉からの抽出、及び断熱材３ａ、３ｂの取り外し
このようにして加熱された被加工材０を加熱炉から抽出し、被加工材０から断熱材３ａ、３ｂを取り外す。これらの操作には特段の特徴はないので、これ以上の説明は省略する。
（ｉｖ）被加工材０のプレス金型４への装入及びプレス加工の開始
図４は、断熱材３ａ、３ｂを取り外された被加工材０にプレス加工を行う状況を示す説明図である。
In this way, the
(Iii) Extraction of
(Iv) Inserting
同図に示すように、断熱材３ａ、３ｂを取り外された被加工材０をプレス金型４ａ、４ｂに装入し、第２の部位２、２の温度がＡｒ３以上である状態で、プレス金型４ａ、４ｂにより所定の断面形状へのプレス加工及び冷却を開始する。
As shown in the figure, the
このプレス成形の際に、第２の部位２、２はオーステナイト域から急冷されるので硬質のマルテンサイトが形成される。一方、断熱材３ａ、３ｂを装着された第１の部位は、マルテンサイトの生成が防止される。
During the press molding, the
本発明では、プレス成形後に急冷することにより第２の部位２、２を焼入れるが、加熱炉から抽出してからプレス成形を開始するまでの間を空冷により徐冷されると、第２の部位２の硬度低下を生じる。このため、加熱炉から抽出した後は、出来るだけ速やかにプレス成形を開始することが望ましい。しかし、加熱炉から抽出して第１の部位１に装着された断熱材３ａ、３ｂを取り外してからこの被加工材０をプレス金型４まで搬送する必要があるので一定時間を要するが、時間が経つにつれて熱伝導により第１の部位１と第２の部位２との間の温度差が小さくなってしまう。そして、さらに温度低下が進んでプレス開始前に第２の部位２がＡｒ３点を下回ってしまうと、第２の部位２の強度を所望の高強度とすることができなくなる。例えば、被加工材０の板厚が１．６ｍｍである場合には９００℃からの空冷における被加工材０の冷却速度が１５℃／秒以上２０℃／秒以下であることに鑑み、加熱炉から抽出してからプレス成形を開始するまでの時間は、１２秒以内であることが望ましい。
In the present invention, the
なお、プレス金型４ａ、４ｂは、プレス成形及び下死点保持により冷却焼入を行うが、プレス金型４ａ、４ｂへの抜熱により焼入を行うことから、プレス成形時のプレス金型４ａ、４ｂの温度はその材質のＭｓ点よりも低温でなければならず、十分な冷却速度を得るためにはプレス金型４ａ、４ｂのプレス加工時における温度は、１００℃以下に保たれていることが望ましい。例えば、プレス金型４ａ、４ｂの内部に水管を配し、冷却水を通水することで金型の温度を１００℃以下に保つことができるような冷却機構を設けることが望ましい。
The press dies 4a and 4b are cooled and quenched by press molding and holding the bottom dead center. Since the quenching is performed by removing heat from the press dies 4a and 4b, the press dies at the time of press molding are used. The temperatures of 4a and 4b must be lower than the Ms point of the material. In order to obtain a sufficient cooling rate, the temperature during pressing of the press dies 4a and 4b is kept below 100 ° C. It is desirable. For example, it is desirable to provide a cooling mechanism that can keep the temperature of the mold at 100 ° C. or lower by arranging water pipes inside the
プレス加工では、プレスストロークの下死点で所定時間保持した後、被加工材０にプレス加工を行われて得られた成形品をプレス金型から取り出す。
成形後すぐに成形品をプレス金型から取り出してしまうと、熱収縮の不均一により、成形品の形状精度が低下するおそれがあるからである。成形後はプレスストロークの下死点で成形品の温度が２００℃以下に低下するまで保持冷却することが望ましい。また、第２の部位２の硬度を十分高くする観点より、加熱炉から抽出してからＭｓ点以下に冷却されるまでの間の冷却速度は３０℃／秒以上であることが望ましい。
In press working, after holding for a predetermined time at the bottom dead center of the press stroke, a molded product obtained by performing press working on the
This is because if the molded product is taken out of the press die immediately after molding, the shape accuracy of the molded product may be reduced due to non-uniform heat shrinkage. After molding, it is desirable to hold and cool until the temperature of the molded product drops to 200 ° C. or lower at the bottom dead center of the press stroke. Further, from the viewpoint of sufficiently increasing the hardness of the
図５は、このようにして製造された高強度部品５を示す説明図である。図５に示すように、この高強度部品５は、硬質のマルテンサイト組織を有する硬質部２、２と、マルテンサイトの生成が抑制され、硬質部２に比較して硬度が十分に小さい軟質部１とを有する。この軟質部１には、例えば剪断加工や穴あけ加工等といった後加工を行われる後加工予定部が含まれている。
FIG. 5 is an explanatory view showing the high-
このため、この高強度部品は、軟質部１に対しては例えば剪断加工等の後加工を容易に行うことができ、かつ後加工に用いる工具の損耗を抑制することができる。
また、この高強度部品５は、内部の高温雰囲気による熱輻射と、内部に配置される被加工材の内部の熱伝導とにより被加熱物を昇温する形式の加熱炉により加熱されてからプレス加工に供されて製造されるので、その素材である被加工材０が亜鉛めっき層を形成された鋼板からなる場合であっても亜鉛の蒸発を抑制でき、これにより耐食性の低下を防止できる。
For this reason, this high-strength part can easily perform post-processing such as shearing on the
Further, the high-
さらに、この高強度部品３は、断熱材３の形状や寸法を適宜調整するだけでプレス後の部品における軟質部１の大きさや形状を自在に設定できるとともに、軟質部１の周囲に不可避的に形成される硬度低下部の範囲を最小限に抑制できる。よって、熱間プレスにより、所望の形状の軟質部１を設けながらも全体として所望の超高強度を確実に有する。
Further, the high-strength component 3 can freely set the size and shape of the
さらに、この高強度部品３は、断熱材３の形状や寸法を適宜調整するだけで硬質部２及び軟質部１を高強度部品５の所望の位置に配置することができるので、例えばセンターピラー等の自動車車体の構造部材の軸方向へ向けて硬質部２及び軟質部１を適宜設けることにより、軸方向へ向けて衝撃荷重が負荷された構造部材の座屈による塑性変形モードを制御することができ、これにより、衝撃吸収能を高めた構造部材を製造することもできる。
（実施の形態２）
次に、実施の形態２を説明する。本実施の形態が実施の形態１と相違するのは、熱間プレスに供される被加工材０が、平板が曲げ成形された非平板状の部材である点である。そこで、以降の説明では上述した実施の形態１と相違する部分を説明し、共通する部分については同一の符号を付することにより重複する説明を適宜省略する。
Furthermore, the high-strength component 3 can arrange the
(Embodiment 2)
Next, a second embodiment will be described. The present embodiment is different from the first embodiment in that the
図６は、本実施の形態において用いる被加工材０−１の形状を示す説明図である。
図６に示すように、本実施の形態において用いる被加工材０−１は、平板状の鋼板を予成形金型（図示しない）により所定の断面形状に冷間でプレス予成形することにより、得られるものである。この被加工材０−１には、図６中にハッチングして示す、後加工を行うために硬化を阻止したい部位がある。
FIG. 6 is an explanatory diagram showing the shape of the workpiece 0-1 used in the present embodiment.
As shown in FIG. 6, the workpiece 0-1 used in the present embodiment is obtained by cold-pressing a flat steel plate into a predetermined cross-sectional shape with a preforming die (not shown). It is obtained. The workpiece 0-1 has a portion which is indicated by hatching in FIG.
なお、プレス予成形に用いる予成形金型は、プレス成形に用いるプレス金型と同じ断面形状のものでもよく、また、異なる断面形状のものであってもよい。
図７は、加熱炉に装入される被加工材０−１の状況を示す説明図である。
The pre-molding die used for press pre-molding may have the same cross-sectional shape as the press die used for press molding, or may have a different cross-sectional shape.
FIG. 7 is an explanatory diagram showing the situation of the workpiece 0-1 charged in the heating furnace.
図７に示すように、次いで、この被加工材０−１における、図６中にハッチングして示す、後加工を行うために硬化を阻止したい部位を含む第１の部位１に、断熱材３−２ａ、３−２ｂを装着してから、所定の雰囲気温度に設定された、実施の形態１で用いた加熱炉に装入し、加熱する。
Next, as shown in FIG. 7, in the workpiece 0-1, the heat insulating material 3 is applied to the
図８は、加熱時の被加工材０−１を示す説明図である。
これにより、断熱材３−２ａ、３−２ｂを装着された被加工材０−１は、図８に示すように、第１の部位１がＡｃ３点未満の温度に加熱されるとともに、第１の部位１を除く第２の部位２がＡｃ３点以上となる温度に加熱される。
FIG. 8 is an explanatory diagram showing the workpiece 0-1 during heating.
Thereby, as shown in FIG. 8, the workpiece 0-1 fitted with the heat insulating materials 3-2a and 3-2b is heated to a temperature less than Ac 3 points as shown in FIG. the
図９は、断熱材３−２ａ、３−２ｂを取り外された被加工材０−１にプレス加工を行う状況を示す説明図である。
次いで、この被加工材０−１を加熱炉から抽出し、断熱材３−２ａ、３−２ｂを取り外した後に、図９に示すように、第２の部位２がオーステナイトを含む状態でプレス金型６ａ、６ｂに装入し、プレス金型６ａ、６ｂにより所定の断面形状にプレス成形する。そして、プレスストロークの下死点で所定時間保持した後、プレス金型６ａ、６ｂから取り出す。
FIG. 9 is an explanatory diagram illustrating a state in which press working is performed on the workpiece 0-1 from which the heat insulating materials 3-2a and 3-2b have been removed.
Next, after extracting the workpiece 0-1 from the heating furnace and removing the heat insulating materials 3-2a and 3-2b, as shown in FIG. 9, the
プレス成形の際に、第２の部位２はオーステナイト域から急冷却され硬質のマルテンサイトが形成される。一方、断熱材３−２ａ、３−２ｂを装着された第１の部位１は、マルテンサイトの生成が防止される。
During the press molding, the
図１０は、このようにして製造された高強度部品７を示す説明図である。
これにより、図１０に示すように、硬質のマルテンサイト組織を有する硬質部２、２と、マルテンサイトの生成が抑制され硬質部２に比較して硬度が十分に低く加工性が良好な軟質部１とを有する高強度部品７が得られる。軟質部１は後加工を行うために硬化を阻止したい部位を含むため、この軟質部１に対して剪断加工等の後加工を容易に行うことができる。
FIG. 10 is an explanatory view showing the high-
Accordingly, as shown in FIG. 10, the
実施の形態１では、熱間プレスにおいて、特に絞り成形では絞り成形部の壁の耐力の低下に伴って絞り成形時に壁の破断が起こり易くなり、成形限界の低下を招くおそれがある。これに対し、実施の形態２では、冷間状態でのプレス予成形においては絞り成形部の壁の耐力が高いため、壁の破断を生じることなく複雑な絞り成形を行うことができる。 In the first embodiment, in hot pressing, particularly in the case of drawing, the wall tends to break during drawing with a decrease in the proof stress of the wall of the drawing portion, which may lead to a reduction in the forming limit. On the other hand, in the second embodiment, since the proof strength of the wall of the drawn portion is high in the cold press pre-forming, complicated drawing can be performed without causing the wall to break.
また、実施の形態２では、加熱後のプレス成形の主たる目的は、成形ではなく抜熱冷却による急冷であり、実施の形態１に比較するとプレス金型６ａ、６ｂに作用する負荷を小さくすることができる。このため、本実施の形態では、プレス金型６ａ、６ｂの材質を、例えば銅合金といった、軟質ではあるものの熱伝導率が高い材料を使用することが可能となり、これにより、実施の形態１よりも冷却効率を高めて生産能率を高めることができる。 In the second embodiment, the main purpose of press molding after heating is not quenching but rapid cooling by heat removal cooling, and compared with the first embodiment, the load acting on the press dies 6a and 6b is reduced. Can do. For this reason, in this embodiment, it is possible to use a soft material having high thermal conductivity, such as a copper alloy, for example, as the material of the press dies 6a and 6b. Even cooling efficiency can be increased to increase production efficiency.
実施例を参照しながら、本発明をさらに具体的に説明する。
図１に示すように、Ｃ：０．２１％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：１．２０％を含有する板厚１．６ｍｍ、長さ２８０ｍｍ、幅８０ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板（Ａｃ３点：
８２３℃程度、Ａｃ１点：７２８℃程度、Ａｒ３点：６００℃程度）からなる被加工材０の長手方向の中央部の両面に、厚さ２０ｍｍ、幅４０ｍｍのセラミックファイバー（９００℃における熱伝導率０．２５Ｗ／ｍ・Ｋ）を断熱材３ａ、３ｂとして巻き付けて装着し、９００℃に設定した電気炉に装入して２１０秒間加熱した。
The present invention will be described more specifically with reference to examples.
As shown in FIG. 1, an alloyed hot-dip galvanized steel sheet having a plate thickness of 1.6 mm, a length of 280 mm, and a width of 80 mm containing C: 0.21%, Si: 0.25%, and Mn: 1.20% ( Ac 3 points:
Ceramic fibers (heat at 900 ° C.) having a thickness of 20 mm and a width of 40 mm are formed on both sides of the longitudinal center portion of the
加熱後、図３に示す、断熱材３ａ、３ｂを装着された第１の部位１の温度は７００℃であり、第２の部位２、２の温度はいずれも９００℃であった。
この被加工材０を加熱炉から抽出した後およそ５秒間以内に断熱材３を取り外し、図４に示す金型４ａ、４ｂ（深さｄ：７０ｍｍ、頭部幅ｗ：８０ｍｍ）で、図５に示すハット状部材５にプレス成形した。下死点でプレスを止めそのまま２０秒間保持し、その後金型４ａを上死点に戻して成形品５を取り出した。取り出し後の温度はおおむね１００℃以下であった。なお、炉出しからプレス開始までは空冷とした。
After the heating, the temperature of the
The insulating material 3 is removed within about 5 seconds after the
このようにして得られた成形品の硬度を測定したところ、図５に示すように、第２の部位２の硬度はＨＶ４５０以上（引張強度１５００ＭＰａ相当）であったのに対し、第１の部位１の硬度はＨＶ１７０（引張強度５７０ＭＰａ相当）であった。
When the hardness of the molded product thus obtained was measured, the hardness of the
比較例として、断熱材３ａ、３ｂを装着せずに加熱すること以外の条件は実施例１と同じ条件で、成形品を製造した。９００℃に設定した電気炉中で２１０秒間加熱したところ、被加工材０全体が９００℃に達し、加熱炉から取り出した後速やかにプレス成形し、下死点にて２０秒間保持してから取り出し、得られた成形品の硬度を測定したところ、全域でＨＶ４５０以上であった。
As a comparative example, a molded product was manufactured under the same conditions as in Example 1 except that heating was performed without mounting the heat insulating materials 3a and 3b. When heated in an electric furnace set at 900 ° C. for 210 seconds, the
実施例１と同じ鋼板（Ｃ：０．２１％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：１．２０％を含有する板厚１．６ｍｍ、長さ２８０ｍｍ、幅８０ｍｍの合金化溶融亜鉛めっき鋼板、Ａｃ３点：
８２３℃）を被加工材０として用いた。
The same steel plate as in Example 1 (C: 0.21%, Si: 0.25%, Mn: 1.20% plate thickness 1.6 mm, length 280 mm, width 80 mm alloyed hot dip galvanized steel plate, Ac 3 points:
823 ° C.) was used as
図１１は、加熱炉に装入される被加工材０の状況を示す説明図である。
被加工材０の長手方向の中央部を、図１１に示すように、厚さ２０ｍｍ、半径２０ｍｍ（直径４０ｍｍ）のセラミックファイバー（９００℃における熱伝導率０．２５Ｗ／ｍ．Ｋ）からなる円柱状の断熱材３−３ａ、３−３ｂにより挟み込むことによって、被加工材０に断熱材３−３ａ、３−３ｂを装着し、この状態で９００℃に設定した電気炉に装入して２１０秒間加熱した。
FIG. 11 is an explanatory view showing the situation of the
As shown in FIG. 11, the center part in the longitudinal direction of the
なお、断熱材３−３ａ、３−３ｂに断熱材３−３ａ、３−３ｂを装着した部分の中心から半径１０ｍｍの円形の部位８が、円形の穴あけ加工を行われる後加工予定部である。
図１２は、加熱時の被加工材０を示す説明図である。
A
FIG. 12 is an explanatory diagram showing the
加熱後、断熱材３−３ａ、３−３ｂを装着された第１の部位１は、図１２に示すように中心部が７００℃であり、中心から半径１０ｍｍの部位８が７２０℃であり、さらに、第２の部位２は９００℃に達していた。
After heating, the
図１３は、断熱材３−３ａ、３−３ｂを取り外された被加工材０にプレス加工を行う状況を示す説明図である。
加熱炉から取り出し後５秒間程度で、図１３に示すプレス金型９ａ、９ｂ（深さｄ：７０ｍｍ、頭部幅ｗ：８０ｍｍ）で、図１４に示すハット状部材１０にプレス成形し、下死点にて２０秒間保持してから取り出した。取り出し後のハット状部材１０の温度はおおむね１００℃以下であった。なお、炉出しからプレス開始までは空冷とした。
FIG. 13 is an explanatory diagram illustrating a state in which press working is performed on the
About 5 seconds after taking out from the heating furnace, press-molding is performed on the hat-shaped
このようにして得られたハット状部材１０の硬度を測定したところ、図１４に示す第１の部位１の中心部の硬度はＨＶ１７０であり、中心から半径１０ｍｍの部位８の硬度はＨＶ１９０であり、第２の部位２の硬度はＨＶ４５０以上であった。
When the hardness of the hat-shaped
実施例１と同じ鋼板を冷間にて図４に示すプレス金型４ａ、４ｂ（深さｄ：７０ｍｍ、頭部幅ｗ：８０ｍｍ）により、ハット状部材にプレス予成形することにより得られる、図６に示す被加工材０−１に対して、頭部の中央部に図７に示すように厚さ２０ｍｍ、幅４０ｍｍのセラミックファイバー（９００℃における熱伝導率０．２５Ｗ／ｍ・Ｋ）を断熱材３−２ａ、３−２ｂとして巻き付けて装着し、９００℃に設定した電気炉に装入して２１０秒間加熱した。 The same steel sheet as in Example 1 is obtained by press-molding into a hat-shaped member by press dies 4a and 4b (depth d: 70 mm, head width w: 80 mm) shown in FIG. For the workpiece 0-1 shown in FIG. 6, a ceramic fiber having a thickness of 20 mm and a width of 40 mm (thermal conductivity at 900 ° C. of 0.25 W / m · K) as shown in FIG. Was wound and mounted as heat insulating materials 3-2a and 3-2b, charged in an electric furnace set at 900 ° C., and heated for 210 seconds.
加熱後、図８に示す、断熱材３−２ａ、３−２ｂを装着された第１の部位１の温度は７００℃に達し、装着されなかった第２の部位２は９００℃に達していた。
この被加工材０−１を加熱炉から抽出した後、すみやかに図９に示すようにプレス金型６ａ、６ｂによりプレス成形して、図１０に示す成形品７とし、下死点にて２０秒間保持した後取り出した。取り出し後の成形品７の温度はおおむね１００℃以下であった。
After the heating, the temperature of the
After the workpiece 0-1 is extracted from the heating furnace, it is immediately press-molded by the press dies 6a and 6b as shown in FIG. 9 to obtain a molded
このようにして得られた成形品７の硬度を測定したところ、図１０に示す第２の部位２の硬度はＨＶ４５０以上であったのに対し、第１の部位１の中央の硬度はＨＶ１７０であった。
When the hardness of the molded
実施例１と同じ鋼板を冷間にて図４に示すプレス金型４ａ、４ｂ（深さｄ：７０ｍｍ、頭部幅ｗ：８０ｍｍ）によりハット状部材にプレス予成形することにより得られる、図１５に示す被加工材０−２の、頭部の中央部であって直径２０ｍｍの穴あけ予定部１１を含む領域１２を、図１６に示すように厚さ２０ｍｍ、半径２０ｍｍ（直径４０ｍｍ）のセラミックファイバー（９００℃における熱伝導率０．２５Ｗ／ｍ．Ｋ）からなる円柱状の断熱材３−４ａ、３−４ｂにより挟み込むことによって、被加工材０−２に断熱材３−４ａ、３−４ｂを装着し、９００℃に設定した電気炉に装入して２１０秒間加熱した。
FIG. 4 is a diagram obtained by pre-forming a hat-shaped member into the hat-shaped member by pressing the same steel plate as in Example 1 with the press dies 4a and 4b (depth d: 70 mm, head width w: 80 mm) shown in FIG. A
加熱後、図１７に示したように第１の部位１の中心部である穴あけ予定部１１の温度は７００℃であり、この中心から半径１０ｍｍの領域１２の温度は７２０℃であり、さらに第２の部位２は９００℃であった。
After heating, as shown in FIG. 17, the temperature of the drilled
加熱炉から取り出し後５秒間程度で図１８に示すようにプレス金型１３ａ、１３ｂでプレス成形して成形品１４とし、下死点にて２０秒間保持した後取り出した。取り出し後の成形品１４の温度はおおむね１００℃以下であった。なお、炉出しからプレス開始までは空冷とした。
About 5 seconds after taking out from the heating furnace, as shown in FIG. 18, it was press-molded with press dies 13a and 13b to form a molded
このようにして得られた成形品１４の硬度を測定したところ、図１９に示す第１の部位１の中心の穴あけ予定部１１の硬度はＨＶ１７０であり、中心から半径１０ｍｍの領域１２の硬度はＨＶ１９０であり、さらに、第２の部位２の硬度はＨＶ４５０以上であった。
When the hardness of the molded
０、０−１、０−２ 被加工材
１ 第１の部位
２ 第２の部位
３ａ、３ｂ、３−１、３−２ａ、３−２ｂ、３−３ａ、３−３ｂ、３−４ａ、３−４ｂ 断熱材
４、４ａ、４ｂ、６ａ、６ｂ、９ａ、９ｂ、１３ａ、１３ｂ プレス金型
５ 高強度部品
７ 高強度部品
８ 円形の部位
１０ ハット状部材
１１ 穴あけ予定部
１２ 領域
１４ 成形品
0, 0-1, 0-2
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| JP (1) | JP2009061473A (en) |
Cited By (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011101889A (en) * | 2009-11-10 | 2011-05-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Hot-press formed component and method for manufacturing the same |
| JP2011161481A (en) * | 2010-02-09 | 2011-08-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Hot-pressing method, and method for manufacturing formed part |
| JP2011200866A (en) * | 2010-03-24 | 2011-10-13 | Toa Kogyo Kk | Method and device for quenching steel sheet |
| JP2012040568A (en) * | 2010-08-12 | 2012-03-01 | Hitachi Zosen Fukui Corp | Method for hot-pressing steel sheet by means of servo press, and servo press |
| KR101125387B1 (en) * | 2009-12-03 | 2012-03-27 | 현대자동차주식회사 | Partial-strengthening hot-stamping method for improving impact resistance of vehicle parts |
| KR101153595B1 (en) * | 2009-06-09 | 2012-06-11 | 주식회사 포스코 | Method for manufacturing hot press forming parts hmethod for manufacturing hot press forming parts having strength distribution aving strength distribution |
| WO2013077083A1 (en) | 2011-11-24 | 2013-05-30 | 本田技研工業株式会社 | Side panel structure for vehicle |
| WO2013094705A1 (en) * | 2011-12-22 | 2013-06-27 | 新日鐵住金株式会社 | Press-formed product |
| WO2013133165A1 (en) * | 2012-03-09 | 2013-09-12 | 株式会社神戸製鋼所 | Steel sheet for hot pressing use, press-molded article, and method for producing press-molded article |
| WO2013133166A1 (en) * | 2012-03-09 | 2013-09-12 | 株式会社神戸製鋼所 | Steel sheet for hot pressing use, press-molded article, and method for producing press-molded article |
| KR101313980B1 (en) | 2011-09-23 | 2013-10-14 | 현대하이스코 주식회사 | Hot stamping method using resistance heating and resistance heating device for the same |
| JP2014024080A (en) * | 2012-07-25 | 2014-02-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | Hot press formed product having low strength part and manufacturing method of the same |
| JP2014039959A (en) * | 2013-12-06 | 2014-03-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | Manufacturing method and manufacturing device for drawn product made of galvannealed steel sheet |
| JP2014507556A (en) * | 2010-12-24 | 2014-03-27 | フォエスタルピネ シュタール ゲーエムベーハー | Method for producing a cured part having regions of different hardness and / or ductility |
| WO2015037060A1 (en) * | 2013-09-10 | 2015-03-19 | 株式会社神戸製鋼所 | Hot-pressing steel plate, press-molded article, and method for manufacturing press-molded article |
| WO2015037061A1 (en) * | 2013-09-10 | 2015-03-19 | 株式会社神戸製鋼所 | Hot-pressing steel plate, press-molded article, and method for manufacturing press-molded article |
| KR101568475B1 (en) | 2013-11-01 | 2015-11-11 | 주식회사 포스코 | Method for warm press |
| US9951395B2 (en) | 2012-03-13 | 2018-04-24 | Asteer Co., Ltd. | Method for strengthening steel plate member |
| US10060017B2 (en) | 2009-08-06 | 2018-08-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Metal sheet to be heated by radiant heat transfer and method of manufacturing the same, and metal processed product having portion with different strength and method of manufacturing the same |
| WO2019069938A1 (en) | 2017-10-02 | 2019-04-11 | 新日鐵住金株式会社 | Hot-stamp molded article, hot-stamp steel sheet, and methods for producing these |
| JP2020175400A (en) * | 2019-04-15 | 2020-10-29 | 東亜工業株式会社 | Method for manufacturing press molding |
| KR20210117316A (en) | 2019-04-01 | 2021-09-28 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | Hot stamped article and manufacturing method thereof |
| KR20210124324A (en) | 2019-04-01 | 2021-10-14 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | Hot stamped products and steel sheets for hot stamping, and manufacturing method thereof |
| CN114007775A (en) * | 2019-09-24 | 2022-02-01 | 株式会社Posco | Wheel disc and method for manufacturing the same |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62286626A (en) * | 1986-06-04 | 1987-12-12 | Nippon Steel Corp | Press forming method for steel plate |
| JP2005061204A (en) * | 2002-12-18 | 2005-03-10 | Asahi Glass Co Ltd | Building material, its manufacturing method and hydraulic composition |
| JP2006212690A (en) * | 2005-02-07 | 2006-08-17 | Nippon Steel Corp | Method and apparatus for hot press forming of metal sheet |
| JP2006299360A (en) * | 2005-04-22 | 2006-11-02 | Nippon Steel Corp | Heat treatment method of complex roll for rolling |
| JP2007505211A (en) * | 2003-07-29 | 2007-03-08 | フェストアルピネ シュタール ゲーエムベーハー | Thin steel plate manufacturing method |
| JP2007075835A (en) * | 2005-09-12 | 2007-03-29 | Nippon Steel Corp | Die, apparatus, and method for hot press forming |
| JP2009022995A (en) * | 2007-07-23 | 2009-02-05 | Aisin Takaoka Ltd | Method for producing press-formed article |
-
2007
- 2007-09-06 JP JP2007231660A patent/JP2009061473A/en active Pending
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62286626A (en) * | 1986-06-04 | 1987-12-12 | Nippon Steel Corp | Press forming method for steel plate |
| JP2005061204A (en) * | 2002-12-18 | 2005-03-10 | Asahi Glass Co Ltd | Building material, its manufacturing method and hydraulic composition |
| JP2007505211A (en) * | 2003-07-29 | 2007-03-08 | フェストアルピネ シュタール ゲーエムベーハー | Thin steel plate manufacturing method |
| JP2006212690A (en) * | 2005-02-07 | 2006-08-17 | Nippon Steel Corp | Method and apparatus for hot press forming of metal sheet |
| JP2006299360A (en) * | 2005-04-22 | 2006-11-02 | Nippon Steel Corp | Heat treatment method of complex roll for rolling |
| JP2007075835A (en) * | 2005-09-12 | 2007-03-29 | Nippon Steel Corp | Die, apparatus, and method for hot press forming |
| JP2009022995A (en) * | 2007-07-23 | 2009-02-05 | Aisin Takaoka Ltd | Method for producing press-formed article |
Cited By (42)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101153595B1 (en) * | 2009-06-09 | 2012-06-11 | 주식회사 포스코 | Method for manufacturing hot press forming parts hmethod for manufacturing hot press forming parts having strength distribution aving strength distribution |
| US10060017B2 (en) | 2009-08-06 | 2018-08-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Metal sheet to be heated by radiant heat transfer and method of manufacturing the same, and metal processed product having portion with different strength and method of manufacturing the same |
| JP2011101889A (en) * | 2009-11-10 | 2011-05-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Hot-press formed component and method for manufacturing the same |
| KR101125387B1 (en) * | 2009-12-03 | 2012-03-27 | 현대자동차주식회사 | Partial-strengthening hot-stamping method for improving impact resistance of vehicle parts |
| JP2011161481A (en) * | 2010-02-09 | 2011-08-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Hot-pressing method, and method for manufacturing formed part |
| JP2011200866A (en) * | 2010-03-24 | 2011-10-13 | Toa Kogyo Kk | Method and device for quenching steel sheet |
| JP2012040568A (en) * | 2010-08-12 | 2012-03-01 | Hitachi Zosen Fukui Corp | Method for hot-pressing steel sheet by means of servo press, and servo press |
| US10640838B2 (en) | 2010-12-24 | 2020-05-05 | Voestalpine Stahl Gmbh | Method for producing hardened components with regions of different hardness and/or ductility |
| JP2014507556A (en) * | 2010-12-24 | 2014-03-27 | フォエスタルピネ シュタール ゲーエムベーハー | Method for producing a cured part having regions of different hardness and / or ductility |
| KR101313980B1 (en) | 2011-09-23 | 2013-10-14 | 현대하이스코 주식회사 | Hot stamping method using resistance heating and resistance heating device for the same |
| WO2013077083A1 (en) | 2011-11-24 | 2013-05-30 | 本田技研工業株式会社 | Side panel structure for vehicle |
| US9452786B2 (en) * | 2011-11-24 | 2016-09-27 | Honda Motor Co., Ltd. | Side panel structure for vehicle |
| US20140319877A1 (en) * | 2011-11-24 | 2014-10-30 | Honda Motor Co., Ltd. | Side panel structure for vehicle |
| JPWO2013094705A1 (en) * | 2011-12-22 | 2015-04-27 | 新日鐵住金株式会社 | Press molded product |
| WO2013094705A1 (en) * | 2011-12-22 | 2013-06-27 | 新日鐵住金株式会社 | Press-formed product |
| US9718113B2 (en) | 2011-12-22 | 2017-08-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Press-formed product |
| CN104136142B (en) * | 2011-12-22 | 2016-09-14 | 新日铁住金株式会社 | Stamping product |
| CN104136142A (en) * | 2011-12-22 | 2014-11-05 | 新日铁住金株式会社 | Press-formed product |
| EP2796221A4 (en) * | 2011-12-22 | 2015-12-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Press-formed product |
| JP2013185242A (en) * | 2012-03-09 | 2013-09-19 | Kobe Steel Ltd | Steel sheet for hot pressing, press-molded product and method for manufacturing the press-molded product |
| WO2013133165A1 (en) * | 2012-03-09 | 2013-09-12 | 株式会社神戸製鋼所 | Steel sheet for hot pressing use, press-molded article, and method for producing press-molded article |
| CN104160051A (en) * | 2012-03-09 | 2014-11-19 | 株式会社神户制钢所 | Steel sheet for hot pressing use, press-molded article, and method for producing press-molded article |
| WO2013133166A1 (en) * | 2012-03-09 | 2013-09-12 | 株式会社神戸製鋼所 | Steel sheet for hot pressing use, press-molded article, and method for producing press-molded article |
| CN104160052A (en) * | 2012-03-09 | 2014-11-19 | 株式会社神户制钢所 | Steel sheet for hot pressing use, press-molded article, and method for producing press-molded article |
| CN104160051B (en) * | 2012-03-09 | 2016-08-24 | 株式会社神户制钢所 | Hot pressing steel plate and stamping product and the manufacture method of stamping product |
| CN104160052B (en) * | 2012-03-09 | 2016-08-31 | 株式会社神户制钢所 | Hot pressing steel plate and stamping product and the manufacture method of stamping product |
| JP2013185243A (en) * | 2012-03-09 | 2013-09-19 | Kobe Steel Ltd | Steel sheet for hot pressing, press-molded product and method for manufacturing the press-molded product |
| US9951395B2 (en) | 2012-03-13 | 2018-04-24 | Asteer Co., Ltd. | Method for strengthening steel plate member |
| JP2014024080A (en) * | 2012-07-25 | 2014-02-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | Hot press formed product having low strength part and manufacturing method of the same |
| CN105518170A (en) * | 2013-09-10 | 2016-04-20 | 株式会社神户制钢所 | Hot-pressing steel plate, press-molded article, and method for manufacturing press-molded article |
| WO2015037060A1 (en) * | 2013-09-10 | 2015-03-19 | 株式会社神戸製鋼所 | Hot-pressing steel plate, press-molded article, and method for manufacturing press-molded article |
| WO2015037061A1 (en) * | 2013-09-10 | 2015-03-19 | 株式会社神戸製鋼所 | Hot-pressing steel plate, press-molded article, and method for manufacturing press-molded article |
| KR101568475B1 (en) | 2013-11-01 | 2015-11-11 | 주식회사 포스코 | Method for warm press |
| JP2014039959A (en) * | 2013-12-06 | 2014-03-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | Manufacturing method and manufacturing device for drawn product made of galvannealed steel sheet |
| WO2019069938A1 (en) | 2017-10-02 | 2019-04-11 | 新日鐵住金株式会社 | Hot-stamp molded article, hot-stamp steel sheet, and methods for producing these |
| KR20200047634A (en) | 2017-10-02 | 2020-05-07 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | Hot stamped molded products and hot stamped steel sheet and their manufacturing method |
| US11565299B2 (en) | 2017-10-02 | 2023-01-31 | Nippon Steel Corporation | Hot stamped product, steel sheet for hot stamp, and manufacturing method thereof |
| KR20210117316A (en) | 2019-04-01 | 2021-09-28 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | Hot stamped article and manufacturing method thereof |
| KR20210124324A (en) | 2019-04-01 | 2021-10-14 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | Hot stamped products and steel sheets for hot stamping, and manufacturing method thereof |
| JP2020175400A (en) * | 2019-04-15 | 2020-10-29 | 東亜工業株式会社 | Method for manufacturing press molding |
| CN114007775A (en) * | 2019-09-24 | 2022-02-01 | 株式会社Posco | Wheel disc and method for manufacturing the same |
| EP4035904A4 (en) * | 2019-09-24 | 2023-02-15 | POSCO Co., Ltd | Wheel disc and manufacturing method therefor |
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