JP2009030279A - Pile pier - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、主としてパイルベントを用いた港湾用の桟橋であって、支持杭に支持させた床版受梁間にプレキャストコンクリート製の床版部材を架設して構成される杭式桟橋に関する。 The present invention relates to a pier for harbors mainly using a pile vent, and a pile pier constructed by laying a precast concrete floor slab member between floor slabs supported by a support pile.
一般に、パイルベントを用いた杭式桟橋には、所謂ＲＣ桟橋とＰＣ桟橋がある。ＲＣ桟橋は、図９に示すように水底地盤に立設した支持杭１の杭頭に支持させる上部構造２を場所打ちの鉄筋コンクリート構造（ＲＣ構造）としたものである。
In general, pile piers using pile vents include so-called RC piers and PC piers. As shown in FIG. 9, the RC pier has a cast-in-place reinforced concrete structure (RC structure) as the
またＰＣ桟橋には、図１０に示すように、複数列配置に立設した支持杭１の各列毎の杭頭に跨らせて場所打ちコンクリートからなる床版受梁３，３……を構築し、その床版受梁３，３間にプレキャスト製品であるプレストレストコンクリート主桁４，４……を平行配置に並べて架設し、各主桁４，４間に間詰めコンクリート５を打設することによって床版６となし、この主桁４、間詰めコンクリート５を含めて床版６の幅方向（主桁の長さ方向と直行する方向）ＰＣ緊張材７を挿通し、これを床版６の両側部にて緊張定着して幅方向のプレストレスを付与することによって主桁４及び間詰めコンクリート５を強固に一体化させるものがある（例えば非特許文献１及び２）。
上述した従来の杭式桟橋においては以下のごとき問題がある。
１．塩害対処
港湾用の桟橋は、水面からの高さが大きく取れない場合が多く、従って常時海水にさらされるため、コンクリート構造部分の塩害劣化を防止するため、鉄筋のかぶり、即ち鋼材の外側のコンクリート厚を大きくし、かつ鋼材の防錆効果を高めるために、樹脂被覆等によって防錆処理を施した鋼材を使用する必要がある。
The conventional pile-type pier described above has the following problems.
1. Dealing with salt damage Piers for harbors often cannot be taken from the surface of the water, and are therefore always exposed to seawater. Therefore, in order to prevent salt damage deterioration of the concrete structure, rebar cover, that is, concrete outside the steel material. In order to increase the thickness and enhance the rust prevention effect of the steel material, it is necessary to use a steel material that has been subjected to a rust prevention treatment with a resin coating or the like.
鉄筋のかぶりが大きくなると部材の有効断面の比率が小さくなり、必要な有効断面を得るためには、部材の断面形状を大きくする必要がある。このため上部工の重量が大きくなり、杭に対する負担が大きくなる。また、部材が大きくなるとその製造費が高くなり、防錆処理した鋼材の使用と相俟って、工事費が高くなるという問題がある。
２．杭間隔
杭式桟橋は、軟弱地盤上での桟橋として用いられることが多く、一般に杭長は３０ｍを越える場合が多いため、杭の鉛直支持力や曲げ耐力が大きく取れず、上部構造の重量をあまり重くすることができない。このため、ＲＣ桟橋の場合における杭間隔（桟橋支間長）は７．５ｍ程度、ＰＣ桟橋でも１５．０ｍ程度となり、杭本数が多くなり、桟橋の全体工事費が高くなるという問題がある。
When the cover of the reinforcing bar increases, the ratio of the effective cross section of the member decreases, and in order to obtain a necessary effective cross section, it is necessary to increase the cross sectional shape of the member. For this reason, the weight of a superstructure becomes large and the burden with respect to a pile becomes large. Further, when the member becomes large, the manufacturing cost becomes high, and there is a problem that the construction cost becomes high in combination with the use of the rust-proof steel material.
2. Pile spacing Pile-type jetty is often used as a jetty on soft ground, and generally the pile length often exceeds 30m, so the vertical support force and bending strength of the pile cannot be increased, and the weight of the superstructure is reduced. Can't be too heavy. For this reason, in the case of RC pier, the pile interval (pier pier span length) is about 7.5 m, and in the case of PC pier, it is about 15.0 m, and there is a problem that the number of piles increases and the construction cost of the pier increases.
本発明は、このような従来の問題にかんがみ、軽量で、塩害に強く、高耐力で、従来に比べて低コストにて構築できる杭式桟橋の提供を目的としてなされたものである。 In view of such conventional problems, the present invention has been made for the purpose of providing a pile-type pier that is lightweight, resistant to salt damage, has high strength, and can be constructed at a lower cost than conventional ones.
上述の如き従来の問題を解決し、所期の目的を達成するための請求項１に記載する発明の特徴は、複数列配置に多数の支持杭を水底に立設し、該支持杭の杭列毎にその杭頭間に跨らせてコンクリート製の床版受梁を形成し、互いに隣り合う前記床版受梁間にプレキャストコンクリート製の床版部材を掛け渡すことによって床版を形成してなる杭式桟橋において、前記各床版受梁の下側にあって、前記杭列を構成する支持杭に跨らせて支持させたアーチリブ受け梁形成し、該アーチリブ受梁間にプレキャストコンクリート製のアーチリブを掛け渡して固定し、該アーチリブのアーチクラウン部の上面に前記床版部材の中央部分を支持させ、前記床版部材及びアーチリブは、高強度繊維補強モルタルをもって形成した高強度プレキャストコンクリートにより構成されていることにある。
The feature of the invention described in
請求項２に記載する発明の特徴は、前記請求項１の構成に加え、前記アーチリブのアーチクラウン部の上面と前記床版部材の下面との間にゴム状の弾性材からなる沓を介在させ、前記床版部材の下面に前記アーチクラウン部により前記該沓を介して上向きの力与えた状態で架設されていることにある。 According to a second aspect of the present invention, in addition to the configuration of the first aspect, a flange made of a rubber-like elastic material is interposed between the upper surface of the arch crown portion of the arch rib and the lower surface of the floor slab member. The floor slab member is constructed such that an upward force is applied to the lower surface of the floor slab member via the ridge by the arch crown portion.
請求項３に記載する発明の特徴は、前記請求項１又は２のいずれかの１の請求項の構成に加え、前記アーチリブは、前記各床版部材に対応させて設置していることにある。
The feature of the invention described in
請求項４に記載する発明の特徴は、前記請求項１〜３のいずれか１の請求項の構成に加え、前記床版部材は、プレキャスト製のプレストレストコンクリート桁をもって構成し、該床版部材を多数並べて前記床版受梁に掛け渡し、該コンクリート桁の幅方向に跨らせて設置したＰＣ緊張材によってプレストレスを付与することにより床版を構成させていることにある。 According to a fourth aspect of the present invention, in addition to the structure of any one of the first to third aspects, the floor slab member is composed of a precast prestressed concrete girder, and the floor slab member is The slab is formed by arranging a large number of the slabs on the floor slab receiving beam and applying prestress with a PC tension member installed across the width direction of the concrete girder.
請求項５に記載する発明の特徴は、前記請求項４の構成に加え、前記アーチリブは、複数おきの床版部材に対応させた状態に設置していることにある。
The feature of the invention described in
本発明においては、杭列毎にその杭頭間に跨らせ形成した間にプレキャストコンクリート製の床版部材を掛け渡すことによって床版を形成し、その各床版受梁の下側にあって、前記各杭列毎に、該杭列を構成する支持杭に跨らせて支持させたアーチリブ受け梁備え、該アーチリブ受梁間にプレキャストコンクリート製のアーチリブを掛け渡して固定し、該アーチリブのアーチクラウン部の上面に前記床版部材の中央部分を支持させる構造としたことにより、アーチリブによるアーチ効果により軸圧縮力が卓越した部材となって、アーチリブ橋と同様に床版に対する曲げモーメントが小さくなり、高耐力構造となる。 In the present invention, a floor slab is formed by laying a floor slab member made of precast concrete between the pile heads for each pile row and is formed under each floor slab receiving beam. For each of the pile rows, an arch rib receiving beam supported across the support piles constituting the pile row is provided, and an arch rib made of precast concrete is spanned and fixed between the arch rib receiving beams. By adopting a structure in which the center part of the floor slab member is supported on the upper surface of the arch crown part, it becomes a member with excellent axial compression force due to the arch effect by the arch rib, and the bending moment to the floor slab is small like the arch rib bridge. It becomes a high strength structure.
しかし、桟橋の場合には、水面からの高さを大きくとれないためにアーチライズを大きく取ることができない場合が多く、その場合には、アーチリブには軸方向の圧縮力のみならず、曲げモーメントも発生する。これに対し、本発明では、床版部材及びアーチリブを、高強度繊維補強モルタルをもって形成しているため、所望の耐圧縮力及び耐曲げモーメントを得るに必要な部材厚さが小さくでき、このためアーチライズが小さい場合でも軽量で高耐力の桟橋とすることができる。 However, in the case of a pier, the height from the surface of the water cannot be made large, so it is often impossible to obtain a large arch rise. In that case, not only the axial compression force but also the bending moment is applied to the arch rib. Also occurs. On the other hand, in the present invention, since the floor slab member and the arch rib are formed with high-strength fiber reinforced mortar, the member thickness required to obtain the desired compression resistance and bending resistance can be reduced. Even if the arch rise is small, it is possible to make a pier with light weight and high strength.
また、アーチリブのアーチクラウン部の上面と前記床版部材の下面との間にゴム状の弾性材からなる沓を介在させ、床版部材の下面に前記アーチクラウン部により沓を介して上向きの力を与えた状態で架設されていることにより、床版部材に発生する断面力（曲げモーメント）を調整することができ、架設直後においては、床版部材は、単純梁として正の曲げモーメントが卓越した部材となるが、上記上向きの力があたえられることにより、連続梁としての断面力（曲げモーメント）状態となり、正の曲げモーメントと負の曲げモーメントの大きさを同じ程度とすることができる。この結果、床版部材に作用する断面力（曲げモーメント）の絶対値としては小さくなり、床版部材の部材厚を小さくできる。 Further, a heel made of a rubber-like elastic material is interposed between the upper surface of the arch crown portion of the arch rib and the lower surface of the floor slab member, and an upward force is exerted on the lower surface of the floor slab member via the ridge by the arch crown portion. It is possible to adjust the cross-sectional force (bending moment) generated in the floor slab member by installing it in a state where the slab is applied. Immediately after installation, the floor slab member has a positive bending moment as a simple beam. However, when the upward force is applied, the cross-sectional force (bending moment) of the continuous beam is obtained, and the magnitudes of the positive bending moment and the negative bending moment can be set to the same level. As a result, the absolute value of the cross-sectional force (bending moment) acting on the floor slab member is reduced, and the member thickness of the floor slab member can be reduced.
また、桟橋の床版部材に作用する変動荷重としては、車両等の重量が下向きに作用する反面、波による上揚力が上向きに作用し、桟橋の床版部材には、変動加重によって正負反対方向の断面力（曲げモーメント）が作用するため、床版部材に導入するプレストレスは軸力配置が望ましい。このとき、変動荷重作用時のコンクリート圧縮応力度は大きくなるので、床版部材に高強度繊維補強モルタルを用いることによりプレストレスによる軸力を多く導入することができ、その結果、床版部材の部材厚を小さくできる。 In addition, the variable load acting on the slab member of the pier is that the weight of the vehicle etc. acts downward, but the upward lifting force due to the waves acts upward, and the slab member of the pier is in the opposite direction due to the variable load Therefore, the prestress introduced into the floor slab member is preferably an axial force arrangement. At this time, since the degree of concrete compressive stress at the time of fluctuating load increases, it is possible to introduce a lot of axial force due to prestress by using high-strength fiber reinforced mortar for the floor slab member. The member thickness can be reduced.
更に、床版部材は、プレキャスト製のプレストレストコンクリート桁をもって構成し、該床版部材を多数並べて前記床版受梁に掛け渡し、該コンクリート桁の幅方向に跨らせて設置したＰＣ緊張材によってプレストレスを付与することにより床版を構成させることにより、アーチリブは各床版部材に対してではなく、これらが一体化された床版に対してその底面を支持する構造とすることができ、アーチリブは、複数おきの床版部材に対応させた状態に設置することによりその数を少なくすることができる。 Furthermore, the floor slab member is composed of a precast prestressed concrete girder, and a number of the floor slab members are arranged side by side and spanned over the floor slab receiving beam, and the PC tension member installed across the width direction of the concrete girder By configuring the floor slab by applying prestress, the arch ribs can be structured to support the bottom surface of the floor slab in which they are integrated, not to each floor slab member, The number of arch ribs can be reduced by installing them in a state corresponding to every other floor slab member.
次に本発明の好適な実施形態を図面に基づいて具体的に説明する。
図１〜図４は本発明を実施した杭式桟橋の一例を示しており、図において符号１０は水底地盤に支持させて立設した支持杭、１１は支持杭１０に支持させた床版、１２は床版下面中央を支えるアーチリブである。
Next, preferred embodiments of the present invention will be specifically described with reference to the drawings.
1 to 4 show an example of a pile-type jetty embodying the present invention. In the figure,
床版１１は、平行に多数並べられた床版部材１３とその間の間詰めコンクリート１４とによって構成され、床版１１の幅方向即ち床版部材１３の長さ方向に直行する方向にＰＣ緊張材１５を挿通し、これを床版１１の両側部に緊張定着することによって幅方向のプレストレスが導入されている。
The
床版部材１３は、プレキャスト製のコンクリート桁であってその長さ方向にプレストレスを付与したＰＣ桁をもって構成されている。この床版部材１３の両端を前記支持杭１０に支持させた互いに平行配置の床版受梁１６，１６に掛け渡して支持させている。
床版受梁１６上では、床版部材１３の延長線方向に隣り合う床版１１，１１間に間詰めコンクリート１７を打設し、各床版１１，１１間を一体化させている。これら床版１１，１１及び間詰めコンクリート１７の上面には必要に応じて舗装を施す。
The
On the floor
支持杭１０は、所望の広さに互いに平行な複数列配置に立設されており、床版受梁１６は各杭列１８毎に、各支持杭１０の柱頭部を埋め込んだ場所打ちコンクリートによって形成されている。
The
各床版受梁１０のやや下側にあって該床版受梁１０と平行にアーチリブ受梁２０が、各杭列１８の各支持杭１０に支持させて形成されている。このアーチリブ受梁２０は、その幅方向の中央に各支持杭１０を貫通させた状態に場所打ちコンクリートによって形成されている。
An arch rib
互いに隣り合う杭列１８，１８のアーチリブ受梁２０，２０間にアーチリブ１２が掛け渡されている。このアーチリブ１２はプレキャストコンクリートからなるアーチ材をもって構成されている。そして、アーチリブ１２のアーチクラウン部１２ａの上面にゴム状の弾性材からなる沓２１を介して床版部材１３の下面が支持されており、アーチクラウン部１２ａと沓２１及び床版部材１３は例えば図４に示すようにボルト２２によってヒンジ結合させる。
The
アーチリブ１２は、図３に示すように全ての床版部材１３毎に、その下側に架設しても良く、また図５に示すように、数本置きの床版部材１３下に設置するようにしてもよい。例えばアーチライジング量、即ちアーチリブ両端を結ぶ線からアーチクラウン部までの高さが大きい場合には、アーチリブの数を少なくし、小さい場合には多くする。
As shown in FIG. 3, the
また、各杭列１８，１８……間を連結する配置にタイ部材２３が掛け渡されている。このタイ部材２３は、杭列１８，１８間において互いに隣り合う支持杭１０，１０間に掛け渡されているものであり、各支持杭１０には、アーチリブ受梁２０の下側に鞘管からなるタイ部材受け２４が設置され、このタイ部材受け２４，２４間に前記タイ部材２３が掛け渡されている。
Moreover, the
このタイ部材２３は、図６に示すように、アーチリブ１２の自重及び下向きの外力が作用した際に生じる軸力によって、支持杭１０に水平力が生じるが、これに対抗させるように設置し、支持杭１０に対し前記アーチリブの軸力による曲げモーメントが作用しないようするものであり、例えば鋼管やＰＣ鋼材が使用できる。
As shown in FIG. 6, the
上述したプレキャスト製のアーチリブ１２及び床版部材１３は、何れも高強度繊維補強モルタルをもって形成した高強度プレキャストコンクリートにより構成されている。この高強度繊維補強モルタルとしては、例えば次の超高強度高じん性モルタルの使用が好ましい。
The precast
この超高強度高じん性モルタルは、少なくとも、セメント、ポゾラン質微粉末、粒径５ｍｍ以下の細骨材、短繊維補強材、減水剤および水を含むものである。 This ultra-high strength and high toughness mortar includes at least cement, pozzolanic fine powder, fine aggregate having a particle size of 5 mm or less, a short fiber reinforcing material, a water reducing agent and water.
使用されるセメントの種類は限定されるものでなく、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントや、高炉セメント、フライアッシュセメントを使用することが出来る。また、セメント質量部の４０〜５０％がビーライトである高ビーライトセメントも使用することが出来る。なお、モルタルの早期強度を向上しようとする場合は早強ポルトランドセメントが望ましく、モルタルの流動性を向上しようとする場合は、高ビーライトセメントや中庸熱セメント又は低熱ポルトランドセメントを使用することが望ましい。シリカフュームをプレミックスしたセメントはシリカフュームの分散性がよく、優れた流動性と超高強度とが得られるため、さらに望ましい。 The type of cement used is not limited, and various Portland cements such as ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, medium heat Portland cement, low heat Portland cement, blast furnace cement and fly ash cement can be used. . Moreover, the high belite cement which 40 to 50% of cement mass is belite can also be used. When trying to improve the early strength of mortar, early-strength Portland cement is desirable, and when trying to improve the fluidity of mortar, it is desirable to use high belite cement, moderately hot cement or low heat Portland cement. . Cement premixed with silica fume is more desirable because it has good dispersibility of silica fume and provides excellent fluidity and ultra-high strength.
ポゾラン質微粉末としては、シリカフューム、シリカダスト、高炉スラグ、シリカゾル、沈降シリカ等が挙げられる。一般にシリカフュームやシリカダストではその平均粒径が１．０μｍ以下であり、粉砕等をする必要が無く、本発明のポゾラン質微粉末として好適である。ポゾラン質微粉末を配合することにより、そのマイクロフィラー効果およびボールベアリング効果によりモルタルが緻密化し、圧縮強度が向上する。シリカフュームの配合量は、効果とコストとを考慮して、セメント１００質量部に対し５〜２０質量部が望ましい。５質量部を下廻るとモルタルの緻密化が十分でなく圧縮強度向上効果も乏しい。一方２０質量部を越えると効果が飽和すると共にコストアップを招来するので２０質量部以下とするのがよい。 Examples of the pozzolanic fine powder include silica fume, silica dust, blast furnace slag, silica sol, and precipitated silica. In general, silica fume and silica dust have an average particle size of 1.0 μm or less and do not need to be pulverized, and are suitable as the pozzolanic fine powder of the present invention. By blending the pozzolanic fine powder, the mortar is densified by the micro filler effect and the ball bearing effect, and the compressive strength is improved. The amount of silica fume is preferably 5 to 20 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement in consideration of the effect and cost. If it is less than 5 parts by mass, the mortar is not sufficiently densified and the effect of improving the compressive strength is poor. On the other hand, if it exceeds 20 parts by mass, the effect is saturated and the cost is increased.
また、材料コストを考慮して、粒径５ｍｍ以下の一般コンクリート用の細骨材を用いる。粒径２ｍｍ以上の細骨材があることによりモルタルの粘性が低減し、充填性が向上するという効果もある。細骨材としては川砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂またはこれらの混合物を使用することができる。細骨材の混合量は、モルタルの作業性や材料分離抵抗性、硬化後の強度や収縮低減効果の観点から、セメント１００質量部に対し、５０〜１５０質量部が好ましい。 In consideration of material costs, fine aggregate for general concrete having a particle size of 5 mm or less is used. The presence of fine aggregate having a particle size of 2 mm or more has the effect of reducing the viscosity of the mortar and improving the filling property. As the fine aggregate, river sand, land sand, sea sand, crushed sand, silica sand or a mixture thereof can be used. The mixing amount of the fine aggregate is preferably 50 to 150 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement from the viewpoints of mortar workability, material separation resistance, strength after curing, and shrinkage reduction effect.
細骨材に含まれる微粉分（１５０μｍ以下）が少ない場合、モルタルの材料分離や強度低下を起こすことがあるので、微粉分が少ない場合には、細骨材の一部を不活性な微粉末例えば、粉末度がセメントと同程度の石灰石微粉末（例えば、平均粒径１５μｍ程度のもの）で置換し、微粉分を補うと良好な材料分離抵抗性と高い圧縮強度が得られる。不活性な粉末を添加することによって、水和熱の抑制や温度ひび割れの防止にも効果がある。 If the fine aggregate contained in the fine aggregate (150 μm or less) is small, mortar material may be separated and the strength may be reduced. If the fine powder is small, a part of the fine aggregate is inactive fine powder. For example, by replacing with fine limestone powder (for example, having an average particle size of about 15 μm) with a fineness equal to that of cement and supplementing the fine powder content, good material separation resistance and high compressive strength can be obtained. By adding an inert powder, it is effective in suppressing heat of hydration and preventing temperature cracking.
短繊維補強材として、金属繊維、無機繊維及び有機繊維からなる群から選ばれた１又は２以上を用いる。これらを混入するとひび割れ抵抗性と靱性が向上する。添加量は、施工性、経済性を考慮して、モルタル全体に対して３ｖｏｌ％以下とするのが望ましい。 As the short fiber reinforcing material, one or two or more selected from the group consisting of metal fibers, inorganic fibers and organic fibers are used. When these are mixed, crack resistance and toughness are improved. The addition amount is desirably 3 vol% or less with respect to the entire mortar in consideration of workability and economy.
減水剤としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤を使用することができる。これらのうち、減水効果が大きい高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することが好ましい。減水剤の配合量は、モルタルの流動性、材料分離抵抗性、凝結時間、硬化後の強度、さらにはコスト等に鑑み、セメント１００質量部に対し、０．１〜５．０質量部が望ましい。なお、減水剤は液状又は粉末状どちらでも使用可能である。また、強度を発現させるためにはモルタル中に過剰な空気が入ることは望ましくなく、消泡剤を混入することが望ましい。 As the water reducing agent, a lignin-based, naphthalenesulfonic acid-based, melamine-based, or polycarboxylic acid-based water reducing agent, an AE water reducing agent, a high-performance water reducing agent, or a high-performance AE water reducing agent can be used. Among these, it is preferable to use a high performance water reducing agent or a high performance AE water reducing agent having a large water reducing effect. The blending amount of the water reducing agent is preferably 0.1 to 5.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement in view of mortar fluidity, material separation resistance, setting time, strength after curing, and cost. . The water reducing agent can be used in a liquid or powder form. Moreover, in order to express intensity | strength, it is not desirable for excess air to enter into mortar, and it is desirable to mix an antifoamer.
収縮低減を目的として、石灰系またはカルシウムスルホアルミネート系の膨張剤や、アルミ粉などの発泡剤を添加しても良い。膨張剤はセメント１００質量部に対して３〜１５質量部、発泡剤はセメント１００質量部に対し、０．０００５〜０．００２５質量部とするのが好ましい。 For the purpose of reducing shrinkage, a lime-based or calcium sulfoaluminate-based expansion agent or a foaming agent such as aluminum powder may be added. The expansion agent is preferably 3 to 15 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement, and the foaming agent is preferably 0.0005 to 0.0025 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement.
また、この超高強度高じん性モルタルの製造方法は、特に限定するものではないが、例えば次の（１）又は（２）の手段等によることができる。
（１）全材料（水、混和剤、セメント、ポゾラン質微粉末、細骨材および短繊維補強材）を一度に練混ぜる。
（２）短繊維補強材以外の材料を練混ぜた後に、短繊維補強材を加え、再度練混ぜる。短繊維補強材はアジテータ車に添加しても良い。
Moreover, the manufacturing method of this ultra high strength high toughness mortar is not particularly limited, but for example, the following means (1) or (2) can be used.
(1) All materials (water, admixture, cement, pozzolanic fine powder, fine aggregate and short fiber reinforcing material) are mixed at once.
(2) After kneading materials other than the short fiber reinforcing material, add the short fiber reinforcing material and knead again. The short fiber reinforcement may be added to the agitator vehicle.
練混ぜに用いるミキサは、通常のモルタルやコンクリートの練混ぜに用いられるものであれば、いずれのタイプでもよく、例えば、ホバートミキサ、ハンドミキサ、強制練りパン型ミキサ、強制練り水平二軸ミキサ等が用いられる。短繊維補強材の練混ぜにはアジテータ車を使用することもできる。 The mixer used for kneading may be any type as long as it is used for kneading ordinary mortar or concrete. For example, Hobart mixer, hand mixer, forced kneading pan type mixer, forced kneading horizontal biaxial mixer, etc. Is used. An agitator wheel can be used to mix the short fiber reinforcement.
また、モルタルの養生方法は、常温養生、蒸気養生、加熱養生、断熱養生等を行えばよい。ただし、早期に強度を発現させ、初期ひび割れを防止又は低減させる目的で、蒸気養生、加熱養生、断熱養生などの促進養生を行うことが望ましい。 The mortar curing method may be normal temperature curing, steam curing, heat curing, heat insulation curing, or the like. However, it is desirable to perform accelerated curing such as steam curing, heat curing, and heat insulation curing for the purpose of developing strength early and preventing or reducing initial cracking.
この桟橋の構築に際しては、予め工場にてアーチリブ１２及び床版部材１３を形成しておき、これを施工現場に搬入する。施工現場では、支持杭１０を所望の間隔に立設した後、所定の高さ位置にタイ部材受け２４を設置するとともに、各杭列１８毎にその杭頭部に支持させて床版受梁１６及びその下のアーチリブ受梁２０をそれぞれ場所打ちコンクリートにより形成する。
When constructing this pier, the
各杭列間において隣り合う支持杭１０，１０のタイ部材受け２４，２４間にタイ部材２３を掛け渡した後、アーチリブ１２をアーチリブ受梁２０間に支持させて架設する。しかる後、床版部材１３を床版受梁２０，２０間に掛け渡し、必要な場所打ちコンクリートを打設するとともに幅方向のプレストレスを導入して床版１１を形成する。
After the
しかる後、アーチクラウン部１２ａの近傍と床版１１の下面との間隔内にジャッキ（図示しない）を挿入し、該ジャッキによって前記間隔を広げることにより床版１１の中央部分に上向きの力与えたる。この状態で広がった状態のアーチクラウン部１２ａの上面と床版１１の下面との間に沓２１を圧入し、ボルトによる結合作業の後、ジャッキを取り外す。これによって、床版１１の下面中央に常時アーチリブ１２による上向きの力が作用された状態とする。
After that, a jack (not shown) is inserted into the space between the vicinity of the
このようにアーチリブ１２のアーチクラウン部の上面と前記床版部材の下面との間にゴム状の弾性材からなる沓２１を介在させ、床版部材１３の下面に前記アーチクラウン部により沓を介して上向きの力を与えた状態で架設されていることにより、図７（ａ）に示すように架設直後においては、床版部材１３は、単純梁として正の曲げモーメント（＋Ｍ）が卓越した部材となるが、上記上向きの力があたえられることにより、図７（ｂ）に示すように、連続梁としての断面力（曲げモーメント）状態となり、正の曲げモーメント（＋Ｍ）と負の曲げモーメント（−Ｍ）の大きさを同じ程度とすることができる。この結果、床版部材１３に作用する断面力（曲げモーメント）の絶対値としては小さくなり、床版部材の部材厚を小さくできる。
In this way, the
また、桟橋の床版部材１３に作用する変動荷重としては、図８に示すように車両などの車両等の重量が下向きに作用する反面、波による上揚力が上向きに作用し、桟橋の床版部材１３には、変動荷重によって正負反対方向の断面力（曲げモーメント）（＋Ｍ）（−Ｍ）が作用するため、床版部材１３に導入するプレストレスは軸力配置が望ましく、ＰＣ緊張材１５，１５を偏心させないで、上下に平行に設置する。このとき、変動荷重作用時における荷重とプレストレスとの合成応力度、即ちコンクリート圧縮応力度は大きくなるので、床版部材１３に高強度繊維補強モルタルを用いることによりプレストレスによる軸力を多く導入することができ、その結果、床版部材１３の部材厚を小さくできる。
Further, as the variable load acting on the
１０ 支持杭
１１ 床版
１２ アーチリブ
１２ａ アーチクラウン部
１３ 床版部材
１４ 間詰めコンクリート
１５ ＰＣ緊張材
１６ 床版受梁
１７ 間詰めコンクリート
１８ 杭列
２０ アーチリブ受梁
２１ 沓
２２ ボルト
２３ タイ部材
２４ タイ部材受け
DESCRIPTION OF
Claims (5)
前記各床版受梁の下側にあって、前記杭列を構成する支持杭に跨らせて支持させたアーチリブ受け梁形成し、該アーチリブ受梁間にプレキャストコンクリート製のアーチリブを掛け渡して固定し、該アーチリブのアーチクラウン部の上面に前記床版部材の中央部分を支持させ、前記床版部材及びアーチリブは、高強度繊維補強モルタルをもって形成した高強度プレキャストコンクリートにより構成されていることを特徴としてなる杭式桟橋。 A plurality of support piles are erected on the water bottom in a plurality of rows, and a concrete floor slab receiving beam is formed across the pile heads for each pile row of the support piles. In a pile-type pier that forms a floor slab by hanging a pre-cast concrete floor slab member between beams,
An arch rib receiving beam is formed on the lower side of each floor slab support beam and supported across a support pile constituting the pile row, and a precast concrete arch rib is spanned between the arch rib support beams and fixed. The center portion of the floor slab member is supported on the upper surface of the arch crown portion of the arch rib, and the floor slab member and the arch rib are made of high-strength precast concrete formed with high-strength fiber reinforced mortar. As a pile-type pier.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007193573A JP2009030279A (en) | 2007-07-25 | 2007-07-25 | Pile pier |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007193573A JP2009030279A (en) | 2007-07-25 | 2007-07-25 | Pile pier |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2009030279A true JP2009030279A (en) | 2009-02-12 |
Family
ID=40401080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007193573A Pending JP2009030279A (en) | 2007-07-25 | 2007-07-25 | Pile pier |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2009030279A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014125728A (en) * | 2012-12-25 | 2014-07-07 | Fuji Ps Corp | Structure of wall body |
| JP2018115514A (en) * | 2017-01-20 | 2018-07-26 | 五洋建設株式会社 | Method for constructing pile bearing structure, and reinforcement member used in the pile bearing structure |
| CN108716192A (en) * | 2018-05-28 | 2018-10-30 | 中铁第勘察设计院集团有限公司 | Railway Bridges And Piers add deck type to encircle anti-fall stone structure |
| JP2020200722A (en) * | 2019-06-13 | 2020-12-17 | 有限会社インターフェイス | Tsunami evacuation tower |
-
2007
- 2007-07-25 JP JP2007193573A patent/JP2009030279A/en active Pending
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