JP2009015341A - Optical fiber - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、低累積分散、及び、低損失を有する光ファイバに関するものである。 The present invention relates to an optical fiber having low cumulative dispersion and low loss.
分散マネージメント線路で、40Gb/sを越える高速大容量伝送に対応する光伝送路を得るためには、光伝送路中の累積分散を低減する必要がある。単一モードファイバ(single mode fiber:SMF)では、分散が波長1550nmにおいて16ps/nm/km程度と大きいため、伝送中の累積分散の影響により、40Gb/sの高速伝送においては伝送後の波形が著しく劣化してしまう。その点、非零分散シフトファイバ(non-zero dispersion shifted fiber: NZ―DSF)では、波長1550nmにおける分散を5ps/nm/km程度にまで低減しており、高速伝送に適した光ファイバであると言える。しかし、このNZ―DSFを用いて長距離大容量伝送を行う際には、高パワーの光信号を伝送すると、四波混合(four-wave mixing:FWM)が生じてしまうという別の問題が発生する。 In order to obtain an optical transmission line corresponding to high-speed and large-capacity transmission exceeding 40 Gb / s with a dispersion management line, it is necessary to reduce the accumulated dispersion in the optical transmission line. In a single mode fiber (SMF), the dispersion is as large as about 16 ps / nm / km at a wavelength of 1550 nm. Therefore, due to the effect of cumulative dispersion during transmission, the waveform after transmission is high-speed transmission at 40 Gb / s. It will deteriorate significantly. On the other hand, non-zero dispersion shifted fiber (NZ-DSF) is an optical fiber suitable for high-speed transmission because the dispersion at a wavelength of 1550 nm is reduced to about 5 ps / nm / km. I can say that. However, when long-distance and large-capacity transmission is performed using the NZ-DSF, another problem arises that when a high-power optical signal is transmitted, four-wave mixing (FWM) occurs. To do.
そこで、分散マネージメント線路に好適に用いられる光ファイバとして、SMFとNZ−DSFの中間の分散を有するMDF(medial dispersion fiber)が提案され、FWMを発生することなく累積分散を低減することに成功している。このMDFで、大容量化に伴い生じてくる非線形現象の影響を抑制するためには、その実効コア断面積(Aeff)を拡大する必要があり、また、長距離大容量伝送に必須の低損失特性も満たす必要がある。 Therefore, MDF (medial dispersion fiber) having an intermediate dispersion between SMF and NZ-DSF has been proposed as an optical fiber suitable for use in a dispersion management line, and succeeded in reducing cumulative dispersion without generating FWM. ing. In order to suppress the influence of the nonlinear phenomenon that occurs with the increase in capacity with this MDF, it is necessary to increase its effective core area (Aeff), and low loss that is essential for long-distance large-capacity transmission It is also necessary to satisfy the characteristics.
上記要求特性を満たすべく、MDFの1つの形式として、中心に位置する第1コアの屈折率がその外周側に位置する第2コアの屈折率よりも小さい、凹ガイド型プロファイルを有する光ファイバが提案されている。特許文献1には、第1コア及び第2コアのクラッドに対する比屈折率差をそれぞれ−0.1%〜−0.4%、及び、0.6%〜0.7%とした凹ガイド型のプロファイルの光ファイバが記載されており、この構成によって、波長1550nmにおいて、分散が8ps/nm/kmと小さく、かつ伝送損失が0.21dB/km以下である光ファイバが実現されており、低累積分散と低損失の両立に成功している。しかし、この光ファイバにおいても、波長1550nmにおけるAeffは、100μm2程度であり、充分な非線形性は得られていない。 In order to satisfy the above required characteristics, one type of MDF is an optical fiber having a concave guide profile in which the refractive index of the first core located at the center is smaller than the refractive index of the second core located on the outer peripheral side thereof. Proposed. Patent Document 1 discloses a concave guide type in which the relative refractive index difference between the first core and the second core relative to the cladding is -0.1% to -0.4% and 0.6% to 0.7%, respectively. With this configuration, an optical fiber having a dispersion as small as 8 ps / nm / km and a transmission loss of 0.21 dB / km or less at a wavelength of 1550 nm is realized. It has succeeded in achieving both cumulative dispersion and low loss. However, even in this optical fiber, Aeff at a wavelength of 1550 nm is about 100 μm 2 , and sufficient nonlinearity is not obtained.
一方、高速大容量伝送に適した光ファイバとして、中心に位置する第1コアとその外周側に位置し、第1コアよりも低い屈折率を有する第2コアと、第2コアの外周側に位置し、第2コアよりも低い屈折率を有するクラッドから成るデュアルシェイプ型のプロファイルを有する光ファイバも検討されている(例えば、非特許文献1)。この形式の光ファイバでは、波長1550nmにおいて、0.195dB/kmの低損失特性と、8ps/nm/kmの分散と、65μm2のAeffとが実現されている。しかし、この形式の光ファイバでは、伝送損失を0.19dB/km以下にまで低減する技術は未だ開発されていない。 On the other hand, as an optical fiber suitable for high-speed and large-capacity transmission, a first core located at the center, a second core positioned on the outer peripheral side thereof and having a lower refractive index than the first core, and an outer peripheral side of the second core. An optical fiber having a dual-shaped profile formed of a clad positioned and having a lower refractive index than the second core has also been studied (for example, Non-Patent Document 1). In this type of optical fiber, a low loss characteristic of 0.195 dB / km, a dispersion of 8 ps / nm / km, and an Aeff of 65 μm 2 are realized at a wavelength of 1550 nm. However, for this type of optical fiber, a technique for reducing the transmission loss to 0.19 dB / km or less has not yet been developed.
本発明は、上記2種類の光ファイバの内で、W−セグメント型プロファイルを有する光ファイバを改良し、もって低累積分散と、低損失とを実現できる光ファイバを提供することを目的とする。 An object of the present invention is to improve an optical fiber having a W-segment type profile among the above two types of optical fibers, and to provide an optical fiber capable of realizing low cumulative dispersion and low loss.
本発明の光ファイバは、中心から外周方向に向かって順次に配列された、最大屈折率がnc1の第1コア、最小屈折率がnc2の第2コア、最大屈折率がnc3の第3コア、及び、屈折率がncのクラッドを少なくとも有し、nc1>nc3>nc2である光ファイバにおいて、
波長1550nmにおける分散が+5ps/nm/km以上で+15ps/nm/km以下の範囲にあり、かつ波長1550nmにおける伝送損失が0.19dB/km以下であり、
前記第1コアのクラッドに対する比屈折率差Δ1が0.35%以上で0.6%以下の範囲にあり、
前記第2コアのクラッドに対する比屈折率差Δ2が−0.40%以上で0.20%以下の範囲にあり、
前記第3コアのクラッドに対する比屈折率差Δ3が0.1%以上で0.3%以下の範囲にあり、
前記第3コアの直径(2c)に対する前記第1コアの直径(2a)の比(2a/2c)が0.35以上で0.6以下の範囲にあり、かつ前記第3コアの外形(2c)に対する前記第2コアの直径(2b)の比(2b/2c)が0.6以上で0.9以下の範囲にあることを特徴とする。
The optical fiber according to the present invention includes a first core having a maximum refractive index of nc1, a second core having a minimum refractive index of nc2, and a second core having a maximum refractive index of nc3 , which are sequentially arranged from the center toward the outer periphery. 3 core, and the refractive index has at least a cladding of n c, the optical fiber is n c1> n c3> n c2 ,
The dispersion at a wavelength of 1550 nm is in the range of +5 ps / nm / km to +15 ps / nm / km and the transmission loss at a wavelength of 1550 nm is 0.19 dB / km or less,
The relative refractive index difference Δ1 with respect to the cladding of the first core is in the range of 0.35% to 0.6%,
The relative refractive index difference Δ2 with respect to the cladding of the second core is in the range of −0.40% to 0.20%,
The relative refractive index difference Δ3 with respect to the cladding of the third core is in the range of 0.1% to 0.3%,
The ratio (2a / 2c) of the diameter (2a) of the first core to the diameter (2c) of the third core is in the range of 0.35 to 0.6 and the outer shape (2c) of the third core The ratio (2b / 2c) of the diameter (2b) of the second core with respect to (2) is in the range of 0.6 or more and 0.9 or less.
なお、本明細書で使用する比屈折率差Δ1、Δ2、Δ3、ΔCは以下の式(1)〜(4)により定義される。
Δ1=[(nC1−nC)/nC1]・100 (1)
Δ2=[(nC2−nC)/nC2]・100 (2)
Δ3=[(nC3−nC)/nC3]・100 (3)
ΔC=[(nC−ng)/nC]・100 (4)
ここで、図1に示すW−セグメント型プロファイルの光ファイバでは、nC1は第1コアの最大屈折率、nC2は第2コアの最小屈折率、nC3は第3コアの最大屈折率、ngは純シリカの屈折率、そしてnCはクラッドの屈折率である。
Note that the relative refractive index differences Δ1, Δ2, Δ3, and ΔC used in this specification are defined by the following equations (1) to (4).
Δ1 = [(n C1 −n C ) / n C1 ] · 100 (1)
Δ2 = [(n C2 −n C ) / n C2 ] · 100 (2)
Δ3 = [(n C3 −n C ) / n C3 ] · 100 (3)
ΔC = [(n C −n g ) / n C ] · 100 (4)
In the optical fiber having the W-segment profile shown in FIG. 1, n C1 is the maximum refractive index of the first core, n C2 is the minimum refractive index of the second core, n C3 is the maximum refractive index of the third core, n g is the refractive index of pure silica, and n C is the refractive index of the cladding.
また、本明細書において、カットオフ波長λcとは、ITU−T(国際電気通信連合)
G.650で定義するカットオフ波長λcをいう。その他、本明細書で特に定義しない用語についてはITU−TG.650における定義、測定方法に従うものとする。
In this specification, the cutoff wavelength λc is ITU-T (International Telecommunication Union).
G. The cutoff wavelength λc defined by 650 is referred to. For other terms not specifically defined in this specification, ITU-TG. The definition and measurement method in 650 shall be followed.
本発明のW−セグメント型プロファイルを有する光ファイバは、第1コア、第2コア及び第3コアとクラッドとを有し、典型的には、図1に示した3層コア構造のプロファイルを採用し、好ましくは、クラッドにフッ素を添加し、クラッドの純シリカに対する比屈折率差ΔCを小さな値(例えば、−0.2%以下)に設定することで、波長1550nmにおける分散が+5ps/nm/km以上で+15ps/nm/km以下の範囲にあり、かつ波長1550nmにおける伝送損失が0.19dB/km以下の特性を実現する。つまり、本発明の光ファイバは、W−セグメント型プロファイルを有する光ファイバにおいて、低分散を維持しながら、伝送損失を0.19dB/km以下にまで低減できる効果を奏する。 The optical fiber having the W-segment type profile of the present invention has a first core, a second core, a third core, and a cladding, and typically employs the profile of the three-layer core structure shown in FIG. Preferably, by adding fluorine to the clad and setting the relative refractive index difference ΔC of the clad to pure silica to a small value (for example, −0.2% or less), the dispersion at a wavelength of 1550 nm is +5 ps / nm / The characteristic is that the transmission loss is 0.19 dB / km or less at a wavelength of 1550 nm in the range of km or more and +15 ps / nm / km or less. That is, the optical fiber of the present invention has an effect of reducing transmission loss to 0.19 dB / km or less while maintaining low dispersion in an optical fiber having a W-segment type profile.
以下、図面を参照し、本発明の好適な実施形態例に基づいて本発明を更に説明する。図1(a)及び(b)はそれぞれ、本発明の一実施形態例である、W−セグメント型プロファイルを有する光ファイバの横断面、及び、軸方向断面での屈折率プロファイルを示す。本実施形態例の光ファイバは、中心から外周方向に向かって、第1コア21、第2コア22、第3コア23、及び、クラッド24を有する。尚、クラッド24の外側の線は省略されている。
Hereinafter, the present invention will be further described based on preferred embodiments of the present invention with reference to the drawings. 1 (a) and 1 (b) show a refractive index profile in a cross section and an axial cross section of an optical fiber having a W-segment type profile, respectively, according to an embodiment of the present invention. The optical fiber according to the present embodiment includes a
クラッド24は、フッ素(F)がドープされて、純シリカ(SiO2)よりも低い屈折率を有する。このようにクラッド24を純シリカ(SiO2)よりも低い屈折率とすることにより、第1コアに添加するゲルマニウム(Ge)の量を少なくすることができることから、低損失の光ファイバが実現できる。また、本実施形態例の光ファイバでは、第1〜第3コアの屈折率が全て純シリカの屈折率よりも低い値に設定してあるが、本発明の光ファイバの屈折率プロファイルはこれに限定されるものではない。
The
上記構成により、本実施形態例に係る光ファイバでは、波長1550nmにおける分散が+8ps/nm/km以上で+15ps/nm/km以下の範囲にある。また、この光ファイバを直径20mmで曲げたときの波長1550nmにおける曲げ損失が10dB/m以下であり、波長1550nmにおけるPMDが0.1ps/km1/2以下である。更に、波長1550nmにおける分散スロープが0.08ps/nm2/km以下である。 With the above configuration, in the optical fiber according to this embodiment, the dispersion at the wavelength of 1550 nm is in the range of +8 ps / nm / km or more and +15 ps / nm / km or less. Further, when this optical fiber is bent at a diameter of 20 mm, the bending loss at a wavelength of 1550 nm is 10 dB / m or less, and the PMD at a wavelength of 1550 nm is 0.1 ps / km 1/2 or less. Furthermore, the dispersion slope at a wavelength of 1550 nm is 0.08 ps / nm 2 / km or less.
本発明の光ファイバの好ましい態様では、第1コア21の比屈折率差Δ1は、0.35%以上で0.6%以下の範囲にある。第2コア22の比屈折率差Δ2は、−0.40%以上で0.20%以下の範囲にある。第3コア23の比屈折率差Δ3は、0.1%以上で0.3%以下の範囲にある。クラッド24の純シリカ(屈折率ng)に対する比屈折率差ΔCは、低損失を得るために−0.2%以下が好ましく、さらに好ましくは−0.3%以下である。
In a preferred embodiment of the optical fiber of the present invention, the relative refractive index difference Δ1 of the
また、第3コア23の直径(2c)に対する第1コア21の直径(2a)の比(Ra1=2a/2c)は、0.35以上で0.6以下の範囲にあり、第3コア23の直径(2c)に対する第2コア22の直径(2b)の比(Ra2=2b/2c)は、0.6以上で0.9以下の範囲にある。なお、本発明では、W−セグメント型プロファイルを有する光ファイバの各部の直径は以下のように定義する。図1において、第1コア21の直径2aは、第1コア21にあってクラッドと等しい屈折率を有し、且つ中心を挟んで対向する2つの位置を結ぶ線の長さである。第2コア22の直径2bは、第2コア22と第3コア23との境界領域でクラッド24と等しい屈折率を有し、且つ中心を挟んで対向する2つの位置を結ぶ線の長さである。第3コア23の直径2cは、第3コア23とクラッド24の境界領域でΔ3の1/10の比屈折率差を有し、且つ中心を挟んで対向する2つの位置を結ぶ線の長さである。
The ratio (Ra1 = 2a / 2c) of the diameter (2a) of the
本実施形態例の光ファイバよると、40Gb/sを超える高速大容量伝送路に対応するために、図1に示すようなW−セグメント型プロファイルを用いて、波長1550nmにおける分散が+5ps/nm/km以上+15ps/nm/km以下であり、かつ伝送損失が0.19dB/km以下である光ファイバが実現できる。なお、入射光の高パワー化に伴うFWM発生を考慮すると、波長1550nmにおける分散が+8ps/nm/km以上であることがより好ましい。 According to the optical fiber of the present embodiment, in order to cope with a high-speed and large-capacity transmission line exceeding 40 Gb / s, dispersion at a wavelength of 1550 nm is +5 ps / nm / using a W-segment type profile as shown in FIG. It is possible to realize an optical fiber having a transmission loss of 0.19 dB / km or less and at least km + 15 ps / nm / km. In consideration of generation of FWM associated with higher power of incident light, the dispersion at a wavelength of 1550 nm is more preferably +8 ps / nm / km or more.
図2(a),(b)に示す比較例の凹ガイド型プロファイルを有する光ファイバは、同図(a)に示すように、中心から外周方向に向かって、第1コア11、第2コア12、第3コア13、及び、クラッド14が順次に配設される。尚、クラッド14の外側の線は省略されている。比較例の光ファイバでは、各コアの比屈折率差Δ1〜Δ3及び直径比率Ra1、Ra2を含むパラメータを変化させたときの、分散、分散スロープ(slope)、実効コア断面積(Aeff)、カットオフ波長(λc)に及ぼす影響は、表1に示すとおりである。
表1に示したパラメータのうちでも、特に、第2コアの比屈折率比Δ2は、Aeffや、分散、伝送損失に大きく影響を及ぼす因子である。そこで、第2コアの比屈折率差Δ2と、波長1550nmにおけるAeff、分散及び伝送損失との関係を調べるために、他のパラメータを固定し、Δ2のみを変えて、上記実施形態例の凹ガイド型プロファイルを有する光ファイバを試作した。他のパラメータとしては、Δ1を−0.1%、Δ3を−0.3%、Ra1(=2a/2c)を0.4、Ra2(=2b/2c)を0.8程度に設定した。また第3コアの直径2cは直径20mmで曲げたときの波長1550nmにおける曲げ損失が10dB/m以下になるように調整した。
Among the parameters shown in Table 1, in particular, the relative refractive index ratio Δ2 of the second core is a factor that greatly affects Aeff, dispersion, and transmission loss. Therefore, in order to investigate the relationship between the relative refractive index difference Δ2 of the second core and the Aeff, dispersion, and transmission loss at the wavelength of 1550 nm, other parameters are fixed, only Δ2 is changed, and the concave guide of the above embodiment is used. An optical fiber having a mold profile was fabricated. As other parameters, Δ1 was set to −0.1%, Δ3 was set to −0.3%, Ra1 (= 2a / 2c) was set to 0.4, and Ra2 (= 2b / 2c) was set to about 0.8. The
試作品から得られた、Δ2とAeff及び分散との関係を図3のグラフに示す。同図から、図2に示した凹ガイド型プロファイルで、波長1550nmにおいて、分散を+5ps/nm/km以上で+15ps/nm/km以下に維持しながらAeffを110μm2以上に拡大するためには、Δ2を0.55%以下にする必要があることが判る。ここで、他のパラメータを最適化することにより、分散を所望の範囲に維持しながらAeffをさらに拡大するプロファイルを選択することも可能であるが、伝送損失や曲げ損失を同時に維持することが難しい。 The relationship between Δ2, Aeff, and dispersion obtained from the prototype is shown in the graph of FIG. From the figure, in order to increase Aeff to 110 μm 2 or more while maintaining dispersion at +5 ps / nm / km or more and +15 ps / nm / km or less at a wavelength of 1550 nm in the concave guide profile shown in FIG. It can be seen that Δ2 needs to be 0.55% or less. Here, by optimizing other parameters, it is possible to select a profile that further expands Aeff while maintaining dispersion within a desired range, but it is difficult to simultaneously maintain transmission loss and bending loss. .
図4に、上記試作品で得られた、Δ2と波長1550nmにおける伝送損失との関係を示す。同図から、低損失特性を維持しながらAeffを拡大するためには、Δ2を0.55%以下に設定する必要がある。他の各パラメータに関しても、同様に試作品の特性を測定することにより、表2に示すような主要因及び副要因に基づいて、同表に示す好ましい下限及び上限が決定された。
さらに、パラメータΔ1を種々に変え、他のパラメータを固定して、比較例の光ファイバを試作した。他のパラメータとしては、Δ2を0.5%、Δ3を−0.3%、Ra1(=2a/2c)を0.4,Ra2(2b/2c)を0.8程度に設定した。また第3コアの直径2cは直径20mmで曲げたときの波長1550nmにおける曲げ損失が10dB/m以下になるように調整した。試作品から、図5に示す、Δ1と波長1550nmにおける伝送損失との関係が得られた。同図から、Δ1には伝送損失に関して最適領域が存在することが判明した。すなわち、凹ガイド型プロファイルを有する光ファイバで、より低損失特性を得るためには、Δ1が−0.35%〜0.0%の間の領域に設定されることが好ましい。
Furthermore, the optical fiber of the comparative example was prototyped by changing the parameter Δ1 variously and fixing other parameters. As other parameters, Δ2 was set to 0.5%, Δ3 to −0.3%, Ra1 (= 2a / 2c) to 0.4, and Ra2 (2b / 2c) to about 0.8. The
図1に示した、本発明の実施形態例のW−セグメント型プロファイルを有する光ファイバについて、Δ1〜Δ3及びRa1,Ra2から成る各パラメータを変化させたときの、分散、分散スロープ、Aeff、λcに及ぼす影響は、表3に示すとおりである。
種々のパラメータを有する試作品を製作して、その特性を調べた。それらの特性から、各パラメータの最適範囲(下限及び上限)は、表4に示すような主要因、副要因により、同表に示したように決定された。
表5及び表6はそれぞれ、表2及び表4に示した範囲で各パラメータの値の幾つかを選択して製作された、凹ガイド型プロファイルを有する比較例の光ファイバの試作品、及び、W−セグメント型プロファイルを有する上記実施形態の光ファイバの試作品の構成及びその特性を示す。
なお、表5、表6における分散、分散スロープ(slope)、Aeff、20mmで曲げたときの損失(曲げ@20Φ)、伝送損失(損失)、及び、PMDは全て波長1550nmにおける値である。
試作品は、分散、分散スロープ、Aeff、λc、20mmで曲げたときの損失、伝送損失、及び、PMDの何れの特性においても、良好な値が得られた。
In Tables 5 and 6, the dispersion, dispersion slope (slope), Aeff, loss when bent at 20 mm (bending @ 20Φ), transmission loss (loss), and PMD are all values at a wavelength of 1550 nm.
In the prototype, good values were obtained for any of dispersion, dispersion slope, Aeff, λc, loss when bent at 20 mm, transmission loss, and PMD.
21:第1コア
22:第2コア
23:第3コア
24:クラッド
11:第1コア
12:第2コア
13:第3コア
14:クラッド
21: 1st core 22: 2nd core 23: 3rd core 24: Clad 11: 1st core 12: 2nd core 13: 3rd core 14: Clad
Claims (6)
波長1550nmにおける分散が+5ps/nm/km以上で+15ps/nm/km以下の範囲にあり、かつ波長1550nmにおける伝送損失が0.19dB/km以下であり、
前記第1コアのクラッドに対する比屈折率差Δ1が0.35%以上で0.6%以下の範囲にあり、
前記第2コアのクラッドに対する比屈折率差Δ2が−0.40%以上で0.20%以下の範囲にあり、
前記第3コアのクラッドに対する比屈折率差Δ3が0.1%以上で0.3%以下の範囲にあり、
前記第3コアの直径(2c)に対する前記第1コアの直径(2a)の比(2a/2c)が0.35以上で0.6以下の範囲にあり、かつ前記第3コアの直径(2c)に対する前記第2コアの直径(2b)の比(2b/2c)が0.6以上で0.9以下の範囲にあることを特徴とする光ファイバ。 A first core having a maximum refractive index of n c1, a second core having a minimum refractive index of n c2, a third core having a maximum refractive index of n c3 , and a refractive index, which are sequentially arranged from the center toward the outer periphery. In an optical fiber having at least n c claddings and n c1 > n c3 > n c2
The dispersion at a wavelength of 1550 nm is in the range of +5 ps / nm / km to +15 ps / nm / km and the transmission loss at a wavelength of 1550 nm is 0.19 dB / km or less,
The relative refractive index difference Δ1 with respect to the cladding of the first core is in the range of 0.35% to 0.6%,
The relative refractive index difference Δ2 with respect to the cladding of the second core is in the range of −0.40% to 0.20%,
The relative refractive index difference Δ3 with respect to the cladding of the third core is in the range of 0.1% to 0.3%,
The ratio (2a / 2c) of the diameter (2a) of the first core to the diameter (2c) of the third core is in the range of 0.35 to 0.6 and the diameter (2c) of the third core The ratio (2b / 2c) of the diameter (2b) of the second core to (2) is in the range of 0.6 or more and 0.9 or less.
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010176123A (en) * | 2009-01-27 | 2010-08-12 | Draka Comteq Bv | Single-mode optical fiber having enlarged effective area |
JP2013035722A (en) * | 2011-08-09 | 2013-02-21 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Methods for manufacturing optical fiber base material and optical fiber |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003104751A (en) * | 2001-07-26 | 2003-04-09 | Fujikura Ltd | Method of manufacturing optical fiber preform |
JP2003188822A (en) * | 2001-10-10 | 2003-07-04 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Optical transmission line and optical transmission system using the optical transmission line |
WO2004011975A1 (en) * | 2002-07-31 | 2004-02-05 | Corning Incorporated | Non-zero dispersion shifted optical fiber having large effective area, low slope and low zero dispersion |
-
2008
- 2008-09-12 JP JP2008234750A patent/JP2009015341A/en active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003104751A (en) * | 2001-07-26 | 2003-04-09 | Fujikura Ltd | Method of manufacturing optical fiber preform |
JP2003188822A (en) * | 2001-10-10 | 2003-07-04 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Optical transmission line and optical transmission system using the optical transmission line |
WO2004011975A1 (en) * | 2002-07-31 | 2004-02-05 | Corning Incorporated | Non-zero dispersion shifted optical fiber having large effective area, low slope and low zero dispersion |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010176123A (en) * | 2009-01-27 | 2010-08-12 | Draka Comteq Bv | Single-mode optical fiber having enlarged effective area |
JP2013035722A (en) * | 2011-08-09 | 2013-02-21 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Methods for manufacturing optical fiber base material and optical fiber |
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