JP2009002398A - Hydraulic shock absorber - Google Patents

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Chikatoshi Abe
親俊 阿部
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a hydraulic shock absorber capable of preventing change of damping force coming up with temperature change of an operating oil. <P>SOLUTION: The hydraulic shock absorber comprises a valve disk 2 to section a cylinder inside filled with the operating oil, a port 6a to communicate with oil chambers 3, 4 which are sectioned by the valve disk 2, leaf valves 14, 15 to open valves flexibly when pressure differences between the oil chambers 3, 4 go beyond the predetermined figures while the port 6a is arranged blocking up, a rod 5 into which the valve disk 2 and leaf valves 14, 15 are inserted, an axial force generating means 17 which generates an axial force which defines a pressure-bonding force of leaf valves 14, 15 provided in the rod 5 and the valve disk 2 and pressure receiving members 10, 11, 12, 13, 16 which receive compressive loads by the axial force which generates the axial force generating means 17 inserted into the rod 5. Pressure receiving members change the axial force by expanding in the axial direction by temperature changes and the pressure receiving members compensate changes of damping force involving the temperature changes of the operating oil. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、油圧緩衝器に関するものである。   The present invention relates to a hydraulic shock absorber.

自動車等の車両に搭載される油圧緩衝器として、シリンダ内を二つの油室に画成するピストンと、ピストンに設けられ二つの油室を連通するポートと、ポートの出口に開閉自在に設けられたリーフバルブとを備えるものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
特開２００４−１９０７１６号公報 As a hydraulic shock absorber mounted on a vehicle such as an automobile, a piston that defines a cylinder with two oil chambers, a port that is provided in the piston and that communicates with the two oil chambers, and a port that can be opened and closed are provided. In addition, a device including a leaf valve is known (see, for example, Patent Document 1).
JP 2004-190716 A

この種の油圧緩衝器において、作動油の温度が上昇すると、作動油の粘性が低くなるため発生する減衰力は低下傾向となる。また、作動油の温度が低下すると、作動油の粘性が高くなるため発生する減衰力は増加傾向となる。   In this type of hydraulic shock absorber, when the temperature of the hydraulic oil rises, the damping force generated tends to decrease because the viscosity of the hydraulic oil decreases. Further, when the temperature of the hydraulic oil is lowered, the viscosity of the hydraulic oil is increased, so that the generated damping force tends to increase.

このように、作動油の温度が変化すると、それに伴って作動油の粘性が変化するため、油圧緩衝器の発生する減衰力は変化する。したがって、温度変化によっては、所望の減衰力特性が得られない場合がある。   As described above, when the temperature of the hydraulic oil changes, the viscosity of the hydraulic oil changes accordingly, so that the damping force generated by the hydraulic shock absorber changes. Therefore, a desired damping force characteristic may not be obtained depending on the temperature change.

本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を抑制することができる油圧緩衝器を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a hydraulic shock absorber that can suppress a change in damping force accompanying a change in temperature of hydraulic oil.

本発明は、作動油が封入されたシリンダ内を画成するバルブディスクと、前記バルブディスクに形成され、前記バルブディスクにて画成された油室間を連通するポートと、前記ポートを閉塞して配置され、上流側の油室と下流側の油室との圧力差が所定値を超えた場合に撓んで開弁するリーフバルブと、前記バルブディスク及び前記リーフバルブが嵌挿されるロッドと、前記ロッドに設けられ、前記リーフバルブと前記バルブディスクとの圧着力を規定する軸力を発生する軸力発生手段と、前記ロッドに嵌挿され、前記軸力発生手段が発生する軸力によって圧縮荷重を受ける受圧部材とを備え、前記受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって前記軸力を変化させ、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を補償することを特徴とする。   The present invention provides a valve disk defining a cylinder filled with hydraulic oil, a port formed in the valve disk and communicating between oil chambers defined by the valve disk, and closing the port. A leaf valve that bends and opens when the pressure difference between the upstream oil chamber and the downstream oil chamber exceeds a predetermined value, and a rod into which the valve disk and the leaf valve are inserted, An axial force generating means that is provided on the rod and generates an axial force that defines a pressure-bonding force between the leaf valve and the valve disk; and is inserted into the rod and is compressed by the axial force generated by the axial force generating means. A pressure receiving member that receives a load, and the pressure receiving member changes the axial force by expanding and contracting in the axial direction according to a temperature change, and compensates for a change in damping force due to a temperature change of the hydraulic oil. To.

本発明によれば、軸力発生手段によって圧縮荷重を受ける受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって軸力を変化させ、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を補償するように作用する。このように、温度変化に伴う受圧部材の伸縮によって、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を抑制することができる。   According to the present invention, the pressure receiving member that receives the compressive load by the axial force generating means changes the axial force by expanding and contracting in the axial direction in accordance with the temperature change, and compensates for the change in the damping force accompanying the temperature change of the hydraulic oil. Acts as follows. Thus, the expansion and contraction of the pressure receiving member accompanying the temperature change can suppress the change of the damping force accompanying the temperature change of the hydraulic oil.

以下、図面を参照して、本発明の実施の形態について説明する。   Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.

（第１の実施の形態）
図１を参照して、本発明の第１の実施の形態に係る油圧緩衝器１００について説明する。図１は油圧緩衝器１００の断面図である。 (First embodiment)
A hydraulic shock absorber 100 according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a cross-sectional view of the hydraulic shock absorber 100.

油圧緩衝器１００は、自動車等の車両における車体と車軸との間に介装され、車体姿勢の変化を抑制する機能を有するものである。   The hydraulic shock absorber 100 is interposed between a vehicle body and an axle in a vehicle such as an automobile, and has a function of suppressing a change in vehicle body posture.

油圧緩衝器１００は、作動油が封入された筒状のシリンダ１と、シリンダ１内に摺動自在に挿入されシリンダ１内を二つの油室３，４に画成するピストン２と、一端にピストン２が固定され他端はシリンダ１の外部に延在するロッド５とを備える。本実施の形態では、ピストン２がバルブディスクに該当する。   The hydraulic shock absorber 100 includes a cylindrical cylinder 1 in which hydraulic oil is sealed, a piston 2 that is slidably inserted into the cylinder 1 and defines the two oil chambers 3 and 4 in the cylinder 1, and one end. The piston 2 is fixed, and the other end includes a rod 5 extending to the outside of the cylinder 1. In the present embodiment, the piston 2 corresponds to the valve disk.

シリンダ１内には、ロッド５の侵入、退出によるシリンダ１内の容積変化を補償するガス室（図示せず）が設けられる。   A gas chamber (not shown) is provided in the cylinder 1 to compensate for volume changes in the cylinder 1 due to the entry and exit of the rod 5.

ピストン２は、ロッド５が挿通する円筒形状のコア部２ａと、外周に装着されたバンド８を介してシリンダ１の内周と摺動する環状のリング部２ｂとを有する。リング部２ｂは、軸方向の寸法がコア部２ａと比較して大きく形成される。これにより、ピストン２には、リング部２ｂにて囲まれた収容部２ｃが形成される。   The piston 2 has a cylindrical core portion 2a through which the rod 5 is inserted, and an annular ring portion 2b that slides with the inner periphery of the cylinder 1 via a band 8 attached to the outer periphery. The ring portion 2b is formed to have a larger axial dimension than the core portion 2a. As a result, the piston 2 is formed with an accommodating portion 2c surrounded by the ring portion 2b.

ピストン２には、ロッド側の油室３に常時連通する複数の内周ポート６ａと、反ロッド側の油室４に常時連通する複数の外周ポート６ｂが形成される。シリンダ１内の作動油は、内周ポート６ａ及び外周ポート６ｂを介して油室３と油室４との間を行き来する。具体的には、内周ポート６ａは、油圧緩衝器１００の伸長動作時に油室３の作動油を油室４へと導く流路であり、外周ポート６ｂは、油圧緩衝器１００の圧縮動作時に油室４の作動油を油室３へと導く流路である。   The piston 2 is formed with a plurality of inner peripheral ports 6 a that always communicate with the rod-side oil chamber 3 and a plurality of outer peripheral ports 6 b that always communicate with the oil chamber 4 on the opposite rod side. The hydraulic oil in the cylinder 1 moves back and forth between the oil chamber 3 and the oil chamber 4 via the inner peripheral port 6a and the outer peripheral port 6b. Specifically, the inner peripheral port 6 a is a flow path that guides hydraulic oil in the oil chamber 3 to the oil chamber 4 when the hydraulic shock absorber 100 is extended, and the outer peripheral port 6 b is when the hydraulic shock absorber 100 is compressed. This is a flow path for guiding the hydraulic oil in the oil chamber 4 to the oil chamber 3.

ピストン２における内周ポート６ａの出口部には、複数の内周ポート６ａから流出した作動油が合流する環状溝２ｄが形成され、また、外周ポート６ｂの出口部には、複数の外周ポート６ｂから流出した作動油が合流する環状溝２ｅが形成される。   An annular groove 2d in which hydraulic oil flowing out from the plurality of inner peripheral ports 6a joins is formed at the outlet of the inner peripheral port 6a in the piston 2, and a plurality of outer peripheral ports 6b are formed at the outlet of the outer peripheral port 6b. An annular groove 2e is formed in which the hydraulic oil that has flowed out of the tank joins.

バンド８は樹脂製であり、ピストン２がバンド８を介してシリンダ１内周に沿って摺動することによって、シリンダ１内周の磨耗が抑制され、また、シリンダ１内周とピストン２外周との間の作動油の通過が防止され良好なシール性能が得られる。   The band 8 is made of resin, and the piston 2 slides along the inner periphery of the cylinder 1 via the band 8, so that wear of the inner periphery of the cylinder 1 is suppressed, and the inner periphery of the cylinder 1 and the outer periphery of the piston 2 are The passage of hydraulic oil between the two is prevented and good sealing performance is obtained.

ロッド５は、軸受（図示せず）を介してシリンダ１に対して摺動するロッド本体部５ａと、先端側に形成されロッド本体部５ａと比較して小径のインロー部５ｂとを有し、インロー部５ｂには、ピストン２を含む各部材が組み付けられる。   The rod 5 has a rod main body portion 5a that slides relative to the cylinder 1 via a bearing (not shown), and an inlay portion 5b that is formed on the distal end side and has a smaller diameter than the rod main body portion 5a. Each member including the piston 2 is assembled to the inlay portion 5b.

インロー部５ｂに組み付けられる部材について説明する。   The member assembled | attached to the inlay part 5b is demonstrated.

ロッド５におけるロッド本体部５ａとインロー部５ｂとの境界には段部（係止部）５ｃが形成される。また、インロー部５ｂ先端には雄ねじ部５ｄが形成され、その雄ねじ部５ｄにはナット（締結部材）１７が締結される。   A step portion (locking portion) 5 c is formed at the boundary between the rod main body portion 5 a and the spigot portion 5 b in the rod 5. A male screw part 5d is formed at the tip of the inlay part 5b, and a nut (fastening member) 17 is fastened to the male screw part 5d.

インロー部５ｂに組み付けられる各部材は、インロー部５ｂにおける段部５ｃとナット１７との間に嵌挿され、ナット１７を締め付けることによって固定される。   Each member assembled to the spigot part 5 b is fitted between the step part 5 c and the nut 17 in the spigot part 5 b and is fixed by tightening the nut 17.

段部５ｃには、インロー部５ｂに嵌挿される各部材の緩みを防止するための環状のワッシャー１０が係止され、ワッシャー１０にはスペーサ１１を介して環状のバルブストッパ１２が重畳される。バルブストッパ１２には、作動油が通過する複数の貫通孔１２ａが形成される。   An annular washer 10 for preventing loosening of each member inserted into the spigot part 5 b is locked to the stepped part 5 c, and an annular valve stopper 12 is superimposed on the washer 10 via a spacer 11. The valve stopper 12 is formed with a plurality of through holes 12a through which hydraulic oil passes.

バルブストッパ１２には間座１３を介して積層リーフバルブ１４の内周側が当接して配置され、積層リーフバルブ１４にはピストン２が当接して配置される。このように、積層リーフバルブ１４は、バルブストッパ１２とピストン２との間で、その内周側を支持され、外周ポート６ｂの出口部である環状溝２ｅを閉塞して配置されるものであり、間座１３によって撓みの支点が規定されると共に、バルブストッパ１２によって最大撓み量が規定される。   The valve stopper 12 is disposed in contact with the inner peripheral side of the laminated leaf valve 14 via a spacer 13, and the piston 2 is disposed in contact with the laminated leaf valve 14. Thus, the laminated leaf valve 14 is disposed between the valve stopper 12 and the piston 2 so that the inner peripheral side thereof is supported and the annular groove 2e that is the outlet of the outer peripheral port 6b is closed. The spacer 13 defines a deflection fulcrum and the valve stopper 12 defines a maximum deflection.

ピストン２の収容部２ｃには積層リーフバルブ１５がコア部２ａに当接して収容され、積層リーフバルブ１５の内周側には、間座１６を介してナット１７が当接して配置される。このように、積層リーフバルブ１５は、ピストン２とナット１７との間で、その内周側を支持され、内周ポート６ａの出口部である環状溝２ｄを閉塞して配置されるものであり、間座１６によって撓みの支点が規定される。   A laminated leaf valve 15 is accommodated in the housing portion 2c of the piston 2 in contact with the core portion 2a, and a nut 17 is disposed in contact with the inner peripheral side of the laminated leaf valve 15 via a spacer 16. Thus, the laminated leaf valve 15 is disposed between the piston 2 and the nut 17 so that the inner peripheral side thereof is supported and the annular groove 2d that is the outlet portion of the inner peripheral port 6a is closed. The fulcrum of deflection is defined by the spacer 16.

以上のように、インロー部５ｂには、ワッシャー１０、スペーサ１１、バルブストッパ１２、間座１３、積層リーフバルブ１４、ピストン２、積層リーフバルブ１５、間座１６、及びナット１７が順次に嵌挿され、これらの各部材は、ナット１７を締め付けることによってインロー部５ｂに固定される。   As described above, the washer 10, the spacer 11, the valve stopper 12, the spacer 13, the laminated leaf valve 14, the piston 2, the laminated leaf valve 15, the spacer 16, and the nut 17 are sequentially inserted into the inlay portion 5b. These members are fixed to the spigot portion 5 b by tightening the nut 17.

積層リーフバルブ１４，１５は、複数の環状のリーフバルブが積層して構成され、上流側の油室と下流側の油室との圧力差が所定値を超えた場合に撓んで開弁するものである。なお、本実施の形態では、積層リーフバルブ１４，１５は、複数のリーフバルブを積層して構成する場合について示すが、積層するリーフバルブの枚数は、必要とする減衰力によって決められ、リーフバルブを積層せずリーフバルブ１枚のみによって構成することも可能である。   The laminated leaf valves 14 and 15 are configured by laminating a plurality of annular leaf valves, and bend and open when the pressure difference between the upstream oil chamber and the downstream oil chamber exceeds a predetermined value. It is. In the present embodiment, the laminated leaf valves 14 and 15 are shown in the case where a plurality of leaf valves are laminated, but the number of leaf valves to be laminated is determined by the required damping force, and the leaf valves are determined. It is also possible to configure with only one leaf valve without stacking.

積層リーフバルブ１４は、内周側が支持されると共に、外周側である自由端側がピストン２のシート部２１に着座し外周ポート６ｂを閉塞して配置される。したがって、油圧緩衝器１００が圧縮動作し、油室４の圧力が上昇し油室３と油室４との圧力差が所定値を超えた場合には外周側が撓み開弁する。これにより、積層リーフバルブ１４とシート部２１との間には隙間が発生し、その隙間を作動油が通過する際に生じる流れ抵抗によって減衰力が発生する。このように、積層リーフバルブ１４は、圧縮行程用の減衰バルブである。   The laminated leaf valve 14 is arranged such that the inner peripheral side is supported and the free end side, which is the outer peripheral side, is seated on the seat portion 21 of the piston 2 and the outer peripheral port 6b is closed. Therefore, when the hydraulic shock absorber 100 is compressed and the pressure in the oil chamber 4 rises and the pressure difference between the oil chamber 3 and the oil chamber 4 exceeds a predetermined value, the outer peripheral side bends and opens. Thereby, a gap is generated between the laminated leaf valve 14 and the seat portion 21, and a damping force is generated by the flow resistance generated when the hydraulic oil passes through the gap. Thus, the laminated leaf valve 14 is a damping valve for the compression stroke.

同様に、積層リーフバルブ１５も、内周側が支持されると共に、外周側である自由端側がピストン２のシート部２２に着座し内周ポート６ａを閉塞して配置される。したがって、油圧緩衝器１００が伸長動作し、油室３の圧力が上昇し油室３と油室４との圧力差が所定値を超えた場合には外周側が撓み開弁する。このように、積層リーフバルブ１５は、伸長行程用の減衰バルブである。なお、積層リーフバルブ１４には、内周ポート６ａに作動油を導くための貫通路１８が形成され、また、内周ポート６ａの入口部には、貫通路１８と内周ポート６ａとを連通するための環状溝２ｆが形成され、内周ポート６ａは環状溝２ｆ及び貫通路１８を介して油室３と常時連通している。   Similarly, the laminated leaf valve 15 is also supported by the inner peripheral side, and the free end side that is the outer peripheral side is seated on the seat portion 22 of the piston 2 and the inner peripheral port 6a is closed. Therefore, when the hydraulic shock absorber 100 is extended, the pressure in the oil chamber 3 rises and the pressure difference between the oil chamber 3 and the oil chamber 4 exceeds a predetermined value, the outer peripheral side bends and opens. Thus, the laminated leaf valve 15 is a damping valve for the extension stroke. The laminated leaf valve 14 is formed with a through passage 18 for guiding hydraulic oil to the inner peripheral port 6a, and the through passage 18 and the inner peripheral port 6a are communicated with an inlet portion of the inner peripheral port 6a. An annular groove 2f is formed, and the inner peripheral port 6a is always in communication with the oil chamber 3 through the annular groove 2f and the through passage 18.

このように、積層リーフバルブ１４，１５は、内周側である反自由端側を支点に外周側である自由端側が撓んで開弁するものであり、油圧緩衝器１００が発生する減衰力は、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力に大きな影響を受ける。   As described above, the laminated leaf valves 14 and 15 are opened by bending the free end side, which is the outer peripheral side, with the counter free end side, which is the inner peripheral side, as a fulcrum, and the damping force generated by the hydraulic shock absorber 100 is The crimping force between the laminated leaf valves 14 and 15 and the seat portions 21 and 22 is greatly affected.

この圧着力は、ナット１７を締め付けることによって発生する軸方向の荷重である軸力によって規定される。本実施の形態では、ロッド５に設けられるナット１７が軸力発生手段に該当する。   This crimping force is defined by an axial force that is an axial load generated by tightening the nut 17. In the present embodiment, the nut 17 provided on the rod 5 corresponds to the axial force generating means.

以下に、この軸力について詳しく説明する。   The axial force will be described in detail below.

インロー部５ｂに組み付けられる部材のうち、インロー部５ｂに直接固定されるのはナット１７のみであり、ナット１７を締め付けることによって、インロー部５ｂに嵌挿される各部材は圧縮荷重を受け、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力が規定される。   Of the members assembled to the spigot portion 5b, only the nut 17 is directly fixed to the spigot portion 5b. By tightening the nut 17, each member inserted into the spigot portion 5b receives a compressive load, and the laminated leaf The crimping force between the valves 14 and 15 and the seat portions 21 and 22 is defined.

インロー部５ｂにおける段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間の距離は、油圧緩衝器１００の組み立て時に設定されるため、ナット１７が発生する軸力は一般的には一定である。この場合、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力も一定となるため、作動油の温度が高い場合には、作動油の粘性が低下し発生する減衰力は低下傾向となり、また、作動油の温度が低い場合には、作動油の粘性が増加し発生する減衰力は増加傾向となる。   Since the distance between the stepped portion 5c in the spigot portion 5b and the end surface 17a of the nut 17 is set when the hydraulic shock absorber 100 is assembled, the axial force generated by the nut 17 is generally constant. In this case, since the crimping force between the laminated leaf valves 14 and 15 and the seat portions 21 and 22 is also constant, when the temperature of the hydraulic oil is high, the viscosity of the hydraulic oil decreases and the generated damping force tends to decrease, Further, when the temperature of the hydraulic oil is low, the viscosity of the hydraulic oil increases and the generated damping force tends to increase.

このように、作動油の温度が変化した場合、それに伴って発生する減衰力も変化してしまうのが一般的である。しかし、インロー部５ｂにおける段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間に嵌挿され圧縮荷重を受けるワッシャー１０、スペーサ１１、バルブストッパ１２、間座１３、及び間座１６の受圧部材（以下、ワッシャー１０、スペーサ１１、バルブストッパ１２、間座１３、及び間座１６を「受圧部材」と総称する。）は、線膨張率が大きい材料にて構成される。したがって、受圧部材は、温度変化に伴い軸方向へと伸縮しようとするため、ナット１７が発生する軸力が変化する。これにより、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力は、温度変化に伴い変化することになる。   As described above, when the temperature of the hydraulic oil changes, the damping force generated is generally changed accordingly. However, the washer 10, the spacer 11, the valve stopper 12, the spacer 13 and the pressure receiving member of the spacer 16 (hereinafter referred to as the spacer 16) that are inserted between the step portion 5c of the spigot portion 5b and the end surface 17a of the nut 17 and receive a compression load. The washer 10, the spacer 11, the valve stopper 12, the spacer 13, and the spacer 16 are collectively referred to as “pressure receiving member.”) Is made of a material having a large linear expansion coefficient. Therefore, since the pressure receiving member tends to expand and contract in the axial direction as the temperature changes, the axial force generated by the nut 17 changes. Thereby, the pressure-bonding force between the laminated leaf valves 14 and 15 and the seat portions 21 and 22 changes with a temperature change.

具体的には、受圧部材の線膨張率は、ロッド５の線膨張率と比較して大きく設定され、さらに具体的には、受圧部材の線膨張率は、温度変化に伴う各受圧部材の軸方向への伸縮量の総量が、インロー部５ｂにおける段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間の軸方向への伸縮量と比較して大きくなるように設定される。受圧部材の線膨張率をこのように設定することによって、温度変化に伴い受圧部材はインロー部５ｂに対して軸方向に相対変形する。   Specifically, the linear expansion coefficient of the pressure receiving member is set to be larger than the linear expansion coefficient of the rod 5, and more specifically, the linear expansion coefficient of the pressure receiving member is the axis of each pressure receiving member in accordance with the temperature change. The total amount of expansion and contraction in the direction is set to be larger than the amount of expansion and contraction in the axial direction between the step portion 5c and the end surface 17a of the nut 17 in the spigot portion 5b. By setting the linear expansion coefficient of the pressure receiving member in this way, the pressure receiving member is relatively deformed in the axial direction with respect to the spigot portion 5b as the temperature changes.

なお、受圧部材の全てを線膨張率の大きい材料で構成する必要はなく、受圧部材のうちの少なくとも一つを線膨張率の大きい材料で構成し、各受圧部材の軸方向への伸縮量の総量が、インロー部５ｂにおける段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間の軸方向への伸縮量と比較して大きくなるように設定してもよい。   Note that it is not necessary to configure all of the pressure receiving members with a material having a large linear expansion coefficient, and at least one of the pressure receiving members is configured with a material having a large linear expansion coefficient, and the amount of expansion and contraction in the axial direction of each pressure receiving member You may set so that the total amount may become large compared with the expansion-contraction amount to the axial direction between the step part 5c and the end surface 17a of the nut 17 in the spigot part 5b.

次に、温度変化に伴う受圧部材の作用について説明する。   Next, the operation of the pressure receiving member accompanying the temperature change will be described.

作動油の温度が上昇した場合には、受圧部材は軸方向へと膨張し、その膨張量は、ロッド５における段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間の軸方向への膨張量よりも大きいため、ナット１７が発生する軸力は増加する。これにより、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力は大きくなる。   When the temperature of the hydraulic oil rises, the pressure receiving member expands in the axial direction, and the amount of expansion is larger than the amount of expansion in the axial direction between the step portion 5 c of the rod 5 and the end surface 17 a of the nut 17. Since it is large, the axial force generated by the nut 17 increases. Thereby, the crimping force between the laminated leaf valves 14 and 15 and the seat portions 21 and 22 is increased.

このように、作動油の温度が上昇した場合には、作動油の粘性が低下するため発生する減衰力は低下傾向となるが、受圧部材は、軸力を増加させるように作用するため、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との間を作動油が通過し難くなる。したがって、作動油の粘性低下による減衰力の低下は、受圧部材の膨張によって補われる。   As described above, when the temperature of the hydraulic oil rises, the damping force generated tends to decrease because the viscosity of the hydraulic oil decreases, but the pressure receiving member acts to increase the axial force, so It becomes difficult for hydraulic oil to pass between the leaf valves 14 and 15 and the seat portions 21 and 22. Therefore, the decrease in the damping force due to the decrease in the viscosity of the hydraulic oil is compensated by the expansion of the pressure receiving member.

また、作動油の温度が低下した場合には、受圧部材は軸方向へと収縮し、その収縮量は、ロッド５における段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間の軸方向への収縮量よりも大きいため、ナット１７が発生する軸力は低下する。これにより、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力は小さくなる。   Further, when the temperature of the hydraulic oil decreases, the pressure receiving member contracts in the axial direction, and the contraction amount is the contraction amount in the axial direction between the step portion 5 c of the rod 5 and the end surface 17 a of the nut 17. Therefore, the axial force generated by the nut 17 is reduced. Thereby, the pressure-bonding force between the laminated leaf valves 14 and 15 and the seat portions 21 and 22 is reduced.

このように、作動油の温度が低下した場合には、作動油の粘性が増加するため発生する減衰力は増加傾向となるが、受圧部材は、軸力を減少させるように作用するため、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との間を作動油が通過し易くなる。したがって、作動油の粘性増加による減衰力の増加は、受圧部材の収縮によって抑制される。   As described above, when the temperature of the hydraulic oil decreases, the damping force generated increases because the viscosity of the hydraulic oil increases. However, since the pressure receiving member acts to reduce the axial force, The hydraulic oil easily passes between the leaf valves 14 and 15 and the seat portions 21 and 22. Therefore, an increase in damping force due to an increase in the viscosity of the hydraulic oil is suppressed by contraction of the pressure receiving member.

以上のように、受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって軸力を変化させ、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力を変化させるものであり、温度変化に伴う減衰力の変化を温度補償するように作用する。   As described above, the pressure receiving member changes the axial force by expanding and contracting in the axial direction in accordance with the temperature change, and changes the pressure-bonding force between the laminated leaf valves 14 and 15 and the seat portions 21 and 22. It acts to compensate for the temperature change of the damping force accompanying the change.

本実施の形態の他の態様として、ワッシャー１０、スペーサ１１、バルブストッパ１２、間座１３、及び間座１６の受圧部材を形状記憶合金にて構成するようにしてもよい。この場合、受圧部材は、基準温度（変態点）未満である場合には、ナット１７の軸力によって圧縮荷重を受け、基準温度以上に上昇すると軸方向に伸長して元の形状に回復するように設定される。具体的には、受圧部材の元の形状への回復時には、受圧部材の軸方向への膨張量が、ロッド５における段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間の軸方向への膨張量よりも大きくなるように設定される。これにより、受圧部材が元の形状に回復することによって、軸力は増加し、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力は大きくなる。このように、受圧部材を形状記憶合金にて構成しても、受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮し、温度変化に伴う減衰力の変化を温度補償するように作用する。   As another aspect of the present embodiment, the pressure receiving members of the washer 10, the spacer 11, the valve stopper 12, the spacer 13, and the spacer 16 may be made of a shape memory alloy. In this case, when the pressure receiving member is lower than the reference temperature (transformation point), the pressure receiving member receives a compressive load by the axial force of the nut 17, and when the pressure receiving member rises above the reference temperature, the pressure receiving member expands in the axial direction and recovers to its original shape. Set to Specifically, when the pressure receiving member recovers to its original shape, the amount of expansion of the pressure receiving member in the axial direction is greater than the amount of expansion in the axial direction between the step portion 5 c of the rod 5 and the end surface 17 a of the nut 17. Is set to be larger. Thereby, when the pressure receiving member recovers to the original shape, the axial force increases, and the pressure-bonding force between the laminated leaf valves 14 and 15 and the seat portions 21 and 22 increases. As described above, even if the pressure receiving member is made of a shape memory alloy, the pressure receiving member expands and contracts in the axial direction as the temperature changes, and acts to compensate the temperature of the change in the damping force accompanying the temperature change.

以上の本実施の形態によれば、以下に示す作用効果を奏する。   According to the above embodiment, the following operational effects are obtained.

ロッドに嵌挿され締結部材によって圧縮荷重を受ける受圧部材は、線膨張率が大きい材料にて構成される。したがって、作動油の温度が上昇した場合には、受圧部材は、軸方向に膨張しナット１７の軸力を増加させるように作用するため、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力が大きくなる。これにより、発生する減衰力は大きくなり、作動油の粘性低下による減衰力の低下が補われる。また、作動油の温度が低下した場合には、受圧部材は、軸方向に収縮しナット１７の軸力を低下させるように作用するため、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力が小さくなる。これにより、発生する減衰力は小さくなり、作動油の粘性増加による減衰力の増加が抑制される。   The pressure receiving member that is inserted into the rod and receives a compression load by the fastening member is made of a material having a large linear expansion coefficient. Therefore, when the temperature of the hydraulic oil rises, the pressure receiving member expands in the axial direction and acts to increase the axial force of the nut 17, so that the laminated leaf valves 14, 15 and the seat portions 21, 22 The pressure is increased. Thereby, the generated damping force is increased, and the decrease in the damping force due to the decrease in the viscosity of the hydraulic oil is compensated. Further, when the temperature of the hydraulic oil decreases, the pressure receiving member acts to contract in the axial direction and reduce the axial force of the nut 17, so that the laminated leaf valves 14, 15 and the seat portions 21, 22 The crimping force is reduced. Thereby, the generated damping force is reduced, and an increase in the damping force due to an increase in the viscosity of the hydraulic oil is suppressed.

このように、受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって軸力を変化させ、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を補償するように作用するため、本実施の形態によれば、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を抑制することができ、作動油の温度変化が大きい場合でも、所望の減衰力特性を得ることができる。   As described above, the pressure receiving member functions to change the axial force by expanding and contracting in the axial direction in accordance with the temperature change, and to compensate for the change in the damping force accompanying the temperature change of the hydraulic oil. According to this, it is possible to suppress a change in the damping force accompanying a change in the temperature of the hydraulic oil, and to obtain a desired damping force characteristic even when the temperature change of the hydraulic oil is large.

（第２の実施の形態）
図２を参照して、本発明の第２の実施の形態に係る油圧緩衝器２００について説明する。図２は油圧緩衝器２００の断面図である。なお、以下の説明において、上記第１の実施の形態に用いた符号と同一の符号は、第１の実施の形態にて説明した部材と同一の部材を指すものとする。 (Second Embodiment)
A hydraulic shock absorber 200 according to a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 2 is a cross-sectional view of the hydraulic shock absorber 200. In the following description, the same reference numerals as those used in the first embodiment refer to the same members as those described in the first embodiment.

本第２の実施の形態の油圧緩衝器２００は、シリンダ１の底部に固定して配置されるベースバルブ３０によって減衰力を発生させるものである。   The hydraulic shock absorber 200 according to the second embodiment generates a damping force by the base valve 30 that is fixedly disposed on the bottom of the cylinder 1.

ベースバルブ３０は、油室４内に配置され、外周縁がシリンダ１の端部に圧入されることによってシリンダ１の底部に固定され、シリンダ１の底部に油室２９を画成する。本実施の形態では、ベースバルブ３０がバルブディスクに該当する。   The base valve 30 is disposed in the oil chamber 4, and the outer peripheral edge is press-fitted into the end of the cylinder 1 to be fixed to the bottom of the cylinder 1, and the oil chamber 29 is defined at the bottom of the cylinder 1. In the present embodiment, the base valve 30 corresponds to a valve disk.

油室２９は、ベースバルブ３０の端部に形成された切り欠き通路３０ａを介して、シリンダ１外周と外筒３２内周とで画成されたタンク室３３に連通している。   The oil chamber 29 communicates with a tank chamber 33 defined by the outer periphery of the cylinder 1 and the inner periphery of the outer cylinder 32 via a notch passage 30 a formed at the end of the base valve 30.

タンク室３３内には、ロッド５の侵入、退出によるシリンダ１内の容積変化を補償するガス室（図示せず）が設けられる。   A gas chamber (not shown) is provided in the tank chamber 33 to compensate for volume changes in the cylinder 1 due to the entry and exit of the rod 5.

ベースバルブ３０には、油室４に常時連通する複数の内周ポート３４ａと、タンク室３３に常時連通する複数の外周ポート３４ｂが形成される。内周ポート３４ａは、油圧緩衝器１００の圧縮動作時に油室４の作動油をタンク室３３へと導く流路であり、外周ポート３４ｂは、油圧緩衝器１００の伸長動作時にタンク室３３の作動油を油室４へと導く流路である。   The base valve 30 is formed with a plurality of inner peripheral ports 34 a that always communicate with the oil chamber 4 and a plurality of outer peripheral ports 34 b that always communicate with the tank chamber 33. The inner peripheral port 34 a is a flow path that guides the hydraulic oil in the oil chamber 4 to the tank chamber 33 during the compression operation of the hydraulic shock absorber 100, and the outer peripheral port 34 b is the operation of the tank chamber 33 during the expansion operation of the hydraulic shock absorber 100. This is a flow path for guiding oil to the oil chamber 4.

ベースバルブ３０の軸心に形成された貫通孔には、各部材が組み付けられるガイド部材３１が挿通される。   A guide member 31 to which each member is assembled is inserted into a through hole formed in the shaft center of the base valve 30.

ガイド部材３１は、ベースバルブ３０を挿通するロッド部３１ａと、ロッド部３１ａと比較して大径の大径部３１ｂと、大径部３１ｂと比較してさらに大径のフランジ部３１ｃとを有する。   The guide member 31 includes a rod portion 31a through which the base valve 30 is inserted, a large-diameter portion 31b having a larger diameter than that of the rod portion 31a, and a flange portion 31c having a larger diameter than that of the large-diameter portion 31b. .

ガイド部材３１に組み付けられる部材について説明する。   A member assembled to the guide member 31 will be described.

大径部３１ｂには、外周ポート３４ｂを閉塞した状態でベースバルブ３０に当接して配置されるノンリタンバルブ３６と、ノンリタンバルブ３６をベースバルブ３０に対して付勢するノンリタンスプリング３７とが嵌挿される。なお、ノンリタンバルブ３６の内周側には、内周ポート３４ａに作動油を導くための貫通路３６ａが形成され、内周ポート３４ａは貫通路３６ａを介して油室４と常時連通している。   The large-diameter portion 31 b includes a non-return valve 36 disposed in contact with the base valve 30 with the outer peripheral port 34 b closed, and a non-return spring 37 that biases the non-return valve 36 against the base valve 30. Is inserted. A through passage 36a for guiding hydraulic oil to the inner peripheral port 34a is formed on the inner peripheral side of the non-return valve 36. The inner peripheral port 34a is always in communication with the oil chamber 4 through the through passage 36a. Yes.

ロッド部３１ａには、大径部３１ｂとの境界に形成された段部（係止部）３１ｄにベースバルブ３０が当接して配置される。ベースバルブ３０には、内周ポート３４ａを閉塞した状態で積層リーフバルブ３８が重畳される。そして、積層リーフバルブ３８の内周側には、間座３９を介してバルブストッパ４０が当接して配置される。このように、積層リーフバルブ３８は、ベースバルブ３０とバルブストッパ４０との間で、その内周側を支持され、内周ポート３４ａを閉塞して配置されるものであり、間座３９によって撓みの支点が規定される共に、バルブストッパ４０によって最大撓み量が規定される。   In the rod portion 31a, the base valve 30 is disposed in contact with a step portion (locking portion) 31d formed at the boundary with the large diameter portion 31b. A laminated leaf valve 38 is superimposed on the base valve 30 with the inner peripheral port 34a closed. A valve stopper 40 is disposed in contact with the inner peripheral side of the laminated leaf valve 38 via a spacer 39. As described above, the laminated leaf valve 38 is disposed between the base valve 30 and the valve stopper 40 so that the inner peripheral side thereof is supported and the inner peripheral port 34 a is closed, and is bent by the spacer 39. And the maximum deflection amount is defined by the valve stopper 40.

このように、ロッド部３１ａには、積層リーフバルブ３８、間座３９、及びバルブストッパ４０が嵌挿され、ロッド部３１ａの端部に設けられたかしめ部４２をバルブストッパ４０に対してかしめることによって、各部材がガイド部材３１に固定される。   Thus, the laminated leaf valve 38, the spacer 39, and the valve stopper 40 are fitted into the rod portion 31a, and the caulking portion 42 provided at the end portion of the rod portion 31a is caulked against the valve stopper 40. As a result, each member is fixed to the guide member 31.

油圧緩衝器２００が圧縮動作し、油室４の圧力が上昇し油室４と油室２９との圧力差が所定値を超えた場合には、積層リーフバルブ３８は、外周側が撓み開弁する。これにより、積層リーフバルブ３８とベースバルブ３０のシート部３０ｂとの間には隙間が発生し、ロッド５の進入体積分の作動油が油室４から油室２９を通じてタンク室３３に排出される。作動油が積層リーフバルブ３８とシート部３０ｂとの間を通過する際に生じる流れ抵抗によって減衰力が発生する。このように、積層リーフバルブ３８は、圧縮行程用の減衰バルブである。   When the hydraulic shock absorber 200 is compressed to increase the pressure in the oil chamber 4 and the pressure difference between the oil chamber 4 and the oil chamber 29 exceeds a predetermined value, the laminated leaf valve 38 bends and opens on the outer peripheral side. . As a result, a gap is generated between the laminated leaf valve 38 and the seat portion 30 b of the base valve 30, and hydraulic oil corresponding to the volume of entry of the rod 5 is discharged from the oil chamber 4 to the tank chamber 33 through the oil chamber 29. . A damping force is generated by the flow resistance generated when the hydraulic oil passes between the laminated leaf valve 38 and the seat portion 30b. Thus, the laminated leaf valve 38 is a damping valve for the compression stroke.

また、油圧緩衝器２００が伸長動作した場合には、作動油は外周ポート３４ｂを通り、ノンリタンバルブ３６をノンリタンスプリング３７の付勢力に抗して押し開く。これにより、ロッド５の退出体積分の作動油がタンク室３３から油室２９を通じて油室４に流入する。   When the hydraulic shock absorber 200 is extended, the hydraulic oil passes through the outer peripheral port 34 b and pushes the non-return valve 36 against the urging force of the non-return spring 37. As a result, the hydraulic oil corresponding to the withdrawal volume of the rod 5 flows into the oil chamber 4 from the tank chamber 33 through the oil chamber 29.

積層リーフバルブ３８は、内周側である反自由端側を支点に外周側である自由端側が撓んで開弁するものであり、油圧緩衝器２００が発生する減衰力は、積層リーフバルブ３８とシート部３０ｂとの圧着力に大きな影響を受ける。   The laminated leaf valve 38 is opened by bending the free end side, which is the outer peripheral side, with the non-free end side being the inner peripheral side as a fulcrum, and the damping force generated by the hydraulic shock absorber 200 is the same as that of the laminated leaf valve 38. It is greatly influenced by the pressure-bonding force with the sheet 30b.

この圧着力は、ロッド部３１ａ端部のかしめ部４２をバルブストッパ４０に対してかしめることによって発生する軸方向の荷重である軸力によって規定される。本実施の形態では、ロッド部３１ａに設けられるかしめ部４２が軸力発生手段に該当する。   This crimping force is defined by an axial force that is an axial load generated by caulking the caulking portion 42 at the end of the rod portion 31 a against the valve stopper 40. In the present embodiment, the caulking portion 42 provided on the rod portion 31a corresponds to the axial force generating means.

かしめ部４２をかしめることによって、ロッド部３１ａにおける段部３１ｄとかしめ部４２との間に嵌挿される各部材は、圧縮荷重を受け、積層リーフバルブ３８とシート部３０ｂとの圧着力が規定される。   By caulking the caulking portion 42, each member inserted between the step portion 31d and the caulking portion 42 in the rod portion 31a receives a compressive load, and the pressure-bonding force between the laminated leaf valve 38 and the seat portion 30b is defined. Is done.

本実施の形態では、圧縮荷重を受ける間座３９及びバルブストッパ４０の受圧部材（以下、間座３９及びバルブストッパ４０を「受圧部材」と総称する。）が、線膨張率が大きい材料にて構成され、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって軸力を変化させる。   In the present embodiment, the pressure receiving member of the spacer 39 and the valve stopper 40 that receives a compressive load (hereinafter, the spacer 39 and the valve stopper 40 are collectively referred to as “pressure receiving member”) is made of a material having a large linear expansion coefficient. The axial force is changed by expanding and contracting in the axial direction with a change in temperature.

具体的には、受圧部材の線膨張率は、ロッド部３１ａの線膨張率よりも大きく設定され、さらに具体的には、受圧部材の線膨張率は、温度変化に伴う各受圧部材の軸方向への伸縮量の総量が、ロッド部３１ａにおける段部３１ｄとかしめ部４２との間の軸方向への伸縮量と比較して大きくなるように設定される。   Specifically, the linear expansion coefficient of the pressure receiving member is set to be larger than the linear expansion coefficient of the rod portion 31a, and more specifically, the linear expansion coefficient of the pressure receiving member is the axial direction of each pressure receiving member in accordance with a temperature change. The total amount of expansion and contraction is set to be larger than the amount of expansion and contraction in the axial direction between the step portion 31d and the caulking portion 42 in the rod portion 31a.

受圧部材がこのように設定されることによって、温度変化に伴う受圧部材の伸縮によって軸力が変化するため、積層リーフバルブ３８とシート部３０ｂとの圧着力も変化する。   By setting the pressure receiving member in this way, the axial force changes due to the expansion and contraction of the pressure receiving member accompanying a temperature change, so that the pressure bonding force between the laminated leaf valve 38 and the seat portion 30b also changes.

以上の第２の実施の形態においても、上記第１の実施の形態と同様に、受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって軸力を変化させるものであり、温度変化に伴う減衰力の変化を温度補償するように作用する。   Also in the second embodiment described above, as in the first embodiment, the pressure receiving member changes the axial force by expanding and contracting in the axial direction in accordance with the temperature change, and is accompanied by the temperature change. It acts to compensate for changes in damping force.

なお、本第２の実施の形態では、軸力を変化させる受圧部材として、間座３９及びバルブストッパ４０を示したが、受圧部材の構成はこれに限定されるものではなく、上記第１の実施の形態と同様に、ロッド部３１ａにワッシャーやスペーサを嵌挿させる構成とすることも可能である。   In the second embodiment, the spacer 39 and the valve stopper 40 are shown as the pressure receiving members for changing the axial force. However, the configuration of the pressure receiving members is not limited to this, and the first pressure receiving member is not limited thereto. Similarly to the embodiment, it is possible to adopt a configuration in which a washer or a spacer is inserted into the rod portion 31a.

本発明は上記の実施の形態に限定されずに、その技術的な思想の範囲内において種々の変更がなしうることは明白である。   The present invention is not limited to the above-described embodiment, and it is obvious that various modifications can be made within the scope of the technical idea.

本発明は、車両に搭載される緩衝器に適用することができる。   The present invention can be applied to a shock absorber mounted on a vehicle.

本発明の実施の形態における油圧緩衝器１００を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the hydraulic shock absorber 100 in embodiment of this invention. 本発明の実施の形態における油圧緩衝器２００を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the hydraulic shock absorber 200 in embodiment of this invention.

符号の説明Explanation of symbols

１００，２００ 油圧緩衝器
１ シリンダ
２ ピストン
３，４ 油室
５ ロッド
６ａ 内周ポート
６ｂ 外周ポート
１０ ワッシャー
１１ スペーサ
１２ バルブストッパ
１３，１６ 間座
１４，１５ 積層リーフバルブ
１７ ナット
２１，２２ シート部
３０ ベールバルブ
３０ｂ シート部
３１ ガイド部材
３１ａ ロッド部
３１ｄ 段部
３３ タンク室
３４ａ 内周ポート
３４ｂ 外周ポート
３８ 積層リーフバルブ
３９ 間座
４０ バルブストッパ
４２ かしめ部 100, 200 Hydraulic shock absorber 1 Cylinder 2 Piston 3, 4 Oil chamber 5 Rod 6a Inner peripheral port 6b Outer peripheral port 10 Washer 11 Spacer 12 Valve stopper 13, 16 Spacer 14, 15 Laminated leaf valve 17 Nut 21, 22 Seat part 30 Bale valve 30b Seat part 31 Guide member 31a Rod part 31d Step part 33 Tank chamber 34a Inner peripheral port 34b Outer peripheral port 38 Laminated leaf valve 39 Spacer 40 Valve stopper 42 Caulking part

Claims (6)

作動油が封入されたシリンダ内を画成するバルブディスクと、
前記バルブディスクに形成され、前記バルブディスクにて画成された油室間を連通するポートと、
前記ポートを閉塞して配置され、上流側の油室と下流側の油室との圧力差が所定値を超えた場合に撓んで開弁するリーフバルブと、
前記バルブディスク及び前記リーフバルブが嵌挿されるロッドと、
前記ロッドに設けられ、前記リーフバルブと前記バルブディスクとの圧着力を規定する軸力を発生する軸力発生手段と、
前記ロッドに嵌挿され、前記軸力発生手段が発生する軸力によって圧縮荷重を受ける受圧部材と、を備え、
前記受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって前記軸力を変化させ、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を補償することを特徴とする油圧緩衝器。 A valve disk defining a cylinder filled with hydraulic oil;
A port formed in the valve disc and communicating between oil chambers defined by the valve disc;
A leaf valve that is disposed with the port closed, and bends and opens when the pressure difference between the upstream oil chamber and the downstream oil chamber exceeds a predetermined value;
A rod into which the valve disc and the leaf valve are inserted;
An axial force generating means that is provided on the rod and generates an axial force that defines a pressure-bonding force between the leaf valve and the valve disc;
A pressure receiving member fitted into the rod and receiving a compressive load by the axial force generated by the axial force generating means;
The said pressure receiving member changes the said axial force by expanding-contracting in an axial direction with a temperature change, The hydraulic shock absorber characterized by compensating the change of the damping force accompanying the temperature change of hydraulic fluid. 前記受圧部材は、前記ロッドに形成された係止部と前記軸力発生手段との間に配置され、
前記受圧部材の線膨張率は、前記ロッドの線膨張率と比較して大きいことを特徴とする請求項１に記載の油圧緩衝器。 The pressure receiving member is disposed between a locking portion formed on the rod and the axial force generating means,
The hydraulic shock absorber according to claim 1, wherein the linear expansion coefficient of the pressure receiving member is larger than the linear expansion coefficient of the rod. 前記受圧部材の線膨張率は、温度変化に伴う各受圧部材の軸方向への伸縮量の総量が、前記ロッドにおける前記係止部と前記軸力発生手段との間の軸方向への伸縮量と比較して大きくなるように設定されることを特徴とする請求項２に記載の油圧緩衝器。   The linear expansion coefficient of the pressure receiving member is the amount of expansion / contraction in the axial direction between the locking portion and the axial force generating means in the rod. The hydraulic shock absorber according to claim 2, wherein the hydraulic shock absorber is set to be larger than the hydraulic shock absorber. 前記受圧部材は、ワッシャー、スペーサ、間座、及びバルブストッパのうちの少なくとも一つであることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一つに記載の油圧緩衝器。   The hydraulic shock absorber according to any one of claims 1 to 3, wherein the pressure receiving member is at least one of a washer, a spacer, a spacer, and a valve stopper. 前記軸力発生手段は、前記ロッドに締結されるナット、又は前記ロッドに設けられるかしめ部であることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一つに記載の油圧緩衝器。   The hydraulic shock absorber according to any one of claims 1 to 4, wherein the axial force generation means is a nut fastened to the rod or a caulking portion provided on the rod. 前記受圧部材は、形状記憶合金によって構成され、基準温度以上に上昇すると軸方向に伸長して元の形状に回復し、前記軸力を増加させることを特徴とする請求項１に記載の油圧緩衝器。   2. The hydraulic shock absorber according to claim 1, wherein the pressure receiving member is formed of a shape memory alloy, and when the pressure receiving member rises to a reference temperature or higher, the pressure receiving member extends in an axial direction and recovers to an original shape to increase the axial force. vessel.
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