JP2008542651A - Method and system for thermal insulation of cryogenic containers and tanks - Google Patents

Abstract

溝−***の協働アセンブリ構造、および、流体絶縁材料をパネル内に注入するための溝を備える少なくとも二重層の絶縁パネルを有する極低温容器およびタンク用の絶縁システムが、これらの容器およびタンクの絶縁の改良を実現する。
【選択図】 図４An insulation system for cryogenic containers and tanks having a groove-bulb co-assembly structure and at least double-layer insulation panels with grooves for injecting fluid insulation material into the panels is provided for these containers and tanks. Realize improved insulation.
[Selection] Figure 4

Description

本発明は、極低温容器およびタンクの断熱のための方法およびシステム、ならびに、そのような絶縁システムおよび方法に使用されるのに適した絶縁プレートに関する。   The present invention relates to a method and system for thermal insulation of cryogenic containers and tanks, and an insulating plate suitable for use in such an insulation system and method.

多くが低沸点を有しそのため標準状態（２０℃、７６０ｍｍＨｇ）下で気体状態で存在する、例えば、液体アンモニア、ヘリウム、水素、酸素、窒素、メタン、エタン、プロパンなど液体状態のガスなど、低沸点流体を輸送するとき、液体は同じ質量の気体状態にあるときに比べてかなり小さい容積しか必要としないことから、これらの流体を液体形態にするために可能な限り低温まで冷却して、それにより、それらを大量に輸送するのを容易にすることが有利である。しかし、このような輸送での問題は、輸送容器の絶縁状態があまり良好でない場合に大部分の流体がいわゆる「蒸発損」を介して消失してしまうことであり、そのため、それらの容器およびタンクをかなり良好に熱的に絶縁することが非常に重要である。これらの極低温流体に対しての温度間隔は、−５０℃から−２７３℃の間、好ましくは−１００℃から−２５０℃の間、より好ましくは−１２５℃から−２００℃の間にある。これらのタンクに保管されることができる関連する流体に対する輸送温度は、上で説明したように、それらの流体の沸点以下である。容器に近づいて面しいている表面においては関連する流体の沸点にかなり近い温度になり、容器から離れて面している表面においては周囲温度に近い温度になることから、このような絶縁用に使用される絶縁材料は、非常に急な温度勾配に対応できさらにそれに対して耐性がなければならない。加えて、このような絶縁材料は、容器の周囲に連続する層を有して、周囲への／周囲からの温度伝達の部位を可能な限り少なくすることを実現しなければならない。   Many have low boiling points and therefore exist in a gaseous state under standard conditions (20 ° C., 760 mmHg), such as liquid gases such as liquid ammonia, helium, hydrogen, oxygen, nitrogen, methane, ethane, and propane. When transporting boiling fluids, liquids require a much smaller volume than when they are in the gaseous state of the same mass, so they can be cooled to as low a temperature as possible to bring these fluids into liquid form. It is advantageous to facilitate transporting them in large quantities. However, the problem with such transport is that most of the fluid will disappear through so-called “evaporation loss” if the insulation of the transport containers is not very good, so that the containers and tanks It is very important to thermally isolate them fairly well. The temperature interval for these cryogenic fluids is between -50 ° C and -273 ° C, preferably between -100 ° C and -250 ° C, more preferably between -125 ° C and -200 ° C. The transport temperature for the associated fluids that can be stored in these tanks is below the boiling point of those fluids, as explained above. The surface facing the container is very close to the boiling point of the associated fluid, and the surface facing away from the container is close to the ambient temperature. The insulating material used must be able to cope with and be resistant to very steep temperature gradients. In addition, such an insulating material must have a continuous layer around the container to achieve as few sites of temperature transfer to / from the environment as possible.

圧力を考慮し、ただし、さらに、最も好適な容積対表面比を考慮すると、上述したこれらの流体を球形の容器で輸送することが有利である（ただし、円筒形、角柱形および回転楕円形、あるいはさらには立方体などの他の形状の容器も該当してよいことから、本発明による方法およびシステムは必ずしもこの形状に限定されない）。容器のこのような幾何学的設計の問題は、絶縁体が、３次元において湾曲する表面に対して適合可能でなければならないことである。（ただし、円筒形の側面は２次元において湾曲し、立方体の側面は平坦である。）したがって、上で説明した極低温容器用の絶縁システムは、これらの幾何学形状のすべてのタイプに対しても適合可能でなければならない。
（従来技術）
関連する従来技術のなかでは、米国特許第３，９４８，４０６号明細書から、絶縁材料から作られたセルの母体と、さらに母体セル間の連結部内の好ましくはポリウレタンの絶縁材料とからなる熱的絶縁ライニング材を用いた、氷点下の温度での液化ガスの保管用の保管容器が知られている。米国特許第３，９４８，４０６号明細書はまた、そのようなライニング材を形成する方法を開示している。この従来技術によるライニング材は、選択された熱的絶縁材料の複数のブロックが配置されるときにそれらのブロックの下および間および上に重合可能なまたは硬化可能な重合体組成物を加えることによりライニング材が構成されるときに、その部位に層が形成されることにより、この重合可能な組成物は、その後にその部位で重合されるおよび／または硬化させられる一種のモルタルを構成する。 Considering pressure, but also considering the most suitable volume-to-surface ratio, it is advantageous to transport these fluids described above in spherical containers (but cylindrical, prismatic and spheroids, Alternatively, other shapes of containers such as cubes may also apply, so the method and system according to the present invention are not necessarily limited to this shape). The problem with such a geometric design of the container is that the insulator must be adaptable to a curved surface in three dimensions. (However, the cylindrical side is curved in two dimensions and the side of the cube is flat.) Therefore, the insulation system for cryogenic vessels described above is suitable for all types of these geometries. Must also be adaptable.
(Conventional technology)
Among the related prior art, from US Pat. No. 3,948,406, a heat comprising a cell body made of an insulating material, and preferably an insulating material of polyurethane in the connection between the mother cells. Storage containers for storing liquefied gas at sub-freezing temperatures using known insulating lining materials are known. U.S. Pat. No. 3,948,406 also discloses a method of forming such a lining material. This prior art lining material is obtained by adding a polymerizable or curable polymer composition under and between and above selected blocks of a selected thermally insulating material. When the lining material is constructed, a layer is formed at that site so that the polymerizable composition constitutes a kind of mortar that is subsequently polymerized and / or cured at that site.

米国特許第３，４２０，３９６号明細書から、波形壁と、容器の外壁の内向きの方向の起伏部内に当接する方式で嵌合される絶縁ブロックとから構成される熱的に絶縁されたタンクが知られている。   From U.S. Pat. No. 3,420,396, a thermally insulated construction comprising a corrugated wall and an insulating block fitted in a manner to abut in an inwardly directed relief on the outer wall of the container. A tank is known.

日本の特許では、円筒形タンクの半球形部分とそのタンクの円筒形体との境界の近傍に
位置されるスタッドブロックに作用する最大曲げモーメントを介して曲げモーメントの合計を低下させる円筒形極低温タンク用の熱絶縁構造体を開示している。その構造体は、外見上、積層された層の間の中間位置のワイヤネットを用いて積層される方式で配置されさらにバインダとして合成発泡樹脂体を備える絶縁材料の当接部分によって形成される。 In the Japanese patent, a cylindrical cryogenic tank that reduces the sum of the bending moments via the maximum bending moment acting on the stud block located near the boundary between the hemispherical part of the cylindrical tank and the cylindrical body of the tank A thermal insulation structure is disclosed. The structure is formed by an abutting portion of an insulating material which is arranged in a manner of being laminated using a wire net at an intermediate position between the laminated layers and further includes a synthetic foamed resin body as a binder.

以前は、球形容器の周囲に連続して巻着されるストリップの形態の熱絶縁材料を増設することが一般的であり、このことにより、絶縁材料が容器（上記参照）の表面上で確実に一続きになるようするために、このストリップの各巻着部の間の接合領域が、端部領域の互いの残部で固着または溶接される必要があった。   In the past, it was common to add thermal insulation material in the form of strips that are continuously wrapped around a spherical container, which ensures that the insulation material is on the surface of the container (see above). In order to be continuous, the joint area between each wrap of this strip had to be secured or welded to each other in the end area.

これを図１に示す。
このストリップは、通常、単一層の容器の表面上に配置される。この絶縁材料の素材は、通常、一般的に断熱用の材料として使用されるポリスチレンであり、その理由は、ポリスチレンが軽量で製造するのが容易だからである。しかし、本発明は、この絶縁材料に限定されるものではない。 This is shown in FIG.
This strip is usually placed on the surface of a single layer container. The material of this insulating material is polystyrene which is generally used as a material for heat insulation, because polystyrene is lightweight and easy to manufacture. However, the present invention is not limited to this insulating material.

また、絶縁材料のプレートは、極低温容器を絶縁するために、単一のプレート層の形態で使用されてきた。従来技術の絶縁プレートによる手法を図２に示す。この手法には、プレートの製造において公差に対しての高度な要求を伴う（小さい公差）。挿入時のプレートの接合では、鋳型の使用が必要となり、表面には、塑造／鋳造に続いての後処理が必要となる。   Insulating material plates have also been used in the form of a single plate layer to insulate cryogenic containers. FIG. 2 shows a conventional technique using an insulating plate. This approach involves a high demand for tolerances in the manufacture of plates (small tolerances). Joining the plates during insertion requires the use of a mold and the surface requires post-treatment following plastic / casting.

しかし、低沸点流体の輸送に関する、より厳格な規定のために、単一の層のこのような絶縁材料ではもはや十分であると見なされない。上で説明したように、ストリップの形態でもう１つの単層の絶縁材料を単独で追加することは、経済的に実現可能ではなく、その結果、これらの極低温容器およびタンクの適切な絶縁に関しての問題が発生する。   However, due to the stricter regulations regarding the transport of low boiling fluids, a single layer of such an insulating material is no longer considered sufficient. As explained above, adding another single layer of insulating material alone in the form of a strip is not economically feasible, and as a result, with respect to proper insulation of these cryogenic vessels and tanks. Problems occur.

本発明は、１つの側面からこの問題を解決することを目的とする。   The present invention aims to solve this problem from one aspect.

本発明による、極低温容器を絶縁するためのシステムおよび方法では、例えば展伸または押出し加工されたポリスチレン（ＥＰＳ）のプレートが使用されるが、ただし、絶縁フォーム材の製造において絶縁性および／または気泡性を有する他の材料も可能である。このような材料の例として、発泡ポリエチレン、展伸されたポリスチレン、および発泡ポリウレタンがある。これらのプレートは、平坦な表面体として存在する場合、これらのプレートから極低温容器の表面までの距離が１５ｍｍを超えるべきではないことから、絶縁される表面の曲率に適合されたサイズにあり、好ましくは、これらのプレートは容器の壁に対して平坦に重なる。空気が良好な絶縁材料であることから、この距離は、すべて同一に限定されることはない。これらのプレートは、これらのプレートが取り付けられる表面に対して適合された曲率を有するように製造されることもできるが、これにより、プレートの価格が上がり、これらのプレートの製造がより複雑になることから、これは好ましくない。したがって、プレートを平坦にすることがより好ましく、ただし、覆われる容器の寸法が小さい場合は、プレートの寸法も小さい方がより好ましい。   In the system and method for insulating cryogenic containers according to the present invention, for example, expanded or extruded polystyrene (EPS) plates are used, provided that insulation and / or in the production of insulating foam materials. Other materials with cellular properties are also possible. Examples of such materials are foamed polyethylene, expanded polystyrene, and foamed polyurethane. These plates, if present as flat surface bodies, are of a size adapted to the curvature of the surface to be insulated, since the distance from the plates to the surface of the cryocontainer should not exceed 15 mm, Preferably, these plates overlap flat against the container wall. Since air is a good insulating material, this distance is not all limited to the same. These plates can also be manufactured to have a curvature that is adapted to the surface to which they are attached, but this increases the price of the plates and makes the manufacture of these plates more complicated. This is not preferable. Therefore, it is more preferable to flatten the plate. However, when the size of the container to be covered is small, it is more preferable that the size of the plate is small.

本発明によるシステムの一実施形態を示している図３に典型的なクリア距離を示す。図中の数値をすべてｍｍ単位で示している。また、図中の絶縁体の構造は、任意のタンク半径に適用可能である。   A typical clear distance is shown in FIG. 3, which illustrates one embodiment of a system according to the present invention. All numerical values in the figure are shown in mm. Moreover, the structure of the insulator in the drawing can be applied to any tank radius.

本発明による絶縁システムのプレートの一実施形態を図４〜８に示す。また、これらの図では、固定ブラケットと、結合部と、絶縁パネルの間の空間に対して考えられる絶縁材料とを含む、本発明による絶縁システムの構造体を示す（絶縁材料は、圧力下で空間に注入されるポリウレタンなどの発泡絶縁材料であることが好ましい）。示すように、本発明による絶縁システムを用いて、溝−***システムの補助を介して一体に接合された少なくとも２つの層の絶縁プレートを有する絶縁体が得られる。   One embodiment of a plate of an insulation system according to the present invention is shown in FIGS. These figures also show the structure of an insulation system according to the present invention comprising a fixing bracket, a coupling part and a possible insulation material for the space between the insulation panels (the insulation material is under pressure). It is preferably a foam insulating material such as polyurethane injected into the space). As shown, an insulation system according to the present invention is used to obtain an insulator having at least two layers of insulation plates joined together with the aid of a groove-lift system.

このシステム内の絶縁プレートの層の数は、２層を超えて、さらに３層、４層、または５層を含んでもよいが、層の最少の数は２である。
本発明による絶縁システムおよび方法で使用されるように適合される有利なおよび好適な絶縁プレートアセンブリを図９に示す。このプレートアセンブリは、プレートアセンブリの一方の側に中間の溝／傾斜とプレートアセンブリの他方の側に突出する***部とを形成するために互いにずらされた構成で一体に固着または溶接された３層の絶縁プレート（ＥＰＳ）を有して示されている。図４および図５にも示すように、アセンブリの中間層はさらに、アセンブリ内で底部プレートおよび上部プレートとの２つの隣接する側面に対して変位させられて／ずらされてよく、プレートアセンブリの隣接する２つの側面で突出する***部とプレートアセンブリの隣接する残りの２つの側面で溝とを有する、アセンブリのプレート構造体の４つのすべての側面の周囲で溝／***システムを形成する。 The number of layers of insulating plates in this system may exceed 2 and may include 3 layers, 4 layers, or 5 layers, with the minimum number of layers being 2.
An advantageous and preferred insulation plate assembly adapted for use in the insulation system and method according to the present invention is shown in FIG. The plate assembly is a three layer secured or welded together in a staggered configuration to form an intermediate groove / tilt on one side of the plate assembly and a ridge protruding on the other side of the plate assembly. Insulating plate (EPS) is shown. As also shown in FIGS. 4 and 5, the intermediate layer of the assembly may be further displaced / displaced in the assembly relative to the two adjacent sides of the bottom plate and the top plate, adjacent to the plate assembly. Forming a groove / lift system around all four sides of the plate structure of the assembly, with a ridge protruding on the two sides and a groove on the remaining two adjacent sides of the plate assembly.

上述したように、本発明による絶縁システムは、少なくとも２層の絶縁プレートを有し、したがって、絶縁プレートのアセンブリは、最低でも２層の絶縁プレートを含むことができる。しかし、互いにずらされた構成に配置される２層の絶縁プレートが１つのアセンブリ構造を形成し、その場合、プレートアセンブリが固定された構造体を形成するが、３層構造体に関連して上で説明した中間の溝−***システムを形成しない。これは、容器の周囲を覆う連続した絶縁表面を形成するための発泡体を付加することが、結果として、発泡体が構造体の上面全体にわたって支障なく展伸されることであることを意味する（アセンブリの少なくとも１つのプレートを切断することにより溝が形成され、それにより、関連するプレートの製造コストが増大することがない限りにおいて）。したがって、上で説明した、本発明による絶縁システムのための３層アセンブリ構造を採用することがより好適であり、ただし、好適ではないが２層のシステムも実現可能である。   As described above, the insulation system according to the present invention has at least two layers of insulation plates, and therefore the assembly of insulation plates can include at least two layers of insulation plates. However, two layers of insulating plates arranged in a staggered configuration form an assembly structure, in which case the plate assembly forms a fixed structure, but in conjunction with a three-layer structure. Does not form the intermediate groove-lift system described above. This means that adding a foam to form a continuous insulating surface that covers the periphery of the container results in the foam extending without difficulty over the entire top surface of the structure. (As long as the grooves are formed by cutting at least one plate of the assembly, which does not increase the manufacturing cost of the associated plate). Therefore, it is more preferred to employ the three-layer assembly structure for the insulation system according to the present invention described above, although a two-layer system is also possible although not preferred.

図９に示すように、３層プレートアセンブリはまた、本発明によるプレートアセンブリの絶縁プレート層の少なくとも２つの、好ましくは３つのすべての層の間に以下で開示するタイプのクラックバリアを含む。   As shown in FIG. 9, the three-layer plate assembly also includes a crack barrier of the type disclosed below between at least two, preferably all three, of the insulating plate layers of the plate assembly according to the present invention.

本開示で「固着」材料および「発泡絶縁材料」に言及するときは、それらの材料は互いに異なっていてよいが、単一で同じ材料を含むことが好ましい。そのような材料の一例として、ＥＰＳに対して良好な接着性を有しそのため「固着」を構成する発泡ポリウレタンがあり、発泡ポリウレタンはまた、良好な絶縁性を有しており、そのため「発泡絶縁材料」を構成する。   When this disclosure refers to “adhesive” materials and “foamed insulating materials”, they may be different from each other, but preferably comprise a single, identical material. An example of such a material is a foamed polyurethane that has good adhesion to EPS and therefore constitutes “sticking”, and polyurethane foam also has good insulation properties, and therefore “foamed insulation”. Material ".

本発明による絶縁システムの一実施例を示している図５では、「互いにずらされた固着結合部」ならびに「グラスウール結合部」が示されており、また、本発明による絶縁システムで使用されることができる他の材料も示されている。この実施形態では、グラスウール（あるいは、さらにはロックウールまたは他の繊維質不活性絶縁材料）が、プレート結合部の間に吹き込まれることができ、ポリウレタンが、固着材料として結合部／注入溝（以下を参照）内に注入されることができる。   In FIG. 5, which shows an embodiment of the insulation system according to the invention, “fixed joints offset from each other” as well as “glass wool joints” are shown and used in the insulation system according to the invention. Other materials that can be used are also shown. In this embodiment, glass wool (or even rock wool or other fibrous inert insulating material) can be blown between the plate joints, and polyurethane is used as the bond material in the joint / injection groove (hereinafter referred to as the bond material). In).

本発明による複層（２層以上）絶縁熱バリアを配置するとき、通常、最初に絶縁プレート（または絶縁プレートアセンブリ）を極低温容器の上部から配置する（しかし、このこ
とは、断熱プレートの配置は容器の表面上における任意の位置で開始されてよいことから、厳密に必要というわけではない）。複数のプレート／単一のプレートアセンブリは、容器の壁に等間隔で釘着／ボルト固定されて、システムにおいて不可欠な固定を確実にする。この釘着／ボルト固定は、原理的には、可能性としての熱橋に相当するが、これらは、特に絶縁プレートの第２の層を通じて絶縁される（あるいは、釘着／ボルト固定の位置が決定されて、プレートアセンブリの底部層内で釘着／ボルト固定のための孔が形成されると、釘着／ボルト固定は、本発明による最後の絶縁構造体への発泡絶縁材料（ポリウレタン）の注入により熱的に絶縁される）。例えば、容器の壁にこれらのプレートを固着することなど、これらのプレートを固定するための他の形態も可能である。 When deploying a multi-layer (two or more layers) insulating thermal barrier according to the present invention, usually the insulating plate (or insulating plate assembly) is first placed from the top of the cryogenic vessel (but this is the placement of the insulating plate). Is not strictly necessary since it can be started at any location on the surface of the container). Multiple plate / single plate assemblies are nailed / bolted to the container wall at equal intervals to ensure the essential fixation in the system. This nail / bolt fixing in principle corresponds to a possible thermal bridge, but these are insulated in particular through the second layer of the insulating plate (or the position of the nail / bolt fixing is Once determined and the holes for nailing / bolting are formed in the bottom layer of the plate assembly, the nailing / bolting of the foam insulation material (polyurethane) to the final insulating structure according to the invention Thermally insulated by injection). Other forms for securing the plates are possible, for example, securing the plates to the wall of the container.

次に、複数のパネルが、プレート／パネルアセンブリの側端部内の溝−***システムの補助を介して連続的に互いに掛着される。可能性としての１つの代替の溝−***システムでは、床パネル内または床用の積層プレート内に存在するシステムと同様の自己固定式の「クリックシステム」を備えるプレートを装備することが考えられる。図６に示すように、絶縁プレートの間の接合領域は、絶縁プレートの一部分が配置された後に結合部に注入される絶縁材料のポリウレタンを接合／固着するための展伸トンネルを備える。この絶縁および展伸材料は、圧力下で注入されることにより、流出して、本発明による絶縁プレート間の緊密でない端部領域をすべて密封する。   The plurality of panels are then successively hooked together with the aid of a groove-lift system in the side edges of the plate / panel assembly. One possible alternative groove-lift system could be to equip a plate with a self-fixing “click system” similar to the system present in a floor panel or a laminated plate for a floor. As shown in FIG. 6, the bonding area between the insulating plates comprises a spreading tunnel for bonding / adhering polyurethane of insulating material injected into the joint after a portion of the insulating plate is placed. This insulating and spreading material flows out by being injected under pressure and seals all non-tight end regions between the insulating plates according to the invention.

絶縁プレートのこの第１の層が配置、固定、および密封された後、この層の上に、合成または天然材料のネット、シート、または布の形態でクラックバリアが配置され、これは、あるいは、第１の絶縁層の上で硬化して、第１の層の上に同様の方式で配置される絶縁プレートの第２の層のための土台を形成する高分子シール材が含浸されてよい。クラックバリアの一例として、ポリウレタンが含浸された０．０１〜１００ｍｍ^２の範囲内のメッシュサイズのポリエチレンまたはポリスチレンのシートまたはネットが考えられる。 After this first layer of insulating plate is placed, secured and sealed, a crack barrier is placed on this layer in the form of a net, sheet or fabric of synthetic or natural material, or alternatively A polymeric sealant may be impregnated that cures on the first insulating layer and forms a foundation for the second layer of the insulating plate that is disposed in a similar manner on the first layer. As an example of the crack barrier, a sheet or net of polyethylene or polystyrene having a mesh size in the range of 0.01 to 100 mm ² impregnated with polyurethane can be considered.

本発明による容器／タンク絶縁体が、上で説明したようなあらかじめ作られたプレートアセンブリで構成されている場合、１つまたは複数のクラックバリアを含む層、および、タンク絶縁体のための他の構造体（例えば、ボルト／釘用の抜き取り具の形態の固定スポット、絶縁接着剤用の溝など）の形成は、あらかじめ作られたアセンブリに包含される（例えば、図９を参照されたい）。クラックバリアは、絶縁システムが耐えなければならない急な温度勾配が理由で絶縁層が分離するのを防止する。   If the container / tank insulator according to the invention is composed of a prefabricated plate assembly as described above, a layer containing one or more crack barriers and other for the tank insulator Formation of a structure (eg, a fixed spot in the form of a bolt / nail extractor, a groove for an insulating adhesive, etc.) is included in a prefabricated assembly (see, eg, FIG. 9). The crack barrier prevents the insulation layer from separating due to the steep temperature gradient that the insulation system must withstand.

図７および図８に、本発明による絶縁システムの構造体の一実施形態の図を示す。
また、本発明による絶縁プレート／アセンブリの配置の方法を図１０〜１８に示す。
特に、本発明による個別の絶縁プレートのそれぞれの製造方法を図１６に示す。図１８はまた、図８に示す絶縁アセンブリの層形成に関連して参照されることができる。 7 and 8 show diagrams of one embodiment of the structure of the insulation system according to the present invention.
Also, the method of arrangement of the insulating plate / assembly according to the present invention is shown in FIGS.
In particular, FIG. 16 shows a method for manufacturing each individual insulating plate according to the present invention. FIG. 18 can also be referred to in connection with layering the insulation assembly shown in FIG.

本発明の絶縁体プレートの重要な特徴、および、本発明による絶縁体構造の全体の挿入／組立処理を介して密封性が向上された材料の重要な特徴は、絶縁プレートの溝−***アセンブリ形態上の***／溝の結合端部内の高分子物質（例えば、ポリウレタン）のための展伸トンネル６１を設けることである（図６を参照）。このトンネル６１は絶縁プレート内に設けられて、展伸する絶縁／固着材料が充填される連続体のウェブを形成する。また、図６に示すように、本発明による絶縁プレートの溝−***アセンブリのこの特徴は、絶縁プレート用に使用される平坦なまたは半平坦なプレートに関連する下にあるタンクの任意の曲率を収容する。さらに、プレートの間の結合部の***または溝の一部分は、展伸トンネル６１用の密封／嵌合端部を形成する高い端部６２を備える。絶縁プレートは、好ましくは、軟質のまたは柔軟な材料（例えば、発泡ポリエチレンまたは発泡ポリスチレン）から作れられることから、プレートは、展伸トンネルの結合領域内の一部の応力を吸収する。この半弾性効果は、絶縁プレートの間の結合部ための主にまたは完全に緊密な展伸ト
ンネルを確実にする。また、絶縁構造体の下の容器表面の曲率のために、展伸トンネルの周囲の結合端部は、互いに対して押し付けられて、展伸トンネルを形成する端部の緊密な結合をさらに確実にする。 An important feature of the insulator plate of the present invention, and an important feature of the material with improved sealability through the entire insertion / assembly process of the insulator structure according to the present invention is the groove-bump assembly configuration of the insulating plate. The provision of a spreading tunnel 61 for a polymeric material (eg polyurethane) in the upper ridge / groove bonded end (see FIG. 6). This tunnel 61 is provided in an insulating plate to form a continuous web filled with a stretched insulating / fixing material. Also, as shown in FIG. 6, this feature of the groove-bump assembly of the insulating plate according to the present invention provides for any curvature of the underlying tank associated with the flat or semi-flat plate used for the insulating plate. Accommodate. Further, the ridge or groove portion of the joint between the plates comprises a high end 62 that forms a sealing / fitting end for the spreading tunnel 61. Since the insulating plate is preferably made from a soft or pliable material (eg, foamed polyethylene or foamed polystyrene), the plate absorbs some stress in the bonding region of the spreading tunnel. This semi-elastic effect ensures a predominantly or completely tight extension tunnel for the connection between the insulating plates. Also, due to the curvature of the container surface under the insulating structure, the coupling ends around the stretch tunnel are pressed against each other to further ensure a tight bond between the ends forming the stretch tunnel. To do.

絶縁プレートの絶縁材料の半軟質／柔軟な性質により、プローブ／注入針を容器／極低温タンクの周囲の間隙の位置で展伸トンネル内に挿入することが可能になり、あるいは、注入ポートを選択された絶縁プレートに固有の間隔で設けて、展伸トンネルへの通路を形成してもよい。   The semi-soft / flexible nature of the insulating material of the insulating plate allows the probe / injection needle to be inserted into the extension tunnel at a gap around the vessel / cryogenic tank, or select the injection port The insulating plate may be provided at a specific interval to form a passage to the extending tunnel.

一実施形態では、上で説明した絶縁プレートを組み立てた後で、連続する絶縁構造体が展伸トンネル６１内に展伸（ポリウレタン）発泡体を確実に注入するのを可能にする。
さらに図６に示すように、隣接する絶縁プレート間の垂直方向での結合の割れ目が、互いに対してずれることができ、その結果、展伸トンネル６１が、絶縁プレートの水平方向および垂直方向の両方の結合端部に設けられる。 In one embodiment, after assembling the insulating plate described above, the continuous insulating structure allows the expanded (polyurethane) foam to be reliably injected into the expanded tunnel 61.
Further, as shown in FIG. 6, the vertical bond breaks between adjacent insulating plates can be offset with respect to each other, so that the extension tunnel 61 is in both the horizontal and vertical directions of the insulating plates. Provided at the coupling end.

本発明による絶縁アセンブリの別の実施例が以下に続く。それらの絶縁性も示している。   Another embodiment of an insulation assembly according to the invention follows. Their insulating properties are also shown.

（導入部）
ＬＮＧタンク用の絶縁パネルで試験を行った。
この試験の目的は、展伸されてさらに部分的に伸張性のポリスチレンから作られた絶縁パネルの単位面積当たりの熱コンダクタンスの値を確認することであり、ならびに、これらの温度の絶縁システムの実際のケースで発生する引張力を試験パネルに作用させることである。熱コンダクタンス（以下、Ｋ_{ｖａｌｕｅ}と称する）を、約２０℃の温度の温かい側および約−１６０℃の温度の冷たい側の水平位置および垂直位置で測定した。また、−１６２℃から１０℃の間で変化する試験パネルの冷たい側の温度範囲内で、引き続き、５度の温度変動後に測定した。これらの温度変化は、実際のケースで試験パネルの内部に引張力を発生させる。
（試験装置）
大型の保護熱板装置の２×３ｍ^２の試験区間で試験を行った。温かいプレートおよび冷たいプレートの配置を図１に示す。 (Introduction)
The test was conducted with an insulating panel for an LNG tank.
The purpose of this test is to confirm the value of thermal conductance per unit area of an insulated panel made from stretched and partially stretched polystyrene, as well as the practice of the insulation system at these temperatures In other words, the tensile force generated in the above case is applied to the test panel. Thermal conductance (hereinafter referred to as K _value ) was measured at the horizontal and vertical positions on the warm side at a temperature of about 20 ° C. and the cold side at a temperature of about −160 ° C. Moreover, it measured after the temperature fluctuation of 5 degree | times within the temperature range of the cold side of the test panel which changes between -162 degreeC and 10 degreeC. These temperature changes generate a tensile force inside the test panel in the actual case.
(Test equipment)
The test was conducted in a 2 × 3 m ² test section of a large protective hot plate apparatus. The arrangement of warm and cold plates is shown in FIG.

試験パネル内に引張力をシミュレートするために、周囲絶縁体の内側の合板枠を温かいプレートおよび冷たいプレートのアルミニウム側面内に挿入する。
（試験絶縁体）
絶縁試験片を可撓性材料の領域を有する展伸されたポリスチレンのスラブから作り、スタッドボルトを用いて０．００５ｍのアルミニウムシートに取り付けた（図２）。 In order to simulate a tensile force in the test panel, a plywood frame inside the surrounding insulator is inserted into the aluminum side of the warm and cold plates.
(Test insulator)
Insulation specimens were made from expanded polystyrene slabs with areas of flexible material and attached to 0.005 m aluminum sheets using stud bolts (FIG. 2).

試験片を、装置に取り付けられるように準備された状態で、Ｔｉｃｏｎ Ｉｓｏｌｅｒｉｎｇ ＡＳより取り寄せた。試験片のサイズは、２×３×０．２６５ｍ^３である。
（装置内の試験パネルの挿入）
試験装置の対流のない周囲絶縁体を、Ｓｔｙｒｏｆｏａｍ（スチロフォーム）ＲＭスラブおよびファイバーグラス布を接着剤を用いて一体に接合して構成する。角部分は、二方可撓性伸張性Ｓｔｙｒｏｆｏａｍ（スチロフォーム）から作られる。 Test specimens were ordered from Ticon Isolering AS, ready to be attached to the device. The size of the test piece is 2 × 3 × 0.265 m ³ .
(Insert test panel in the device)
The test apparatus's non-convective perimeter insulator is constructed by joining together a Styrofoam RM slab and a fiberglass cloth using an adhesive. The corners are made from a two-way flexible extensible Styrofoam.

試験片を試験領域に挿入して、Ｔｉｃｏｎ Ｉｓｏｌｅｒｉｎｇ Ａ／Ｓより入手したポリウレタン接着剤を用いて周囲絶縁体に密閉した。
周囲絶縁体を、空気を通さないように密封して、シール剤を用いて装置のアルミニウム試験プレートに強固に結合させた。周囲絶縁体の断面図を図３に示す。
（計測）
絶縁パネルの温かい表面上および冷たい表面上の温かいプレートおよび冷たいプレートで、銅−コンタンタン熱電対を用いて温度を測定した。 The test specimen was inserted into the test area and sealed to the surrounding insulator using a polyurethane adhesive obtained from Ticon Isolating A / S.
The surrounding insulator was sealed from air and was tightly bonded to the aluminum test plate of the device using a sealant. A cross-sectional view of the surrounding insulator is shown in FIG.
(measurement)
Temperature was measured using a copper-contantan thermocouple on the warm and cold plates on the warm and cold surfaces of the insulation panel.

絶縁体の温かい側の温度をアルミニウム箔防湿材上で測定し、冷たい側の温度をアルミニウムシート上で測定する。
追加の熱電対を、絶縁体パネルの内側の８つの異なる領域および４つの異なる断面に取り付けた（図１９）。 The temperature on the warm side of the insulator is measured on an aluminum foil moisture barrier and the temperature on the cold side is measured on an aluminum sheet.
Additional thermocouples were attached to 8 different regions and 4 different cross sections inside the insulator panel (FIG. 19).

すべての温度を４００チャンネルのデータ収集システムに記録して、処理用のローカルコンピュータに転送した。
装置の主熱板の枝分かれ部分へ入力される電力を、精密な抵抗器および精密な電圧計によって測定して、精密な電力計によって制御した。
（熱コンダクタンスの計算）
対流のない周囲絶縁体を通しての熱漏洩の測定を、７４ｋｇ／ｍ^３の密度でロックウールが充填された試験空洞を用いて、装置の対流のない水平方向の位置で事前に行った。この材料の熱伝導率を、水平方向に保護された熱板装置内で測定した。試験パネルの挿入後、水平位置および垂直位置の装置を用いて総熱流量を測定した。こられの２つの位置での試験パネルに対する装置の見掛熱コンダクタンスを以下のように計算した。
ｋ_{ｖａｌｕｅ}＝Ｑ_ｉ／（Ｆ×Ｔ；）
ｋ_{ｖａｌｕｅ}：試験パネルの単位面積当たりの見掛熱コンダクタンス（Ｗ／ｍ^２Ｋ）
Ｑ_ｉ：試験パネルを通る熱流量（Ｗ）
Ｆ：テストパネルの面積（ｍ^２）
Ｔ_ｉ：試験パネルの両端の温度差（Ｋ）
Ｑ_ｉ＝Ｑ_ｔ−Ｑ_ｐ
Ｑ_ｔ：総熱流量（Ｗ）
Ｑ_ｐ：周囲絶縁体を通る熱流量（Ｗ）
Ｑ_ｐ＝Ｃ_ｐ×Ｔ_ｐ
Ｃ_ｐ：較正試験によって求められた周囲絶縁体の熱コンダクタンス（Ｗ／Ｋ）
Ｔ_ｐ：周囲絶縁体の両端の温度差（Ｋ）
対流の影響は、水平位置および垂直位置で測定された見掛熱コンダクタンスを比較することによって推定される。 All temperatures were recorded in a 400 channel data acquisition system and transferred to a local computer for processing.
The power input to the branch section of the main hot plate of the device was measured by a precision resistor and a precision voltmeter and controlled by a precision wattmeter.
(Calculation of thermal conductance)
The measurement of the heat leakage through the surrounding insulation without convection was carried out in advance in a horizontal position without convection of the device using a test cavity filled with rock wool at a density of 74 kg / m ³ . The thermal conductivity of this material was measured in a hot plate apparatus protected in the horizontal direction. After insertion of the test panel, the total heat flow was measured using devices in the horizontal and vertical positions. The apparent thermal conductance of the device for the test panels at these two locations was calculated as follows:
k _value = Q _i / (F × T;)
k _value : Apparent thermal conductance per unit area of test panel (W / m ² K)
Q _i : Heat flow through the test panel (W)
F: Test panel area (m ² )
T _i : Temperature difference between both ends of the test panel (K)
Q _i = Q _t −Q _p
Q _t : Total heat flow (W)
Q _p : heat flow through the surrounding insulator (W)
Q _p = C _p × T _p
C _p : thermal conductance (W / K) of surrounding insulator determined by calibration test
T _p : temperature difference between both ends of the surrounding insulator (K)
The effect of convection is estimated by comparing the apparent thermal conductance measured at the horizontal and vertical positions.

測定値の精度は、実際値に対して±７１％より高いと推定される。
（試験結果）
１回のクーリングダウン後、対流のない水平位置（試験１９０）で、ならびに垂直位置（試験１９１）で熱コンダクタンスを測定した。同一の平均温度に調整されて水平位置で測定された値と比較して、ｋ_{ｖａｌｕｅ}の約３％の増加が測定された。これは、十分に装置の精度範囲内にあり、この差異の大部分は、おそらく試験片内の対流によるものではない。 The accuracy of the measured value is estimated to be higher than ± 71% with respect to the actual value.
(Test results)
After a single cooling down, the thermal conductance was measured in a horizontal position (test 190) without convection as well as in a vertical position (test 191). An increase of about 3% in k _value was measured compared to the value measured at the horizontal position adjusted to the same average temperature. This is well within the accuracy range of the device, and most of this difference is probably not due to convection in the specimen.

次いで５回のクーリングダウン後、再度、垂直位置（試験１９２）および水平位置（試験１９３）で熱コンダクタンスを測定した。これらの試験と試験１９０および１９１との間で有意な差は見られなかった。   The thermal conductance was then measured again at the vertical position (Test 192) and the horizontal position (Test 193) after 5 cooling downs. There were no significant differences between these tests and tests 190 and 191.

試験結果を表Ｉに示す。   The test results are shown in Table I.

ブリッジまたは対流電流のために複数の熱電対を絶縁パネルの内側に配置した。表ＩＩおよび図２０、図２１、図２２および図２３を参照されたい。試験パネルの温かい側および冷たい側の測定された温度の検査を、図２０、図２１、図２２および図２３に示す。
（試験パネルの検査）
冷たい側を低い温度（−１６２°０）にして、水平位置の温かい側から試験パネルを視覚的に検査した。この場合、試験パネルには、冷たいプレートの低い温度によって発生する引張力が部分的に作用し、試験パネル内部で、クラック、損傷、開口部、またはチャネルを観察することが容易になる。 Multiple thermocouples were placed inside the insulation panel for bridge or convection current. See Table II and FIG. 20, FIG. 21, FIG. 22 and FIG. A test of the measured temperature on the warm and cold sides of the test panel is shown in FIG. 20, FIG. 21, FIG. 22 and FIG.
(Inspection of test panel)
The test panel was visually inspected from the warm side in the horizontal position with the cold side at a low temperature (-162 ° 0). In this case, the tensile force generated by the low temperature of the cold plate is partially applied to the test panel, and it becomes easy to observe cracks, damages, openings, or channels inside the test panel.

開口部が試験パネル内に形成されて、内部の不具合またはクラックが露見される。
予想されたように、構造内で、損傷部、不具合または欠陥部は見られなかった。
冷たい側が−１６２℃である試験片を装置から取り外し、冷たい側から検査した。絶縁体の冷たい側で適切な観察を行うために、冷たい側のアルミニウムシートを取り外した。チャネル、不具合または欠陥部は見られなかった。
（結論）
試験パネル構造の見掛熱コンダクタンスの水平位置から垂直位置へのわずかな増加は、おそらく、試験パネル内部で対流電流がない、あるいは、非常に小さな対流電流があることを示す。試験後の完全な検査により、パネルの取付けの間の適切な作業、ならびに、パネル内部にクラックまたは損傷がないことが示される。 An opening is formed in the test panel, revealing internal defects or cracks.
As expected, no damage, defects or defects were found in the structure.
Specimens with a cold side of -162 ° C were removed from the apparatus and inspected from the cold side. The aluminum sheet on the cold side was removed for proper observation on the cold side of the insulator. There were no channels, defects or defects.
(Conclusion)
A slight increase in the apparent thermal conductance of the test panel structure from the horizontal position to the vertical position probably indicates that there is no convection current or very little convection current inside the test panel. A thorough inspection after the test shows proper work during panel installation, as well as no cracks or damage inside the panel.

試験パネル構造は、測定された温度において適正値の見掛熱コンダクタンスを有し、適切な方式においてはこの試験の間に作用した引張力には耐えると見られる。   The test panel structure has a reasonable apparent thermal conductance at the measured temperature and, in a suitable manner, is expected to withstand the tensile forces applied during this test.

（導入部）
Ｓｕｎｐｏｒ ＳＥ（剛性および可撓性のポリスチレン）の試験を、３つの温度レベル、２０℃、−７０℃、および−１５３℃で行った。合計で８回の異なる試験を行ったが、３つ温度レベルで両方の材料に対してすべての試験を行ったわけではない。 (Introduction)
Sunpor SE (rigid and flexible polystyrene) was tested at three temperature levels, 20 ° C, -70 ° C, and -153 ° C. A total of eight different tests were performed, but not all tests were performed on both materials at three temperature levels.

低い温度での試験に対して規格は作られていない。試験の基準として、現行の規格（ＩＳＯまたはＡＳＴＭ）を採用する。
各試験に対して、現行の規格に合わせてなされた修正を記載している。 There is no standard for testing at low temperatures. The current standard (ISO or ASTM) is adopted as a test standard.
For each test, the modifications made to the current standard are listed.

低い温度の試験をＰｈｉｌｉｐｓ ｃｒｙｏｇｅｎｅｒａｔｏｒによって冷却されたコールドボックス内で行う。空気流中の熱電対を用いて温度を測定する。コールドボックスの見取図を図２４に示す。   The low temperature test is performed in a cold box cooled by the Philips cryogenerator. The temperature is measured using a thermocouple in the air stream. A sketch of the cold box is shown in FIG.

一部の試験では、伸びなどの値は、試験片の試験中に記録される。これは、試験片がコールドボックス内に配置される場合では非常に困難である。これらのタイプの試験では、ビデオテープに記録を取るが、これは、後に適切な精度で値を読み取ることを意味する。（試験プログラム）
各材料および各温度レベルに対して行った、試験を説明する試験プログラムの調査を、剛性材料に対しては表２．１に、可撓性材料に対しては表２．２に示す。試験片の数はクライアントによって決定される。 In some tests, values such as elongation are recorded during testing of the specimen. This is very difficult when the specimen is placed in a cold box. In these types of tests, a record is taken on videotape, which means that the value is read later with appropriate accuracy. (Examination program)
A survey of test programs describing the tests performed for each material and each temperature level is shown in Table 2.1 for rigid materials and in Table 2.2 for flexible materials. The number of specimens is determined by the client.

（試験方法の説明）
（試験 １／２：圧縮試験／ヤング率）
この試験はＩＳＯ８４４−１９７８：「Ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｔｅｓｔ ｆｏｒ ｒｉｇｉｄ ｍａｔｅｒｉａｌｓ」に記載されている。 (Explanation of test method)
(Test 1/2: Compression test / Young's modulus)
This test is described in ISO 844-1978: “Compression test for rigid materials”.

採用した試験方法は以下の通りである。
２片の合板の間に試験片を固着する。下側部分を試験枠に固定する。合板プレートの上側に、移動可能な金属バーを用いて三角形の合板プレートを固定する。この三角形のプレートを、２つのホイールにわたって延びているロープに接続する。タンクに水を充填することによりこのロープを緊張させて、材料を圧縮する。力の関数としての変位を、ダイヤルゲージ圧縮試験により記録する。 The test methods adopted are as follows.
A test piece is fixed between two pieces of plywood. Fix the lower part to the test frame. A triangular plywood plate is fixed on the upper side of the plywood plate using a movable metal bar. This triangular plate is connected to a rope extending across the two wheels. The rope is tensioned by filling the tank with water to compress the material. The displacement as a function of force is recorded by a dial gauge compression test.

使用される試験片は、以下に示す５５×５５×４０ｍｍ^３の寸法を有する。合計４つの試験片を各温度レベルで試験した。
圧縮強度σ_１０（ｋＰａ）は、以下の式より求められる。 The test piece used has the dimensions of 55 × 55 × 40 mm ³ shown below. A total of four specimens were tested at each temperature level.
The compressive strength σ ₁₀ (kPa) is obtained from the following equation.

上式で、
Ｆ_ｍは、到達した最大力（ニュートン）、
ｓ_０は、試験片の断面の初期面積（ｍｍ^２）である。 Where
F _m is the maximum force reached (Newton),
s ₀ is the initial area (mm ² ) of the cross section of the test piece.

１０％の相対変形での圧縮応力σ_１０（ｋＰａ）は、以下に式より定義される。 The compressive stress σ ₁₀ (kPa) at 10% relative deformation is defined by the following equation.

上式で、
Ｆ_１０は、１０％の相対変形に対応する力（Ｎ）、
Ｓ_０は、試験片の断面の初期面積（ｍｍ^２）である。
（試験 ３／４：最大引張応力／ヤング率）
この試験はＩＳＯ１９２６：「Ｓｔａｎｄａｒｄ ｔｅｓｔ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ Ｃｅｌｌｕｌａｒ ｐｌａｓｔｉｃｓ−Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｅｎｓｉｌｅ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｒｉｇｉｄ ｍａｔｅｒｉａｌｓ」に記載されている。 Where
F ₁₀ is the force (N) corresponding to 10% relative deformation,
S ₀ is the initial area (mm ² ) of the cross section of the test piece.
(Test 3/4: Maximum tensile stress / Young's modulus)
This test is described in ISO 1926: “Standard test methods for Cellular plastics—Determining of tenant properties of rigid materials”.

この規格では、合計５片の試験を規定している。使用した試験片は、以下で示す形状および寸法を有する。
この試験片は、規格で規定されている試験片より多少小さい。こうすることにより、コールドボックス内で試験を行うことが可能になる。 This standard specifies a total of 5 tests. The used test piece has the shape and dimensions shown below.
This test piece is somewhat smaller than the test piece defined in the standard. This makes it possible to perform tests in a cold box.

標準のエポキシ系接着剤を用いて試験片を２片の合板に固着した。下側部分を試験枠の底部に固定する。上側部分には、２つのホイールにわたって延びるロープを固定する。ロープの他方の端部にタンクを固定する。タンクに水を充填することにより、材料を圧縮する。作用する力に対応する伸びを５ｋｇ間隔で記録する。   The test piece was fixed to two pieces of plywood using a standard epoxy adhesive. Fix the lower part to the bottom of the test frame. A rope extending across the two wheels is secured to the upper portion. Secure the tank to the other end of the rope. The material is compressed by filling the tank with water. The elongation corresponding to the applied force is recorded at 5 kg intervals.

３〜６分の間に割れ目が得られるように水の充填速度を調整する。
キロパスカルで表される最大引張応力σ_ｍは、以下の式より求められる。 The water filling speed is adjusted so that a crack is obtained in 3 to 6 minutes.
The maximum tensile stress σ _m expressed in kilopascals is obtained from the following equation.

上式で、
Ｆ_ｍは、試験中に試験片に作用する最大力（Ｎ）、
ｌは、試験片の狭小区間の平行する長さ部分の元の幅（ｍｍ）、
ｈは、試験片の狭小区間の平行する長さ部分の元の厚さ（ｍｍ）である。 Where
F _m is the maximum force (N) acting on the specimen during the test,
l is the original width (mm) of the parallel length portion of the narrow section of the specimen,
h is the original thickness (mm) of the parallel length portion of the narrow section of the test piece.

ヤング率は、力の関数としての伸びの曲線の傾斜角として定義される。   Young's modulus is defined as the slope angle of the elongation curve as a function of force.

上式で、
δは、引張応力（Ｎ／ｍｍ^２）、
Δｌは、δでの材料の伸び、
ｌ_０は、試験片の長さである。
（試験５ 剛性率）
試験方法は、ＩＳＯ規格１９２２−１９８１：「Ｃｅｌｌｕｌａｒ ｐｌａｓｔｉｃｓ−ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｈｅａｒ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｒｉｇｉｄ ｍａｔｅｒｉａｌｓ」に記載されている。 Where
δ is the tensile stress (N / mm ² ),
Δl is the elongation of the material at δ,
l ₀ is the length of the test piece.
(Test 5 rigidity)
The test method is described in ISO standard 1922-1981: “Cellular plastics-determination of shear strength of rigid materials”.

４つの試験片を各温度レベルで試験した。規格では、５つの試験片を規定している。
規格では、以下の寸法（長さ−幅−厚さ）を有する試験片を規定している：２５４ｍｍ×５０ｍｍ×２５ｍｍ。 Four specimens were tested at each temperature level. The standard specifies five test pieces.
The standard defines a test piece having the following dimensions (length-width-thickness): 254 mm × 50 mm × 25 mm.

コールドボックス内で試験を行うことを可能にするために、これらの試験ではより小さい試験片を使用した。以下の寸法（長さ−幅−厚さ）を使用した：１００ｍｍ×４０ｍｍ×２５ｍｍ。   These tests used smaller specimens to allow testing in the cold box. The following dimensions (length-width-thickness) were used: 100 mm x 40 mm x 25 mm.

始めは、いくつかの大きな試験片で試験したが、丈夫な物質であることから、サイズを縮小して、割れ目を得るために必要な力を低減した。試験装置は、最初使用した試験片に割れ目を発生させるのに必要な重量に耐えることができなかった。   Initially tested on several large specimens, but because it is a tough material, it was reduced in size to reduce the force required to obtain a crack. The test apparatus could not withstand the weight necessary to generate a crack in the test piece used first.

エポキシ系接着剤を用いて試験片を２片の合板に固着した。一方の合板部片を試験枠に固定したので、他方部分は移動可能である。移動可能部分に、２つのホイールにわたって延びてさらに他方端部にタンクを備えるロープを固定した。タンクに水を充填することにより、材料を圧縮して、移動可能な合板部片および試験片を上方に移動させる。   The test piece was fixed to two pieces of plywood using an epoxy adhesive. Since one plywood piece is fixed to the test frame, the other part is movable. On the movable part, a rope extending over two wheels and further comprising a tank at the other end was fixed. By filling the tank with water, the material is compressed and the movable plywood pieces and test pieces are moved upward.

移動可能な合板部片に約１センチメートルの間隔で線を引く。定規を試験枠の底部に固定する。この定規は試験の間は動かない。このシステムでは、材料の伸びを確認することが可能になる。   Draw lines on the movable plywood pieces at an interval of about 1 centimeter. Secure the ruler to the bottom of the test frame. This ruler does not move during the test. This system makes it possible to check the elongation of the material.

割れ目が得られるまでタンクに水を充填する。試験結果をビデオテープに記録し、後で伸びを読み取る。
試験装置を図２７に示す。
（試験６ 熱膨張）
この試験は、ＩＳＯ４８９７−１９８５；「Ｃｅｌｌｕｌａｒ ｐｌａｓｔｉｃｓ−Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｏｆ ｌｉｎｅａｒ ｔｈｅｒｍａｌ ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｏｆ ｒｉｇｉｄ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ａｔ ｓｕｂ−ａｍｂｉｅｎｔ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ」に記載されている。 Fill the tank with water until cracks are obtained. Test results are recorded on videotape and elongation is read later.
The test apparatus is shown in FIG.
(Test 6 thermal expansion)
This test is described in ISO 4897-1985; “Cellular plastics—Determination of the coefficient of linear thermal of rigid materials at sub-ambient temperatures”.

規格では、以下の寸法の計５つの試験片の試験を規定している。
長さ：９００÷０−２０ｍｍ
幅：１００から３００ｍｍ
厚さ：２５から５０ｍｍ
この試験で使用される材料は以下の寸法を有する。
長さ：２４４．５ｍｍ
幅：４３．５ｍｍ
厚さ：４２．０ｍｍ
各材料で計４つの試験片を試験する。 The standard prescribes testing of a total of five specimens with the following dimensions:
Length: 900 ÷ 0-20mm
Width: 100 to 300mm
Thickness: 25 to 50mm
The material used in this test has the following dimensions:
Length: 244.5mm
Width: 43.5mm
Thickness: 42.0mm
A total of four specimens are tested for each material.

試験片を２片の合板の間に固着する。下側部分を試験枠に固定する。上側合板プレートの中心に、ステンレス鋼ロッドを固定する。このロッドを、コールドボックスの外側に位置するダイヤルゲージに連結する。材料の冷却または加熱の間の異なる温度で材料の圧縮／膨張を記録する。   The test piece is fixed between two pieces of plywood. Fix the lower part to the test frame. A stainless steel rod is fixed in the center of the upper plywood plate. This rod is connected to a dial gauge located outside the cold box. Record the compression / expansion of the material at different temperatures during cooling or heating of the material.

平均線膨張係数（−６３℃から２０℃）の計算：   Calculation of average linear expansion coefficient (−63 ° C. to 20 ° C.):

上式で、
αは、平均線膨張係数（ケルビン度の逆数）、
Ｔ_１は、選択された高い温度（ケルビン度）、
ΔＬは、Ｔ_１とＴ_２との温度間での試験片の長さの変化（ミリメートル）、
Ｌ_０は、２３±２℃における試験片の元の長さ（ミリメートル）。
（試験７ 熱伝導率）
この試験は、ＡＳＴＭ規格Ｃ１７７−８５：「Ｓｔａｎｄａｒｄ ｔｅｓｔ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ Ｓｔｅａｄｙ−Ｓｔａｔｅ Ｈｅａｔ Ｆｌｕｘ Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓ ａｎｄ Ｔｈｅｒｍａｌ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｂｙ Ｍｅａｎｓ ｏｆ ｔｈｅ Ｇｕａｒｄｅｄ−Ｈｏｔ−Ｐｌａｔｅ Ａｐｐａｒａｔｕｓ」に従って行われる。
（試験８ ポアソン比）
この試験を規定する規格はない。ポアソン比μは、引張応力を加える間における材料の伸びと縮みの比として定義される。 Where
α is the average linear expansion coefficient (reciprocal of Kelvin degree),
T ₁ is the selected high temperature (degree Kelvin),
ΔL is the change in length of the specimen (millimeters) between T ₁ and T ₂ temperatures;
L ₀ is the original length of the specimen (in millimeters) at 23 ± 2 ° C.
(Test 7 thermal conductivity)
This test is conducted in accordance with ASTM standard C177-85: “Standard test method for Steady-State Heat Flux Measurements and Thermal Transform Properties by Men-of-the-HeartPad.
(Test 8 Poisson's ratio)
There is no standard that specifies this test. Poisson's ratio μ is defined as the ratio of material elongation to shrinkage during the application of tensile stress.

上式で、
Δｂは、幅の変化（ｍｍ）
ｂ_０は、元の幅（ｍｍ）
Δｌは、長さの変化（ｍｍ）
ｌ_０は、元の長さ（ｍｍ）。 Where
Δb is the change in width (mm)
b ₀ is the original width (mm)
Δl is the change in length (mm)
l ₀ is the original length (mm).

試験片は、試験３および４で使用される試験片と同一の形状および寸法を有し、試験は、同様の方法で行われる。
（試験結果）
平均値（ｘ）および標準偏差（ｓ）を各試験の表に記載する。
（剛性材料）
（試験１／２ 圧縮試験／ヤング率） The test piece has the same shape and dimensions as the test pieces used in tests 3 and 4, and the test is performed in a similar manner.
(Test results)
Mean values (x) and standard deviations (s) are listed in the table for each test.
(Rigid material)
(Test 1/2 Compression test / Young's modulus)

試験結果を図２８および図２９に示す。
（試験３／４ 最大引張応力１ヤング率） The test results are shown in FIGS.
(Test 3/4 Maximum tensile stress 1 Young's modulus)

試験結果を図３２および図３３に示す。
（試験６ 熱膨張） The test results are shown in FIG. 32 and FIG.
(Test 6 thermal expansion)

試験結果を図３４に示す。
（試験７ 熱伝導率） The test results are shown in FIG.
(Test 7 thermal conductivity)

試験結果を図３５に示す。
（試験８ ポアソン比） The test results are shown in FIG.
(Test 8 Poisson's ratio)

（可撓性材料）
（試験１／２ 圧縮試験／ヤング率） (Flexible material)
(Test 1/2 Compression test / Young's modulus)

試験結果を図３６および図３７に示す。   The test results are shown in FIG. 36 and FIG.

試験結果を図３８および図３９に示す。
（試験３１４ 最大引張応力／ヤング率） The test results are shown in FIG. 38 and FIG.
(Test 314 Maximum tensile stress / Young's modulus)

試験結果を図４０および図４１に示す。   The test results are shown in FIGS.

試験結果を図４２および図４３に示す。
（試験５ 剛性率） The test results are shown in FIGS.
(Test 5 rigidity)

(x)=平均値、(s)=標準偏差
試験結果を図４４および図４５に示す。 (x) = average value, (s) = standard deviation The test results are shown in FIG. 44 and FIG.

試験結果を図４６および図４７に示す。
（試験６ 熱膨張） The test results are shown in FIG. 46 and FIG.
(Test 6 thermal expansion)

試験結果を図４８に示す。   The test results are shown in FIG.

試験片３および４を開始温度−１６３℃で試験した。温度は−６０℃まで上昇した。その後、温気をコールドボックス内に吹きつけた。この空気供給が原因で鋼ロッドが試験片から跳んだため、試験を停止しなければならなかった。試験結果を図４９に示す。
（試験７ 熱伝導率） Test specimens 3 and 4 were tested at a starting temperature of -163 ° C. The temperature rose to -60 ° C. Thereafter, warm air was blown into the cold box. The test had to be stopped because the steel rod jumped off the specimen due to this air supply. The test results are shown in FIG.
(Test 7 thermal conductivity)

試験結果を図３５に示す。   The test results are shown in FIG.

試験結果を図３５に示す。
（試験８ ポアソン比） The test results are shown in FIG.
(Test 8 Poisson's ratio)

（結論）
２方向の剛性の展伸されたポリスチレンおよび可撓性の展伸されたポリスチレンに対して、計８回の異なる試験を３つの温度レベル（−１６３℃、−７０℃および２０℃）で行う。 (Conclusion)
A total of eight different tests are performed at three temperature levels (−163 ° C., −70 ° C., and 20 ° C.) on bi-directional rigid expanded polystyrene and flexible expanded polystyrene.

コールドボックス内で試験を行うことを可能にするために、この試験を記載している現行の規格を修正する。
異なる複数の試験に対しての曲線上に示すように、試験結果のばらつきは有意である。特に剛性材料の場合、材料の伸びおよび縮みは最小であり、正確な値を記録することが困難であった。
（導入部）
ＬＮＧタンク用の絶縁パネルで試験を行った。 The current standard describing this test will be modified to allow testing in the cold box.
As shown on the curves for different tests, the variation in test results is significant. In particular, in the case of a rigid material, the elongation and shrinkage of the material were minimal, and it was difficult to record accurate values.
(Introduction)
The test was conducted with an insulating panel for an LNG tank.

この試験の目的は、間に伸張性材料（冷たい側）およびポリウレタン（温かい側）のストリップを備える展伸されたポリウレタンのスラブから作られた絶縁パネルの単位面積当たりの熱コンダクタンスの値を確認することであり、ならびに、これらの温度における絶縁システムの実際のケースで発生する引張力を試験パネルに作用させることである。熱コンダクタンス（以下、Ｋ_{ｖａｌｕｅ}と称する）を、約２０℃の温度のパネルの温かい側および約−１６０℃の温度の冷たい側の水平位置および垂直位置で測定した。また、−１６２℃から１０℃の間で変化する試験パネルの冷たい側の温度範囲内で、引き続き、５度の温度変動後に、温かい端部および冷たい端部で４時間の安定化期間を経て、Ｋ_{ｖａｌｕｅ}を測定した。これらの温度変化は、実際のケースで試験パネルの内部に引張力を発生させる。
（試験装置）
これらの試験用に特別に構築された大型の保護熱板装置の２×３ｍ^２の試験区間で試験を行った。 The purpose of this test is to determine the value of thermal conductance per unit area of an insulating panel made from stretched polyurethane slabs with strips of stretchable material (cold side) and polyurethane (warm side) in between As well as exerting on the test panel the tensile forces generated in the actual case of the insulation system at these temperatures. Thermal conductance (hereinafter referred to as K _value ) was measured at the horizontal and vertical positions on the warm side of the panel at a temperature of about 20 ° C. and the cold side at a temperature of about −160 ° C. Also, within the temperature range on the cold side of the test panel that varies between -162 ° C. and 10 ° C., followed by a 5 hour temperature change, followed by a 4 hour stabilization period at the warm and cold ends, K _value was measured. These temperature changes generate a tensile force inside the test panel in the actual case.
(Test equipment)
The tests were conducted in a 2 × 3 m ² test section of a large protective hot plate apparatus specially constructed for these tests.

温かいプレートおよび冷たいプレートの配置を図１に示す。
実際に挿入されたときに試験パネル内に引張力を発生させるために、周囲絶縁体の内側の合板枠を温かいプレートおよび冷たいプレート内のアルミニウムプロフィール内に挿入する。
（試験絶縁体）
スラブの間の冷たい側に可撓性材料のストリップを備え温かい側にポリウレタンのスト
リップを備える展伸されたポリウレタンのスラブから絶縁試験片を作り、スタッドボルトを用いて０．００５ｍのアルミニウムシートに取り付けた（図２）。試験片を、装置に取り付けられるように準備された状態で、ＵＮＩＴＯＲ ＡＳＡ，Ｍａｒｉｎｅ Ｃｏｎｔｒａｃｔｉｎｇより取り寄せた。 The arrangement of warm and cold plates is shown in FIG.
In order to generate a tensile force in the test panel when actually inserted, the plywood frame inside the surrounding insulator is inserted into the aluminum profile in the warm and cold plates.
(Test insulator)
Insulation specimens are made from an expanded polyurethane slab with a strip of flexible material on the cold side between the slabs and a polyurethane strip on the warm side and attached to a 0.005 m aluminum sheet using stud bolts (FIG. 2). The specimens were ordered from UNITOR ASA, Marine Contracting, ready to be attached to the device.

試験片のサイズは約２．０×３．０×０．２９ｍ^３であった。
（試験パネルの装置内への挿入）
試験装置の対流のない周囲絶縁体を、接着剤を用いて一体に接合されたＳｔｙｒｏｆｏａｍ（スチロフォーム）ＲＭスラブおよびファイバーグラス布から構築する。角部分は、二方可撓性伸張性Ｓｔｙｒｏｆｏａｍ（スチロフォーム）から作られる。 The size of the test piece was about 2.0 × 3.0 × 0.29 m ³ .
(Insertion of test panel into the device)
The test apparatus's non-convective perimeter insulation is constructed from Styrofoam RM slab and fiberglass fabric bonded together using an adhesive. The corners are made from a two-way flexible extensible Styrofoam.

試験片を試験領域に挿入して、ＵＮＩＴＯＲ ＡＳＡ，Ｍａｒｉｎｅ Ｃｏｎｔｒａｃｔｉｎｇより入手したポリウレタン接着剤を用いて周囲絶縁体に密閉した。
周囲絶縁体を、空気を通さないように密封して、シール剤を用いて装置のアルミニウム試験プレートに強固に結合させた。周囲絶縁体および絶縁パネルの一部の断面を図５０に示す。
（計装）
絶縁パネルの温かい表面上および冷たい表面上の温かいプレートおよび冷たいプレートで、銅−コンスタンタン熱電対を用いて温度を測定した。この試験で使用される温度範囲用の国際温度目盛（ＩＴＳ−９０）でトレース可能な±０．３℃より高い精度で熱電対ワイヤを較正する。 The test piece was inserted into the test area and sealed to the surrounding insulator using polyurethane adhesive obtained from UNITOR ASA, Marine Contracting.
The surrounding insulator was sealed from air and was tightly bonded to the aluminum test plate of the device using a sealant. FIG. 50 shows a partial cross section of the peripheral insulator and the insulating panel.
(instrumentation)
The temperature was measured using a copper-constantan thermocouple on the warm and cold plates on the warm and cold surfaces of the insulation panel. The thermocouple wire is calibrated with an accuracy higher than ± 0.3 ° C. traceable on the International Temperature Scale (ITS-90) for the temperature range used in this test.

絶縁体の温かい側の温度をアルミニウム箔防湿層上で測定し、冷たい側の温度をアルミニウムシート上で測定する。
追加の熱電対を、絶縁体パネルの内側の１０個の異なる領域および３つの異なる断面に取り付けた（図５１）（温かい側、中間領域、および冷たい側）。 The temperature on the warm side of the insulator is measured on the aluminum foil moisture barrier and the temperature on the cold side is measured on the aluminum sheet.
Additional thermocouples were attached to 10 different regions and 3 different cross sections inside the insulator panel (FIG. 51) (warm side, middle region, and cold side).

すべての温度を４００チャンネルのデータ収集システムに電圧として記録して、処理用のローカルコンピュータに転送した。
装置の主熱板の３つの区間へ入力される電力を、精密な抵抗器および較正された精密なデジタル電圧計によって測定して、較正された精密な電力計によって制御した。
（熱コンダクタンスの計算）
一部がポリウレタン接着剤の接合部である対流のない周囲絶縁体を通しての熱漏洩の測定を、７０ｋｇ／ｍ^３の密度でロックウールが充填された試験空洞を用いて、装置の対流のない水平方向の位置で事前に行った。この材料の熱伝導率を、水平方向に保護された熱板装置内で測定した。試験パネルの挿入後、水平位置および垂直位置の装置を用いて総熱流量を測定した。こられの２つの位置での試験パネルに対する装置の見掛熱コンダクタンスを以下のように計算した。
ｋ_{ｖａｌｕｅ}＝Ｑ_ｉ／（Ｆ×Ｔ_ｉ）
ｋ_{ｖａｌｕｅ}：試験パネルの単位面積当たりの見掛熱コンダクタンス（Ｗ／ｍ^２Ｋ）
Ｑ_ｉ：試験パネルを通る熱流量（Ｗ）
Ｆ：テストパネルの面積（ｍ^２）
Ｔ_ｉ：試験パネルの両端の温度差（Ｋ）
Ｑ_ｉ＝Ｑ_ｔ−Ｑ_ｐ
Ｑ_ｔ：総熱流量（Ｗ）
Ｑ_ｐ：周囲絶縁体を通る熱流量（Ｗ）
Ｑ_ｐ＝Ｃ_ｐ×Ｔ_ｐ
Ｃ_ｐ：較正試験によって求められた周囲絶縁体の熱コンダクタンス（Ｗ／Ｋ）
Ｔ_ｐ：周囲絶縁体の両端の温度差（Ｋ）
対流の影響は、水平位置および垂直位置で測定された見掛熱コンダクタンスを比較する
ことによって推定される。 All temperatures were recorded as voltages in a 400 channel data acquisition system and transferred to a local computer for processing.
The power input to the three sections of the main hot plate of the device was measured by a precision resistor and a calibrated precision digital voltmeter and controlled by a calibrated precision wattmeter.
(Calculation of thermal conductance)
The measurement of heat leakage through a non-convective peripheral insulator, partly a polyurethane adhesive joint, was measured using a test cavity filled with rock wool at a density of 70 kg / m ³ and without horizontal convection of the device. Made in advance at the position of the direction. The thermal conductivity of this material was measured in a hot plate apparatus protected in the horizontal direction. After insertion of the test panel, the total heat flow was measured using devices in the horizontal and vertical positions. The apparent thermal conductance of the device for the test panels at these two locations was calculated as follows:
k _value = Q _i / (F × T _i )
k _value : Apparent thermal conductance per unit area of test panel (W / m ² K)
Q _i : Heat flow through the test panel (W)
F: Test panel area (m ² )
T _i : Temperature difference between both ends of the test panel (K)
Q _i = Q _t −Q _p
Q _t : Total heat flow (W)
Q _p : heat flow through the surrounding insulator (W)
Q _p = C _p × T _p
C _p : thermal conductance (W / K) of surrounding insulator determined by calibration test
T _p : temperature difference between both ends of the surrounding insulator (K)
The effect of convection is estimated by comparing the apparent thermal conductance measured at the horizontal and vertical positions.

測定値の精度は、ＮＩＳＴ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｎｏｔｅ １２９７（１９９３）に記載の方法に従って（ＮＩＳＴ ＝ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｓｔａｎｄａｒｄｓ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ、ゲーサーズバーグ、米国）、このような複雑な構成において可能な限り良好な状態で、実際値の±７％より高いと推定される。
（試験結果）
１回のクーリングダウン後、対流のない水平位置（試験１９８）で、ならびに垂直位置（試験１９９）で熱コンダクタンスを測定した。 The accuracy of the measurements is as good as possible in such a complex configuration according to the method described in NIST Technical Note 1297 (1993) (NIST = National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg, USA) It is estimated to be higher than ± 7% of the actual value.
(Test results)
After a single cooling down, thermal conductance was measured in a horizontal position (test 198) without convection as well as in a vertical position (test 199).

次いで５回の温度循環後、再度、垂直位置（試験２００）および水平位置（試験２０１）で熱コンダクタンスを測定した。
水平方向試験（試験１９８）（第１の水平方向）と垂直方向試験（試験１９９）（第１の垂直方向）との間で、ｋ_{ｖａｌｕｅ}の約５．５％の増加が測定された。 The thermal conductance was then measured again in the vertical position (Test 200) and in the horizontal position (Test 201) after five temperature cycles.
Between the horizontal test (Test 198) (first horizontal direction) and the vertical test (Test 199) (first vertical direction), an increase of about 5.5% in k _value was measured.

水平方向試験（試験１９８）（第１の水平方向）と垂直方向試験（試験２００）（第２の垂直方向）との間で、ｋ_{ｖａｌｕｅ}の約９．５％の増加が測定された。
試験１９８（第１の水平方向）と２０１（第２の水平方向）との間で有意な差は測定されなかった。 Between the horizontal test (Test 198) (first horizontal direction) and the vertical test (Test 200) (second vertical direction), an increase of about 9.5% in k _value was measured.
No significant difference was measured between tests 198 (first horizontal direction) and 201 (second horizontal direction).

これらの差異は、測定方法の精度と比較して小さな差である。
水平位置の値と比較した場合の垂直位置のｋ値の増加は、おそらく、チャプタ８：「試験パネルの検査」に記載する試験パネルの端部で観察されるクラックに起因する。垂直方向試験（試験１９９）（第１の垂直方向）と垂直方向試験（試験２００）（第２の垂直方向）との間でのｋ値の増加は温度循環の間におけるクラックの発生に起因すると説明することもできる。 These differences are small compared to the accuracy of the measurement method.
The increase in the vertical position k value compared to the horizontal position value is probably due to cracks observed at the end of the test panel as described in Chapter 8: “Test Panel Inspection”. The increase in the k value between the vertical test (Test 199) (first vertical direction) and the vertical test (Test 200) (second vertical direction) is due to the occurrence of cracks during temperature cycling. It can also be explained.

これらのクラックは、接着剤接合部に近傍の端部のみで観察され、おそらく、実際の絶縁パネルでは発生しない。
試験結果を表７．１に記載する。 These cracks are only observed at the edge near the adhesive joint and probably do not occur in an actual insulating panel.
The test results are listed in Table 7.1.

熱橋または対流電流に関する情報を得るために複数の熱電対を絶縁パネルの内側に配置した。表９．１および図５２、図５３、図５４、および図５５を参照されたい（不都合にも、一部の熱電対は試験中に破損した）。   Multiple thermocouples were placed inside the insulation panel to obtain information about the thermal bridge or convection current. See Table 9.1 and Figures 52, 53, 54, and 55 (unfortunately, some thermocouples were broken during the test).

試験パネルの温かい側および冷たい側の測定された温度の検査を、図５２、図５３、図
５４、および図５５に示す。
（試験パネルの検査）
（試験パネルの温かい側からの検査）
冷たい側を低い温度（−１６２℃）にして、水平位置の温かい側から試験パネルを視覚的に検査した。この場合、試験パネルには、冷たいプレートの低い温度によって発生する引張力が部分的に作用し、試験パネル内部で、クラック、損傷、開口部、またはチャネルを観察することが容易になる。 A test of the measured temperature on the warm and cold sides of the test panel is shown in FIGS. 52, 53, 54, and 55. FIG.
(Inspection of test panel)
(Inspection from the warm side of the test panel)
The test panel was visually inspected from the warm side in the horizontal position with the cold side at a low temperature (-162 ° C). In this case, the tensile force generated by the low temperature of the cold plate is partially applied to the test panel, and it becomes easy to observe cracks, damages, openings, or channels inside the test panel.

アルミニウム防湿層の内側、または、ポリウレタンスラブ（図５０を参照）の間のポリウレタン接合部上のシール剤（ＥＲＦＯ ＧＵＡＲＤ ＦＰ−ＶＢ）の内側にへこみまたはチャネルがあるかどうかを調べるために、温かい側を注意深く検査した。   Warm side to check for dents or channels inside the aluminum moisture barrier or inside the sealant (ERFO GUARD FP-VB) on the polyurethane joint between polyurethane slabs (see Figure 50) Were carefully inspected.

特にアルミニウム防湿層のへこみの周囲に損傷またはチャネルがあるかどうかを調べるために、ポリウレタンスラブの間で使用するシール剤（ＥＲＦＯ ＧＵＡＲＤ ＦＰ−ＶＢ）を非常に注意深く検査した。   The sealant used between the polyurethane slabs (ERFO GUARD FP-VB) was examined very carefully, especially in order to check for damage or channels around the dents in the aluminum moisture barrier.

損傷、クラック、またはチャネルは全く見られず、アルミニウム箔および絶縁体への接着は非常に適切であるように見えた。このシーリング剤は、適切な形態で試験に耐えた。（試験パネルの内側からの検査）
開口部が試験パネル端部内に形成されて、内部の不具合またはクラックが露見される。 No damage, cracks or channels were seen, and adhesion to the aluminum foil and insulator appeared to be very appropriate. This sealant withstood the test in an appropriate form. (Inspection from inside of test panel)
An opening is formed in the end of the test panel, revealing internal defects or cracks.

アルミニウム防湿層およびシール剤（ＥＲＦＯ ＧＵＡＲＤ ＦＰ−ＶＢ）内のへこみを、特に不良な接着に対して内側から注意深く検査した。
内側には損傷またはチャネルは見られなかったことから、アルミニウム箔表面で観察されたへこみは、おそらく、温かい側の弱い圧縮により発生したものであり、測定値に対する影響はない。 Indentations in the aluminum moisture barrier and sealant (ERFO GUARD FP-VB) were carefully inspected from the inside for particularly poor adhesion.
Since no damage or channels were seen on the inside, the dents observed on the aluminum foil surface were probably caused by weak compression on the warm side and have no effect on the measurements.

アルミニウム箔およびシール剤の絶縁体の内側への接着は、非常に適切であると見なされた。
いくつかの小さなクラックが、図５６に示す試験装置の周囲絶縁体と試験パネルの間の境界部に近傍の試験パネル（２．０×３．０ｍ）の端部領域で見られた。これらのクラックのほとんどは、スラブ間の接合部に近傍のポリウレタンスラブの中央に位置していた。クラックは、いずれの場所においても、冷たい側から温かい側へ達するようには見られない。 Adhesion of aluminum foil and sealant to the inside of the insulator was deemed very appropriate.
Some small cracks were seen in the edge region of the adjacent test panel (2.0 × 3.0 m) at the interface between the peripheral insulation of the test apparatus shown in FIG. 56 and the test panel. Most of these cracks were located in the middle of the polyurethane slab near the joint between the slabs. Cracks do not appear to reach the warm side from the cold side anywhere.

より精密な検査では、クラックは、おそらく端部領域内のより可撓性の低い領域のために、試験パネルの端部と周囲絶縁体（接着接合部）との間の境界部で生じると見られることが示された。   In closer inspection, cracks are likely to occur at the boundary between the edge of the test panel and the surrounding insulator (adhesive joint), possibly due to the less flexible area in the edge area. It was shown that

全般的なパネル設計に対して、温度分布、応力、および変形において実際の稼動条件を最も実際的にシミュレートする試験パネルの中央部分では、これらのクラックの兆候は見られず、他の欠陥部も観察されなかった。   For the overall panel design, the central part of the test panel that most realistically simulates the actual operating conditions in temperature distribution, stress, and deformation shows no signs of these cracks and other defects. Was also not observed.

このこと、ならびに、試運転後の試験パネルから切断された部片の検査に基づいて、クラックは、おそらく、試験装置内に試験パネルを挿入するのに使用される接着接合部の境界部に近傍の望ましくない高い引張力に起因するに違いないと結論づけることができる。さらに、クラックは小さく、互いに連結することは一切ないが、このことにより、測定された熱コンダクタンスの小さな増加を説明することができる。
（試験パネルの冷たい側からの検査）
次に、試験パネル、および、冷たい側が−１６２℃の周囲絶縁体を、低温状態の冷たい
側から検査された装置補助から取り外した。 Based on this, as well as inspection of the pieces cut from the test panel after commissioning, the crack is probably near the boundary of the adhesive joint used to insert the test panel into the test equipment. It can be concluded that it must be due to an undesirably high tensile force. Furthermore, the cracks are small and do not connect to each other, but this can account for the small increase in measured thermal conductance.
(Inspection from the cold side of the test panel)
Next, the test panel and ambient insulation with a cold side of −162 ° C. were removed from the instrument aid tested from the cold side in the cold state.

冷たい側のアルミニウムシートを取り外して、絶縁システムの冷たい側の適切な全体像が得られた。
クラックを除いて、上述の端部領域には、チャネル、不具合、または欠陥部は見られなかった。 The aluminum sheet on the cold side was removed, and a proper overview of the cold side of the insulation system was obtained.
Except for cracks, no channel, defect, or defect was found in the end region described above.

一部のスタッドボルトをパネルから取り外して注意深く検査した。検査されたスタッドボルトには損傷または不具合はないように見られた。
（結論）
試験パネルの水平位置から垂直位置への見掛熱コンダクタンスの小さな増加は、おそらく試験パネル内部に非常に小さな対流電流があるに違いないことを示しており、これは、チャプタ８で言及した観察されたクラックにおそらく起因する。 Some stud bolts were removed from the panel and carefully inspected. The stud bolts that were inspected appeared to be not damaged or defective.
(Conclusion)
A small increase in apparent thermal conductance from the horizontal position to the vertical position of the test panel probably indicates that there must be very little convection current inside the test panel, which is observed as mentioned in Chapter 8. Probably due to cracks.

図５１、および５２から５５、ならびに表９．１に示す試験パネル内部の温度の検査は、ポリスチレンスラブの間（例えば、図５７のパネルＩＩとＶＩとの間）の垂直接合部の冷たい側上の可撓性材料内に小さな対流電流があると見られるが、熱コンダクタンスの測定された値に対する影響は非常に小さいと見られることを示す。   Inspection of the temperature inside the test panel shown in FIGS. 51 and 52-55 and in Table 9.1 is on the cold side of the vertical joint between the polystyrene slabs (eg between panels II and VI in FIG. 57). It can be seen that there is a small convection current in the flexible material, but the effect on the measured value of thermal conductance appears to be very small.

試験後の注意深い検査では、パネルの取付けの間の適切な作業、ならびに、パネル内部に損傷または不具合がなく上述した小さなクラック（パネル構造に起因しない）のみが見られたことが示される。   Careful inspection after the test shows that there was only proper work during the installation of the panel, as well as the small cracks mentioned above (not due to the panel structure) without damage or defects inside the panel.

試験パネル構造は、測定された温度において適正値の見掛熱コンダクタンスを有し、適切な方式においてはこの試験の間に作用した引張力には耐えると見られる。さらに、端部領域の引張力を制御することが可能である場合には、おそらくクラックまたは不具合は見られない。   The test panel structure has a reasonable apparent thermal conductance at the measured temperature and, in a suitable manner, is expected to withstand the tensile forces applied during this test. Furthermore, if it is possible to control the tensile force in the end region, there are probably no cracks or defects.

Claims (14)

絶縁材料のプレートを有する極低温タンクまたは容器用の絶縁構造であって、前記プレートが、それらの側面端部に相互に協働する固定構造体を備えてそれらのアセンブリを介して絶縁材料の主に一続きの層を形成し、前記絶縁プレートの前記固定領域が、アセンブリ内の各絶縁プレートの間の任意選択のクラックあるいは割れ目および／または開口部を充填するために、重合性の絶縁材料を圧力下で付加するための少なくとも１つの溝を追加的に有する、絶縁構造。   An insulating structure for a cryogenic tank or vessel having a plate of insulating material, said plate comprising a fixed structure cooperating with each other at the side edges thereof, through the assembly of the main insulating material. In order to fill the optional cracks or fissures and / or openings between each insulating plate in the assembly. Insulating structure additionally having at least one groove for application under pressure. 前記絶縁プレートが、展伸されたあるいは押出し加工されたポリスチレン（ＥＰＳ）製である、請求項１に記載の絶縁構造。   The insulating structure according to claim 1, wherein the insulating plate is made of expanded or extruded polystyrene (EPS). 前記重合性の絶縁材料が、絶縁パネルの間連する前記溝内に注入される液体材料である、請求項１または２に記載の絶縁構造。   The insulating structure according to claim 1, wherein the polymerizable insulating material is a liquid material that is injected into the groove continuous between insulating panels. 前記絶縁液体が、ポリウレタンである、請求項３に記載の絶縁構造。   The insulating structure according to claim 3, wherein the insulating liquid is polyurethane. 前記極低温タンク／容器が、−５０℃から−２７３℃の間、好ましくは−１００℃から−２５０℃の間、より好ましくは−１２５℃から−２００℃の間の温度の範囲内で冷却された液体を輸送するように適合される、請求項１〜４のいずれか一項に記載の絶縁構造。   The cryogenic tank / vessel is cooled within a temperature range between -50 ° C and -273 ° C, preferably between -100 ° C and -250 ° C, more preferably between -125 ° C and -200 ° C. 5. Insulation structure according to any one of the preceding claims, adapted to transport a liquid. 互いの上面に配置されてさらにプレートの間の接触表面に天然材料の合成品のネット、シートまたは布の形態のクラックバリアを含む少なくとも２つの絶縁パネルを有し、前記パネルアセンブリに液体発泡絶縁材料を供給するために前記パネルアセンブリの少なくとも１つの端部内に溝を有する絶縁パネルアセンブリ。   At least two insulating panels arranged on top of each other and further comprising a crack barrier in the form of a synthetic net, sheet or fabric of natural material on the contact surface between the plates, the liquid foam insulating material in said panel assembly An insulating panel assembly having a groove in at least one end of the panel assembly for supplying the panel. 絶縁パネルの数が３であり、前記アセンブリの少なくとも１つの層が、他の層のパネルの位置決めに関連して配置される、請求項６に記載の絶縁パネルアセンブリ。   The insulating panel assembly of claim 6, wherein the number of insulating panels is three and at least one layer of the assembly is disposed in relation to positioning of panels in other layers. 前記アセンブリの少なくとも２つの側面端部に***−溝構造を形成するために、前記アセンブリの中間の前記層が、上部層および底部層に関連して配置される、請求項７に記載の絶縁パネルアセンブリ。   8. The insulation panel of claim 7, wherein the middle layer of the assembly is disposed relative to a top layer and a bottom layer to form a ridge-groove structure at at least two side edges of the assembly. assembly. 前記アセンブリの４つのすべての側面端部に***−溝構造を形成するために、前記中間層が、前記上部層および前記底部層に関連して配置される、請求項８に記載の絶縁パネルアセンブリ。   9. The insulation panel assembly of claim 8, wherein the intermediate layer is disposed relative to the top layer and the bottom layer to form a ridge-groove structure at all four side edges of the assembly. . 球形の極低温容器／タンクを熱的に絶縁するための、請求項６〜９のいずれか一項に記載の絶縁パネルアセンブリの使用。   Use of an insulating panel assembly according to any one of claims 6 to 9 for thermally insulating a spherical cryogenic vessel / tank. 請求項１〜９のいずれか一項に記載の絶縁構造を増設する方法であって、前記極低温タンクの表面上に土台材料（ＳＣＲＩＭ）の層を付加し、その材料の上に接着剤材料を含む第１の絶縁層を付加し、前記接着剤材料に請求項６〜９のいずれか一項に記載の少なくとも１つの絶縁パネルまたは絶縁パネルアセンブリを付加し、さらに加えて、前記絶縁パネルまたは前記絶縁パネルアセンブリ内の関連する注入溝に発泡質で液体の絶縁材料を圧力下で付加し、前記液体絶縁材料が、連続する絶縁層を形成するように前記関連する注入溝内で硬化することができ、絶縁パネルアセンブリが使用されない場合、主に前記第１の層に対応する絶縁パネルの第２の層が上に付加されたクラックバリアが前記絶縁層に付加され、この層形成処理が任意選択的に任意の回数繰り返され、前記絶縁構造の上に任意選択的に放射線反射材料の箔が付加される、方法。   A method for adding an insulating structure according to any one of claims 1 to 9, wherein a layer of a base material (SCRIM) is added on the surface of the cryogenic tank, and an adhesive material is formed on the material. A first insulation layer comprising: at least one insulation panel or insulation panel assembly according to any one of claims 6 to 9 added to the adhesive material, and additionally the insulation panel or Applying foamy and liquid insulating material under pressure to the associated injection groove in the insulating panel assembly, the liquid insulating material curing in the associated injection groove to form a continuous insulating layer. When an insulating panel assembly is not used, a crack barrier mainly having a second layer of an insulating panel corresponding to the first layer added thereon is added to the insulating layer, and this layer forming process is optional. Choice Any number is repeated, the foil optionally radiation reflective material is applied over the insulating structure, method. 前記絶縁パネルが、展伸されたあるいは押出し加工されたポリスチレンのパネルを含む、請求項１１に記載の方法。   The method of claim 11, wherein the insulating panel comprises an expanded or extruded polystyrene panel. 前記注入溝に付加される前記絶縁液体発泡材料が、ポリウレタンを含む、請求項１１または１２に記載の方法。   13. A method according to claim 11 or 12, wherein the insulating liquid foam material applied to the injection groove comprises polyurethane. 前記第１の絶縁層または絶縁パネルアセンブリの前記絶縁パネルの一部またはすべてが、前記容器／タンクの壁に釘着／ボルト固定される、請求項１１〜１３のいずれか一項に記載の方法。   14. A method according to any one of claims 11 to 13, wherein a part or all of the insulation panel of the first insulation layer or insulation panel assembly is nailed / bolted to the wall of the container / tank. .

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