JP2008528464A - Process for producing olefins by autothermal cracking - Google Patents

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Abstract

本発明は、分子状酸素含有ガスの存在下におけるパラフィン系炭化水素含有供給原料の自熱クラッキングによるオレフィンの製造方法を提供し、前記方法は（ａ）前記パラフィン系炭化水素含有供給原料および前記分子状酸素含有ガスを含む予熱された混合供給流を供給し、（ｂ）次いで前記予熱された混合供給流を希釈剤と混合し、前記希釈剤を少なくとも４００℃の温度まで予熱して少なくとも１０容量％の希釈剤を含む混合希釈供給流を生成させ、更に（ｃ）前記混合希釈供給流を可燃性の正常燃料リッチ限界を超えて燃焼を支持しうる触媒と接触させて、オレフィンを含む炭化水素生成物流を与えることからなっている。  The present invention provides a method for producing olefins by autothermal cracking of a paraffinic hydrocarbon-containing feedstock in the presence of a molecular oxygen-containing gas, the method comprising (a) the paraffinic hydrocarbon-containing feedstock and the molecules Supplying a preheated mixed feed stream comprising gaseous oxygen-containing gas; (b) then mixing the preheated mixed feed stream with a diluent and preheating the diluent to a temperature of at least 400 ° C to at least 10 volumes; Hydrocarbons containing olefins, and (c) contacting said mixed diluted feed streams with a catalyst capable of supporting combustion beyond the flammable normal fuel rich limit; It consists of giving product logistics.

Description

発明の詳細な説明Detailed Description of the Invention

本発明はオレフィンの製造方法に関するものである。特に本発明は、自熱クラッキングによるオレフィンの製造方法に関するものである。   The present invention relates to a method for producing olefins. In particular, the present invention relates to a method for producing olefins by autothermal cracking.

自熱クラッキングは、炭化水素供給物を酸素と混合すると共に自熱クラッキング触媒上に通過させるオレフィンへのルートである。自熱クラッキング触媒は、可燃性の燃料リッチ限界を超えて燃焼を支持することができる。燃焼は触媒表面にて開始されると共に、反応体をプロセス温度まで上昇させる共に吸熱クラッキング法を行うのに必要とされる熱は現場で発生される。一般に、炭化水素供給物および分子状酸素を支持触媒に通過させてオレフィン生成物を生成させる。典型的には触媒は少なくとも１種の白金族金属を含み、たとえば白金を含む。自熱クラッキング法は欧州特許第３３２２８９号Ｂ明細書；欧州特許第５２９７９３号Ｂ明細書；欧州特許出願公開第０７０９４４６号Ａ明細書および国際公開第００／１４０３５号パンフレットに記載されている。   Autothermal cracking is a route to olefins where the hydrocarbon feed is mixed with oxygen and passed over the autothermal cracking catalyst. Autothermal cracking catalysts can support combustion beyond the flammable fuel-rich limit. Combustion is initiated at the catalyst surface and the heat required to raise the reactants to the process temperature and to perform the endothermic cracking process is generated in-situ. Generally, a hydrocarbon feed and molecular oxygen are passed through a supported catalyst to produce an olefin product. Typically, the catalyst comprises at least one platinum group metal, such as platinum. The self-heating cracking method is described in European Patent No. 332289B; European Patent No. 529793B; European Patent Application Publication No. 0709446A and International Publication No. WO 00/14035.

追加の供給物成分を自熱クラッカーに通過させることも知られている。適する追加供給物成分はたとえば水素および水蒸気を包含する。たとえば水素は典型的には、これが酸素と優先的に反応して、炭化水素供給物の自熱クラッキングに必要な熱を発生するので供給され、より価値ある炭化水素供給物を燃焼させて前記熱を発生させる要件を減少させる。   It is also known to pass additional feed components through an autothermal cracker. Suitable additional feed components include, for example, hydrogen and water vapor. For example, hydrogen is typically supplied because it reacts preferentially with oxygen to generate the heat necessary for the self-heating cracking of the hydrocarbon feed, burning the more valuable hydrocarbon feed to produce the heat. Reduce the requirement to generate

今回、炭化水素の自熱クラッキングは予備混合されかつ予熱された炭化水素および分子状酸素供給物を触媒との接触に先立ち適する予熱希釈剤で希釈することにより有利に操作しうることを突き止めた。   It has now been found that hydrocarbon autothermal cracking can be advantageously operated by diluting premixed and preheated hydrocarbon and molecular oxygen feeds with a suitable preheating diluent prior to contact with the catalyst.

従って第一面にて本発明は、分子状酸素含有ガスの存在下におけるパラフィン系炭化水素含有供給原料の自熱クラッキングによるオレフィンの製造方法を提供し、この方法は、
（ａ）前記パラフィン系炭化水素含有供給原料および前記分子状酸素含有ガスを含む予熱された混合供給流を供給し、
（ｂ）次いで前記予熱された混合供給流を希釈剤と混合し、前記希釈剤を少なくとも４００℃の温度まで予熱して、少なくとも１０容量％の希釈剤を含む混合希釈供給流を生成させ、更に
（ｃ）前記混合希釈供給流を可燃性の正常な燃料リッチ限界を超えて燃焼を支持しうる触媒と接触させて、オレフィンを含む炭化水素生成物流を与える
ことを特徴とする。 Accordingly, in a first aspect, the present invention provides a process for producing olefins by autothermal cracking of a paraffinic hydrocarbon-containing feedstock in the presence of a molecular oxygen-containing gas,
(A) supplying a preheated mixed feed stream comprising the paraffinic hydrocarbon-containing feedstock and the molecular oxygen-containing gas;
(B) then mixing the preheated mixed feed stream with a diluent and preheating the diluent to a temperature of at least 400 ° C. to produce a mixed diluted feed stream comprising at least 10% by volume of the diluent; (C) contacting the mixed diluted feed stream with a catalyst capable of supporting combustion beyond the normal combustible fuel rich limit to provide a hydrocarbon product stream comprising olefins.

本発明の方法における工程（ａ）は、パラフィン系炭化水素含有供給原料と分子状酸素含有ガスとを含む混合された予熱供給流を与えることからなっている。予熱された混合供給流は任意適する方法により製造しうるが、特に可燃性限界が一層顕著である圧力にて好ましくは次の工程；
（ｉ）前記パラフィン系炭化水素含有供給原料と前記分子状酸素含有ガスとを別々に予熱し、
（ｉｉ）予熱されたパラフィン系炭化水素含有供給原料と予熱された分子状酸素含有ガスとを混合して前記予熱された混合供給流を生成させる
ことにより製造される。 Step (a) in the method of the present invention consists of providing a mixed preheated feed stream comprising a paraffinic hydrocarbon-containing feedstock and a molecular oxygen-containing gas. The preheated mixed feed stream may be produced by any suitable method, but preferably at the next step, especially at pressures where the flammability limit is more pronounced;
(I) separately preheating the paraffinic hydrocarbon-containing feedstock and the molecular oxygen-containing gas;
(Ii) Manufactured by mixing a preheated paraffinic hydrocarbon-containing feedstock with a preheated molecular oxygen-containing gas to produce the preheated mixed feed stream.

パラフィン系炭化水素含有供給原料および分子状酸素含有ガスは、互いに混合する前に、任意適する温度まで予熱することができる。有利には、１つもしくはそれ以上の熱交換器を用いてパラフィン系炭化水素含有供給原料と分子状酸素含有ガスとを混合に先立ち予熱することができる。一般に、行いうる予熱の量は、予熱混合供給流が混合物の自己着火温度未満となる温度に限定される。これは一般に、混合供給流が触媒と接触する際に得られる反応温度より顕著に低い。   The paraffinic hydrocarbon-containing feedstock and molecular oxygen-containing gas can be preheated to any suitable temperature prior to mixing with each other. Advantageously, one or more heat exchangers can be used to preheat the paraffinic hydrocarbon-containing feed and the molecular oxygen-containing gas prior to mixing. In general, the amount of preheating that can be performed is limited to the temperature at which the preheated mixed feed stream is below the autoignition temperature of the mixture. This is generally significantly lower than the reaction temperature obtained when the mixed feed stream contacts the catalyst.

典型的には、パラフィン系炭化水素含有供給原料を３００℃未満まで予熱する。   Typically, the paraffinic hydrocarbon-containing feed is preheated to below 300 ° C.

典型的には、分子状酸素含有ガスを１５０℃未満、好ましくは１００℃未満まで予熱する。   Typically, the molecular oxygen-containing gas is preheated to below 150 ° C, preferably below 100 ° C.

典型的には、予熱混合供給流は３００℃未満の温度となる。   Typically, the preheated mixed feed stream will be at a temperature below 300 ° C.

好ましくは、予熱混合供給流は、炭化水素から二酸化炭素および水への完全燃焼に必要とされるパラフィン系炭化水素と分子状酸素含有ガスとの化学量論比の５〜１６倍、好ましくは５〜１３．５倍、より好ましくは６〜１０倍のパラフィン系炭化水素と分子状酸素含有ガスとの比にて、パラフィン系炭化水素含有供給原料および分子状酸素含有ガスを含む。   Preferably, the preheated mixed feed stream is 5 to 16 times the stoichiometric ratio of paraffinic hydrocarbon to molecular oxygen containing gas required for complete combustion of hydrocarbons to carbon dioxide and water, preferably 5 Paraffinic hydrocarbon-containing feedstock and molecular oxygen-containing gas are included at a ratio of paraffinic hydrocarbon to molecular oxygen-containing gas of ˜13.5 times, more preferably 6-10 times.

水素（分子状水素）を本発明の方法に、予熱混合流の成分（パラフィン系炭化水素含有供給原料および分子状酸素含有ガスをも含む）として同時供給することができる。好適には水素と分子状酸素含有ガスとのモル比は０．２〜４の範囲、好ましくは１〜３の範囲である。好ましくは水素を、分子状酸素含有ガスとの混合前に、パラフィン系炭化水素含有供給流原料と予備混合して予熱混合供給流を生成させる。   Hydrogen (molecular hydrogen) can be co-fed to the process of the present invention as components of the preheated mixed stream (including paraffinic hydrocarbon-containing feed and molecular oxygen-containing gas). Suitably the molar ratio of hydrogen to molecular oxygen-containing gas is in the range of 0.2-4, preferably 1-3. Preferably, hydrogen is premixed with the paraffinic hydrocarbon-containing feed stream to produce a preheated mixed feed stream before mixing with the molecular oxygen-containing gas.

本発明の方法における工程（ｂ）においては、混合供給流を希釈剤と混合し、前記希釈剤を少なくとも４００℃の温度まで予熱して、少なくとも１０容量％の希釈剤を含む希釈混合希釈流を生成させる。   In step (b) of the method of the present invention, the mixed feed stream is mixed with a diluent, the diluent is preheated to a temperature of at least 400 ° C., and a diluted mixed dilution stream comprising at least 10% by volume of diluent is obtained. Generate.

熱交換器を用いて、混合に先立ち希釈剤を予熱することができる。   A heat exchanger can be used to preheat the diluent prior to mixing.

典型的には希釈混合供給流は２０〜７０容量％、たとえば４０〜５０容量％の希釈剤を含む。   Typically, the dilute mixed feed stream contains 20-70% by volume of diluent, for example 40-50% by volume.

希釈剤は少なくとも６００℃、たとえば少なくとも７００℃まで予熱することができる。   The diluent can be preheated to at least 600 ° C, such as at least 700 ° C.

好ましくは、生成される希釈混合供給流は少なくとも４００℃、たとえば少なくとも５００℃の温度である。   Preferably, the resulting diluted mixed feed stream is at a temperature of at least 400 ° C, such as at least 500 ° C.

希釈剤は単一の材料とすることができ、或いは材料の混合物で構成することもできる。   The diluent can be a single material or can be composed of a mixture of materials.

希釈剤は、水素、分子状酸素およびパラフィン系炭化水素以外の少なくとも８０容量％（たとえば少なくとも９０容量％）の材料（以下、希釈剤材料と称する）を含み、ただしパラフィン系炭化水素含有供給原料が少なくとも２個の炭素原子を有するパラフィン系炭化水素を含む場合は希釈剤材料もメタンを含むことができる。   The diluent includes at least 80% by volume (eg, at least 90% by volume) of material (hereinafter referred to as diluent material) other than hydrogen, molecular oxygen and paraffinic hydrocarbons, provided that the paraffinic hydrocarbon-containing feedstock is The diluent material can also contain methane if it contains paraffinic hydrocarbons having at least two carbon atoms.

好適希釈剤材料は本発明の方法にて不活性である材料である。メタンは少なくとも２個の炭素原子を有するパラフィン系炭化水素（たとえばエタンおよびプロパン）よりも反応性が顕著に低いので、本発明のプロセスを少なくとも２個の炭素原子を有するパラフィン系炭化水素を含むパラフィン系炭化水素含有供給原料を用いて行う場合、メタンの変換率（存在する場合）は比較的低い。従って、たとえメタンが使用条件下で完全に不活性でないにせよ、メタンの変換率は典型的には工程（ｃ）にて触媒と接触させるメタンの１０％未満である。   Preferred diluent materials are those that are inert in the process of the present invention. Since methane is significantly less reactive than paraffinic hydrocarbons having at least 2 carbon atoms (eg, ethane and propane), the process of the present invention is paraffin containing paraffinic hydrocarbons having at least 2 carbon atoms. When using a hydrocarbon containing feedstock, methane conversion (if present) is relatively low. Thus, even if the methane is not completely inert under the conditions of use, the conversion of methane is typically less than 10% of the methane contacted with the catalyst in step (c).

代案としてまたは任意の不活性材料および／またはメタンに加え、希釈剤材料は、オレフィンを生成するのに非反応性である材料（水素および分子状酸素以外）とすることができる。ここで用いる「オレフィンを生成するのに非反応性である材料」とは、自熱クラッキングプロセスにて化学変化を受けうる希釈材料を意味し、従って不活性でないが、この種の変化からの「直接的」生成物はオレフィンでない。その例は一酸化炭素である。   Alternatively or in addition to any inert material and / or methane, the diluent material can be a material (other than hydrogen and molecular oxygen) that is non-reactive to produce olefins. As used herein, “material that is non-reactive to produce olefins” means a dilute material that can undergo chemical changes in an autothermal cracking process and is therefore not inert, but from this type of change, “ The “direct” product is not an olefin. An example is carbon monoxide.

特に好ましくは、希釈剤は少なくとも８０容量％、好ましくは少なくとも９０容量％の水蒸気、一酸化炭素、二酸化炭素、不活性ガス（たとえばヘリウム、ネオン、アルゴンもしくは窒素）、メタン（パラフィン系炭化水素含有供給原料が少なくとも２個の炭素原子を有するパラフィン系炭化水素を含む場合）、またはその混合物を含む。   Particularly preferably, the diluent is at least 80% by volume, preferably at least 90% by volume of water vapor, carbon monoxide, carbon dioxide, inert gas (eg helium, neon, argon or nitrogen), methane (paraffinic hydrocarbon-containing feed). The feedstock comprises paraffinic hydrocarbons having at least 2 carbon atoms), or mixtures thereof.

たとえばメタンおよび一酸化炭素は、工程（ｃ）の自熱クラッキングプロセスから副生物として得ることができる。   For example, methane and carbon monoxide can be obtained as by-products from the autothermal cracking process of step (c).

希釈剤は、希釈混合供給流が触媒と接触する直前に、特に１００ミリ秒以内に混合供給流と混合される。好ましくは、希釈混合供給流を、希釈剤が予熱混合供給流と混合される５０ミリ秒以内に、より好ましくは１０ミリ秒以内に触媒と接触させる。疑念を回避するため、この時間は希釈剤と予熱混合供給流との最初の接触の時点から測定される。   The diluent is mixed with the mixed feed stream immediately before the diluted mixed feed stream contacts the catalyst, particularly within 100 milliseconds. Preferably, the diluted mixed feed stream is contacted with the catalyst within 50 milliseconds, more preferably within 10 milliseconds, when the diluent is mixed with the preheated mixed feed stream. To avoid doubt, this time is measured from the time of the first contact between the diluent and the preheated mixed feed.

触媒との混合および急速な接触は、触媒床の表面および／または触媒ホルダーに比較的近接位置する希釈剤の適する供給源を与えることにより達成される。   Mixing and rapid contact with the catalyst is accomplished by providing a suitable source of diluent located relatively close to the surface of the catalyst bed and / or the catalyst holder.

希釈剤は、任意適する混合装置を用いて混合供給流と混合することができる。使用しうるこの種の１つの装置は、エッチングされた金属構造の層の拡散結合により形成される拡散結合ブロックである。この種の構造体は熱交換用途につき公知であり、一般にたとえば「インダストリアル・ミクロチャンネル・デバイシス−現在の立場」、ピョア・Ｌ．Ｍ．およびランボールド、Ｓ．Ｏ．；ミクロチャンネルス・アンド・ミニチャンネルスに関する第１国際会議・ロンチェスター、ＮＹ、２００３年４月に記載されている。   The diluent can be mixed with the mixed feed stream using any suitable mixing device. One such device that may be used is a diffusion bonded block formed by diffusion bonding of etched metal structure layers. This type of structure is known for heat exchange applications and is generally described in, for example, “Industrial Microchannel Devices—Current Position”, Pyoa L., et al. M.M. And Ramboold, S .; O. ; First International Conference on Microchannels and Minichannels, Ronchester, NY, April 2003.

希釈剤を導入する好適方法は、触媒の頂部表面に近接分配された少なくとも４個の出口を有するスパージャ（または触媒ホルダー）の使用である。   A preferred method of introducing the diluent is the use of a sparger (or catalyst holder) having at least four outlets that are closely distributed to the top surface of the catalyst.

その高い温度のためおよび希釈剤の導入位置（触媒の直前かつパラフィン系炭化水素含有供給流と分子状酸素含有ガスとの混合の後）のため、希釈剤を有利に使用して、炭化水素（パラフィン系炭化水素含有供給原料の主成分であるパラフィン系炭化水素）またはメタン以外の他の炭化水素の所定量を本発明の方法に導入することができる。ここで希釈剤は更に、パラフィン系炭化水素含有供給原料（たとえばジエン、たとえばブタジエンおよび／または「重質」炭化水素）の主成分であるパラフィン系炭化水素またはメタン以外の炭化水素を２０容量％まで含むこともでき、これらは一般に室温および圧力にて液体である炭化水素である。   Due to its high temperature and the position of introduction of the diluent (immediately before the catalyst and after mixing the paraffinic hydrocarbon-containing feed stream with the molecular oxygen-containing gas), the diluent is advantageously used to provide hydrocarbons ( Predetermined amounts of other hydrocarbons other than methane or paraffinic hydrocarbons, which are the main components of paraffinic hydrocarbon-containing feedstocks, can be introduced into the process of the present invention. Here, the diluent further comprises up to 20% by volume of paraffinic hydrocarbons or hydrocarbons other than methane, which are the main components of paraffinic hydrocarbon-containing feedstocks (eg dienes such as butadiene and / or “heavy” hydrocarbons). These are hydrocarbons that are generally liquid at room temperature and pressure.

本発明の方法はこの種の炭化水素を高温度における反応に供給することを可能にし、たとえば重質炭化水素を液体として供給する困難性を減少させる。   The process of the present invention allows this type of hydrocarbon to be fed to the reaction at high temperatures, for example, reducing the difficulty of feeding heavy hydrocarbons as a liquid.

更に希釈剤を使用して所定量の水素を高温度にて反応に供給することもでき、従って希釈剤は２０容量％までの水素を含むことができる。   In addition, a diluent can be used to supply a predetermined amount of hydrogen to the reaction at an elevated temperature, so that the diluent can contain up to 20% by volume hydrogen.

代案として、希釈剤における炭化水素もしくは水素の不存在下に、希釈剤は２０容量％までの分子状酸素を含むこともできる。   As an alternative, in the absence of hydrocarbons or hydrogen in the diluent, the diluent may contain up to 20% by volume of molecular oxygen.

最も好適な希釈剤は水蒸気、たとえば２０〜１００容量％、好ましくは５０〜１００容量％の水蒸気を含む。   The most suitable diluent comprises water vapor, for example 20-100% by volume, preferably 50-100% by volume of water vapor.

水蒸気は、触媒における熱分解性炭素の形成およびクラッキング反応におけるアセチレンの形成を阻止するという追加利点を有する。   Steam has the additional advantage of preventing the formation of pyrolytic carbon in the catalyst and the formation of acetylene in the cracking reaction.

１具体例において、水蒸気を含む予熱希釈剤は、水蒸気（水）を生成すべく反応する水素および分子状酸素を含む流れを供給すると共に、流れを所要の予熱温度まで加熱するのに必要な熱を発生させることにより生成することができる。   In one embodiment, the preheat diluent comprising water vapor provides a stream comprising hydrogen and molecular oxygen that reacts to produce water vapor (water) and the heat required to heat the stream to the required preheat temperature. Can be generated.

代案具体例においては、水蒸気を含む予熱希釈剤は、メタン（および必要に応じ水素）を含む流れを供給すると共にこれを分子状酸素と反応させて、水蒸気（水）と二酸化炭素と必要に応じ未反応メタンとを含む高温流れを生成することができ、その少なくとも幾分かを予熱希釈剤として使用する。   In an alternative embodiment, the preheat diluent containing water vapor supplies a stream containing methane (and optionally hydrogen) and reacts it with molecular oxygen to produce water vapor (water) and carbon dioxide and optionally. A hot stream containing unreacted methane can be produced, at least some of which is used as a preheated diluent.

水素および分子状酸素もしくは水蒸気から生成される水蒸気、メタンおよび分子状酸素から生成される二酸化炭素および任意の未反応メタンを含む高温流は典型的には先ず最初に４００℃よりずっと高い温度であり、従って希釈剤流に必要な温度よりもずっと高い。この流れは熱交換により冷却することができ、および／または希釈して所望温度の希釈剤流を生成させることもできる。流れが熱交換により冷却される場合、除去される熱はプロセスへの他の供給物、たとえばパラフィン系炭化水素含有供給原料および／または分子状酸素含有ガスのための予熱として使用することができる。   A high temperature stream comprising water vapor generated from hydrogen and molecular oxygen or water vapor, carbon dioxide generated from methane and molecular oxygen and any unreacted methane is typically initially at a temperature much above 400 ° C. And therefore much higher than the temperature required for the diluent stream. This stream can be cooled by heat exchange and / or can be diluted to produce a diluent stream at the desired temperature. If the stream is cooled by heat exchange, the heat removed can be used as preheat for other feeds to the process, such as paraffinic hydrocarbon-containing feedstock and / or molecular oxygen-containing gas.

好ましくは水蒸気を希釈剤として使用する場合、水蒸気の少なくとも幾分かを下流のプロセス工程から、たとえば自熱クラッキングプロセスからの反応生成物を冷却すべく使用する急冷から得ることができる。   Preferably, when steam is used as the diluent, at least some of the steam can be obtained from downstream process steps, for example, from quenching used to cool reaction products from autothermal cracking processes.

一般に、希釈剤による混合供給流の希釈は比較的低いパラフィン系炭化水素含有供給原料の分圧（全圧力と比較）にて操作することを可能にし、これは向上した選択率をもたらしうる。パラフィン系炭化水素含有供給原料の一層低い分圧は更に生成物流における生成物の減少した分圧をもたらし、これは更に生成物流にて生ずる更なる反応をも減少させ、従って生成物流のための急冷要件を減少させる。希釈剤による混合供給流の希釈は更に一層高い流速の使用を可能にし、これは液体パラフィン系炭化水素含有流を触媒に容易に供給することを可能にする。   In general, dilution of mixed feed streams with diluents allows operation at relatively low paraffinic hydrocarbon-containing feedstock partial pressures (compared to total pressure), which can lead to improved selectivity. The lower partial pressure of the paraffinic hydrocarbon-containing feedstock further results in a reduced partial pressure of the product in the product stream, which further reduces further reaction occurring in the product stream and thus quenching for the product stream. Reduce requirements. Dilution of the mixed feed stream with a diluent allows the use of even higher flow rates, which allows a liquid paraffinic hydrocarbon-containing stream to be easily fed to the catalyst.

高温希釈剤の使用は、低温希釈剤の添加と比較して、混合供給流の加熱要件を減少させる。混合希釈供給流が触媒と接触する直前における混合希釈供給流を生成させるべく混合（炭化水素と分子状酸素含有）供給流と混合される高温希釈剤の使用は、著量の熱を反応混合物に導入することを可能にすると共に、高温希釈剤が混合プロセスにおける早期（混合希釈供給流の滞留時間は特定供給流のための着火遅延時間を超えうる場合）に導入される場合と比較して、可燃性問題を顕著に減少させ、より高温度の混合希釈供給物を得ることを可能にする。混合希釈供給流が触媒と接触する直前の高温希釈剤の混合は、更に混合流からの熱損失のための機会をも減少させて、熱導入の効率を向上させる。反応温度より高い時点で希釈剤を供給する場合、高温希釈剤の供給は、燃焼させてクラッキング用の熱を発生させるべき供給物の量の減少をもたらし（希釈剤の不存在下と比較）、更に得られるオレフィンの収率における顕著な増大をもたらしうる。１具体例において、本方法はこの方法に同時供給される水素なしに、或いは通常必要とされるよりも減少した水素（水素は予熱混合供給流を介しおよび／または希釈剤の１部として供給される）を用いて操作することもできる。   The use of a high temperature diluent reduces the heating requirements of the mixed feed stream compared to the addition of a low temperature diluent. The use of a high temperature diluent mixed with a mixed (hydrocarbon and molecular oxygen containing) feed stream to produce a mixed diluted feed stream just prior to contact of the mixed diluted feed stream with the catalyst results in a significant amount of heat being added to the reaction mixture. As compared to the case where the hot diluent is introduced early in the mixing process (if the residence time of the mixed diluted feed stream can exceed the ignition delay time for a particular feed stream), It significantly reduces flammability problems and makes it possible to obtain a higher temperature mixed dilution feed. Mixing the high temperature diluent just before the mixed dilution feed stream contacts the catalyst further reduces the opportunity for heat loss from the mixed stream and improves the efficiency of heat introduction. When supplying diluent at a point above the reaction temperature, the supply of hot diluent results in a reduction in the amount of feed that must be burned to generate heat for cracking (compared to the absence of diluent), Furthermore, it can lead to a significant increase in the yield of olefin obtained. In one embodiment, the process may be performed without hydrogen co-fed to the process or with less hydrogen than is normally required (hydrogen is fed via a preheated mixed feed stream and / or as part of the diluent. You can also use the

高温希釈剤の使用は更に、自熱クラッキング反応の始動および遮断にも利点を有する。始動に際し、高温希釈剤を反応体の前に触媒に導入して、触媒を希釈剤の温度まで予熱させることができる。各反応体を導入する際、触媒は反応温度まで急速に加熱され、これは典型的には触媒の出口にて６００〜１２００℃の範囲である。触媒は既に各反応体の導入に先立ち高温希釈剤の使用から一層高温度にあるので、反応の開始時点で触媒にわたる熱ストレスが減少する。   The use of high temperature diluents also has advantages in starting and shutting off autothermal cracking reactions. At startup, a hot diluent can be introduced into the catalyst before the reactants to preheat the catalyst to the temperature of the diluent. As each reactant is introduced, the catalyst is rapidly heated to the reaction temperature, typically in the range of 600-1200 ° C. at the outlet of the catalyst. Since the catalyst is already at a higher temperature from the use of the hot diluent prior to the introduction of each reactant, the thermal stress across the catalyst is reduced at the beginning of the reaction.

同様に、遮断に際し触媒にわたる熱ストレスは高温希釈剤を使用することにより必要に応じたとえばパージガス単独でなく窒素のようなパージガスを用いて減少させることもできる。   Similarly, the thermal stress across the catalyst upon shutoff can be reduced by using a high temperature diluent, for example with a purge gas such as nitrogen instead of the purge gas alone, if necessary.

本発明の工程（ｃ）においては、混合希釈供給流を可燃性の正常燃料リッチ限界を超えて燃焼を支持しうる触媒と接触させて、オレフィンを含む炭化水素生成物流を与える。   In step (c) of the present invention, the mixed diluted feed stream is contacted with a catalyst that can support combustion beyond the flammable normal fuel rich limit to provide a hydrocarbon product stream containing olefins.

可燃性の燃料リッチ限界を超えて燃焼を支持しうる触媒は一般に第ＶＩＩＩ族金属をその触媒成分として含む。適する第ＶＩＩＩ族金属は白金、パラジウム、ルテニウム、ロジウム、オスミウムおよびイリジウムを包含する。ロジウムおよびより詳細には白金およびパラジウムが好適である。典型的な第ＶＩＩＩ族金属の充填量は、触媒の全乾燥重量に対し０．０１〜１００重量％、好ましくは０．０１〜２０重量％、より好ましくは０．０１〜１０重量％の範囲である。   Catalysts that can support combustion beyond the flammable fuel-rich limit generally include a Group VIII metal as its catalyst component. Suitable Group VIII metals include platinum, palladium, ruthenium, rhodium, osmium and iridium. Rhodium and more particularly platinum and palladium are preferred. Typical Group VIII metal loadings are in the range of 0.01 to 100% by weight, preferably 0.01 to 20% by weight, more preferably 0.01 to 10% by weight, based on the total dry weight of the catalyst. is there.

反応は好適には６００〜１２００℃の範囲、好ましくは８５０〜１０５０℃、特に好ましくは９００〜１０００℃の範囲の触媒出口温度にて行うことができる。   The reaction can be suitably carried out at a catalyst outlet temperature in the range of 600-1200 ° C., preferably 850-1050 ° C., particularly preferably 900-1000 ° C.

本発明の方法は、液体およびガス状パラフィン系炭化水素の両者をオレフィンまで変換すべく使用することができる。適する液体炭化水素はナフサ、ガス油、減圧ガス油およびその混合物を包含する。適するガス状炭化水素はエタン、プロパン、ブタンおよびその混合物を包含する。   The process of the present invention can be used to convert both liquid and gaseous paraffinic hydrocarbons to olefins. Suitable liquid hydrocarbons include naphtha, gas oil, vacuum gas oil and mixtures thereof. Suitable gaseous hydrocarbons include ethane, propane, butane and mixtures thereof.

ガス状炭化水素を変換させるべく使用する場合、本発明の方法は好ましくは少なくとも５ｂａｒｇ（混合希釈供給流の全圧力）の高められた圧力、特に好ましくは１０〜４０ｂａｒｇの範囲、たとえば１０〜３０ｂａｒｇの範囲で操作される。ガス状炭化水素を変換させるべく使用する場合、本発明の方法は好ましくはパラフィン系炭化水素含有供給原料および分子状酸素含有ガスの混合希釈供給流における２ｂａｒｇより大、たとえば５〜２５ｂａｒｇの範囲、有利には１０〜１８ｂａｒｇの範囲の分圧にて操作される。   When used to convert gaseous hydrocarbons, the process according to the invention is preferably at an elevated pressure of at least 5 barg (total pressure of the mixed dilution feed), particularly preferably in the range of 10-40 barg, for example 10-30 barg. Operated on range. When used to convert gaseous hydrocarbons, the process of the present invention is preferably greater than 2 barg, for example in the range of 5 to 25 barg, in a mixed dilution feed stream of paraffinic hydrocarbon-containing feed and molecular oxygen-containing gas, advantageously Is operated at a partial pressure in the range of 10-18 barg.

液体炭化水素を変換させるべく使用する場合、本発明の方法は好ましくは少なくとも１ｂａｒｇ（混合希釈供給流の全圧）の高められた圧力、特に好ましくは１〜５ｂａｒｇの範囲にて操作される。液体炭化水素を変換させるべく使用する場合、本発明の方法は好ましくは０．５ｂａｒｇより大、たとえば０．５〜４ｂａｒｇの範囲の混合希釈流におけるパラフィン系炭化水素含有供給原料および分子状酸素含有ガスの分圧にて操作される。   When used to convert liquid hydrocarbons, the process of the invention is preferably operated at an elevated pressure of at least 1 barg (total pressure of the mixed dilution feed), particularly preferably in the range of 1-5 barg. When used to convert liquid hydrocarbons, the process of the present invention is preferably a paraffinic hydrocarbon-containing feedstock and molecular oxygen-containing gas in a mixed dilution stream greater than 0.5 barg, for example in the range of 0.5-4 barg. It is operated at a partial pressure of.

任意適する分子状酸素含有ガスを使用することができる。好適には分子状酸素含有ガスは分子状酸素、空気および／またはその混合物である。分子状酸素含有ガスは、たとえば窒素もしくはアルゴンのような不活性ガスと混合することができる。   Any suitable molecular oxygen-containing gas can be used. Preferably the molecular oxygen-containing gas is molecular oxygen, air and / or mixtures thereof. The molecular oxygen-containing gas can be mixed with an inert gas such as nitrogen or argon.

混合希釈供給流は、触媒上に圧力依存性であると共に典型的には１０，０００ｈ−１ｂａｒｇ−１より大、好ましくは２０，０００ｈ−１ｂａｒｇ−１より大、特に好ましくは１００，０００ｈ−１ｂａｒｇ−１より大のガス空時速度にて通過させる。たとえば２０ｂａｒｇの圧力にて、ガス空時速度は特に好ましくは２，０００，０００ｈ−１より大である。しかしながら、最適ガス空時速度は供給物組成の性質に依存することが了解されよう。 The mixed dilution feed stream is pressure dependent on the catalyst and is typically greater than 10,000 h −1 barg −1 , preferably greater than 20,000 h −1 barg −1 , particularly preferably 100,000 h − Pass at a gas space-time greater than 1 barg -1 . For example, at a pressure of 20 barg, the gas space velocity is particularly preferably greater than 2,000,000 h −1 . However, it will be appreciated that the optimum gas space velocity will depend on the nature of the feed composition.

反応生成物は好ましくは、これらが自熱クラッカーから典型的には適する急冷タワーにて出現する際に、水で急冷される。   The reaction products are preferably quenched with water as they emerge from the autothermal cracker, typically in a suitable quench tower.

更なる反応が生ずるのを回避するため、一般に生成物流を形成の１００ミリ秒以内、好ましくは形成の５０ミリ秒以内、特に好ましくは形成の２０ミリ秒以内に７５０〜６００℃まで冷却する。前記したように、本発明の方法による希釈剤の使用は、希釈剤の不存在下における反応と比較し、生成物流にて更なる反応が生ずる速度を減少させる。従って本発明は、直接的急冷を排除すると共にこれを一層「慣用」の熱回収システム（たとえば廃棄物加熱ボイラー）で置換する能力を与える。   In order to avoid further reactions taking place, the product stream is generally cooled to 750-600 ° C. within 100 milliseconds of formation, preferably within 50 milliseconds of formation, particularly preferably within 20 milliseconds of formation. As noted above, the use of a diluent according to the method of the present invention reduces the rate at which further reaction occurs in the product stream as compared to reaction in the absence of diluent. Thus, the present invention provides the ability to eliminate direct quenching and replace it with a more “conventional” heat recovery system (eg, waste heating boiler).

急冷が存在すると共に自熱クラッキングプロセスを５〜２０ｂａｒｇの分圧にて操作する場合、一般に生成物を急冷すると共に温度を形成の２０ミリ秒以内に７５０〜６００℃の範囲まで冷却する。   When quenching is present and the autothermal cracking process is operated at a partial pressure of 5-20 barg, the product is generally quenched and the temperature is cooled to a range of 750-600 ° C. within 20 milliseconds of formation.

急冷が存在すると共に自熱クラッキングプロセスを２０ｂａｒｇより大の分圧にて操作する場合、生成物を急冷すると共に温度を形成の１０ミリ秒以内に７５０〜６００℃の範囲まで冷却する。   When quenching is present and the autothermal cracking process is operated at a partial pressure greater than 20 barg, the product is quenched and the temperature is cooled to a range of 750-600 ° C. within 10 milliseconds of formation.

オレフィンに加え、炭化水素生成物流は未反応パラフィン系炭化水素、水素、一酸化炭素、メタンおよび少量のアセチレン、芳香族物質および二酸化炭素を含むことができ、これらは所望のオレフィンから分離する必要がある。   In addition to olefins, the hydrocarbon product stream can contain unreacted paraffinic hydrocarbons, hydrogen, carbon monoxide, methane and small amounts of acetylene, aromatics and carbon dioxide, which must be separated from the desired olefin. is there.

第ＶＩＩＩ族触媒を用いる場合、これは好ましくは触媒促進剤と組み合わせて使用される。促進剤は第ＩＩＩＡ、ＩＶＡおよび／またはＶＡ族金属とすることができる。好ましくは促進剤は遷移金属とすることができる。遷移金属プロモータは、第ＶＩＩＩ族遷移金属触媒成分として用いうるものとは異なる金属である。   If a Group VIII catalyst is used, it is preferably used in combination with a catalyst promoter. The promoter can be a Group IIIA, IVA and / or Group VA metal. Preferably, the promoter can be a transition metal. The transition metal promoter is a different metal than can be used as a Group VIII transition metal catalyst component.

好適第ＩＩＩＡ族金属はＡｌ、Ｇａ、ＩｎおよびＴｌを包含する。これらのうちＧａおよびＩｎが好適である。好適第ＩＶＡ族金属はＧｅ、ＳｎおよびＰｂを包含する。これらのうちＧｅおよびＳｎが好適である。好適第ＶＡ族金属はＳｂである。第ＶＩＩＩＢ族金属と第ＩＩＩＡ、ＩＶＡもしくはＶＡ族金属との原子比は１：０．１〜５０．０、好ましくは１：０．１〜１２．０とすることができる。   Preferred Group IIIA metals include Al, Ga, In and Tl. Of these, Ga and In are preferred. Preferred Group IVA metals include Ge, Sn and Pb. Of these, Ge and Sn are preferred. A preferred Group VA metal is Sb. The atomic ratio of the Group VIIIB metal to the Group IIIA, IVA or VA metal can be 1: 0.1-50.0, preferably 1: 0.1-12.0.

遷移金属系列における適する金属は周期律表第ＩＢ〜第ＶＩＩＩ族における金属を包含する。特に周期律表第ＩＢ、ＩＩＢ、ＶＩＢ、ＶＩＩＢおよびＶＩＩＩ族から選択される遷移金属が好適である。この種の金属の例はＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｆｅ、Ｒｕ、Ｏｓ、Ｃｏ、Ｒｈ、Ｉｒ、Ｎｉ、Ｐｔ、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｚｎ、ＣｄおよびＨｇを包含する。好適遷移金属プロモータはＭｏ、Ｒｈ、Ｒｕ、Ｉｒ、Ｐｔ、ＣｕおよびＺｎである。第ＶＩＩＩ族金属と遷移金属プロモータとの原子比は１：０．１〜５０．０、好ましくは１：０．１〜１２．０とすることができる。   Suitable metals in the transition metal series include those in Groups IB to VIII of the Periodic Table. In particular, transition metals selected from groups IB, IIB, VIB, VIIB and VIII of the periodic table are preferred. Examples of this type of metal include Cr, Mo, W, Fe, Ru, Os, Co, Rh, Ir, Ni, Pt, Cu, Ag, Au, Zn, Cd and Hg. Preferred transition metal promoters are Mo, Rh, Ru, Ir, Pt, Cu and Zn. The atomic ratio of the Group VIII metal to the transition metal promoter can be 1: 0.1-50.0, preferably 1: 0.1-12.0.

好ましくは触媒は１種のみのプロモータを含む。このプロモータは第ＩＩＩＡ、第ＩＶＡ、第ＶＢ族および遷移金属系列から選択される。たとえば触媒はロジウム、白金およびパラジウムから選択される金属、並びにＧａ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｇｅ、Ａｇ、ＡｕもしくはＣｕよりなる群から選択されるプロモータを含むことができる。この種の触媒の好適例はＰｔ／Ｇａ、Ｐｔ／Ｉｎ、Ｐｔ／Ｓｎ、Ｐｔ／Ｇｅ、Ｐｔ／Ｃｕ、Ｐｄ／Ｓｎ、Ｐｄ／Ｇｅ、Ｐｄ／ＣｕおよびＲｈ／Ｓｎを包含する。Ｒｈ、ＰｔもしくはＰｄは触媒の全重量に対し０．０１〜５．０重量％、好ましくは０．０１〜２．０重量％、より好ましくは０．０５〜１．０重量％を含むことができる。Ｒｈ、ＰｔもしくはＰｄと第ＩＩＩＡ、第ＩＶＡもしくは遷移金属プロモータとの原子比は１：０．１〜５０．０、好ましくは１：０．１〜１２．０とすることができる。たとえばＲｈ、ＰｔもしくはＰｄとＳｎとの原子比は１：０．１〜５０、好ましくは１：０．１〜１２．０、より好ましくは１：０．２〜３．０、特に好ましくは１：０．５〜１．５とすることができる。ＰｔもしくはＰｄとＧｅとの原子比は他方において１：０．１〜５０、好ましくは１：０．１〜１２．０、より好ましくは１：０．５〜８．０とすることができる。ＰｔもしくはＰｄとＣｕとの原子比は１：０．１〜３．０、好ましくは１：０．２〜２．０、より好ましくは１：０．５〜１．５とすることができる。   Preferably the catalyst contains only one promoter. This promoter is selected from Group IIIA, IVA, Group VB and the transition metal series. For example, the catalyst can include a metal selected from rhodium, platinum and palladium, and a promoter selected from the group consisting of Ga, In, Sn, Ge, Ag, Au or Cu. Suitable examples of this type of catalyst include Pt / Ga, Pt / In, Pt / Sn, Pt / Ge, Pt / Cu, Pd / Sn, Pd / Ge, Pd / Cu and Rh / Sn. Rh, Pt or Pd may contain 0.01 to 5.0% by weight, preferably 0.01 to 2.0% by weight, more preferably 0.05 to 1.0% by weight, based on the total weight of the catalyst. it can. The atomic ratio of Rh, Pt or Pd to the IIIA, IVA or transition metal promoter can be 1: 0.1 to 50.0, preferably 1: 0.1 to 12.0. For example, the atomic ratio of Rh, Pt or Pd and Sn is 1: 0.1-50, preferably 1: 0.1-12.0, more preferably 1: 0.2-3.0, particularly preferably 1. : 0.5 to 1.5. On the other hand, the atomic ratio of Pt or Pd and Ge can be 1: 0.1-50, preferably 1: 0.1-12.0, more preferably 1: 0.5-8.0. The atomic ratio of Pt or Pd to Cu can be 1: 0.1 to 3.0, preferably 1: 0.2 to 2.0, more preferably 1: 0.5 to 1.5.

代案としてプロモータは第ＩＩＩＡ、第ＩＶＡおよび遷移金属系列から選択される少なくとも２種の金属を含むことができる。たとえば触媒が白金を含む場合、白金は遷移金属系列からの２種の金属、たとえばパラジウムおよび銅で促進することができる。この種のＰｔ／Ｐｄ／Ｃｕ触媒はパラジウムを乾燥触媒の全重量に対し０．０１〜５重量％、好ましくは０．０１〜２重量％、より好ましくは０．０１〜１重量％の量にて含むことができる。ＰｔとＰｄとの原子比は１：０．１〜１０．０、好ましくは１：０．５〜８．０、より好ましくは１：１．０〜５．０とすることができる。白金と銅との原子比は好ましくは１：０．１〜３．０、より好ましくは１：０．２〜２．０、特に好ましくは１：０．５〜１．５である。   As an alternative, the promoter can comprise at least two metals selected from the IIIA, IVA and transition metal series. For example, if the catalyst includes platinum, it can be promoted with two metals from the transition metal series, such as palladium and copper. This type of Pt / Pd / Cu catalyst is palladium in an amount of 0.01-5% by weight, preferably 0.01-2% by weight, more preferably 0.01-1% by weight, based on the total weight of the dry catalyst. Can be included. The atomic ratio of Pt and Pd can be 1: 0.1 to 10.0, preferably 1: 0.5 to 8.0, more preferably 1: 1.0 to 5.0. The atomic ratio of platinum to copper is preferably 1: 0.1 to 3.0, more preferably 1: 0.2 to 2.0, and particularly preferably 1: 0.5 to 1.5.

触媒が白金を含む場合、これは代案として１種の遷移金属および周期律表第ＩＩＩＡ族もしくは第ＩＶＡ族から選択される他の金属で促進することができる。この種の触媒において、パラジウムを触媒の全重量に対し０．０１〜５重量％、好ましくは０．０１〜２．０重量％、より好ましくは０．０５〜１．０重量％の量で存在させることができる。ＰｔとＰｄとの原子比は１：０．１〜１０．０、好ましくは１：０．５〜８．０、より好ましくは１：１．０〜５．０とすることができる。Ｐｔと第ＩＩＩＡもしくは第ＩＶＡ族金属との原子比は１：０．１〜６０、好ましくは１：０．１〜５０とすることができる。第ＩＩＩＡ族もしくは第ＩＶＡ族金属はＳｎもしくはＧｅ、特に好ましくはＳｎである。   If the catalyst comprises platinum, this can alternatively be promoted with one transition metal and other metals selected from Group IIIA or Group IVA of the Periodic Table. In this type of catalyst, palladium is present in an amount of 0.01 to 5% by weight, preferably 0.01 to 2.0% by weight, more preferably 0.05 to 1.0% by weight, based on the total weight of the catalyst. Can be made. The atomic ratio of Pt and Pd can be 1: 0.1 to 10.0, preferably 1: 0.5 to 8.0, more preferably 1: 1.0 to 5.0. The atomic ratio of Pt to Group IIIA or Group IVA metal can be 1: 0.1-60, preferably 1: 0.1-50. The Group IIIA or Group IVA metal is Sn or Ge, particularly preferably Sn.

疑念を回避するため、触媒における第ＶＩＩＩ族金属およびプロモータは、たとえば金属として或いはたとえば酸化物のような金属化合物の形態など任意の形態で存在させることができる。   For the avoidance of doubt, the Group VIII metal and promoter in the catalyst can be present in any form, for example as a metal or in the form of a metal compound such as an oxide.

触媒は未支持とすることができ、たとえば金属ガーゼの形態としうるが、好ましくは支持される。任意適する支持体材料、たとえばセラミックもしくは金属支持体を使用しうるが、セラミック支持体が一般に好適である。セラミック支持体を使用する場合、セラミック支持体の組成は酸化物もしくは酸化物の組合せとすることができ、これはたとえば６００〜１２００℃の間の高温度にて安定である。支持体材料は好ましくは低い熱膨張係数を有し、高温度における相分離に対し耐性である。   The catalyst can be unsupported, for example in the form of a metal gauze, but is preferably supported. Any suitable support material may be used, such as a ceramic or metal support, but ceramic supports are generally preferred. When using a ceramic support, the composition of the ceramic support can be an oxide or a combination of oxides, which is stable at high temperatures, for example, between 600-1200 ° C. The support material preferably has a low coefficient of thermal expansion and is resistant to phase separation at high temperatures.

適するセラミック支持体はコルデライト、リチウムアルミニウムシリケート（ＬＡＳ）、アルミナ（α−Ａｌ２Ｏ３）、イットリア安定化ジルコニア、アルミナチタネート、ニアスコンおよびカルシウムジルコニルホスフェートを包含する。セラミック支持体は、たとえばγ−Ａｌ２Ｏ３で洗浄被覆することができる。 Suitable ceramic supports include cordelite, lithium aluminum silicate (LAS), alumina (α-Al 2 O 3 ), yttria stabilized zirconia, alumina titanate, niacon and calcium zirconyl phosphate. The ceramic support can be washed with, for example, γ-Al 2 O 3 .

好ましくは支持体はフォームもしくは蜂巣状モノリスの形態である。   Preferably the support is in the form of a foam or a honeycomb monolith.

可燃性の燃料リッチ限界を超えて燃焼を支持しうる触媒は、当業界にて公知の任意の方法により作成することができる。たとえばゲル法および湿潤含浸技術を用いることができる。典型的には、支持体に金属を含む１種もしくはそれ以上の溶液を含浸させ、乾燥させ、次いで空気中で焼成する。支持体には１つもしくはそれ以上の工程で含浸させることができる。好ましくは複数の含浸工程が用いられる。支持体は好ましくは乾燥されると共に各含浸の間で焼成され、次いで最終焼成に好ましくは空気中でかけられる。次いで焼成された支持体を、たとえば水素雰囲気中での熱処理により還元することができる。   Catalysts that can support combustion beyond the flammable fuel-rich limit can be made by any method known in the art. For example, gel methods and wet impregnation techniques can be used. Typically, the support is impregnated with one or more solutions containing metals, dried and then calcined in air. The support can be impregnated in one or more steps. Preferably a plurality of impregnation steps are used. The support is preferably dried and calcined between each impregnation and then subjected to final calcining, preferably in air. The fired support can then be reduced, for example, by heat treatment in a hydrogen atmosphere.

Claims (10)

分子状酸素含有ガスの存在下におけるパラフィン系炭化水素含有供給原料の自熱クラッキングによるオレフィンの製造方法において、
（ａ）前記パラフィン系炭化水素含有供給原料および前記分子状酸素含有ガスを含む予熱された混合供給流を供給し、
（ｂ）次いで前記予熱された混合供給流を希釈剤と混合し、前記希釈剤を少なくとも４００℃の温度まで予熱して、少なくとも１０容量％の希釈剤を含む混合希釈供給流を生成させ、更に
（ｃ）前記混合希釈供給流を可燃性の正常燃料リッチ限界を超えて燃焼を支持しうる触媒と接触させて、オレフィンを含む炭化水素生成物流を与え、
混合希釈供給流を希釈剤が予熱混合供給流と混合される１００ミリ秒以内に触媒と接触させることを特徴とするオレフィンの製造方法。 In a method for producing olefins by autothermal cracking of a paraffinic hydrocarbon-containing feedstock in the presence of a molecular oxygen-containing gas,
(A) supplying a preheated mixed feed stream comprising the paraffinic hydrocarbon-containing feedstock and the molecular oxygen-containing gas;
(B) then mixing the preheated mixed feed stream with a diluent and preheating the diluent to a temperature of at least 400 ° C. to produce a mixed diluted feed stream comprising at least 10% by volume of the diluent; (C) contacting the mixed diluted feed stream with a catalyst capable of supporting combustion beyond the flammable normal fuel rich limit to provide a hydrocarbon product stream comprising olefins;
A process for producing an olefin comprising contacting a mixed diluted feed stream with a catalyst within 100 milliseconds when the diluent is mixed with a preheated mixed feed stream. 予熱混合供給流がパラフィン系炭化水素含有供給原料と分子状酸素含有ガスとを、炭化水素を二酸化炭素および水まで完全燃焼するのに要する炭化水素と分子状酸素含有ガスとの化学量論比の５〜１６倍のパラフィン系炭化水素と分子状酸素含有ガスとの比にてパラフィン系炭化水素含有供給流および分子状酸素含有ガスを含む請求項１に記載の方法。   The preheated mixed feed stream has a stoichiometric ratio of hydrocarbon to molecular oxygen-containing gas required for complete combustion of the paraffinic hydrocarbon-containing feedstock and molecular oxygen-containing gas to complete combustion of the hydrocarbon to carbon dioxide and water. The process of claim 1 comprising a paraffinic hydrocarbon-containing feed stream and a molecular oxygen-containing gas in a ratio of 5 to 16 times the paraffinic hydrocarbon and molecular oxygen-containing gas. 混合希釈供給流が２０〜７０容量％、たとえば４０〜５０容量％の希釈剤を含む請求項１または２に記載の方法。   3. A process according to claim 1 or 2, wherein the mixed dilution feed stream comprises 20 to 70% by volume of diluent, for example 40 to 50% by volume. 希釈剤が、オレフィンを生成させるには非反応性である水素および分子状酸素以外の少なくとも８０容量％不活性材料を含み、パラフィン系炭化水素含有供給原料が少なくとも２個の炭素原子を有するパラフィン系炭化水素（メタン）を含む請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。   The diluent comprises at least 80% by volume inert material other than hydrogen and molecular oxygen that is non-reactive to produce olefins, and the paraffinic hydrocarbon-containing feedstock has at least two carbon atoms. The method according to any one of claims 1 to 3, comprising a hydrocarbon (methane). 希釈剤が水蒸気と一酸化炭素と二酸化炭素と、たとえばヘリウム、アルゴンもしくは窒素のような不活性ガスとメタン（パラフィン系炭化水素含有供給原料が少なくとも２個の炭素原子を有するパラフィン系炭化水素を含む場合）またはその混合物を含む請求項４に記載の方法。   Diluents include water vapor, carbon monoxide and carbon dioxide, inert gases such as helium, argon or nitrogen and methane (paraffinic hydrocarbon-containing feedstock containing paraffinic hydrocarbons having at least 2 carbon atoms 5) or a mixture thereof. 希釈剤が水蒸気を含む請求項５に記載の方法。   The method of claim 5, wherein the diluent comprises water vapor. 混合希釈供給流を、希釈剤が予熱混合供給流と混合される１０ミリ秒以内に触媒と接触させる請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。   7. A process according to any one of the preceding claims, wherein the mixed diluted feed stream is contacted with the catalyst within 10 milliseconds when the diluent is mixed with the preheated mixed feed stream. 希釈剤が、メタンまたはパラフィン系炭化水素含有供給原料の主成分である炭化水素以外の２０容量％までの炭化水素をも含む請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。   The process according to any one of claims 1 to 7, wherein the diluent also contains up to 20% by volume of hydrocarbons other than hydrocarbons which are the main components of methane or paraffinic hydrocarbon-containing feedstock. 可燃性の燃料リッチ限界を超えて燃焼を支持しうる触媒が、一般に第ＶＩＩＩ族金属をその触媒成分として含む請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。   9. A process according to any one of the preceding claims, wherein the catalyst capable of supporting combustion beyond the flammable fuel-rich limit generally comprises a Group VIII metal as its catalyst component. パラフィン系炭化水素含有供給原料がエタン、プロパン、ブタンもしくはその混合物を含む請求項１〜９のいずれか一項に記載の方法。   The process according to any one of the preceding claims, wherein the paraffinic hydrocarbon-containing feedstock comprises ethane, propane, butane or mixtures thereof.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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US11267768B2 (en) 2019-03-29 2022-03-08 Purdue Research Foundation Methane ethane crackers
US20240018432A1 (en) * 2022-07-15 2024-01-18 Saudi Arabian Oil Company Methods for processing a hydrocarbon oil feed stream utilizing a gasification unit, steam enhanced catalytic cracker, and an aromatics complex
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4788371A (en) * 1987-12-30 1988-11-29 Uop Inc. Catalytic oxidative steam dehydrogenation process
GB9217685D0 (en) * 1992-08-20 1992-09-30 British Petroleum Co Plc Process for the production of mono-olefins
AR020370A1 (en) * 1998-09-03 2002-05-08 Dow Global Technologies Inc AUTOTHERMAL OXIDATION PROCESS TO PREPARE AN OLEFINE, CATALYST COMPOSITION FOR SUCH PROCESS AND PROCESS TO SYNTHEIZE OR REGENERATE SUCH CATALYST.
CN1229313C (en) * 1998-09-03 2005-11-30 陶氏环球技术公司 Autothermal process for production of olefins
EP1240120B8 (en) * 1999-12-23 2005-08-10 O & D Trading Limited Process for the production of olefins
GB0017173D0 (en) * 2000-07-12 2000-08-30 Bp Chem Int Ltd Process for the production of olefins
GB0312966D0 (en) * 2003-06-05 2003-07-09 Bp Chem Int Ltd Process for the production of olefins

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