JP2008312146A - Band stop filter and receiving tuner provided with the same - Google Patents

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Yoshihisa Amano
義久 天野
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a band stop filter which can be small-sized and has a plurality of stop bands. <P>SOLUTION: The present invention relates to the band stop filter which comprises a SAW chip 1 that is a filter main body for performing filtering while utilizing an acoustic wave propagating in a piezoelectric crystal; an inductance component L<SB>1</SB>connected to a terminal P<SB>1</SB>that is the input terminal of the SAW chip 1; and an inductance component L<SB>2</SB>connected to a terminal P<SB>2</SB>that is the output terminal of the SAW chip 1, and in which the inductance component L<SB>1</SB>and the inductance component L<SB>2</SB>are coupled in a magnetic field. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、帯域阻止フィルタに関し、特に帯域阻止型の圧電フィルタに関する。また、本発明は、帯域阻止フィルタを備えた受信チューナに関する。   The present invention relates to a band rejection filter, and more particularly to a band rejection piezoelectric filter. The present invention also relates to a reception tuner including a band rejection filter.

近年、１seg放送の普及が本格化しつつある。いわゆる１seg放送とは、日本における携帯端末（例えば携帯電話等）向け地上波デジタル放送サービスのことである。   In recent years, the spread of 1seg broadcasting is becoming full-scale. The so-called 1 seg broadcasting is a terrestrial digital broadcasting service for portable terminals (for example, cellular phones) in Japan.

まず、１seg放送受信における帯域阻止フィルタの重要性について説明する。図５は、１seg放送受信に特に関係する信号を周波数軸上に図示したものである。１seg放送自体には、ＵＨＦ帯の４７０〜７７０ＭＨｚの周波数帯域Ｂ１が割り当てられている。それに対し、隣接する８２５〜８４０ＭＨｚの周波数帯域Ｂ２は携帯電話サービスに割り当てられており、１seg放送受信にとっては妨害波として悪作用するので１seg放送を受信する際にはフィルタで除去する必要がある。図中のＦＣは、この１seg放送を受信する際に必要な帯域阻止フィルタのフィルタ特性を模式的に表したものである。しかしながら、かかる帯域阻止フィルタの設計は、広大な帯域幅（４７０〜７７０ＭＨｚ）の所望波に非常に接近した妨害波（８２５ＭＨｚ〜８４０ＭＨｚ）が存在するという悪条件下での設計であり極めて難しく、大きな技術課題となっている。試行錯誤の末に、現在では、帯域阻止型の圧電フィルタを用いて妨害波（８２５ＭＨｚ〜８４０ＭＨｚ）を除去する方式が最良とされて定着しつつある。   First, the importance of the band rejection filter in 1 seg broadcast reception will be described. FIG. 5 shows on the frequency axis a signal particularly related to 1seg broadcast reception. The 1 seg broadcast itself is assigned a frequency band B1 of 470 to 770 MHz in the UHF band. On the other hand, the adjacent frequency band B2 of 825 to 840 MHz is assigned to the cellular phone service, and acts as a disturbing wave for 1 seg broadcast reception. Therefore, when receiving 1 seg broadcast, it is necessary to remove it with a filter. FC in the figure schematically represents the filter characteristics of the band rejection filter necessary for receiving this 1 seg broadcast. However, the design of such a band rejection filter is a design under bad conditions that there is an interference wave (825 MHz to 840 MHz) very close to a desired wave having a wide bandwidth (470 to 770 MHz), which is extremely difficult and large. It has become a technical issue. After trial and error, at present, the best method to remove the interference wave (825 MHz to 840 MHz) using a band-stop type piezoelectric filter is being established.

圧電フィルタは、圧電結晶を伝搬する弾性波を利用し、電気信号から弾性波への変換及びその逆変換を行うことによりフィルタリングを行うものであり、ＳＡＷ（Surface Acoustic Wave：弾性表面波）フィルタとＢＡＷ（Bulk Acoustic Wave：弾性体積波）フィルタとに大別できる。ここでは、ＳＡＷフィルタを例に挙げて説明する。   Piezoelectric filters use acoustic waves propagating through piezoelectric crystals and perform filtering by converting electrical signals to elastic waves and vice versa, and include SAW (Surface Acoustic Wave) filters and It can be broadly divided into BAW (Bulk Acoustic Wave) filters. Here, a SAW filter will be described as an example.

ＳＡＷフィルタは、既に広く普及した公知技術であり、非特許文献３をはじめ多数の文献において開示されている。ただし、実用化されているのは大半が帯域通過フィルタ（バンドパスフィルタ）であり、帯域阻止フィルタ（バンドリジェクションフィルタやノッチフィルタとも呼ばれる。）については、非特許文献１や非特許文献２などの少数の文献で断片的に開示されているに留まっている状況である。   The SAW filter is a well-known technique that has already been widely used, and is disclosed in many documents including Non-Patent Document 3. However, most of them are bandpass filters (bandpass filters), and band rejection filters (also called band rejection filters or notch filters) are described in Non-Patent Document 1, Non-Patent Document 2, and the like. It is a situation that remains in fragmentary disclosure in a small number of documents.

図６は、非特許文献１のFig.５と非特許文献２の第１０頁及び第１１頁で開示されている帯域阻止型ＳＡＷフィルタの回路構造を示している。図６に示す従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタでは、フィルタ本体であるＳＡＷチップ１が、Ｎ＋２個（Ｎは自然数）の端子Ｐ1〜ＰN+2を有している。端子Ｐ1は、フィルタ本体の入力端子であり、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ１を介して、帯域阻止型ＳＡＷフィルタの入力端子ＴINに接続される。端子Ｐ2は、フィルタ本体の出力端子であり、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ２を介して、帯域阻止型ＳＡＷフィルタの出力端子ＴOUTに接続される。残りのＮ個の端子Ｐ3〜ＰN+2は、それぞれインピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ3〜ＬN+2を介してグランドに接続されている。非特許文献１のFig.５と非特許文献２の第１０頁及び第１１頁とはともに、Ｎが１の場合の回路図を開示している。ただし、非特許文献１のFig.５では、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ１及びＬ２は省略されている。 FIG. 6 shows the circuit structure of the band-stop SAW filter disclosed in FIG. 5 of Non-Patent Document 1 and pages 10 and 11 of Non-Patent Document 2. In the conventional band rejection type SAW filter shown in FIG. 6, the SAW chip 1 that is a filter body has N + 2 (N is a natural number) terminals P 1 to P N + 2 . The terminal P 1 is an input terminal of the filter body, and is connected to the input terminal T IN of the band rejection type SAW filter via the impedance matching inductance component L 1 . The terminal P 2 is an output terminal of the filter main body, and is connected to the output terminal T OUT of the band rejection type SAW filter via the impedance matching inductance component L 2 . The remaining N terminals P 3 to P N + 2 are connected to the ground via impedance matching inductance components L 3 to L N + 2 , respectively. Both FIG. 5 of Non-Patent Document 1 and pages 10 and 11 of Non-Patent Document 2 disclose circuit diagrams when N is 1. However, in FIG. 5 of Non-Patent Document 1, the impedance matching inductance components L 1 and L 2 are omitted.

フィルタ本体であるＳＡＷチップ１の内部構成については、自由度があり一意には定まらない。   The internal configuration of the SAW chip 1 that is a filter body has a degree of freedom and is not uniquely determined.

例えば、非特許文献１のFig.５では、図７に示す最も単純な回路構成が開示されている。図７に示す回路構成のＳＡＷチップ１では、フィルタ本体の入力端子である端子Ｐ1とフィルタ本体の出力端子である端子Ｐ2の間に２つのＳＡＷ共振子Ｒ１及びＲ２が縦続接続され、端子Ｐ3がＳＡＷ共振子Ｒ１とＳＡＷ共振子Ｒ２との間にシャント接続される。 For example, FIG. 5 of Non-Patent Document 1 discloses the simplest circuit configuration shown in FIG. In SAW chip 1 having the circuit configuration shown in FIG. 7, two SAW resonators R1 and R2 between the terminal P 2 is an output terminal of the terminal P 1 and the filter body is an input terminal of the filter body is connected in cascade, terminal P 3 is shunt-connected between the SAW resonator R1 and the SAW resonator R2.

また、例えば、非特許文献２の第１０頁及び第１１頁では、図８に示す複雑な回路構成が開示されている。図８に示す回路構成のＳＡＷチップ１では、フィルタ本体の入力端子である端子Ｐ1とフィルタ本体の出力端子である端子Ｐ2の間に６つのＳＡＷ共振子Ｒ１〜Ｒ６が順次縦続接続され、端子Ｐ3がＳＡＷ共振子Ｒ３とＳＡＷ共振子Ｒ４との間にシャント接続され、ＳＡＷ共振子Ｒ１とＳＡＷ共振子Ｒ２との間がＳＡＷ共振子Ｒ７の一端がシャント接続され、ＳＡＷ共振子Ｒ７の他端がグランドに接続され、ＳＡＷ共振子Ｒ５とＳＡＷ共振子Ｒ６との間にＳＡＷ共振子Ｒ８の一端がシャント接続され、ＳＡＷ共振子Ｒ８の他端がグランドに接続される。 Further, for example, on pages 10 and 11 of Non-Patent Document 2, a complicated circuit configuration shown in FIG. 8 is disclosed. In SAW chip 1 having the circuit configuration shown in FIG. 8, six SAW resonators R1~R6 between terminal P 2 are successively connected in cascade is an output terminal of the terminal P 1 and the filter body is an input terminal of the filter body, terminal P 3 is shunt connected between the SAW resonator R3 and the SAW resonator R4, between the SAW resonator R1 and the SAW resonator R2 is one end of the SAW resonator R7 is shunt-connected, the SAW resonator R7 The other end is connected to the ground, one end of the SAW resonator R8 is shunt-connected between the SAW resonator R5 and the SAW resonator R6, and the other end of the SAW resonator R8 is connected to the ground.

ＳＡＷチップ１の内部構成についてはこの他にも様々な可能性があるが、１seg放送受信用の帯域阻止型ＳＡＷフィルタで現在実際に用いられているＳＡＷチップとしては、図８に示すような複雑な構成が主流になりつつある。そのため、以下本明細書においては、図８に示す回路構成のＳＡＷチップ１を例に挙げて説明を行う。   Although there are various other possibilities for the internal configuration of the SAW chip 1, the SAW chip currently used in the band-rejection type SAW filter for receiving 1 seg broadcasts has a complicated structure as shown in FIG. Is becoming mainstream. Therefore, in the present specification, the SAW chip 1 having the circuit configuration shown in FIG. 8 will be described as an example.

ＳＡＷ共振子Ｒ１〜Ｒ８は、非特許文献３中で櫛歯状電極やトランスデューサやＩＤＴ（Interdigital Transducer）と呼ばれているものであり、圧電結晶基板上に電極パターンで形成された高Ｑの２端子共振回路であり、その等価回路は図９のようになる。ＳＡＷ共振子の等価回路では、インダクタンス成分Ｌｓとキャパシタンス成分Ｃｓが直列共振回路を構成しており、その直列共振回路全体と並列にキャパシタンス成分Ｃｐが接続されている。なお、以下本明細書で示すシミュレーション結果では、簡単のために、従来技術か本発明かにかかわらず、ＳＡＷ共振子の等価回路は全て、フィルタ本体の入出力端子間に縦続接続されるＳＡＷ共振子Ｒ１〜Ｒ６についてはＬｓ＝１８０ｎＨ、Ｃｓ＝０．２ｐＦ、Ｃｐ＝５．５ｐＦで、フィルタ本体の入出力端子間に縦続接続されるＳＡＷ共振子間にシャント接続されるＳＡＷ共振子Ｒ７及びＲ８については半分の共振子面積を想定してＬｓ＝３６０ｎＨ、Ｃｓ＝０．１ｐＦ、Ｃｐ＝２．７５ｐＦで統一している。   The SAW resonators R1 to R8 are called comb-like electrodes, transducers, or IDTs (Interdigital Transducers) in Non-Patent Document 3, and have a high Q of 2 formed as an electrode pattern on a piezoelectric crystal substrate. This is a terminal resonance circuit, and its equivalent circuit is as shown in FIG. In an equivalent circuit of a SAW resonator, an inductance component Ls and a capacitance component Cs constitute a series resonance circuit, and a capacitance component Cp is connected in parallel with the entire series resonance circuit. In the simulation results shown in this specification, for the sake of simplicity, all of the SAW resonator equivalent circuits are cascade-connected between the input and output terminals of the filter body, regardless of the prior art or the present invention. SAW resonators R1 to R6 have Ls = 180 nH, Cs = 0.2 pF, Cp = 5.5 pF, and SAW resonators R7 and R8 that are shunt-connected between SAW resonators that are cascade-connected between the input and output terminals of the filter body. Assuming a half resonator area, Ls = 360 nH, Cs = 0.1 pF, and Cp = 2.75 pF.

図６に示す従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタにおいて図８に示す回路構成のＳＡＷチップ１を用いた場合のシミュレーション結果は、図１０のＳ１に示すようになる。なお、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ１及びＬ２はともに２０ｎＨとし、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ３は２２ｎＨとしている。図１０のＳ１から明らかなように、図６に示す従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタは、１seg放送に割り当てられているＵＨＦ帯の周波数帯域（４７０〜７７０ＭＨｚ）Ｂ１の所望波を通過させつつ、携帯電話帯サービスに割り当てられている周波数帯域（８２５ＭＨｚ〜８４０ＭＨｚ）Ｂ２の妨害波を急峻に除去することができる。 The simulation result when the SAW chip 1 having the circuit configuration shown in FIG. 8 is used in the conventional band-stop SAW filter shown in FIG. 6 is as shown in S1 of FIG. The impedance matching inductance components L 1 and L 2 are both 20 nH, and the impedance matching inductance component L 3 is 22 nH. As is clear from S1 of FIG. 10, the conventional band rejection type SAW filter shown in FIG. 6 carries the desired wave in the UHF band frequency band (470 to 770 MHz) B1 allocated to 1 seg broadcasting while passing the desired wave. Interference waves in the frequency band (825 MHz to 840 MHz) B2 allocated to the telephone band service can be sharply removed.

P.A.Lorenz and D.F.Thompson、 "WIDE BANDWIDTH LOW COST SAW NOTCH FILTERS"、［online］、RF Monolithics社アプリケーションノート、［平成１９年５月１１日検索］、インターネット＜URL：http://www.rfm.com/support/apnetes/notch2.pdf＞PALorenz and DFThompson, "WIDE BANDWIDTH LOW COST SAW NOTCH FILTERS", [online], RF Monolithics Application Note, [May 11, 2007 search], Internet <URL: http://www.rfm.com /support/apnetes/notch2.pdf> B.Kearns et al.、"RF Filter Considerations for DBV-H"、 ［online］、２００６年６月３０日、Colloquium on RF for DVB-H/DMB Mobile Broadcast: Handset and Infrastructure Challenges、［平成１９年５月１１日検索］、インターネット＜URL：http://www.iee.org/oncomms/pn/rf/Kearns.pdf＞B. Kearns et al., "RF Filter Considerations for DBV-H", [online], June 30, 2006, Colloquium on RF for DVB-H / DMB Mobile Broadcast: Handset and Infrastructure Challenges, [May 2007] Search 11/11], Internet <URL: http://www.iee.org/oncomms/pn/rf/Kearns.pdf> 小西良弘、「通信用フィルタ回路の設計とその応用」、第１版、総合電子出版社、１９９４年２月１日、ｐ．１５４−１８７Yoshihiro Konishi, “Design of Communication Filter Circuits and Their Applications”, 1st Edition, General Electronic Publishing Company, February 1, 1994, p. 154-187 特開２００２−２６６０５号公報JP 2002-26605 A

ところが、１seg放送受信用の帯域阻止型フィルタが除去しなければならない妨害波は、実際には周波数帯域（８２５ＭＨｚ〜８４０ＭＨｚ）Ｂ２の妨害波だけではない。中でも重要度が高いのが、２ＧＨｚ帯、より詳細には１９２０〜１９８０ＭＨｚの周波数帯域Ｂ３（図５参照）である。この２ＧＨｚ帯は、ＷＣＤＭＡ式等の実際に多数普及している携帯電話のサービスに割り当てられている周波数帯域であるためである。   However, the interference wave that must be removed by the band rejection filter for receiving 1 seg broadcast is not actually the interference wave in the frequency band (825 MHz to 840 MHz) B2. Of particular importance is the 2 GHz band, more specifically the frequency band B3 of 1920 to 1980 MHz (see FIG. 5). This is because the 2 GHz band is a frequency band allocated to the services of mobile phones that are actually widely used such as WCDMA.

図６の回路構造を基本として、そこに２ＧＨｚ帯の強い除去機能を付加する方法としては、例えば図１１に示す回路構造が実際に用いられている。図１１に示す従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタでは、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ２と並列にキャパシタンス成分Ｃ1を設けて、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ２とキャパシタンス成分Ｃ1とによりちょうど２ＧＨｚ帯で並列共振を起こさせている。図１１に示す従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタにおいて図８に示す回路構成のＳＡＷチップ１を用いた場合のシミュレーション結果は、図１０のＳ２に示すようになる。なお、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ１及びＬ２はともに２０ｎＨとし、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ３は２２ｎＨとし、キャパシタンス成分Ｃ1は０．３３ｐＦとしている。図１０のＳ２から明らかなように、図１１に示す従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタにおいては、２ＧＨｚ帯（１９２０ＭＨｚ〜１９８０ＭＨｚ）Ｂ３で新たに減衰極が発生し、この帯域の減衰量が大幅に改善する。 For example, the circuit structure shown in FIG. 11 is actually used as a method of adding a strong removal function of 2 GHz band to the circuit structure of FIG. In the conventional band elimination SAW filter shown in FIG. 11, the capacitance component C 1 provided in parallel with impedance matching inductance component L 2, just parallel 2GHz band by the impedance matching inductance component L 2 and the capacitance component C 1 Resonance is caused. The simulation result when the SAW chip 1 having the circuit configuration shown in FIG. 8 is used in the conventional band-stop SAW filter shown in FIG. 11 is as shown in S2 of FIG. The impedance matching inductance components L 1 and L 2 are both 20 nH, the impedance matching inductance component L 3 is 22 nH, and the capacitance component C 1 is 0.33 pF. As is clear from S2 of FIG. 10, in the conventional band-rejecting SAW filter shown in FIG. 11, a new attenuation pole is generated in the 2 GHz band (1920 MHz to 1980 MHz) B3, and the attenuation in this band is greatly improved. To do.

しかしながら、図１１に示す従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタでは、２ＧＨｚ帯の減衰量が改善した代償として、周辺部品数が増えてしまう問題があった。図６に示す従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタでは、最低３個のインピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ1〜ＬN+2のみだった周辺部品が、図１１に示す従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタでは、最低３個のインピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ1〜ＬN+2に加えて１個のキャパシタンス成分Ｃ1が必要になってしまっている。これらインダクタンス成分やキャパシタンス成分は実際にはＬＴＣＣ（Low Temperature Co‐fired Ceramics：低温焼成セラミック）によるチップ部品で形成されるのが一般的であり、上記のように周辺部品数が増えると占有面積とコストを増やす原因となる。 However, the conventional band-blocking SAW filter shown in FIG. 11 has a problem that the number of peripheral components increases as a compensation for improving the attenuation in the 2 GHz band. In the conventional band-stopping SAW filter shown in FIG. 6, the peripheral components that are only at least three impedance matching inductance components L 1 to L N + 2 are the minimum in the conventional band-stopping SAW filter shown in FIG. In addition to the three impedance matching inductance components L 1 to L N + 2 , one capacitance component C 1 is required. In general, these inductance components and capacitance components are generally formed by chip parts made of LTCC (Low Temperature Co-fired Ceramics). As the number of peripheral parts increases as described above, This will increase costs.

なお、上述したように、ＳＡＷフィルタは圧電フィルタの一種であり、圧電フィルタは、圧電結晶表面を伝搬する弾性表面波を利用したＳＡＷフィルタと、圧電結晶内部を伝搬する弾性体積波を利用したＢＡＷフィルタとに大別できる。上記の問題点は、フィルタ本体に関するものではなく、フィルタ本体の周辺回路（整合回路）に関するものである。そのため、上記の問題点は、ＳＡＷフィルタのみならずＢＡＷフィルタを含む圧電フィルタ一般に共通するものである。   As described above, the SAW filter is a kind of piezoelectric filter. The piezoelectric filter is a SAW filter that uses a surface acoustic wave that propagates on the surface of the piezoelectric crystal, and a BAW that uses an elastic volume wave that propagates inside the piezoelectric crystal. It can be roughly divided into filters. The above problem does not relate to the filter body, but relates to the peripheral circuit (matching circuit) of the filter body. Therefore, the above problems are common to piezoelectric filters including BAW filters as well as SAW filters.

なお、特許文献１に開示されているフィルタは、バンドパスフィルタである非圧電フィルタであって、フィルタ特性の波形を劣化させることなく、減衰極の周波数を中心周波数に近づけることにより、フィルタ特性の急峻度を高めるフィルタであって、帯域阻止型の圧電フィルタにおける上記の問題点を解決するものではない。   Note that the filter disclosed in Patent Document 1 is a non-piezoelectric filter that is a band-pass filter. By reducing the frequency of the attenuation pole to the center frequency without degrading the waveform of the filter characteristic, the filter characteristic is improved. This is a filter that increases the steepness, and does not solve the above-described problem in the band-stop type piezoelectric filter.

本発明は、上記の状況に鑑み、小型化を図ることができる複数の阻止帯域を有する帯域阻止フィルタ及びそれを備えた受信チューナを提供することを目的とする。   In view of the above situation, an object of the present invention is to provide a band rejection filter having a plurality of stop bands that can be reduced in size, and a reception tuner including the same.

上記目的を達成するために本発明に係る帯域阻止フィルタは、圧電結晶を伝搬する弾性波を利用してフィルタリングを行うフィルタ本体と、前記フィルタ本体の入力端子に接続される第１のインダクタンス成分と、前記フィルタ本体の出力端子に接続される第２のインダクタンス成分とを備え、前記第１のインダクタンス成分と前記第２のインダクタンス成分とが磁界結合されている構成とする。   In order to achieve the above object, a band rejection filter according to the present invention includes a filter main body that performs filtering using an elastic wave propagating through a piezoelectric crystal, and a first inductance component connected to an input terminal of the filter main body. And a second inductance component connected to the output terminal of the filter body, wherein the first inductance component and the second inductance component are magnetically coupled.

このような構成によると、フィルタ本体の入力端子に接続される第１のインダクタンス成分とフィルタ本体の出力端子に接続される第２のインダクタンス成分との磁界結合により、所定の周波数帯域で新たに減衰極が発生し、この帯域の減衰量が大幅に改善する。したがって、図１１に示す従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタのように周辺部品数を増加させることなく、所定の周波数帯域の減衰量を改善することができるので、複数の阻止帯域を有するようにしても小型化を図ることができる。   According to such a configuration, the magnetic field coupling between the first inductance component connected to the input terminal of the filter body and the second inductance component connected to the output terminal of the filter body newly attenuates in a predetermined frequency band. A pole is generated, and the attenuation in this band is greatly improved. Therefore, the attenuation amount of a predetermined frequency band can be improved without increasing the number of peripheral components as in the conventional band-stop SAW filter shown in FIG. 11, so that a plurality of stop bands can be provided. Miniaturization can be achieved.

上記構成の本発明に係る帯域阻止フィルタにおいて、第３のインダクタンス成分を備え、前記フィルタ本体が、前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子以外に１個の端子と、２個の圧電共振子とを有し、前記２個の圧電共振子が、前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続され、前記縦続接続された圧電共振子間に前記１個の端子がシャント接続され、前記１個の端子が前記第３のインダクタンス成分を介してグランドに接続される構成にしてもよく、前記第３のインダクタンス成分を備え、前記フィルタ本体が、前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子以外に１個の端子と、少なくとも６個の圧電共振子とを有し、前記少なくとも６個の圧電共振子のうち少なくとも４個の圧電共振子が、前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続され、前記縦続接続された圧電共振子間の各接続のうち１箇所に前記１個の端子がシャント接続され、前記縦続接続された圧電共振子間の各接続のうち２箇所以上に前記少なくとも６個の圧電共振子のうち前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続されていない２個以上の圧電共振子の一端が各箇所で一つずつシャント接続され、前記少なくとも６個の圧電共振子のうち前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続されていない２個以上の圧電共振子の他端がグランドに接続され、前記１個の端子が前記第３のインダクタンス成分を介してグランドに接続される構成にしてもよく、これら二つの構成を一般化した構成、すなわち、前記第１のインダクタンス成分及び前記第２のインダクタンス成分以外にＮ個（Ｎは自然数）のインダクタンス成分を備え、前記フィルタ本体が、前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子以外にＮ個の端子と、少なくともＮ＋１＋Ｍ個（Ｍは正の整数）の圧電共振子とを有し、前記少なくともＮ＋１＋Ｍ個の圧電共振子のうち少なくともＮ＋１個の圧電共振子が、前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続され、前記縦続接続された圧電共振子間の各接続のうちＮ箇所に前記Ｎ個の端子が各箇所で一つずつシャント接続され、前記縦続接続された圧電共振子間の各接続のうちＭ箇所に前記少なくともＮ＋１＋Ｍ個の圧電共振子のうち前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続されていないＭ個の圧電共振子の一端が各箇所で一つずつシャント接続され、前記少なくともＮ＋１＋Ｍ個の圧電共振子のうち前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続されていないＭ個の圧電共振子の他端がグランドに接続され、前記Ｎ個の端子がそれぞれ前記Ｎ個のインダクタンス成分を各端子で一つずつ介してグランドに接続される構成としてもよい。   The band rejection filter according to the present invention having the above-described configuration includes a third inductance component, and the filter body includes one terminal and two piezoelectric elements other than the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body. And the two piezoelectric resonators are cascade-connected between the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body, and the one piezoelectric resonator is connected between the cascade-connected piezoelectric resonators. The terminal may be shunt-connected, and the one terminal may be connected to the ground via the third inductance component. The third main body includes the third inductance component, and the filter body includes the filter body. In addition to the input terminal and the output terminal of the filter main body, the terminal has one terminal and at least six piezoelectric resonators, and the number of the at least six piezoelectric resonators is small. All four piezoelectric resonators are cascade-connected between the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body, and one of the connections between the cascade-connected piezoelectric resonators is the one piece. A terminal is shunt-connected, and two or more of the connections between the cascaded piezoelectric resonators are connected between the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body among the at least six piezoelectric resonators. One end of two or more piezoelectric resonators that are not cascade-connected is shunt-connected one by one at each location, and between the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body among the at least six piezoelectric resonators. The other ends of the two or more piezoelectric resonators that are not connected in cascade are connected to the ground, and the one terminal is connected to the ground via the third inductance component. It is also possible to provide a generalized configuration of these two configurations, that is, including N (N is a natural number) inductance components in addition to the first inductance component and the second inductance component, and the filter body includes: In addition to the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body, the filter body has N terminals and at least N + 1 + M (M is a positive integer) piezoelectric resonators, and of the at least N + 1 + M piezoelectric resonators At least N + 1 piezoelectric resonators are connected in cascade between the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body, and the N pieces of N connections are connected to each other among the connections between the cascaded piezoelectric resonators. Terminals are shunted one by one at each location, and at least N + 1 + M piezoelectric joints are connected to M locations of each connection between the cascaded piezoelectric resonators. Of the pendulum, one end of each of the M piezoelectric resonators that are not cascade-connected between the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body is shunt-connected one by one at each location, and the at least N + 1 + M piezoelectric resonances. The other ends of the M piezoelectric resonators that are not cascade-connected between the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body are connected to the ground, and the N terminals are connected to the N terminals. The inductance component may be connected to the ground via each terminal one by one.

また、上記各構成の帯域阻止フィルタにおいて、第１の周波数帯域の信号及び前記第１の周波数帯域よりも高い第２の周波数の信号の通過を阻止するフィルタとし、前記フィルタ本体により前記第１の周波数帯域の信号の通過が阻止され、前記第１インダクタンス成分と第２インダクタンス成分との磁界結合により前記第２の周波数帯域の信号の通過が阻止されるようにしてもよい。さらに、前記第１の周波数帯域を、携帯電話サービスに割り当てられている８００〜９００ＭＨｚ付近の周波数帯とし、前記第２の周波数帯域を、他の携帯電話サービスに割り当てられている１．８〜２ＧＨｚ付近の周波数帯としてもよい。   Further, in the band rejection filter of each of the above configurations, a filter that blocks passage of a signal of a first frequency band and a signal of a second frequency higher than the first frequency band, and the filter main body allows the first The passage of the signal in the frequency band may be blocked, and the passage of the signal in the second frequency band may be blocked by magnetic coupling between the first inductance component and the second inductance component. Further, the first frequency band is a frequency band near 800 to 900 MHz allocated to the mobile phone service, and the second frequency band is 1.8 to 2 GHz allocated to another mobile phone service. It may be a nearby frequency band.

また、上記目的を達成するために本発明に受信チューナは、上記いずれかの構成の帯域阻止フィルタを備える構成としている。   In order to achieve the above object, the reception tuner according to the present invention is configured to include any one of the band rejection filters described above.

本発明に係る帯域阻止フィルタ及びそれを備えた受信チューナによると、フィルタ本体の入力端子に接続される第１のインダクタンス成分とフィルタ本体の出力端子に接続される第２のインダクタンス成分との磁界結合により、所定の周波数帯域で新たに減衰極が発生し、この帯域の減衰量が大幅に改善するので、フィルタ本体に外付けされる周辺部品の数を増加させることなく、所定の周波数帯域の減衰量を改善することができる。これにより、複数の阻止帯域を有するようにしても小型化を図ることができる。   According to the band rejection filter and the reception tuner including the same according to the present invention, magnetic field coupling between the first inductance component connected to the input terminal of the filter body and the second inductance component connected to the output terminal of the filter body. As a result, a new attenuation pole is generated in the predetermined frequency band, and the attenuation amount in this band is greatly improved. Therefore, the attenuation of the predetermined frequency band is achieved without increasing the number of peripheral components attached to the filter body. The amount can be improved. Thereby, even if it has several stop bands, size reduction can be achieved.

本発明の実施形態について図面を参照して以下に説明する。本発明に係る帯域阻止型ＳＡＷフィルタの回路構造例を図１に示す。なお、図１において図５と同一の部分には同一の符号を付す。   Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. An example of a circuit structure of a band rejection type SAW filter according to the present invention is shown in FIG. In FIG. 1, the same parts as those in FIG.

図１に示す本発明に係る帯域阻止型ＳＡＷフィルタは、図６に示す従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタとほぼ同じ構造であるが、フィルタ本体の入力端子である端子Ｐ1に接続されるインピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ1と、フィルタ本体の出力端子である端子Ｐ2に接続されるインピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ2とが意図的に接近して配置されて磁界結合を起こしている点で大きく異なる。 The band-stop SAW filter according to the present invention shown in FIG. 1 has substantially the same structure as the conventional band-stop SAW filter shown in FIG. 6, but impedance matching is connected to the terminal P 1 that is the input terminal of the filter body. This is largely different in that the inductance component L 1 for impedance and the impedance matching inductance component L 2 connected to the terminal P 2 that is the output terminal of the filter main body are intentionally arranged close to each other to cause magnetic field coupling.

図１に示す本発明に係る帯域阻止型ＳＡＷフィルタにおいても、図６に示す従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタと同様に、フィルタ本体であるＳＡＷチップ１が、Ｎ＋２個（Ｎは自然数）の端子Ｐ1〜ＰN+2を有している。端子Ｐ1は、フィルタ本体の入力端子であり、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ１を介して、帯域阻止型ＳＡＷフィルタの入力端子ＴINに接続される。端子Ｐ2は、フィルタ本体の出力端子であり、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ２を介して、帯域阻止型ＳＡＷフィルタの出力端子ＴOUTに接続される。残りのＮ個の端子Ｐ3〜ＰN+2は、それぞれインピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ3〜ＬN+2を介してグランドに接続されている。 In the band-stop SAW filter according to the present invention shown in FIG. 1, as in the conventional band-stop SAW filter shown in FIG. 6, there are N + 2 (N is a natural number) terminals P of SAW chips 1 that are filter bodies. 1 to P N + 2 . The terminal P 1 is an input terminal of the filter body, and is connected to the input terminal T IN of the band rejection type SAW filter via the impedance matching inductance component L 1 . The terminal P 2 is an output terminal of the filter main body, and is connected to the output terminal T OUT of the band rejection type SAW filter via the impedance matching inductance component L 2 . The remaining N terminals P 3 to P N + 2 are connected to the ground via impedance matching inductance components L 3 to L N + 2 , respectively.

図１に示す本発明に係る帯域阻止型ＳＡＷフィルタにおいて図８に示す回路構成のＳＡＷチップ１を用いた場合のシミュレーション結果は、図２に示すようになる。なお、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ１及びＬ２はともに２０ｎＨとし、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ３は２２ｎＨとし、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ１及びＬ２の磁界結合の結合係数Ｋは０．０３５としている。 The simulation result when the SAW chip 1 having the circuit configuration shown in FIG. 8 is used in the band rejection type SAW filter according to the present invention shown in FIG. 1 is as shown in FIG. The impedance matching inductance components L 1 and L 2 are both 20 nH, the impedance matching inductance component L 3 is 22 nH, and the coupling coefficient K of the magnetic field coupling between the impedance matching inductance components L 1 and L 2 is 0.035. Yes.

図２から明らかなように、図１に示す本発明に係る帯域阻止型ＳＡＷフィルタは、１seg放送に割り当てられているＵＨＦ帯の周波数帯域（４７０〜７７０ＭＨｚ）Ｂ１の所望波を通過させつつ、携帯電話帯サービスに割り当てられている周波数帯域（８２５ＭＨｚ〜８４０ＭＨｚ）Ｂ２の妨害波を急峻に除去することができる。   As is clear from FIG. 2, the band rejection type SAW filter according to the present invention shown in FIG. 1 is portable while passing the desired wave in the UHF band frequency band (470 to 770 MHz) B1 assigned to 1 seg broadcasting. Interference waves in the frequency band (825 MHz to 840 MHz) B2 allocated to the telephone band service can be sharply removed.

さらに、図１に示す本発明に係る帯域阻止型ＳＡＷフィルタにおいては、インピーダンス整合用インダクタンス成分Ｌ１及びＬ２の磁界結合により、２ＧＨｚ帯（１９２０ＭＨｚ〜１９８０ＭＨｚ）Ｂ３で新たに減衰極が発生し、この帯域の減衰量が大幅に改善する（図２参照）。このように、図１に示す本発明に係る帯域阻止型ＳＡＷフィルタは、図１１に示す従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタのように周辺部品数を増加させることなく、２ＧＨｚ帯の減衰量を改善することができるので、複数の阻止帯域を有するようにしても小型化を図ることができる。 Further, in the band rejection type SAW filter according to the present invention shown in FIG. 1, the magnetic field coupling of the impedance matching inductance components L 1 and L 2, a new attenuation pole occurs in the 2GHz band (1920MHz~1980MHz) B3, The attenuation in this band is greatly improved (see FIG. 2). As described above, the band-stop SAW filter according to the present invention shown in FIG. 1 improves the attenuation amount in the 2 GHz band without increasing the number of peripheral components unlike the conventional band-stop SAW filter shown in FIG. Therefore, downsizing can be achieved even if a plurality of stop bands are provided.

なお、上述した実施形態では帯域阻止型ＳＡＷフィルタを例に挙げて説明を行ったが、本発明の特徴部分はフィルタ本体ではなく、フィルタ本体の周辺回路（整合回路）である。そのため、本発明においては、ＳＡＷチップ１の内部構成に特に限定を加えるものではなく、様々な構成のＳＡＷチップを用いることができる。例えば、図７のような単純な最小構成（Ｎ＝１）でも良いし、図８のように多段化された構成（Ｎ＝１）でも良いし、更にはもっと複雑な構成（Ｎ＞１）でも良い。さらには、フィルタ本体がＳＡＷチップでなくても良いので、本発明はＳＡＷフィルタのみならずＢＡＷフィルタを含む圧電フィルタ一般に適用することができる。   In the above-described embodiment, the band-rejection type SAW filter has been described as an example. However, the characteristic part of the present invention is not a filter body but a peripheral circuit (matching circuit) of the filter body. Therefore, in the present invention, the internal configuration of the SAW chip 1 is not particularly limited, and SAW chips having various configurations can be used. For example, a simple minimum configuration (N = 1) as shown in FIG. 7 may be used, or a multistage configuration (N = 1) as shown in FIG. 8 may be used, or a more complicated configuration (N> 1). But it ’s okay. Furthermore, since the filter body does not have to be a SAW chip, the present invention can be applied not only to SAW filters but also to general piezoelectric filters including BAW filters.

また、本発明に係る帯域阻止フィルタは、１seg放送受信用に限定されるものではなく、帯域阻止型の圧電フィルタであれば、他の周波数帯用であっても構わない。本発明に係る帯域阻止フィルタでは、圧電結晶を伝搬する弾性波を利用してフィルタリングを行うフィルタ本体の入力端子に接続される第１のインダクタンス成分と、前記フィルタ本体の出力端子に接続される第２のインダクタンス成分とが磁界結合されることにより、ＬＣ並列共振回路が発生するため、新たな減衰極が発生する。前記ＬＣ並列共振回路のうちＬ成分は、前記第１のインダクタンス成分と前記第２のインダクタンス成分との磁界結合によって等価的に発生する。一方、前記ＬＣ並列共振回路のうちＣ成分は、前記フィルタ本体に設けられる直列の圧電共振子が等価回路的に有しているキャパシタンス成分（例えばＳＡＷ共振子の場合、図９中のＣｐ）によって発生する。したがって、前記第１のインダクタンス成分と前記第２のインダクタンス成分との磁界結合を強くするほど、前記ＬＣ並列共振回路のＬ成分が大きくなって減衰極の周波数が下がるので（図３参照）、用途に応じた減衰極の周波数が得られるように前記第１のインダクタンス成分と前記第２のインダクタンス成分との磁界結合の結合係数を設定するとよい。   In addition, the band rejection filter according to the present invention is not limited to the reception of 1 seg broadcast, and may be for other frequency bands as long as it is a band rejection type piezoelectric filter. In the band rejection filter according to the present invention, the first inductance component connected to the input terminal of the filter main body that performs filtering using the elastic wave propagating through the piezoelectric crystal, and the first inductance component connected to the output terminal of the filter main body. Since the LC parallel resonance circuit is generated by the magnetic coupling of the two inductance components, a new attenuation pole is generated. The L component of the LC parallel resonant circuit is equivalently generated by magnetic coupling between the first inductance component and the second inductance component. On the other hand, the C component in the LC parallel resonance circuit is based on the capacitance component (for example, Cp in FIG. 9 in the case of a SAW resonator) that the series piezoelectric resonator provided in the filter body has in an equivalent circuit. appear. Therefore, as the magnetic field coupling between the first inductance component and the second inductance component is increased, the L component of the LC parallel resonant circuit is increased and the frequency of the attenuation pole is decreased (see FIG. 3). The coupling coefficient of the magnetic field coupling between the first inductance component and the second inductance component may be set so that the attenuation pole frequency corresponding to the frequency is obtained.

最後に、本発明に係る受信チューナの概略構成例を図４に示す。本発明に係る受信チューナの一例である１seg放送受信モジュール８は、アンテナ２の出力信号から妨害信号を除去する本発明に係る帯域阻止フィルタ３と、帯域阻止フィルタ３から出力されるＵＨＦ帯域の高周波信号をＩＦ信号に変換・増幅し、ＩＦ信号を出力するＲＦＩＣチップ４と、ＲＦＩＣチップ４から出力されるＩＦ信号をＡ／Ｄ変換した後、ＯＦＤＭ復調その他のデジタル信号処理を行い、トランスポートストリーム信号を出力するＯＦＤＭチップ５と、ＯＦＤＭチップ５から出力されるトランスポートストリーム信号をＭＰＥＧ復調し、その復調信号をディスプレイ７に送出するＭＰＥＧデコーダ６とを備えている。   Finally, FIG. 4 shows a schematic configuration example of the receiving tuner according to the present invention. A 1 seg broadcast receiving module 8 which is an example of a reception tuner according to the present invention includes a band rejection filter 3 according to the present invention that removes an interference signal from an output signal of an antenna 2, and a high frequency in the UHF band output from the band rejection filter 3. The RFIC chip 4 that converts and amplifies the signal to output an IF signal, and the A / D conversion of the IF signal output from the RFIC chip 4, performs OFDM demodulation and other digital signal processing, and transport stream An OFDM chip 5 that outputs a signal and an MPEG decoder 6 that MPEG-demodulates the transport stream signal output from the OFDM chip 5 and sends the demodulated signal to a display 7 are provided.

は、本発明に係る帯域阻止型ＳＡＷフィルタの回路構造例を示す図である。These are figures which show the circuit structural example of the band-rejection type | mold SAW filter which concerns on this invention. は、本発明に係る帯域阻止型ＳＡＷフィルタのシミュレーション結果を示す図である。These are figures which show the simulation result of the band stop type | mold SAW filter which concerns on this invention. は、本発明に係る帯域阻止型ＳＡＷフィルタのシミュレーション結果を示す図である。These are figures which show the simulation result of the band stop type | mold SAW filter which concerns on this invention. は、本発明に係る受信チューナの概略構成例を示す図である。These are figures which show the schematic structural example of the receiving tuner which concerns on this invention. は、１seg放送に特に関係する信号を周波数軸上に示す図である。These are figures which show the signal especially related to 1 seg broadcasting on a frequency axis. は、従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタの回路構造を示す図である。These are figures which show the circuit structure of the conventional zone | band stop type | mold SAW filter. は、ＳＡＷチップの回路構成例を示す図である。These are figures which show the circuit structural example of a SAW chip. は、ＳＡＷチップの他の回路構成例を示す図である。These are figures which show the other circuit structural example of a SAW chip. は、ＳＡＷ共振子の等価回路を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing an equivalent circuit of a SAW resonator. は、従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタのシミュレーション結果を示す図である。These are figures which show the simulation result of the conventional zone | band stop type | mold SAW filter. は、従来の帯域阻止型ＳＡＷフィルタの他の回路構造を示す図である。These are figures which show the other circuit structure of the conventional zone | band stop type | mold SAW filter.

符号の説明Explanation of symbols

１ ＳＡＷチップ
２ アンテナ
３ 帯域阻止フィルタ
４ ＲＦＩＣチップ
５ ＯＦＤＭチップ
６ ＭＰＥＧデコーダ
７ ディスプレイ
８ １seg放送受信モジュール
Ｋ 磁界結合の結合係数
Ｌ1〜ＬN+2 インダクタンス成分
Ｐ1〜ＰN+2 端子
Ｒ１〜Ｒ８ ＳＡＷ共振子
ＴIN 帯域阻止型ＳＡＷフィルタの入力端子
ＴOUT 帯域阻止型ＳＡＷフィルタの出力端子 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 SAW chip 2 Antenna 3 Band stop filter 4 RFIC chip 5 OFDM chip 6 MPEG decoder 7 Display 8 1 segment broadcast reception module K Coupling coefficient of magnetic coupling L 1 to L N + 2 Inductance component P 1 to P N + 2 terminal R1 R8 SAW resonator T IN band rejection type SAW filter input terminal T OUT band rejection type SAW filter output terminal

Claims (7)

圧電結晶を伝搬する弾性波を利用してフィルタリングを行うフィルタ本体と、
前記フィルタ本体の入力端子に接続される第１のインダクタンス成分と、
前記フィルタ本体の出力端子に接続される第２のインダクタンス成分とを備え、
前記第１のインダクタンス成分と前記第２のインダクタンス成分とが磁界結合されていることを特徴とする帯域阻止フィルタ。 A filter body that performs filtering using elastic waves propagating through the piezoelectric crystal;
A first inductance component connected to the input terminal of the filter body;
A second inductance component connected to the output terminal of the filter body,
The band rejection filter, wherein the first inductance component and the second inductance component are magnetically coupled. 第３のインダクタンス成分を備え、
前記フィルタ本体が、前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子以外に１個の端子と、２個の圧電共振子とを有し、
前記２個の圧電共振子が、前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続され、
前記縦続接続された圧電共振子間に前記１個の端子がシャント接続され、
前記１個の端子が前記第３のインダクタンス成分を介してグランドに接続される請求項１に記載の帯域阻止フィルタ。 Comprising a third inductance component;
The filter body has one terminal and two piezoelectric resonators other than the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body,
The two piezoelectric resonators are cascaded between an input terminal of the filter body and an output terminal of the filter body;
The one terminal is shunt-connected between the cascaded piezoelectric resonators,
The band rejection filter according to claim 1, wherein the one terminal is connected to the ground via the third inductance component. 前記第３のインダクタンス成分を備え、
前記フィルタ本体が、前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子以外に１個の端子と、少なくとも６個の圧電共振子とを有し、
前記少なくとも６個の圧電共振子のうち少なくとも４個の圧電共振子が、前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続され、
前記縦続接続された圧電共振子間の各接続のうち１箇所に前記１個の端子がシャント接続され、
前記縦続接続された圧電共振子間の各接続のうち２箇所以上に前記少なくとも６個の圧電共振子のうち前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続されていない２個以上の圧電共振子の一端が各箇所で一つずつシャント接続され、
前記少なくとも６個の圧電共振子のうち前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続されていない２個以上の圧電共振子の他端がグランドに接続され、
前記１個の端子が前記第３のインダクタンス成分を介してグランドに接続される請求項１に記載の帯域阻止フィルタ。 Comprising the third inductance component;
The filter body has one terminal other than the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body, and at least six piezoelectric resonators,
At least four of the at least six piezoelectric resonators are cascaded between the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body;
The one terminal is shunt-connected to one of the connections between the cascaded piezoelectric resonators,
Of the at least six piezoelectric resonators, two or more of the connections between the cascaded piezoelectric resonators are not cascaded between the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body 2 One or more piezoelectric resonators are shunted one by one at each location,
Of the at least six piezoelectric resonators, the other ends of two or more piezoelectric resonators that are not cascade-connected between the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body are connected to the ground,
The band rejection filter according to claim 1, wherein the one terminal is connected to the ground via the third inductance component. 前記第１のインダクタンス成分及び前記第２のインダクタンス成分以外にＮ個（Ｎは自然数）のインダクタンス成分を備え、
前記フィルタ本体が、前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子以外にＮ個の端子と、少なくともＮ＋１＋Ｍ個（Ｍは正の整数）の圧電共振子とを有し、
前記少なくともＮ＋１＋Ｍ個の圧電共振子のうち少なくともＮ＋１個の圧電共振子が、前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続され、
前記縦続接続された圧電共振子間の各接続のうちＮ箇所に前記Ｎ個の端子が各箇所で一つずつシャント接続され、
前記縦続接続された圧電共振子間の各接続のうちＭ箇所に前記少なくともＮ＋１＋Ｍ個の圧電共振子のうち前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続されていないＭ個の圧電共振子の一端が各箇所で一つずつシャント接続され、
前記少なくともＮ＋１＋Ｍ個の圧電共振子のうち前記フィルタ本体の入力端子及び前記フィルタ本体の出力端子の間で縦続接続されていないＭ個の圧電共振子の他端がグランドに接続され、
前記Ｎ個の端子がそれぞれ前記Ｎ個のインダクタンス成分を各端子で一つずつ介してグランドに接続される請求項１に記載の帯域阻止フィルタ。 In addition to the first inductance component and the second inductance component, N inductance components (N is a natural number) are provided.
The filter body includes N terminals in addition to the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body, and at least N + 1 + M (M is a positive integer) piezoelectric resonators,
Of the at least N + 1 + M piezoelectric resonators, at least N + 1 piezoelectric resonators are cascaded between an input terminal of the filter body and an output terminal of the filter body,
Of the connections between the cascaded piezoelectric resonators, the N terminals are shunt connected to N locations one by one at each location,
Of the at least N + 1 + M piezoelectric resonators at M of the connections between the cascaded piezoelectric resonators, M are not cascaded between the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body. One end of the piezoelectric resonator is shunted one by one at each location,
Of the at least N + 1 + M piezoelectric resonators, the other ends of the M piezoelectric resonators that are not cascade-connected between the input terminal of the filter body and the output terminal of the filter body are connected to the ground,
2. The band rejection filter according to claim 1, wherein the N terminals are respectively connected to the ground through the N inductance components one by one at each terminal. 第１の周波数帯域の信号及び前記第１の周波数帯域よりも高い第２の周波数の信号の通過を阻止するフィルタであって、
前記フィルタ本体により前記第１の周波数帯域の信号の通過が阻止され、
前記第１インダクタンス成分と第２インダクタンス成分との磁界結合により前記第２の周波数帯域の信号の通過が阻止される請求項１〜４のいずれかに記載の帯域阻止フィルタ。 A filter that blocks passage of a signal of a first frequency band and a signal of a second frequency higher than the first frequency band,
The filter body prevents passage of the signal of the first frequency band,
The band rejection filter according to any one of claims 1 to 4, wherein a signal in the second frequency band is blocked by magnetic field coupling between the first inductance component and the second inductance component. 前記第１の周波数帯域が、携帯電話サービスに割り当てられている８００〜９００ＭＨｚ付近の周波数帯であり、
前記第２の周波数帯域が、他の携帯電話サービスに割り当てられている１．８〜２ＧＨｚ付近の周波数帯である請求項５に記載の帯域阻止フィルタ。 The first frequency band is a frequency band near 800 to 900 MHz allocated to a mobile phone service;
6. The band rejection filter according to claim 5, wherein the second frequency band is a frequency band in the vicinity of 1.8 to 2 GHz allocated to another mobile phone service. 請求項１〜６のいずれかに記載の帯域阻止フィルタを備えることを特徴とする受信チューナ。   A reception tuner comprising the band rejection filter according to claim 1.
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