JP2008265495A - Run flat tire - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a run flat tire remarkably improved in durability in run flat travelling without hindering riding comfort in ordinary travelling, and improved in tire uniformity. <P>SOLUTION: This run flat tire comprises a side reinforcing rubber layer 5 along the inner surface of a carcass ply 4. The carcass ply cord contains at least 50 mass% of polyketone fiber, and has 0.1-1.8 cN/dtex of the maximum thermal compression stress as a dipped cord. A belt 8 is a cross belt formed by laminating at least two rubber coated cord layers, which are respectively formed by embedding multiple cords in a covering rubber, so as to be extended in parallel with each other inside the layer and so as to cross each other and extend opposite to each other on both sides of a tire equator line between adjacent layers. Among the rubber coated cord layers forming the belt, at least one cord is an organic fiber cord. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、ランフラットタイヤに関し、詳しくは、通常走行時の乗り心地を損なうことなく、ランフラット走行時の耐久性を大幅に向上させたサイド補強タイプのランフラットタイヤに関する。 The present invention relates to a run-flat tire, and more particularly, to a side-reinforced run-flat tire in which durability during run-flat running is greatly improved without impairing riding comfort during normal running.

パンク等によりタイヤの内圧が低下した状態でも、タイヤが荷重支持能力を失うことなくある程度の距離を安全に走行することが可能なタイヤ、所謂ランフラットタイヤとして、タイヤのサイドウォール部のカーカスの内面に、比較的モジュラスが高い断面三日月状のサイド補強ゴム層を配置してサイドウォール部の剛性を向上させ、内圧低下時にサイドウォール部の撓み変形を極端に増加させることなく荷重を負担できるようにしたタイヤや、サイドウォール部を各種補強部材で補強したタイヤ等のサイド補強タイプのランフラットタイヤが各種提案されている（特許文献１〜４参照）。   As a so-called run-flat tire, the inner surface of the carcass in the side wall portion of the tire can be safely run over a certain distance without losing the load bearing capacity even when the internal pressure of the tire is reduced due to puncture or the like. In addition, a crescent-shaped side reinforcing rubber layer with a relatively high modulus is arranged to improve the rigidity of the sidewall part so that the load can be borne without excessively increasing the deformation of the sidewall part when the internal pressure decreases. Various types of side-reinforced run-flat tires such as tires and tires whose sidewall portions are reinforced with various reinforcing members have been proposed (see Patent Documents 1 to 4).

両サイド部の全域またはほぼ全域にわたりタイヤのサイド部全体がほぼ均一な厚みになるように、子午断面が三日月状のサイド補強ゴム層を備えた従来のサイド補強ゴム層を備えたランフラットタイヤでは、そもそもパンクが発生しにくいようにすることも兼ねて、多数の金属コードを被覆ゴム中に埋設してなる少なくとも２枚のゴム被覆コード層を、層内ではコードが互いに平行に延び、隣接する層間ではコードが互いに交差しタイヤの赤道線を挟み互いに逆方向に延びるように積層した、金属コードベルトによってタイヤのクラウン部を強固に固めた構造が採用されていた。
特開２０００−２６４０１２号公報 特表２００２−５００５８７号公報 特表２００２−５００５８９号公報 特開２００４−３０６６５８号公報 In a run-flat tire having a conventional side reinforcing rubber layer having a crescent-shaped side reinforcing rubber layer so that the entire side portion of the tire has a substantially uniform thickness over the entire region of both side portions or substantially the entire region In the first place, at least two rubber-coated cord layers in which a large number of metal cords are embedded in the coated rubber are arranged adjacent to each other so that the punctures hardly occur. A structure was adopted in which the crown portion of the tire was firmly solidified by a metal cord belt, which was laminated so that the cords crossed each other and extended in opposite directions across the tire equator line between the layers.
JP 2000-264012 A Special table 2002-500587 gazette Japanese translation of PCT publication No. 2002-500589 JP 2004-306658 A

金属コードベルトで補強されたランフラットタイヤでは、パンクなどによってタイヤの充填内圧が低下した後にどの程度タイヤが継続して走行可能であるか、また、どの程度タイヤの操縦性能を低下させずに走行可能であるかが最も重要な課題である。すなわち、パンク走行耐久性、具体的に言えば、ベルト端における耐セパレーション性能およびタイヤの操縦性能の両立が最も重要な課題であるにもかかわらず、これまでそのような検討が十分になされていなかったのが実情である。   In run-flat tires reinforced with metal cord belts, how long the tires can continue to run after the filling pressure of the tires has dropped due to punctures, etc. Whether it is possible is the most important issue. That is, puncture running durability, specifically, separation resistance at the belt end and tire handling performance are the most important issues, but such studies have not been sufficiently conducted so far. The fact is.

また、近年、省資源および省エネルギーの観点から、タイヤ重量の低減およびタイヤの転がり抵抗の低減が強く要請されており、後者に関しては、パンクなどによってタイヤの充填内圧が低下する前の通常走行時およびパンクなどによってタイヤの充填内圧が低下した後のパンク走行時の、両方の状態におけるタイヤの転がり抵抗の低減が強く要請されている。   Further, in recent years, from the viewpoint of resource saving and energy saving, reduction of tire weight and reduction of rolling resistance of tires has been strongly demanded. Regarding the latter, during normal driving before the tire filling internal pressure decreases due to puncture and the like, There is a strong demand to reduce the rolling resistance of the tire in both states during puncturing after the tire filling internal pressure has been reduced by puncture or the like.

さらに、タイヤの内圧が低下した状態での走行、所謂ランフラット走行においては、タイヤのサイドウォール部の変形が大きくなるにつれてサイド補強ゴム層の変形も大きくなり、その結果、該サイド補強ゴム層の発熱が進んで、場合によっては２００℃以上の高温に達することもあり、このような状態が長く続くと、サイド補強ゴム層がその破壊限界を超えてしまい、最終的にはタイヤが故障に至る危険性があった。   Further, in the so-called run flat running in a state where the internal pressure of the tire is lowered, the deformation of the side reinforcing rubber layer increases as the deformation of the sidewall portion of the tire increases. Heat generation proceeds and in some cases the temperature may reach a high temperature of 200 ° C. or higher. If such a state continues for a long time, the side reinforcing rubber layer will exceed its failure limit and eventually the tire will fail. There was a danger.

このような故障に至るまでの時間を延長させる手段として、サイド補強ゴム層の最大厚さを増大するなどしてサイド補強ゴム層の体積を増大させる手段があるが、このような方法を採ると、乗り心地の悪化、重量の増加及び騒音の増加等の問題を新たに生じることとなった。   As a means for extending the time until such a failure, there is a means for increasing the volume of the side reinforcing rubber layer by increasing the maximum thickness of the side reinforcing rubber layer. As a result, problems such as deterioration in riding comfort, increase in weight, and increase in noise were caused.

また、かかる延長手段として、ビード部のタイヤ半径方向外側にビードフィラーを配置し、該ビードフィラーの最大厚さを増大するなどの手段もあるが、この場合も、乗り心地の悪化、重量の増加及び騒音の増加等の問題は避けることができなかった。   Further, as such an extension means, there is a means such as disposing a bead filler on the outer side in the tire radial direction of the bead portion to increase the maximum thickness of the bead filler, but also in this case, the riding comfort deteriorates and the weight increases. Problems such as increased noise and noise could not be avoided.

なお、乗り心地の悪化を回避するために、サイド補強ゴム層及びビードフィラーに用いるゴム組成物の配合を変え、該ゴム組成物の弾性率を低下させ、更に、ゴム組成物の損失正接（ｔａｎδ）を向上させて衝撃を熱エネルギーとして拡散させる手法の採用も考えられるが、この場合、サイドウォール部がランフラット走行時にタイヤにかかる荷重を支えきれず、サイドウォール部の変形が非常に大きくなり、サイドウォール部の発熱が過度に進み、結果として、タイヤが早期に故障に至ってしまうのが実情であった。   In order to avoid deterioration in ride comfort, the composition of the rubber composition used for the side reinforcing rubber layer and the bead filler is changed, the elastic modulus of the rubber composition is reduced, and the loss tangent (tan δ) of the rubber composition is further reduced. However, in this case, the sidewall part cannot support the load applied to the tire during run-flat driving, and the deformation of the sidewall part becomes very large. The actual situation is that the heat generation in the sidewall portion proceeds excessively, and as a result, the tires fail early.

そこで本発明の目的は、前記従来技術の不具合を解消して、パンク走行耐久性、すなわちベルト端における耐セパレーション性能に優れ、しかもタイヤの重量および転がり抵抗を低減しつつ、ランフラット耐久性と乗り心地とを高度にバランスさせた、サイド補強ゴム層を備えたランフラットタイヤを提供することにある。   Accordingly, an object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, have excellent puncture running durability, that is, excellent separation resistance at the belt end, and reduce the weight and rolling resistance of the tire while reducing run-flat durability and riding. An object of the present invention is to provide a run-flat tire having a side reinforcing rubber layer that is highly balanced with comfort.

本発明者は、前記目的を達成するために鋭意検討した結果、サイド補強タイプのランフラットタイヤのカーカスの補強コードとして特定の熱収縮特性等の物性を有するポリケトン繊維コードを用い、さらにベルトを形成するゴム被覆コード層のうち、少なくとも１層のコードを有機繊維コードとすることにより本発明の目的を達成し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。   As a result of diligent studies to achieve the above object, the present inventor has used a polyketone fiber cord having physical properties such as specific heat shrinkage characteristics as a carcass reinforcement cord of a side reinforcement type run flat tire, and further formed a belt. Of these rubber-coated cord layers, it was found that the object of the present invention can be achieved by using at least one layer of cord as an organic fiber cord, and the present invention has been completed.

即ち、本発明のランフラットタイヤは、左右一対のビード部に設けられたビードコアと、クラウン部から両サイド部を経て両ビード部に延び、該ビードコアに巻回されてビード部に係留された、略ラジアル方向に配列したコード層よりなるカーカスプライと、該カーカスプライのクラウン部ラジアル方向外側に配置されたベルトおよびトレッドと、前記カーカスプライの内面に沿って両サイド部の全域またはほぼ全域にわたり子午断面が三日月状のサイド補強ゴム層と、を備えたランフラットタイヤにおいて、
前記カーカスプライコードがポリケトン繊維を少なくとも５０質量％以上含み、かつディップ処理済みコードとして最大熱収縮応力０．１〜１．８ｃＮ／ｄｔｅｘを有し、
前記ベルトが、多数のコードを被覆ゴム中に埋設してなる少なくとも２枚のゴム被覆コード層を、層内ではコードが互いに平行に延び、隣接する層間ではコードが互いに交差しタイヤの赤道線を挟み互いに逆方向に延びるように積層してなる交差べルトであり、該ベルトを形成するゴム被覆コード層のうち、少なくとも１層のコードが有機繊維コードである、
ことを特徴とするものである。 That is, the run-flat tire of the present invention is a bead core provided in a pair of left and right bead parts, and extends from the crown part to both bead parts via both side parts, wound around the bead core and moored to the bead part. A carcass ply formed of a cord layer arranged in a substantially radial direction; a belt and a tread disposed radially outward of the crown portion of the carcass ply; In a run flat tire having a crescent-shaped side reinforcing rubber layer,
The carcass ply cord contains at least 50% by mass of polyketone fiber, and has a maximum heat shrinkage stress of 0.1 to 1.8 cN / dtex as a dip-treated cord;
The belt has at least two rubber-coated cord layers in which a large number of cords are embedded in a coated rubber, and the cords extend in parallel with each other in the layers, and the cords cross each other between adjacent layers to form a tire equator line. It is a cross belt formed by laminating so as to extend in directions opposite to each other, and at least one of the rubber-coated cord layers forming the belt is an organic fiber cord.
It is characterized by this.

本発明のランフラットタイヤにおいては、前記カーカスプライコードに含まれるポリケトン繊維の引っ張り強度が１０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、弾性率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であり、かつ、前記カーカスプライコードのデイップ処理済みコードとしての１５０℃×３０分乾熱処理時熱収縮率が１％〜５％の範囲内であることが好ましい。また、前記ベルトは、コード端部がベルト両端部に多数存在する切り離し交差ベルトであることが好ましく、また、前記ベルトを形成する有機繊維コードが破断伸度４％以上である芳香族ポリアミド繊維コードまたはポリケトン繊維コードであることが好ましく、特に好ましくは、前記ベルトを形成するポリケトン繊維コードの原糸の引っ張り強度が１０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、弾性率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であり、かつ、該ポリケトン繊維コードのディップ処理済みコードとしての１５０℃×３０分乾熱処理時熱収縮率が１％〜５％の範囲にあることである。   In the run flat tire of the present invention, the tensile strength of the polyketone fiber contained in the carcass ply cord is 10 cN / dtex or more, the elastic modulus is 200 cN / dtex or more, and the carcass ply cord is a dip-treated cord. It is preferable that the thermal shrinkage rate during dry heat treatment at 150 ° C. for 30 minutes is in the range of 1% to 5%. Further, the belt is preferably a cut-off cross belt in which a large number of cord ends exist at both ends of the belt, and an aromatic polyamide fiber cord in which the organic fiber cord forming the belt has a breaking elongation of 4% or more Or, it is preferably a polyketone fiber cord, and particularly preferably, the tensile strength of the base yarn of the polyketone fiber cord forming the belt is 10 cN / dtex or more, the elastic modulus is 200 cN / dtex or more, and the polyketone fiber cord The heat shrinkage rate during dry heat treatment at 150 ° C. for 30 minutes as a dip-treated cord is in the range of 1% to 5%.

ここで、コードの最大熱収縮応力とは、一般的なディップ処理を施した加硫前のカーカスプライコードの、２５ｃｍの長さ固定サンプルを５℃／分の昇温スピードで加熱して、１７７℃時にコードに発生する最大応力（単位：ｃＮ／ｄｔｅｘ）である。また、ディップ処理済みコードの乾熱処理時熱収縮率は、オーブン中で１５０℃、３０分の乾熱処理を行ない、熱処理前後の繊維長を、１／３０（ｃＮ／ｄｔｅｘ）の荷重をかけて計測して下式により求められる値である。
乾熱処理時熱収縮率（％）＝（Ｌｂ−Ｌａ）／Ｌｂ×１００
但し、Ｌｂは熱処理前の繊維長、Ｌａは熱処理後の繊維長である。また、ポリケトン繊維における引張強度および引張弾性率は、ＪＩＳ−Ｌ−１０１３に準じて測定することにより得られる値であり、引張弾性率は伸度０．１％における荷重と伸度０．２％における荷重から算出した初期弾性率の値である。 Here, the maximum heat shrinkage stress of the cord means that a 25 cm long fixed sample of a carcass ply cord before vulcanization subjected to a general dip treatment is heated at a heating rate of 5 ° C./min. It is the maximum stress (unit: cN / dtex) generated in the cord at ° C. The heat shrinkage rate of the dip-treated cord during dry heat treatment was measured by measuring the fiber length before and after heat treatment by applying a load of 1/30 (cN / dtex) after 150 ° C for 30 minutes in the oven. The value obtained by the following formula.
Thermal shrinkage during dry heat treatment (%) = (Lb−La) / Lb × 100
However, Lb is the fiber length before heat treatment, and La is the fiber length after heat treatment. The tensile strength and tensile modulus of the polyketone fiber are values obtained by measurement according to JIS-L-1013. The tensile modulus is the load at an elongation of 0.1% and the elongation of 0.2%. It is the value of the initial elastic modulus calculated from the load at.

本発明によれば、ベルト端における耐セパレーション性能に優れ、しかもタイヤの重量および転がり抵抗を低減しつつ、ランフラット耐久性と乗り心地とを高度にバランスさせた、サイド補強ゴム層を備えたランフラットタイヤを提供することができる。   According to the present invention, a run having a side reinforcing rubber layer that is excellent in separation resistance at the belt end and further balances run-flat durability and ride comfort while reducing the weight and rolling resistance of the tire. A flat tire can be provided.

以下に、図を参照しながら本発明を詳細に説明する。図１は、本発明の空気入りタイヤの一例の部分断面図である。図１に示すタイヤは、左右一対のビード部１及び一対のサイドウォール部２と、両サイドウォール部２に連なるトレッド部３とを有し、一対のビード部１間にトロイド状に延在して、これら各部１、２、３を補強する一枚以上のカーカスプライからなるラジアルカーカス４と、サイドウォール部２のラジアルカーカス４の内側に配置した一対の断面三日月状サイド補強ゴム層５とを備える。   Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a partial cross-sectional view of an example of the pneumatic tire of the present invention. The tire shown in FIG. 1 has a pair of left and right bead portions 1 and a pair of sidewall portions 2 and a tread portion 3 connected to both sidewall portions 2, and extends in a toroidal shape between the pair of bead portions 1. A radial carcass 4 made of one or more carcass plies that reinforce each of these parts 1, 2, and 3, and a pair of crescent-shaped side reinforcing rubber layers 5 disposed inside the radial carcass 4 of the sidewall part 2. Prepare.

また、図示例のタイヤにおいては、ビード部１内に夫々埋設したリング状のビードコア６のタイヤ半径方向外側にビードフィラー７が配置されており、更に、ラジアルカーカス４のクラウン部のタイヤ半径方向外側には二枚のベルト層からなるベルト８が配置されていることに加え、該ベルト８のタイヤ半径方向外側でベルト８の全体を覆うようにベルト補強層９Ａが配置され、更に、該ベルト補強層９Ａの両端部のみを覆うように一対のベルト補強層９Ｂが配置されている。ベルト補強層９Ａ，９Ｂは、通常、タイヤ周方向に対し実質的に平行に配列したコードのゴム引き層からなる。なお、ベルト補強層９Ａ，９Ｂの配設は必須ではなく、別の構造のベルト補強層を配設することもできる。   In the illustrated tire, a bead filler 7 is disposed on the outer side in the tire radial direction of the ring-shaped bead core 6 embedded in the bead portion 1, and further, on the outer side in the tire radial direction of the crown portion of the radial carcass 4. In addition to the belt 8 composed of two belt layers, a belt reinforcing layer 9A is arranged so as to cover the entire belt 8 outside the belt 8 in the tire radial direction. A pair of belt reinforcing layers 9B is arranged so as to cover only both end portions of the layer 9A. The belt reinforcing layers 9A and 9B are usually made of rubberized layers of cords arranged substantially parallel to the tire circumferential direction. The belt reinforcement layers 9A and 9B are not necessarily provided, and a belt reinforcement layer having a different structure can be provided.

本発明において、ベルト８は、多数のコードを被覆ゴム中に埋設してなる少なくとも２枚のゴム被覆コード層を、層内ではコードが互いに平行に延び、隣接する層間ではコードが互いに交差しタイヤの赤道線を挟み互いに逆方向に延びるように積層してなる交差べルトであり、このベルト８を形成するゴム被覆コード層のうち、少なくとも１層のコードが有機繊維コードであることが肝要である。その理由を以下に詳述する。   In the present invention, the belt 8 includes at least two rubber-coated cord layers in which a large number of cords are embedded in a coated rubber. The cords extend parallel to each other in the layers, and the cords cross each other between adjacent layers. It is important that at least one of the rubber-coated cord layers forming the belt 8 is an organic fiber cord. is there. The reason will be described in detail below.

先ず、従来のサイド補強ゴム層を備えたランフラットタイヤでは、前述のように金属コードベルトによってタイヤのクラウン部を強固に固めた構造が採用されていたが、パンク走行時に金属コードベルトではバックリング現象が発生しやすく、その結果として、パンク走行耐久性および操縦性能が低下する傾向にあることが分かった。また、金属コードベルトの採用は、本来的にタイヤ重量を大きくし、タイヤの転がり抵抗に関しては不利である。   First, in the conventional run-flat tire having the side reinforcing rubber layer, the structure in which the crown portion of the tire is firmly solidified by the metal cord belt as described above is employed. It was found that the phenomenon tends to occur, and as a result, the puncture running durability and the steering performance tend to decrease. In addition, the use of the metal cord belt inherently increases the tire weight, which is disadvantageous in terms of tire rolling resistance.

ベルトのバックリング現象とは、パンク走行時に、タイヤの充填内圧が極めて低下することによって接地面内でベルトの中心付近が浮き上がる現象であって、バックリング現象が発生すると接地圧力分布が不均一になって、ベルト端部に応力が集中し、ベルト端セパレーションが発生しやすくなり、さらには、バックリング現象によってタイヤ回転時のロスが発生するので、タイヤの転がり抵抗が大きくなる。このようなベルトのバックリング現象は、前述のように金属コードベルトの場合に有機繊維ベルトコードに比べ発生しやすいことが分かったが、従来においては、そもそもパンク発生防止の観点から金属コードベルトが有利と考えられてきた。また、有機繊維コードベルトであっても、ベルトの両端を折り返した折り畳みベルトの場合にはバックリング現象が発生しやすい傾向があることが分かった。そこで、本発明においては、ベルト８において有機繊維ベルトコードを採用するとともに、好ましくはコード端部がベルト両端部に多数存在する切り離し交差ベルトとするものである。   The buckling phenomenon of the belt is a phenomenon in which the inner pressure of the tire is extremely lowered during puncture, and the vicinity of the center of the belt is lifted in the ground contact surface. When the buckling phenomenon occurs, the contact pressure distribution becomes uneven. As a result, stress is concentrated on the belt end portion, and belt end separation is likely to occur. Further, since a loss occurs during tire rotation due to a buckling phenomenon, the rolling resistance of the tire increases. Such a belt buckling phenomenon has been found to occur more easily in the case of a metal cord belt than an organic fiber belt cord as described above, but in the past, a metal cord belt was originally used from the viewpoint of preventing punctures. Has been considered advantageous. Further, it has been found that even with an organic fiber cord belt, a buckling phenomenon tends to occur in the case of a folded belt in which both ends of the belt are folded. Therefore, in the present invention, an organic fiber belt cord is employed in the belt 8, and preferably a cut-off cross belt in which a large number of cord ends exist at both ends of the belt.

ベルト８を形成する有機繊維コードは、その破断伸度が、好ましくは４％以上、より好ましくは５％以上である芳香族ポリアミド繊維コードまたはポリケトン繊維コードであることが望ましい。この破断伸度が４％未満の場合、ベルトとして衝撃吸収性が十分とはいなくなる。また、芳香族ポリアミド繊維コードまたはポリケトン繊維コードが強度の面から好ましく、特に好ましくは前記ベルトを形成するポリケトン繊維コードとして、原糸の引っ張り強度が１０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、弾性率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であって、ディップ処理済みコードとしての１５０℃×３０分乾熱処理時熱収縮率が１％〜５％の範囲にあるものを用いる。   The organic fiber cord forming the belt 8 is desirably an aromatic polyamide fiber cord or a polyketone fiber cord having a breaking elongation of preferably 4% or more, more preferably 5% or more. When the elongation at break is less than 4%, the impact absorbability of the belt is not sufficient. Aromatic polyamide fiber cords or polyketone fiber cords are preferable from the viewpoint of strength. Particularly preferably, as the polyketone fiber cords forming the belt, the tensile strength of the raw yarn is 10 cN / dtex or more and the elastic modulus is 200 cN / dtex or more. In addition, a cord having a heat shrinkage ratio in the range of 1% to 5% at the time of dry heat treatment at 150 ° C. for 30 minutes as a dip-treated cord is used.

次に、図示例のラジアルカーカス４は、平行に配列された複数の補強コードをコーティングゴムで被覆してなるカーカスプライ１枚から構成され、また、該ラジアルカーカス４は、上記ビード部１内に夫々埋設した一対のビードコア６間にトロイド状に延在する本体部と、各ビードコア６の周りでタイヤ幅方向の内側から外側に向けて半径方向外方に巻上げた折り返し部とからなるが、本発明のランフラットタイヤにおいて、ラジアルカーカス４のプライ数及び構造は、これに限られるものではない。   Next, the radial carcass 4 in the illustrated example is composed of a single carcass ply formed by coating a plurality of reinforcing cords arranged in parallel with a coating rubber, and the radial carcass 4 is disposed in the bead portion 1. It consists of a main body portion extending in a toroidal shape between a pair of bead cores 6 buried in each, and a folded portion wound around each bead core 6 radially outward from the inside in the tire width direction toward the outside. In the run flat tire of the invention, the number of plies and the structure of the radial carcass 4 are not limited thereto.

本発明においては、ラジアルカーカス４のカーカスプライコードが、ポリケトン繊維を少なくとも５０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは１００質量％含むことが望ましい。５０質量％未満だと、タイヤとしての強度、耐熱性、ゴムとの接着性のいずれかの性能が不十分となる。   In the present invention, it is desirable that the carcass ply cord of the radial carcass 4 contains at least 50% by mass, preferably 70% by mass or more, more preferably 100% by mass of polyketone fibers. If it is less than 50% by mass, the performance of any of the strength, heat resistance, and adhesion to rubber as a tire becomes insufficient.

また、ラジアルカーカス４のカーカスプライコードは、ディップ処理済みコードとしての最大熱収縮応力が、０．１〜１．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、より好ましくは０．４〜１．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、さらにより好ましくは０．６〜１．４ｃＮ／ｄｔｅｘの範囲にあることが望ましい。最大熱収縮応力が０．１ｃＮ／ｄｔｅｘ未満の場合には、ランフラット走行耐久性を十分に向上させることができない。一方、最大熱収縮応力が１．８ｃＮ／ｄｔｅｘを超える場合には、タイヤ製造時の加熱によりコードが著しく収縮するため、出来上がりのタイヤ形状が悪化する懸念がある。   Further, the carcass ply cord of the radial carcass 4 has a maximum heat shrinkage stress as a dip-treated cord of 0.1 to 1.8 cN / dtex, more preferably 0.4 to 1.6 cN / dtex, still more preferably It is desirable to be in the range of 0.6 to 1.4 cN / dtex. When the maximum heat shrinkage stress is less than 0.1 cN / dtex, the run flat running durability cannot be sufficiently improved. On the other hand, when the maximum heat shrinkage stress exceeds 1.8 cN / dtex, the cord is remarkably contracted by heating at the time of tire manufacture, so that there is a concern that the finished tire shape may be deteriorated.

さらに、ラジアルカーカス４のカーカスプライコードに含まれるポリケトン繊維として、引張強度が１０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、より好ましくは１５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。この引張強度が１０ｃＮ／ｄｔｅｘ未満の場合、タイヤとしての強度が不十分となる。   Further, the polyketone fiber contained in the carcass ply cord of the radial carcass 4 preferably has a tensile strength of 10 cN / dtex or more, more preferably 15 cN / dtex or more. When this tensile strength is less than 10 cN / dtex, the strength as a tire is insufficient.

さらにまた、ラジアルカーカス４のカーカスプライコードに含まれるポリケトン繊維として、弾性率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、より好ましくは２５０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。この弾性率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ未満の場合、ランフラット走行耐久性を十分に向上させることができない。   Furthermore, the polyketone fiber contained in the carcass ply cord of the radial carcass 4 preferably has an elastic modulus of 200 cN / dtex or more, more preferably 250 cN / dtex or more. When this elastic modulus is less than 200 cN / dtex, the run-flat running durability cannot be sufficiently improved.

さらにまた、ラジアルカーカス４のカーカスプライコードのディップ処理済みコードとしての１５０℃×３０分乾熱処理時熱収縮率が、１％〜５％の範囲、好ましくは２％〜４％の範囲にあることが望ましい。１５０℃×３０分乾熱処理時熱収縮率が１％未満の場合には、タイヤ製造時の加熱による引き揃え効率が著しく低下し、タイヤとしての強度が不十分となる。一方、１５０℃×３０分乾熱処理時熱収縮率が５％を超える場合には、タイヤ製造時の加熱によりコードが著しく収縮するため、出来上がりのタイヤ形状が悪化する懸念がある。   Furthermore, the heat shrinkage ratio during dry heat treatment at 150 ° C. for 30 minutes as a dipped cord of the carcass ply cord of the radial carcass 4 is in the range of 1% to 5%, preferably in the range of 2% to 4%. Is desirable. When the heat shrinkage rate at the time of dry heat treatment at 150 ° C. for 30 minutes is less than 1%, the alignment efficiency by heating at the time of tire production is remarkably lowered, and the strength as a tire becomes insufficient. On the other hand, when the thermal shrinkage rate at the time of dry heat treatment at 150 ° C. for 30 minutes exceeds 5%, the cord is significantly shrunk by heating at the time of manufacturing the tire, so that the finished tire shape may be deteriorated.

次に、本発明に使用し得る、ポリケトン繊維（以下「ＰＫ繊維」と略記する）を少なくとも５０質量％以上含むカーカスプライコードについて詳述する。   Next, a carcass ply cord containing at least 50 mass% or more of polyketone fibers (hereinafter abbreviated as “PK fibers”) that can be used in the present invention will be described in detail.

本発明に使用し得るＰＫ繊維以外の繊維は、ナイロン、エステル、レーヨン、ポリノジック、リヨセル、ビニロン等を挙げることができる。   Examples of fibers other than PK fibers that can be used in the present invention include nylon, ester, rayon, polynosic, lyocell, and vinylon.

また、上記コードは、さらに、下記式（Ｉ）、

（式中、Ｔは撚り数（回／１００ｍｍ）、Ｄはコードの総繊度（ｄｔｅｘ）、ρはコードに使用される繊維素材の密度（ｇ／ｃｍ³）である）で定義される撚り係数αが０．２５〜１．２５の範囲であることが好ましい。ＰＫ繊維コードの撚り係数αが０．２５未満では、熱収縮応力が十分に確保できず、一方、１．２５を超えると、弾性率が十分に確保できず、補強能が小さくなる。 Further, the above code further includes the following formula (I),

(Where T is the number of twists (times / 100 mm), D is the total fineness of the cord (dtex), and ρ is the density of the fiber material used in the cord (g / cm ³ )). α is preferably in the range of 0.25 to 1.25. If the twist coefficient α of the PK fiber cord is less than 0.25, the heat shrinkage stress cannot be sufficiently ensured. On the other hand, if it exceeds 1.25, the elastic modulus cannot be sufficiently ensured and the reinforcing ability is reduced.

上記ＰＫ繊維の原料のポリケトンとしては、下記一般式（ＩＩ）、

（式中、Ａは不飽和結合によって重合された不飽和化合物由来の部分であり、各繰り返し単位において同一であっても異なっていてもよい）で表される繰り返し単位から実質的になるものが好適であり、その中でも、繰り返し単位の９７モル％以上が１−オキソトリメチレン［−ＣＨ₂−ＣＨ₂−ＣＯ−］であるポリケトンが好ましく、９９モル％以上が１−オキソトリメチレンであるポリケトンが更に好ましく、１００モル％が１−オキソトリメチレンであるポリケトンが最も好ましい。 As a polyketone as a raw material of the PK fiber, the following general formula (II),

(In the formula, A is a portion derived from an unsaturated compound polymerized by an unsaturated bond, and each repeating unit may be the same or different). Among them, a polyketone in which 97 mol% or more of the repeating units is 1-oxotrimethylene [—CH ₂ —CH ₂ —CO—] is preferable, and a polyketone in which 99 mol% or more is 1-oxotrimethylene. Is more preferable, and a polyketone in which 100 mol% is 1-oxotrimethylene is most preferable.

かかるポリケトンは、部分的にケトン基同士、不飽和化合物由来の部分同士が結合していてもよいが、不飽和化合物由来の部分とケトン基とが交互に配列している部分の割合が９０質量％以上であることが好ましく、９７質量％以上であることが更に好ましく、１００質量％であることが最も好ましい。   In such polyketones, the ketone groups may be partially bonded to each other and the portions derived from the unsaturated compound may be bonded to each other, but the proportion of the portions in which the unsaturated compound-derived portions and the ketone groups are alternately arranged is 90 mass. % Or more, preferably 97% by mass or more, and most preferably 100% by mass.

また、上記式（ＩＩ）において、Ａを形成する不飽和化合物としては、エチレンが最も好ましいが、プロピレン、ブテン、ペンテン、シクロペンテン、ヘキセン、シクロヘキセン、ヘプテン、オクテン、ノネン、デセン、ドデセン、スチレン、アセチレン、アレン等のエチレン以外の不飽和炭化水素や、メチルアクリレート、メチルメタクリレート、ビニルアセテート、アクリルアミド、ヒドロキシエチルメタクリレート、ウンデセン酸、ウンデセノール、６−クロロヘキセン、Ｎ−ビニルピロリドン、スルニルホスホン酸のジエチルエステル、スチレンスルホン酸ナトリウム、アリルスルホン酸ナトリウム、ビニルピロリドンおよび塩化ビニル等の不飽和結合を含む化合物等であってもよい。   In the formula (II), the unsaturated compound forming A is most preferably ethylene, but propylene, butene, pentene, cyclopentene, hexene, cyclohexene, heptene, octene, nonene, decene, dodecene, styrene, acetylene. , Unsaturated hydrocarbons other than ethylene such as allene, and methyl acrylate, methyl methacrylate, vinyl acetate, acrylamide, hydroxyethyl methacrylate, undecenoic acid, undecenol, 6-chlorohexene, N-vinylpyrrolidone, diethyl ester of sulphonylphosphonic acid Further, it may be a compound containing an unsaturated bond such as sodium styrene sulfonate, sodium allyl sulfonate, vinyl pyrrolidone and vinyl chloride.

さらに、上記ポリケトンの重合度としては、下記式（ＩＩＩ）、

（上記式中、ｔおよびＴは、純度９８％以上のヘキサフルオロイソプロパノールおよび該ヘキサフルオロイソプロパノールに溶解したポリケトンの希釈溶液の２５℃での粘度管の流過時間であり、ｃは、上記希釈溶液１００ｍＬ中の溶質の質量（ｇ）である）で定義される極限粘度［η］が、１〜２０ｄＬ／ｇの範囲内にあることが好ましく、３〜８ｄＬ／ｇの範囲内にあることがより一層好ましい。極限粘度が１ｄＬ／ｇ未満では、分子量が小さ過ぎて、高強度のポリケトン繊維コードを得ることが難しくなる上、紡糸時、乾燥時および延伸時に毛羽や糸切れ等の工程上のトラブルが多発することがあり、一方、極限粘度が２０ｄＬ／ｇを超えると、ポリマーの合成に時間およびコストがかかる上、ポリマーを均一に溶解させることが難しくなり、紡糸性および物性に悪影響が出ることがある。 Furthermore, as a polymerization degree of the said polyketone, following formula (III),

(In the above formula, t and T are the flow time of a viscosity tube at 25 ° C. of a diluted solution of hexafluoroisopropanol having a purity of 98% or more and a polyketone dissolved in the hexafluoroisopropanol, and c is the diluted solution. The intrinsic viscosity [η] defined by the mass (g) of solute in 100 mL) is preferably in the range of 1 to 20 dL / g, more preferably in the range of 3 to 8 dL / g. Even more preferred. If the intrinsic viscosity is less than 1 dL / g, the molecular weight is too small to obtain a high-strength polyketone fiber cord, and troubles such as fluff and yarn breakage occur frequently during spinning, drying and stretching. On the other hand, if the intrinsic viscosity exceeds 20 dL / g, it takes time and cost to synthesize the polymer, and it becomes difficult to uniformly dissolve the polymer, which may adversely affect the spinnability and physical properties.

さらにまた、ＰＫ繊維は、結晶化度が５０〜９０％、結晶配向度が９５％以上の結晶構造を有することが好ましい。結晶化度が５０％未満の場合、繊維の構造形成が不十分であって十分な強度が得られないばかりか加熱時の収縮特性や寸法安定性も不安定となるおそれがある。このため、結晶化度としては５０〜９０％が好ましく、より好ましくは６０〜８５％である。   Furthermore, the PK fiber preferably has a crystal structure with a crystallinity of 50 to 90% and a crystal orientation of 95% or more. If the degree of crystallinity is less than 50%, the structure of the fiber is not sufficiently formed and sufficient strength cannot be obtained, and the shrinkage characteristics and dimensional stability during heating may be unstable. For this reason, the crystallinity is preferably 50 to 90%, more preferably 60 to 85%.

本発明のポリケトン繊維は、ポリケトンを、好ましくは溶融紡糸して製造することができ、例えば、エチレン性不飽和化合物、一酸化炭素および珪素化合物を反応させて得られる前記ポリケトンを、好ましくは１００ｐｐｍ以下の水分量まで乾燥させたポリケトンを溶融させて、紡糸口金から吐出させ、その後、一旦巻き取って、または巻き取ることなく、更には必要に応じて延伸することにより好適に製造することができる。   The polyketone fiber of the present invention can be produced by melt spinning preferably a polyketone. For example, the polyketone obtained by reacting an ethylenically unsaturated compound, carbon monoxide and a silicon compound is preferably 100 ppm or less. The polyketone that has been dried to a water content of 1 can be melted and discharged from the spinneret, and then it is suitably wound up or stretched as needed without further winding or winding.

延伸糸の製造方法には、一旦未延伸糸を巻き取った後に延伸を行う通常法と、未延伸糸を巻き取ることなく延伸する直延法とがある。また、部分延伸糸の製造方法では、紡口より押し出されたポリマーを高速で巻き取る方法がある。   There are two methods for producing stretched yarns: a normal method in which the unstretched yarn is wound once and then stretched, and a straight stretch method in which the unstretched yarn is stretched without being wound. Moreover, in the manufacturing method of a partially stretched yarn, there exists a method of winding up the polymer extruded from the spinneret at high speed.

以下、通常法について例を挙げて説明する。
本発明において、ポリマーを溶融紡糸する際の紡糸温度は、ポリマーの融点＋１０〜５０℃の範囲が好ましい。紡糸温度がこれより低いと、製造条件によっては温度が低過ぎて安定した溶融状態になり難く、得られた繊維の斑が大きくなり、また満足し得る強度、伸度を示されなくなる場合がある。一方、紡糸温度がこれより高いと、熱架橋が激しくなり、長時間安定して紡糸できない他、熱架橋物が繊維に入り込み、毛羽や糸切れの原因となる場合がある。 Hereinafter, an example is given and demonstrated about a normal method.
In the present invention, the spinning temperature when the polymer is melt-spun is preferably in the range of the melting point of the polymer + 10 to 50 ° C. If the spinning temperature is lower than this, depending on the production conditions, the temperature may be too low to be in a stable molten state, resulting in large fiber spots, and satisfactory strength and elongation may not be exhibited. . On the other hand, if the spinning temperature is higher than this, the thermal crosslinking becomes intense and stable spinning cannot be performed for a long time, and the thermal cross-linked product may enter the fiber, causing fluff and yarn breakage.

糸の巻取速度の制限はないが、通常、３５００ｍ／ｍｉｎ以下、好ましくは２５００ｍ／ｍｉｎ以下、より好ましくは２０００ｍ／ｍｉｎ以下である。巻取速度が３５００ｍ／ｍｉｎを超えると、巻き取る前に結晶化が進み過ぎ、延伸工程で延伸倍率を上げることができないために分子を配向させることができず、十分な糸強度や弾性回復率を得ることができなかったり、捲き締まりが起こり、ボビン等が巻取機より抜けなくなる場合がある。   Although there is no restriction | limiting of the winding speed of a thread | yarn, Usually, 3500 m / min or less, Preferably it is 2500 m / min or less, More preferably, it is 2000 m / min or less. When the winding speed exceeds 3500 m / min, crystallization proceeds too much before winding, and the stretching ratio cannot be increased in the stretching process, so that the molecules cannot be oriented, and sufficient yarn strength and elastic recovery rate are obtained. May not be obtained, or tightening may occur and the bobbin or the like may not be removed from the winder.

延伸時の延伸倍率は、好ましくは２〜１５倍、より好ましくは２〜１２倍である。また、延伸の際の温度は、延伸ゾーンでは好ましくは３０〜８０℃、より好ましくは３５〜７０℃、最も好ましくは４０℃〜６５℃である。延伸ゾーンの温度が３０℃未満では、延伸の際に糸切れが多発し、連続して繊維を得ることができない場合がある。一方、８０℃を超えると、延伸ロール等の加熱ゾーンに対する繊維の滑り性が悪化するため単糸切れが多発し、また糸の毛羽が増加する場合がある。さらに、ポリマーどうしがすり抜けて、十分な配向がかからなくなり、弾性回復率が低下する場合がある。   The draw ratio during stretching is preferably 2 to 15 times, more preferably 2 to 12 times. Further, the temperature during stretching is preferably 30 to 80 ° C., more preferably 35 to 70 ° C., and most preferably 40 to 65 ° C. in the stretching zone. When the temperature of the drawing zone is less than 30 ° C., yarn breakage frequently occurs during drawing, and fibers may not be obtained continuously. On the other hand, when the temperature exceeds 80 ° C., the slipping property of the fiber with respect to a heating zone such as a drawing roll deteriorates, so that single yarn breakage frequently occurs and the yarn fluff may increase. In addition, the polymers may slip through, failing to have sufficient orientation, and the elastic recovery rate may decrease.

繊維構造の経時変化を避けるために、延伸後の熱処理を行うことが好ましい。この熱処理は、通常、９０〜２００℃であり、好ましくは１００〜１９０℃、より好ましくは１１０〜１８０℃である。この熱処理温度が９０℃未満では、繊維の結晶化が十分に起こらず、弾性回復性が悪化する場合がある。一方、２００℃を超えると、繊維が熱処理ゾーンで切れて、延伸することができない場合がある。   In order to avoid a change with time of the fiber structure, it is preferable to perform a heat treatment after stretching. This heat treatment is usually 90 to 200 ° C, preferably 100 to 190 ° C, more preferably 110 to 180 ° C. When the heat treatment temperature is less than 90 ° C., fiber crystallization does not occur sufficiently, and the elastic recovery property may deteriorate. On the other hand, if the temperature exceeds 200 ° C., the fiber may break at the heat treatment zone and may not be stretched.

次に、直延法について例を挙げて説明する。
紡口より押出した溶融マルチフィラメントを、紡口直下に設けた３０〜２００℃の雰囲気温度に保持した、長さ２〜８０ｃｍの保温領域を通過させて急激な冷却を抑制した後、この溶融マルチフィラメントを急冷して固体マルチフィラメントに変え、４０〜７０℃に加熱した第一ロールで３００〜５０００ｍ／ｍｉｎ巻き付ける。次に、巻き取ることなく１００〜２００℃に加熱した第二ロールに巻き付け、第一ロールと第一ロールより速度を速めた第二ロールとの間で１．５〜３倍に延伸した後、第二ロールよりも低速で巻取機を用いて巻き取る。 Next, the direct extension method will be described with an example.
The molten multifilament extruded from the spinning nozzle is passed through a 2 to 80 cm long heat retaining region maintained at an ambient temperature of 30 to 200 ° C. provided immediately below the spinning nozzle, and rapid cooling is suppressed. The filament is rapidly cooled to change to a solid multifilament, and wound with 300 to 5000 m / min with a first roll heated to 40 to 70 ° C. Next, after winding on a second roll heated to 100 to 200 ° C. without winding, and stretching 1.5 to 3 times between the first roll and the second roll faster than the first roll, Wind up with a winder at a lower speed than the second roll.

紡糸過程において、必要に応じて、交絡処理、油剤処理等を行ってもよい。紡糸速度３００〜３０００ｍ／ｍｉｎで一度巻き取った未延伸糸を、上記の第一ロール、第二ロールを通して巻き取ってもよい。巻取に関しては、巻き締まりを抑制するために、リラックス比（巻取速度／第二ロール速度）を０．８０〜０．９９程度、好ましくは０．９〜０．９７に設定する。   In the spinning process, entanglement treatment, oil agent treatment, and the like may be performed as necessary. The undrawn yarn once wound at a spinning speed of 300 to 3000 m / min may be wound through the first roll and the second roll. For winding, in order to suppress winding tightening, the relaxation ratio (winding speed / second roll speed) is set to about 0.80 to 0.99, preferably 0.9 to 0.97.

第二ロールの速度は延伸倍率によって決定されるが、通常、６００〜６０００ｍ／ｍｉｎである。第一ロールと第二ロール間での延伸倍率は、通常、１．３〜１５倍、好ましくは２〜１２倍である。第一ロールの温度は、通常、４０〜１００℃、好ましくは５０〜９０℃である。この範囲で延伸しやすい状況を作り出すことができる。第二ロールで熱セットを行うが、温度としては１２０〜１６０℃である。   The speed of the second roll is determined by the draw ratio, but is usually 600 to 6000 m / min. The draw ratio between the first roll and the second roll is usually 1.3 to 15 times, preferably 2 to 12 times. The temperature of a 1st roll is 40-100 degreeC normally, Preferably it is 50-90 degreeC. Within this range, it is possible to create a situation where stretching is easy. Although heat setting is performed with the second roll, the temperature is 120 to 160 ° C.

これらの各条件の詳細は直延法での説明と同じである。
巻き取る前には、必要に応じてロール等を用いて巻取機前の張力を制御することが好ましく、この時の張力は、通常、０．１〜０．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、好ましくは０．１〜０．２５ｃＮ／ｄｔｅｘである。 The details of each of these conditions are the same as those described in the straight extension method.
Before winding, it is preferable to control the tension before the winder using a roll or the like as necessary. The tension at this time is usually 0.1 to 0.4 cN / dtex, preferably 0. 1 to 0.25 cN / dtex.

また、ＰＫ繊維コードの高い熱収縮特性を最も効果的に活用するには、加工時の処理温度や使用時の成型品の温度が、最大熱収縮応力を示す温度（最大熱収縮温度）と近い温度であることが望ましい。具体的には、必要に応じて行われる接着剤処理におけるＲＦＬ処理温度や加硫温度等の加工温度が１００〜２５０℃であること、また、繰り返し使用や高速回転によってタイヤ材料が発熱した際の温度は１００〜２００℃にもなることなどから、最大熱収縮温度は、好ましくは１００〜２５０℃の範囲内、より好ましくは１５０〜２４０℃範囲内である。   In order to make the most effective use of the high heat shrinkage characteristics of PK fiber cords, the processing temperature during processing and the temperature of the molded product during use are close to the temperature indicating the maximum heat shrinkage stress (maximum heat shrinkage temperature). It is desirable to be temperature. Specifically, the processing temperature such as the RFL processing temperature and the vulcanization temperature in the adhesive processing performed as necessary is 100 to 250 ° C., and when the tire material generates heat due to repeated use or high speed rotation. Since the temperature can be as high as 100 to 200 ° C, the maximum heat shrink temperature is preferably in the range of 100 to 250 ° C, more preferably in the range of 150 to 240 ° C.

本発明に係るカーカスプライコードを被覆するコーティングゴムは、種々の形状からなることができる。代表的には、被膜、シート等である。また、コーティングゴムは、既知のゴム組成物を適宜採用することができ、特に制限されるべきものではない。   The coating rubber for covering the carcass ply cord according to the present invention can have various shapes. Typically, it is a film, a sheet or the like. Moreover, a known rubber composition can be appropriately employed as the coating rubber, and it is not particularly limited.

本発明のランフラットタイヤは、ラジアルカーカス４として上述のカーカスプライを適用し、常法により製造することができる。なお、本発明の空気入りタイヤにおいて、タイヤ内に充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を変えた空気、又は窒素等の不活性ガスを用いることができる。   The run flat tire of the present invention can be manufactured by a conventional method by applying the above-mentioned carcass ply as the radial carcass 4. In the pneumatic tire of the present invention, as the gas filled in the tire, normal or air with a changed oxygen partial pressure, or an inert gas such as nitrogen can be used.

以下、本発明を実施例に基づき具体的に説明する。
常法により調製したエチレンと一酸化炭素が完全交互共重合した極限粘度５．３のポリケトンポリマーを、塩化亜鉛６５重量％／塩化ナトリウム１０重量％含有する水溶液に添加し、８０℃で２時間攪拌溶解し、ポリマー濃度８重量％のドープを得た。 Hereinafter, the present invention will be specifically described based on examples.
A polyketone polymer with an intrinsic viscosity of 5.3, which is a completely alternating copolymer of ethylene and carbon monoxide, prepared by a conventional method is added to an aqueous solution containing 65% by weight of zinc chloride / 10% by weight of sodium chloride, and stirred at 80 ° C. for 2 hours. It melt | dissolved and the dope with a polymer concentration of 8 weight% was obtained.

このドープを８０℃に加温し、２０μｍ焼結フィルターでろ過した後に、８０℃に保温した紡口径０．１０ｍｍφ、５０ホールの紡口より１０ｍｍのエアーギャップを通した後に５重量％の塩化亜鉛を含有する１８℃の水中に吐出量２．５ｃｃ／分の速度で押出し、速度３．２ｍ／分で引きながら凝固糸条とした。   This dope is heated to 80 ° C., filtered through a 20 μm sintered filter, passed through a 10 mm air gap from a 50-hole nozzle with a diameter of 0.10 mmφ kept at 80 ° C., and 5% by weight of zinc chloride. Was extruded at a rate of discharge of 2.5 cc / min into water at 18 ° C. containing a coagulated yarn while being drawn at a speed of 3.2 m / min.

引き続き凝固糸条を濃度２重量％、温度２５℃の硫酸水溶液で洗浄し、さらに３０℃の水で洗浄した後に、速度３．２ｍ／分で凝固糸を巻取った。
この凝固糸にＩＲＧＡＮＯＸ１０９８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ社製）、ＩＲＧＡＮＯＸ１０７６（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ社製）をそれぞれ０．０５重量％ずつ（対ポリケトンポリマー）含浸せしめた後に、該凝固糸を２４０℃にて乾燥後、仕上剤を付与して未延伸糸を得た。 Subsequently, the coagulated yarn was washed with an aqueous sulfuric acid solution having a concentration of 2% by weight and a temperature of 25 ° C., and further washed with water at 30 ° C., and then the coagulated yarn was wound at a speed of 3.2 m / min.
The solidified yarn was impregnated with IRGANOX 1098 (manufactured by Ciba Specialty Chemicals) and IRGANOX 1076 (manufactured by Ciba Specialty Chemicals) in an amount of 0.05% by weight (with respect to polyketone polymer), and then dried at 240 ° C. A finishing agent was applied to obtain an undrawn yarn.

仕上剤は以下の組成のものを用いた。
オレイン酸ラウリルエステル／ビスオキシエチルビスフェノールＡ／ポリエーテル（プロピレンオキシド／エチレンオキシド＝３５／６５：分子量２００００）／ポリエチレンオキシド１０モル付加オレイルエーテル／ポリエチレンオキシド１０モル付加ひまし油エーテル／ステアリルスルホン酸ナトリウム／ジオクチルリン酸ナトリウム＝３０／３０／１０／５／２３／１／１（重量％比）。 A finishing agent having the following composition was used.
Oleic acid lauryl ester / bisoxyethyl bisphenol A / polyether (propylene oxide / ethylene oxide = 35/65: molecular weight 20000) / polyethylene oxide 10 mol addition oleyl ether / polyethylene oxide 10 mol addition castor oil ether / sodium stearylsulfonate / dioctyllin Sodium acid = 30/30/10/5/23/1/1 (weight% ratio).

得られた未延伸糸を１段目を２４０℃で、引き続き２５８℃で２段目、２６８℃で３段目、２７２℃で４段目の延伸を行った後に、引き続き５段目に２００℃で１．０８倍（延伸張力１．８ｃＮ／ｄｔｅｘ）の５段延伸を行い、巻取機にて巻取った。未延伸糸から５段延伸糸までの全延伸倍率は１７．１倍であった。この繊維原糸は強度１５．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度４．２％、弾性率３４７ｃＮ／ｄｔｅｘと高物性を有していた。このようして得られたＰＫ繊維を下記の条件下でコードとして使用した。   The obtained undrawn yarn was drawn at 240 ° C. in the first stage, followed by the second stage at 258 ° C., the third stage at 268 ° C., the fourth stage at 272 ° C., and then the second stage at 200 ° C. The film was stretched five times at 1.08 times (stretching tension 1.8 cN / dtex) and wound with a winder. The total draw ratio from the undrawn yarn to the five-stage drawn yarn was 17.1 times. This fiber yarn had high physical properties of strength 15.6 cN / dtex, elongation 4.2%, and elastic modulus 347 cN / dtex. The PK fiber thus obtained was used as a cord under the following conditions.

（実施例１〜９、比較例、従来例）
タイヤサイズが２２５／６０Ｒ１６のランフラットタイヤを下記の表１〜３に示す仕様により試作し、下記試験方法による、転がり抵抗測定テスト、ランフラット耐久テスト、および乗り心地の実車評価を実施した。得られた結果を表４に示す。 (Examples 1-9, comparative example, conventional example)
A run-flat tire having a tire size of 225 / 60R16 was prototyped according to the specifications shown in Tables 1 to 3 below, and a rolling resistance measurement test, a run-flat durability test, and an actual vehicle evaluation of ride comfort were performed by the following test methods. Table 4 shows the obtained results.

ランフラット耐久性：
試作タイヤを、リム（１６×７ １／２ ＪＪ）、内圧０の状態でＦＲ車の右前輪に装着して速度８０ｋｍ／ｈで走行させ、該タイヤが破壊するまでの走行距離（ｋｍ）で比較した。
なお、走行時の供試タイヤへの負荷荷重は５８５ｋｇであった。 Run-flat durability:
A prototype tire is mounted on the right front wheel of an FR vehicle with a rim (16 × 7 1/2 JJ) and an internal pressure of 0, and is run at a speed of 80 km / h. The running distance (km) until the tire breaks. Compared.
In addition, the load applied to the test tire during running was 585 kg.

転がり抵抗の比較試験：
供試タイヤを６Ｊ×１６のリムに装着し、ドラムを一定速度で回転させ５２５ｋｇの荷重を負荷してタイヤをドラムに押し付け、ドラム回転の減速度合いから転がり抵抗を測定するもので通常走行時における転がり抵抗は２．２ｋｇ／ｃｍ^２の内圧を充填した状態で試験を実施した。 Rolling resistance comparison test:
The test tire is mounted on a 6J × 16 rim, the drum is rotated at a constant speed, a load of 525 kg is applied, the tire is pressed against the drum, and the rolling resistance is measured from the degree of deceleration of the drum rotation. The rolling resistance was tested with an internal pressure of 2.2 kg / cm ² filled.

乗り心地性：
各試作タイヤを乗用車に装着し、専門のドライバー２名により乗心地性のフィーリングテストを行い、１〜１０の評点をつけその平均値を求めた。 Ride comfort:
Each prototype tire was mounted on a passenger car, a feeling test of ride comfort was conducted by two specialized drivers, and a score of 1 to 10 was assigned to obtain an average value.

本発明の空気入りタイヤの一例の右半分の断面図である。It is sectional drawing of the right half of an example of the pneumatic tire of this invention.

符号の説明Explanation of symbols

１ ビード部
２ サイドウォール部
３ トレッド部
４ ラジアルカーカス
５ サイド補強ゴム層
６ ビードコア
７ ビードフィラー
８ ベルト
９Ａ，９Ｂ ベルト補強層 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Bead part 2 Side wall part 3 Tread part 4 Radial carcass 5 Side reinforcement rubber layer 6 Bead core 7 Bead filler 8 Belt 9A, 9B Belt reinforcement layer

Claims (5)

左右一対のビード部に設けられたビードコアと、クラウン部から両サイド部を経て両ビード部に延び、該ビードコアに巻回されてビード部に係留された、略ラジアル方向に配列したコード層よりなるカーカスプライと、該カーカスプライのクラウン部ラジアル方向外側に配置されたベルトおよびトレッドと、前記カーカスプライの内面に沿って両サイド部の全域またはほぼ全域にわたり子午断面が三日月状のサイド補強ゴム層と、を備えたランフラットタイヤにおいて、
前記カーカスプライコードがポリケトン繊維を少なくとも５０質量％以上含み、かつディップ処理済みコードとして最大熱収縮応力０．１〜１．８ｃＮ／ｄｔｅｘを有し、
前記ベルトが、多数のコードを被覆ゴム中に埋設してなる少なくとも２枚のゴム被覆コード層を、層内ではコードが互いに平行に延び、隣接する層間ではコードが互いに交差しタイヤの赤道線を挟み互いに逆方向に延びるように積層してなる交差べルトであり、該ベルトを形成するゴム被覆コード層のうち、少なくとも１層のコードが有機繊維コードである、
ことを特徴とするランフラットタイヤ。 It consists of a bead core provided in a pair of left and right bead parts and a cord layer arranged in a substantially radial direction extending from the crown part to both bead parts through both side parts, wound around the bead core and anchored to the bead part. A carcass ply, a belt and a tread disposed radially outward of the crown portion of the carcass ply, and a side reinforcing rubber layer having a crescent-shaped meridional section over the whole or almost the whole of the side portions along the inner surface of the carcass ply. In the run flat tire with
The carcass ply cord contains at least 50% by mass of polyketone fiber, and has a maximum heat shrinkage stress of 0.1 to 1.8 cN / dtex as a dip-treated cord;
The belt has at least two rubber-coated cord layers in which a large number of cords are embedded in a coated rubber, and the cords extend in parallel with each other in the layers, and the cords cross each other between adjacent layers to form a tire equator line. It is a cross belt formed by laminating so as to extend in directions opposite to each other, and among the rubber-coated cord layers forming the belt, at least one cord is an organic fiber cord,
A run-flat tire characterized by that. 前記カーカスプライコードに含まれるポリケトン繊維の引っ張り強度が１０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、弾性率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であり、かつ、前記カーカスプライコードのディップ処理済みコードとしての１５０℃×３０分乾熱処理時熱収縮率が１％〜５％の範囲内にある請求項1記載のランフラットタイヤ。   The tensile strength of the polyketone fiber contained in the carcass ply cord is 10 cN / dtex or more, the elastic modulus is 200 cN / dtex or more, and the heat of the carcass ply cord as a dip-treated cord at 150 ° C. for 30 minutes The run-flat tire according to claim 1, wherein the shrinkage rate is in a range of 1% to 5%. 前記ベルトは、コード端部がベルト両端部に多数存在する切り離し交差ベルトである請求項１または２記載のランフラットタイヤ。   The run-flat tire according to claim 1 or 2, wherein the belt is a cut-off cross belt in which a large number of cord ends exist at both ends of the belt. 前記ベルトを形成する有機繊維コードが破断伸度４％以上である芳香族ポリアミド繊維コードまたはポリケトン繊維コードである請求項１〜３のうちいずれか一項記載のランフラットタイヤ。   The run-flat tire according to any one of claims 1 to 3, wherein the organic fiber cord forming the belt is an aromatic polyamide fiber cord or a polyketone fiber cord having a breaking elongation of 4% or more. 前記ベルトを形成するポリケトン繊維コードの原糸の引っ張り強度が１０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、弾性率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であり、かつ、該ポリケトン繊維コードのディップ処理済みコードとしての１５０℃×３０分乾熱処理時熱収縮率が１％〜５％の範囲にある請求項４記載のランフラットタイヤ。   The polyketone fiber cord yarn forming the belt has a tensile strength of 10 cN / dtex or more, an elastic modulus of 200 cN / dtex or more, and 150 ° C. × 30 minutes dry heat treatment as a dip-treated cord of the polyketone fiber cord The run-flat tire according to claim 4, wherein the hourly heat shrinkage ratio is in the range of 1% to 5%.

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