JP2008246866A - Method and apparatus for manufacturing particle-containing resin sheet - Google Patents

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芳彦 佐野
Takuhiro Hayashi
卓弘 林
Ryuichi Katsumoto
隆一 勝本
Hideo Nagano
英男 永野
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method of manufacturing a very smooth resin sheet containing fine particles by an extrusion molding method. <P>SOLUTION: The method has an extrusion process 12 of extruding a molten raw resin consisting of a mixture of a resin with fine particles into a sheet from a die, the molding/cooling process 14 of nipping the extruded resin sheet A with a die roller 46 and a nip roller 48 and molding into a predetermined shape while cooling to solidify and the gradually cooling process 16 of cooling the molded resin sheet A gradually in order to manufacture a resin sheet containing fine particles within the sheet. Between the molding/cooling process 14 and the gradually cooling process 16, there is provided the smoothing process 15 of sandwiching the resin sheet A peeled from the die roller 46 with a pair of mirror rollers 15C and 15D in order to smooth the surface of the resin sheet A. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は粒子含有樹脂シートの製造方法及び装置に係り、特に、液晶表示装置のバックライトの導光板や、装飾・表示・照明用ディスプレイ等の各種大型ディスプレイ用途の導光板として使用される粒子含有樹脂シートの製造方法及び装置に関する。   The present invention relates to a method and an apparatus for producing a particle-containing resin sheet, and in particular, a particle-containing material used as a light guide plate for a backlight of a liquid crystal display device and various large display applications such as a display for decoration, display and illumination. The present invention relates to a resin sheet manufacturing method and apparatus.

液晶表示装置のバックライトや、装飾用・照明用等のディスプレイ装置等には、光源からの光を導いて面発光する導光板が使用されている。例えば、液晶表示装置には、液晶パネル（ＬＣＤ）の裏面側から導光板を介して光を照射し、液晶パネルを照明するバックライトが設けられている（例えば非特許文献１）。   A light guide plate that guides light from a light source to emit light is used in a backlight of a liquid crystal display device, a display device for decoration and illumination, and the like. For example, a liquid crystal display device is provided with a backlight that illuminates the liquid crystal panel by irradiating light from the back side of the liquid crystal panel (LCD) through a light guide plate (for example, Non-Patent Document 1).

ノートパソコン等の比較的小画面な液晶パネルには、図１４（Ａ）に示すように一端側が厚肉で他端側が薄肉な楔形状の導光板が使用され、大画面液晶テレビのような大画面な液晶パネルには、図１４（Ｂ）に示すように中央部が厚肉で両端が薄肉な蒲鉾形状の導光板が使用されている。   A relatively small-screen liquid crystal panel such as a laptop computer uses a wedge-shaped light guide plate having a thick wall at one end and a thin wall at the other end as shown in FIG. As shown in FIG. 14B, the liquid crystal panel having a screen uses a bowl-shaped light guide plate having a thick central portion and thin both ends.

そして、比較的小画面な液晶パネルに使用される導光板は、溶融樹脂を射出成形する射出成形法により製造される。しかし、例えば２０インチ以上の液晶パネルの導光板は、成形設備、成形技術の関係から射出成形法で製造されることはなく、溶融樹脂を押出成形する押出成形法により製造される。   And the light-guide plate used for a liquid crystal panel with a comparatively small screen is manufactured by the injection molding method which injection-molds molten resin. However, for example, a light guide plate of a liquid crystal panel of 20 inches or more is not manufactured by an injection molding method because of molding equipment and molding technology, but is manufactured by an extrusion molding method in which a molten resin is extruded.

押出成形法により導光板を製造するには、通常、ダイから押し出した樹脂シートを型ローラで成形しながら冷却して固化した後、徐冷することにより製造される。   In order to manufacture the light guide plate by the extrusion molding method, it is usually manufactured by cooling and solidifying a resin sheet extruded from a die while forming it with a mold roller, and then gradually cooling it.

ところで、最近は導光板として、樹脂シート内部に光を拡散させる機能を有する微細粒子（拡散粒子）を含有させたものも開発されている。しかし、微細粒子を含有させた樹脂シートを従来の押出成形法により製造すると、樹脂シート面に「うねり」形状の凹凸が形成されるという問題がある。これにより、樹脂シートの面状が悪くなり、このような樹脂シートを導光板として使用すると、光学特性を悪くする。   Incidentally, recently, a light guide plate having fine particles (diffusion particles) having a function of diffusing light inside a resin sheet has been developed. However, when a resin sheet containing fine particles is produced by a conventional extrusion molding method, there is a problem that “undulation” -shaped irregularities are formed on the resin sheet surface. Thereby, the planar shape of the resin sheet is deteriorated, and when such a resin sheet is used as a light guide plate, the optical characteristics are deteriorated.

樹脂シートの面状を改良するための一般的な技術としては、例えば特許文献２及び３がある。特許文献２は、熱可塑性樹脂を押出機から押出し、鏡面状の第１狭圧ローラ、第２狭圧ローラ、第３狭圧ローラにより挟み込み、温度勾配のついた加熱炉中で徐冷する方法である。また、特許文献３は、第１狭圧ローラの硬度又は凹凸形状を調整すると共に、第１狭圧ローラと第２狭圧ローラとの隙間距離を調整する方法である。
液晶バックライト用アクリル材料と成形技術の開発、真鍋健二他、住友化学工業（株）、研究開発論文２００２−II 特開平１１−３２０６５６号公報 特開２００４−１５５１０１号公報 As a general technique for improving the surface shape of the resin sheet, there are Patent Documents 2 and 3, for example. Patent Document 2 discloses a method in which a thermoplastic resin is extruded from an extruder, sandwiched between mirror-like first narrow pressure roller, second narrow pressure roller, and third narrow pressure roller, and gradually cooled in a heating furnace with a temperature gradient. It is. Patent Document 3 is a method of adjusting the hardness or uneven shape of the first narrow pressure roller and adjusting the gap distance between the first narrow pressure roller and the second narrow pressure roller.
Development of acrylic materials and molding technology for LCD backlights, Kenji Manabe et al., Sumitomo Chemical Co., Ltd., Research and Development Paper 2002-II JP-A-11-320656 JP 2004-155101 A

しかしながら、特許文献２及び３の方法は、微細粒子を含まない樹脂の面状改良であり、本発明に適用しても良い結果が得られない。即ち、特許文献２の方法を粒子含有樹脂シートの製造に適用した場合には、加熱炉中で徐冷する過程において、微細粒子と樹脂との間での収縮率差があることから、樹脂シート面に凹凸が発生してしまい解決にはならない。一方、特許文献３の方法を粒子含有樹脂シートの製造に適用した場合には、冷却中にローラと接触しない第１狭圧ローラ側の樹脂シート面に凹凸が発生してしまい解決にはならない。   However, the methods of Patent Documents 2 and 3 are improvements in the surface state of a resin that does not contain fine particles, and results that may be applied to the present invention cannot be obtained. That is, when the method of Patent Document 2 is applied to the production of a particle-containing resin sheet, there is a difference in shrinkage between the fine particles and the resin in the process of slow cooling in the heating furnace. Unevenness is generated on the surface, which cannot be solved. On the other hand, when the method of Patent Document 3 is applied to the production of the particle-containing resin sheet, unevenness occurs on the resin sheet surface on the first narrow pressure roller side that does not come into contact with the roller during cooling, which cannot be solved.

また、粒子含有樹脂シートを導光板として使用する場合には、製造された樹脂シートの両面の中心線平均粗さＲａが０．０３μｍ以下であることが要求され、従来の方法では達成できない。特に、樹脂シートが上述した楔形状や蒲鉾形状のように偏肉樹脂シート（最も厚い部分の厚みは１ｍｍ以上）を押出成形法で製造する場合に樹脂シート面に発生した「うねり」形状の凹凸を解消することが難しい。   Moreover, when using a particle | grain containing resin sheet as a light-guide plate, it is requested | required that the centerline average roughness Ra of both surfaces of the manufactured resin sheet is 0.03 micrometer or less, and cannot be achieved by the conventional method. In particular, when the resin sheet is manufactured by extrusion molding such as the wedge shape or the ridge shape, the unevenness of the “waviness” shape generated on the surface of the resin sheet. It is difficult to eliminate.

本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、内部に微細粒子を含有させた樹脂シートを押出成形法で製造する場合であっても、樹脂シート面が極めて平滑な樹脂シートを製造することができる粒子含有樹脂シートの製造方法及び装置を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such circumstances, and even when a resin sheet containing fine particles therein is produced by an extrusion molding method, a resin sheet having a very smooth resin sheet surface is produced. An object of the present invention is to provide a method and an apparatus for producing a particle-containing resin sheet.

本発明の請求項１は前記目的を達成するために、微細粒子と樹脂との混合物である原料樹脂を溶融してダイからシート状に押し出す押出工程と、押し出した樹脂シートを型ローラとニップローラとでニップして所定形状に成形しながら冷却して固化する成形冷却工程と、成形した樹脂シートを徐冷する徐冷工程と、を備え、シート内部に微細粒子を含有させた樹脂シートを製造する粒子含有樹脂シートの製造方法において、前記成形冷却工程と前記徐冷工程との間に、前記型ローラから剥離された樹脂シートの両面を一対の鏡面ローラで挟み込んで樹脂シート面を平滑化する平滑化工程を設けたことを特徴とする粒子含有樹脂シートの製造方法を提供する。   In order to achieve the above object, the present invention provides an extrusion process in which a raw material resin, which is a mixture of fine particles and resin, is melted and extruded into a sheet form from a die, and the extruded resin sheet is molded with a mold roller and a nip roller. A resin sheet containing a fine particle inside the sheet, and a molding cooling process in which the resin sheet is cooled and solidified while being molded into a predetermined shape by niping and a molded resin sheet is manufactured. In the method for producing a particle-containing resin sheet, smoothing is performed by smoothing the resin sheet surface by sandwiching both surfaces of the resin sheet peeled off from the mold roller between the molding cooling step and the slow cooling step with a pair of mirror rollers. There is provided a method for producing a particle-containing resin sheet, characterized in that a forming step is provided.

本発明の請求項１によれば、押出成形法における成形冷却工程と徐冷工程の間の樹脂シートは、表面近傍が塑性状態で樹脂シート内部が弾性状態であり、このようなシート状態のときに一対の鏡面ローラで樹脂シートを挟み込むようにしたので、内部に微細粒子が含有される粒子含有樹脂シートであっても、表面の平滑性に優れた樹脂シートを製造できる。即ち、内部に微細粒子を含有することにより、仮に成形冷却工程で「うねり」形状の凹凸が発生したとしても、その後の平滑処理工程で凹凸を効果的に矯正することができる。   According to claim 1 of the present invention, the resin sheet between the molding cooling step and the slow cooling step in the extrusion molding method has a plastic state near the surface and an elastic state inside the resin sheet. Since the resin sheet is sandwiched between the pair of mirror rollers, a resin sheet excellent in surface smoothness can be produced even with a particle-containing resin sheet containing fine particles therein. That is, by containing fine particles inside, even if “undulation” -shaped irregularities occur in the molding and cooling step, the irregularities can be effectively corrected in the subsequent smoothing process.

請求項２は請求項１において、前記平滑化工程では、前記鏡面ローラ面の中心平均粗さＲａが０．２μｍ以下、前記平滑化処理する前の樹脂シートの表面温度が該樹脂のガラス転移温度Ｔｇ−２０℃以上Ｔｇ＋４０℃以下、前記平滑化処理されている間の樹脂シートの表面温度がＴｇ−２０℃以上Ｔｇ以下、の３つの条件を満足することを特徴とする。   A second aspect of the present invention is the first aspect, wherein in the smoothing step, the center average roughness Ra of the mirror surface is 0.2 μm or less, and the surface temperature of the resin sheet before the smoothing treatment is the glass transition temperature of the resin. The resin sheet is characterized by satisfying the following three conditions: Tg-20 ° C. or more and Tg + 40 ° C. or less, and the surface temperature of the resin sheet during the smoothing treatment is Tg−20 ° C. or more and Tg or less.

請求項２は、鏡面ローラの好ましいローラ面粗さ、及び平滑処理前と平滑処理の間（平滑処理中）の好ましい樹脂シート表面温度を規定したものであり、このような条件で平滑化処理することが樹脂表面の凹凸矯正に一層効果がある。   The second aspect of the invention prescribes a preferable roller surface roughness of the mirror surface roller and a preferable resin sheet surface temperature between the smoothing process and before the smoothing process (smoothing process), and the smoothing process is performed under such conditions. This is more effective in correcting unevenness on the resin surface.

請求項３は請求項１又は２において、前記平滑化工程では、前記平滑処理前の樹脂シートの表面温度がＴｇ以上Ｔｇ＋４０以下になるように、前記平滑化処理を行う前の該樹脂シートを加熱することを特徴とする。   A third aspect of the present invention is the method according to the first or second aspect, wherein in the smoothing step, the resin sheet before the smoothing treatment is heated so that the surface temperature of the resin sheet before the smoothing treatment is Tg or more and Tg + 40 or less. It is characterized by doing.

請求項３は、平滑化処理を行う前に樹脂シートを加熱することで、平滑化処理する前の一層好ましい範囲であるＴｇ以上Ｔｇ＋４０以下にするようにしたものである。   According to a third aspect of the present invention, the resin sheet is heated before the smoothing treatment, so that it is Tg or more and Tg + 40 or less, which is a more preferable range before the smoothing treatment.

請求項４は請求項１〜３の何れか１において、前記微細粒子は光を拡散する機能を有する拡散粒子であることを特徴とする。   A fourth aspect of the present invention is characterized in that in any one of the first to third aspects, the fine particles are diffusion particles having a function of diffusing light.

微細粒子が光を拡散する機能を有する拡散粒子である場合に、本発明を適用することが特に有効だからである。   This is because it is particularly effective to apply the present invention when the fine particles are diffusing particles having a function of diffusing light.

請求項５は請求項１〜４の何れか１において、前記微細粒子は１５μｍ以下であると共に前記粒子含有樹脂シート内に０．００５〜０．５質量％の濃度で含有されることを特徴とする。   A fifth aspect according to any one of the first to fourth aspects is characterized in that the fine particles are 15 μm or less and are contained in the particle-containing resin sheet at a concentration of 0.005 to 0.5 mass%. To do.

請求項５は、製造される粒子含有樹脂シート内に含有される微細粒子の粒子径と、その含有濃度の好ましい数値を規定したものである。   Claim 5 defines the preferable numerical values of the particle diameter of the fine particles contained in the produced particle-containing resin sheet and the concentration of the fine particles.

請求項６は請求項１〜５の何れか１において、前記成形冷却工程では、型ローラとニップローラとにより偏肉形状の樹脂シートを成形することを特徴とする。   A sixth aspect of the present invention is characterized in that, in any one of the first to fifth aspects, in the molding cooling step, a resin sheet having an uneven thickness is molded by a mold roller and a nip roller.

樹脂シートが楔形状や蒲鉾形状のように偏肉樹脂シートの場合において、樹脂シート面に発生した「うねり」形状の凹凸を矯正することが難しく、本発明がより有効だからである。   This is because in the case where the resin sheet is an uneven thickness resin sheet such as a wedge shape or a ridge shape, it is difficult to correct the “undulation” shape unevenness generated on the resin sheet surface, and the present invention is more effective.

請求項７は請求項６において、前記偏肉形状の樹脂シートの場合には、前記平滑化工程で使用する一対の鏡面ローラのうちの一方が、前記偏肉形状と同形な形状の偏肉形状ローラであることを特徴とする。   In a sixth aspect of the present invention, in the sixth aspect, in the case of the uneven thickness resin sheet, one of the pair of mirror rollers used in the smoothing step is the same shape as the uneven thickness. It is a roller.

請求項７によれば、一対の鏡面ローラのうちの一方が、偏肉形状と同形な形状の偏肉形状ローラであるので、一対の鏡面ローラで偏肉樹脂シートを挟み込んで平滑化処理しても、偏肉形状が破損することがない。   According to the seventh aspect, since one of the pair of mirror surface rollers is an uneven shape roller having the same shape as the uneven thickness shape, the uneven thickness resin sheet is sandwiched between the pair of mirror surface rollers and smoothed. However, the uneven thickness shape is not damaged.

請求項８は請求項１〜７の何れか１において、前記粒子含有樹脂シートは液晶表示装置のバックライトに使用される導光板であることを特徴とする。   In an eighth aspect of the present invention, in any one of the first to seventh aspects, the particle-containing resin sheet is a light guide plate used for a backlight of a liquid crystal display device.

本発明を導光板の製造に適用すれば、表面平滑性が良好で光学特性に優れた導光板を製造できるからである。   This is because, when the present invention is applied to the manufacture of a light guide plate, a light guide plate having good surface smoothness and excellent optical characteristics can be manufactured.

本発明の請求項９は前記目的を達成するために、微細粒子と樹脂との混合物である原料樹脂を溶融してダイからシート状に押し出す押出手段と、押し出した樹脂シートを型ローラとニップローラとでニップして所定形状に成形しながら冷却して固化する成形冷却手段と、成形した樹脂シートを徐冷する徐冷手段と、を備え、シート内部に微細粒子を含有させた樹脂シートを製造する粒子含有樹脂シートの製造装置において、前記成形冷却手段と前記徐冷手段との間に、前記型ローラから剥離された樹脂シートを加熱するシート加熱手段と、加熱した樹脂シートを挟み込む一対の鏡面ローラと、を設けたことを特徴とする粒子含有樹脂シートの製造装置を提供する。   According to a ninth aspect of the present invention, in order to achieve the above object, an extrusion means for melting a raw material resin, which is a mixture of fine particles and a resin, and extruding the extruded resin sheet into a sheet shape, a molded roller and a nip roller A resin sheet containing fine particles inside the sheet is manufactured, comprising: a molding cooling means that cools and solidifies while being molded into a predetermined shape by niping and a slow cooling means that gradually cools the molded resin sheet. In the apparatus for producing a particle-containing resin sheet, a sheet heating unit that heats the resin sheet peeled from the mold roller and a pair of mirror rollers that sandwich the heated resin sheet between the molding cooling unit and the slow cooling unit And an apparatus for producing a particle-containing resin sheet.

請求項９は、本発明を装置として構成したものであり、成形冷却手段と前記徐冷手段との間に、型ローラから剥離された樹脂シートを加熱するシート加熱手段と、加熱した樹脂シートを挟み込む一対の鏡面ローラと、を設けたので、内部に微細粒子を含有させた樹脂シートを押出成形法で製造する場合であっても、樹脂シート面が極めて平滑な樹脂シートを製造することができる。   According to a ninth aspect of the present invention, the present invention is configured as an apparatus, and a sheet heating unit that heats a resin sheet peeled from a mold roller and a heated resin sheet between a molding cooling unit and the slow cooling unit. Since a pair of mirror-surface rollers to be sandwiched is provided, a resin sheet having a very smooth resin sheet surface can be produced even when a resin sheet containing fine particles therein is produced by extrusion molding. .

請求項１０は請求項９において、前記加熱手段で加熱された樹脂シートの平滑処理前の表面温度を測定する第１の温度計と、前記樹脂シートの平滑処理後の表面温度を測定する第２の温度計と、前記一対の鏡面ローラのローラ面を加熱するローラ加熱手段と、前記鏡面ローラのローラ面温度を測定する第３の温度計と、前記第１〜第３の温度計の測定結果に基づいて、前記シート加熱手段及び前記ローラ加熱手段を制御する制御手段と、を備えたことを特徴とする。   A tenth aspect of the present invention provides the first thermometer for measuring the surface temperature of the resin sheet heated by the heating unit before the smoothing process, and the second thermometer for measuring the surface temperature of the resin sheet after the smoothing process. Thermometer, roller heating means for heating the roller surfaces of the pair of mirror rollers, a third thermometer for measuring the roller surface temperature of the mirror rollers, and the measurement results of the first to third thermometers And a control means for controlling the sheet heating means and the roller heating means.

請求項１０では、第１及び第２の温度計で、樹脂シート表面の平滑処理前と平滑処理後の温度を測定すると共に、第３の温度計で鏡面ローラのローラ面温度を測定する。そして、こられの温度計の測定値に基づいて制御手段により表面温度とローラ面温度を制御できる構成としたので、平滑処理する上で最適な温度条件を設定することができる。例えば、制御手段は、平滑化処理する前の樹脂シートの表面温度が該樹脂のガラス転移温度Ｔｇ−２０℃以上Ｔｇ＋４０℃以下、平滑化処理されている間の樹脂シートの表面温度がＴｇ−２０℃以上Ｔｇ以下になるように制御する。   In the tenth aspect, the first and second thermometers measure the temperature before and after the smoothing of the resin sheet surface, and the third thermometer measures the roller surface temperature of the mirror roller. And since it was set as the structure which can control surface temperature and roller surface temperature by a control means based on the measured value of these thermometers, optimal temperature conditions can be set in smoothing. For example, the control means is such that the surface temperature of the resin sheet before smoothing is not less than the glass transition temperature Tg-20 ° C. of the resin and not more than Tg + 40 ° C., and the surface temperature of the resin sheet during the smoothing is Tg-20. It controls so that it may become more than ℃ and Tg or less.

本発明の粒子含有樹脂シートの製造方法及び装置によれば、内部に微細粒子を含有させた樹脂シートを押出成形法で製造する場合であっても、樹脂シート面が極めて平滑な樹脂シートを製造することができる。   According to the method and apparatus for producing a particle-containing resin sheet of the present invention, even when a resin sheet containing fine particles therein is produced by an extrusion molding method, a resin sheet having an extremely smooth resin sheet surface is produced. can do.

以下添付図面に従って、本発明の粒子含有樹脂シートの製造方法の製造方法及び装置の好ましい実施の形態を詳説する。尚、本実施の形態では、製造する粒子含有樹脂シートとして、蒲鉾形状の偏肉樹脂シートに拡散粒子を含有させた一例で説明する。   The preferred embodiments of the production method and apparatus of the production method of the particle-containing resin sheet of the present invention are described in detail below with reference to the accompanying drawings. In the present embodiment, an example in which diffusion particles are contained in a ridge-shaped uneven thickness resin sheet as the particle-containing resin sheet to be manufactured will be described.

図１は、本発明の粒子含有樹脂シートを製造する全体工程図の一例であり、図２は各工程を実施するための各種機器を備えた粒子含有樹脂シートの製造装置の概念図である。   FIG. 1 is an example of an overall process diagram for producing the particle-containing resin sheet of the present invention, and FIG. 2 is a conceptual diagram of a particle-containing resin sheet production apparatus provided with various devices for carrying out each process.

図１に示すように、本発明の粒子含有樹脂シートの製造方法は、主として、原料の計量や混合を行う原料工程１０と、溶融した樹脂を連続してシート状（帯状）に押し出す押出工程１２と、押し出した樹脂シートＡを偏肉成形しながら冷却して固化する成形冷却工程１４と、冷却固化された樹脂シートＡの表裏面を平滑化する平滑化工程１５と、平滑化した樹脂シートＡを徐冷する徐冷工程１６と、徐冷した樹脂シートＡの反りに関して所定基準に対する合否を測定する反り測定工程１８と、反りが所定基準を超える場合には成形冷却工程１４及び徐冷工程１６にフィードバックして、樹脂シート幅方向における冷却速度及び徐冷速度が均一化するように制御する制御工程２０と、樹脂シートＡの表裏面に表面保護用のフィルムをラミネートするラミネート工程２２と、樹脂シートＡを所定サイズ（長さ・幅）に裁切断する裁断・切断工程２４と、裁切断された樹脂シートＡを積載する積載工程２６とで構成される。   As shown in FIG. 1, the particle-containing resin sheet production method of the present invention mainly includes a raw material process 10 for measuring and mixing raw materials, and an extrusion process 12 for continuously extruding molten resin into a sheet shape (band shape). A molding cooling step 14 for cooling and solidifying the extruded resin sheet A while performing uneven thickness molding, a smoothing step 15 for smoothing the front and back surfaces of the cooled and solidified resin sheet A, and a smoothed resin sheet A A slow cooling step 16 for gradually cooling, a warp measuring step 18 for measuring pass / fail of the slowly cooled resin sheet A with respect to a predetermined criterion, and a molding cooling step 14 and a slow cooling step 16 when the warp exceeds a predetermined criterion. And a control step 20 for controlling the cooling rate and slow cooling rate in the resin sheet width direction to be uniform, and laminating a film for surface protection on the front and back surfaces of the resin sheet A Constituted by the laminating step 22, the cut and cutting step 24 of cutting Court the resin sheet A to a predetermined size (length and width), and the load process 26 for loading the cut resin sheet A Court that.

図２に示すように、原料工程１０では、原料サイロ２８（又は原料タンク）及び拡散粒子サイロ３０（又は拡散粒子タンク）から自動計量機３２に送られた原料樹脂及び拡散粒子が自動計量され、混合器３４で原料樹脂と拡散粒子が所定比率になるように混合される。   As shown in FIG. 2, in the raw material process 10, the raw material resin and the diffusion particles sent from the raw material silo 28 (or raw material tank) and the diffusion particle silo 30 (or diffusion particle tank) to the automatic weighing machine 32 are automatically measured, In the mixer 34, the raw material resin and the diffusing particles are mixed at a predetermined ratio.

本発明に使用される原料樹脂としては熱可塑性樹脂を用いることができ、例えばポリメチルメタクリレート樹脂（ＰＭＭＡ）、ポリカーボネート樹脂（ＰＣ）、ポリスチレン樹脂（ＰＳ）、ＭＳ樹脂、ＡＳ樹脂、ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）、ポリエチレン樹脂（ＰＥ）、ポリエチレンテレフタレート樹脂（ＰＥＴ）、ポリ塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ）、熱可塑性エラストマー、又はこれらの共重合体、シクロオレフィンポリマーなどが挙げられる。   As the raw material resin used in the present invention, a thermoplastic resin can be used. For example, polymethyl methacrylate resin (PMMA), polycarbonate resin (PC), polystyrene resin (PS), MS resin, AS resin, polypropylene resin (PP ), Polyethylene resin (PE), polyethylene terephthalate resin (PET), polyvinyl chloride resin (PVC), thermoplastic elastomer, or a copolymer thereof, cycloolefin polymer, and the like.

本発明で使用される拡散粒子としては、粒子径が１５μｍ以下であることが好ましく、３μｍ以上１２μｍ以下であることがより好ましい。拡散粒子の種類としては、金属粒子、無機粒子、有機粒子、半導体粒子、高分子粒子等を使用でき、より具体的には、二酸化珪素（ＳｉＯ２）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、酸化チタン（ＩＶ）（ＴｉＯ２）、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、酸化亜鉛（ＺｎＯ）、炭素（Ｃ）、シリコン（Ｓｉ）、マグネシウム（Ｍｇ）、カルシウム（Ｃａ）、銀（Ａｇ）、白金（Ｐｔ）、チタン（Ｔｉ）、ニッケル（Ｎｉ）、ルテニウム（Ｒｕ）、ロジウム（Ｒｈ）、ガリウム砒素（ＧａＡｓ）、アルミニウムガリウム砒素（ＡｌＧａＡｓ）、ジルコニア（ＺｒＯ２）、炭化珪素（ＳｉＣ）、窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）、ゼオライト、ナノダイヤモンド、ナノクリスタル、スクメタイト、マイカ、デンドリマー、スターポリマー、ハイパーブランチドポリマー、マイクロポーラスメチルホスホン酸アルミニウム、などを挙げることができる。 The diffusing particles used in the present invention preferably have a particle diameter of 15 μm or less, more preferably 3 μm or more and 12 μm or less. As the kind of the diffusion particles, metal particles, inorganic particles, organic particles, semiconductor particles, polymer particles, and the like can be used. More specifically, silicon dioxide (SiO 2 ), aluminum oxide (Al 2 O 3 ), oxidation Titanium (IV) (TiO 2 ), yttrium oxide (Y 2 O 3 ), magnesium oxide (MgO), zinc oxide (ZnO), carbon (C), silicon (Si), magnesium (Mg), calcium (Ca), Silver (Ag), platinum (Pt), titanium (Ti), nickel (Ni), ruthenium (Ru), rhodium (Rh), gallium arsenide (GaAs), aluminum gallium arsenide (AlGaAs), zirconia (ZrO 2 ), carbonized silicon (SiC), silicon nitride (Si 3 N 4), zeolite, nano-diamond, nanocrystal, Sukumetaito, mica, Dendori Chromatography, may be mentioned a star polymer, hyperbranched polymers, microporous methyl phosphonic acid aluminum, and the like.

また、製造される粒子含有樹脂シートに含有される拡散粒子の濃度としては、０．００５〜０．５質量％の範囲であることが好ましく、０．０３〜０．０８質量％の範囲であることがより好ましい。   Moreover, as a density | concentration of the spreading | diffusion particle contained in the particle | grain containing resin sheet manufactured, it is preferable that it is the range of 0.005-0.5 mass%, and is the range of 0.03-0.08 mass%. It is more preferable.

原料樹脂に拡散粒子を添加する場合には、原料樹脂に拡散粒子を所定濃度よりも高濃度に添加したマスターペレットを造粒機（図１２参照）で製造しておき、拡散粒子が添加されていないベースペレットを混合器３４で所定比率混合するマスターバッチ方式を好適に採用できる。拡散粒子以外の添加物を添加する場合も同様である。   When adding diffusion particles to the raw material resin, a master pellet in which the diffusion particles are added to the raw material resin at a concentration higher than a predetermined concentration is manufactured by a granulator (see FIG. 12), and the diffusion particles are added. A master batch system in which a predetermined ratio of base pellets are mixed in the mixer 34 can be suitably employed. The same applies when additives other than the diffusion particles are added.

原料工程１０で適切に計量・混合された原料樹脂は押出工程１２に送られる。   The raw material resin appropriately weighed and mixed in the raw material process 10 is sent to the extrusion process 12.

押出工程１２では、混合器３４で混合された原料樹脂がホッパー３６を介して押出機３８に投入され、この押出機３８により混練りされながら溶融される。押出機３８は単軸式押出機及び多軸式押出機の何れでもよく、押出機３８の内部を真空にするベント機能を含むものが好ましい。押出機３８で溶融された原料樹脂は、スクリュウーポンプ又はギアポンプ等の定量ポンプ４０により供給管４２を介してダイ４４（例えばＴダイ）に送られる。そして、ダイ４４からシート状に押し出された樹脂シートＡは次に成形冷却工程１４に送られる。   In the extrusion process 12, the raw material resin mixed in the mixer 34 is charged into the extruder 38 through the hopper 36 and melted while being kneaded by the extruder 38. The extruder 38 may be either a single-screw extruder or a multi-screw extruder, and preferably includes a vent function that evacuates the inside of the extruder 38. The raw material resin melted by the extruder 38 is sent to a die 44 (for example, a T die) through a supply pipe 42 by a metering pump 40 such as a screw pump or a gear pump. The resin sheet A extruded from the die 44 into a sheet is then sent to the molding cooling step 14.

成形冷却工程１４では、ダイ４４から押し出された樹脂シートＡを、型ローラ４６とニップローラ４８とでニップして偏肉成形しながら冷却して固化し、固化した樹脂シートＡを剥離ローラ５０で剥離する。これらのローラ４６、４８、５０を成形冷却ローラと称することにする。   In the molding cooling step 14, the resin sheet A extruded from the die 44 is nipped between the mold roller 46 and the nip roller 48, cooled and solidified while being formed by uneven thickness molding, and the solidified resin sheet A is peeled off by the peeling roller 50. To do. These rollers 46, 48 and 50 will be referred to as forming cooling rollers.

図３（Ａ）及び図４の拡大図に示すように、型ローラ４６は中央部が細く両端部が太いコンケーブ形状に形成され、ニップローラ４８は平坦状に形成される。即ち、型ローラ４６のローラ面には、偏肉樹脂シートを成形するための反転形状が形成される。これにより、ダイ４４から押し出されて高温な樹脂シートＡが型ローラ４６とニップローラ４８とで所定ニップ圧で狭圧（ニップ）されることにより、蒲鉾形状に成形される。   As shown in the enlarged views of FIG. 3A and FIG. 4, the mold roller 46 is formed in a concave shape with a narrow central portion and thick at both ends, and the nip roller 48 is formed in a flat shape. That is, a reverse shape for forming the uneven thickness resin sheet is formed on the roller surface of the mold roller 46. As a result, the high-temperature resin sheet A pushed out from the die 44 is narrowed (nip) at a predetermined nip pressure by the mold roller 46 and the nip roller 48 to be formed into a bowl shape.

型ローラ４６の材質としては、各種鉄鋼部材、ステンレス鋼、銅、亜鉛、真鍮、これらの金属材料を芯金として、表面にゴムライニングしたもの、これらの金属材料にＨＣｒメッキ、Ｃｕメッキ、Ｎｉメッキ等のメッキを施したもの、セラミックス、及び各種の複合材料が採用できる。型ローラ表面の逆蒲鉾形状の形成は、ローラ表面の材質にもよるが、一般的にはＮＣ旋盤による切削加工と仕上げバフ加工との組み合わせが好ましく採用できる。また、他の公知の加工方法（研削加工、超音波加工、放電加工、等）も採用できる。型ローラ表面の表面粗さは、中心線平均粗さＲａで０．５μｍ以下とするのが好ましく、０．２μｍ以下とするのがより好ましい。型ローラ４６は、図示しない駆動手段により、所定の周速度で図４の矢印方向に回転駆動される。   As the material of the mold roller 46, various steel members, stainless steel, copper, zinc, brass, these metal materials having a metal core and a rubber lining on the surface, these metal materials are HCr plated, Cu plated, Ni plated For example, ceramics and various composite materials can be used. The formation of an inverted saddle shape on the surface of the mold roller depends on the material of the roller surface, but generally a combination of cutting with an NC lathe and finishing buffing can be preferably employed. In addition, other known processing methods (grinding processing, ultrasonic processing, electric discharge processing, etc.) can also be employed. The surface roughness of the mold roller surface is preferably 0.5 μm or less, and more preferably 0.2 μm or less, in terms of the center line average roughness Ra. The mold roller 46 is rotationally driven in a direction indicated by an arrow in FIG. 4 at a predetermined peripheral speed by driving means (not shown).

また、型ローラ４６には、図５に示すように、偏肉形状に略一致するように樹脂シート幅方向に冷却温度分布を付与するための手段が設けられる。図６（Ａ）に示すように、このような冷却制御手段５２としてはローラの一端側から他端側に形成された同径な流路５３に温度調節した冷却液体を循環させる構成が好ましく採用できる。この冷却液体の供給と排出は、ローラの端部にロータリージョイントを設ける構成により実現できる。これにより、型ローラ４６の両端部はローラ厚みが大きく、型ローラ４６の冷熱が樹脂シートＡの肉薄な両端部に伝達されにくい。逆に、型ローラ４６の中央部はローラ厚みが小さく、型ローラ４６の冷熱が樹脂シートＡの肉厚な中央部に伝達され易い。これにより、樹脂シート幅方向における冷却速度を均一化できる。尚、型ローラ４６に形成するローラ厚み分布は、例えば断熱材５５で形成することができる。断熱材５５の熱伝導率としては、室温で１Ｗ／ｍＫ以下が好ましく、例えばポリイミド樹脂やガラス等を好適に使用できる。   Further, as shown in FIG. 5, the mold roller 46 is provided with means for imparting a cooling temperature distribution in the resin sheet width direction so as to substantially match the uneven thickness shape. As shown in FIG. 6A, such a cooling control means 52 preferably employs a configuration in which the temperature-controlled cooling liquid is circulated through the same diameter flow path 53 formed from one end side to the other end side of the roller. it can. The supply and discharge of the cooling liquid can be realized by a configuration in which a rotary joint is provided at the end of the roller. Thereby, both end portions of the mold roller 46 have a large roller thickness, and the cold heat of the mold roller 46 is not easily transmitted to the thin end portions of the resin sheet A. On the contrary, the central portion of the mold roller 46 has a small roller thickness, and the cold heat of the mold roller 46 is easily transmitted to the thick central portion of the resin sheet A. Thereby, the cooling rate in the resin sheet width direction can be made uniform. The roller thickness distribution formed on the mold roller 46 can be formed by the heat insulating material 55, for example. The thermal conductivity of the heat insulating material 55 is preferably 1 W / mK or less at room temperature, and for example, a polyimide resin or glass can be suitably used.

図３及び図４に示すように、ニップローラ４８は、型ローラ４６に対向配置され、型ローラ４６とで樹脂シートＡを挟圧するためのローラである。ニップローラ４８の材質としては、各種鉄鋼部材、ステンレス鋼、銅、亜鉛、真鍮、これらの金属材料を芯金として、表面にゴムライニングしたもの、これらの金属材料にＨＣｒメッキ、Ｃｕメッキ、Ｎｉメッキ等のメッキを施したもの、セラミックス、及び各種の複合材料が採用できる。   As shown in FIGS. 3 and 4, the nip roller 48 is a roller that is disposed so as to face the mold roller 46 and clamps the resin sheet A with the mold roller 46. The material of the nip roller 48 includes various steel members, stainless steel, copper, zinc, brass, those metal materials made of a metal core, and a rubber lining on the surface, and these metal materials are HCr plated, Cu plated, Ni plated, etc. These materials, ceramics, and various composite materials can be used.

特に、型ローラ４６とニップローラ４８との関係は、図３（Ｂ）に示すように、型ローラ４６の両端部に先細形状なテーパー４６Ａを形成して、ニップローラ４８とで樹脂シートＡを狭圧したときに、樹脂シートＡのテーパー対応部分がカットされるようにすることが好ましい。これは、ダイ４４から押し出された樹脂シートＡの両端部（耳部）が所望の厚みよりも厚膜になる傾向にあり、その厚膜部がその後の工程において反りの形成を促進してしまうためである。この場合、型ローラ４６とテーパー頂部４６Ｂがニップローラ４８に当接して磨耗し易くなるので、当接部をタングステンカーバイト等の超硬材料で超硬処理を施すか、あるいは焼き入れすることが好ましい。型ローラ４６及び剥離ローラ５０についても同様に、当接部をタングステンカーバイト等の超硬材料で超硬処理を施すか、あるいは焼き入れすることが好ましい。   In particular, as shown in FIG. 3B, the relationship between the mold roller 46 and the nip roller 48 is such that a tapered taper 46A is formed at both ends of the mold roller 46, and the resin sheet A is narrowly pressed with the nip roller 48. When it does, it is preferable that the taper corresponding | compatible part of the resin sheet A is cut. This is because both end portions (ear portions) of the resin sheet A extruded from the die 44 tend to be thicker than desired, and the thick film portion promotes the formation of warpage in the subsequent steps. Because. In this case, since the mold roller 46 and the taper top portion 46B come into contact with the nip roller 48 and are easily worn, it is preferable that the contact portion is subjected to a carbide treatment with a carbide material such as tungsten carbide or quenched. . Similarly, for the mold roller 46 and the peeling roller 50, it is preferable that the abutting portion is subjected to cemented carbide treatment with a cemented carbide material such as tungsten carbide or quenched.

ニップローラ４８の表面は鏡面状に加工されていることが好ましく、中心線平均粗さＲａで０．５μｍ以下とするのが好ましく、０．２μｍ以下とするのがより好ましい。このような平滑な表面とすることにより、成形後の樹脂シートＡの裏面を良好な状態にできる。また、ニップローラ４８は、図示しない駆動手段により、所定の周速度で図４の矢印方向に回転駆動される。尚、ニップローラ４８に駆動手段を設けない構成も可能であるが、樹脂シートＡの裏面を良好な状態にできる点より、駆動手段を設けることが好ましい。   The surface of the nip roller 48 is preferably processed into a mirror surface, and the center line average roughness Ra is preferably 0.5 μm or less, more preferably 0.2 μm or less. By setting it as such a smooth surface, the back surface of the resin sheet A after shaping | molding can be made into a favorable state. Further, the nip roller 48 is rotationally driven in the direction of the arrow in FIG. 4 by a driving means (not shown) at a predetermined peripheral speed. In addition, although the structure which does not provide a drive means in the nip roller 48 is also possible, it is preferable to provide a drive means from the point which can make the back surface of the resin sheet A a favorable state.

ニップローラ４８には、図示しない加圧手段が設けられており、型ローラ４６との間の樹脂シートＡを所定の圧力で挟圧できるようになっている。この加圧手段は、いずれも、ニップローラ４８と型ローラ４６との接触点における法線方向に圧力を印加する構成のもので、モータ駆動手段、エアシリンダ、油圧シリンダ等の公知の各種手段が採用できる。   The nip roller 48 is provided with a pressing means (not shown) so that the resin sheet A between the nip roller 46 and the mold roller 46 can be pressed with a predetermined pressure. Each of the pressurizing means is configured to apply pressure in the normal direction at the contact point between the nip roller 48 and the mold roller 46, and various known means such as a motor driving means, an air cylinder, and a hydraulic cylinder are employed. it can.

ニップローラ４８には、挟圧力の反力による撓みが生じにくくなるような構成を採用することもできる。このような構成としては、ニップローラ４８の背面側（型ローラ４６の反対側）に図示しないバックアップローラを設ける構成、クラウン形状（中高形状とする）を採用する構成、ローラの軸方向中央部の剛性が大きくなるような強度分布を付けたローラの構成、及びこれらを組み合わせた構成等が採用できる。   The nip roller 48 may be configured to be less likely to bend due to the reaction force of the clamping pressure. As such a configuration, a configuration in which a backup roller (not shown) is provided on the back side of the nip roller 48 (opposite side of the mold roller 46), a configuration in which a crown shape (middle and high shape) is adopted, and rigidity of the central portion in the axial direction of the roller It is possible to adopt a configuration of a roller having a strength distribution that increases the size of the roller, a configuration combining these, and the like.

また、ニップローラ４８にも型ローラ４６と同様に、偏肉形状に略一致するように樹脂シート幅方向に冷却温度分布（図５参照）を付与する冷却制御手段５２が設けられていることが好ましい。ニップローラ４８に設ける冷却制御手段５２としては、例えば図６（Ｂ）〜（Ｅ）のものを好適に採用できる。図６（Ｂ）はニップローラ４８の内部に形成されたクラウン形状の流路５３に冷却液体を流す場合である。これにより、ニップローラ４８の両端部はローラ厚みが大きく、ニップローラ４８の冷熱が樹脂シートＡの肉薄な両端部に伝達されにくい。逆に、ニップローラ４８の中央部はローラ厚みが小さく、ニップローラ４８の冷熱が樹脂シートＡの肉厚な中央部に伝達され易い。これにより、樹脂シート幅方向に温度分布が形成されるので、樹脂シート幅方向の冷却速度を均一化できる。ローラ構造としては、スパイラルローラ、ドリルドローラ、ジャケットローラ等の各種のローラ構造を採用できる。   Further, similarly to the mold roller 46, the nip roller 48 is preferably provided with a cooling control means 52 for applying a cooling temperature distribution (see FIG. 5) in the resin sheet width direction so as to substantially match the uneven shape. . As the cooling control means 52 provided in the nip roller 48, for example, those shown in FIGS. 6B to 6E can be suitably employed. FIG. 6B shows a case where the cooling liquid is caused to flow through a crown-shaped channel 53 formed inside the nip roller 48. Thereby, both end portions of the nip roller 48 have a large roller thickness, and the cold heat of the nip roller 48 is not easily transmitted to the thin end portions of the resin sheet A. On the contrary, the central portion of the nip roller 48 has a small roller thickness, and the cold heat of the nip roller 48 is easily transmitted to the thick central portion of the resin sheet A. Thereby, since temperature distribution is formed in the resin sheet width direction, the cooling rate in the resin sheet width direction can be made uniform. As the roller structure, various roller structures such as a spiral roller, a drilled roller, and a jacket roller can be adopted.

図６（Ｃ）の冷却制御手段５２は、コンケーブ形状の流路５３に加熱液体を流す場合である。この場合にも樹脂シート幅方向に温度分布が形成されるので、樹脂シート幅方向の冷却速度を均一化できる。この場合の加熱流体は当然のことながら、樹脂シートＡの温度よりも低い温度である。   The cooling control means 52 in FIG. 6C is a case where the heating liquid is allowed to flow through the concave channel 53. Also in this case, since the temperature distribution is formed in the resin sheet width direction, the cooling rate in the resin sheet width direction can be made uniform. The heating fluid in this case is naturally a temperature lower than the temperature of the resin sheet A.

図６（Ｄ）の冷却制御手段５２は、図６（Ｃ）の加熱液体の代わりにシースヒータを埋め込んだ場合であり、図６（Ｅ）は、誘導加熱方式のインダクションヒータ（ＩＨヒータ）をローラ幅方向に複数設けて、ローラ幅方向における加熱温度を制御できるようにしたものである。この他にも、バンドヒータ、シリコンラバーヒータ、スチームヒータ等の各種の加熱方法を採用できる。   The cooling control means 52 in FIG. 6D is a case where a sheath heater is embedded in place of the heating liquid in FIG. 6C. FIG. 6E shows an induction heating type induction heater (IH heater) as a roller. A plurality of them are provided in the width direction so that the heating temperature in the roller width direction can be controlled. In addition, various heating methods such as a band heater, a silicon rubber heater, and a steam heater can be employed.

また、図３及び図４に示すように、剥離ローラ５０は、型ローラ４６に対向配置され、樹脂シートＡを巻き掛けることにより樹脂シートＡを型ローラ４６より剥離するためのローラで、型ローラ４６の１８０度下流側に配置される。剥離ローラ５０の表面は鏡面状に加工されていることが好ましい。このような表面とすることにより、成形後の樹脂シートＡの裏面を良好な状態にできる。そして、剥離ローラ表面の表面粗さは、中心線平均粗さＲａで０．５μｍ以下とするのが好ましく、０．２μｍ以下とするのがより好ましい。剥離ローラ５０の材質としては、各種鉄鋼部材、ステンレス鋼、銅、亜鉛、真鍮、これらの金属材料を芯金として、表面にゴムライニングしたもの、これらの金属材料にＨＣｒメッキ、Ｃｕメッキ、Ｎｉメッキ等のメッキを施したもの、セラミックス、及び各種の複合材料が採用できる。剥離ローラ５０は、図示しない駆動手段により、所定の周速度で図４の矢印方向に回転駆動される。尚、剥離ローラ５０に駆動手段を設けない構成も可能であるが、樹脂シートＡの裏面を良好な状態にできる点より、駆動手段を設けることが好ましい。   As shown in FIGS. 3 and 4, the peeling roller 50 is disposed opposite to the mold roller 46 and is a roller for peeling the resin sheet A from the mold roller 46 by winding the resin sheet A. It is arranged 180 degrees downstream of 46. The surface of the peeling roller 50 is preferably processed into a mirror surface. By setting it as such a surface, the back surface of the resin sheet A after shaping | molding can be made into a favorable state. The surface roughness of the surface of the peeling roller is preferably 0.5 μm or less, more preferably 0.2 μm or less in terms of the center line average roughness Ra. As the material of the peeling roller 50, various steel members, stainless steel, copper, zinc, brass, these metal materials having a metal core and a rubber lining on the surface, these metal materials are HCr plated, Cu plated, Ni plated For example, ceramics and various composite materials can be used. The peeling roller 50 is rotationally driven in a direction indicated by an arrow in FIG. 4 at a predetermined peripheral speed by a driving unit (not shown). In addition, although the structure which does not provide a drive means in the peeling roller 50 is also possible, it is preferable to provide a drive means from the point which can make the back surface of the resin sheet A a favorable state.

また、剥離ローラ５０にも型ローラ４６やニップローラ４８と同様に、偏肉形状に略一致するように樹脂シート幅方向に冷却温度分布（図５参照）を付与する冷却制御手段５２が設けられていることが好ましい。   Further, like the mold roller 46 and the nip roller 48, the peeling roller 50 is also provided with a cooling control means 52 for providing a cooling temperature distribution (see FIG. 5) in the resin sheet width direction so as to substantially match the uneven shape. Preferably it is.

型ローラ４６、ニップローラ４８、及び剥離ローラ５０には、ローラ表面の温度をローラ幅方向でモニターできるように、複数の表面温度測定手段（図示略）を設けることが好ましい。このような表面温度測定手段としては、赤外線温度計、放射式温度計等の公知の各種測定手段が採用できる。   The mold roller 46, the nip roller 48, and the peeling roller 50 are preferably provided with a plurality of surface temperature measuring means (not shown) so that the temperature of the roller surface can be monitored in the roller width direction. As such surface temperature measuring means, various known measuring means such as an infrared thermometer and a radiation thermometer can be employed.

このように構成された成形冷却工程１４によれば、偏肉形状の樹脂シート幅方向における冷却速度を均一化することができるので、成形冷却工程１４において樹脂シートＡに反りが発生するのを効果的に抑制できる。   According to the molding cooling step 14 configured in this way, the cooling rate in the width direction of the unevenly shaped resin sheet can be made uniform, so that it is effective that the resin sheet A is warped in the molding cooling step 14. Can be suppressed.

成形冷却工程１４を経た樹脂シートＡは次に平滑化工程１５に送られる。   The resin sheet A that has undergone the molding cooling step 14 is then sent to the smoothing step 15.

図７に示すように、平滑化工程１５では、剥離ローラ５０により型ローラ４６から剥離された樹脂シートＡがシート加熱手段１５Ａにより、表面温度がガラス転移温度Ｔｇ−２０℃以上Ｔｇ＋４０℃以下の範囲になるように加熱される。樹脂シートＡの表面温度については、第１の温度計１５Ｂにより測定され、制御手段（図１２及び図１３のＤＣＳ）に入力される。そして、加熱された樹脂シートＡを一対の鏡面ローラ１５Ｃ，１５Ｄで挟み込むことで、樹脂シートＡの表面を平滑化処理する。鏡面ローラ１５Ｃ，１５Ｄのローラ面の中心線平均粗さＲａは０．５μｍ以下であることが好ましく、０．１μｍ以下であることがより好ましい。鏡面ローラ１５Ｃ，１５Ｄとしては、金属ローラ、樹脂ローラ、ゴムローラ、金属薄膜ローラ等を使用できる。   As shown in FIG. 7, in the smoothing step 15, the surface temperature of the resin sheet A peeled from the mold roller 46 by the peeling roller 50 is in the range of the glass transition temperature Tg-20 ° C. or higher and Tg + 40 ° C. or lower by the sheet heating means 15A. To be heated. The surface temperature of the resin sheet A is measured by the first thermometer 15B and input to the control means (DCS in FIGS. 12 and 13). And the surface of the resin sheet A is smooth | blunted by pinching the heated resin sheet A with a pair of mirror surface rollers 15C and 15D. The center line average roughness Ra of the mirror surfaces of the mirror rollers 15C and 15D is preferably 0.5 μm or less, and more preferably 0.1 μm or less. As the mirror rollers 15C and 15D, a metal roller, a resin roller, a rubber roller, a metal thin film roller, or the like can be used.

また、一対の鏡面ローラ１５Ｃ，１５Ｄのうち、樹脂シートＡの凸側に配置した鏡面ローラ１５Ｄは成形冷却工程１４で使用する型ローラ４６と同形状のものを使用することが好ましい。これにより、一対の鏡面ローラ１５Ｃ，１５Ｄで偏肉形状の樹脂シートＡを挟み込む際に、樹脂シートＡの偏肉形状が破損することなく平滑処理することができる。挟み込む圧力としては１０ｋｇｆ／ｃｍ以上５０ｋｇｆ／ｃｍ以下の範囲が好ましい。   Of the pair of mirror rollers 15C and 15D, the mirror roller 15D disposed on the convex side of the resin sheet A preferably has the same shape as the mold roller 46 used in the molding and cooling step 14. Thereby, when sandwiching the uneven thickness resin sheet A by the pair of mirror rollers 15C and 15D, the uneven shape of the resin sheet A can be smoothed without being damaged. The sandwiching pressure is preferably in the range of 10 kgf / cm to 50 kgf / cm.

特に、樹脂シートＡの凸側に配置された鏡面ローラ１５Ｄは、図３（Ｂ）で説明した型ローラ４６と同様に、鏡面ローラ１５Ｄの両端部にテーパーを形成することが好ましい。そして、樹脂シートＡの耳部を除いた部分を挟み込むことで平滑化処理を行う。   In particular, the mirror roller 15D disposed on the convex side of the resin sheet A preferably forms a taper at both ends of the mirror roller 15D, as with the mold roller 46 described with reference to FIG. And the smoothing process is performed by inserting | pinching the part except the ear | edge part of the resin sheet A.

平滑化処理中の樹脂シートＡの表面温度はＴｇ−２０℃以上Ｔｇ以下の範囲に維持されることが好ましい。この温度に維持されているか否かは、鏡面ローラ１５Ｃ，１５Ｄの後段に設けた第２の温度計１５Ｅにより樹脂シートＡの表面温度を測定することによりモニターし、モニターしたデータが制御手段に入力される。また、一対の鏡面ローラ１５Ｃ，１５Ｄには、ローラ面を加熱するローラ加熱手段１５Ｆが設けられると共に、ローラ面温度を測定する第３の温度計１５Ｇが設けられる。第３の温度計１５Ｇで測定されたデータは前述の制御手段に入力される。そして、制御手段は、第１〜第３の温度計１５Ｂ、１３Ｅ、１５Ｇで測定された測定値に基づいて、平滑処理前及び平滑処理中の樹脂シート面温度が上記温度範囲を満足するように、シート加熱手段１５Ａ及びローラ加熱手段１５Ｆを制御する。   The surface temperature of the resin sheet A during the smoothing treatment is preferably maintained in the range of Tg-20 ° C. or higher and Tg or lower. Whether or not this temperature is maintained is monitored by measuring the surface temperature of the resin sheet A with a second thermometer 15E provided after the mirror rollers 15C and 15D, and the monitored data is input to the control means. Is done. The pair of mirror rollers 15C and 15D is provided with a roller heating means 15F for heating the roller surface and a third thermometer 15G for measuring the roller surface temperature. Data measured by the third thermometer 15G is input to the aforementioned control means. And a control means is based on the measured value measured with the 1st-3rd thermometer 15B, 13E, 15G so that the resin sheet surface temperature before smoothing processing and during smoothing processing may satisfy the said temperature range. The sheet heating unit 15A and the roller heating unit 15F are controlled.

これにより、内部に拡散粒子を含有させた樹脂シートＡを押出成形法で製造する場合であっても、樹脂シート面が極めて平滑な粒子含有樹脂シートを製造することができる。   Thereby, even if it is a case where the resin sheet A which made the inside contain the diffusion particle is manufactured by an extrusion molding method, the resin sheet surface with a very smooth resin sheet surface can be manufactured.

シート加熱手段１５Ａ及びローラ加熱手段１５Ｆとしては、複数のノズルより温度制御されたエア（温風）を樹脂シートＡに向けて噴出させる構成、ニクロム線ヒータ、赤外線ヒータ、誘電加熱手段等により、樹脂シートＡを加熱する構成等、公知の各種手段が採用できる。また、第１〜第３の温度計としては、赤外線温度計、放射式温度計等の公知の各種測定手段が採用できる。   As the sheet heating means 15A and the roller heating means 15F, a structure in which temperature-controlled air (warm air) is jetted toward the resin sheet A from a plurality of nozzles, a nichrome wire heater, an infrared heater, a dielectric heating means, etc. Various known means such as a configuration for heating the sheet A can be employed. As the first to third thermometers, various known measuring means such as an infrared thermometer and a radiation thermometer can be employed.

平滑化工程１５で平滑化処理された樹脂シートＡは、次に徐冷工程１６に送られる。   The resin sheet A smoothed in the smoothing step 15 is then sent to the slow cooling step 16.

徐冷工程（又はアニーリング工程）１６は、図２に示すように、剥離ローラ５０の下流における樹脂シートＡの急激な温度変化を防止するために設けられたものである。樹脂シートＡに急激な温度変化を生じた場合、例えば樹脂シートＡの表面近傍が塑性状態になっているのに、樹脂シートＡの内部が弾性状態であり、この部分の硬化による収縮で樹脂シートＡの表面形状が悪化する。また、樹脂シートＡの表裏面に温度差を生じ、樹脂シートＡに反りを生じ易い。特に、偏肉樹脂シートのように樹脂シート幅方向において肉厚分布がある場合に反りを生じ易い。   The slow cooling step (or annealing step) 16 is provided in order to prevent a rapid temperature change of the resin sheet A downstream of the peeling roller 50, as shown in FIG. When a sudden temperature change occurs in the resin sheet A, for example, the inside of the resin sheet A is in a plastic state while the vicinity of the surface of the resin sheet A is in a plastic state. The surface shape of A deteriorates. Further, a temperature difference is generated between the front and back surfaces of the resin sheet A, and the resin sheet A is likely to warp. In particular, warping is likely to occur when there is a thickness distribution in the resin sheet width direction, such as an uneven thickness resin sheet.

徐冷工程１６には、入口と出口を有するトンネル状の徐冷ゾーン５４（又はアニーリングゾーン）が設けられ、徐冷ゾーン５４の前半部では樹脂シートＡを加熱手段５５で加熱しながら徐々に自然冷却し、徐冷ゾーン５４の後半部では樹脂シートＡに冷風を当てて強制冷却を行う。   In the slow cooling step 16, a tunnel-like slow cooling zone 54 (or annealing zone) having an inlet and an outlet is provided. In the first half of the slow cooling zone 54, the resin sheet A is gradually heated while being heated by the heating means 55. In the second half of the slow cooling zone 54, forced cooling is performed by applying cold air to the resin sheet A.

徐冷ゾーン５４の前半部に設ける加熱手段５５としては、複数のノズルより温度制御されたエア（温風）を樹脂シートＡに向けて噴出させる構成、ニクロム線ヒータ、赤外線ヒータ、誘電加熱手段等により、樹脂シートＡを加熱する構成等、公知の各種手段が採用できる。   As the heating means 55 provided in the first half of the slow cooling zone 54, a structure in which air (hot air) whose temperature is controlled from a plurality of nozzles is jetted toward the resin sheet A, a nichrome wire heater, an infrared heater, a dielectric heating means, etc. Thus, various known means such as a structure for heating the resin sheet A can be employed.

徐冷ゾーン５４の前半部には、樹脂シートＡが徐冷搬送される際に樹脂シートＡの蒲鉾形状を保持するための形状保持手段５６が設けられる。形状保持手段５６としては、例えば図８〜図１０に示すものを好適に使用できる。   The first half of the slow cooling zone 54 is provided with shape holding means 56 for holding the bowl shape of the resin sheet A when the resin sheet A is slowly cooled and conveyed. As the shape holding means 56, for example, those shown in FIGS. 8 to 10 can be suitably used.

図８の形状保持手段５６は、蒲鉾形状の樹脂シートＡの凸側の面にコンケーブローラ５８を配置し、反対側の面にローラ面が平坦なローラ６０を配置し、樹脂シートＡを所定の圧力で挟み込むようにしたものである。   The shape holding means 56 in FIG. 8 has a concave roller 58 disposed on the convex surface of the bowl-shaped resin sheet A, and a roller 60 having a flat roller surface disposed on the opposite surface. It is designed to be sandwiched by pressure.

図９の形状保持手段５６は、蒲鉾形状の樹脂シートＡの凸側の面に、ローラ面が平坦で短尺な複数の短尺ローラ６２を樹脂シート幅方向に分割配置（図７は２本の短尺ローラ６２で構成）し、反対側の面にローラ面が平坦な一本の長尺な長尺ローラ６４を配置し、樹脂シートＡを所定の圧力で挟み込むようにしたものである。短尺ローラ６２の回転軸両端は軸受６６により回転自在に支持されると共に、軸受６６にエアシリンダ６８が設けられる。そして、エアシリンダ６８のピストンを伸長させるストロークにより挟み込む圧力を調整する。符号７０は長尺ローラ６４の軸受であり、長尺ローラ６４の軸受７０及短尺ローラ６２のエアシリンダ６８は、図示しない徐冷装置本体に支持される。   9 has a plurality of short rollers 62 with a flat and short roller surface on the convex surface of the bowl-shaped resin sheet A. The shape holding means 56 is divided in the resin sheet width direction (FIG. 7 shows two short lengths). A long long roller 64 having a flat roller surface is disposed on the opposite surface, and the resin sheet A is sandwiched with a predetermined pressure. Both ends of the rotating shaft of the short roller 62 are rotatably supported by a bearing 66, and an air cylinder 68 is provided on the bearing 66. And the pressure pinched | interposed by the stroke which expands the piston of the air cylinder 68 is adjusted. Reference numeral 70 denotes a bearing of the long roller 64, and the bearing 70 of the long roller 64 and the air cylinder 68 of the short roller 62 are supported by a slow cooling apparatus main body (not shown).

図１０の形状保持手段５６は、図９と基本的な構造は同様であり、樹脂シート幅方向に配置された短尺ローラ６２の長さを図８よりも更に短く（４本の短尺ローラ６２で構成）して、樹脂シートＡの蒲鉾形状に倣って精密に挟み込むことができるようにしたものである。尚、形状保持手段５６は、図８〜図１０の構造に限定するものではなく、要は徐冷搬送される樹脂シートＡの搬送を阻害することなく、樹脂シートＡを反りのない状態での蒲鉾形状に保持できるものであればどのようなものでもよい。例えば、短尺ローラ６２を更に短くした車輪を備えた押圧手段を樹脂シートＡの幅方向に密に配列することで形状保持手段を形成することも可能である。   The shape holding means 56 in FIG. 10 has the same basic structure as that in FIG. 9, and the length of the short rollers 62 arranged in the resin sheet width direction is shorter than that in FIG. 8 (with the four short rollers 62). The configuration is configured so that the resin sheet A can be pinched precisely following the shape of the ridge. In addition, the shape holding means 56 is not limited to the structure of FIGS. 8-10, and the point is that the resin sheet A is not warped without inhibiting the conveyance of the resin sheet A that is slowly cooled. Any material can be used as long as it can be held in a bowl shape. For example, the shape holding means can be formed by densely arranging pressing means provided with wheels in which the short rollers 62 are further shortened in the width direction of the resin sheet A.

形状保持手段５６を構成する上記ローラのうち、少なくとも樹脂シートＡの凸側の面に配置されるローラは弾性ローラであることが好ましい。弾性ローラの材質としては例えばシリコンゴム（ＳＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、クロロスルフォン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、アクリルニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、ウレタンゴム（Ｕ）、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＴ）、塩素化ポリエチレンゴム（ＣＰＥ）、フッ素ゴム（ＦＰＭ）、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ハイパロンゴム（ＣＭＳ）などが挙げられるが、これらに限定されるものではない。   Of the rollers constituting the shape holding means 56, at least the roller disposed on the convex surface of the resin sheet A is preferably an elastic roller. Examples of the material of the elastic roller include silicon rubber (SR), styrene butadiene rubber (SBR), chloroprene rubber (CR), chlorosulfonated polyethylene (CSM), acrylonitrile butadiene rubber (NBR), urethane rubber (U), and ethylene propylene. Examples include rubber (EPT), chlorinated polyethylene rubber (CPE), fluoro rubber (FPM), hydrogenated nitrile rubber (HNBR), butyl rubber (IIR), and hyperon rubber (CMS). Absent.

また、図８〜図１０の形状保持手段５６には、型ローラの偏肉形状に略一致するように樹脂シート幅方向に徐冷温度分布（図５の温度分布曲線参照）を付与するための徐冷制御手段５７が設けられていることが好ましい。図８の形状保持手段５６を構成するコンケーブローラ５８及びローラ６０には、図６で説明したと同様の構造の徐冷制御手段５７を採用できる。また、図９及び図１０の短尺ローラ６２を使用した場合には、樹脂シート幅方向に配列された複数の短尺ローラ６２によって、上記した徐冷温度分布を形成することが必要である。これにより、徐冷ゾーン５４の前半部を搬送される樹脂シートＡは、形状保持手段５６により反りのない状態での蒲鉾形状のまま徐冷されると共に、徐冷制御手段５７により樹脂シート幅方向での徐冷速度が均一化されるので、徐冷工程１６において反りが発生しないように徐冷できる。また、徐冷工程１６前段の成形冷却工程１４において樹脂シートＡに反りが発生したとしても、その反りを矯正しつつ内部応力を緩和することができる。この場合、徐冷ゾーン５４入口に設けた最初の形状保持手段５６と接触する樹脂シートＡの表面温度は該樹脂のガラス転移温度Ｔｇ−２０℃以上Ｔｇ＋１０℃以下とし、徐冷ゾーン５４の前半部出口、即ち形状保持手段５６による保持がされなくなる時点における樹脂シートＡの表面温度はＴｇ-２０℃以下であることが好ましく、Ｔｇ-５０℃以下であることが更に好ましい。   Further, the shape holding means 56 in FIGS. 8 to 10 is provided with a slow cooling temperature distribution (see the temperature distribution curve in FIG. 5) in the resin sheet width direction so as to substantially match the uneven shape of the mold roller. It is preferable that a slow cooling control means 57 is provided. For the concave roller 58 and the roller 60 constituting the shape holding means 56 of FIG. 8, the slow cooling control means 57 having the same structure as described in FIG. 6 can be adopted. When the short rollers 62 shown in FIGS. 9 and 10 are used, it is necessary to form the above-described slow cooling temperature distribution by the plurality of short rollers 62 arranged in the resin sheet width direction. As a result, the resin sheet A conveyed through the first half of the slow cooling zone 54 is gradually cooled by the shape holding means 56 in the form of a bowl without warping, and at the same time in the resin sheet width direction by the slow cooling control means 57. Since the slow cooling rate is made uniform in the slow cooling step 16, it can be gradually cooled so as not to warp. Further, even if the resin sheet A is warped in the molding cooling step 14 before the slow cooling step 16, the internal stress can be relaxed while correcting the warp. In this case, the surface temperature of the resin sheet A in contact with the first shape holding means 56 provided at the inlet of the slow cooling zone 54 is the glass transition temperature Tg-20 ° C. to Tg + 10 ° C. of the resin, and the first half of the slow cooling zone 54 The surface temperature of the resin sheet A at the exit, that is, when the shape holding means 56 is not held is preferably Tg−20 ° C. or less, more preferably Tg−50 ° C. or less.

徐冷ゾーン５４に配置される形状保持手段５６の間隔は、樹脂シートＡの搬送方向において、１０００ｍｍ以下であることが好ましく、５００ｍｍ以下であることが更に好ましい。また、形状保持手段５６で樹脂シートＡを挟み込む圧力は、線圧で５ｋｇｆ／ｃｍ以上２００ｋｇｆ／ｃｍ以下であることが好ましく、１０ｋｇｆ／ｃｍ以上５０ｋｇｆ／ｃｍ以下であることが更に好ましい。   The interval between the shape holding means 56 disposed in the slow cooling zone 54 is preferably 1000 mm or less, and more preferably 500 mm or less, in the transport direction of the resin sheet A. The pressure with which the resin sheet A is sandwiched by the shape holding means 56 is preferably 5 kgf / cm or more and 200 kgf / cm or less, more preferably 10 kgf / cm or more and 50 kgf / cm or less in terms of linear pressure.

また、徐冷ゾーン５４の後半部には、樹脂シートＡを挟んで上側と下側とに、冷風を噴出して樹脂シートＡを浮上搬送する複数のエアノズル装置７４が設けられる。エアノズル装置７４としては、ウェブ状の搬送物を浮上搬送する際に使用される公知のものを使用できる。これにより、樹脂シートＡはローラに接触しない非接触状態で常温程度まで冷却される。   In addition, a plurality of air nozzle devices 74 that blast and convey the resin sheet A by blowing cold air are provided on the upper and lower sides of the slow cooling zone 54 with the resin sheet A interposed therebetween. As the air nozzle device 74, a well-known device used when a web-like conveyance object is floated and conveyed can be used. Thereby, the resin sheet A is cooled to about normal temperature in a non-contact state where it does not contact the roller.

次に、徐冷工程１６で冷却された樹脂シートＡは、ニップタイプのフィードローラ７６により引き取られて、反り測定工程１８に送られる。   Next, the resin sheet A cooled in the slow cooling step 16 is taken up by the nip type feed roller 76 and sent to the warpage measurement step 18.

反り測定工程１８では、反り測定器７８により樹脂シートＡの反りの所定基準に対する合否を測定する。ここで反りを、蒲鉾形状の樹脂シートＡの例で説明すると、図１１に示すように、縦１０６０ｍｍ・横６２０ｍｍに切り出した樹脂シートＡの裏面（平坦面側）を平面な測定基盤８０の上面に載置したときに、樹脂シートＡと測定基盤８０との最大距離Ｈを反り量という。反り量の所定基準（規格値）は、樹脂シートＡの用途及びユーザ側の規格により設定されるので、反り測定器７８は所定基準に対する合否を測定する。反り測定器７８としては、例えば、樹脂シートＡの表面（外周）を静電センサなどでスキャンさせ、樹脂シートＡと静電センサとの距離（形状）を計測し、予め作成しておいた計測値と反り量との関係から反り量を求める方式を採用することができる。そして、反り測定器７８で測定された反り量が所定基準を超える場合には、成形冷却工程１４及び徐冷工程１６にフィードバックして、樹脂シート幅方向における冷却速度及び徐冷速度が均一化するように制御する。即ち、上述した成形冷却工程１４では冷却制御手段５２により、徐冷工程１６では徐冷制御手段５７により、樹脂シート幅方向に型ローラと略同じ偏肉形状の温度分布が形成し、これにより樹脂シート幅方向の冷却速度及び徐冷速度を均一化する。   In the warpage measurement step 18, the warpage measuring device 78 measures the pass / fail of the warpage of the resin sheet A with respect to a predetermined standard. Here, the warp will be described using an example of a bowl-shaped resin sheet A. As shown in FIG. 11, the back surface (flat surface side) of the resin sheet A cut out to a length of 1060 mm and a width of 620 mm is the upper surface of the flat measurement substrate 80. The maximum distance H between the resin sheet A and the measurement substrate 80 is referred to as a warp amount. Since the predetermined reference (standard value) of the amount of warpage is set according to the use of the resin sheet A and the standard on the user side, the warpage measuring device 78 measures pass / fail with respect to the predetermined reference. As the warpage measuring device 78, for example, the surface (outer periphery) of the resin sheet A is scanned with an electrostatic sensor or the like, the distance (shape) between the resin sheet A and the electrostatic sensor is measured, and the measurement prepared in advance. A method for obtaining the warpage amount from the relationship between the value and the warpage amount can be employed. When the warpage amount measured by the warpage measuring device 78 exceeds a predetermined reference, it is fed back to the molding cooling step 14 and the slow cooling step 16 so that the cooling rate and the slow cooling rate in the resin sheet width direction become uniform. To control. That is, the cooling control means 52 in the molding cooling step 14 described above and the slow cooling control means 57 in the slow cooling step 16 form a temperature distribution having the same uneven thickness as the mold roller in the resin sheet width direction. Uniform cooling rate and slow cooling rate in the sheet width direction.

この場合、偏肉形状の樹脂シートＡは、偏肉形状の種類や偏肉分布の度合い等により反りが生じる場合と生じない場合があるので、反りが所定基準を超えている場合のみ、フィードバックすればよい。反りが生じていないにもかかわらず樹脂シート幅方向における冷却速度及び徐冷速度を画一的に制御すると、却って良くない場合がある。   In this case, the uneven-shaped resin sheet A may or may not be warped depending on the type of uneven shape, the degree of uneven distribution, etc., and therefore, feedback is performed only when the warpage exceeds a predetermined standard. That's fine. If the cooling rate and the slow cooling rate in the resin sheet width direction are uniformly controlled in spite of no warping, there are cases where it is not good.

反り測定工程１８の下流には、ラミネート工程２２、裁断・切断工程２４、及びストッカー７９を備えた積載工程２６が順に設けられる。このうち、ラミネート工程２２は、樹脂シートＡの表裏面に保護フィルム（ポリエチレン等のフィルム）を貼り付ける工程であり、図２に示すように、一対のリール８２から巻き戻された保護フィルム８４が樹脂シートＡを挟み込むように合流され、ニップローラ８６を通過することによりラミネートされる。   A laminating process 22, a cutting / cutting process 24, and a stacking process 26 including a stocker 79 are sequentially provided downstream of the warp measuring process 18. Among these, the lamination process 22 is a process which affixes a protective film (films, such as polyethylene) on the front and back of the resin sheet A, and the protective film 84 rewinded from a pair of reels 82 as shown in FIG. The resin sheet A is merged so as to be sandwiched, and is laminated by passing through the nip roller 86.

裁断・切断工程２４は樹脂シートＡの幅方向両端部分（耳部）を切除すると共に樹脂シートＡを所定長さに切り揃える工程である。切断機８８としては、図２に示すように、受け刃８８Ａと押し当て刃８８Ｂとからなるギロチンタイプの切断機を好適に使用できるが、これに限定するものではない。また、裁断機９０としては、図２に示すように、レーザーカッター９０Ａあるいは電子ビーム切断を好適に使用できるが、これに限定するものではない。   The cutting / cutting step 24 is a step of cutting both ends (ear portions) in the width direction of the resin sheet A and cutting the resin sheet A to a predetermined length. As the cutting machine 88, as shown in FIG. 2, a guillotine type cutting machine comprising a receiving blade 88A and a pressing blade 88B can be suitably used, but is not limited thereto. Further, as the cutting machine 90, as shown in FIG. 2, a laser cutter 90A or electron beam cutting can be preferably used, but the cutting machine 90 is not limited to this.

上記の如く構成された本発明の粒子含有樹脂シートの製造装置によれば、ダイ４４より押し出したシート状の樹脂シートＡを、型ローラ４６とニップローラ４８とで挟圧することにより、樹脂シートＡを蒲鉾形状に成形すると共に冷却固化した後、剥離ローラ５０により型ローラ４６から剥離する。型ローラ４６より剥離した樹脂シートＡを、一対の鏡面ローラ１５Ｃ，１５Ｄで平滑化し、平滑化した樹脂シートＡを水平搬送しながら徐冷ゾーン５４を通過することにより徐冷し、歪みが除去された状態で、下流の製品取り部において所定長さに切断し、樹脂シートＡの製品として収容する。この場合、ダイ４４から押し出す樹脂シートＡの押し出し速度は、０．１〜５０ｍ／分、好ましくは０．３〜３０ｍ／分の値が採用できる。したがって、型ローラ４６の周速も略これに一致させる。尚、型ローラ４６、ニップローラ４８、及び剥離ローラ５０の各ローラの速度ムラは、設定値に対して１％以内になるように制御することが好ましい。また、剥離ローラ５０の箇所における樹脂シートＡが樹脂の軟化点Ｔａ以下の温度になっていることが好ましい。この際、樹脂シートＡにポリメチルメタクリレート樹脂を採用した場合、剥離ローラ５０の設定温度は、５０〜１１０°Ｃとできる。   According to the apparatus for producing a particle-containing resin sheet of the present invention configured as described above, the resin sheet A is pressed by pressing the sheet-shaped resin sheet A extruded from the die 44 between the mold roller 46 and the nip roller 48. After forming into a bowl shape and cooling and solidifying, it is peeled off from the mold roller 46 by the peeling roller 50. The resin sheet A peeled off from the mold roller 46 is smoothed by a pair of mirror rollers 15C and 15D, and is gradually cooled by passing through the slow cooling zone 54 while horizontally transporting the smoothed resin sheet A, and distortion is removed. In this state, the product is cut into a predetermined length at the downstream product take-up portion and accommodated as a product of the resin sheet A. In this case, the extrusion speed of the resin sheet A extruded from the die 44 can be 0.1 to 50 m / min, preferably 0.3 to 30 m / min. Therefore, the peripheral speed of the mold roller 46 is also substantially matched with this. It should be noted that the speed unevenness of each of the mold roller 46, the nip roller 48, and the peeling roller 50 is preferably controlled to be within 1% of the set value. Moreover, it is preferable that the resin sheet A in the location of the peeling roller 50 is the temperature below the softening point Ta of resin. At this time, when a polymethyl methacrylate resin is employed for the resin sheet A, the set temperature of the peeling roller 50 can be 50 to 110 ° C.

かかる粒子含有樹脂シートの製造において、平滑化工程１５では、一対の鏡面ローラ１５Ｃ，１５Ｄにより樹脂シートＡを挟み込んで樹脂シートＡを平滑化処理したので、内部に微細粒子が含有される粒子含有樹脂シートであっても、表面の平滑性に優れた樹脂シートを製造できる。   In the production of the particle-containing resin sheet, in the smoothing step 15, the resin sheet A is smoothed by sandwiching the resin sheet A between the pair of mirror rollers 15C and 15D, so that the particle-containing resin containing fine particles therein. Even if it is a sheet | seat, the resin sheet excellent in the smoothness of the surface can be manufactured.

また、成形冷却工程１４及び徐冷工程１６において、樹脂シートＡに所定基準以上の反りがある場合には、型ローラ４６の偏肉形状に略一致するように樹脂シート幅方向に冷却温度分布及び徐冷温度分布を付与するようにしたので、樹脂シートＡの反りを効果的に抑制することができる。更に、徐冷工程１６では、上述の徐冷温度分布に加えて、形状保持手段５６により樹脂シートＡの蒲鉾形状を保持した状態で徐冷するようにしたので、樹脂シートＡの反りを一層抑制できる。   Further, in the molding cooling step 14 and the slow cooling step 16, when the resin sheet A has a warp exceeding a predetermined reference, the cooling temperature distribution and the resin sheet width direction so as to substantially match the uneven shape of the mold roller 46. Since the slow cooling temperature distribution is provided, the warp of the resin sheet A can be effectively suppressed. Further, in the slow cooling step 16, in addition to the above-described slow cooling temperature distribution, the shape holding means 56 gradually cools the resin sheet A while maintaining the shape of the ridge, thereby further suppressing the warpage of the resin sheet A. it can.

この場合、成形冷却工程１４以降で使用されるローラの周速度は、工程の下流側に位置するローラほど周速度が大きくなるドロー制御を行うことも、偏肉樹脂シートの反り抑制に有効である。更には、成形冷却工程において、型ローラ４６とニップローラ４８の間隙を適切に制御することも、偏肉樹脂シートＡの反り抑制に有効である。   In this case, the peripheral speed of the rollers used in the molding and cooling process 14 and later is also effective in suppressing warpage of the uneven thickness resin sheet by performing draw control in which the peripheral speed increases as the roller is located on the downstream side of the process. . Furthermore, in the molding cooling process, appropriately controlling the gap between the mold roller 46 and the nip roller 48 is also effective in suppressing the warpage of the uneven thickness resin sheet A.

図１２及び図１３は、偏肉樹脂シートの製造装置の制御システムを示したものである。尚、図１２及び図１３の測定装置は、上述した反り測定器７８の他に、樹脂シートＡの厚みを測定する厚み測定器、樹脂シートＡの光透過率を測定する透過率測定器、樹脂シートＡの表面粗さを測定する粗さ測定器、樹脂シートＡのレターデーションを測定するレターデーション測定器等の各種の測定器を含む装置である。   12 and 13 show a control system of a manufacturing apparatus for uneven thickness resin sheets. 12 and 13 includes, in addition to the above-described warp measuring device 78, a thickness measuring device that measures the thickness of the resin sheet A, a transmittance measuring device that measures the light transmittance of the resin sheet A, and a resin. The apparatus includes various measuring instruments such as a roughness measuring instrument for measuring the surface roughness of the sheet A and a retardation measuring instrument for measuring the retardation of the resin sheet A.

図１２に示すように、測定装置で測定された各種の測定データは、ＰＬＣ（Programmable Logic Controller：シーケンサ）を含むＤＣＳ（Distributed Control System：分散制御システム）に入力される。また、各機器からは運転データがＤＣＳに入力される。ＤＣＳは、測定データ及び運転データを記憶すると共に、測定データ及び運転データに基づいて各機器を適正に制御するための演算を行う。そして、演算により得られた制御信号が自動計量機、混合器、ホッパー、押出機、ダイ、成形冷却ローラ、鏡面ローラ、徐冷機、及び振分装置の各機器に出力される。ここで、振分装置は、樹脂シートの不良品を製造ラインから廃棄除去箱に排除するための装置であり、反り、厚み、透過率、表面粗さ、レターデーション等の評価項目の規格品外の樹脂シートが不良品として除去される。   As shown in FIG. 12, various types of measurement data measured by the measurement apparatus are input to a DCS (Distributed Control System) including a PLC (Programmable Logic Controller). In addition, operation data is input to the DCS from each device. The DCS stores measurement data and operation data, and performs calculations for appropriately controlling each device based on the measurement data and operation data. And the control signal obtained by the calculation is output to each device such as an automatic weighing machine, a mixer, a hopper, an extruder, a die, a forming cooling roller, a mirror roller, a slow cooling machine, and a sorting device. Here, the sorting device is a device for removing defective products of the resin sheet from the production line to the waste removal box, and it is out of standard products for evaluation items such as warpage, thickness, transmittance, surface roughness, and retardation. The resin sheet is removed as a defective product.

ＤＣＳによる各機器の具体的な制御としては、図１３に示すように、原料工程では、自動計量機の混入量制御、スクリュウーポンプ又はギアポンプ等の定量ポンプを制御することによる押出機からダイへの溶融樹脂の押出量制御を行う。原料工程では、ダイ幅方向における樹脂シートの流量制御を行う。成形冷却工程では、成形冷却ローラ（型ローラ、ニップローラ、剥離ローラ）の各回転駆動部の制御、互いのローラの間隙を調整する間隙駆動部の制御、各温度制御部の制御を行う。平滑化工程では、一対の鏡面ローラの挟み込み圧力を調整する圧力駆動部の制御を行う。徐冷工程の前半部では温度制御部の制御や形状保持手段の圧力制御部の制御を行うと共に、後半部の浮上搬送ではエア搬送駆動部の制御を行う。また、フィードローラ（引取ローラ）駆動部、ラミネータ駆動部、裁断機駆動部、カッター駆動部、端面仕上げ駆動部等を制御する。   As specific control of each device by DCS, as shown in FIG. 13, in the raw material process, from the extruder to the die by controlling the mixing amount of the automatic metering machine, the metering pump such as a screw pump or a gear pump. Control the extrusion amount of the molten resin. In the raw material process, the flow rate of the resin sheet in the die width direction is controlled. In the molding cooling step, control of each rotation driving unit of the molding cooling roller (mold roller, nip roller, peeling roller), control of the gap driving unit for adjusting the gap between the rollers, and control of each temperature control unit are performed. In the smoothing step, the pressure driving unit that adjusts the sandwiching pressure between the pair of mirror rollers is controlled. In the first half of the slow cooling process, the temperature control unit and the pressure control unit of the shape holding means are controlled. It also controls a feed roller (take-off roller) drive unit, a laminator drive unit, a cutting machine drive unit, a cutter drive unit, an end surface finish drive unit, and the like.

尚、本発明の実施の形態では、蒲鉾形状の偏肉樹脂シートを製造する例で説明したが、これに限定するものではなく、楔形状の偏肉樹脂シート等のように、樹脂幅方向で肉厚分布を有する偏肉樹脂シートに適用できる。この楔形状の偏肉樹脂シートの場合には、蒲鉾形状の偏肉樹脂シートを製造して半分に切断することで製造できる。   In the embodiment of the present invention, the example of manufacturing the flange-shaped uneven thickness resin sheet has been described. However, the present invention is not limited to this, and the wedge-shaped uneven thickness resin sheet or the like is used in the resin width direction. It can be applied to an uneven thickness resin sheet having a wall thickness distribution. In the case of this wedge-shaped uneven thickness resin sheet, the wedge-shaped uneven thickness resin sheet can be manufactured by manufacturing and cutting in half.

本発明の偏肉樹脂シートの製造方法のフローを説明する工程図Process drawing explaining the flow of the manufacturing method of the uneven thickness resin sheet of this invention 本発明の偏肉樹脂シートの製造装置の概念図Conceptual diagram of manufacturing apparatus for uneven thickness resin sheet of the present invention 成形冷却ローラの構成を説明する説明図Explanatory drawing explaining the structure of a shaping | molding cooling roller 成形冷却ローラの拡大図Enlarged view of molding cooling roller 成形冷却工程及び徐冷工程での樹脂シート幅方向における温度分布を説明する説明図Explanatory drawing explaining the temperature distribution in the resin sheet width direction in a shaping | molding cooling process and a slow cooling process 温度分布を形成する冷却制御手段及び徐冷制御手段を説明する説明図Explanatory drawing explaining the cooling control means and slow cooling control means which form temperature distribution 平滑化工程の装置構成を説明するExplain the equipment configuration of the smoothing process 形状保持手段の一例を説明する説明図Explanatory drawing explaining an example of a shape holding means 形状保持手段の別の態様を説明する説明図Explanatory drawing explaining another aspect of a shape holding means 形状保持手段の更に別の態様を説明する説明図Explanatory drawing explaining another aspect of a shape holding means 樹脂シートの反りを説明する説明図Explanatory drawing explaining the curvature of a resin sheet 偏肉樹脂シートの製造装置の制御システムを説明する説明図Explanatory drawing explaining the control system of the manufacturing apparatus of an uneven thickness resin sheet 偏肉樹脂シートの製造装置の制御システムで駆動される機器を説明する説明図Explanatory drawing explaining the apparatus driven with the control system of the manufacturing apparatus of an uneven thickness resin sheet 偏肉樹脂シートの形状の一例を説明する説明図Explanatory drawing explaining an example of the shape of an uneven thickness resin sheet

符号の説明Explanation of symbols

１０…原料工程、１２…押出工程、１４…成形冷却工程、１５…平滑化工程、１５Ａ…シート加熱手段、１５Ｂ…第１の温度計、１５Ｃ，１５Ｄ…鏡面ローラ、１５Ｅ…第２の温度計、１５Ｆ…ローラ加熱手段、１５Ｇ…第３の温度計、１６…徐冷工程、１８…反り測定工程、２０…制御工程、２２…ラミネート工程、２４…裁断・切断工程、２６…積載工程、２８…原料サイロ、３０…添加物サイロ、３２…自動計量機、３４…混合器、３６…ホッパー、３８…押出機、４０…定量ポンプ、４２…供給管、４４…ダイ、４６…型ローラ、４８…ニップローラ、５０…剥離ローラ、５２…冷却制御手段、５３…流路、５４…徐冷ゾーン、５５…断熱材、５６…形状保持手段、５８…コンケーブローラ、６０…ローラ、６２…短尺ローラ、６４…長尺ローラ、６６…軸受、６８…エアシリンダ、７０…軸受、７４…フィードローラ、７８…反り測定器、７９…ストッカー、８０…測定基盤、８２…リール、８４…保護フィルム、８６…ニップローラ、８８…切断機、９０…裁断機   DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Raw material process, 12 ... Extrusion process, 14 ... Molding cooling process, 15 ... Smoothing process, 15A ... Sheet heating means, 15B ... 1st thermometer, 15C, 15D ... Mirror surface roller, 15E ... 2nd thermometer , 15F ... roller heating means, 15G ... third thermometer, 16 ... slow cooling step, 18 ... warpage measuring step, 20 ... control step, 22 ... laminating step, 24 ... cutting / cutting step, 26 ... loading step, 28 ... Raw material silo, 30 ... Additive silo, 32 ... Automatic metering machine, 34 ... Mixer, 36 ... Hopper, 38 ... Extruder, 40 ... Metering pump, 42 ... Feed pipe, 44 ... Die, 46 ... Mold roller, 48 Nip roller, 50 peeling roller, 52 cooling control means, 53 flow path, 54 slow cooling zone, 55 heat insulating material, 56 shape retaining means, 58 concave roller, 60 roller, 62 short roller, 64 Long roller, 66 ... bearing, 68 ... air cylinder, 70 ... bearing, 74 ... feed roller, 78 ... warpage measuring device, 79 ... stocker, 80 ... measurement base, 82 ... reel, 84 ... protective film, 86 ... nip roller, 88 ... Cutting machine, 90 ... Cutting machine

Claims (10)

微細粒子と樹脂との混合物である原料樹脂を溶融してダイからシート状に押し出す押出工程と、押し出した樹脂シートを型ローラとニップローラとでニップして所定形状に成形しながら冷却して固化する成形冷却工程と、成形した樹脂シートを徐冷する徐冷工程と、を備え、シート内部に微細粒子を含有させた樹脂シートを製造する粒子含有樹脂シートの製造方法において、
前記成形冷却工程と前記徐冷工程との間に、前記型ローラから剥離された樹脂シートの両面を一対の鏡面ローラで挟み込んで樹脂シート面を平滑化する平滑化工程を設けたことを特徴とする粒子含有樹脂シートの製造方法。 The raw material resin, which is a mixture of fine particles and resin, is melted and extruded into a sheet from a die, and the extruded resin sheet is nipped by a mold roller and a nip roller to be cooled and solidified while being molded into a predetermined shape. In the method for producing a particle-containing resin sheet, comprising a molding cooling step, and a slow cooling step of slowly cooling the molded resin sheet, and producing a resin sheet containing fine particles inside the sheet,
A smoothing step is provided between the molding cooling step and the slow cooling step to smooth the resin sheet surface by sandwiching both surfaces of the resin sheet peeled from the mold roller with a pair of mirror rollers. To produce a particle-containing resin sheet. 前記平滑化工程では、
前記鏡面ローラ面の中心平均粗さＲａが０．２μｍ以下、
前記平滑化処理する前の樹脂シートの表面温度が該樹脂のガラス転移温度Ｔｇ−２０℃以上Ｔｇ＋４０℃以下、
前記平滑化処理されている間の樹脂シートの表面温度がＴｇ−２０℃以上Ｔｇ以下、の３つの条件を満足することを特徴とする請求項１の粒子含有樹脂シートの製造方法。 In the smoothing step,
The center average roughness Ra of the mirror roller surface is 0.2 μm or less,
The surface temperature of the resin sheet before the smoothing treatment is a glass transition temperature Tg-20 ° C. or higher and Tg + 40 ° C. or lower of the resin,
The method for producing a particle-containing resin sheet according to claim 1, wherein the surface temperature of the resin sheet during the smoothing treatment satisfies three conditions of Tg-20 ° C or more and Tg or less. 前記平滑化工程では、前記平滑処理前の樹脂シートの表面温度がＴｇ以上Ｔｇ＋４０以下になるように、前記平滑化処理を行う前の該樹脂シートを加熱することを特徴とする請求項１又は２の粒子含有樹脂シートの製造方法。   The said smoothing process heats this resin sheet before performing the said smoothing process so that the surface temperature of the resin sheet before the said smoothing process may be Tg or more and Tg + 40 or less. Of producing a particle-containing resin sheet. 前記微細粒子は光を拡散する機能を有する拡散粒子であることを特徴とする請求項１〜３の何れか１の粒子含有樹脂シートの製造方法。   The method for producing a particle-containing resin sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the fine particles are diffusion particles having a function of diffusing light. 前記微細粒子は１５μｍ以下であると共に前記粒子含有樹脂シート内に０．００５〜０．５質量％の濃度で含有されることを特徴とする請求項１〜４の何れか１の粒子含有樹脂シートの製造方法。   The particle-containing resin sheet according to any one of claims 1 to 4, wherein the fine particles are 15 µm or less and are contained in the particle-containing resin sheet at a concentration of 0.005 to 0.5 mass%. Manufacturing method. 前記成形冷却工程では、偏肉用型ローラとニップローラとにより偏肉形状の樹脂シートを成形することを特徴とする請求項１〜５の何れか１の粒子含有樹脂シートの製造方法。   6. The method for producing a particle-containing resin sheet according to claim 1, wherein in the molding cooling step, a resin sheet having an uneven thickness is formed by a mold roller for uneven thickness and a nip roller. 前記偏肉形状の樹脂シートの場合には、前記平滑化工程で使用する一対の鏡面ローラのうちの一方が、前記偏肉形状と同形な形状の偏肉形状ローラであることを特徴とする請求項６の粒子含有樹脂シートの製造方法。   In the case of the uneven thickness resin sheet, one of the pair of mirror rollers used in the smoothing step is an uneven shape roller having the same shape as the uneven thickness shape. Item 7. A method for producing a particle-containing resin sheet according to Item 6. 前記粒子含有樹脂シートは液晶表示装置のバックライトに使用される導光板であることを特徴とする請求項１〜７の何れか１の粒子含有樹脂シートの製造方法。   The method for producing a particle-containing resin sheet according to any one of claims 1 to 7, wherein the particle-containing resin sheet is a light guide plate used for a backlight of a liquid crystal display device. 微細粒子と樹脂との混合物である原料樹脂を溶融してダイからシート状に押し出す押出手段と、押し出した樹脂シートを型ローラとニップローラとでニップして所定形状に成形しながら冷却して固化する成形冷却手段と、成形した樹脂シートを徐冷する徐冷手段と、を備え、シート内部に微細粒子を含有させた樹脂シートを製造する粒子含有樹脂シートの製造装置において、
前記成形冷却手段と前記徐冷手段との間に、
前記型ローラから剥離された樹脂シートを加熱するシート加熱手段と、
加熱した樹脂シートを挟み込む一対の鏡面ローラと、を設けたことを特徴とする粒子含有樹脂シートの製造装置。 The raw material resin, which is a mixture of fine particles and resin, is melted and extruded from a die into a sheet, and the extruded resin sheet is nipped between a mold roller and a nip roller to be cooled into a predetermined shape and solidified by cooling. In a production apparatus for a particle-containing resin sheet comprising a molding cooling means and a slow cooling means for gradually cooling the molded resin sheet, and producing a resin sheet containing fine particles inside the sheet,
Between the molding cooling means and the slow cooling means,
Sheet heating means for heating the resin sheet peeled from the mold roller;
An apparatus for producing a particle-containing resin sheet, comprising: a pair of mirror rollers that sandwich a heated resin sheet. 前記加熱手段で加熱された樹脂シートの平滑処理前の表面温度を測定する第１の温度計と、
前記樹脂シートの平滑処理後の表面温度を測定する第２の温度計と、
前記一対の鏡面ローラのローラ面を加熱するローラ加熱手段と、
前記鏡面ローラのローラ面温度を測定する第３の温度計と、
前記第１〜第３の温度計の測定結果に基づいて、前記シート加熱手段及び前記ローラ加熱手段を制御する制御手段と、を備えたことを特徴とする請求項９の粒子含有樹脂シートの製造装置。 A first thermometer for measuring the surface temperature of the resin sheet heated by the heating means before the smoothing treatment;
A second thermometer for measuring the surface temperature of the resin sheet after smoothing;
Roller heating means for heating the roller surfaces of the pair of mirror surface rollers;
A third thermometer for measuring the roller surface temperature of the mirror roller;
10. The particle-containing resin sheet according to claim 9, further comprising: a control unit that controls the sheet heating unit and the roller heating unit based on measurement results of the first to third thermometers. apparatus.
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