JP2008232460A - Absorption chiller/heater and its control method - Google Patents

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山 武 横
Naoki Onda
田 直 樹 恩
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an absorption chiller/heater and its control method capable of improving the efficiency of a system as a whole throughout the year, and reducing an initial installation cost. <P>SOLUTION: This absorption chiller/heater has a temperature sensor St disposed in a region from an air conditioning load 7 of a cold water line Lw toward an evaporator 5 and measuring a water temperature (cold water inlet temperature Tch), and a control means 10, and the control means 10 is constituted to perform the control to increase the input to a heating means 6 for heating a regenerator 2, when a state that the water temperature Tch measured by the temperature sensor St is over a threshold value, is continued for more than a prescribed time (T1 seconds) (when air conditioning load Q is over a rated output). <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、吸収器と再生器と凝縮器と蒸発器を有し、再生器を加熱する加熱手段（例えばバーナー）を有する吸収式冷温水機に関する。  The present invention relates to an absorption chiller / heater having an absorber, a regenerator, a condenser, and an evaporator, and having heating means (for example, a burner) for heating the regenerator.

係る吸収式冷温水機は、例えば、オフィスビルのセントラル空調等に用いられる。
従来から、吸収式冷温水機の特性として、図１０に示すように、冷房負荷が部分負荷の場合に効率（ＣＯＰ）が良いことが知られている。図１０（出典；空気調和・衛生工学第１０号９７５ページ）では、負荷率が６０〜８０％で高効率を維持している。
しかし、負荷率が１０％〜２０％程度になると、ただでさえ効率が悪いのに加えて、高質燃料のバーナーをＯＮ―ＯＦＦ制御することにより、さらに冷房効率が低下することが、一般的に知られている（非特許文献１参照）。そして、吸収式冷温水機メーカー各社はこの対応に努めている。 Such an absorption chiller / heater is used, for example, for central air conditioning in an office building.
Conventionally, as an absorption chiller / heater characteristic, it is known that efficiency (COP) is good when the cooling load is a partial load as shown in FIG. In FIG. 10 (Source: Air Conditioning / Hygiene Engineering No. 10, page 975), the load factor is 60 to 80% and high efficiency is maintained.
However, when the load factor is about 10% to 20%, in addition to the poor efficiency, it is common that the cooling efficiency is further reduced by ON-OFF control of the high-quality fuel burner. (See Non-Patent Document 1). And absorption chiller / heater manufacturers are striving for this.

従来技術においては、吸収式冷温水機を利用してビル等を空調する場合、冷房負荷の最大値と暖房負荷の最大値とを別々に設定し、どちらの最大負荷も賄えるように、これらの最大値に安全率を見込んで、過大な容量の吸収式冷温水機を導入していた。また、最近になってオフィスビルを証券化して運用する例が増えてきており、その際に資産価値として空調設備能力も重視されることもあり、この傾向を助長している。  In the prior art, when air-conditioning a building etc. using an absorption chiller / heater, the maximum cooling load and the maximum heating load are set separately, so that both maximum loads can be covered. In anticipation of a safety factor at the maximum value, an absorption chiller / heater with an excessive capacity was introduced. In recent years, there have been an increasing number of cases in which office buildings are securitized and operated. At that time, the ability of air conditioning equipment is also regarded as an asset value, and this trend has been promoted.

一般的なオフィスビル等の建物の冷房負荷は、殆どの期間で部分負荷となっており、平均負荷率は、約２０％〜２５％であることが知られている（非特許文献２参照）。
係る事実は、非特許文献２で図示されている（図１１参照）。図１１において、縦軸が負荷率を示し、横軸が空調機稼動の累積時間を示している。
図１１では、３つのビル（Ａビル、Ｂビル、Ｃビル）の平均負荷率が点Ｐａ、Ｐｂ、Ｐｃ、で示されている。最も効率の良いビルＡビルでもせいぜい２４、９％である。 It is known that the cooling load of a building such as a general office building is a partial load in most periods, and the average load factor is about 20% to 25% (see Non-Patent Document 2). .
Such a fact is illustrated in Non-Patent Document 2 (see FIG. 11). In FIG. 11, the vertical axis represents the load factor, and the horizontal axis represents the accumulated time of air conditioner operation.
In FIG. 11, the average load factors of three buildings (A building, B building, and C building) are indicated by points Pa, Pb, and Pc. Even the most efficient building A is at most 24,9%.

その他の従来技術として、冷水ポンプ、冷却水ポンプ等の補機動力の使用率を低減することにより、システム全体の効率向上を図った、吸収式冷温水機を利用した冷暖房システムが提案されている（特許文献１参照）。
しかし、係る従来技術（特許文献１）は、冷房効率が低い領域において、補器類の動力をインバータにより最適な状態で運転することにより、補機動力を低減するものである。吸収式冷温水機を効率の低い部分負荷領域で運転するため、全体の効率が低下するという問題点や、初期導入コストが大きい過大な容量の設備を導入してしまうという問題点については、何等解決するものではない。
特開２００６−２７５３２３号公報 空気調和・衛生工学第７８巻第１０号第９７５頁 日本建築学会環境系論文集第５９９号第１０９頁 As another conventional technique, a cooling / heating system using an absorption chiller / heater that improves the efficiency of the entire system by reducing the usage rate of auxiliary power such as a chilled water pump and a chilled water pump has been proposed. (See Patent Document 1).
However, the related art (Patent Document 1) reduces auxiliary power by operating the power of auxiliary devices in an optimum state by an inverter in a region where the cooling efficiency is low. Since the absorption chiller / heater is operated in a partial load region where efficiency is low, there is a problem that the overall efficiency is reduced, and there is a problem that excessive capacity equipment with a large initial introduction cost is introduced. It does not solve.
JP 2006-275323 A Air Conditioning and Sanitary Engineering Vol. 78, No. 10, p. 975 Architectural Institute of Japan, Environmental Sciences, Vol. 599, p. 109

本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、年間を通じてシステム全体としての効率を向上させると共に、初期導入コストを抑えることが出来る吸収式冷温水機及びその制御方法の提供を目的としている。  The present invention has been proposed in view of the above-described problems of the prior art, and it is possible to improve the efficiency of the entire system throughout the year and to reduce the initial introduction cost and the absorption chiller / heater and the control method thereof. The purpose is to provide.

本発明の吸収式冷温水機（１００）は、吸収器（１）と、再生器（２、３）と、凝縮器（４）と、蒸発器（５）と、再生器（２）を加熱する加熱手段（例えば、バーナー６）と、空調負荷（例えば冷房負荷Ｑ）と蒸発器（５）とを連通する冷水ライン（Ｌｗ）と、該冷水ライン（Ｌｗ）の空調負荷（７）から蒸発器（５）に向かう領域（Ｌｗ１）に介装されて水温（冷水入口温度Ｔｃｈ）を計測する温度センサ（Ｓｔ）と、制御手段（１０）とを有し、該制御手段（１０）は、前記温度センサ（Ｓｔ）で計測された水温（Ｔｃｈ）がしきい値を超えた状態が所定時間（Ｔ１秒）以上継続した場合（空調負荷Ｑが定格出力を上回っている場合）に、再生器（２）を加熱する加熱手段（６）への入力（例えば、バーナー６への燃料供給量：バーナーインプット）を増加させる制御を行う様に構成されていることを特徴としている（請求項１）。  The absorption chiller / heater (100) of the present invention heats the absorber (1), the regenerator (2, 3), the condenser (4), the evaporator (5), and the regenerator (2). Heating means (for example, burner 6), a chilled water line (Lw) communicating with the air conditioning load (for example, cooling load Q) and the evaporator (5), and evaporation from the air conditioning load (7) of the chilled water line (Lw) A temperature sensor (St) that is interposed in a region (Lw1) toward the vessel (5) and measures the water temperature (cold water inlet temperature Tch), and a control means (10), the control means (10) When the state in which the water temperature (Tch) measured by the temperature sensor (St) exceeds the threshold value continues for a predetermined time (T1 seconds) or longer (when the air conditioning load Q exceeds the rated output), the regenerator Input to heating means (6) for heating (2) (for example, fuel supply amount to burner 6: burner It is characterized by being configured so as to perform a control for increasing the input) (claim 1).

本発明の吸収式冷温水機（１００）において、吸収器（１）から再生器（２）へ連通する吸収溶液ライン（Ｌ１）に吸収溶液ポンプ（溶液ポンプＰ１）が介装されており、前記制御手段（１０）は、再生器（２）を加熱する加熱手段（６）への入力（例えば、バーナー６への燃料供給量：バーナーインプット）を増加する場合に、吸収溶液ライン（Ｌ１）の吸収溶液流量を増加する（例えば、吸収用液ポンプＰ１の回転数を増加する）制御を行う様に構成されているのが好ましい（請求項２）。  In the absorption chiller / heater (100) of the present invention, an absorption solution pump (solution pump P1) is interposed in an absorption solution line (L1) communicating from the absorber (1) to the regenerator (2), When the control means (10) increases the input to the heating means (6) for heating the regenerator (2) (for example, the fuel supply amount to the burner 6: burner input), the control means (10) It is preferable that control is performed to increase the absorption solution flow rate (for example, increase the number of rotations of the absorption liquid pump P1) (Claim 2).

また本発明の吸収式冷温水機（１００）において、吸収器（１）と凝縮器（４）を経由して冷却水が循環する冷却水循環系統（Ｌｃ）を備え、該冷却水循環系統（Ｌｃ）には冷却水を冷却するための冷却塔（８）が介装されており、前記制御手段（１０）は、冷却塔（８）の冷却能力を増大する（例えば、冷却塔８に設けられている冷却用ファン８１の回転数を増加する）制御を行う様に構成されているのが好ましい（請求項３）。  The absorption chiller / heater (100) of the present invention further includes a cooling water circulation system (Lc) through which cooling water circulates via the absorber (1) and the condenser (4), and the cooling water circulation system (Lc). Is provided with a cooling tower (8) for cooling the cooling water, and the control means (10) increases the cooling capacity of the cooling tower (8) (for example, provided in the cooling tower 8). It is preferable to perform control (increasing the number of rotations of the cooling fan 81).

さらに本発明の吸収式冷温水機（１００）において、前記制御手段（１０）は、冷却水循環系統（Ｌｃ１、Ｌｃ２）の冷却水流量を増加する（例えば、冷却水循環系統に介装された冷却水循環ポンプＰ２の回転数を増加する）制御を行う様に構成されているのが好ましい（請求項４）。  Further, in the absorption chiller / heater (100) of the present invention, the control means (10) increases the cooling water flow rate of the cooling water circulation system (Lc1, Lc2) (for example, the cooling water circulation interposed in the cooling water circulation system). It is preferable to perform control (increasing the number of rotations of the pump P2) (claim 4).

それに加えて、本発明の吸収式冷温水機（１００）において、前記制御手段（１０）は、空調負荷（７）と蒸発器（５）とを連通する冷温水ライン（Ｌｗ）の冷温水流量を増加する制御を行う様に構成されているのが好ましい（請求項５）。  In addition, in the absorption chiller / heater (100) of the present invention, the control means (10) is configured to provide a chilled / hot water flow rate of a chilled / hot water line (Lw) communicating the air conditioning load (7) and the evaporator (5). It is preferable that the control is performed so as to increase.

本発明の吸収式冷温水機（１００）の制御方法は、吸収器（１）と、再生器（２、３）と、凝縮器（４）と、蒸発器（５）と、再生器（２）を加熱する加熱手段（例えば、バーナー６）と、空調負荷（例えば冷房負荷Ｑ）と蒸発器（５）とを連通する冷温水ライン（Ｌｗ）と、該冷温水ライン（Ｌｗ）の空調負荷（Ｑ）から蒸発器（５）に向かう領域（Ｌｗ１）に介装されて水温（冷水入口温度Ｔｃｈ）を計測する温度センサ（Ｓｔ）とを有する吸収式冷温水機（１００）の制御方法において、前記温度センサで（Ｓｔ）計測された水温（Ｔｃｈ）がしきい値を超えた状態が所定時間（Ｔ１秒）以上継続した場合（空調負荷Ｑが定格出力を上回っている場合）に、再生器（２）を加熱する加熱手段（６）への入力（例えば、バーナー６への燃料供給量：バーナーインプット）を増加する工程を有することを特徴としている（請求項６）。  The control method of the absorption chiller / heater (100) of the present invention includes an absorber (1), a regenerator (2, 3), a condenser (4), an evaporator (5), and a regenerator (2). ) Heating means (for example, burner 6), an air-conditioning load (for example, cooling load Q), a cold / hot water line (Lw) communicating with the evaporator (5), and an air-conditioning load of the cold / hot water line (Lw) In the control method of the absorption chiller / heater (100) having the temperature sensor (St) that is interposed in the region (Lw1) from (Q) toward the evaporator (5) and measures the water temperature (cold water inlet temperature Tch). When the water temperature (Tch) measured by the temperature sensor (St) exceeds the threshold value continues for a predetermined time (T1 second) or longer (when the air conditioning load Q exceeds the rated output), Input to the heating means (6) for heating the vessel (2) (eg fuel to the burner 6) Supply amount: is characterized by comprising the step of increasing the burner input) (Claim 6).

本発明の吸収式冷温水機（１００）の制御方法において、再生器（２）を加熱する加熱手段（６）への入力（例えば、バーナーへの燃料供給量：バーナーインプット）を増加する工程を実行するに際して、吸収器（１）から再生器（２）へ連通する吸収溶液ライン（Ｌ１）の吸収溶液流量を増加する（吸収溶液ラインに介装された吸収溶液ポンプＰ１の回転数を増加する）工程を有するのが好ましい（請求項７）。  In the control method of the absorption chiller / heater (100) of the present invention, the step of increasing the input to the heating means (6) for heating the regenerator (2) (for example, fuel supply amount to the burner: burner input). In execution, the absorption solution flow rate of the absorption solution line (L1) communicating from the absorber (1) to the regenerator (2) is increased (the rotation speed of the absorption solution pump P1 interposed in the absorption solution line is increased). ) Step (Claim 7).

また本発明の吸収式冷温水機（１００）の制御方法において、吸収器（１）と凝縮器（４）を経由して冷却水が循環する冷却水循環系統（Ｌｃ）に介装された冷却塔（８）の冷却能力を増大する（例えば、冷却塔８に設けられている冷却用ファン８１の回転数を増加する）工程を有するのが好ましい（請求項８）。  In the control method of the absorption chiller / heater (100) of the present invention, the cooling tower interposed in the cooling water circulation system (Lc) in which the cooling water circulates through the absorber (1) and the condenser (4). It is preferable to include a step of increasing the cooling capacity (8) (for example, increasing the number of rotations of the cooling fan 81 provided in the cooling tower 8).

さらに本発明の吸収式冷温水機（１００）の制御方法は、冷却水循環系統（Ｌｃ）の冷却水流量を増加する（例えば、冷却水循環系統Ｌｃに介装された冷却水循環ポンプＰ２の回転数を増加する）工程を有するのが好ましい（請求項９）。  Furthermore, the control method of the absorption chiller / heater (100) of the present invention increases the cooling water flow rate of the cooling water circulation system (Lc) (for example, the rotational speed of the cooling water circulation pump P2 interposed in the cooling water circulation system Lc is increased). (Increase) is preferable (claim 9).

それに加えて、本発明の吸収式冷温水機（１００）の制御方法は、空調負荷（Ｑ）と蒸発器（５）とを連通する冷温水ライン（Ｌｗ）の冷温水流量を増加する工程を有するのが好ましい（請求項１０）。  In addition, the method for controlling the absorption chiller / heater (100) of the present invention includes a step of increasing the chilled / hot water flow rate of the chilled / hot water line (Lw) that connects the air conditioning load (Q) and the evaporator (5). It is preferable to have (claim 10).

従来技術では安全率を過大に設定しているのに対して、上述する構成を具備する本発明によれば、従来よりも、吸収式冷温水機（１００）の定格出力を低く設定する（容量を低くする）ことが可能となり、以って、効率が高い領域で運転出来る時間を長期化することが出来る。
換言すれば、本発明の吸収式冷温水機（１００）によれば、従来技術に比較して定格出力を低く設定することにより、効率が極めて低下してしまうような負荷率の領域（例えば、負荷率が３０％未満の領域）で運転することを防止することが可能となり、一年を通じて、比較的高効率な負荷領域で運転することが出来るのである。 In the prior art, the safety factor is set excessively, but according to the present invention having the above-described configuration, the rated output of the absorption chiller / heater (100) is set lower than the conventional (capacity). Therefore, it is possible to prolong the time during which operation can be performed in a high efficiency region.
In other words, according to the absorption chiller / heater (100) of the present invention, by setting the rated output low compared to the prior art, the load factor region (e.g., where efficiency is extremely reduced) It is possible to prevent operation at a load factor of less than 30%), and it is possible to operate at a relatively high efficiency load region throughout the year.

そして本発明によれば、定格よりも１０〜２０％アップして運転することが可能であり、これにより、空調負荷のピーク時に対処することが出来る。すなわち、空調負荷のピーク時（例えば、真夏の最高気温の際における冷房運転時）等、空調負荷が（低く設定された）定格出力を超えた場合には、空調出力を増大するべく、空調能力（例えば、冷房能力）が増大する運転モードによって対応する。  And according to this invention, it is possible to drive | operate 10-20% up from a rating, and this can cope with the peak of an air-conditioning load. In other words, if the air conditioning load exceeds the rated output (set low), such as at the peak of the air conditioning load (for example, during cooling operation at the highest temperature in midsummer), the air conditioning capacity is increased to increase the air conditioning output. This is dealt with by an operation mode in which (for example, cooling capacity) increases.

ここで、空調能力を増大し定格を超えた空調出力となっても、吸収式冷温水機（１００）の効率が低下しない範囲であれば、効率低下の問題を回避することが出来る。
また、空調出力を増加しても、例えば、吸収式冷温水機（１００）の溶液ポンプ（Ｐ１）の循環量を増加し（溶液ポンプ循環量増）、冷却塔（８）の冷却能力を増大し（冷却塔ファン８１の回転数の増大）、冷却水流量を増加し（冷却水流量増）、冷水流量を増加する（冷水流量増）ことにより、吸収式冷温水機（１００）の運転効率の低下を防止することが出来る。 Here, even if the air conditioning capacity is increased and the air conditioning output exceeds the rating, the efficiency reduction problem can be avoided as long as the efficiency of the absorption chiller / heater (100) does not decrease.
Even if the air conditioning output is increased, for example, the circulation rate of the solution pump (P1) of the absorption chiller / heater (100) is increased (increase in the circulation rate of the solution pump), and the cooling capacity of the cooling tower (8) is increased. (Increase in the number of rotations of the cooling tower fan 81), increase the cooling water flow rate (increase in cooling water flow rate), and increase the chilled water flow rate (increase in cold water flow rate), thereby operating efficiency of the absorption chiller-heater (100) Can be prevented.

このように、本発明によれば、負荷の低い領域〜高い領域において、運転効率が高い水準で保持された最適な運転を行うことが出来る。  As described above, according to the present invention, it is possible to perform an optimum operation in which the operation efficiency is maintained at a high level in a low load region to a high load region.

以下、添付図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
最初に、図１〜図４を参照して、第１実施形態を説明する。
第１実施形態に係る吸収式冷温水機の構成が、図１に示されている。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.
First, the first embodiment will be described with reference to FIGS.
The configuration of the absorption chiller / heater according to the first embodiment is shown in FIG.

図１において、全体を符号１００で示す吸収式冷温水機は、二重効用のシリーズフロータイプであり、吸収器１と、高温再生器２と、低温再生器３と、凝縮器４と、蒸発器５と、制御手段であるコントロールユニット１０とを有している。
コントロールユニット１０には、計時手段であるタイマー１１が内蔵されている。
高温再生器２には加熱手段であるバーナー６が装備されている。 In FIG. 1, an absorption chiller / heater generally indicated by reference numeral 100 is a double-effect series flow type, and includes an absorber 1, a high-temperature regenerator 2, a low-temperature regenerator 3, a condenser 4, and evaporation. And a control unit 10 as control means.
The control unit 10 incorporates a timer 11 that is a time measuring means.
The high temperature regenerator 2 is equipped with a burner 6 as a heating means.

吸収器１と高温再生器２とは、吸収溶液ラインＬ１を介して連通している。高温再生器２と低温再生器３とは、吸収溶液ラインＬ２を介して連通している。低温再生器３と吸収器１とは、吸収溶液ラインＬ３を介して連通している。  The absorber 1 and the high temperature regenerator 2 are communicated with each other via an absorbing solution line L1. The high temperature regenerator 2 and the low temperature regenerator 3 communicate with each other via an absorption solution line L2. The low-temperature regenerator 3 and the absorber 1 are communicated with each other via an absorbing solution line L3.

高温再生器２と凝縮器４とは、冷媒ラインＬ１１を介して、低温再生器３を経由して連通している。また、低温再生器３と凝縮器４とは、冷媒ラインＬ１２を介して連通している。凝縮器４と蒸発器５とは、液相冷媒ラインＬ２１を介して連通している。蒸発器５と吸収器１とは、気相冷媒ラインＬ１３を介して連通している。なお実機において、蒸発器５と吸収器１とは隣接しており、気相冷媒ラインＬ１３は、実質的に長さがゼロである。  The high temperature regenerator 2 and the condenser 4 communicate with each other via the low temperature regenerator 3 through the refrigerant line L11. The low temperature regenerator 3 and the condenser 4 communicate with each other via a refrigerant line L12. The condenser 4 and the evaporator 5 communicate with each other via a liquid phase refrigerant line L21. The evaporator 5 and the absorber 1 are connected via the gaseous-phase refrigerant line L13. In the actual machine, the evaporator 5 and the absorber 1 are adjacent to each other, and the gas-phase refrigerant line L13 is substantially zero in length.

吸収溶液ラインＬ１と吸収溶液ラインＬ２とは、高温溶液熱交換器Ｈ１を介して熱交換される様に配置されており、ラインＬ２を流れる吸収溶液の熱が、ラインＬ１の吸収溶液に与えられるように構成されている。吸収溶液ラインＬ１と吸収溶液ラインＬ３とは、低温溶液熱交換器Ｈ２を介して熱交換される様に構成されており、ラインＬ３を流れる吸収溶液の熱が、ラインＬ１の吸収溶液に与えられるように構成されている。
吸収溶液ラインＬ１には溶液ポンプＰ１が介装されている。 The absorption solution line L1 and the absorption solution line L2 are arranged so as to exchange heat via the high temperature solution heat exchanger H1, and the heat of the absorption solution flowing through the line L2 is given to the absorption solution of the line L1. It is configured as follows. The absorption solution line L1 and the absorption solution line L3 are configured to exchange heat via the low-temperature solution heat exchanger H2, and the heat of the absorption solution flowing through the line L3 is given to the absorption solution of the line L1. It is configured as follows.
A solution pump P1 is interposed in the absorption solution line L1.

吸収式冷温水機１００は冷却水循環系統Ｌｃを備えており、冷却水循環系統ＬｃはラインＬｃ１とラインＬｃ２とを備え、ラインＬｃ１には冷却水ポンプＰ２が介装されており、吸収器１と凝縮器４を経由して冷却水が循環する様に構成されている。そして冷却水循環系統Ｌｃには、冷却水を冷却するための冷却塔８が介装されている。冷却塔８は、冷却用電動ファン８１を備えている。
電動ファン８１は、インバータ９とラインＳによって接続され、インバータによって回転が制御されるように構成されている。 The absorption chiller / heater 100 includes a cooling water circulation system Lc, the cooling water circulation system Lc includes a line Lc1 and a line Lc2, and a cooling water pump P2 is interposed in the line Lc1, and the condenser 1 and the condenser 1 are condensed. The cooling water is circulated through the vessel 4. A cooling tower 8 for cooling the cooling water is interposed in the cooling water circulation system Lc. The cooling tower 8 includes a cooling electric fan 81.
The electric fan 81 is connected to the inverter 9 by a line S, and is configured such that rotation is controlled by the inverter.

空調負荷、例えば冷房負荷Ｑと蒸発器５とは、循環路である冷温水ラインＬｗを介して、冷水（冷房運転時：暖房運転時であれば温水）が循環可能な様に連通している。
冷温水ラインＬｗは、空調負荷Ｑから蒸発器５に向かうラインＬｗ１と、蒸発器５から空調負荷Ｑに向かうＬｗ２とを有している。ラインＬｗ１には、そこを流れる冷水の温度を検出する温度センサＳｔが介装されている。ラインＬｗ２には冷温水ポンプＰ３が介装されている。
なお、図１において、各種ラインに記載された矢印は、ライン中を流過する流体の流れ方向を示している。 The air conditioning load, for example, the cooling load Q and the evaporator 5 communicate with each other so that cold water (at the time of cooling operation: hot water at the time of heating operation) can be circulated through a cold / hot water line Lw that is a circulation path. .
The cold / hot water line Lw has a line Lw1 from the air conditioning load Q to the evaporator 5 and a Lw2 from the evaporator 5 to the air conditioning load Q. The line Lw1 is provided with a temperature sensor St that detects the temperature of the cold water flowing therethrough. A cold / hot water pump P3 is interposed in the line Lw2.
In FIG. 1, arrows described in various lines indicate the flow direction of the fluid flowing through the lines.

コントロールユニット１０は、入力信号ラインＳｉによって、温度センサＳｔと接続されている。また、コントロールユニット１０は、制御信号ラインＳｏによって、ポンプＰ１、Ｐ２、Ｐ３、バーナ６、インバータ９と接続されている。  The control unit 10 is connected to the temperature sensor St by an input signal line Si. The control unit 10 is connected to the pumps P1, P2, P3, the burner 6, and the inverter 9 by a control signal line So.

コントロールユニット１０は、温度センサＳｔで計測された水温（Ｔｃｈ）がしきい値を超えた状態が所定時間（Ｔ１秒）以上継続した場合、すなわち、空調負荷Ｑが定格出力を上回っている場合に、バーナー６への燃料供給量（バーナーインプット）を増加させる制御を行う様に構成されている。  When the water temperature (Tch) measured by the temperature sensor St exceeds the threshold value for a predetermined time (T1 second) or longer, that is, when the air conditioning load Q exceeds the rated output, the control unit 10 The fuel supply amount (burner input) to the burner 6 is increased.

また、コントロールユニット１０は、バーナー６への燃料供給量を増加する場合に、必要に応じて、吸収溶液ラインＬ１の吸収溶液流量を増加させる制御（具体的には、例えば、吸収用液ポンプＰ１の回転数を増加させる制御）を行う様に構成されている。  In addition, the control unit 10 controls to increase the flow rate of the absorption solution in the absorption solution line L1 as necessary when increasing the amount of fuel supplied to the burner 6 (specifically, for example, the absorption liquid pump P1). (The control for increasing the rotation speed).

また、コントロールユニット１０は、必要に応じて、冷却塔８の冷却能力を増大する制御（例えば、冷却用ファン８１の回転数を増加させる制御）を行う様に構成されている。  The control unit 10 is configured to perform control for increasing the cooling capacity of the cooling tower 8 (for example, control for increasing the number of rotations of the cooling fan 81) as necessary.

さらに、コントロールユニット１０は、必要に応じて、冷却水循環系統Ｌｃの冷却水流量を増加させる制御（例えば、冷却水循環ポンプＰ２の回転数を増加させる制御）を行う様に構成されている。  Furthermore, the control unit 10 is configured to perform control (for example, control to increase the rotational speed of the cooling water circulation pump P2) to increase the cooling water flow rate of the cooling water circulation system Lc as necessary.

それに加えて、コントロールユニット１０は、必要に応じて、冷温水ラインＬｗの冷温水流量を増加する制御を行う様に構成されている。  In addition, the control unit 10 is configured to perform control to increase the cold / hot water flow rate of the cold / hot water line Lw as necessary.

ここで、第１実施形態に係る吸収式冷温水機は、図１で示す様なシリーズフロータイプの吸収式冷温水機に限定されるものではない。いわゆる「パラレルフロータイプ」、「リバースフロータイプ」、「シリーズ・パラレルフロータイプ」、「リバース・パラレルフロータイプ」の何れのタイプの二重効用吸収式冷温水機であっても良い。
また、二重効用吸収式冷温水機に限定されるものではなく、三重効用吸収式冷温水機、単効用吸収式冷温水機、一重二重効用吸収式冷温水機の何れであっても良い。 Here, the absorption chiller / heater according to the first embodiment is not limited to the series flow type absorption chiller / heater as shown in FIG. The dual-effect absorption chiller / heater of any type of so-called “parallel flow type”, “reverse flow type”, “series / parallel flow type”, and “reverse / parallel flow type” may be used.
Moreover, it is not limited to a double-effect absorption chiller / heater, but may be any of a triple-effect absorption chiller / heater, a single-effect absorption chiller / heater, or a single double-effect absorption chiller / heater. .

バーナー６は、冷房時の出力よりも暖房時の出力が大きいタイプ、いわゆる「暖房増大型」のタイプが用いられている。
例えば、冷房時のＣＯＰが１．３で、暖房時のＣＯＰが０．９である場合に、暖房時におけるバーナー６のアウトプットを大きくして、冷房時における吸収式冷温水機１００の出力と、暖房時の吸収式冷温水機１００の出力とを均等にするためである。 As the burner 6, a type in which the output during heating is larger than the output during cooling, a so-called “heating increasing type” is used.
For example, when the COP during cooling is 1.3 and the COP during heating is 0.9, the output of the burner 6 during heating is increased, and the output of the absorption chiller / heater 100 during cooling is This is for equalizing the output of the absorption chiller / heater 100 during heating.

換言すれば、図示の実施形態では、冷房時におけるバーナーの加熱量よりも、暖房時におけるバーナーの加熱量が大きい。
ここで、吸収式冷温水機の冷房時において、バーナー６を暖房時における定格運転を行えば、冷房時の定格運転時における吸収式冷温水機の出力を、１０〜２０％上回ることが出来る。 In other words, in the illustrated embodiment, the amount of heating of the burner during heating is larger than the amount of heating of the burner during cooling.
Here, if the burner 6 is rated at the time of heating during cooling of the absorption chiller / heater, the output of the absorption chiller / heater at the rated operation during cooling can be increased by 10 to 20%.

図１の吸収式冷温水機１００において、コントロールユニット１０は、温度センサＳｔで計測した冷水温度（冷水が蒸発器５に入る温度：冷水入口温度）が、設定値（例えば１２．５℃）よりも高温になった場合に、タイマー１１によって経過時刻の計時を開始する。
そして、コントロールユニット１０は、計測された経過時間が所定値（例えば１０分）を超えた場合に、以下の制御を順次実行する様に構成されている。
（１） バーナーの高質燃料（都市ガス、ＬＰガス、石油等）の供給量（バーナーインプット）を増加する。
（２） 溶液ポンプＰ１の回転数を増加して、吸収溶液の循環量を増加する。
（３） 冷却水ポンプＰ２の回転数を増加させ、冷却水循環系統Ｌｃにおける冷却水循環量を増加する。
（４） 冷却塔の電動ファン８１の回転数を増加して、冷却水温度を低下する。
（５） 冷温水ポンプＰ３の回転数を、空調負荷Ｑに応じて段階的に増加して、冷温水ラインＬｗにおける冷温水（冷房運転時の冷水、暖房運転時の温水）循環量を段階的に増加する。 In the absorption chiller / heater 100 of FIG. 1, the control unit 10 determines that the chilled water temperature (temperature at which the chilled water enters the evaporator 5: chilled water inlet temperature) measured by the temperature sensor St is from a set value (for example, 12.5 ° C.). When the temperature becomes too high, the timer 11 starts counting elapsed time.
The control unit 10 is configured to sequentially execute the following control when the measured elapsed time exceeds a predetermined value (for example, 10 minutes).
(1) Increase supply (burner input) of high-quality fuel (city gas, LP gas, oil, etc.) to the burner.
(2) Increase the number of revolutions of the solution pump P1 to increase the circulation amount of the absorbing solution.
(3) The rotation speed of the cooling water pump P2 is increased, and the cooling water circulation amount in the cooling water circulation system Lc is increased.
(4) The rotational speed of the electric fan 81 of the cooling tower is increased to lower the cooling water temperature.
(5) The number of rotations of the chilled / hot water pump P3 is increased stepwise according to the air conditioning load Q, and the amount of chilled / hot water (cold water during cooling operation, hot water during heating operation) circulation in the chilled / hot water line Lw is stepped. To increase.

図１では、水冷塔８の電動ファン８１の回転制御のみにインバータ９が用いられているが、溶液ポンプＰ１、冷却水ポンプＰ２、冷温水ポンプＰ３も同様に、インバータ９によって回転制御が行われる様に構成しても良い。  In FIG. 1, the inverter 9 is used only for the rotation control of the electric fan 81 of the water cooling tower 8, but the rotation control is similarly performed by the inverter 9 for the solution pump P1, the cooling water pump P2, and the cold / hot water pump P3. You may comprise like this.

次に、図２のフローチャートをも参照して、図１の吸収式冷温水機１００の冷房運転時における制御について説明する。
図２は、制御におけるメインのシーケンスを示している。すなわち図２は、通常運転モードと能力増大モードとの切換制御を示す。 Next, the control during the cooling operation of the absorption chiller / heater 100 of FIG. 1 will be described with reference to the flowchart of FIG.
FIG. 2 shows a main sequence in the control. That is, FIG. 2 shows switching control between the normal operation mode and the capacity increase mode.

図２において、コントロールユニット１０は吸収式冷温水機１００が起動したか否かを判断する（ステップＳ１）。起動していないなら（ステップＳ１がＮＯ）制御を終了する。
吸収式冷温水機１００が起動していれば（ステップＳ１がＹＥＳ）、通常運転モード（最大出力が定格出力となる冷房運転モード）にセットする（ステップＳ２）。
ステップＳ３では、温度センサＳｔによって冷水が蒸発器５に流入する温度（冷水入口温度）Ｔｃｈを計測し、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（設定温度：例えば１２．５℃）よりも高温となった状態が、所定時間（Ｔ１秒）以上継続したか否かを判断する（ステップＳ４）。
ここで、設定温度（例えば１２．５℃）と、所定時間Ｔ１秒は、冷房負荷（空調負荷）、運転状態、吸収式冷温水機の各種仕様、その他により、ケース・バイ・ケースで定められる。 In FIG. 2, the control unit 10 determines whether or not the absorption chiller / heater 100 has been activated (step S1). If not started (NO in step S1), the control is terminated.
If the absorption chiller / heater 100 is activated (YES in step S1), the normal operation mode (cooling operation mode in which the maximum output is the rated output) is set (step S2).
In step S3, the temperature (cool water inlet temperature) Tch at which the cold water flows into the evaporator 5 is measured by the temperature sensor St, and the cold water inlet temperature Tch is higher than a threshold value (set temperature: for example, 12.5 ° C.). It is determined whether or not the state has continued for a predetermined time (T1 seconds) or more (step S4).
Here, the set temperature (for example, 12.5 ° C.) and the predetermined time T1 seconds are determined on a case-by-case basis according to the cooling load (air-conditioning load), the operation state, various specifications of the absorption chiller / heater, and the like. .

冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値よりも高温となった状態が、所定時間（Ｔ１秒）以上続いたのであれば（ステップＳ４がＹＥＳ）、定格運転では、冷房負荷に対して十分に対応することが出来ない（冷房負荷を賄うことが出来ない：十分に冷えていない）事を意味している。
その場合は冷房能力を増大する運転モード（能力増大モード）に、運転状態を切り換える（ステップＳ５）。そして、ステップＳ６に進む。
ステップＳ４において、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値よりも高温となった状態が、所定時間（Ｔ１秒）続かない場合（ステップＳ４がＮＯ）には、吸収冷温水機１００の定格運転或いはそれ以下の出力運転によって、冷房負荷に対処することが出来た（冷房負荷を賄えた：十分に冷えた）と判断して、ステップＳ２以降を繰り返す（ステップＳ４がＮＯのループ）。 If the state where the chilled water inlet temperature Tch is higher than the threshold value continues for a predetermined time (T1 seconds) or longer (step S4 is YES), the rated operation should sufficiently cope with the cooling load. This means that it is not possible (cannot cover the cooling load: not cooled enough).
In that case, the operation state is switched to an operation mode (capacity increase mode) for increasing the cooling capacity (step S5). Then, the process proceeds to step S6.
In step S4, when the state where the chilled water inlet temperature Tch is higher than the threshold does not continue for a predetermined time (T1 seconds) (NO in step S4), the rated operation of the absorption chiller water heater 100 or less. It was determined that the cooling load could be dealt with by this output operation (the cooling load was covered: it was sufficiently cooled), and step S2 and subsequent steps were repeated (a loop in which step S4 is NO).

ステップＳ６では、コントロールユニット１０は、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（設定温度：例えば１２．５℃）未満の状態が、所定時間（Ｔ２秒）以上継続したか否かを判断する。ステップＳ６は、能力増大モードを所定時間（Ｔ２秒）継続している間に、定格運転によって冷房負荷に対処することが出来る様になった場合（能力増大モードにしておく必要が無くなった場合）を、想定している。
換言すれば、ステップＳ６では、能力増大モードから通常運転モードに戻しても、負荷が賄える状態となっているか否かの判定を行っているのである。 In step S6, the control unit 10 determines whether or not the state where the cold water inlet temperature Tch is lower than a threshold value (set temperature: for example, 12.5 ° C.) for a predetermined time (T2 seconds) or longer. Step S6 is a case where the cooling load can be dealt with by rated operation while the capacity increasing mode is continued for a predetermined time (T2 seconds) (when it is no longer necessary to set the capacity increasing mode). Is assumed.
In other words, in step S6, it is determined whether or not the load can be covered even if the capacity increase mode is returned to the normal operation mode.

冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（設定温度：例えば１２．５℃）未満の状態が、所定時間（Ｔ２秒）以上続いたのであれば（ステップＳ６がＹＥＳ）、吸収冷温水機１００の定格運転により冷房負荷を賄うことが出来る様になったと判断して、通常運転モードに切り換える（ステップＳ７）。そして、ステップＳ８へ進む。
一方、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（設定温度：例えば１２．５℃）未満の状態が、所定時間（Ｔ２秒）経過しないのであれば（ステップＳ６がＮＯ）、ステップＳ５以降を繰り返す。
ここで、設定温度（例えば１２．５℃）と、所定時間Ｔ２秒についても、各種条件に基いて、ケース・バイ・ケースで定められる。 If the state where the cold water inlet temperature Tch is lower than a threshold value (set temperature: 12.5 ° C., for example) continues for a predetermined time (T2 seconds) or longer (step S6 is YES), the rated operation of the absorption cold water heater 100 is performed. Therefore, it is determined that the cooling load can be covered, and the mode is switched to the normal operation mode (step S7). Then, the process proceeds to step S8.
On the other hand, if the state where the cold water inlet temperature Tch is less than the threshold value (set temperature: 12.5 ° C., for example) does not elapse for a predetermined time (T2 seconds) (NO in step S6), step S5 and subsequent steps are repeated.
Here, the set temperature (for example, 12.5 ° C.) and the predetermined time T2 seconds are also determined on a case-by-case basis based on various conditions.

ステップＳ８では、コントロールユニット１０は、吸収式冷温水機１００の運転（冷房運転）を停止するか否かを判断する。運転停止であれば（ステップＳ８がＹＥＳ）、そのまま制御を終了する。吸収式冷温水機１００の運転を続行するのであれば（ステップＳ８がＮＯ）、ステップＳ２に戻り、ステップＳ２以降を繰り返す。  In step S8, the control unit 10 determines whether or not to stop the operation (cooling operation) of the absorption chiller / heater 100. If the operation is stopped (YES in step S8), the control is terminated as it is. If the operation of the absorption chiller / heater 100 is to be continued (NO in Step S8), the process returns to Step S2, and Steps S2 and after are repeated.

次に、能力増大モードの詳細について、図３を参照して説明する。
図３は、図２におけるステップＳ５、ステップＳ６がＮＯのループを詳細に示したものである。
吸収式冷温水機１００は、定格よりも出力を増加すると、効率は低下してしまう。そのため、能力増大モードで冷房運転を行う場合には、図３を参照して説明する制御を行って、定格以上の出力で運転しても、吸収式冷温水機１００の効率が低下することを抑制している。 Next, details of the capacity increase mode will be described with reference to FIG.
FIG. 3 shows a detailed loop in which step S5 and step S6 in FIG. 2 are NO.
The efficiency of the absorption chiller / heater 100 decreases when the output is increased from the rated value. Therefore, when performing the cooling operation in the capacity increase mode, the efficiency of the absorption chiller / heater 100 is reduced even if the control described with reference to FIG. Suppressed.

図３において、ステップＳ１１では、吸収式冷温水機１００（図１）の運転モードが、能力増大モードに切り換えられる（図２のステップＳ５に相当）。
運転モードが能力増大モードに切り換えられると、コントロールユニット１０は、バーナー６の燃料供給量（バーナーインプット）を増大する（ステップＳ１２）。
バーナー６への燃料等の供給量（バーナーインプット）を増加させれば、高温再生器２における冷媒（水蒸気：気相冷媒）発生量が増加して、吸収式冷温水機１００の冷房能力が増加し、定格を超える冷房負荷に対応出来る。 In FIG. 3, in step S11, the operation mode of the absorption chiller / heater 100 (FIG. 1) is switched to the capacity increase mode (corresponding to step S5 in FIG. 2).
When the operation mode is switched to the capacity increase mode, the control unit 10 increases the fuel supply amount (burner input) of the burner 6 (step S12).
Increasing the amount of fuel supplied to the burner 6 (burner input) increases the amount of refrigerant (water vapor: vapor phase refrigerant) generated in the high-temperature regenerator 2 and increases the cooling capacity of the absorption chiller / heater 100. And it can cope with the cooling load exceeding the rating.

ステップＳ１３では、冷水入口温度Ｔｃｈとしきい値（１２．５℃）とを比較する。冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値以上の高温となっている状態がＴ３秒以上継続したならば（ステップＳ１３で「Ｔｃｈ≧閾値Ｔ３秒以上」）、吸収溶液の循環量を増加させる様に（溶液ポンプＰ１の回転数を増加する様に）制御する（ステップＳ１４）。そして、ステップＳ１５に進む。
一方、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（１２．５℃）未満であるか、或いは、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値以上の状態がＴ３秒未満であれば（ステップＳ１３で「Ｔｃｈ＜閾値ｏｒＴ３秒未満」）、定格運転で冷房負荷を賄いきれると判断して、通常運転モードに切り換える（ステップＳ２２）。 In step S13, the cold water inlet temperature Tch is compared with a threshold value (12.5 ° C.). If the state where the cold water inlet temperature Tch is higher than the threshold continues for T3 seconds or longer (“Tch ≧ threshold T3 seconds or longer” in step S13), the circulating amount of the absorbing solution is increased (solution Control is performed so as to increase the rotational speed of the pump P1 (step S14). Then, the process proceeds to step S15.
On the other hand, if the cold water inlet temperature Tch is less than the threshold value (12.5 ° C.) or if the cold water inlet temperature Tch is equal to or higher than the threshold value for less than T3 seconds (“Tch <threshold orT3 in step S13). Less than a second "), it is determined that the cooling load can be covered by the rated operation, and the mode is switched to the normal operation mode (step S22).

ここで、しきい値については、図示の例では１２．５℃としているが、吸収式冷温水機の各種仕様、使用条件、冷房負荷、その他の条件により、ケース・バイ・ケースで設定されるべき数値であり、特に限定するものではない。
時間的な条件である「Ｔ３秒」についても、同様である。 Here, the threshold value is set to 12.5 ° C. in the illustrated example, but is set on a case-by-case basis according to various specifications, use conditions, cooling load, and other conditions of the absorption chiller / heater. It is a power value and is not particularly limited.
The same applies to “T3 seconds” which is a temporal condition.

ステップＳ１５でも、コントロールユニット１０は、冷水入口温度Ｔｃｈとしきい値とを比較する。冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（１２．５℃）以上の状態がＴ３秒継続したならば（ステップＳ１５で「Ｔｃｈ≧閾値Ｔ３秒以上」）、冷却塔８の電動ファン８１の回転数を増加させるように、インバータ９に制御信号を送る（ステップＳ１６）。そして、ステップＳ１７に進む。
一方、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（１２．５℃）未満であるか、或いは、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（１２．５℃）以上の状態がＴ３秒未満であれば（ステップＳ１５で「Ｔｃｈ＜閾値ｏｒＴ３秒未満」）、バーナーインプットの増加で冷房負荷を賄いきれると判断し、吸収溶液の循環量を減少させて（ステップＳ２３）、ステップＳ１３以降を繰り返す。 Even in step S15, the control unit 10 compares the cold water inlet temperature Tch with a threshold value. If the state where the cold water inlet temperature Tch is equal to or higher than the threshold value (12.5 ° C.) continues for T3 seconds (“Tch ≧ threshold value T3 seconds or longer” in step S15), the rotational speed of the electric fan 81 of the cooling tower 8 is increased. Then, a control signal is sent to the inverter 9 (step S16). Then, the process proceeds to step S17.
On the other hand, if the cold water inlet temperature Tch is less than the threshold value (12.5 ° C.) or if the cold water inlet temperature Tch is equal to or higher than the threshold value (12.5 ° C.), it is less than T3 seconds (step S15). ("Tch <threshold or less than 3 seconds"), it is determined that the cooling load can be covered by an increase in the burner input, the amount of circulation of the absorbing solution is decreased (step S23), and step S13 and subsequent steps are repeated.

次のステップＳ１７でも、コントロールユニット１０は、冷水入口温度Ｔｃｈとしきい値とを比較する。冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（１２．５℃）以上の状態がＴ３秒以上継続したならば（ステップＳ１７で「Ｔｃｈ≧閾値Ｔ３秒以上」）、冷却水循環系Ｌｃ１に介装された冷却水ポンプＰ２を制御して（例えば、冷却水ポンプＰ２の回転数を増加して）、冷却水の流量を増加させる（ステップＳ１８）。そして、ステップＳ１９に進む。  Also in the next step S17, the control unit 10 compares the cold water inlet temperature Tch with a threshold value. If the state where the cold water inlet temperature Tch is equal to or higher than the threshold value (12.5 ° C.) continues for T3 seconds or longer (“Tch ≧ threshold value T3 seconds or longer” in step S17), the cooling water interposed in the cooling water circulation system Lc1 The pump P2 is controlled (for example, the number of rotations of the cooling water pump P2 is increased), and the flow rate of the cooling water is increased (step S18). Then, the process proceeds to step S19.

一方、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（１２．５℃）未満であるか、或いは、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（１２．５℃）以上である状態がＴ３秒未満であれば（ステップＳ１７で「Ｔｃｈ＜閾値ｏｒＴ３秒未満」）、冷却塔８の電動ファン８１の回転数の制御により冷房負荷を賄いきれると判断して、電動ファン８１の回転数を減少するようにインバータ９に制御信号を送る（ステップＳ２４）。その後、ステップＳ１５まで戻り、ステップＳ１５以降を繰り返す。  On the other hand, if the cold water inlet temperature Tch is less than the threshold value (12.5 ° C.), or if the cold water inlet temperature Tch is equal to or higher than the threshold value (12.5 ° C.), it is less than T3 seconds (step) In S17, “Tch <threshold or less than T3 seconds”), it is determined that the cooling load can be covered by controlling the rotational speed of the electric fan 81 of the cooling tower 8, and the inverter 9 is controlled to decrease the rotational speed of the electric fan 81. A signal is sent (step S24). Then, it returns to step S15 and repeats after step S15.

ステップＳ１９でも、コントロールユニット１０は、冷水入口温度Ｔｃｈとしきい値とを比較する。冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（１２．５℃）以上の状態がＴ３秒以上継続したならば（ステップＳ１９で「Ｔｃｈ≧閾値Ｔ３秒以上」）、冷温水ラインＬｗ２に介装した冷水ポンプＰ３を制御して冷温水流量（冷房運転であれば冷水流量）を増加させる（ステップＳ２０）。そして、ステップＳ２１に進む。  Also in step S19, the control unit 10 compares the cold water inlet temperature Tch with a threshold value. If the state where the cold water inlet temperature Tch is equal to or higher than the threshold (12.5 ° C.) continues for T3 seconds or longer (“Tch ≧ threshold T3 seconds or longer” in step S19), the cold water pump P3 interposed in the cold / hot water line Lw2 Is controlled to increase the cold / warm water flow rate (cold water flow rate for cooling operation) (step S20). Then, the process proceeds to step S21.

一方、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（１２．５℃）未満であるか、或いは、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値（１２．５℃）以上の状態がＴ３秒未満であれば（ステップＳ１９で「Ｔｃｈ＜閾値ｏｒＴ３秒未満」）、冷却水流量の調節により冷房負荷が賄いきれると判断して、冷却水循環ラインＬｃ１に介装した冷却水ポンプＰ２を制御して、冷却水流量を減少させる（ステップＳ２５）。その後、ステップＳ１７まで戻り、ステップＳ１７以降を繰り返す。  On the other hand, if the cold water inlet temperature Tch is less than the threshold value (12.5 ° C.) or if the cold water inlet temperature Tch is equal to or higher than the threshold value (12.5 ° C.), it is less than T3 seconds (step S19). [Tch <threshold or less than 3 seconds]), it is determined that the cooling load can be covered by adjusting the cooling water flow rate, and the cooling water flow rate Pc2 is controlled by controlling the cooling water pump P2 interposed in the cooling water circulation line Lc1. (Step S25). Then, it returns to step S17 and repeats after step S17.

次のステップＳ２１でも、冷水入口温度Ｔｃｈとしきい値とを比較する。冷水入口温度Ｔｃｈが、前記しきい値以上の高温である状態がＴ３秒以上継続したならば（ステップＳ２１で「Ｔｃｈ≧閾値Ｔ３秒以上」）、ステップＳ２０以降を繰り返す。
一方、冷水入口温度Ｔｃｈが、前記しきい値未満であるか、或いは、冷水入口温度Ｔｃｈが、前記しきい値以上の状態がＴ３秒未満であれば（ステップＳ２１で「Ｔｃｈ＜閾値ｏｒＴ３秒未満」）、冷水循環量を増加させた(ステップＳ２６)後、ステップＳ１９以降を繰り返す。 Also in the next step S21, the cold water inlet temperature Tch is compared with the threshold value. If the state where the cold water inlet temperature Tch is higher than the threshold continues for T3 seconds or longer (“Tch ≧ threshold T3 seconds or longer” in Step S21), Step S20 and subsequent steps are repeated.
On the other hand, if the chilled water inlet temperature Tch is less than the threshold value or the chilled water inlet temperature Tch is equal to or higher than the threshold value for less than T3 seconds (“Tch <threshold or less than T3 seconds in step S21). ]) After increasing the amount of chilled water circulation (step S26), step S19 and subsequent steps are repeated.

図３のフローチャートで示す制御では、冷房負荷Ｑが定格出力を超えて、さらに大きくなれば、バーナー６への燃料等の供給量を増加する（バーナーインプット増：ステップＳ１２）ことに加えて、溶液ポンプＰ１の回転数を増加させ、吸収溶液の循環量を増加する（溶液ポンプ循環量増：ステップＳ１４）。再生器２（図示の吸収式冷温水機であれば、高温再生器）内の圧力や温度が、所定値（例えば大気圧）を超えてしまうことを防止すると共に、冷媒（水蒸気）発生量をさらに増加するためである。
これにより、吸収式冷温水機１００の運転効率が低下するのを防止出来る。 In the control shown in the flowchart of FIG. 3, when the cooling load Q exceeds the rated output and becomes larger, the supply amount of fuel or the like to the burner 6 is increased (burner input increase: step S12), and the solution The number of rotations of the pump P1 is increased to increase the circulation amount of the absorption solution (increase in the solution pump circulation amount: step S14). While preventing the pressure and temperature in the regenerator 2 (a high-temperature regenerator in the case of the illustrated absorption chiller / heater) from exceeding a predetermined value (for example, atmospheric pressure), the amount of refrigerant (water vapor) generated is reduced. This is to further increase.
Thereby, it can prevent that the operating efficiency of the absorption-type cold / hot water machine 100 falls.

冷房負荷Ｑがより増加すると、冷却塔８の冷却能力を増大させる（電動ファン８１の回転数大：ステップＳ１６）。冷却水の過熱を防止し、吸収器１における吸収熱と凝縮器における凝縮熱を除去する能力を維持し、或いは増加するためである。  When the cooling load Q further increases, the cooling capacity of the cooling tower 8 is increased (high rotation speed of the electric fan 81: step S16). This is to prevent the overheating of the cooling water and maintain or increase the ability to remove the absorption heat in the absorber 1 and the condensation heat in the condenser.

さらに冷房負荷Ｑが増加すると、冷却水循環系統Ｌｃにおける冷却水循環ポンプＰ２の回転数を増加し、冷却水流量を増加して（冷却水流量増：ステップＳ１８）、吸収熱及び凝縮熱の除去能力をさらに増加する。  When the cooling load Q further increases, the number of revolutions of the cooling water circulation pump P2 in the cooling water circulation system Lc is increased, the cooling water flow rate is increased (cooling water flow rate increase: step S18), and the absorption heat and condensation heat removal capability is increased. Further increase.

冷房負荷Ｑがそれ以上に増加すると、冷温水ラインＬｗの冷温水流量を増加させる（冷水流量増：ステップＳ２０）。冷水流量を増加させることにより、冷房負荷側から冷水により吸収式冷温水機１００側へ搬送される熱量を増加して、冷房負荷Ｑから熱を除去するためである。  When the cooling load Q further increases, the cold / hot water flow rate of the cold / hot water line Lw is increased (cool water flow rate increase: step S20). This is because the amount of heat transferred from the cooling load side to the absorption chiller / heater 100 side by the chilled water is increased by increasing the chilled water flow rate, and heat is removed from the cooling load Q.

以上の制御により、定格出力以上で吸収式冷温水機１００を運転しても、効率の低下を防止することが可能となる。  With the above control, even if the absorption chiller / heater 100 is operated at a rated output or higher, it is possible to prevent a decrease in efficiency.

図４は、図３で示す能力増大モードにおける各段階の制御、すなわち「バーナーインプット増」、「溶液ポンプ循環量増」、「冷却塔ファン回転数増」、「冷却水流量増」、「冷水流量増」と、冷房負荷Ｑとの関係を、図式的に示している。
図４において、横軸は負荷Ｑの数値を示しているが、縦軸は制御の段階を示している。換言すれば、図４において、縦軸は数値を示すものではなく、行うべき制御を段階的に表示しているのである。 FIG. 4 shows the control of each stage in the capacity increasing mode shown in FIG. 3, that is, “burner input increase”, “solution pump circulation rate increase”, “cooling tower fan rotation speed increase”, “cooling water flow rate increase”, “cooling water flow rate” The relationship between the “flow rate increase” and the cooling load Q is schematically shown.
In FIG. 4, the horizontal axis indicates the numerical value of the load Q, while the vertical axis indicates the control stage. In other words, in FIG. 4, the vertical axis does not indicate a numerical value, but displays the control to be performed in stages.

図３に関して上述した通り、図４で示す様に、定格を超える分の冷房負荷Ｑが小さければ、（１）バーナー６への燃料等の供給量（バーナーインプット）を増加させる（バーナーインプット増：図３のステップＳ１２参照）のみで足りる。
負荷Ｑが大きくなると、バーナー６への燃料等の供給量を増加する（バーナーインプット増）のに加えて、（２）溶液ポンプＰ１の循環量を増加させる（溶液ポンプ循環量増：図３のステップＳ１４参照）。
さらに負荷Ｑが増加すると、負荷Ｑが増加するに連れて、（３）冷却塔８の冷却能力を増大させ（電動ファン８１の回転数増大：図３のステップＳ１６参照）、（４）冷却水流量を増加させ（冷却水流量増：図３のステップＳ１８参照）、さらに負荷Ｑが増加すると、（５）冷水流量を増加させる（冷水流量増：図３のステップＳ２０参照）。 As described above with reference to FIG. 3, as shown in FIG. 4, if the cooling load Q exceeding the rating is small, (1) the amount of fuel supplied to the burner 6 (burner input) is increased (burner input increase: Only step S12 in FIG. 3) is sufficient.
When the load Q increases, in addition to increasing the supply amount of fuel and the like to the burner 6 (increasing the burner input), (2) increasing the circulation amount of the solution pump P1 (increasing solution pump circulation amount: FIG. 3) (See step S14).
When the load Q further increases, as the load Q increases, (3) the cooling capacity of the cooling tower 8 is increased (increase in the rotational speed of the electric fan 81: see step S16 in FIG. 3), and (4) cooling water When the flow rate is increased (cooling water flow rate increase: see step S18 in FIG. 3) and the load Q further increases, (5) the chilled water flow rate is increased (cold water flow rate increase: see step S20 in FIG. 3).

図５、図６は、図１〜図４で示す第１実施形態の作用効果を示している。
図５は、冷凍能力が３００冷凍ｔｏｎ、冷水入口温度、冷却水入口温度、冷水流量、冷却水流量が定格値である場合において、図示の第１実施形態の出力と効率との特性を示している。
図５において、出力が定格を越えた領域（横軸が１００よりも右側の領域）では、図１で示す高温再生器２を加熱するバーナー６への燃料供給量（バーナーインプット）を増加させている。 5 and 6 show the operational effects of the first embodiment shown in FIGS.
FIG. 5 shows the output and efficiency characteristics of the illustrated first embodiment when the refrigeration capacity is 300 refrigeration ton, the chilled water inlet temperature, the cooling water inlet temperature, the chilled water flow rate, and the cooling water flow rate are rated values. Yes.
In FIG. 5, in the region where the output exceeds the rating (region where the horizontal axis is on the right side of 100), the fuel supply amount (burner input) to the burner 6 for heating the high temperature regenerator 2 shown in FIG. 1 is increased. Yes.

図５から明らかな様に、出力が定格の１１０％程度（横軸が出力％１００〜１１０近傍の範囲）までは、効率はさほど低下しない。
なお、出力が定格の１２０％を超える領域（横軸が出力％１２０よりも右側の領域）では、効率は急激に低下している。 As apparent from FIG. 5, the efficiency does not decrease so much until the output is about 110% of the rated value (the horizontal axis is in the range of the output% near 100 to 110).
In the region where the output exceeds 120% of the rating (the horizontal axis is the region on the right side of the output% 120), the efficiency decreases rapidly.

図６は、図５と同様に、図示の第１実施形態の出力と効率との特性を示している。
図６において、運転条件は図５の場合と同様であり、図６における特性曲線は、図５で示す特性曲線と同様である。
ただし、図６においては、バーナーインプットを増加するのに加えて、冷却水流量を増加した場合の実験結果（図６における四角形のプロット）と、冷却水流量及び冷水流量を増加した場合の実験結果（図６における三角形のプロット）とが示されている。 FIG. 6 shows the characteristics of the output and efficiency of the illustrated first embodiment, as in FIG.
In FIG. 6, the operating conditions are the same as in FIG. 5, and the characteristic curve in FIG. 6 is the same as the characteristic curve shown in FIG.
However, in FIG. 6, in addition to increasing the burner input, the experimental result when the cooling water flow rate is increased (square plot in FIG. 6) and the experimental result when the cooling water flow rate and the cooling water flow rate are increased. (Triangular plot in FIG. 6).

図６において、四角形のプロットは、出力が定格の約１１５％の場合に、バーナーインプットを増加すると共に、冷却水流量を定格時に対して約１０％増加させた実験結果である。
図６における四角形のプロットと特性曲線とを比較すれば、バーナーインプットを増加させる際に冷却水流量を約１０％増量させれば、単にバーナーインプットを増加した場合に比較して、効率が向上することが明らかである。 In FIG. 6, a square plot is an experimental result when the burner input is increased and the cooling water flow rate is increased by about 10% with respect to the rated time when the output is about 115% of the rated value.
Comparing the square plot in FIG. 6 with the characteristic curve, if the flow rate of the cooling water is increased by about 10% when the burner input is increased, the efficiency is improved as compared with the case where the burner input is simply increased. It is clear.

図６で示す三角形のプロットは、出力が定格の約１２０％の場合に、バーナーインプットを増加し、冷却水流量を約１０％増加させると共に、冷水流量を約２０％増加させた実験結果である。
図６における三角形のプロットと特性曲線とを比較すれば、バーナーインプットを増加すると共に、冷却水流量を約１０％増加させ且つ冷水流量を約２０％増加すれば、バーナーインプットのみを増加した場合と、バーナーインプットを増加し且つ冷却水流量を増加した場合に比較して、さらに効率が向上することが明白である。 The triangular plot shown in FIG. 6 is an experimental result when the burner input is increased and the cooling water flow rate is increased by about 10% and the cooling water flow rate is increased by about 20% when the output is about 120% of the rated value. .
When the triangular plot in FIG. 6 is compared with the characteristic curve, the burner input is increased, and when the cooling water flow rate is increased by about 10% and the cooling water flow rate is increased by about 20%, only the burner input is increased. It is apparent that the efficiency is further improved as compared to increasing the burner input and increasing the coolant flow rate.

図７は、能力増大運転モードにおいて、構成部材の安全性確保のために行う制御である。具体的には、再生器（図示の実施形態では高温再生器２）の温度又は圧力が、設定値（限界値）以上になった際に、バーナー６の燃料供給量（バーナーインプット）を減少して、強制的に能力増大モードを終了させる制御である。  FIG. 7 shows the control performed to ensure the safety of the components in the capacity increasing operation mode. Specifically, when the temperature or pressure of the regenerator (high-temperature regenerator 2 in the illustrated embodiment) exceeds a set value (limit value), the fuel supply amount (burner input) of the burner 6 is decreased. This is a control for forcibly terminating the capacity increase mode.

図７において、ステップＳ３１では、コントロールユニット１０は、吸収式冷温水機１００が起動しているか否かを判断する。
吸収式冷温水機１００が起動していなければ(ステップＳ３１がＮＯ)、制御を行わない。吸収式冷温水機１００が起動していれば(ステップＳ３１がＹＥＳ）、ステップＳ３２に進む。 In FIG. 7, in step S31, the control unit 10 determines whether or not the absorption chiller / heater 100 is activated.
If the absorption chiller / heater 100 is not activated (NO in step S31), the control is not performed. If absorption-type cold / hot water machine 100 has started (step S31 is YES), it will progress to step S32.

ステップＳ３２では、能力増大モードになっているか否かを判断する。
能力増大モードになっていれば(ステップＳ３２がＹＥＳ)、ステップＳ３３に進む。能力増大モードになっていなければ(ステップＳ３２がＮＯ)、ステップＳ３１以降を繰り返す（ステップＳ３２がＮＯのループ）。 In step S32, it is determined whether or not the capacity increasing mode is set.
If it is in the capacity increasing mode (step S32 is YES), the process proceeds to step S33. If it is not in the capacity increase mode (step S32 is NO), step S31 and subsequent steps are repeated (step S32 is a NO loop).

ステップＳ３３では、高温再生器２の温度（或いは圧力）が、設定値（安全に作動する限界値）Ｔｘ(Ｐｘ)以上であるか否かを判断する。
高温再生器２の温度（或いは圧力）が、設定値Ｔｘ(或いはＰｘ)以上であれば(ステップＳ３３がＹＥＳ)、能力増大モードを続行すると、（例えば）高温再生器２の圧力が大気圧を越える可能性があると判断して、バーナーインプットを定格出力に相当する量まで減少する。その結果、強制的に能力増大モードは終了する。そして、定格出力を最大出力とする通常運転に切り換え（ステップＳ３４）、制御を終了する。
一方、高温再生器２の温度（或いは圧力）が、設定値ｘＴ(或いはＰｘ)未満であれば(ステップＳ３３がＮＯ)、能力増大モードであっても、（例えば）高温再生器２の圧力は大気圧を越えないと判断して、ステップＳ３２以降を繰り返す。 In step S33, it is determined whether or not the temperature (or pressure) of the high-temperature regenerator 2 is equal to or higher than a set value (a limit value for safe operation) Tx (Px).
If the temperature (or pressure) of the high temperature regenerator 2 is equal to or higher than the set value Tx (or Px) (YES in step S33), when the capacity increase mode is continued, the pressure of the high temperature regenerator 2 becomes atmospheric pressure (for example). The burner input is reduced to an amount corresponding to the rated output. As a result, the capacity increase mode is forcibly terminated. And it switches to the normal driving | operation which makes a rated output the maximum output (step S34), and complete | finishes control.
On the other hand, if the temperature (or pressure) of the high temperature regenerator 2 is less than the set value xT (or Px) (NO in step S33), the pressure of the high temperature regenerator 2 is (for example) even in the capacity increase mode. It is determined that the atmospheric pressure is not exceeded, and step S32 and subsequent steps are repeated.

図７の制御フローチャートでは、吸収式冷温水機１００が、構成機器の限界（例えば、高温再生器２の限界）になれば、強制的に能力増大モードを終了し、定格運転に戻して、高温再生器２の圧力が大気圧を越えない様にする安全措置としての制御方法である。  In the control flowchart of FIG. 7, if the absorption chiller / heater 100 reaches the limit of the component equipment (for example, the limit of the high-temperature regenerator 2), the capacity increase mode is forcibly terminated and the operation is returned to the rated operation. This is a control method as a safety measure for preventing the pressure of the regenerator 2 from exceeding atmospheric pressure.

上述したように、第１実施形態によれば、定格出力を従来よりも低くして、中間期、夏季を通じて、冷房を行っている殆どの期間において、吸収式冷温水機の効率が高い領域で運転することが出来る。
一方、夏季において、例えば数日のみ存在する極端に暑い日（いわゆる「猛暑」の日）には、図３、図４で説明したような能力増大モードによって、吸収式冷温水機を稼動する。かかる制御を行えば、図５、図６で示したように、定格出力を超えた冷房負荷に対処して出力は増大するが、ＣＯＰ（＝冷房出力／高質燃料の供給）が低下しない様にすることが出来る。 As described above, according to the first embodiment, the rated output is lower than that in the past, and in the middle and summer seasons, in the most efficient period of cooling, in the region where the efficiency of the absorption chiller / heater is high. I can drive.
On the other hand, in summer, for example, on an extremely hot day that exists only for a few days (a so-called “hot day”), the absorption chiller / heater is operated in the capacity increasing mode as described with reference to FIGS. If such control is performed, as shown in FIGS. 5 and 6, the output increases in response to the cooling load exceeding the rated output, but the COP (= cooling output / high-quality fuel supply) does not decrease. Can be made.

なお、明確には図示されていないが、冷却塔８の電動ファン８１の可変風量（電動ファンの回転数）、冷却水の可変流量、冷水の可変流量を実現するために、例えば、インバータを用いて負荷に応じて最適な運転を図ることが出来る。  Although not clearly shown, for example, an inverter is used in order to realize the variable air volume of the electric fan 81 of the cooling tower 8 (the rotational speed of the electric fan), the variable flow rate of the cooling water, and the variable flow rate of the cold water. The optimum operation can be achieved according to the load.

次に、図８に基づいて第２実施形態を説明する。
図８の第２実施形態では、装置の構成は図１と同様であり、制御におけるメインのシーケンスも図２と同様である。
ただし、第２実施形態では、能力増大モードとなった場合には、バーナーインプットを増大させるのと同時に、溶液ポンプ循環量を増大させて、吸収溶液の循環流量を増加している。以って、バーナーのインプットを増加した場合に、高温再生器２の温度及び／又は圧力が直ちに設定値（限界値Ｐｘ或いはＴｘ）を超えてしまう事態を防止している。 Next, a second embodiment will be described based on FIG.
In the second embodiment of FIG. 8, the configuration of the apparatus is the same as in FIG. 1, and the main sequence in the control is also the same as in FIG.
However, in the second embodiment, when the capacity increasing mode is set, the burner input is increased, and at the same time, the circulation rate of the solution pump is increased to increase the circulating flow rate of the absorbing solution. Thus, when the burner input is increased, the temperature and / or pressure of the high-temperature regenerator 2 is prevented from immediately exceeding the set value (limit value Px or Tx).

図８において、ステップＳ４１で能力増大モードに切り換えられると、コントロールユニット１０は、バーナー６の燃料供給量を増大し、同時に、溶液ポンプＰ１の循環量を増大する（ステップＳ４２）。  In FIG. 8, when switched to the capacity increase mode in step S41, the control unit 10 increases the fuel supply amount of the burner 6, and at the same time increases the circulation amount of the solution pump P1 (step S42).

ステップＳ４３では、冷水入口温度Ｔｃｈとしきい値とを比較する。冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値以上の状態がＴ３秒以上継続したならば（ステップＳ４３で「Ｔｃｈ≧閾値Ｔ３秒以上」）、ステップＳ４４に進む。
一方、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値未満であるか、或いは、閾値以上の状態がＴ３秒未満であれば（ステップＳ４３で「Ｔｃｈ＜閾値ｏｒＴ３秒未満」）、通常運転モードに切り換える（ステップＳ５０）。 In step S43, the cold water inlet temperature Tch is compared with a threshold value. If the state where the cold water inlet temperature Tch is equal to or higher than the threshold continues for T3 seconds or longer (“Tch ≧ threshold T3 seconds or higher” in Step S43), the process proceeds to Step S44.
On the other hand, if the chilled water inlet temperature Tch is less than the threshold value, or if the temperature is equal to or greater than the threshold value for less than T3 seconds (“Tch <threshold value or less than T3 seconds” in step S43), the operation mode is switched to the normal operation mode (step S50). ).

図８のステップＳ４４〜Ｓ４９、ステップＳ５１〜Ｓ５３は、図３のステップＳ１６〜Ｓ２１、ステップＳ２４〜Ｓ２６と同様である。
そして、図８の第２実施形態におけるその他の構成及び作用効果は、図１〜図７の第１実施形態と同様である。 Steps S44 to S49 and Steps S51 to S53 in FIG. 8 are the same as Steps S16 to S21 and Steps S24 to S26 in FIG.
And the other structure and effect in 2nd Embodiment of FIG. 8 are the same as that of 1st Embodiment of FIGS.

次に、図９に基づいて第３実施形態を説明する。
図９の第３実施形態も、装置の構成は図１と同様であり、制御におけるメインのシーケンスも図２と同様である。
第３実施形態では、能力増大モードとなった場合に、バーナーインプットを増大するのと同時に、溶液ポンプ循環量を増大して、吸収溶液の循環流量を増加すると共に、冷却塔８の電動ファン８１の回転数を増加させて、冷却水循環系Ｌｃにおける冷却能力を増加させている。 Next, a third embodiment will be described based on FIG.
In the third embodiment of FIG. 9 as well, the configuration of the apparatus is the same as in FIG. 1, and the main sequence in control is also the same as in FIG.
In the third embodiment, when the capacity increasing mode is set, the burner input is increased, and at the same time, the solution pump circulation amount is increased to increase the circulation flow rate of the absorbing solution, and the electric fan 81 of the cooling tower 8 is increased. Is increased to increase the cooling capacity in the cooling water circulation system Lc.

図９において、ステップＳ６１で能力増大モードに切り換えられると、コントロールユニット１０は、バーナー６の燃料供給量と、溶液ポンプＰ１の循環量と、冷却塔８の電動ファン８１の回転数とを、同時に増加する制御を行う（ステップＳ６２）。  In FIG. 9, when switched to the capacity increase mode in step S61, the control unit 10 simultaneously sets the fuel supply amount of the burner 6, the circulation amount of the solution pump P1, and the rotational speed of the electric fan 81 of the cooling tower 8 at the same time. Increase control is performed (step S62).

次のステップＳ６３では、冷水入口温度Ｔｃｈとしきい値とを比較する。冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値以上の状態がＴ３秒以上継続したならば（ステップＳ６３で「Ｔｃｈ≧閾値Ｔ３秒以上」）、ステップＳ６４に進む。
一方、冷水入口温度Ｔｃｈがしきい値未満であるか、或いは、しきい値以上の状態がＴ３秒未満であれば（ステップＳ６３で「Ｔｃｈ＜閾値ｏｒＴ３秒未満」）、通常運転モードに切り換える（ステップＳ６８）。 In the next step S63, the cold water inlet temperature Tch is compared with a threshold value. If the state where the cold water inlet temperature Tch is equal to or higher than the threshold continues for T3 seconds or longer (“Tch ≧ threshold T3 seconds or higher” in Step S63), the process proceeds to Step S64.
On the other hand, if the chilled water inlet temperature Tch is less than the threshold value, or if the temperature is equal to or higher than the threshold value for less than T3 seconds (“Tch <threshold value or less than T3 seconds” in step S63), the mode is switched to the normal operation mode ( Step S68).

図９におけるステップＳ６４〜ステップＳ６７、ステップＳ６９、ステップＳ７０は、それぞれ、図３におけるステップＳ１８〜Ｓ２１、ステップＳ２５、ステップＳ２６と同様である。
そして、図９の第３実施形態におけるその他の構成及び作用効果は、図１〜図７の第１実施形態と同様である。 Steps S64 to S67, step S69, and step S70 in FIG. 9 are the same as steps S18 to S21, step S25, and step S26 in FIG. 3, respectively.
And the other structure and effect in 3rd Embodiment of FIG. 9 are the same as that of 1st Embodiment of FIGS.

さらに、図示はされていないが、能力増大モードとなった場合に、バーナーインプットの増大と、吸収溶液循環流量の増加と、冷却塔ファン回転数の増加と、冷却水流量の増加とを、同時に行うことも可能である。
それに加えて、能力増大モードとなった場合に、バーナーインプットの増大と、吸収溶液循環流量の増加と、冷却塔ファン回転数の増加と、冷却水流量の増加と、冷水（温水）流量の増加とを、同時に行うことも可能である。 Further, although not shown, when the capacity increase mode is entered, an increase in the burner input, an increase in the absorption solution circulation flow rate, an increase in the cooling tower fan speed, and an increase in the cooling water flow rate are simultaneously performed. It is also possible to do this.
In addition, in the capacity increase mode, the burner input is increased, the absorption solution circulation flow rate is increased, the cooling tower fan speed is increased, the cooling water flow rate is increased, and the cold water (hot water) flow rate is increased. Can be performed simultaneously.

図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨の記述ではないことを付記する。
例えば、図示の実施形態において、吸収式冷温水機を冷房運転する場合について説明しているが、図示の吸収式冷温水機で暖房運転を行うことも可能である。 It should be noted that the illustrated embodiment is merely an example, and is not a description to limit the technical scope of the present invention.
For example, in the illustrated embodiment, the cooling operation of the absorption chiller / hot water machine has been described, but the heating operation can also be performed by the illustrated absorption chiller / heater.

本発明の第１実施形態のブロック図。The block diagram of 1st Embodiment of this invention. 第１実施形態の制御を説明するフローチャート。The flowchart explaining control of 1st Embodiment. 第１実施液体における能力増大モードの制御を説明するフローチャート。The flowchart explaining control of the capability increase mode in 1st implementation liquid. 第１実施液体における能力増大モードの制御項目と、各制御項目に対応する負荷の大きさをイメージとして示す図。The figure which shows as an image the control item of the capability increase mode in 1st implementation liquid, and the magnitude | size of the load corresponding to each control item. 第１実施形態の作用効果を示す特性図。The characteristic view which shows the effect of 1st Embodiment. 図５の特性図に、冷却水流量を増加させた実験結果と、冷水流量を増加させた実験結果を加えた特性図。The characteristic view which added the experimental result which increased the cooling water flow rate, and the experimental result which increased the cold water flow rate to the characteristic view of FIG. 第１実施形態の能力増加運転モードにおいて、再生器温度又は圧力が設定値以上になった際に行う制御を示すフローチャート。The flowchart which shows the control performed when the regenerator temperature or pressure becomes more than a preset value in the capability increase operation mode of 1st Embodiment. 第２実施形態における能力増大モード時の制御を説明するフローチャート。The flowchart explaining the control at the time of the capability increase mode in 2nd Embodiment. 第３実施形態における能力増大モード時の制御を説明するフローチャート。The flowchart explaining the control at the time of the capability increase mode in 3rd Embodiment. 吸収式冷温水器における冷房負荷率と冷房効率との関係を示した特性図。The characteristic view which showed the relationship between the cooling load factor and cooling efficiency in an absorption-type water heater. 一般的なオフィスビルの空調機の冷房負荷率と、延べ稼働時間との関係を示した特性図。The characteristic figure which showed the relation between the cooling load factor of a general office building air conditioner, and the total operation time.

符号の説明Explanation of symbols

１・・・吸収器
２・・・高温再生器
３・・・低温再生器
４・・・凝縮器
５・・・蒸発器
６・・・加熱手段／バーナー
８・・・冷却塔
９・・・インバータ
１０・・・制御手段／コントロールユニット
１１・・・計時手段／タイマー
１００・・・吸収式冷温水機
Ｌ１、Ｌ２・・・吸収溶液ライン
Ｌｃ・・・冷却水循環系等
Ｌｗ・・・冷温水ライン
Ｐ１・・・溶液ポンプ
Ｐ２・・・冷却水ポンプ
Ｐ３・・・冷温水ポンプ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Absorber 2 ... High temperature regenerator 3 ... Low temperature regenerator 4 ... Condenser 5 ... Evaporator 6 ... Heating means / burner 8 ... Cooling tower 9 ... Inverter 10 ... Control means / Control unit 11 ... Timekeeping means / timer 100 ... Absorption chiller / heater L1, L2 ... Absorption solution line Lc ... Cooling water circulation system Lw ... Cold / hot water Line P1 ... Solution pump P2 ... Cooling water pump P3 ... Cold / hot water pump

Claims (10)

吸収器と、再生器と、凝縮器と、蒸発器と、再生器を加熱する加熱手段と、空調負荷と蒸発器とを連通する冷水ラインと、該冷水ラインの空調負荷から蒸発器に向かう領域に介装されて水温を計測する温度センサと、制御手段とを有し、該制御手段は、前記温度センサで計測された水温がしきい値を超えた状態が所定時間以上継続した場合に、再生器を加熱する加熱手段への入力を増加する制御を行う様に構成されていることを特徴とする吸収式冷温水機。  An absorber, a regenerator, a condenser, an evaporator, a heating means for heating the regenerator, a chilled water line communicating the air conditioning load and the evaporator, and a region from the air conditioning load of the chilled water line toward the evaporator A temperature sensor that measures the water temperature, and a control means, and the control means, when the state in which the water temperature measured by the temperature sensor exceeds a threshold value continues for a predetermined time or more, Absorption type chiller / heater characterized by performing control to increase input to heating means for heating regenerator. 吸収器から再生器へ連通する吸収溶液ラインに吸収溶液ポンプが介装されており、前記制御手段は、再生器を加熱する加熱手段への入力を増加する場合に、吸収溶液ラインの吸収溶液流量を増加する制御を行う様に構成されている請求項１の吸収式冷温水機。  An absorption solution pump is interposed in the absorption solution line communicating from the absorber to the regenerator, and the control means increases the input to the heating means for heating the regenerator, and the absorption solution flow rate of the absorption solution line is increased. The absorption chiller / heater according to claim 1, wherein the absorption chiller / heater is configured to perform control to increase the temperature. 吸収器と凝縮器を経由して冷却水が循環する冷却水循環系統を備え、該冷却水循環系統には冷却水を冷却するための冷却塔が介装されており、前記制御手段は、冷却塔の冷却能力を増大する制御を行う様に構成されている請求項２の吸収式冷温水機。  A cooling water circulation system for circulating cooling water through an absorber and a condenser is provided, and a cooling tower for cooling the cooling water is interposed in the cooling water circulation system. The absorption chiller / heater according to claim 2, which is configured to perform control to increase cooling capacity. 前記制御手段は、冷却水循環系統の冷却水流量を増加する制御を行う様に構成されている請求項３の吸収式冷温水機。  The absorption chiller / heater according to claim 3, wherein the control means is configured to perform control to increase a cooling water flow rate of the cooling water circulation system. 前記制御手段は、空調負荷と蒸発器とを連通する冷温水ラインの冷温水流量を増加する制御を行う様に構成されている請求項４の吸収式冷温水機。  The absorption chiller / heater according to claim 4, wherein the control means is configured to perform control to increase a chilled / hot water flow rate of a chilled / hot water line communicating the air conditioning load and the evaporator. 吸収器と、再生器と、凝縮器と、蒸発器と、再生器を加熱する加熱手段と、空調負荷と蒸発器とを連通する冷水ラインと、該冷水ラインの空調負荷から蒸発器に向かう領域に介装されて水温を計測する温度センサとを有する吸収式冷温水機の制御方法において、前記温度センサで計測された水温がしきい値を超えた状態が所定時間以上継続した場合に、再生器を加熱する加熱手段への入力を増加する工程を有することを特徴とする吸収式冷温水機の制御方法。  An absorber, a regenerator, a condenser, an evaporator, a heating means for heating the regenerator, a chilled water line communicating the air conditioning load and the evaporator, and a region from the air conditioning load of the chilled water line toward the evaporator In the control method of the absorption chiller / heater having a temperature sensor that is interposed between the temperature sensor and the water temperature, the water temperature measured by the temperature sensor exceeds a threshold value for a predetermined time or longer. A control method for an absorption chiller / heater having a step of increasing an input to a heating means for heating a vessel. 再生器を加熱する加熱手段への入力を増加する工程を実行するに際して、吸収器から再生器へ連通する吸収溶液ラインの吸収溶液流量を増加する工程を有する請求項６の吸収式冷温水機の制御方法。  The absorption chiller-heater according to claim 6, further comprising a step of increasing an absorption solution flow rate in an absorption solution line communicating from the absorber to the regenerator when performing the step of increasing the input to the heating means for heating the regenerator. Control method. 再生器と凝縮器を経由して冷却水が循環する冷却水循環系統に介装された冷却塔の冷却能力を増大する工程を有する請求項７の吸収式冷温水機の制御方法。  The method for controlling an absorption chiller-heater according to claim 7, further comprising a step of increasing a cooling capacity of a cooling tower interposed in a cooling water circulation system in which cooling water circulates through a regenerator and a condenser. 冷却水循環系統の冷却水流量を増加する工程を有する吸収式冷温水機の制御方法。  A control method for an absorption chiller / heater having a step of increasing a coolant flow rate of a coolant circulation system. 空調負荷と蒸発器とを連通する冷温水ラインの冷温水流量を増加する工程を有する請求項９の吸収式冷温水機の制御方法。  The method for controlling an absorption chiller / heater according to claim 9, further comprising a step of increasing a chilled / hot water flow rate of a chilled / hot water line communicating the air conditioning load and the evaporator.
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