JP2008215627A - Power transmitting mechanism - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To enhance the durability of a power transmission mechanism and various mechanisms forming the power transmission mechanism. <P>SOLUTION: In this power transmission mechanism a drive member J1 rotating and transmitting power and a driven member J2 to which the power is transmitted by the drive member and rotated are so disposed as to be rotated relative to each other. The drive member is disposed at one of the inner diameter side and the outer diameter side, and the driven member is disposed at the other. The power transmission mechanism further comprises a sliding bearing 18 disposed between the drive member and the driven member in the radial direction, engaged with one of the drive member and the driven member, and having the other side peripheral surface formed in a sliding surface. An elastic member is installed between the other of the drive member and the driven member and the side surface of the sliding bearing. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本願は、平成９年特許願第２４９６３８号（これを「原出願」という）の分割出願である。本願においては、原出願の記載が引用ないし繰り込み記載されているものとする。
本発明は動力伝達機構に関し、特にエンジン機構側から変速機構側に動力を断接可能且つトルク変動吸収可能に伝達する動力伝達機構に関する。 This application is a divisional application of 1997 Patent Application No. 249638 (hereinafter referred to as “original application”). In the present application, the description of the original application is cited or incorporated.
The present invention relates to a power transmission mechanism, and more particularly to a power transmission mechanism that transmits power from an engine mechanism side to a speed change mechanism side so as to be able to connect and disconnect and absorb torque fluctuations.

従来の動力伝達機構の例として、図４及び図５に、英国特許GB2269440号に開示されたトルク変動吸収装置を示す。図４及び図５を参照して、このエンジンとトランスミッションとの間のトルク変動を吸収するために設けられたトルク変動吸収装置は、駆動側部材５３、５４、６０と、被動側部材５５、５６、５９、トーション機構としてコイルスプリング５０、及び駆動側部材（ドライブプレート）５３と被動側部材（ドリブンプレート）５６との側面間に配され、摩擦摺動によるヒステリシスを発揮するヒステリシス機構６２を備え、エンジンからの駆動力は、駆動軸に固定された駆動側部材６０から５３及び５４、コイルスプリング５０を介して、被動側部材５５から５６、５９へと伝達される。被動側部材（フライホイール）５９を駆動側部材（内ハブ）６０に対して同心且つ相対回転可能に保持するために、駆動側部材６０外周面と被動側部材５９内周面との間に、転がり軸受６１が配置されている。 As an example of a conventional power transmission mechanism, FIGS. 4 and 5 show a torque fluctuation absorber disclosed in British Patent GB2269440. Referring to FIGS. 4 and 5, the torque fluctuation absorber provided for absorbing the torque fluctuation between the engine and the transmission includes driving side members 53, 54, 60 and driven side members 55, 56. 59, a coil spring 50 as a torsion mechanism, and a hysteresis mechanism 62 that is arranged between the side surfaces of the driving side member (drive plate) 53 and the driven side member (driven plate) 56 and exhibits hysteresis due to frictional sliding, The driving force from the engine is transmitted from the driving side members 60 to 53 and 54 fixed to the driving shaft to the driven side members 55 to 56 and 59 via the coil spring 50. In order to hold the driven member (flywheel) 59 concentrically and relatively rotatably with respect to the driving member (inner hub) 60, between the outer peripheral surface of the driving member 60 and the inner peripheral surface of the driven member 59, A rolling bearing 61 is arranged.

また、駆動側部材外周面と被動側部材内周面の間に設けられ、被動側部材を駆動側部材に対して同心かつ相対回転に保持するための軸受として、特公昭56-43176号には、駆動側部材と被動側部材との半径方向間にフランジ状の滑り軸受を挿入したトルク変動吸収装置が提案されている。この滑り軸受は、駆動側部材の外周面と被動側部材の内周面との両周面を滑り面としている。   Japanese Patent Publication No. 56-43176 discloses a bearing provided between the outer peripheral surface of the driving side member and the inner peripheral surface of the driven side member for holding the driven side member concentrically and relative to the driving side member. There has been proposed a torque fluctuation absorbing device in which a flange-like plain bearing is inserted between the driving side member and the driven side member in the radial direction. In this sliding bearing, both peripheral surfaces of the outer peripheral surface of the driving member and the inner peripheral surface of the driven member are used as sliding surfaces.

また、上記英国特許GB2269440号のトルク変動装置によれば、トーション部材として装置外周部に配設されたトーションスプリング５０を収容する空間にはグリスが封入され、この空間の装置内周側のシールとして、被動側プレート５６内周部と駆動側プレート５４内周部の軸方向間にシール５８及び圧縮状態で薄板ばね５７を配して、これによって駆動側プレート５４と被動側プレート５６との相対回動を許容すると共にシール機能を発揮させている。   Further, according to the torque fluctuation device of the British Patent GB2269440, grease is enclosed in a space that accommodates a torsion spring 50 disposed on the outer peripheral portion of the device as a torsion member, and this space serves as a seal on the inner peripheral side of the device. Further, a seal 58 and a thin leaf spring 57 are arranged in a compressed state between the inner peripheral portion of the driven side plate 56 and the inner peripheral portion of the driving side plate 54, thereby the relative rotation between the driving side plate 54 and the driven side plate 56. It allows movement and exhibits a sealing function.

また、上記英国特許GB2269440号の装置においては、低コスト化のため、駆動側部材（ドライブプレート）５３を鉄板化している。   Further, in the apparatus of the above British Patent GB2269440, the drive side member (drive plate) 53 is made of an iron plate for cost reduction.

また、図４を参照して上記英国特許GB2269440号の装置において、トーションスプリング５０外周側と駆動側プレート５３、５４内周側には、遠心力によってトーションスプリング５０が外周側に移動して駆動側プレート５３、５４と摺動するのを防止するために、スプリングシート５１、５２の外周側をトーションスプリング５０外周側と駆動側プレート５３、５４内周側との間に延伸している。
英国特許GB2269440号 特公昭56-43176号 Further, referring to FIG. 4, in the device of the above GB 2269440, the torsion spring 50 is moved to the outer peripheral side by centrifugal force on the outer peripheral side of the torsion spring 50 and the inner peripheral side of the driving side plates 53 and 54. In order to prevent sliding with the plates 53, 54, the outer peripheral side of the spring seats 51, 52 extends between the outer peripheral side of the torsion spring 50 and the inner peripheral side of the drive side plates 53, 54.
British patent GB2269440 No.56-43176

しかしながら、第１に、上記英国特許GB2269440号のトルク変動吸収装置のように、転がり軸受を採用することによってコストが上昇する。また、上記特公昭56-43176号に開示された滑り軸受は、駆動側部材の外周面と被動側部材の内周面とをいずれも滑り面とするため、装置半径方向にガタが生じ易く、駆動側部材に対する被動側部材の同心度が維持できず、この同心度のアンバランスに起因する振動が発生するという問題点がある。   First, however, the cost increases due to the use of rolling bearings, such as the torque fluctuation absorber of GB 2269440. In addition, the sliding bearing disclosed in the above Japanese Patent Publication No. 56-43176 has a sliding surface on both the outer peripheral surface of the driving side member and the inner peripheral surface of the driven side member. There is a problem in that the concentricity of the driven side member with respect to the driving side member cannot be maintained, and vibration due to the unbalanced concentricity occurs.

第２に、図４及び図５を参照して、上記英国特許GB2269440号において、トルク変動装置の外周部に配設されたトーションスプリング５０を収容する空間を密閉する機構によれば、シール５８は装置の回転による強い圧力が印加されないように装置内周側に配置されており、装置の回転時には遠心力によってグリスは装置外周側へ移動するため、シール５８の被動側プレート５６に対する摺動面がドライ状態となって、磨耗が進行しシール機能が消失して、シール５８部分からグリス漏れが発生するという問題点がある。   Secondly, referring to FIGS. 4 and 5, according to the above GB 2269440, according to the mechanism for sealing the space for housing the torsion spring 50 arranged on the outer periphery of the torque fluctuation device, the seal 58 is It is arranged on the inner peripheral side of the apparatus so that strong pressure due to the rotation of the apparatus is not applied, and when the apparatus rotates, the grease moves to the outer peripheral side of the apparatus due to centrifugal force. There is a problem that in a dry state, wear progresses and the sealing function is lost, and grease leaks from the seal 58 portion.

加えて、上記シールされた空間の最も内周側に、ヒステリシス機構が配置されており、装置の回転数に応じて、このヒステリシス機構のスラストプレートにグリスが付着したり又は摩擦部材がドライ状態になったりするため、ヒステリシスが不安定となる。さらに、上記空間は密閉されているため放熱性が悪く、ドライ状態において熱容量の小さいスラストプレートは高温となり、ライニング磨耗が促進され、ヒステリシス機能が次第に失われるという問題点がある。   In addition, a hysteresis mechanism is arranged on the innermost side of the sealed space. Depending on the number of rotations of the apparatus, grease adheres to the thrust plate of the hysteresis mechanism or the friction member is in a dry state. The hysteresis becomes unstable. Further, since the space is hermetically sealed, heat dissipation is poor, and the thrust plate having a small heat capacity in a dry state becomes high temperature, lining wear is promoted, and the hysteresis function is gradually lost.

第３に、図４及び図５を参照して、上記英国特許GB2269440号の装置においては、低コスト化のため、駆動側プレート５３を鉄板化しているが、装置が軸方向の振動を受けた際に、この駆動側プレート５３が駆動軸に固定されている部分近傍に発生する集中応力によって、駆動側プレート５３に亀裂、破損などが生じるおそれがある。   Thirdly, with reference to FIGS. 4 and 5, in the device of the above British Patent GB2269440, the drive side plate 53 is made of an iron plate for cost reduction, but the device is subjected to axial vibration. At this time, the driving side plate 53 may be cracked or damaged by concentrated stress generated near the portion where the driving side plate 53 is fixed to the driving shaft.

第４に、図４及び図５を参照して、上記英国特許GB2269440号の装置において、スプリングシート５１、５２の外周側をトーションスプリング５０外周側と駆動側プレート５３、５４内周側に延伸することによって、このスペースが消費されるため、トーションスプリング５０の収容位置は、その外周側にスプリングシート５１、５２がある分内周側になる。このため、より高剛性かつ大きなトーションスプリング５０を使用しなければ、十分なトルク変動吸収特性が得られないという問題点がある。   Fourth, referring to FIG. 4 and FIG. 5, in the apparatus of British Patent GB2269440, the outer peripheral side of the spring seats 51, 52 is extended to the outer peripheral side of the torsion spring 50 and the inner peripheral side of the drive side plates 53, 54. As a result, this space is consumed, and the accommodation position of the torsion spring 50 is on the inner peripheral side as long as the spring seats 51 and 52 are on the outer peripheral side. For this reason, there is a problem that sufficient torque fluctuation absorption characteristics cannot be obtained unless a higher torsion spring 50 having higher rigidity is used.

上記問題点に鑑み、本発明は動力伝達機構及びそれを構成する各機構の耐久性の向上を図ることを目的とする。 In view of the above problems, the present invention aims to improve the durability of the mechanism constituting a power transmission mechanism and its.

上記目的を達成するために、本発明の第１の視点における手段は、回転し動力を伝達する駆動側部材と、該動力が前記駆動側部材により伝達されて回転される被動側部材とが、互いに相対回転可能に配される動力伝達機構であって、内径側或いは外径側の一方に前記駆動側部材を、他方に前記被動側部材を配し、前記駆動側部材と前記被動側部材の半径方向間に配され、前記駆動側部材或いは前記被動側部材の一方に係合され、他方の周面が滑り面とされた滑り軸受を備え、前記駆動側部材或いは前記被動側部材の他方と前記滑り軸受けの側面との間に弾性部材が設けられていることを特徴としている。
なお、各請求項中の構成要素に付与した図面参照符号は、専ら発明の理解を容易にするためのものであって、各請求項に係る発明を実施例又は図面の内容に限定することを意図するものではない。 In order to achieve the above object, the means according to the first aspect of the present invention includes: a driving side member that rotates and transmits power; and a driven side member that is rotated by being transmitted by the driving side member. A power transmission mechanism disposed so as to be relatively rotatable with respect to each other, wherein the driving side member is disposed on one of the inner diameter side and the outer diameter side, and the driven side member is disposed on the other side, and the driving side member and the driven side member A sliding bearing disposed between the radial directions, engaged with one of the driving side member or the driven side member, and having the other peripheral surface as a sliding surface; and the other of the driving side member or the driven side member An elastic member is provided between a side surface of the sliding bearing .
It should be noted that the reference numerals assigned to the constituent elements in each claim are for facilitating the understanding of the invention, and the invention according to each claim is limited to the contents of the embodiments or drawings. Not intended.

好ましくは、前記滑り軸受、前記駆動側部材、及び前記被動側部材の周面間の少なくとも一つに潤滑剤が設けられている。
好ましくは、前記滑り軸受は、前記駆動側部材と前記被動側部材とによって規定される空間に配され、前記滑り面より半径方向内方において、前記滑り軸受の側面、及び／又は、該滑り軸受の側面に対向する前記駆動側部材及び／又は前記被動側部材の側面に前記潤滑剤溜まりを設けたことを特徴とする。
好ましくは、前記滑り軸受の側面と該滑り軸受に対向する前記駆動側部材又は前記被動側部材との間に設けられ、該滑り軸受に当接して、該滑り軸受を軸方向に関し前記被動側部材又は前記駆動側部材に向かって付勢し、かつ該滑り軸受側面から軸方向への潤滑剤漏れを防止する皿ばねを備えたことを特徴とする。
好ましくは、前記皿ばねの外周側に、該皿ばねの外周部から半径方向外方への潤滑剤漏れを防止するように配されたシール部材を備えたことを特徴とする。
好ましくは、前記潤滑剤が遠心力により半径方向外方に位置する前記滑り面に供給されるように、潤滑油通路として、前記滑り軸受の側面と該滑り軸受の側面に対向する前記駆動側部材の側面及び／又は被動側部材の側面との間にクリアランス、又は、前記駆動側部材及び／又は被動側部材に溝を設けたことを特徴とする。
好ましくは、前記滑り面に軸方向に延在する溝を設けたことを特徴とする。
好ましくは、前記滑り面に設けられた軸方向に延在する溝は、前記駆動側部材と前記被動側部材の相対捩れ角以下の間隔で複数設けられたことを特徴とする。 Preferably , a lubricant is provided on at least one of the peripheral surfaces of the sliding bearing, the driving side member, and the driven side member.
Preferably, the sliding bearing is disposed in a space defined by the driving side member and the driven side member, and is located radially inward of the sliding surface and / or the sliding bearing side surface. The lubricant reservoir is provided on a side surface of the driving side member and / or the driven side member facing the side surface of the driving side member.
Preferably, the driven-side member is provided between a side surface of the sliding bearing and the driving-side member or the driven-side member facing the sliding bearing, and is in contact with the sliding bearing so that the sliding bearing is axially aligned with the driven-side member. Alternatively, there is provided a disc spring that biases toward the drive side member and prevents lubricant leakage in the axial direction from the side surface of the slide bearing.
Preferably, a sealing member is provided on an outer peripheral side of the disc spring so as to prevent a lubricant leakage from the outer peripheral portion of the disc spring outward in the radial direction.
Preferably, the drive-side member facing the side surface of the slide bearing and the side surface of the slide bearing as a lubricating oil passage so that the lubricant is supplied to the slide surface located radially outward by centrifugal force. A clearance is provided between the side surface and / or the side surface of the driven side member, or a groove is provided in the driving side member and / or the driven side member.
Preferably, the sliding surface is provided with a groove extending in the axial direction.
Preferably, a plurality of axially extending grooves provided on the sliding surface are provided at intervals equal to or less than a relative twist angle between the driving side member and the driven side member.

本発明の第２の視点における手段は、回転し動力を伝達する駆動側部材と、該動力が前記駆動側部材により伝達されて回転される被動側部材とが、互いに相対回転可能に配される動力伝達機構であって、内径側或いは外径側の一方に前記駆動側部材を、他方に前記被動側部材を配し、前記駆動側部材と前記被動側部材の半径方向間に配され、前記駆動側部材或いは前記被動側部材の一方に係合され、他方の周面が滑り面とされた滑り軸受（１８）を備え、前記駆動側部材或いは前記被動側部材の他方と前記滑り軸受の側面とが当接していることを特徴としている。 According to the second aspect of the present invention, a driving side member that rotates to transmit power and a driven side member that is rotated by transmitting the power by the driving side member are arranged so as to be relatively rotatable with respect to each other. the power transmission mechanism, the drive-side member to one of the inner diameter side or the outer diameter side, arranged the driven-side member to the other, disposed between the radial direction of the drive-side member and the driven-side member, wherein A sliding bearing (18) engaged with one of the driving side member or the driven side member and having the other peripheral surface as a sliding surface is provided , and the other side of the driving side member or the driven side member and the side surface of the sliding bearing Are in contact with each other.

上記手段らは、一般的に、回転し動力を伝達する駆動側部材と、該動力が伝達されて回転される被動側部材とが、互いに略同心かつ相対回転可能に配されて構成される動力伝達機構に適用され、詳細にはトルク変動吸収装置、クラッチ装置などに好適に適用される。また、上記視点における好ましい手段は、他の視点にも適用可能である。   In general, the above-described means is configured such that a driving-side member that rotates and transmits power and a driven-side member that is rotated by transmitting the power are arranged substantially concentrically and relatively rotatable. The present invention is applied to a transmission mechanism, and in detail, is preferably applied to a torque fluctuation absorber, a clutch device, and the like. Moreover, the preferable means in the said viewpoint is applicable also to another viewpoint.

なお、明細書及び図面に開示された本発明の原理の範囲内において、前記特徴を有する手段らは、トーション機構及び／又はヒステリシス機構を備えた一般的構成のトルク変動吸収装置以外にも適用可能である。   It should be noted that within the scope of the principle of the present invention disclosed in the specification and drawings, the means having the above-described features can be applied to devices other than a torque fluctuation absorber having a general configuration including a torsion mechanism and / or a hysteresis mechanism. It is.

以上説明したように、本発明の各動力伝達機構によれば、動力伝達機構を構成する滑り軸受機構、トーション機構、トーション機構の内周側シール機構、第１、第２のヒステリシス機構、駆動側部材の耐久性が、それぞれコスト上昇を伴うことなく向上される。これら耐久性が向上された各機構からトルク変動吸収装置のような動力伝達機構を構成することによって、その長寿命化が達成可能である。   As described above, according to each power transmission mechanism of the present invention, the sliding bearing mechanism, the torsion mechanism, the inner peripheral side seal mechanism of the torsion mechanism, the first and second hysteresis mechanisms, and the drive side constituting the power transmission mechanism The durability of the members is improved without increasing costs. By constructing a power transmission mechanism such as a torque fluctuation absorber from these mechanisms with improved durability, it is possible to achieve a longer life.

特に、本発明の滑り軸受を備えた動力伝達機構によれば、駆動側部材と被動側部材のガタが抑制され回転振動が減少される。また、本発明のトーション機構を備えた動力伝達機構によれば、摩擦部材によるトーション機構を収容する空間の密閉能力が高く、例えばこの空間に潤滑剤を封入する場合には封入された潤滑剤の漏れ防止能力が高くされ、且つこの摩擦部材はヒステリシス機能も発揮する。また、トーション機構を収容する空間外にヒステリシス機構を設けることによって、このヒステリシス機構の放熱性が向上されて耐久性が向上する。また、上記空間に潤滑剤を封入する場合があるが、この空間外にヒステリシス機構を設けることによって、このヒステリシス機構は潤滑剤の影響を受けないためヒステリシスが安定化される。また、駆動側部材の所定位置に穴を開けることによって、駆動側部材の軸方向の剛性が低下されて（略バネ性となり）、特に装置軸方向の振動が吸収され、駆動側部材の破損が防止される。また、トーションスプリングをその内周側で係止することにより、トーションスプリングを従来より装置外周側へ配置することが可能とされ、トーションスプリングの低剛性化及びコンパクト化が達成される。   In particular, according to the power transmission mechanism provided with the sliding bearing of the present invention, backlash between the driving side member and the driven side member is suppressed, and rotational vibration is reduced. Further, according to the power transmission mechanism provided with the torsion mechanism of the present invention, the sealing capacity of the space for accommodating the torsion mechanism by the friction member is high. For example, when the lubricant is sealed in this space, The ability to prevent leakage is enhanced, and this friction member also exhibits a hysteresis function. Further, by providing the hysteresis mechanism outside the space for housing the torsion mechanism, the heat dissipation of the hysteresis mechanism is improved and the durability is improved. In some cases, a lubricant is sealed in the space. By providing a hysteresis mechanism outside the space, the hysteresis is stabilized because the hysteresis mechanism is not affected by the lubricant. Further, by making a hole at a predetermined position of the drive side member, the axial rigidity of the drive side member is reduced (becomes substantially springy), and particularly vibration in the device axis direction is absorbed, and the drive side member is damaged. Is prevented. Further, by locking the torsion spring on the inner peripheral side thereof, the torsion spring can be disposed on the outer peripheral side of the apparatus as compared with the prior art, and the rigidity and downsizing of the torsion spring can be achieved.

以下図面を参照して本発明の一実施形態を詳細に説明する。   Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

図１は、本発明の一実施形態に係る動力伝達機構の側断面図であり、図２は図１のII−II線に沿って切断した一部破断断面図である。図３は図１に示す滑り軸受周辺の拡大図である。   FIG. 1 is a side sectional view of a power transmission mechanism according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a partially broken sectional view taken along the line II-II in FIG. FIG. 3 is an enlarged view around the slide bearing shown in FIG.

図１〜図３を参照して、エンジンのクランク軸１にボルト締めされた第１ドライブプレート２、第１ドライブプレート２の外周部に全周溶接固定された第２ドライブプレート３、リングギア４、イナーシャリング５、及びインナリング６は、エンジン側慣性体（駆動側部材）Ｊ１を構成し、エンジンの出力を断接する摩擦クラッチディスクアセンブリ２６と摺動可能なフライホイール７及びドリブンプレート８はトランスミッション側慣性体（被動側部材）Ｊ２を構成する。エンジンのトルクは両慣性体Ｊ１、Ｊ２を介し、さらにクラッチ機構を介して断接可能に変速機構入力軸２３に入力される。両慣性体Ｊ１、Ｊ２の半径方向間にはトランスミッション側慣性体Ｊ２をエンジン側慣性体Ｊ１に対して略同心且つ相対回転可能に保持するための滑り軸受機構が配置される。また、両慣性体Ｊ１，Ｊ２の回転方向間に、エンジンの回転トルク変動を吸収するためのトーション機構と第１、第２のヒステリシス機構が配設され、第１のヒステリシス機構はトーション機構の内周側シールを兼ねている。詳細には、トーション機構は軸方向及び半径方向外方から軸方向に互いに対向する第１、第２のドライブプレートに囲まれると共に、半径方向内方からドリブンプレート８及び第１のヒステリシス機構によって囲まれた空間に配置されている。インナリング６及び第１ドライブプレート２の内周部は外周部が多角形とされたスペーサ２０により軸方向に位置決めされて、インナリング６はリベット２１により第１ドライブプレート２の内周部に係合されている。このスペーサ２０の板厚を変更することにより、各部材の軸方向高さを調節することができるため、スペーサを変更するだけで各車種に応じた動力伝達機構が設計することができ、異なる車種間においても動力伝達機構本体を共通して使用することが可能である。フライホイール７のトランスミッション側には、クラッチディスクアセンブリ２６、ダイヤフラムスプリング２５、レリーズベアリング機構２４が配置される。レリーズフォークによってレリーズベアリング機構２４がエンジン側に付勢されることにより、ダイヤフラムスプリング２５の内周部がエンジン側に付勢された際には、ダイヤフラムスプリング２５がプレッシャープレート２７を介してクラッチディスクアセンブリ２６をフライホイール７側に付勢する力が弱まり、クラッチディスクアセンブリ２６はフライホイール７と離間状態になり、エンジン動力の伝達が一時遮断される。次に各機構の構成を詳細に説明する。 1 to 3, a first drive plate 2 bolted to an engine crankshaft 1, a second drive plate 3 that is welded to the outer periphery of the first drive plate 2, and a ring gear 4. The inertia ring 5 and the inner ring 6 constitute an engine side inertial body (drive side member) J1, and a friction clutch disk assembly 26 that connects and disconnects the output of the engine, a slidable flywheel 7 and a driven plate 8 are a transmission. A side inertial body (driven member) J2 is configured. The torque of the engine is input to the transmission mechanism input shaft 23 via both inertia bodies J1 and J2 and further via a clutch mechanism so as to be connectable / disengageable. A sliding bearing mechanism for holding the transmission side inertial body J2 substantially concentrically and relatively rotatable with respect to the engine side inertial body J1 is disposed between the radial directions of both inertial bodies J1 and J2. In addition, a torsion mechanism for absorbing fluctuations in the rotational torque of the engine and first and second hysteresis mechanisms are disposed between the rotational directions of both inertia bodies J1 and J2, and the first hysteresis mechanism is included in the torsion mechanism. Also serves as a circumferential seal. Specifically, the torsion mechanism is surrounded by the first and second drive plates facing each other in the axial direction from the axial direction and radially outward, and is surrounded by the driven plate 8 and the first hysteresis mechanism from radially inward. Are arranged in a designated space. The inner ring 6 and the inner peripheral part of the first drive plate 2 are positioned in the axial direction by a spacer 20 whose outer peripheral part is a polygon, and the inner ring 6 is engaged with the inner peripheral part of the first drive plate 2 by a rivet 21. Are combined. By changing the plate thickness of the spacer 20, the axial height of each member can be adjusted. Therefore, a power transmission mechanism corresponding to each vehicle type can be designed only by changing the spacer. It is possible to use the power transmission mechanism body in common. A clutch disk assembly 26, a diaphragm spring 25, and a release bearing mechanism 24 are disposed on the transmission side of the flywheel 7. When the release bearing mechanism 24 is biased toward the engine by the release fork, when the inner peripheral portion of the diaphragm spring 25 is biased toward the engine, the diaphragm spring 25 is connected to the clutch disk assembly via the pressure plate 27. The force that urges 26 toward the flywheel 7 is weakened, and the clutch disc assembly 26 is separated from the flywheel 7, and the transmission of engine power is temporarily interrupted. Next, the configuration of each mechanism will be described in detail.

滑り軸受機構は、リベット２１により第１ドライブプレート２に固定され、装置半径方向から軸方向に沿って曲げられて先端が軸方向に沿って延在するインナリング６と、ドリブンプレート８側面とフライホイール７の装置軸方向凹部（フランジ部）とが囲む空間に配置され、インナリング６外周部にスプライン嵌合する滑り軸受１８と、滑り軸受１８のエンジン側側面に配された皿ばね１９、皿ばね１９外周に配されたシール材２２から構成される。皿ばね１９は滑り軸受１８の側面及び内周側、シール材２２は滑り軸受１８の外周側のシール機能を果たす。滑り軸受１８の両側面には潤滑剤溜まり（溝）１８ａが形成される。この潤滑剤溜まり１８ａの外周部において、フライホイール７とドリブンプレート８との間に軸方向隙間を設けてあり、潤滑剤は遠心力によって滑り面へ供給される。尚、この軸方向隙間の代わりに半径方向に延在する溝を設けて潤滑剤通路を確保してもよい。更に、滑り軸受１８の滑り面（外周面）には軸方向に沿って溝１８ｂが設けられており、溝１８ｂ同士の円周方向の間隙は、エンジン側慣性体Ｊ１とトランスミッション側慣性体Ｊ２の許容相対回転角度よりも小さい角度で配置されており、潤滑剤溜まり１８ａから供給された潤滑剤は滑り面全体に確実に供給される。なお、滑り軸受の側面と駆動側部材又は被動側部材の側面間にクリアランスを設ける代わりに潤滑油通路として溝を設け、前記軸方向の溝１８ｂと連通させてもよい。また、インナリング６は鉄板を加工成形することにより低コストで制作できる。滑り軸受１８の内径側には、インナリング６（駆動側部材）、その外径側にはフライホイール７（被動側部材）が配置されている。摩擦部材１３（支持部材）は、第１ドライブプレート２（駆動側部材）とドリブンプレート８（被動側部材）の回転軸方向間に配設され、前記駆動側部材と前記被動側部材とは別体で形成され、前記駆動側部材と前記被動側部材とを相対回転可能に回転軸方向で支持している。   The sliding bearing mechanism is fixed to the first drive plate 2 by a rivet 21, is bent along the axial direction from the radial direction of the apparatus, and has an inner ring 6 whose tip extends along the axial direction, a side surface of the driven plate 8 and a flywheel. A slide bearing 18 that is disposed in a space surrounded by a device axial recess (flange) of the wheel 7 and is spline-fitted to the outer periphery of the inner ring 6, a disc spring 19 disposed on the engine side surface of the slide bearing 18, a disc It is comprised from the sealing material 22 distribute | arranged to the spring 19 outer periphery. The disc spring 19 performs a sealing function on the side surface and the inner peripheral side of the sliding bearing 18, and the sealing material 22 performs a sealing function on the outer peripheral side of the sliding bearing 18. Lubricant reservoirs (grooves) 18 a are formed on both sides of the slide bearing 18. An axial clearance is provided between the flywheel 7 and the driven plate 8 at the outer periphery of the lubricant reservoir 18a, and the lubricant is supplied to the sliding surface by centrifugal force. Instead of this axial clearance, a groove extending in the radial direction may be provided to secure the lubricant passage. Further, a groove 18b is provided along the axial direction on the sliding surface (outer peripheral surface) of the sliding bearing 18, and the circumferential gap between the grooves 18b is between the engine side inertia body J1 and the transmission side inertia body J2. The lubricant is disposed at an angle smaller than the allowable relative rotation angle, and the lubricant supplied from the lubricant reservoir 18a is reliably supplied to the entire sliding surface. Instead of providing a clearance between the side surface of the sliding bearing and the side surface of the driving side member or the driven side member, a groove may be provided as a lubricating oil passage and communicated with the axial groove 18b. Further, the inner ring 6 can be produced at low cost by processing and forming an iron plate. An inner ring 6 (drive side member) is disposed on the inner diameter side of the slide bearing 18, and a flywheel 7 (driven side member) is disposed on the outer diameter side thereof. The friction member 13 (support member) is disposed between the first drive plate 2 (drive side member) and the driven plate 8 (driven side member) in the rotation axis direction, and is separate from the drive side member and the driven side member. The driving side member and the driven side member are supported in the direction of the rotation axis so as to be relatively rotatable.

トーション機構は、装置外周部において第１、第２ドライブプレート２、３によって囲まれる空間且つ第１、第２ドライブプレート２、３とドリブンプレート８の回転方向間に、トーションスプリング９を４本直列に配置し、ドリブンプレート８はスプリングシート１０を介してトーションスプリング９の一端を保持し、トーションスプリング９の他端は、第１、第２ドライブプレート２，３の絞り成形部又は図６に示すブロックで保持され、トーションスプリング９を介してトルクが伝達される。従って、内燃機関特有の周期的トルク変動はトーションスプリングの撓みによって吸収されるため、出力軸２３は円滑な回転運動力が伝達される。さらに、トーションスプリング９内にはストッパ１０ｂが配置され、トーションスプリングの撓みが限界に近くなると、ストッパ１０ｂとスプリングシート１０のボス部１０ａが当接することにより、トーションスプリング９の過圧縮が防止される。また、ボス部１０ａを短くでき、ボス部１０ａに加わるモーメントが小さくなり折れにくくなる。また、図７に示した円周方向両端側のトーションスプリング９ｂらのように、スプリング長さを短く設定した場合は、ボス部１０ａ同士が直接当接して前記過圧縮を防止する。上記空間には潤滑剤（例えばグリス）が封入される。また、第１ドライブプレート２の絞り形状部の受け面に、旋削により形成された段差とスプリングシート１０の干渉を防止するための逃がし（クリアランス）４９がスプリングシート１０に対して設けられている。   The torsion mechanism includes four torsion springs 9 connected in series in a space surrounded by the first and second drive plates 2 and 3 in the outer peripheral portion of the apparatus and between the rotation directions of the first and second drive plates 2 and 3 and the driven plate 8. The driven plate 8 holds one end of the torsion spring 9 via the spring seat 10, and the other end of the torsion spring 9 is shown in the drawing forming portion of the first and second drive plates 2 and 3 or as shown in FIG. The torque is transmitted through the torsion spring 9 while being held by the block. Therefore, since the periodic torque fluctuation peculiar to the internal combustion engine is absorbed by the bending of the torsion spring, a smooth rotational motion force is transmitted to the output shaft 23. Further, a stopper 10b is disposed in the torsion spring 9, and when the torsion spring is nearly bent, the stopper 10b and the boss portion 10a of the spring seat 10 come into contact with each other, thereby preventing over-compression of the torsion spring 9. . Further, the boss portion 10a can be shortened, and the moment applied to the boss portion 10a is reduced and is not easily broken. Moreover, when the spring length is set short like the torsion springs 9b at both ends in the circumferential direction shown in FIG. 7, the boss portions 10a directly contact each other to prevent the overcompression. A lubricant (for example, grease) is enclosed in the space. In addition, a relief (clearance) 49 for preventing interference between the step formed by turning and the spring seat 10 is provided on the receiving surface of the drawing-shaped portion of the first drive plate 2 with respect to the spring seat 10.

第１のヒステリシス機構且つ前記トーション機構の内周側シール機構は、第１、第２ドライブプレート２、３の内周側（トーション機構の内周側近傍であって、装置の比較的外周側）に配されており、第１ドライブプレート２から第２ドライブプレート３へ装置軸方向に沿って順に、環状の摩擦部材（スラストライニング）１３、ドリブンプレート８、皿ばね１４、環状の摩擦部材（スラストライニング）１２から構成されている。摩擦部材１３の位置決めはプレス加工された第１ドライブプレート２の段付き部で行う。摩擦部材１２は装置半径方向外方から軸方向エンジン側に曲げられ延伸する突起部がドリブンプレート８の切欠部に装置回転方向に関して係合してドリブンプレート８と共に回転する。皿ばね１４は、摩擦部材１３を第１ドライブプレート２側に付勢して第１ドライブプレート２側面に当接させ、摩擦部材１２を第２ドライブプレート３側に付勢してフライホイール７側面に当接させる。摩擦部材１３、１２及び皿ばね１４は、第１、第２ドライブプレート２、３とドリブンプレート８の内周側の隙間を埋めて、潤滑剤漏れを防止すると共に、第１、第２ドライブプレート２、３に対してそれぞれ摺動して比較的小さなヒステリシス機能を発揮する。   The first hysteresis mechanism and the inner peripheral seal mechanism of the torsion mechanism are the inner peripheral sides of the first and second drive plates 2 and 3 (near the inner peripheral side of the torsion mechanism and relatively on the outer peripheral side of the device). Are arranged in order from the first drive plate 2 to the second drive plate 3 along the axial direction of the apparatus, in the form of an annular friction member (thrust lining) 13, a driven plate 8, a disc spring 14, an annular friction member (thrust). (Lining) 12. The positioning of the friction member 13 is performed at the stepped portion of the first drive plate 2 that has been pressed. The friction member 12 is rotated together with the driven plate 8 with a protruding portion that is bent and extended from the outer side in the radial direction of the apparatus toward the axial engine side engages with a notch of the driven plate 8 in the apparatus rotation direction. The disc spring 14 urges the friction member 13 toward the first drive plate 2 to contact the side of the first drive plate 2, and urges the friction member 12 toward the second drive plate 3 to urge the side of the flywheel 7. Abut. The friction members 13 and 12 and the disc spring 14 fill the gap on the inner peripheral side of the first and second drive plates 2 and 3 and the driven plate 8 to prevent lubricant leakage, and the first and second drive plates. A relatively small hysteresis function is exhibited by sliding with respect to 2 and 3 respectively.

比較的大きなヒステリシス機能を発揮する第２のヒステリシス機構は、フライホイール７のトランスミッション側（出力側）であって、前記トーション機構が収容され潤滑剤が封入された空間外に配置される。第２のヒステリシス機構はフライホイール７のトランスミッション側且つ内周側において、装置軸方向に沿いトランスミッション側へ向かって順に、フライホイール７側面に当接し摩擦摺動する環状の摩擦部材（スラストライニング）１５と、環状のスラストプレート１６と、皿ばね１７から構成されている。摩擦部材１５内周には凸部がスプライン状に設けられ、これらの凸部に対応してインナリング６延長部外周にはスプライン状に凹部が設けられ、これらの凸部と凹部とは装置回転方向に沿って所定角度クリアランスＷ（図２参照）を有し、エンジン側慣性体Ｊ１とトランスミッション側慣性体Ｊ２との相対回転が所定角度Ｗ以上（例えば共振作用時等）になると、両者は回転方向（周方向）に係合し大きなヒステリシスを発生してＪ１、Ｊ２間の制振能力を増大する。スラストプレート１６外周はドリブンプレート８をフライホイール７に固定するピン１１に装置回転方向に関し係合される。皿ばね１７はピン１１頭部に係止されて、スラストプレート１６を介し摩擦部材１５をフライホイール７側面に向かって付勢し当接させる。なお、摩擦部材１５はフライホイール７とスラストプレート１６間において、皿ばね１７に付勢されつつ摩擦係止（挟着保持）されている。   A second hysteresis mechanism that exhibits a relatively large hysteresis function is arranged on the transmission side (output side) of the flywheel 7 and is disposed outside the space in which the torsion mechanism is accommodated and the lubricant is enclosed. The second hysteresis mechanism is an annular friction member (thrust lining) 15 that abuts against and slides on the side surface of the flywheel 7 in order toward the transmission side along the device axis direction on the transmission side and inner peripheral side of the flywheel 7. And an annular thrust plate 16 and a disc spring 17. Convex portions are provided in the spline shape on the inner periphery of the friction member 15, and recesses are provided in the spline shape on the outer periphery of the extension of the inner ring 6 corresponding to these convex portions. When there is a predetermined angle clearance W (see FIG. 2) along the direction and the relative rotation between the engine-side inertial body J1 and the transmission-side inertial body J2 exceeds a predetermined angle W (for example, during resonance), both rotate. Engage in the direction (circumferential direction) and generate a large hysteresis to increase the damping capacity between J1 and J2. The outer periphery of the thrust plate 16 is engaged with a pin 11 that fixes the driven plate 8 to the flywheel 7 in the rotation direction of the apparatus. The disc spring 17 is locked to the head of the pin 11 and urges the friction member 15 toward the side of the flywheel 7 via the thrust plate 16 so as to come into contact therewith. Note that the friction member 15 is frictionally locked (clamped) between the flywheel 7 and the thrust plate 16 while being biased by the disc spring 17.

また、第１ドライブプレート２の半径方向中間部に周方向に沿って複数の略台形状（半径方向外方側が長辺、内方側が短辺、換言すれば“外開きのおむすび状”）の穴２９が設けられて、第１ドライブプレート２の外周部と、クランク軸１にボルト固定された内周部とはいわゆる“アーム状接続”（ばね状接続）している。半径方向に略台形状の穴２９の中心と多角形のスペーサ２０（軸方向の位置決め部材）の頂点は対向し、スペーサ２０の辺は穴２０の間のアーム部に対向する。そして、第１ドライブプレート２がクランク軸１に固定されるボルト穴と穴２９とは、円周方向に略同じ位置にある（略同角度にある。半径方向に略一直線上にある）。これによって、多角形のスペーサ２０と第１ドライブプレート２との当接長さ及び当接面積が拡大され、軸方向の曲げ応力による集中応力が分散され、第１ドライブプレート２の破壊が防止され、耐久性が向上される。   Further, a plurality of substantially trapezoidal shapes (longer side on the outer side in the radial direction and shorter side on the inner side in other words, in other words, “open-open rice ball shape”) along the circumferential direction in the radial direction intermediate portion of the first drive plate 2 A hole 29 is provided, and the outer peripheral portion of the first drive plate 2 and the inner peripheral portion bolted to the crankshaft 1 form a so-called “arm-like connection” (spring-like connection). In the radial direction, the center of the substantially trapezoidal hole 29 and the vertex of the polygonal spacer 20 (axial positioning member) face each other, and the side of the spacer 20 faces the arm portion between the holes 20. The bolt hole and the hole 29 where the first drive plate 2 is fixed to the crankshaft 1 are at substantially the same position in the circumferential direction (at substantially the same angle, and substantially in a straight line in the radial direction). As a result, the contact length and contact area between the polygonal spacer 20 and the first drive plate 2 are expanded, the concentrated stress due to the bending stress in the axial direction is dispersed, and the destruction of the first drive plate 2 is prevented. , Durability is improved.

次に、このトルク変動吸収機能を備えた動力伝達機構の機能について説明する。まず滑り軸受機構の機能について説明する。エンジンのトルクは第１、第２ドライブプレート２，３からスプリングシート１０、トーションスプリング９、ドリブンプレート８、及びピン１１を介して、フライホイール７へ伝達される。滑り軸受１８の内周側はエンジン側慣性体Ｊ１であるインナリング６に装置回転方向に関して係合されており、滑り軸受１８の滑り面はその外周面１８ａに限定され、トランスミッション側慣性体Ｊ２であるフライホイール７内周面に対してのみ滑る。このように滑り面が一面側（特に外周面側）に限定されていることにより、滑り面には遠心力で潤滑油が強制的に供給され、油膜が形成されて、滑り面の磨耗を防止するので耐久性が向上し、トランスミッション側慣性体Ｊ２のエンジン側慣性体Ｊ１に対する同心ずれ増加は防止され、同心ずれに起因する振動の増加も防止する。なお、滑り軸受を被動側部材に回転方向に関して係合し、駆動側部材に対する周面を滑り面となるよう構成することも可能である。このとき、駆動側部材が外周側、被動側部材が内周側に設けられる。例えば、滑り軸受外周面に沿ってインナリングの軸方向延長部を配して、この延長部内周面を滑り面となし、滑り軸受の内周面側においてフライホイールをエンジン側軸方向に延長させ、滑り軸受とフライホイールの前記延長部を回転方向に関して係合する。なお、係合面と滑り面とを反対にしてもよい。   Next, the function of the power transmission mechanism having this torque fluctuation absorbing function will be described. First, the function of the plain bearing mechanism will be described. Engine torque is transmitted from the first and second drive plates 2 and 3 to the flywheel 7 via the spring seat 10, the torsion spring 9, the driven plate 8, and the pin 11. The inner peripheral side of the slide bearing 18 is engaged with the inner ring 6 that is the engine side inertial body J1 in the rotation direction of the device. The slide surface of the slide bearing 18 is limited to the outer peripheral surface 18a, and the transmission side inertial body J2 It slides only on the inner peripheral surface of a certain flywheel 7. In this way, the sliding surface is limited to one surface side (especially the outer peripheral surface side), so that lubricating oil is forcibly supplied to the sliding surface by centrifugal force and an oil film is formed to prevent wear of the sliding surface. As a result, durability is improved, and an increase in concentricity of the transmission side inertial body J2 with respect to the engine side inertial body J1 is prevented, and an increase in vibration caused by the concentricity deviation is also prevented. It is also possible to engage the sliding bearing with the driven side member in the rotational direction so that the peripheral surface with respect to the driving side member becomes a sliding surface. At this time, the driving member is provided on the outer peripheral side, and the driven member is provided on the inner peripheral side. For example, an axial extension of the inner ring is arranged along the outer peripheral surface of the slide bearing, the inner peripheral surface of this extension is made a slide surface, and the flywheel is extended in the engine side axial direction on the inner peripheral surface side of the slide bearing. The sliding bearing and the extension of the flywheel are engaged with each other in the direction of rotation. Note that the engagement surface and the sliding surface may be reversed.

さらに、潤滑剤溜まり１８ａに溜められた潤滑剤は、装置の回転に伴う遠心力によって、潤滑材が滑り面とされた滑り軸受１８外周面に供給され、油膜を形成する。なお、シール材２２によって、遠心力によるドリブンプレート８とフライホイール７側面間から半径方向外方への潤滑剤の漏れが防止されている。さらにエンジン停止時（遠心力ゼロ時）においても皿ばね１９により滑り軸受１８の内径側側面は、一方はフライホイール７の内径側側面に当接し、他方は皿ばね内径部が当接することにより内周側からの潤滑剤の漏れを防止している。なお、例えば滑り軸受の内周面が滑り軸受内周側に配された被動側部材に対し滑る場合は、潤滑剤が滑り面に供給されるよう滑り内径側にクリアランスを設けて潤滑剤溜まりとし、滑り面に潤滑剤を供給できるように構成する。   Further, the lubricant stored in the lubricant reservoir 18a is supplied to the outer peripheral surface of the sliding bearing 18 where the lubricant is made into a sliding surface by a centrifugal force accompanying the rotation of the apparatus, thereby forming an oil film. The sealing material 22 prevents the lubricant from leaking radially outward from between the side surfaces of the driven plate 8 and the flywheel 7 due to centrifugal force. Further, even when the engine is stopped (when the centrifugal force is zero), the inner diameter side surface of the slide bearing 18 is brought into contact with the inner diameter side surface of the flywheel 7 by the disc spring 19, and the other is brought into contact with the inner diameter portion of the disc spring. Prevents leakage of lubricant from the circumferential side. For example, when the inner peripheral surface of the slide bearing slides with respect to the driven member disposed on the inner peripheral side of the slide bearing, a clearance is provided on the inner diameter side of the slide so that the lubricant is supplied to the slide surface, thereby forming a lubricant reservoir. The lubricant is supplied to the sliding surface.

次に、トーション機構の機能について説明する。装置が回転する際、トーションスプリング９は遠心力により半径方向外方（第１、第２ドライブプレート外周側）に付勢される。しかし、トーションスプリング９の内周にはスプリングシート１０の突起部１０ａが挿入され、略半径方向内方及び外方に関してトーションスプリング９を係止している（半径方向の移動を阻止している）。このように、スプリングシート１０はトーションスプリング９の内周側においてトーションスプリングの半径方向外方への移動を阻止でき、トーションスプリング９外周側に前記移動を阻止するための保持部材を配置する必要がなくされるため、トーションスプリング９を、この保持部材が占めていた分半径方向外方側に配置することができる。このため、トーションスプリング９のバネ力は半径方向外側に配置された分に応じて、低剛性又は小さなトーションスプリングを使用できる。また、低剛性のトーションスプリングを使用できることによって、トーションスプリング９及びその周辺の耐久性も向上し、コストダウンも実現される。なお、ストッパ１０ｂをトーションスプリング９の内周中間部に配置することにより、トーションスプリングはたわみを制限されて、過剰負荷を防止していると共に遠心力による湾曲化も防止している。   Next, the function of the torsion mechanism will be described. When the apparatus rotates, the torsion spring 9 is urged radially outward (first and second drive plate outer peripheral sides) by centrifugal force. However, the protrusion 10a of the spring seat 10 is inserted into the inner periphery of the torsion spring 9, and locks the torsion spring 9 in the substantially radial direction inward and outward (inhibiting movement in the radial direction). . Thus, the spring seat 10 can prevent the torsion spring 9 from moving radially outward on the inner peripheral side of the torsion spring 9, and it is necessary to arrange a holding member for preventing the movement on the outer peripheral side of the torsion spring 9. Therefore, the torsion spring 9 can be arranged on the radially outward side by the amount occupied by the holding member. For this reason, the spring force of the torsion spring 9 can use a low-rigidity or small torsion spring in accordance with the amount arranged on the outside in the radial direction. In addition, since the low-rigidity torsion spring can be used, the durability of the torsion spring 9 and its surroundings can be improved, and the cost can be reduced. In addition, by disposing the stopper 10b in the middle portion of the inner periphery of the torsion spring 9, the torsion spring is limited in its deflection to prevent excessive load and curving due to centrifugal force.

次に、トーション機構の内周側シール機構兼小ヒステリシス機構（第１のヒステリシス機構）の機能について説明する。トーションスプリング９を収容する密閉された空間には、スプリングシート１０の潤滑のために潤滑剤（グリス）が封入される。この空間の外周側は第１、第２のドライブプレート２、３の全周溶接部によってシールされ、内周側は第１、第２のドライブプレート２、３の軸方向間に配された摩擦部材１３、ドリブンプレート８、皿ばね１４、及び摩擦部材１２によってシールされる。加えて、第１、第２ドライブプレート２、３とドリブンプレート８とが相対回転した場合、摩擦部材１３、１２は第１、第２ドライブプレート２、３に対して摺動してヒステリシスを発生する。このように、トーションスプリング９を収容する空間の内周側シールが、摩擦部材１３、１２と第１、第２ドライブプレート２、３との面接触によるため、潤滑剤が漏れにくくされトーション機構の耐久性が向上される。さらに、摩擦部材１３、１２が磨耗した場合であっても、皿ばね１４により摩擦部材１３、１２は第１、第２ドライブプレート２、３側にそれぞれ付勢されているため、前記面接触状態が維持される。このように、シール機構とヒステリシス機構とを兼用した機構を設けることにより、装置のコンパクト化が達成される。   Next, the function of the inner peripheral side seal mechanism and small hysteresis mechanism (first hysteresis mechanism) of the torsion mechanism will be described. In a sealed space that accommodates the torsion spring 9, a lubricant (grease) is enclosed for lubricating the spring seat 10. The outer peripheral side of this space is sealed by all-around welds of the first and second drive plates 2 and 3, and the inner peripheral side is friction disposed between the axial directions of the first and second drive plates 2 and 3. Sealed by the member 13, the driven plate 8, the disc spring 14, and the friction member 12. In addition, when the first and second drive plates 2 and 3 and the driven plate 8 rotate relative to each other, the friction members 13 and 12 slide relative to the first and second drive plates 2 and 3 to generate hysteresis. To do. As described above, since the inner peripheral seal of the space for accommodating the torsion spring 9 is based on the surface contact between the friction members 13 and 12 and the first and second drive plates 2 and 3, the lubricant is hardly leaked and the torsion mechanism Durability is improved. Further, even when the friction members 13 and 12 are worn, the friction members 13 and 12 are urged toward the first and second drive plates 2 and 3 by the disc spring 14, respectively. Is maintained. Thus, by providing a mechanism that combines the seal mechanism and the hysteresis mechanism, the apparatus can be made compact.

さらに、摩擦部材１２の磨耗によりフライホイール７、クラッチディスクアセンブリ２６などが全体として、図１中左方向に移動すること、及び皿ばね１４がドリブンプレート８を介して摩擦部材１３を第１ドライブプレート２側に付勢していることによって、長期間使用によるダイヤフラムスプリング２５を付勢するレバー部２４の浮き上がり量が補正され、クラッチ操作に余分な遊びが生じなくされる。   Further, due to wear of the friction member 12, the flywheel 7, the clutch disk assembly 26 and the like as a whole move leftward in FIG. 1, and the disc spring 14 moves the friction member 13 through the driven plate 8 to the first drive plate. By urging to the second side, the lift amount of the lever portion 24 that urges the diaphragm spring 25 due to long-term use is corrected, and extra play is not generated in the clutch operation.

次に、第２のヒステリシス機構の機能について説明する。エンジン側慣性体Ｊ１とトランスミッション側慣性体Ｊ２の相対回転により、第２のヒステリシス機構における摩擦部材１５はフライホイール７側面及びスラストプレート１６に対して摺動してヒステリシス及び摩擦熱を発生するが（特に熱容量の小さいスラストプレート１６は昇温しやすい）、スラストプレート１６は開放された空間に配置されているため、この摩擦熱は速やかに外部空間に放熱され摩擦部材１５は過熱による磨耗が進行し難く、耐久性が向上されている。また、摩擦部材１５とインナリング６には円周方向にＷのクリアランスがあるため、Ｊ１とＪ２の相対捩れ角がＷ以上の場合にのみ摩擦が発生する。すなわち摩擦熱は断続的に発生するので、放熱効果が高められる。このように、摩擦部材１５の冷却性が改善されるため、摩擦部材１５のグレードを落とすことが可能とされ、コストダウンが図れる。なお、このような摩擦部材を駆動側部材の軸方向間に配し、被動側部材に所定角度のクリアランスを有し回転方向（周方向）に対向させ、所定角度以上のＪ１、Ｊ２の相対回転が生じた際に、摩擦部材と被動側部材を係合させ、摩擦部材を挟着保持していた駆動側部材に対して摩擦部材が摩擦摺動するように構成することも可能とされる。   Next, the function of the second hysteresis mechanism will be described. Although the friction member 15 in the second hysteresis mechanism slides with respect to the side surface of the flywheel 7 and the thrust plate 16 due to the relative rotation of the engine side inertial body J1 and the transmission side inertial body J2, the hysteresis and frictional heat are generated ( In particular, the thrust plate 16 having a small heat capacity is likely to increase in temperature). Since the thrust plate 16 is disposed in the open space, the frictional heat is quickly dissipated to the external space, and the friction member 15 undergoes wear due to overheating. It is difficult and durability is improved. Further, since the friction member 15 and the inner ring 6 have a W clearance in the circumferential direction, friction occurs only when the relative twist angle between J1 and J2 is W or more. That is, since frictional heat is generated intermittently, the heat dissipation effect is enhanced. Thus, since the cooling performance of the friction member 15 is improved, the grade of the friction member 15 can be lowered, and the cost can be reduced. Such a friction member is arranged between the driving side members in the axial direction, the driven side member has a clearance of a predetermined angle and is opposed to the rotation direction (circumferential direction), and the relative rotation of J1 and J2 is greater than the predetermined angle. When this occurs, the friction member and the driven member can be engaged, and the friction member can be configured to frictionally slide with respect to the driving member that has held the friction member.

このように、動力伝達機構を構成する各機構の耐久性が向上されることによって、動力伝達機構の耐久性は当然向上される。さらに、滑り軸受を使用することなどによって装置のコストが低下され、ヒステリシス機構とトーション部のシール機構を兼用とすることによって装置のコンパクト化も達成されている。さらに、トーション機構のシール機構兼用の第１のヒステリシス機構と、第２のヒステリシス機構とにより、ヒステリシスの多段化がコンパクトな構成で実現される。なお、本実施形態においては本発明の動力伝達機構をトルク変動吸収機構に適用した例について説明したが、本発明はこのトルク変動吸収機構に限定されるものではなく、これをクラッチ機構などの他の動力伝達機構に適用することも可能である。また、滑り軸受の滑り面を外周側から内周側に代えること、また滑り軸受の回転方向の係合を駆動側部材から被動側部材に代えることもできる。また、摩擦部材の摺動面を駆動側部材から被動側部材に変更することも可能である（摩擦部材が回転方向に係合する部材についても同様）。   As described above, the durability of each mechanism constituting the power transmission mechanism is improved, so that the durability of the power transmission mechanism is naturally improved. Furthermore, the cost of the apparatus is reduced by using a sliding bearing, and the apparatus is also made compact by combining the hysteresis mechanism and the sealing mechanism of the torsion part. Further, the first hysteresis mechanism that also serves as the sealing mechanism of the torsion mechanism and the second hysteresis mechanism realize a multistage hysteresis with a compact configuration. In the present embodiment, an example in which the power transmission mechanism of the present invention is applied to a torque fluctuation absorbing mechanism has been described. However, the present invention is not limited to this torque fluctuation absorbing mechanism, and this is not limited to a clutch mechanism or the like. It is also possible to apply to the power transmission mechanism. Further, the sliding surface of the sliding bearing can be changed from the outer peripheral side to the inner peripheral side, and the engagement of the sliding bearing in the rotation direction can be changed from the driving side member to the driven side member. It is also possible to change the sliding surface of the friction member from the driving side member to the driven side member (the same applies to the member in which the friction member engages in the rotational direction).

図６〜図１０を参照して、本発明の他の実施形態（参考例１）に係る動力伝達機構を説明する。なお、この動力伝達機構に関しては、前記説明した本発明の実施形態に係る動力伝達機構と構成及び機能が異なる点について説明する。   A power transmission mechanism according to another embodiment (Reference Example 1) of the present invention will be described with reference to FIGS. The power transmission mechanism will be described in terms of differences in configuration and function from the power transmission mechanism according to the above-described embodiment of the present invention.

本発明の他の実施形態において、第１のヒステリシス機構はドライ状態で使用されるトーション機構の内周側かつ軸受の外周側に配置されている（図７参照）。この第１のヒステリシス機構は、円周方向に互いに所定間隔をおいて配置され、第１のドライブプレート２にそれぞれ摺接する複数の摩擦部材１３、摩擦部材１３のドライブプレート３側の面に当接するスラストプレート１２、スラストプレート１２とドライブプレート３の間に圧縮介装された皿ばね１４から構成される。全体としてリング状に配置された摩擦部材１３は、リング状のスラストプレート１２を介して皿ばね１４の付勢力を受けることにより、第１、第２のドライブプレート２，３間に挟着されている。また、摩擦部材１３らは、ドリブンプレート８の円周方向に沿って所定間隔で複数開けられた孔（窓、なお、切欠きでもよい）をそれぞれ貫通し、摩擦部材１３とドリブンプレート８の孔の内壁の間には、円周方向に所定のクリアランスＷ１がそれぞれ設けられている。スラストプレート１２の外周側端部は屈曲して軸方向に沿って第２のドライブプレート３側に延在する。第２のドライブプレート３の内周部には孔が開けられており、この孔をスラストプレート１２の前記延在部が貫通する。この延在部及び孔によって、スラストプレート１２は第２のドライブプレート３に保持され、円周方向に関して位置決めないし回り止めがなされる。   In another embodiment of the present invention, the first hysteresis mechanism is disposed on the inner peripheral side of the torsion mechanism used in the dry state and on the outer peripheral side of the bearing (see FIG. 7). The first hysteresis mechanism is arranged at a predetermined interval in the circumferential direction, and contacts the first drive plate 2 with a plurality of friction members 13 and a surface of the friction member 13 on the drive plate 3 side. The thrust plate 12 is composed of a disc spring 14 that is compressed and interposed between the thrust plate 12 and the drive plate 3. The friction member 13 arranged in a ring shape as a whole is sandwiched between the first and second drive plates 2 and 3 by receiving the biasing force of the disc spring 14 via the ring-shaped thrust plate 12. Yes. Further, the friction members 13 and the like pass through holes (windows, which may be notches) formed at a predetermined interval along the circumferential direction of the driven plate 8, respectively, and the holes of the friction member 13 and the driven plate 8. A predetermined clearance W1 is provided between the inner walls in the circumferential direction. The outer peripheral side end of the thrust plate 12 is bent and extends toward the second drive plate 3 along the axial direction. A hole is formed in the inner peripheral portion of the second drive plate 3, and the extending portion of the thrust plate 12 passes through the hole. The thrust plate 12 is held by the second drive plate 3 by the extending portion and the hole, and is positioned or prevented from rotating in the circumferential direction.

この第１のヒステリシス機構の機能を説明する（特に、図７及び図８参照）。この第１のヒステリシス機構において、摩擦部材１３とドリブンプレート８との円周方向間にクリアランスＷ１がそれぞれ設けられているため（図７参照）、Ｊ１（駆動側部材、第１、第２ドライブプレートなど）とＪ２（被動側部材、ドリブンプレートなど）の相対捩れ角（振幅）がＷ１以上となった場合に、ドリブンプレート８が摩擦部材１３に当接して付勢することにより、摩擦部材１３が第１のドライブプレート２に対して摺動し摩擦力が発生する。すなわち、振幅の大きさによって、ヒステリシスを変化させることができる。さらに、このように摩擦部材を分割配置することができるため、生産性が高く低コストの摩擦材を用いることができる。さらに、本実施形態の第１のヒステリシス機構は、前記実施形態のそれに比べて部材数が削減されている。なお、摩擦部材を単体とするよりも、摩擦部材を分割することにより摩擦部材が小型化され、摩擦部材の歩留まりが向上する（摩擦部材がシートタイプの場合）。また、１ショット当たりの生産量が増加する（摩擦部材が樹脂タイプの場合）。   The function of this first hysteresis mechanism will be described (especially, see FIGS. 7 and 8). In this first hysteresis mechanism, a clearance W1 is provided between the friction member 13 and the driven plate 8 in the circumferential direction (see FIG. 7), so J1 (drive side member, first and second drive plates). When the relative twist angle (amplitude) of J2 (the driven member, driven plate, etc.) is equal to or greater than W1, the driven plate 8 abuts against the friction member 13 and urges the friction member 13 to move. Sliding with respect to the first drive plate 2 generates a frictional force. That is, the hysteresis can be changed depending on the amplitude. Further, since the friction members can be divided and arranged as described above, a friction material with high productivity and low cost can be used. Furthermore, the number of members of the first hysteresis mechanism of the present embodiment is reduced compared to that of the previous embodiment. Rather than using a single friction member, dividing the friction member reduces the size of the friction member and improves the yield of the friction member (when the friction member is a sheet type). Further, the production amount per shot increases (when the friction member is a resin type).

以下、前記第１のヒステリシス機構の好ましい変形例を説明する。クリアランスＷ１をそれぞれ異なる大きさに設定することができる。例えば、段階的にクリアランスＷ１の大きさを変化させる。これによって、相対捩れ角（振幅）に応じて多段階に変化するヒステリシスを設定できる。また、クリアランスＷ１のうち、一部のクリアランスをゼロとする（摩擦部材とドリブンプレートの間に実質的に隙間がない状態とする）。これによって、小捩れ角、広捩れ角それぞれに対して、異なるヒステリシスが設定され、第１のヒステリシス機構と第２のヒステリシス機構（小ヒステリシス機構と大ヒステリシス機構、相対捩り角の大きさに応じて作動・非作動する機構と相対捩りが生じたときに常に作動するヒステリシス機構）の共通化を図ることができる。   Hereinafter, a preferable modification of the first hysteresis mechanism will be described. The clearances W1 can be set to different sizes. For example, the clearance W1 is changed in stages. Thereby, it is possible to set a hysteresis that changes in multiple steps according to the relative twist angle (amplitude). Further, a part of the clearance W1 is set to zero (a state in which there is substantially no gap between the friction member and the driven plate). Thereby, different hysteresis is set for each of the small torsion angle and the wide torsion angle, and the first hysteresis mechanism and the second hysteresis mechanism (small hysteresis mechanism and large hysteresis mechanism, depending on the magnitude of the relative torsion angle). It is possible to make common the mechanism that operates and deactivates and the hysteresis mechanism that always operates when relative torsion occurs.

図６及び図９を参照して、第２のヒステリシス機構は、クラッチ機構（クラッチディスクアセンブリ）の内側であって、クラッチ機構とフライホイール７の軸方向間においてクラッチディスク摺動面より内周側に配置されている。この第２のヒステリシス機構は、フライホイール７と鉄板成形されたインナリング（ベアリングのインナレースを受容）６のフランジ部６ａ（半径方向外方に突出する先端部であって、軸受１８の抜け止め及びヒステリシス機構の軸方向荷重保持機能を発揮する）との軸方向間に順に配設された、複数に分割され中心間隔１２０゜配置された摩擦部材１５と、摩擦部材１５に当接するリング状のスラストプレート１６と、スラストプレート１６を介して摩擦部材１５（及びボールベアリング１８）を矢印方向（図６参照）に付勢する皿ばね１７から構成される。摩擦部材１５のエンジン側の面はフライホイール７のトランスミッション側の面に当接している。摩擦部材１５の他側には、摩擦部材１５の径方向中心部から軸方向に沿って突出する複数の突起部が形成されている。スラストプレート１６が摩擦部材１５と当接する面には複数孔が開けられており、これらの孔に摩擦部材１５の突起部らがそれぞれ貫通して係合する。これによって、摩擦部材１５の位置決めがなされる。図８に示すスラストプレート１２の如くスラストプレート１６の内周側端部は屈曲して軸方向トランスミッション側に延在する（図９に図示省く）。このスラストプレート１６の延在部は、インナリング１６のフランジ面に設けられた孔又は切欠きを貫通して該孔又は切欠きと係合する。これによって、スラストプレート１６の位置決めがなされる。なおボールベアリング１８のアウタレースはフライホイール７のベアリング受けフランジに受承されている。   Referring to FIGS. 6 and 9, the second hysteresis mechanism is inside the clutch mechanism (clutch disk assembly) and is on the inner peripheral side from the clutch disk sliding surface between the clutch mechanism and the flywheel 7 in the axial direction. Are arranged. The second hysteresis mechanism is a flange portion 6a (a tip portion projecting radially outward) of a flywheel 7 and an iron ring-molded inner ring (accepting an inner race of the bearing), and prevents the bearing 18 from coming off. And a friction member 15 that is divided into a plurality of portions and arranged at a central interval of 120 °, and a ring shape that contacts the friction member 15. A thrust plate 16 and a disc spring 17 for biasing the friction member 15 (and the ball bearing 18) in the direction of the arrow (see FIG. 6) via the thrust plate 16 are configured. The engine side surface of the friction member 15 is in contact with the transmission side surface of the flywheel 7. On the other side of the friction member 15, a plurality of protrusions protruding from the radial center of the friction member 15 along the axial direction are formed. A plurality of holes are formed in the surface where the thrust plate 16 contacts the friction member 15, and the protrusions of the friction member 15 penetrate and engage with these holes, respectively. Thereby, the friction member 15 is positioned. Like the thrust plate 12 shown in FIG. 8, the inner peripheral side end portion of the thrust plate 16 is bent and extends toward the axial transmission side (not shown in FIG. 9). The extending portion of the thrust plate 16 passes through a hole or notch provided in the flange surface of the inner ring 16 and engages with the hole or notch. Thereby, the thrust plate 16 is positioned. The outer race of the ball bearing 18 is received by the bearing receiving flange of the flywheel 7.

さらに、互いに隣接する摩擦部材１５らの間の隙間に対応して（円周方向に同一の角度で）、前記隙間の半径方向内側のインナリング６の円筒面には半径方向に連通する孔６ｂが開けられている。孔６ｂは、摩擦部材１５、スラストプレート１６などの冷却性を向上する共に、この孔６ｂを通じて脱落した摩擦材粉末の排出がなされるため、摩擦部材１５などの摩滅を低減する。これによって、摩擦トルクが経時的にも安定する。なお、耐摩耗性を向上し摩擦トルクを安定させるために、摩擦部材１５はポリイミド製とすることが好ましい。   Further, corresponding to the gap between the friction members 15 adjacent to each other (at the same angle in the circumferential direction), a hole 6b communicating in the radial direction with the cylindrical surface of the inner ring 6 on the radially inner side of the gap. Has been opened. The holes 6b improve the cooling performance of the friction member 15 and the thrust plate 16, and the friction material powder that has fallen through the holes 6b is discharged, so that the friction of the friction members 15 and the like is reduced. This stabilizes the friction torque over time. In order to improve the wear resistance and stabilize the friction torque, the friction member 15 is preferably made of polyimide.

この第２のヒステリシス機構の機能を説明する。エンジン側慣性体Ｊ１とトランスミッション側慣性体Ｊ２の相対回転により、第２のヒステリシス機構における摩擦部材１５はフライホイール７側面及びスラストプレート１６に対して摺動してヒステリシスを発生する。その際に摩擦熱を発生するが（特に熱容量の小さいスラストプレート１６は昇温しやすい）、スラストプレート１６は開放された空間に配置され且つインナリング６の前記所定位置には孔６ｂが設けられているため、この摩擦熱は速やかに外部空間に放熱され摩擦部材１５近傍の部材は過熱による磨耗が進行し難く、耐久性が向上されている。   The function of this second hysteresis mechanism will be described. By the relative rotation of the engine side inertial body J1 and the transmission side inertial body J2, the friction member 15 in the second hysteresis mechanism slides with respect to the side surface of the flywheel 7 and the thrust plate 16 to generate hysteresis. At that time, frictional heat is generated (especially the thrust plate 16 having a small heat capacity is likely to rise in temperature), but the thrust plate 16 is disposed in an open space and a hole 6b is provided at the predetermined position of the inner ring 6. Therefore, the frictional heat is quickly radiated to the external space, and the members near the friction member 15 are not easily worn by overheating, and the durability is improved.

なお、摩擦部材１５とインナリング６との円周方向間にはクリアランスを設けてもよい。第１のドライブプレート２の摩擦部材１３が摺接する部分に、円周方向に沿ったガイド用溝をプレスにより形成してもよい。摩擦部材１３が摺動する際のガタツキが減少し常に安定した摩擦力が生じる。   A clearance may be provided between the friction member 15 and the inner ring 6 in the circumferential direction. A guide groove along the circumferential direction may be formed by pressing in a portion where the friction member 13 of the first drive plate 2 is in sliding contact. The backlash when the friction member 13 slides is reduced, and a stable friction force is always generated.

次に、エンジン側慣性体Ｊ１とトランスミッション側慣性体Ｊ２間の軸受機構について説明する。Ｊ１とＪ２間の軸受として、動力伝達機構内周側において第１のドライブプレート２、フライホイール７及びインナリング６に囲まれた空間に、ボールベアリング１８が配設されている。ボールベアリング１８の内周側はクランク軸１に固定されたインナリング６（インナレースを介して）に回転方向に関して係合されている。ボールベアリング１８のインナレース及びアウタレースによりボールの転がり面が形成されている。ボールベアリング１８に加わる軸方向荷重は、インナリング６の前記フランジ部６ａでもって受け止められ、皿ばね１７が、ボールベアリングのトランスミッション側端面外周部に当接するフライホイール７を介してボールベアリング１８を第１のドライブプレート２側に付勢する。一方、ボールベアリング１８に対向する第１のドライブプレート２の内周部は絞り加工されて凹部を成しており、ボールベアリング１８のエンジン側端面は、その内周部（インナレース）が第１のドライブプレート２と当接し、その外周部（アウタレース）は第１のドライブプレート２に当接していない。   Next, a bearing mechanism between the engine side inertial body J1 and the transmission side inertial body J2 will be described. As a bearing between J1 and J2, a ball bearing 18 is disposed in a space surrounded by the first drive plate 2, the flywheel 7, and the inner ring 6 on the inner peripheral side of the power transmission mechanism. The inner peripheral side of the ball bearing 18 is engaged with an inner ring 6 (via an inner race) fixed to the crankshaft 1 in the rotational direction. A ball rolling surface is formed by the inner race and the outer race of the ball bearing 18. The axial load applied to the ball bearing 18 is received by the flange portion 6a of the inner ring 6, and the disc spring 17 moves the ball bearing 18 through the flywheel 7 that contacts the outer peripheral portion of the end surface on the transmission side of the ball bearing. 1 is driven toward the drive plate 2 side. On the other hand, the inner peripheral portion of the first drive plate 2 facing the ball bearing 18 is drawn to form a concave portion, and the inner peripheral portion (inner race) of the end surface on the engine side of the ball bearing 18 is the first. The outer peripheral portion (outer race) is not in contact with the first drive plate 2.

なお、ドリブンプレート８とフライホイール７をボルト１１を用いたねじ止めによって互いに固定することにより、このボルト締めの際にはリベットを用いて固定する際に加わるような半径方向の大きな荷重が加わらないため、ボールベアリング１８に局部的に過大な圧力が加わることが防止され、ベアリング寿命も伸びる。すなわち、ドリブンプレートとフライホイールをリベッチング（リベット固定）する際に発生するような変形が起こらない。加えて、ボールベアリング１８へ局部的に過大な荷重が加わることが防止され、軸受寿命が延びる。   In addition, when the driven plate 8 and the flywheel 7 are fixed to each other by screwing using the bolt 11, a large radial load that is applied when the bolt is tightened using a rivet is not applied. Therefore, it is possible to prevent excessive pressure from being locally applied to the ball bearing 18 and to extend the life of the bearing. That is, the deformation that occurs when the driven plate and the flywheel are riveted (fixed with rivets) does not occur. In addition, it is possible to prevent an excessive load from being locally applied to the ball bearing 18 and to extend the bearing life.

次に、回転変動を小さくするために動力伝達機構の外周部に設けられる慣性体について説明する。図６を参照して、第２のドライブプレート３の外周部には、慣性体５が溶接によって動力伝達機構全体の組立前に予め取り付けられている。これによって、エンジン側慣性体Ｊ１のイナーシャが大きくなるため、入力振動の振幅が小さくされる。慣性体５としては、帯鋼又は引き抜き材をロール成形したものを用いることで材料歩留まりが良くなるので、コスト面で好ましい。また、フライホイール７の外周側に慣性体を取り付けることで慣性効果が向上するので好ましい。またフライホイール７はポットタイプ（摩擦面よりクラッチカバー取付面がトランスミッション側にあるタイプ）とすることにより、フライホイール７は外周側の重量が増加して、トランスミッション側慣性体Ｊ２のイナーシャが拡大し、トーションスプリング（後述する）を介して伝達されるトルク変動に対する回転変動が小さくなる。 Next, an inertial body provided on the outer peripheral portion of the power transmission mechanism in order to reduce rotational fluctuation will be described. Referring to FIG. 6, inertial body 5 is attached in advance to the outer peripheral portion of second drive plate 3 by welding before the entire power transmission mechanism is assembled. As a result, the inertia of the engine-side inertial body J1 is increased, so that the amplitude of the input vibration is reduced. The inertial body 5 is preferable in terms of cost because the material yield is improved by using a steel strip or a material obtained by roll forming a drawn material. Further, it is preferable to attach an inertial body to the outer peripheral side of the flywheel 7 because the inertial effect is improved. Enlarge Also by flywheel 7 pot type shall be the (clutch cover mounting surface than the friction surface is type in the transmission side), the flywheel 7 increases the weight of the outer peripheral side, the inertia of the transmission side inertial member J2 is In addition, the rotational fluctuation with respect to the torque fluctuation transmitted through the torsion spring (described later) is reduced.

再度図６を参照して、第１のドライブプレート２の外周部に形成されたフランジ面には、リングギア４が配置されている。リングギア４の取付位置は、ドライブプレート３に溶接された慣性体５のエンジン側である。リングギア４の歯面は、その歯丈分面取り加工されている。このように、ホブ加工の際に切削出口側となる部分を面取りしてあることにより、バリが出にくくなりバリ取り工程を省略することが可能となる。また、特にトーション機構に樹脂シートが使用されている場合、この樹脂シートから可及的に離れた位置において、第１のドライブプレート２と第２のドライブプレート３を溶接することが好ましい。図１０に示す動力伝達機構においては、第１のドライブプレート２と第２のドライブプレート３は、それらの外周部において溶接（隅肉溶接、全周溶接、スポット溶接）されている。図１０を参照して、さらに、好ましくは、第１のドライブプレート２と第２のドライブプレート３の外周部当接面に、該当接面の内周側の空間（該空間にトーション機構が配置される）と外部を連通する部分的隙間３ａを設ける。この部分的隙間を通じて、トーション機構が配置される空間に入り込んだ泥土が排除されると共に、遠心力により内部から外部へ空気が内から外へ流通するため冷却効果が高まる。図１０の図示においては、第２のドライブプレート３側に凹部が設けられているが、このような凹部を第１のドライブプレート２側あるいは両方のドライブプレート２，３に形成してもよい。 Referring to FIG. 6 again, the ring gear 4 is disposed on the flange surface formed on the outer peripheral portion of the first drive plate 2. The mounting position of the ring gear 4 is on the engine side of the inertial body 5 welded to the drive plate 3. The tooth surface of the ring gear 4 is chamfered by the tooth height. Thus, the chamfering of the portion on the cutting exit side during hobbing makes it difficult for burrs to come out and allows the deburring step to be omitted. In particular, when a resin sheet is used for the torsion mechanism, it is preferable to weld the first drive plate 2 and the second drive plate 3 at a position as far as possible from the resin sheet. In the power transmission mechanism shown in FIG. 10, the first drive plate 2 and the second drive plate 3 are welded (fillet weld, full circumference weld, spot weld) at their outer peripheral portions. Referring to FIG. 10, more preferably, the outer peripheral contact surfaces of the first drive plate 2 and the second drive plate 3 are arranged on the inner peripheral space of the corresponding contact surface (a torsion mechanism is disposed in the space). A partial gap 3a that communicates with the outside. Through this partial gap, mud that has entered the space in which the torsion mechanism is arranged is eliminated, and the cooling effect is enhanced because air flows from the inside to the outside by centrifugal force. In the illustration of FIG. 10, a recess is provided on the second drive plate 3 side. However, such a recess may be formed on the first drive plate 2 side or on both drive plates 2 and 3.

特に、図７を参照して、本実施形態のトーション機構は、装置外周部において第１、第２ドライブプレート２、３によって囲まれる空間且つ第１、第２ドライブプレート２、３とドリブンプレート８の回転方向間に、複数のトーションスプリング９が直列に配置されている。複数のトーションスプリング９の内、両端（第１、第２ドライブプレート２，３がトーションスプリング９ｂを円周方向に狭持する位置とドリブンプレート８に近接する位置）のトーションスプリング９ｂらのスプリング線径は、内側のトーションスプリング９ａらに比べて相対的に細くされ、該両端のトーションスプリング９ｂらのバネ定数は、該内側のトーションスプリング９ａらのバネ定数に比べて相対的に小さくなっている（いわば両端のトーションスプリング９ａが小型化されている）。第１ないし第２のドライブプレート２，３には、トーションスプリング９ｂの一方にスプリングシート１０を介して当接し、押圧するためのブロック部材が取り付けられる。このブロック部材は駆動側（エンジン側）慣性体のイナーシャを大きくする。他方のトーションスプリングの一端に嵌合するスプリングシート１０には凹部が設けられており、この凹部に対向するドリブンプレート８の外周部には凸部が設けられ、この凸部は前記凹部と嵌合可能である。さらに、トーションスプリング９ａ，９ｂの両端には、いずれもスプリングシート１０が嵌合している。スプリングシート１０らは、半径方向内方に向かって突出する略三角形状の基部と、この基部両側面から突出するボス部１０ａをそれぞれ有し、ボス部１０ａはトーションスプリング９ａ，９ｂの内周部（内腔）に嵌合し、トーションスプリング９ａ，９ｂを動力伝達機構の半径方向に関して支持する。但し、回転方向に両端のトーションスプリング９ｂの内腔（トーションスプリング９ａ側）に嵌合するボス部１０ａは、内側のトーションスプリング９ａに嵌合するボス部に比べて径大（太く）とされている。その両端にボス部を有し、内側のトーションスプリング９ａに嵌合するスプリングシート１０は略面対称の形状を有している。スプリングシート１０の外周面には、スプリングシート１０と一体成形された低摩擦係数のスライダ１０ｃが配設されている。このようなスライダをスプリングシートにはめ込み、抜け防止用の返しを設けてもよい。スライダ１０ｃは第１のドライブプレート２の内周面に取付けられた圧延鋼鈑３０と摺接する。また、図示するように、スプリングシートの半径方向寸法（幅）は、トーションスプリング９ａ，９ｂの半径方向寸法よりも大きくされているため、トーションスプリング９ａ，９ｂが第１のドライブプレート２の内周面と摺動することが防止されている。なお、絞り成形される第１のドライブプレート２の内壁面にはスプリングシート１０摺動方向に直交する方向にプレス傷が発生しやすく、このプレス傷によってスプリングシート摩耗促進のおそれがある。そこで、圧延鋼板３０をスプリングシート摺動面に適用することにより、該摺動面が鏡面化され、スプリングシート摩耗が低減される。   In particular, referring to FIG. 7, the torsion mechanism of the present embodiment includes a space surrounded by the first and second drive plates 2 and 3 in the outer periphery of the apparatus, and the first and second drive plates 2 and 3 and the driven plate 8. A plurality of torsion springs 9 are arranged in series between the rotation directions. Among the plurality of torsion springs 9, spring lines of torsion springs 9 b and the like at both ends (the positions where the first and second drive plates 2 and 3 sandwich the torsion spring 9 b in the circumferential direction and the positions close to the driven plate 8). The diameter is relatively smaller than the inner torsion springs 9a and the like, and the spring constants of the torsion springs 9b and the like at both ends are relatively smaller than the spring constants of the inner torsion springs 9a and the like. (In other words, the torsion springs 9a at both ends are downsized). A block member for abutting and pressing one of the torsion springs 9b via the spring seat 10 is attached to the first and second drive plates 2 and 3. This block member increases the inertia of the drive side (engine side) inertial body. The spring seat 10 fitted to one end of the other torsion spring is provided with a concave portion, and a convex portion is provided on the outer peripheral portion of the driven plate 8 facing the concave portion, and the convex portion is fitted with the concave portion. Is possible. Further, the spring seat 10 is fitted to both ends of the torsion springs 9a and 9b. Each of the spring seats 10 has a substantially triangular base portion projecting radially inward and boss portions 10a projecting from both side surfaces of the base portion, and the boss portions 10a are inner peripheral portions of the torsion springs 9a and 9b. It fits into the (lumen) and supports the torsion springs 9a, 9b in the radial direction of the power transmission mechanism. However, the boss portion 10a that fits in the lumen (the torsion spring 9a side) of the torsion springs 9b at both ends in the rotational direction has a larger diameter (thicker) than the boss portion that fits the inner torsion spring 9a. Yes. The spring seat 10 that has boss portions at both ends and is fitted to the inner torsion spring 9a has a substantially plane-symmetric shape. On the outer peripheral surface of the spring seat 10, a low friction coefficient slider 10 c that is integrally formed with the spring seat 10 is disposed. Such a slider may be fitted into the spring seat and provided with a barb for preventing it from coming off. The slider 10 c is in sliding contact with the rolled steel plate 30 attached to the inner peripheral surface of the first drive plate 2. Further, as shown in the drawing, the radial dimension (width) of the spring seat is larger than the radial dimension of the torsion springs 9 a and 9 b, so that the torsion springs 9 a and 9 b are connected to the inner periphery of the first drive plate 2. Sliding with the surface is prevented. It should be noted that press flaws are likely to occur on the inner wall surface of the first drive plate 2 that is drawn and formed in a direction perpendicular to the sliding direction of the spring seat 10, and there is a risk of the spring seat wear being accelerated by the press flaws. Therefore, by applying the rolled steel sheet 30 to the spring seat sliding surface, the sliding surface is mirror-finished and the spring seat wear is reduced.

内側のトーションスプリング９ａの内周部には、トーションスプリング９ａが圧縮されたときにスプリングシート１０に当接するストッパ１０ｂが配設されている。両端のトーションスプリング９ｂにはストッパは配設されておらず、トーションスプリング９ｂの圧縮時、スプリングシート１０のボス部１０ａ端面同士が直接当接する。また、図１１を参照して、トーションスプリング９ａ，９ｂは初期位置において外開きに配置され（スプリングの外周側が内周側より長い、スプリング座面（端面）同士の間隔は外周側が広く、内周側が狭い。最大圧縮時、スプリング座面同士の成す角度が平行となるように、初期位置において該座面が閉口動力伝達機構の中心を通る半径方向の線に対して所定角度をなしている）、最大圧縮時にスプリング端面が互いに平行となる。なお、コイルスプリングは中心部撓み量と荷重が比例し、許容応力（弾性力）は最大撓み部撓み量に比例する。従って、最大撓み部が中心部であるときに許容荷重が最大となる。   A stopper 10b that contacts the spring seat 10 when the torsion spring 9a is compressed is disposed on the inner peripheral portion of the inner torsion spring 9a. Stoppers are not disposed on the torsion springs 9b at both ends, and the end surfaces of the boss portions 10a of the spring seat 10 are in direct contact with each other when the torsion springs 9b are compressed. Referring to FIG. 11, the torsion springs 9a and 9b are arranged to open outward at the initial position (the outer peripheral side of the spring is longer than the inner peripheral side, the distance between the spring seat surfaces (end faces) is wider on the outer peripheral side, Narrow side.At maximum compression, the seating surface forms a predetermined angle with respect to a radial line passing through the center of the closing power transmission mechanism so that the angle formed by the spring seating surfaces becomes parallel. The spring end faces are parallel to each other during maximum compression. In the coil spring, the amount of bending at the center is proportional to the load, and the allowable stress (elastic force) is proportional to the amount of bending at the maximum bending portion. Therefore, the allowable load is maximized when the maximum bending portion is the central portion.

次に、トーション機構の機能について説明する。装置が回転する際、トーションスプリング９ａ，９ｂは遠心力により半径方向外方に付勢される。しかし、トーションスプリング９ａ，９ｂの内周にはスプリングシート１０のボス部１０ａが挿入され、略半径方向内方及び外方に関してトーションスプリング９ａ，９ｂを係止している。加えて、スプリングシート１０の半径方向寸法はトーションスプリング９ａ，９ｂの直径寸法よりも大きく、さらにスライダ１０ｃがスプリングシートの最外周部に設けられているため、トルク変動の際にトーションスプリング９ａ，９ｂが第１のドライブプレート２の内周面に接触し、摺動することが高度に防止されている。   Next, the function of the torsion mechanism will be described. As the device rotates, the torsion springs 9a, 9b are urged radially outward by centrifugal force. However, the boss portion 10a of the spring seat 10 is inserted into the inner periphery of the torsion springs 9a and 9b, and the torsion springs 9a and 9b are locked in the radially inward and outward directions. In addition, since the radial dimension of the spring seat 10 is larger than the diameter dimension of the torsion springs 9a and 9b, and the slider 10c is provided on the outermost periphery of the spring seat, the torsion springs 9a and 9b are subjected to torque fluctuations. Is highly prevented from contacting and sliding on the inner peripheral surface of the first drive plate 2.

第１、第２のドライブプレート２，３とドリブンプレート８間の捩れ角が大きくなるに連れて、トーションスプリング９ａ，９ｂの圧縮量は大きくなるが、スプリングシート１０のボス部１０ａのボス部１０ａ同士、及びストッパ１０ｂを介してボス部１０ａ同士が当接することにより、トーションスプリング９ａ，９ｂの圧縮量は制限されている。   As the torsion angle between the first and second drive plates 2 and 3 and the driven plate 8 increases, the amount of compression of the torsion springs 9a and 9b increases, but the boss portion 10a of the boss portion 10a of the spring seat 10 increases. The amount of compression of the torsion springs 9a, 9b is limited by the boss portions 10a coming into contact with each other via the stopper 10b.

次に、図１２及び図１３を参照して、本発明のさらに他の実施形態（参考例２）に係る動力伝達機構を説明する。この動力伝達機構においては、第１のドライブプレート２の外周端部が舌状部２ａとされ（絞り成形による）、舌状部２ａと第２のドライブプレート３の間に慣性体５がカシメられている。そして、トーションスプリング９は中空円筒状の高弾性ゴム部材である。この実施形態によれば、許容撓みが大きく広捩れ角化できる（トルク変動を吸収できる捩れ角幅が大きい）。また、トーション部材の軽量化ができるため、スプリングシートに加わる遠心力が低減し、スプリングシートの摩耗が削減できる。   Next, a power transmission mechanism according to still another embodiment (Reference Example 2) of the present invention will be described with reference to FIGS. In this power transmission mechanism, the outer peripheral end of the first drive plate 2 is a tongue-shaped portion 2a (by drawing), and the inertial body 5 is crimped between the tongue-shaped portion 2a and the second drive plate 3. ing. The torsion spring 9 is a hollow cylindrical high elastic rubber member. According to this embodiment, the allowable deflection is large and a wide torsion angle can be obtained (the torsion angle width capable of absorbing torque fluctuation is large). Moreover, since the weight of the torsion member can be reduced, the centrifugal force applied to the spring seat is reduced, and the wear of the spring seat can be reduced.

本発明の一実施形態に係る動力伝達機構の側断面図である。It is a sectional side view of the power transmission mechanism which concerns on one Embodiment of this invention. 図１中のII−II線に沿って切断した一部破断断面図である。It is a partially broken sectional view cut | disconnected along the II-II line | wire in FIG. 図１に示す滑り軸受周辺の拡大図である。FIG. 2 is an enlarged view around a slide bearing shown in FIG. 1. 従来例に係る、トルク変動吸収装置の一部破断正面図である。It is a partially broken front view of the torque fluctuation absorber according to the conventional example. 図４に示すトルク変動吸収装置の側断面図である。It is a sectional side view of the torque fluctuation absorber shown in FIG. 本発明の他の実施形態（参考例１）に係る動力伝達機構の側断面図である。It is a sectional side view of the power transmission mechanism which concerns on other embodiment (reference example 1) of this invention. 図６中のVII−VII線に沿って切断した一部破断断面図である。It is a partially broken sectional view cut | disconnected along the VII-VII line in FIG. 図６に示した第２の（外径側に位置する）ヒステリシス機構の部分拡大図である。FIG. 7 is a partial enlarged view of a second hysteresis mechanism (located on the outer diameter side) shown in FIG. 6. 図６に示した第１の（内径側に位置する）ヒステリシス機構の部分拡大図である。FIG. 7 is a partially enlarged view of the first hysteresis mechanism (located on the inner diameter side) shown in FIG. 6. 図６に示した第１と第２のドライブプレートの当接部の部分拡大図である。FIG. 7 is a partial enlarged view of a contact portion between the first and second drive plates shown in FIG. 6. 好ましいトーションスプリングの形態を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the form of a preferable torsion spring. 本発明のさらに他の実施形態（参考例２）に係る動力伝達機構の側断面図である。It is a sectional side view of the power transmission mechanism which concerns on other embodiment (reference example 2) of this invention. 図１２中のXIII−XIII線に沿って切断した一部破断断面図である。It is a partially broken sectional view cut along the line XIII-XIII in FIG.

符号の説明Explanation of symbols

１ クランク軸
２ 第１ドライブプレート
３ 第２ドライブプレート
４ リングギア
５ イナーシャリング
６ インナリング
６ａ フランジ部
６ｂ 孔
７ フライホイール
８ ドリブンプレート
９ トーションスプリング
９ａ バネ定数の大きいトーションスプリング
９ｂ バネ定数の小さいトーションスプリング
１０ スプリングシート
１０ａ 突起部（ボス部）
１０ｂ ストッパ
１０ｃ スライダ
１１ ピン
１２ 摩擦部材
１３ 摩擦部材
１４ 皿ばね
１５ 摩擦部材
１６ スラストプレート
１７ 皿ばね（スラストスプリング）
１８ 滑り軸受、ボールベアリング
１８ａ 潤滑剤溜まり
１８ｂ 溝（軸方向に延在する溝）
１９ 皿ばね
２０ スペーサ
２１ リベット
２２ シール部材
２３ 変速機構入力軸
２４ レリーズベアリング機構
２５ ダイヤフラムスプリング
２６ クラッチディスクアセンブリ
Ｗ クリアランス
Ｗ１ クリアランス
３０ 圧延鋼鈑
３１ ボルト
４９ 逃がし（クリアランス） DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Crankshaft 2 1st drive plate 3 2nd drive plate 4 Ring gear 5 Inertia ring 6 Inner ring 6a Flange part 6b Hole 7 Flywheel 8 Driven plate 9 Torsion spring 9a Torsion spring with a large spring constant 9b Torsion spring with a small spring constant 10 Spring seat 10a Protruding part (boss part)
10b Stopper 10c Slider 11 Pin 12 Friction member 13 Friction member 14 Disc spring 15 Friction member 16 Thrust plate 17 Disc spring (thrust spring)
18 Sliding bearing, ball bearing 18a Lubricant reservoir 18b Groove (groove extending in the axial direction)
19 Disc spring 20 Spacer 21 Rivet 22 Seal member 23 Transmission mechanism input shaft 24 Release bearing mechanism 25 Diaphragm spring 26 Clutch disc assembly W Clearance W1 Clearance 30 Rolled steel 31 Bolt 49 Relief (clearance)

Claims (9)

回転し動力を伝達する駆動側部材（Ｊ１）と、該動力が前記駆動側部材により伝達されて回転される被動側部材（Ｊ２）とが、互いに相対回転可能に配される動力伝達機構であって、
内径側或いは外径側の一方に前記駆動側部材を、他方に前記被動側部材を配し、
前記駆動側部材と前記被動側部材の半径方向間に配され、前記駆動側部材或いは前記被動側部材の一方に係合され、他方の周面が滑り面とされた滑り軸受（１８）を備え、
前記駆動側部材或いは前記被動側部材の他方と前記滑り軸受けの側面との間に弾性部材が設けられている
ことを特徴とする動力伝達機構。 A drive-side member (J1) that rotates and transmits power and a driven-side member (J2) that is rotated by being transmitted by the drive-side member are a power transmission mechanism that is arranged to be relatively rotatable. And
The driving side member is disposed on one of the inner diameter side and the outer diameter side, and the driven side member is disposed on the other side,
A sliding bearing (18) disposed between the driving side member and the driven side member in a radial direction, engaged with one of the driving side member or the driven side member and having the other peripheral surface as a sliding surface. ,
A power transmission mechanism , wherein an elastic member is provided between the other of the driving side member or the driven side member and a side surface of the sliding bearing . 前記滑り軸受（１８）、前記駆動側部材（Ｊ１）、及び前記被動側部材（Ｊ２）の周面間の少なくとも一つに潤滑剤が設けられていることを特徴とする請求項１記載の動力伝達機構。 The power according to claim 1, characterized in that a lubricant is provided on at least one of the peripheral surfaces of the sliding bearing (18) , the driving side member (J1) , and the driven side member (J2). Transmission mechanism. 前記滑り軸受（１８）は、前記駆動側部材（Ｊ１）と前記被動側部材（Ｊ２）とによって規定される空間に配され、前記滑り面より半径方向内方において、前記滑り軸受の側面、及び／又は、該滑り軸受の側面に対向する前記駆動側部材及び／又は前記被動側部材の側面に前記潤滑剤溜まり（１８ａ）を設けたことを特徴とする請求項２記載の動力伝達機構。 The sliding bearing (18) is disposed in a space defined by the driving side member (J1) and the driven side member (J2), and is located radially inward from the sliding surface, and the side surface of the sliding bearing, and The power transmission mechanism according to claim 2, wherein the lubricant reservoir (18a) is provided on a side surface of the driving side member and / or the driven side member facing a side surface of the sliding bearing. 前記弾性部材は、前記滑り軸受（１８）の側面と該滑り軸受に対向する前記駆動側部材（Ｊ１）又は前記被動側部材（Ｊ２）との間に設けられ、該滑り軸受に当接して、該滑り軸受を軸方向に関し前記被動側部材又は前記駆動側部材に向かって付勢し、かつ該滑り軸受側面から軸方向への潤滑剤漏れを防止する皿ばね（１９）であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一に記載の動力伝達機構。 The elastic member is provided between a side surface of the sliding bearing (18) and the driving side member (J1) or the driven side member (J2) facing the sliding bearing , and is in contact with the sliding bearing, A disc spring (19) that biases the sliding bearing in the axial direction toward the driven member or the driving member and prevents lubricant leakage from the side surface of the sliding bearing in the axial direction. The power transmission mechanism according to any one of claims 1 to 3. 前記皿ばね（１９）の外周側に、該皿ばねの外周部から半径方向外方への潤滑剤漏れを防止するように配されたシール部材（２２）を備えたことを特徴とする請求項４記載の動力伝達機構。 The sealing member (22) arranged so that the lubricant leakage from the outer peripheral part of the disc spring to the radial direction outward may be provided on the outer peripheral side of the disc spring (19). 4. The power transmission mechanism according to 4. 前記潤滑剤が遠心力により半径方向外方に位置する前記滑り面に供給されるように、潤滑油通路として、前記滑り軸受（１８）の側面と該滑り軸受の側面に対向する前記駆動側部材（Ｊ１）の側面及び／又は被動側部材（Ｊ２）の側面との間にクリアランス、又は、前記駆動側部材及び／又は被動側部材に溝を設けたことを特徴とする請求項２記載の動力伝達機構。 The drive-side member facing the side surface of the slide bearing (18) and the side surface of the slide bearing as a lubricant passage so that the lubricant is supplied to the slide surface located radially outward by centrifugal force. The power according to claim 2, wherein a clearance is provided between the side surface of (J1) and / or the side surface of the driven side member (J2) , or a groove is provided in the driving side member and / or the driven side member. Transmission mechanism. 前記滑り面に軸方向に延在する溝（１８ｂ）を設けたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一に記載の動力伝達機構。 The power transmission mechanism according to any one of claims 1 to 3, wherein a groove (18b) extending in the axial direction is provided on the sliding surface. 前記滑り面に設けられた軸方向に延在する溝（１８ｂ）は、前記駆動側部材と前記被動側部材の相対捩れ角以下の間隔で複数設けられたことを特徴とする請求項７記載の動力伝達機構。 The groove (18b) extending in the axial direction provided in the sliding surface is provided with a plurality of intervals at a distance equal to or less than a relative twist angle between the driving side member and the driven side member. Power transmission mechanism. 回転し動力を伝達する駆動側部材（Ｊ１）と、該動力が前記駆動側部材（Ｊ２）により伝達されて回転される被動側部材とが、互いに相対回転可能に配される動力伝達機構であって、
内径側或いは外径側の一方に前記駆動側部材を、他方に前記被動側部材を配し、
前記駆動側部材と前記被動側部材の半径方向間に配され、前記駆動側部材或いは前記被動側部材の一方に係合され、他方の周面が滑り面とされた滑り軸受（１８）を備え、
前記駆動側部材或いは前記被動側部材の他方と前記滑り軸受の側面とが当接していることを特徴とする動力伝達機構。 The drive-side member (J1) that rotates and transmits power and the driven-side member that is rotated by transmission of the power by the drive-side member (J2) is a power transmission mechanism that is arranged to be relatively rotatable. And
The driving side member is disposed on one of the inner diameter side and the outer diameter side, and the driven side member is disposed on the other side,
A sliding bearing (18) disposed between the driving side member and the driven side member in a radial direction , engaged with one of the driving side member or the driven side member and having the other peripheral surface as a sliding surface. ,
The power transmission mechanism , wherein the other of the driving side member or the driven side member is in contact with a side surface of the sliding bearing .
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