JP2008204672A - Power generation control device of fuel cell - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、水素と酸素とを化学反応させることにより発電を行う燃料電池の発電制御装置に関し、特に安定した発電状態を保つことが可能な燃料電池の発電制御装置に関する。 The present invention relates to a power generation control device for a fuel cell that generates power by chemically reacting hydrogen and oxygen, and particularly relates to a power generation control device for a fuel cell capable of maintaining a stable power generation state.
従来の水素と酸素とを化学反応させることにより発電を行う燃料電池に関連する先行技術文献としては次のようなものがある。 Prior art documents related to a fuel cell that generates power by chemically reacting hydrogen and oxygen are as follows.
図５は従来の燃料電池システムの一例を示す構成ブロック図である。図５において１は電解質膜、２及び３は触媒層・拡散層である。電解質膜１の両面には触媒層・拡散層２及び触媒層・拡散層３がそれぞれ形成される。 FIG. 5 is a block diagram showing an example of a conventional fuel cell system. In FIG. 5, 1 is an electrolyte membrane, 2 and 3 are catalyst layers and diffusion layers. A catalyst layer / diffusion layer 2 and a catalyst layer / diffusion layer 3 are formed on both surfaces of the electrolyte membrane 1, respectively.
図５中”ＦＧ０１”に示すように燃料ガス（例えば、水素等）が触媒層・拡散層２に供給され、図５中”ＯＧ０１”に示すように酸化ガス（例えば、酸素や空気等）が触媒層・拡散層３に供給される。 A fuel gas (for example, hydrogen) is supplied to the catalyst layer / diffusion layer 2 as indicated by “FG01” in FIG. 5, and an oxidizing gas (for example, oxygen or air) is indicated by “OG01” in FIG. It is supplied to the catalyst layer / diffusion layer 3.
ここで、図５に示す従来例の動作を説明する。触媒層・拡散層２側（アノード側）では水素が水素イオン（Ｈ＋ ）になり電子（ｅ− ）を放出し、一方、触媒層・拡散層３側（カソード側）では電解質膜１を伝播してきた水素イオン（Ｈ＋ ）と酸素原子が電子（ｅ− ）と反応して水（Ｈ２Ｏ ）が生成される。 Here, the operation of the conventional example shown in FIG. 5 will be described. On the catalyst layer / diffusion layer 2 side (anode side), hydrogen becomes hydrogen ions (H + ) and releases electrons (e − ), while on the catalyst layer / diffusion layer 3 side (cathode side), it propagates through the electrolyte membrane 1. The generated hydrogen ions (H + ) and oxygen atoms react with electrons (e − ) to generate water (H 2 O).
この時、触媒層・拡散層２（アノード側）及び触媒層・拡散層３（カソード側）間の外部負荷を接続することにより、触媒層・拡散層２側（アノード側）で発生した電子（ｅ− ）を取り出す、言い換えれば、直流電流を取り出すことが可能になる。 At this time, electrons generated on the catalyst layer / diffusion layer 2 side (anode side) by connecting external loads between the catalyst layer / diffusion layer 2 (anode side) and the catalyst layer / diffusion layer 3 (cathode side) ( e − ) can be taken out, in other words, direct current can be taken out.
また、図６及び図７はより具体的な従来の燃料電池の一例を示す断面図である。図６は燃料電池の電解質膜に対して垂直な面における断面図、図７は燃料電池におけるガス流路に平行な面における断面図である。 6 and 7 are cross-sectional views showing an example of a more specific conventional fuel cell. 6 is a cross-sectional view in a plane perpendicular to the electrolyte membrane of the fuel cell, and FIG. 7 is a cross-sectional view in a plane parallel to the gas flow path in the fuel cell.
図６において４は電解質膜、５はアノード側の触媒層・拡散層、６はカソード側の触媒層・拡散層、７はアノード側に形成された燃料ガス（例えば、水素等）のガス流路、８はカソード側に形成された酸化ガス（酸素や空気等）のガス流路、９はアノード側に形成された導電性を有するセパレータ、１０はカソード側に形成された導電性を有するセパレータである。 6, 4 is an electrolyte membrane, 5 is a catalyst layer / diffusion layer on the anode side, 6 is a catalyst layer / diffusion layer on the cathode side, and 7 is a gas flow path of fuel gas (for example, hydrogen) formed on the anode side. , 8 is a gas flow path of oxidizing gas (oxygen, air, etc.) formed on the cathode side, 9 is a conductive separator formed on the anode side, and 10 is a conductive separator formed on the cathode side. is there.
電解質膜４の両面には触媒層・拡散層５及び触媒層・拡散層６がそれぞれ形成される。また、触媒層・拡散層５の上には燃料ガス（例えば、水素等）のガス流路７が形成され、触媒層・拡散層６の上には酸化ガス（例えば、酸素や空気等）のガス流路８が形成される。 A catalyst layer / diffusion layer 5 and a catalyst layer / diffusion layer 6 are formed on both surfaces of the electrolyte membrane 4, respectively. Further, a gas flow path 7 of a fuel gas (for example, hydrogen) is formed on the catalyst layer / diffusion layer 5, and an oxidizing gas (for example, oxygen or air) is formed on the catalyst layer / diffusion layer 6. A gas flow path 8 is formed.
例えば、ガス流路７及びガス流路８は図７中”ＧＴ１１”に示すように触媒層・拡散層５及び触媒層・拡散層６上を蛇行するように形成されている。 For example, the gas flow path 7 and the gas flow path 8 are formed so as to meander over the catalyst layer / diffusion layer 5 and the catalyst layer / diffusion layer 6 as indicated by “GT11” in FIG.
さらに、ガス流路７が形成されていない触媒層・拡散層５及びガス流路７の上にはセパレータ９が形成され、ガス流路８が形成されていない触媒層・拡散層６及びガス流路８の上にはセパレータ１０が形成される。 Further, a separator 9 is formed on the catalyst layer / diffusion layer 5 and the gas flow path 7 where the gas flow path 7 is not formed, and the catalyst layer / diffusion layer 6 and the gas flow where the gas flow path 8 is not formed. A separator 10 is formed on the path 8.
ここで、図６及び図７に示す従来例の動作を説明する。ガス流路７には燃料ガス（例えば、水素等）が供給され、ガス流路８には酸化ガス（例えば、酸素や空気等）が供給される。例えば、図７中”ＩＮ１１”に示す供給口から各ガスが供給され、図７中”ＯＴ１１”に示す排気口から反応しなかったガス等が放出される。 Here, the operation of the conventional example shown in FIGS. 6 and 7 will be described. A fuel gas (for example, hydrogen) is supplied to the gas channel 7, and an oxidizing gas (for example, oxygen or air) is supplied to the gas channel 8. For example, each gas is supplied from the supply port indicated by “IN11” in FIG. 7, and unreacted gas is discharged from the exhaust port indicated by “OT11” in FIG.
アノード側の触媒層・拡散層５では水素が水素イオン（Ｈ＋ ）になり電子（ｅ− ）を放出し、一方、カソード側の触媒層・拡散層６側では電解質膜４を伝播してきた水素イオン（Ｈ＋ ）と酸素原子が電子（ｅ− ）と反応して水（Ｈ２Ｏ ）が生成される。 In the catalyst layer / diffusion layer 5 on the anode side, hydrogen becomes hydrogen ions (H + ) and emits electrons (e − ), while hydrogen that has propagated through the electrolyte membrane 4 on the catalyst layer / diffusion layer 6 side on the cathode side. Ions (H + ) and oxygen atoms react with electrons (e − ) to generate water (H 2 O).
この時、アノード側の触媒層・拡散層５及びカソード側の触媒層・拡散層６（具体的には、セパレータ９とセパレータ１０）と間の外部負荷を接続することにより、アノード側の触媒層・拡散層５で発生した電子（ｅ− ）を取り出す、言い換えれば、直流電流を取り出すことが可能になる。 At this time, by connecting an external load between the catalyst layer / diffusion layer 5 on the anode side and the catalyst layer / diffusion layer 6 on the cathode side (specifically, the separator 9 and the separator 10), the catalyst layer on the anode side The electrons (e − ) generated in the diffusion layer 5 can be taken out, in other words, a direct current can be taken out.
また、このような個々の燃料電池（以下、燃料電池セルと呼ぶ。）を複数枚積層（電気的に直列接続）したものを燃料電池スタックと呼び、燃料電池スタックにすることで取り出せる電圧を高くすることができる。 In addition, a stack of a plurality of such individual fuel cells (hereinafter referred to as fuel cell) (electrically connected in series) is called a fuel cell stack, and the voltage that can be taken out by using the fuel cell stack is increased. can do.
また、”特許文献３”には、燃料電池スタックの一部に電流密度センサを挿入した構造を有する燃料電池発電システムが記載されており、燃料電池の発電状態において、電流密度分布を測定し、当該電流密度分布に基づいて燃料電池（燃料電池セル）の状態を把握し、燃料電池（燃料電池セル）への供給ガス量、供給加湿量、燃料電池セル温度や圧力等を制御することにより、安定した発電を可能にしている。 Further, “Patent Document 3” describes a fuel cell power generation system having a structure in which a current density sensor is inserted into a part of a fuel cell stack, and in a power generation state of the fuel cell, a current density distribution is measured, By grasping the state of the fuel cell (fuel cell) based on the current density distribution and controlling the amount of gas supplied to the fuel cell (fuel cell), the amount of humidification supplied, the temperature of the fuel cell, the pressure, etc. Stable power generation is possible.
しかし、”特許文献３”に示すような従来例では、電流密度分布を測定することは制御上有効であるものの、電流密度センサの構造が複雑であり、燃料電池（燃料電池セル）への供給ガス量、供給加湿量、燃料電池セル温度や圧力等の制御が必要で、尚且つ、当該制御は無駄なエネルギーロスを伴う制御になってしまうと言った問題点があった。
従って本発明が解決しようとする課題は、容易でエネルギーロスがなく安定した発電状態を保つことが可能な燃料電池の安定発電制御装置を実現することにある。
However, in the conventional example as shown in “Patent Document 3”, it is effective in control to measure the current density distribution, but the structure of the current density sensor is complicated and supplied to the fuel cell (fuel cell). There is a problem that it is necessary to control the gas amount, the supply humidification amount, the fuel cell temperature, the pressure, and the like, and that the control is a control with useless energy loss.
Therefore, the problem to be solved by the present invention is to realize a stable power generation control device for a fuel cell that is easy and can maintain a stable power generation state without energy loss.
このような課題を達成するために、本発明のうち請求項１記載の発明は、
水素と酸素とを化学反応させることにより発電を行う燃料電池の発電制御装置において、
複数の分割電池に分割され燃料ガス及び酸化ガスをそれぞれ供給することにより発電する燃料電池と、複数の前記分割電池に直流負荷を印加する直流負荷手段と、複数の前記分割電池に交流負荷をそれぞれ印加する複数の交流負荷手段とを備えたことにより、容易でエネルギーロスがなく安定した発電状態を保つことが可能になる。
In order to achieve such a problem, the invention according to claim 1 of the present invention is:
In a fuel cell power generation control device that generates power by chemically reacting hydrogen and oxygen,
A fuel cell that is divided into a plurality of divided cells and generates power by supplying fuel gas and an oxidizing gas, DC load means for applying a DC load to the plurality of divided cells, and an AC load to the plurality of divided cells, respectively By providing a plurality of AC load means for applying, it is possible to easily maintain a stable power generation state without energy loss.
請求項２記載の発明は、
請求項１記載の発明である発電制御装置において、
前記直流負荷手段及び複数の前記交流負荷手段の負荷を制御する負荷制御手段を備え、この負荷制御手段が、前記直流負荷の値に応じて前記交流負荷の値を可変することにより、容易でエネルギーロスがなく安定した発電状態を保つことが可能になる。
The invention according to claim 2
In the power generation control device according to claim 1,
Load control means for controlling the load of the DC load means and the plurality of AC load means, and the load control means varies the value of the AC load in accordance with the value of the DC load, thereby facilitating energy consumption. It is possible to maintain a stable power generation state without loss.
請求項３記載の発明は、
請求項１記載の発明である発電制御装置において、
前記直流負荷手段及び複数の前記交流負荷手段の負荷を制御する負荷制御手段を備え、この負荷制御手段が、測定手段により測定された前記分割電池の電圧のばらつきが所定の閾値を超過した場合に、前記分割電池に前記交流負荷を印加することにより、容易でエネルギーロスがなく安定した発電状態を保つことが可能になる。
The invention described in claim 3
In the power generation control device according to claim 1,
Load control means for controlling the load of the DC load means and the plurality of AC load means, the load control means when the variation in the voltage of the divided battery measured by the measurement means exceeds a predetermined threshold By applying the AC load to the divided battery, it is possible to easily maintain a stable power generation state without energy loss.
請求項４記載の発明は、
請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の発明である発電制御装置において、
前記交流負荷の周波数が５０ｋＨｚ〜０．１Ｈｚであることにより、容易でエネルギーロスがなく安定した発電状態を保つことが可能になる。
The invention according to claim 4
In the power generation control apparatus according to any one of claims 1 to 3,
When the frequency of the AC load is 50 kHz to 0.1 Hz, it is easy to maintain a stable power generation state without energy loss.
請求項５記載の発明は、
請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の発明である発電制御装置において、
前記交流負荷の値を前記直流負荷の値の所定割合以下に制限することにより、容易でエネルギーロスがなく安定した発電状態を保つことが可能になる。
The invention according to claim 5
In the power generation control apparatus according to any one of claims 1 to 3,
By limiting the value of the AC load to a predetermined ratio or less of the value of the DC load, it is possible to easily maintain a stable power generation state without energy loss.
本発明によれば次のような効果がある。
請求項１，２，３，４及び請求項５の発明によれば、電気的に複数に分割された燃料電池の個々の出力を直流負荷手段に接続すると共に個々の分割電池に直流負荷手段に並列に交流負荷手段を接続して直流負荷に並列に僅かな交流負荷を印加することにより、容易でエネルギーロスがなく安定した発電状態を保つことが可能になる。
The present invention has the following effects.
According to the inventions of claims 1, 2, 3, 4 and 5, each output of the fuel cell which is electrically divided into a plurality of parts is connected to the DC load means, and each divided battery is connected to the DC load means. By connecting the AC load means in parallel and applying a slight AC load in parallel to the DC load, it becomes easy to maintain a stable power generation state without energy loss.
以下本発明を図面を用いて詳細に説明する。図１及び図２は本発明に係る安定発電制御装置に用いられる燃料電池の一実施例を示す断面図である。図１は燃料電池の電解質膜に対して垂直な面における断面図、図２は燃料電池におけるガス流路に平行な面における断面図である。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the drawings. 1 and 2 are cross-sectional views showing an embodiment of a fuel cell used in the stable power generation control apparatus according to the present invention. FIG. 1 is a cross-sectional view in a plane perpendicular to the electrolyte membrane of the fuel cell, and FIG. 2 is a cross-sectional view in a plane parallel to the gas flow path in the fuel cell.
図１において、１１は電解質膜、１２，１４，１６及び１８は４分割されたアノード側の触媒層・拡散層、１３，１５，１７及び１９は４分割されたカソード側の触媒層・拡散層、２０はアノード側に形成された燃料ガス（例えば、水素等）のガス流路、２１はカソード側に形成された酸化ガス（酸素や空気等）のガス流路、２２，２４，２６及び２８はアノード側に形成された導電性を有するセパレータ、２３，２５，２７及び２９はカソード側に形成された導電性を有するセパレータ、３０，３１，３２，３３，３４及び３５は絶縁部材である。 In FIG. 1, 11 is an electrolyte membrane, 12, 14, 16 and 18 are divided into four catalyst layers / diffusion layers on the anode side, 13, 15, 17 and 19 are divided into four catalyst layers / diffusion layers on the cathode side. , 20 is a gas flow path of fuel gas (for example, hydrogen) formed on the anode side, 21 is a gas flow path of oxidizing gas (oxygen, air, etc.) formed on the cathode side, 22, 24, 26 and 28 Is a conductive separator formed on the anode side, 23, 25, 27 and 29 are conductive separators formed on the cathode side, and 30, 31, 32, 33, 34 and 35 are insulating members.
電解質膜１１のアノード側には触媒層・拡散層１２，１４，１６及び触媒層・拡散層１８が互いに接することなくそれぞれ形成され、電解質膜１１のカソード側には触媒層・拡散層１３，１５，１７及び触媒層・拡散層１９が互いに接することなくそれぞれ形成される。
The catalyst layer / diffusion layers 12, 14, 16 and the catalyst layer / diffusion layer 18 are formed on the anode side of the
また、触媒層・拡散層１２，１４，１６及び触媒層・拡散層１８の上、並びに、触媒層・拡散層１２，１４，１６及び触媒層・拡散層１８が形成されていないアノード側の電解質膜１１の上（触媒層・拡散層１２，１４，１６及び触媒層・拡散層１８のそれぞれの境界部分）には燃料ガス（例えば、水素等）のガス流路２０が形成される。 Further, the electrolyte on the catalyst layer / diffusion layers 12, 14, 16 and the catalyst layer / diffusion layer 18 and the anode-side electrolyte in which the catalyst layers / diffusion layers 12, 14, 16 and the catalyst layer / diffusion layer 18 are not formed. A gas flow path 20 of a fuel gas (for example, hydrogen) is formed on the membrane 11 (each boundary portion of the catalyst layer / diffusion layers 12, 14, 16 and the catalyst layer / diffusion layer 18).
同様に、触媒層・拡散層１３，１５，１７及び触媒層・拡散層１９の上、並びに、触媒層・拡散層１３，１５，１７及び触媒層・拡散層１９が形成されていないカソード側の電解質膜１１の上（触媒層・拡散層１３，１５，１７及び触媒層・拡散層１９のそれぞれの境界部分）には酸化ガス（例えば、酸素や空気等）のガス流路２１が形成される。 Similarly, on the catalyst layer / diffusion layers 13, 15, 17 and the catalyst layer / diffusion layer 19, and on the cathode side where the catalyst layers / diffusion layers 13, 15, 17 and the catalyst layer / diffusion layer 19 are not formed. A gas flow path 21 of an oxidizing gas (for example, oxygen or air) is formed on the electrolyte membrane 11 (each boundary portion of the catalyst layer / diffusion layers 13, 15, 17 and the catalyst layer / diffusion layer 19). .
例えば、ガス流路２０は図２中”ＧＴ２１”に示すように触媒層・拡散層１２，１４，１６及び触媒層・拡散層１８上、並びに、触媒層・拡散層１２，１４，１６及び触媒層・拡散層１８が形成されていないアノード側の電解質膜１１の上（触媒層・拡散層１２，１４，１６及び触媒層・拡散層１８のそれぞれの境界部分）を蛇行するように形成されている。
For example, the gas flow path 20 is formed on the catalyst layer / diffusion layers 12, 14, 16 and the catalyst layer / diffusion layer 18, as well as the catalyst layers / diffusion layers 12, 14, 16 and the catalyst as indicated by "GT21" in FIG. It is formed so as to meander on the
また、例えば、ガス流路２１は図２中”ＧＴ２１”に示すように触媒層・拡散層１３，１５，１７及び触媒層・拡散層１９上、並びに、触媒層・拡散層１３，１５，１７及び触媒層・拡散層１９が形成されていないカソード側の電解質膜１１の上（触媒層・拡散層１３，１５，１７及び触媒層・拡散層１９のそれぞれの境界部分）を蛇行するように形成されている。
Further, for example, the gas flow path 21 is formed on the catalyst layer / diffusion layers 13, 15, 17 and the catalyst layer / diffusion layer 19 as well as the catalyst layers / diffusion layers 13, 15, 17 as indicated by "GT21" in FIG. In addition, the cathode-
さらに、ガス流路２０が形成されていない触媒層・拡散層１２及びガス流路２０の上にはセパレータ２２が形成され、ガス流路２０が形成されていない触媒層・拡散層１４及びガス流路２０の上にはセパレータ２４が形成される。 Further, a separator 22 is formed on the catalyst layer / diffusion layer 12 and the gas flow path 20 where the gas flow path 20 is not formed, and the catalyst layer / diffusion layer 14 and the gas flow where the gas flow path 20 is not formed. A separator 24 is formed on the path 20.
ガス流路２０が形成されていない触媒層・拡散層１６及びガス流路２０の上にはセパレータ２６が形成され、ガス流路２０が形成されていない触媒層・拡散層１８及びガス流路２０の上にはセパレータ２８が形成される。 A separator 26 is formed on the catalyst layer / diffusion layer 16 and the gas flow path 20 where the gas flow path 20 is not formed, and the catalyst layer / diffusion layer 18 and the gas flow path 20 where the gas flow path 20 is not formed. A separator 28 is formed on the top.
セパレータ２２及びセパレータ２４の境界部分には絶縁部材３０が、セパレータ２４及びセパレータ２６の境界部分には絶縁部材３２が、セパレータ２６及びセパレータ２８の境界部分には絶縁部材３４がそれぞれ設けられる。 An insulating member 30 is provided at a boundary portion between the separator 22 and the separator 24, an insulating member 32 is provided at a boundary portion between the separator 24 and the separator 26, and an insulating member 34 is provided at a boundary portion between the separator 26 and the separator 28.
一方、ガス流路２１が形成されていない触媒層・拡散層１３及びガス流路２１の上にはセパレータ２３が形成され、ガス流路２１が形成されていない触媒層・拡散層１５及びガス流路２１の上にはセパレータ２５が形成される。 On the other hand, a separator 23 is formed on the catalyst layer / diffusion layer 13 and the gas flow path 21 where the gas flow path 21 is not formed, and the catalyst layer / diffusion layer 15 and the gas flow where the gas flow path 21 is not formed. A separator 25 is formed on the path 21.
ガス流路２１が形成されていない触媒層・拡散層１７及びガス流路２１の上にはセパレータ２７が形成され、ガス流路２１が形成されていない触媒層・拡散層１９及びガス流路２１の上にはセパレータ２９が形成される。 A separator 27 is formed on the catalyst layer / diffusion layer 17 and the gas channel 21 where the gas channel 21 is not formed, and the catalyst layer / diffusion layer 19 and the gas channel 21 where the gas channel 21 is not formed. A separator 29 is formed on the top.
セパレータ２３及びセパレータ２５の境界部分には絶縁部材３１が、セパレータ２５及びセパレータ２７の境界部分には絶縁部材３３が、セパレータ２７及びセパレータ２９の境界部分には絶縁部材３５がそれぞれ設けられる。 An insulating member 31 is provided at a boundary portion between the separator 23 and the separator 25, an insulating member 33 is provided at a boundary portion between the separator 25 and the separator 27, and an insulating member 35 is provided at a boundary portion between the separator 27 and the separator 29.
また、燃料電池は各絶縁部材等によって電気的に４分割されており、１１，１２，１３，２０，２１，２２及び２３から構成される第１の分割された燃料電池（以下、単に分割電池と呼ぶ。）、１１，１４，１５，２０，２１，２４及び２５から構成される第２の分割電池、１１，１６，１７，２０，２１，２６及び２７から構成される第３の分割電池、１１，１８，１９，２０，２１，２８及び２９から構成される第４の分割電池に分かれる。 Further, the fuel cell is electrically divided into four by each insulating member or the like, and a first divided fuel cell (hereinafter simply referred to as a divided battery) composed of 11, 12, 13, 20, 21, 22, and 23 is used. 2) a second divided battery composed of 11, 14, 15, 20, 21, 24 and 25, and a third divided battery composed of 11, 16, 17, 20, 21, 26 and 27. , 11, 18, 19, 20, 21, 28, and 29.
ここで、図１に示す実施例の動作を図３及び図４を用いて説明する。図３は燃料電池を安定して発電させる発電制御装置の一実施例を示す構成ブロック図、図４は分割電池から取り出される電流値の時間的変化を示す特性曲線図である。 The operation of the embodiment shown in FIG. 1 will be described with reference to FIGS. FIG. 3 is a block diagram showing a configuration of an embodiment of a power generation control device that stably generates power in the fuel cell, and FIG. 4 is a characteristic curve diagram showing temporal changes in the current value taken out from the split battery.
図３において３６は図１に示す電気的に４分割された燃料電池、３７は燃料電池３６に対して直流負荷を印加する直流負荷手段、３８，３９，４０及び４１は燃料電池の分割電池に対してそれぞれ交流負荷を印加する交流負荷手段、４２は直流負荷手段３７と交流負荷手段３８，３９，４０及び４１が印加する直流負荷及び交流負荷の値を制御する負荷制御手段である。但し、図１に示す符号と同一の符号に関しては図３では記載を省略している。 In FIG. 3, 36 is a fuel cell divided into four electrically as shown in FIG. 1, 37 is a DC load means for applying a DC load to the fuel cell 36, and 38, 39, 40 and 41 are divided cells of the fuel cell. On the other hand, AC load means 42 for applying an AC load, and 42 are load control means for controlling the DC load applied by the DC load means 37 and the AC load means 38, 39, 40 and 41 and the value of the AC load. However, the description of the same reference numerals as those shown in FIG. 1 is omitted in FIG.
第１，第２，第３及び第４の分割電池には直流負荷手段３７が接続されると共に、第１の分割電池には交流負荷手段３８が並列に接続される。同様に、第２，第３及び第４の分割電池には交流負荷手段３９，４０及び４１がそれぞれ並列に接続される。 A DC load means 37 is connected to the first, second, third and fourth divided batteries, and an AC load means 38 is connected in parallel to the first divided batteries. Similarly, AC load means 39, 40 and 41 are connected in parallel to the second, third and fourth divided batteries, respectively.
また、負荷制御手段４２の直流負荷及び交流負荷の値を制御する制御信号は直流負荷手段３７と交流負荷手段３８，３９，４０及び４１にそれぞれ接続される。 Control signals for controlling the values of the DC load and the AC load of the load control means 42 are connected to the DC load means 37 and the AC load means 38, 39, 40 and 41, respectively.
ガス流路２０には燃料ガス（例えば、水素等）が供給され、ガス流路２１には酸化ガス（例えば、酸素や空気等）が供給される。例えば、図２中”ＩＮ２１”に示す供給口から各ガスが供給され、図２中”ＯＴ２１”に示す排気口から反応しなかったガス等が放出される。 A fuel gas (for example, hydrogen) is supplied to the gas channel 20, and an oxidizing gas (for example, oxygen or air) is supplied to the gas channel 21. For example, each gas is supplied from the supply port indicated by “IN21” in FIG. 2, and unreacted gas is discharged from the exhaust port indicated by “OT21” in FIG.
アノード側の触媒層・拡散層１２，１４，１６及び触媒層・拡散層１８では水素が水素イオン（Ｈ＋ ）になり電子（ｅ− ）を放出し、一方、カソード側の触媒層・拡散層１３，１５，１７及び触媒層・拡散層１９側では電解質膜１１を伝播してきた水素イオン（Ｈ＋ ）と酸素原子が電子（ｅ− ）と反応して水（Ｈ２Ｏ ）が生成される。
In the catalyst layer / diffusion layers 12, 14, 16 and the catalyst layer / diffusion layer 18 on the anode side, hydrogen becomes hydrogen ions (H + ) and emits electrons (e − ), while the catalyst layer / diffusion layer on the cathode side. On the side of 13, 15, 17 and the catalyst layer / diffusion layer 19, hydrogen ions (H + ) and oxygen atoms that have propagated through the
この時、図３に示すように、アノード側の触媒層・拡散層１２，１４，１６及び触媒層・拡散層１８とカソード側の触媒層・拡散層１３，１５，１７及び触媒層・拡散層１９（具体的には、図３に示すように互いに対向するセパレータ２２とセパレータ２３、セパレータ２４とセパレータ２５、セパレータ２６とセパレータ２７、並びに、セパレータ２８とセパレータ２９）と間の直流負荷手段３７を接続することにより、アノード側の触媒層・拡散層１２，１４，１６及び触媒層・拡散層１８で発生した電子（ｅ− ）を取り出す、言い換えれば、直流電流を取り出すことが可能になる。 At this time, as shown in FIG. 3, the anode-side catalyst layers / diffusion layers 12, 14, 16 and the catalyst layers / diffusion layers 18, the cathode-side catalyst layers / diffusion layers 13, 15, 17 and the catalyst layers / diffusion layers 19 (specifically, as shown in FIG. 3, the DC load means 37 between the separator 22 and the separator 23 facing each other, the separator 24 and the separator 25, the separator 26 and the separator 27, and the separator 28 and the separator 29) By connecting, the electrons (e − ) generated in the catalyst layer / diffusion layers 12, 14, 16 and the catalyst layer / diffusion layer 18 on the anode side can be taken out, in other words, direct current can be taken out.
すなわち、第１、第２、第３及び第４の分割電池はそれぞれ独立した燃料電池として動作することになる。 That is, the first, second, third, and fourth divided batteries operate as independent fuel cells.
このような動作（発電）状態において、取り出される電圧を”Ｖｄｃ”、直流負荷手段３７を流れる直流電流を”Ｉｄｃ”とした場合、燃料電池３６で発電された発電電力”Ｐ”は、
Ｐ＝Ｖｄｃ×Ｉｄｃ （１）
となる。
In such an operation (power generation) state, when the extracted voltage is “Vdc” and the direct current flowing through the DC load means 37 is “Idc”, the generated power “P” generated by the fuel cell 36 is
P = Vdc × Idc (1)
It becomes.
但し、第１、第２、第３及び第４の分割電池から流れる電流値を”Ｉｄｃ１”、”Ｉｄｃ２”、”Ｉｄｃ３”及び”Ｉｄｃ４”とした場合、直流電流”Ｉｄｃ”は、
Ｉｄｃ＝Ｉｄｃ１＋Ｉｄｃ２＋Ｉｄｃ３＋Ｉｄｃ４ （２）
である。
However, when the current values flowing from the first, second, third, and fourth divided batteries are “Idc1”, “Idc2”, “Idc3”, and “Idc4”, the direct current “Idc” is
Idc = Idc1 + Idc2 + Idc3 + Idc4 (2)
It is.
また、通常の動作（発電）状態では、燃料電池（分割電池）内部のフラッディングによって、燃料電池（分割電池）の電圧のばらつきが大きくなったり、燃料電池（分割電池）の電圧の低下を引き起こす場合がある。 Also, in normal operation (power generation) state, when the fuel cell (divided cell) flooding increases due to flooding inside the fuel cell (divided cell), or the voltage of the fuel cell (divided cell) decreases. There is.
このため、図３に示す実施例では、燃料電池（分割電池）内部のフラッディングを防止するために直流負荷に並列に僅かな交流負荷を印加している。 For this reason, in the embodiment shown in FIG. 3, a slight AC load is applied in parallel to the DC load in order to prevent flooding inside the fuel cell (divided cell).
ここで、図４に示すように、直流負荷に並列に僅かな交流負荷を印加することにより、電流値は図４中”Ｉｄｃ”に示す直流成分に対して、図４中”Ｉａｃ”に示す交流成分が重畳された状態になっている。 Here, as shown in FIG. 4, by applying a slight AC load in parallel to the DC load, the current value is indicated by “Iac” in FIG. 4 with respect to the DC component indicated by “Idc” in FIG. The AC component is superimposed.
図４に示すように、電流値が直流成分”Ｉｄｃ”よりもプラス側に遷移している状態は、ガス流量が不足（流量変動）すると共に分圧が低下（圧力変動）することと等価になる。 As shown in FIG. 4, the state where the current value is shifted to the plus side of the direct current component “Idc” is equivalent to the fact that the gas flow rate is insufficient (flow rate fluctuation) and the partial pressure is reduced (pressure fluctuation). Become.
一方、図４に示すように、電流値が直流成分”Ｉｄｃ”よりもマイナス側に遷移している状態は、ガス流量が増加（流量変動）すると共に分圧が上昇（圧力変動）することと等価になる。 On the other hand, as shown in FIG. 4, when the current value is shifted to the minus side of the direct current component “Idc”, the gas flow rate increases (flow rate variation) and the partial pressure increases (pressure variation). Become equivalent.
すなわち、電流の直流成分に対して僅かな交流成分を重畳させることは、燃料電池（分割電池）３６に対して、僅かな流量変動及び圧力変動を加えることと等価になり、このような流量変動及び圧力変動に起因して燃料電池（分割電池）３６内部の生成水の排水性を向上させることになる。 That is, superimposing a slight alternating current component on the direct current component of the current is equivalent to adding a slight flow rate fluctuation and pressure fluctuation to the fuel cell (divided battery) 36, and such a flow rate fluctuation. In addition, the drainage of the generated water inside the fuel cell (divided cell) 36 is improved due to the pressure fluctuation.
また、従来例のように複雑な構造の電流密度センサを用いることが不要で、燃料電池（燃料電池セル）への供給ガス量、供給加湿量、燃料電池セル温度や圧力等の制御は必要ないのでエネルギーロスがなくなる。 Moreover, it is not necessary to use a current density sensor having a complicated structure as in the conventional example, and control of the amount of gas supplied to the fuel cell (fuel cell), the amount of humidification supplied, the fuel cell temperature and pressure, etc. is not necessary. So there is no energy loss.
この結果、電気的に４分割された燃料電池の個々の出力を直流負荷手段に接続すると共に個々の分割電池に直流負荷手段に並列に交流負荷手段を接続して直流負荷に並列に僅かな交流負荷を印加することにより、容易でエネルギーロスがなく安定した発電状態を保つことが可能になる。 As a result, the output of each of the electrically divided fuel cells is connected to the DC load means, and the AC load means is connected to each of the divided batteries in parallel to the DC load means, so that a slight alternating current is connected in parallel to the DC load. By applying a load, it is possible to easily maintain a stable power generation state without energy loss.
なお、図１（或いは、図３）に示す実施例では、電気的に４分割された燃料電池を例示しているが、勿論、４分割に限定されるわけではなく、分割数は複数であれば良い。 In the embodiment shown in FIG. 1 (or FIG. 3), a fuel cell that is electrically divided into four parts is illustrated, but of course, the fuel cell is not limited to four parts. It ’s fine.
また、図３に示す実施例では、負荷制御手段で直流負荷手段及び交流負荷手段の直流負荷及び交流負荷を制御しているが、直流負荷手段及び交流負荷手段自身で直流負荷及び交流負荷を決定するものであってもよく、負荷制御手段は必須の構成要素ではない。 In the embodiment shown in FIG. 3, the load control means controls the DC load and AC load of the DC load means and the AC load means, but the DC load means and the AC load means themselves determine the DC load and the AC load. The load control means is not an essential component.
また、図３に示す実施例では、直流負荷に並列に僅かな交流負荷を印加する旨説明しているが、直流負荷の値に応じて交流負荷の値（図４における”Ｉａｃ”に示す重畳された交流成分の振幅）を可変しても構わない。この場合には、適切な変動を燃料電池に与えることが可能になり、燃料電池特性への影響を抑えることができる。 Further, in the embodiment shown in FIG. 3, it is described that a slight AC load is applied in parallel with the DC load. However, depending on the value of the DC load, the value of the AC load (the superposition indicated by “Iac” in FIG. 4) (The amplitude of the alternating current component) may be varied. In this case, it becomes possible to give an appropriate fluctuation to the fuel cell, and the influence on the fuel cell characteristics can be suppressed.
また、図３に示す実施例では、交流負荷の周波数に関しては特に例示していないが、例えば、交流負荷の周波数としては”５０ｋＨｚ”〜”０．１Ｈｚ”であることが望ましい。 In the embodiment shown in FIG. 3, the frequency of the AC load is not particularly illustrated, but for example, the frequency of the AC load is preferably “50 kHz” to “0.1 Hz”.
また、図３に示す実施例では、直流負荷に並列に交流負荷を印加する旨説明しているが、交流負荷の値（図４における”Ｉａｃ”に示す重畳された交流成分の振幅）を直流負荷の値の所定割合（例えば、５％以下）以下に制限しても構わない。この場合には、適切な変動を燃料電池に与えることが可能になり、燃料電池特性への影響を抑えることができる。 In the embodiment shown in FIG. 3, it is explained that an AC load is applied in parallel to the DC load. However, the value of the AC load (the amplitude of the superimposed AC component indicated by “Iac” in FIG. 4) is changed to DC. You may restrict | limit to the predetermined ratio (for example, 5% or less) of the value of load. In this case, it becomes possible to give an appropriate fluctuation to the fuel cell, and the influence on the fuel cell characteristics can be suppressed.
また、図３に示す実施例では、直流負荷に並列に交流負荷を印加する旨説明しているが、通常動作では交流負荷を印加せず、測定手段により分割電池の電圧を測定し、測定された分割電池の電圧のばらつきが所定の閾値を超過した場合に、交流負荷を印加しても構わない。この場合には、無駄なエネルギーの消費を抑えることが可能になる。 Further, in the embodiment shown in FIG. 3, it is described that an AC load is applied in parallel to a DC load. However, in an ordinary operation, an AC load is not applied, and the voltage of the divided battery is measured by a measuring means. An alternating load may be applied when the variation in the voltage of the divided batteries exceeds a predetermined threshold. In this case, useless energy consumption can be suppressed.
１，４，１１ 電解質膜
２，３，５，６，１２，１３，１４，１５，１６，１７，１８，１９ 触媒層・拡散層
７，８，２０，２１ ガス流路
９，１０，２２，２３，２４，２５，２６，２７，２８，２９ セパレータ
３０，３１，３２，３３，３４，３５ 絶縁部材
３６ 燃料電池
３７ 直流負荷手段
３８，３９，４０，４１ 交流負荷手段
４２ 負荷制御手段
1, 4, 11 Electrolyte membrane 2, 3, 5, 6, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19 Catalyst layer / diffusion layer 7, 8, 20, 21 Gas flow path 9, 10, 22 , 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29 Separator 30, 31, 32, 33, 34, 35 Insulating member 36 Fuel cell 37 DC load means 38, 39, 40, 41 AC load means 42 Load control means
Claims (5)
複数の分割電池に分割され燃料ガス及び酸化ガスをそれぞれ供給することにより発電する燃料電池と、
複数の前記分割電池に直流負荷を印加する直流負荷手段と、
複数の前記分割電池に交流負荷をそれぞれ印加する複数の交流負荷手段と
を備えたことを特徴とする発電制御装置。 In a fuel cell power generation control device that generates power by chemically reacting hydrogen and oxygen,
A fuel cell that is divided into a plurality of split cells and generates power by supplying fuel gas and oxidant gas, and
DC load means for applying a DC load to the plurality of divided batteries;
A power generation control device comprising: a plurality of AC load means for applying an AC load to each of the plurality of divided batteries.
この負荷制御手段が、前記直流負荷の値に応じて前記交流負荷の値を可変することを特徴とする
請求項１記載の発電制御装置。 Load control means for controlling loads of the DC load means and the plurality of AC load means,
2. The power generation control device according to claim 1, wherein the load control means varies the value of the AC load in accordance with the value of the DC load.
この負荷制御手段が、測定手段により測定された前記分割電池の電圧のばらつきが所定の閾値を超過した場合に、前記分割電池に前記交流負荷を印加することを特徴とする
請求項１記載の発電制御装置。 Load control means for controlling loads of the DC load means and the plurality of AC load means,
2. The power generation according to claim 1, wherein the load control unit applies the AC load to the divided battery when a variation in the voltage of the divided battery measured by the measuring unit exceeds a predetermined threshold. Control device.
請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の発電制御装置。 4. The power generation control device according to claim 1, wherein the frequency of the AC load is 50 kHz to 0.1 Hz.
請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の発電制御装置。 The power generation control device according to any one of claims 1 to 3, wherein the value of the AC load is limited to a predetermined ratio or less of the value of the DC load.
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|---|---|---|---|---|
| JP2008204673A (en) * | 2007-02-19 | 2008-09-04 | Yokogawa Electric Corp | Power generation control device of fuel cell |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0822834A (en) * | 1994-07-07 | 1996-01-23 | Toyota Motor Corp | Fuel cell and its starting device |
| JP2002110211A (en) * | 2000-10-04 | 2002-04-12 | Nissan Motor Co Ltd | Controller for fuel cell |
| JP2003086220A (en) * | 2001-09-12 | 2003-03-20 | Denso Corp | Fuel cell system |
| JP2003264000A (en) * | 2002-03-07 | 2003-09-19 | Shinko Electric Co Ltd | Loading system for cell load test |
| JP2004031127A (en) * | 2002-06-26 | 2004-01-29 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel cell system |
| JP2005063946A (en) * | 2003-07-24 | 2005-03-10 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Fuel cell system, fuel cell operation method, program, and record medium |
| JP2006024437A (en) * | 2004-07-07 | 2006-01-26 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Service life estimation method for fuel cell system, and operating method for fuel cell system |
| JP2007026933A (en) * | 2005-07-19 | 2007-02-01 | Toyota Motor Corp | Fuel cell system and low-temperature starting arrangement |
| JP2007157530A (en) * | 2005-12-06 | 2007-06-21 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel cell system |
| JP2007157531A (en) * | 2005-12-06 | 2007-06-21 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel cell system |
| JP2008204673A (en) * | 2007-02-19 | 2008-09-04 | Yokogawa Electric Corp | Power generation control device of fuel cell |
-
2007
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Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0822834A (en) * | 1994-07-07 | 1996-01-23 | Toyota Motor Corp | Fuel cell and its starting device |
| JP2002110211A (en) * | 2000-10-04 | 2002-04-12 | Nissan Motor Co Ltd | Controller for fuel cell |
| JP2003086220A (en) * | 2001-09-12 | 2003-03-20 | Denso Corp | Fuel cell system |
| JP2003264000A (en) * | 2002-03-07 | 2003-09-19 | Shinko Electric Co Ltd | Loading system for cell load test |
| JP2004031127A (en) * | 2002-06-26 | 2004-01-29 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel cell system |
| JP2005063946A (en) * | 2003-07-24 | 2005-03-10 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Fuel cell system, fuel cell operation method, program, and record medium |
| JP2006024437A (en) * | 2004-07-07 | 2006-01-26 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Service life estimation method for fuel cell system, and operating method for fuel cell system |
| JP2007026933A (en) * | 2005-07-19 | 2007-02-01 | Toyota Motor Corp | Fuel cell system and low-temperature starting arrangement |
| JP2007157530A (en) * | 2005-12-06 | 2007-06-21 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel cell system |
| JP2007157531A (en) * | 2005-12-06 | 2007-06-21 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel cell system |
| JP2008204673A (en) * | 2007-02-19 | 2008-09-04 | Yokogawa Electric Corp | Power generation control device of fuel cell |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008204673A (en) * | 2007-02-19 | 2008-09-04 | Yokogawa Electric Corp | Power generation control device of fuel cell |
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