JP2008194881A - Concrete product and its manufacturing method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、コンクリート製品の製造方法およびコンクリート製品に関し、特に、防食機能を付与させるべく内周面に合成樹脂管が設けられたコンクリート管のようなコンクリート製品の製造方法及びコンクリート製品であって、従来の遠心成形や振圧成形を要しないコンクリート製品の製造方法とその製造方法により得られるコンクリート製品に関する。 The present invention relates to a method for producing a concrete product and a concrete product, and in particular, a method for producing a concrete product such as a concrete tube having a synthetic resin tube provided on the inner peripheral surface for imparting a corrosion prevention function, and a concrete product, The present invention relates to a method for manufacturing a concrete product that does not require conventional centrifugal molding or vibration pressure molding, and a concrete product obtained by the manufacturing method.
一般に、コンクリート製品を製造する場合には、型枠内にコンクリートを打設するという基本的な工程が含まれるが、コンクリート製品の種類によっては、それに応じた種々の方法が採用されている。たとえば、コンクリート管の製造方法としては、従来では、型枠内に打設したコンクリートを、高速回転によって生じる大きな遠心力を利用して締め固める方法（遠心成形法ともいう）や、コンクリートを充填する際に型枠に強力な振動を加えることによって締め固める方法（振圧成形法ともいう）などが知られている。 In general, when a concrete product is manufactured, a basic process of placing concrete in a mold is included, but depending on the type of concrete product, various methods are adopted. For example, as a concrete pipe manufacturing method, conventionally, concrete placed in a mold is compacted using a large centrifugal force generated by high-speed rotation (also referred to as centrifugal molding method), or concrete is filled. At this time, a method of compacting by applying strong vibration to the mold (also referred to as a vibration molding method) is known.
しかしながら、前記遠心成形法においては、一回の遠心成形に約１時間を要し、一般的に使用されている三連式の遠心成形装置を用いた場合でも、一時間当たり３本しか製造できないという生産性の低さの問題を有している。また、遠心成形装置によって生じる騒音は極めて大きく、作業環境が著しく悪いという問題もある。さらに、遠心成形によって管の周面から余剰水、セメントの微粒子および骨材中の泥分等が混ざったノロと称されるスラッジが多量に発生し、該ノロの処理に費用がかかるという問題もある。 However, in the above-mentioned centrifugal molding method, it takes about 1 hour for one centrifugal molding, and even when a commonly used triple centrifugal molding apparatus is used, only three pieces can be produced per hour. It has the problem of low productivity. Further, there is a problem that the noise generated by the centrifugal molding apparatus is extremely large and the working environment is extremely bad. Furthermore, there is a problem in that a large amount of sludge, called Noro, is generated by centrifugal molding from the peripheral surface of the pipe, and excess water, fine particles of cement, and mud in the aggregate are mixed. is there.
一方、振圧成形法においては、水セメント比の小さい固練りのコンクリートを使用することができるため、型枠からの即時脱型が可能であり、前記遠心成形法と比べて生産性が高く、スラッジの発生もないという利点がある。
しかしながら、成形後の型崩れや変形、ダレ等を起こさないようにセメントペースト量を少なくし、また、水セメント比の小さい固練りのコンクリートを使用しているため、強力な振動下においても充填不足を招きやすく、その結果として振圧成形法によって得られるコンクリート管の表面には、角欠けや豆板等の空隙が生じやすいという問題を有している。また、振圧成形法では上述のように型枠に振動を与えるので、内型枠である合成樹脂管がずれないように、固定具等を取り付けることが必要となり、そのような固定具等の取り付け、取り外しの作業が必要となって、手間がかかることになる。
On the other hand, in the vibration pressure molding method, since it is possible to use a concrete with a low water cement ratio, immediate demolding from the mold is possible, and the productivity is high compared to the centrifugal molding method, There is an advantage that no sludge is generated.
However, the amount of cement paste is reduced so as not to cause deformation, deformation, sagging, etc. after molding, and because it uses solid concrete with a low water-cement ratio, it is insufficiently filled even under strong vibrations. As a result, the surface of the concrete pipe obtained by the vibration pressure forming method has a problem that corners, voids such as bean plates, etc. are likely to occur. In addition, since the vibration pressure molding method gives vibration to the mold as described above, it is necessary to attach a fixture or the like so that the synthetic resin pipe as the inner mold does not shift. Installation and removal work is required, which takes time.
ところで、上記のようなコンクリート管の内周面には、防食機能を具備させるために合成樹脂管が設けられることがあり、また、コンクリート管の外周面には、推進管として使用する場合に曲げ荷重への抵抗性を高め外圧強度を向上させるという機能を具備させるために鋼管が設けられることがあり、このような構成のコンクリート管の製造方法には、また別の製造工程が必要となる。しかし、このような構成のコンクリート管の製造方法としても、基本的には上記のような遠心成形法や振圧成形法が採用されており、上述のような問題点が同様に生じることとなる。 By the way, a synthetic resin pipe may be provided on the inner peripheral surface of the concrete pipe as described above in order to provide an anticorrosion function, and the outer peripheral surface of the concrete pipe is bent when used as a propulsion pipe. A steel pipe may be provided in order to provide a function of increasing resistance to a load and improving external pressure strength, and the manufacturing method of a concrete pipe having such a configuration requires another manufacturing process. However, as a method of manufacturing a concrete pipe having such a configuration, the centrifugal molding method or the vibration pressure molding method as described above is basically employed, and the above-described problems similarly occur. .
また、合成樹脂管が内周面に設けられたことによる固有の問題点も生じることとなる。すなわち遠心成形法の場合には、上述のように遠心力を利用して締め固めることでコンクリート管を成形した後、そのコンクリート管の内面側に合成樹脂管が取り付けられることとなるが、後付けで合成樹脂管が内管として取り付けられるので、手間がかかるという問題がある。 In addition, there are problems inherent to the synthetic resin pipe provided on the inner peripheral surface. That is, in the case of the centrifugal molding method, after forming the concrete pipe by compacting using centrifugal force as described above, a synthetic resin pipe is attached to the inner surface side of the concrete pipe. Since the synthetic resin pipe is attached as the inner pipe, there is a problem that it takes time.
また、鋼管が外周面に設けられたことによる固有の問題点として、鋼とコンクリートとの一体性が保たれない場合、豆板や空隙の影響により鋼とコンクリートが荷重に対して同じ変形挙動を示さなくなり、その結果として、外圧強度が低下するという問題も生じることとなる。 In addition, as a unique problem due to the steel pipe being provided on the outer peripheral surface, when the integrity of steel and concrete cannot be maintained, steel and concrete exhibit the same deformation behavior with respect to the load due to the effect of bean sheets and voids. As a result, there also arises a problem that the external pressure strength is reduced.
また、後付けではなく、内型枠として合成樹脂管を予め設置して遠心成形を行った場合には、高速回転による型枠のずれや歪みの危険性が生じる。しかも、遠心成形によりコンクリートは外型枠側へ締まるため、内型枠とコンクリートの間に隙間が生じる可能性が高い。その結果、合成樹脂管とコンクリートを一体に保つことができず、内管としての合成樹脂管の機能を果たすことができないという問題が生じることとなる。 In addition, when a synthetic resin tube is installed in advance as an inner mold rather than retrofitting and centrifugal molding is performed, there is a risk of mold displacement and distortion due to high-speed rotation. In addition, since the concrete is tightened to the outer mold side by centrifugal molding, there is a high possibility that a gap is generated between the inner mold and the concrete. As a result, the synthetic resin pipe and the concrete cannot be kept together, and there arises a problem that the function of the synthetic resin pipe as the inner pipe cannot be achieved.
一方、合成樹脂管が内周面に設けられたコンクリート管の製造方法であって、振圧成形法を採用したものとして、下記特許文献１のような技術がある。この当該特許文献１には、コンクリート管の内面となるように合成樹脂管を長手方向に立設して内型枠を形成するとともに、その合成樹脂管の外周面に接着剤を塗布し、さらに、内型枠の外側に所定間隔で内型枠と平行に外型枠を立設し、その後、内型枠と外型枠の間にコンクリートを打設する方法が開示されている。 On the other hand, as a method of manufacturing a concrete pipe in which a synthetic resin pipe is provided on the inner peripheral surface, and employing a vibration pressure forming method, there is a technique as described in Patent Document 1 below. In this Patent Document 1, a synthetic resin pipe is erected in the longitudinal direction so as to be an inner surface of a concrete pipe to form an inner mold, and an adhesive is applied to the outer peripheral surface of the synthetic resin pipe. A method is disclosed in which an outer mold frame is erected on the outside of the inner mold frame at a predetermined interval in parallel with the inner mold frame, and then concrete is placed between the inner mold frame and the outer mold frame.
しかし、上記特許文献１に開示された方法においては、コンクリート管との接着のために、合成樹脂管の外周面に特殊な接着剤を塗布しており、このような接着剤の塗布工程が必要となることも製造工程を煩雑化する結果となる。 However, in the method disclosed in Patent Document 1, a special adhesive is applied to the outer peripheral surface of the synthetic resin pipe for adhesion to the concrete pipe, and such an adhesive application step is necessary. This also complicates the manufacturing process.
さらに、特許文献１に開示された方法では、汎用のコンクリートを打設することしか想定していないが、特許文献１に開示されたような汎用のコンクリートは自己充填性に乏しいものであり、このような自己充填性に乏しいコンクリートを用いて振圧成形法を行う場合、上述のような角欠けや豆板等の空隙が生じるという振圧成形法の問題が生じ、コンクリート管に必要な強度が得られない場合がある。 Furthermore, in the method disclosed in Patent Document 1, it is assumed that only general-purpose concrete is placed. However, the general-purpose concrete disclosed in Patent Document 1 is poor in self-filling property, and this When performing the vibration pressure forming method using concrete with poor self-filling properties, the problems of the vibration pressure forming method such as the above-mentioned corner chipping and voids such as bean plate occur, and the necessary strength for the concrete pipe is obtained. It may not be possible.
本発明は、上記のような従来の遠心成形法や振圧成形法によって生じていた問題点を解決するためになされたもので、生産性が高く、作業環境が良好で、スラッジの発生もなく、且つ強度及び密実性に優れたコンクリート製品を製造し得るコンクリート製品の製造方法を提供することを一の目的とする。また、本発明は、内周面に合成樹脂が具備され、外周面に鋼材が具備された、例えばコンクリート管等のようなコンクリート製品における固有の問題点を解決することを他の目的とする。 The present invention has been made to solve the problems caused by the conventional centrifugal molding method and the vibration pressure molding method as described above, and has high productivity, a good working environment, and no sludge. Another object is to provide a method for producing a concrete product capable of producing a concrete product having excellent strength and solidity. Another object of the present invention is to solve problems inherent in a concrete product such as a concrete pipe having a synthetic resin on the inner peripheral surface and a steel material on the outer peripheral surface.
本発明は、内周面に合成樹脂が具備され、外周面に鋼材が具備されたコンクリート製品の製造方法であって、二酸化ケイ素を主成分とし且つ酸化ジルコニウムを含有するシリカフュームと、膨張材とを添加して水／結合材比が３０％以下のコンクリートを調製し、コンクリート打設後に取り外すことなくコンクリート製品の内面側を構成させる合成樹脂からなる内側の枠と、コンクリート打設後に取り外すことなくコンクリート製品の外面側を構成させる鋼材からなる外側の枠との間に、前記調製されたコンクリートを打設し、前記内側の枠及び外側の枠を静置させたまま前記コンクリートを成形することを特徴とするコンクリート製品の製造方法を提供する。 The present invention is a method for producing a concrete product having a synthetic resin on the inner peripheral surface and a steel material on the outer peripheral surface, the silica fume having silicon dioxide as a main component and containing zirconium oxide, and an expansion material. Add concrete to prepare a concrete with a water / binder ratio of 30% or less, and an inner frame made of synthetic resin that constitutes the inner surface of the concrete product without removing it after placing the concrete, and concrete without removing it after placing the concrete. The prepared concrete is placed between an outer frame made of a steel material constituting the outer surface side of the product, and the concrete is molded while the inner frame and the outer frame are left stationary. A method for producing a concrete product is provided.
本発明に係るコンクリート製品の製造方法に於いては、好ましくは、前記前記シリカフュームと膨張材の合計量に対し、シリカフュームが６０〜７０重量％、膨張材が３０〜４０重量％であるものとする。また、好ましくは前記シリカフュームが、比表面積１０ｍ2／ｇ以下であり、且つ平均粒径０．５〜１．５μｍであるものとする。また、好ましくは、前記シリカフュームのｐＨが２．５〜６．５であるものとする。 In the method for producing a concrete product according to the present invention, preferably, the silica fume is 60 to 70% by weight and the expanded material is 30 to 40% by weight with respect to the total amount of the silica fume and the expanding material. . Preferably, the silica fume has a specific surface area of 10 m 2 / g or less and an average particle size of 0.5 to 1.5 μm. Preferably, the silica fume has a pH of 2.5 to 6.5.
また、本発明は、上記のようなコンクリート製品の製造方法により製造されたことを特徴とするコンクリート製品を提供する。 The present invention also provides a concrete product manufactured by the method for manufacturing a concrete product as described above.
二酸化ケイ素を主成分とし且つ酸化ジルコニウムを含有するシリカフュームは、主としてジルコニアの製造工程において副生するシリカフュームとして得られ、従来の一般的なシリカフュームと比較して平均粒径が大きく、ｐＨの小さいものである。よって、本発明におけるシリカフュームは、その殆どの粒子が一次粒子の状態で存在し、凝集しにくいという特性を有するとともに、コンクリートの凝結遅延作用が適度に発揮され、流動性が低下しにくいという効果を有している。 Silica fume mainly composed of silicon dioxide and containing zirconium oxide is obtained mainly as a silica fume by-produced in the production process of zirconia, and has a larger average particle size and lower pH than conventional general silica fume. is there. Therefore, the silica fume in the present invention has the characteristics that most of the particles are present in the state of primary particles and hardly agglomerate, and the effect of delaying the setting of concrete appropriately is exhibited and the fluidity is hardly lowered. Have.
このようなシリカフュームを使用することにより、材料分離を起こさず、しかも自己充填が可能な高流動性のコンクリートとなる。そして、該コンクリートを水／結合材比３０％以下で調製し、内側の枠と外側の枠との間に打設し、該内側の枠と外側の枠を静置させたままコンクリートを成形することにより、遠心成形や振動成形等の従来の製造方法と同等か、又はそれ以上の強度および密実性を有するコンクリート製品を製造することが可能となる。
しかも、該コンクリートには膨張材が含まれているため、充填されたコンクリートは比較的初期の段階で膨張し、内側の合成樹脂と外側の鋼材との両方に圧力がかかり、合成樹脂とコンクリートと鋼材とが互いに圧接されズレが生じにくい状態となる。従って、接着剤の塗布等によるズレ防止対策を施さなくとも、外側の鋼材と内側の合成樹脂とその間に充填されたコンクリートとが良好に一体化されたものとなる。
By using such a silica fume, it becomes a high fluidity concrete which does not cause material separation and can be self-filled. Then, the concrete is prepared with a water / binder ratio of 30% or less, placed between the inner frame and the outer frame, and the concrete is molded while the inner frame and the outer frame are left stationary. This makes it possible to manufacture a concrete product having strength and solidity equivalent to or higher than that of a conventional manufacturing method such as centrifugal molding or vibration molding.
Moreover, since the concrete contains an expansion material, the filled concrete expands at a relatively early stage, pressure is applied to both the inner synthetic resin and the outer steel material, and the synthetic resin and the concrete The steel materials are in pressure contact with each other and are not easily displaced. Therefore, the outer steel material, the inner synthetic resin, and the concrete filled therebetween are satisfactorily integrated without taking measures to prevent deviation by applying an adhesive or the like.
このように、本発明に係るコンクリート製品の製造方法によれば、特別な装置を必要としないために生産性が高く且つ作業環境が良好であり、また、遠心成形時のノロのようなスラッジの発生もなく、しかも、コンクリートの自己充填によって製品の密実性に優れるコンクリート製品を製造することが可能となる。
さらに本発明の製造方法によると、コンクリートが初期の段階で膨張し、内側の合成樹脂と外側の鋼材との両方に圧力がかかり、合成樹脂とコンクリートと鋼材とのズレが生じないため、接着剤の塗布等によるズレ防止対策を必要としない。また、本発明に係るコンクリート製品は、密実性に優れるとともに、製造コストの安価なものとなる。
As described above, according to the method for producing a concrete product according to the present invention, a special apparatus is not required, so that the productivity is high and the working environment is good. It is possible to produce a concrete product that does not occur and that is excellent in product solidity by self-filling of concrete.
Furthermore, according to the manufacturing method of the present invention, the concrete expands at an early stage, pressure is applied to both the inner synthetic resin and the outer steel material, and there is no deviation between the synthetic resin, the concrete, and the steel material. There is no need to take measures to prevent misalignment due to the application of coating. Moreover, the concrete product according to the present invention is excellent in solidity and low in manufacturing cost.
本発明に係るコンクリート製品の製造方法は、上述のように、二酸化ケイ素を主成分とし且つ酸化ジルコニウムを含有するシリカフュームと、膨張材とを添加して水／結合材比が３０％以下のコンクリートを調製し、コンクリート打設後に取り外すことなくコンクリート製品の内面側を構成させる合成樹脂からなる内側の枠と、鋼材からなる外側の枠との間に、前記調製されたコンクリートを打設し、前記内側の枠及び外側の枠を静置させたまま前記コンクリートを成形することにより、内周面に合成樹脂が具備され、外周面に鋼材が具備されたコンクリート製品を製造するものである。 As described above, the method for producing a concrete product according to the present invention comprises adding a silica fume containing silicon dioxide as a main component and containing zirconium oxide, and an expansion material, and a concrete having a water / binder ratio of 30% or less. Preparing and placing the prepared concrete between an inner frame made of synthetic resin and an outer frame made of steel that constitute the inner surface side of the concrete product without removing it after placing the concrete By molding the concrete while leaving the frame and the outer frame stationary, a concrete product having a synthetic resin on the inner peripheral surface and a steel material on the outer peripheral surface is manufactured.
本発明において用いるシリカフュームは、二酸化ケイ素を主成分とし且つ酸化ジルコニウムを含有するものであればよく、製法や原料物質等については特に限定されるものではないが、主に、ジルコニアの製造工程に於いて副生するものを使用しうる。また、前記シリカフュームは、ＪＩＳ Ａ ６２０７「コンクリート用シリカフューム」に規定された品質を満足する必要はない。 The silica fume used in the present invention is not particularly limited as long as it contains silicon dioxide as a main component and contains zirconium oxide, and the production method and raw material are not particularly limited, but mainly in the production process of zirconia. Can be used as a by-product. Further, the silica fume need not satisfy the quality defined in JIS A 6207 “Silica fume for concrete”.
ここで、前記シリカフュームの主成分である二酸化ケイ素の量は、好ましくは８５重量％以上であり、より好ましくは９０重量％以上である。また、前記シリカフュームの一成分である酸化ジルコニウムの含有量は、好ましくは、１〜１０重量％であり、より好ましくは３〜５重量％である。 Here, the amount of silicon dioxide as the main component of the silica fume is preferably 85% by weight or more, and more preferably 90% by weight or more. The content of zirconium oxide, which is one component of the silica fume, is preferably 1 to 10% by weight, more preferably 3 to 5% by weight.
また、該シリカフュームは、好ましくは、比表面積が１０ｍ2／ｇ以下、より好ましくは９ｍ2／ｇ以下である。従来、セメント用混和材として一般的に使用されているシリカフュームは、比表面積が１５ｍ2／ｇ以上のものであるのに対し、本発明で用いるシリカフュームは、上記のような比較的小さい比表面積を有するものである。 The silica fume preferably has a specific surface area of 10 m 2 / g or less, more preferably 9 m 2 / g or less. Conventionally, silica fume generally used as an admixture for cement has a specific surface area of 15 m 2 / g or more, whereas silica fume used in the present invention has a relatively small specific surface area as described above. It is what you have.
また、前記シリカフュームは、好ましくは、平均粒径が０．５〜１．５μｍであり、より好ましくは、０．８〜１．２μｍである。シリカフュームの平均粒径が上記のような範囲であれば、シリカフュームの凝集が抑制されてコンクリート中への分散性が良好となり、膨張材との併用においても所定の流動性を発揮し易いという効果があり、しかも従来のシリカフュームと同様、マイクロフィラー効果とポゾラン反応によって緻密で強度の高いコンクリートを製造することが可能となる。 The silica fume preferably has an average particle size of 0.5 to 1.5 μm, more preferably 0.8 to 1.2 μm. If the average particle size of the silica fume is in the above range, the silica fume aggregation is suppressed, the dispersibility in the concrete is good, and the effect that the predetermined fluidity is easily exhibited even in combination with the expansion material. In addition, as with conventional silica fume, it is possible to produce dense concrete with high strength by the microfiller effect and pozzolanic reaction.
尚、シリカフュームの平均粒径は、セメント協会「標準試験方法（ＣＡＪＳ Ｋ−０３−１９８２／エア・ジェット式ふるい装置による粉末度試験方法）」に基づいて測定したものである。 The average particle size of silica fume is measured based on the Japan Cement Association “Standard Test Method (CAJS K-03-1982 / Friction Test Method Using Air Jet Sieve Device)”.
また、前記シリカフュームは、好ましくは、ｐＨが２．５〜６．５であり、より好ましくは４．０〜５．０である。シリカフュームのｐＨが上記のような範囲であれば、コンクリートの凝結遅延作用が適度に発揮されるため、フローロスが少なくなり、施工時における作業性が改善されるとともに、より一層緻密で高強度のコンクリートを製造できるという効果がある。尚、シリカフュームのｐＨは、ＪＩＳ Ｚ ８８０２−１９８６「ｐＨ測定法」に基づいて測定されるものである。 The silica fume preferably has a pH of 2.5 to 6.5, more preferably 4.0 to 5.0. If the pH of the silica fume is in the above range, the setting delay action of the concrete is adequately exerted, so the flow loss is reduced, the workability during construction is improved, and the denser and higher strength concrete. There is an effect that can be manufactured. The pH of silica fume is measured based on JIS Z 8802-1986 “pH measurement method”.
一方、本発明において用いる膨張材の種類は特に限定されず、従来公知の膨張材を使用することができるが、中でも、ＪＩＳ Ａ ６２０２「コンクリート用膨張材」に規定される品質の膨張材を好適に使用することができる。具体的には、該膨張材として、カルシウムサルフォアルミネート系、生石灰系の膨張材のうち、何れか１種又は２種以上の混合物を使用することができる。
具体的には、該膨張材として、カルシウムサルホアルミネート系、生石灰系の膨張材を１種又は２種以上混合して使用することができる。
On the other hand, the type of the expansion material used in the present invention is not particularly limited, and a conventionally known expansion material can be used. Among them, the quality expansion material specified in JIS A 6202 “Expansion material for concrete” is preferable. Can be used for Specifically, any one or a mixture of two or more of calcium sulfoaluminate-based and quicklime-based expanded materials can be used as the expanded material.
Specifically, as the expanding material, calcium sulfoaluminate-based and quicklime-based expanding materials can be used alone or in combination.
コンクリートに膨張材を添加する際には、該コンクリートの膨張量が１５０×１０-6〜１０００×１０-6となるように膨張材を添加することが好ましく、該コンクリートの膨張量が５００×１０-6〜８００×１０-6となるように膨張材を添加することが好ましい。コンクリートの膨張量が上記範囲であれば、コンクリートが該膨張材に作用によって適度に膨張し、内側の合成樹脂とコンクリートと外側の鋼材とがより一層良好に一体化されたものとなる。特に、硬化後のコンクリートの長さ変化が、三ヶ月後においても収縮ではなく膨張側にあることが、特に効果的となる。
尚、コンクリートの膨張量は、前記ＪＩＳ Ａ ６２０２ 附属書２「膨張コンクリートの拘束膨張及び収縮試験方法」のＢ法に基づいて得られた「長さ変化率Ｌr（％）」を割合に換算した値、即ち、該「長さ変化率Ｌr（％）」を更に１００で除した値をいう。
When adding an expansion material to concrete, it is preferable to add the expansion material so that the expansion amount of the concrete is 150 × 10 −6 to 1000 × 10 −6 , and the expansion amount of the concrete is 500 × 10 6. -6 it is preferable to 800 to add the expansion member so as to × 10 -6. When the amount of expansion of the concrete is in the above range, the concrete expands appropriately by acting on the expansion material, and the inner synthetic resin, the concrete, and the outer steel material are more well integrated. In particular, it is particularly effective that the change in the length of the concrete after curing is on the expansion side, not contraction, even after three months.
In addition, the amount of expansion of concrete is converted to a ratio of “length change rate L r (%)” obtained based on method B of JIS A 6202 Annex 2 “Testing Method for Restrained Expansion and Shrinkage of Expanded Concrete”. That is, the value obtained by dividing the “length change rate L r (%)” by 100.
前記膨張材がカルシウムサルホアルミネート系膨張材である場合には、該膨張材の添加量は、コンクリート１ｍ3当り２０〜５０ｋｇが好ましく、３０〜４０ｋｇがより好ましい。添加量の上限値を上記のような値とすることにより、未反応の膨張材が遅れ膨張してコンクリートを破壊する危険性を低減することができる。 When the expansion material is a calcium sulfoaluminate-based expansion material, the addition amount of the expansion material is preferably 20 to 50 kg, more preferably 30 to 40 kg per 1 m 3 of concrete. By setting the upper limit of the amount to be added as described above, it is possible to reduce the risk of the unreacted expansion material expanding slowly and destroying concrete.
また、シリカフュームと膨張材とを併用する場合、シリカフュームと膨張材の混合比率（重量比）を、シリカフューム：膨張材＝６０：４０〜７０：３０とすることが好ましく、シリカフューム：膨張材＝６０：４０〜６５：３５とすることがより好ましい。 Moreover, when using a silica fume and an expansion material together, it is preferable that the mixing ratio (weight ratio) of a silica fume and an expansion material shall be silica fume: expansion material = 60: 40-70: 30, and a silica fume: expansion material = 60: It is more preferable to set it as 40-65: 35.
また、本発明に係るコンクリート製品の製造方法では、上記のようなシリカフューム及び膨張材を、結合材の概ね３０重量％を上限として、置換して用いることができる。従って、単位結合材量（Ｂ）が９００ｋｇ／ｍ3である場合、単位混和材量は、概ね２７０ｋｇ／ｍ3が上限となる。 Moreover, in the manufacturing method of the concrete product which concerns on this invention, the above silica fume and an expansion | swelling material can be substituted and used up to about 30 weight% of a binding material as an upper limit. Therefore, when the unit binder amount (B) is 900 kg / m 3 , the upper limit of the unit admixture amount is approximately 270 kg / m 3 .
さらに、本発明のコンクリート製品の製造方法においては、他の成分として、従来のフェロシリコン起源のシリカフューム、フライアッシュ、高炉スラグ微粉末、石灰石微粉末等を適宜配合することも可能である。 Furthermore, in the method for producing a concrete product of the present invention, conventional silica fume derived from ferrosilicon, fly ash, blast furnace slag fine powder, limestone fine powder, and the like can be appropriately blended as other components.
また、本発明において用いるセメントとしては、特に限定されるものではなく、セメントとしては、普通、早強、超早強、白色、耐流酸塩、中庸熱、低熱などの各種ポルトランドセメント、該ポルトランドセメントに高炉スラグ、フライアッシュ等を混合してなる混合セメント、ジェットセメント、アルミナセメントなどの特殊セメントを挙げることができる。 In addition, the cement used in the present invention is not particularly limited. Examples of the cement include normal, early strength, ultra-early strength, white, sulfate-resistant salt, moderate heat, low heat, and other Portland cements, the Portland cement. Examples thereof include mixed cement obtained by mixing blast furnace slag, fly ash, etc., jet cement, alumina cement and the like.
また、コンクリートを調製する際の水の量は、水／結合材比が３０％以下となる量が好ましく、１０〜２０％となる量がより好ましい。斯かる範囲の水／結合材比とすることにより、型枠への充填時においては優れた自己充填性を維持しつつ、充填した後には短時間での脱型が可能となり、しかも製造されたコンクリート製品は圧縮強度及び外圧強度の高いものとなる。
特に、水／結合材比を１０〜２０％として高強度のコンクリート管を製造することにより、製造されたコンクリート管は、推進管工法を採用して地中に敷設することが可能なものとなる。
尚、本発明では脱型する必要がないため、脱型可能な強度が発現した後には、養生工程等の次工程へと移行させることができる。
In addition, the amount of water in preparing the concrete is preferably such that the water / binder ratio is 30% or less, more preferably 10 to 20%. By setting the water / binder ratio in such a range, it was possible to remove the mold in a short time after filling while maintaining excellent self-filling property when filling the mold. Concrete products have high compressive strength and external pressure strength.
In particular, by producing a high-strength concrete pipe with a water / binder ratio of 10 to 20%, the produced concrete pipe can be laid in the ground using a propulsion pipe method. .
In addition, since it is not necessary to demold in this invention, after the intensity | strength which can be demolded expresses, it can be made to transfer to following processes, such as a curing process.
さらに、コンクリートを調製する際には、各種混和剤を添加してもよい。該混和剤としては、高性能ＡＥ減水剤等を挙げることができる。コンクリートを調製するに際しては、上記のような各種材料を、従来公知の各種コンクリートミキサを用いて混練りする。 Furthermore, various admixtures may be added when preparing concrete. Examples of the admixture include a high-performance AE water reducing agent. When preparing concrete, various materials as described above are kneaded using various conventionally known concrete mixers.
調製されたコンクリートの自己充填性としては、例えば、スランプフローにより測定した場合、６５ｃｍ以上であるものが好ましく、６８ｃｍ以上であるものがより好ましい。スランプフローが６８ｃｍ以上である場合には、自己充填性が極めて良好となり、振動等を加えなくとも表面美観の良好なコンクリート製品を製造することが可能となる。
尚、スランプフローが６５ｃｍ以上である高流動コンクリートとは、フレッシュ状態のコンクリートをＪＩＳ Ａ １１５０の「コンクリートのスランプフロー試験方法」に規定された方法でスランプフローを測定し、得られた測定結果の数値を平均した値が、６５ｃｍ以上となるコンクリートである。
従って、例えば、上記ＪＩＳ記載の試験方法で得られた測定結果が、７０．０×６９．０(cm×cm)のスランプフローであった場合には、その平均値である６９．５(cm)が本発明におけるスランプフローとなる。
As the self-filling property of the prepared concrete, for example, when measured by a slump flow, it is preferably 65 cm or more, more preferably 68 cm or more. When the slump flow is 68 cm or more, the self-filling property becomes extremely good, and it becomes possible to produce a concrete product with a good surface appearance without adding vibrations or the like.
Note that the high fluidity concrete with a slump flow of 65 cm or more is a measurement of the slump flow of fresh concrete using the method specified in “Slump flow test method for concrete” in JIS A 1150. A concrete whose average value is 65 cm or more.
Therefore, for example, when the measurement result obtained by the test method described in the above JIS is a slump flow of 70.0 × 69.0 (cm × cm), the average value is 69.5 (cm ) Is the slump flow in the present invention.
上記のようにして調製したコンクリートを内側の枠と外側の枠との間に打設し、該枠を静置させたまま該コンクリートを成形し、養生することにより、コンクリート製品を得ることができる。本発明では、内側の枠として合成樹脂管等の各種合成樹脂成形品が使用され、外側の枠として鋼管等の各種鋼材が使用される。 A concrete product can be obtained by placing the concrete prepared as described above between an inner frame and an outer frame, and molding and curing the concrete while the frame is left standing. . In the present invention, various synthetic resin molded products such as synthetic resin pipes are used as the inner frame, and various steel materials such as steel pipes are used as the outer frame.
即ち、本発明によってコンクリート管等の所望形状のコンクリート製品を製造する場合には、合成樹脂管からなる内側の枠と、鋼管からなる外側の枠とを予め設置し、その内側の枠と外側の枠との間に、上記のようにして調製したコンクリートを打設し、該型枠を静置させたまま前記コンクリートを成形し、さらにコンクリートを養生することにより、所定形状のコンクリート製品が得られる。 That is, when a concrete product having a desired shape such as a concrete pipe is manufactured according to the present invention, an inner frame made of a synthetic resin pipe and an outer frame made of a steel pipe are installed in advance, and the inner frame and the outer A concrete product having a predetermined shape can be obtained by placing the concrete prepared as described above between the frames, molding the concrete while leaving the formwork still, and curing the concrete. .
ここで、前記合成樹脂としては、例えば、熱可塑性樹脂である、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリ酢酸ビニル、ポリ塩化ビニル、フッ素樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＳ樹脂等からなるものを使用することができる。該合成樹脂は、製造するコンクリート製品の用途に応じて選択される。 Here, as the synthetic resin, for example, a thermoplastic resin made of polyethylene, polypropylene, polystyrene, polyvinyl acetate, polyvinyl chloride, fluorine resin, ABS resin, AS resin, or the like can be used. The synthetic resin is selected according to the application of the concrete product to be manufactured.
一方、前記鋼材としては、例えば、ステンレス鋼、鉄等からなるものを使用することができる。 On the other hand, as said steel material, what consists of stainless steel, iron, etc. can be used, for example.
これら内側及び外側の枠は、目的とするコンクリート製品に応じて任意の構成のものを使用することができる。特に、本発明において用いる高流動コンクリートは上述の如く自己充填性が高く、充填に際して遠心成形や強力な振動を加える必要がないものであるため、これらの枠についても、遠心成形や強力な振動に耐えるような高い剛性のものを使用する必要はない。また、該枠の形状についても、任意の形状のものを使用することができ、コンクリート製品の種類も上記コンクリート管に限定されるものではなく、種々の形状の製品となりうる。 These inner and outer frames can be of any configuration depending on the intended concrete product. In particular, the high-fluidity concrete used in the present invention has high self-filling property as described above, and it is not necessary to apply centrifugal molding or strong vibration during filling. Therefore, these frames are also subjected to centrifugal molding and strong vibration. It is not necessary to use a high rigidity that can withstand. Also, the shape of the frame can be any shape, and the type of concrete product is not limited to the concrete pipe, and can be products of various shapes.
本発明において使用する高流動コンクリートは、上述の如く自己充填性が高いものであるため、該コンクリートを枠内に充填する際には、遠心成形や強力な振動を加える必要がない。但し、コンクリート表面に角欠けや豆板、す等が生じるのを確実に防止する観点から、材料分離が生じない範囲で振動を加えても良い。 Since the high fluidity concrete used in the present invention has a high self-filling property as described above, it is not necessary to apply centrifugal molding or strong vibration when filling the concrete into the frame. However, vibrations may be applied within a range in which material separation does not occur from the viewpoint of surely preventing corner chipping, bean plate, and soot from occurring on the concrete surface.
また、前記枠内に予め鉄筋を配しておくことにより、鉄筋コンクリート管等の鉄筋入りのコンクリート製品として成形することも可能である。 Moreover, it is also possible to shape | mold as a concrete product containing reinforcing bars, such as a reinforced concrete pipe, by arranging a reinforcing bar in the frame beforehand.
枠内に自己充填されたコンクリートは、具体的には、少なくとも２４時間で該製品をハンドリングすることが可能な強度を有するものとなる。 Specifically, the concrete self-filled in the frame has a strength capable of handling the product in at least 24 hours.
このように、本発明に係るコンクリート製品の製造方法によれば、従来の製造方法で使用していたような高剛性の枠を使用する必要がないため、該枠の補強材を省くことができ、製造コストを大幅に削減することができる。
また、本発明に係るコンクリート製品の製造方法によれば、成形時に大きな騒音が発生しないために作業環境が良好となり、スラッジも発生しないためにその処理費用が必要となることもない。
さらに、遠心成形装置や振動成形装置のような大型の装置を必要としないため、設備投資に要する費用が従来よりも安価になるという利点もある。
加えて、本発明によれば、外側に具備される鋼材と、内側に具備される合成樹脂と、これらの間に充填されるコンクリートとの一体性に優れ、しかも遠心成形や振動成形等の従来の製造方法と同等か、又はそれ以上の強度および密実性を有するコンクリート製品が提供されるという利点がある。
As described above, according to the method for manufacturing a concrete product according to the present invention, it is not necessary to use a high-rigidity frame as used in the conventional manufacturing method, so that the reinforcing material for the frame can be omitted. Manufacturing costs can be greatly reduced.
Further, according to the method for producing a concrete product according to the present invention, a large noise is not generated at the time of molding, so that the working environment is improved and no sludge is generated, so that the processing cost is not required.
Further, since a large-sized device such as a centrifugal molding device or a vibration molding device is not required, there is an advantage that the cost required for capital investment is lower than that in the past.
In addition, according to the present invention, the steel material provided on the outer side, the synthetic resin provided on the inner side, and the concrete filled between them are excellent in the integrity, and the conventional molding such as centrifugal molding and vibration molding. There is an advantage that a concrete product having strength and solidity equivalent to or higher than that of the above manufacturing method is provided.
下記表１に示した材料を用い、下記表２に示す配合で、容量５５リットルの二軸強制練りミキサを用いて練り混ぜ、調製例１〜調製例５のコンクリートを調製した。 Concretes of Preparation Examples 1 to 5 were prepared by using the materials shown in Table 1 below and mixing using the biaxial forced kneading mixer having a capacity of 55 liters with the composition shown in Table 2 below.
調製例１〜５のコンクリートの性状について、フレッシュ状態におけるスランプフロー、硬化後の圧縮強度、及び充填した際の表面美観について以下の試験を行った。 Regarding the properties of the concretes of Preparation Examples 1 to 5, the following tests were conducted on the slump flow in the fresh state, the compressive strength after curing, and the surface appearance when filled.
（スランプフロー）
調製例１〜５のコンクリートのフレッシュ状態における性状として、ＪＩＳ Ａ １１５０「コンクリートのスランプフロー試験方法」に規定されたスランプフローを測定した。測定結果を下記表３に示す。
(Slump flow)
As the properties of Preparation Examples 1 to 5 in the fresh state, the slump flow defined in JIS A 1150 “Concrete Slump Flow Test Method” was measured. The measurement results are shown in Table 3 below.
（圧縮強度試験）
調製例１〜５のコンクリートについて、ＪＩＳ Ａ １１０８「コンクリートの圧縮強度試験方法」に規定された試験方法に基づき、供試体（φ１０×２０ｃｍ）の材齢１４日における圧縮強度を測定した。測定結果を下記表３に示す。
(Compressive strength test)
About the concrete of the preparation examples 1-5, based on the test method prescribed | regulated to JIS A1108 "compressive strength test method of concrete", the compressive strength in the age of 14 days of a test body ((phi) 10 * 20cm) was measured. The measurement results are shown in Table 3 below.
（充填性の評価）
合成樹脂管（外径１１４ｍｍ、管厚３．１ｍｍ、有効長３００ｍｍ）を内枠として設置するとともに外側の型枠（外径２００ｍｍ、管厚２．３ｍｍ、有効長３００ｍｍ）を設置し、その間に調整例１〜５のコンクリートを打設した。打設に際しては、前記合成樹脂管及び外側の型枠の有効長方向が鉛直となるように両者を載置し、これらの上方から前記コンクリートを１００ｍｍ／ｓｅｃの速度で流し込む方法により行った。次いで、打設後２４時間で脱型し、材齢１４日となるまで標準養生（２０℃、水中）を行い、それぞれコンクリート管を作製した。得られたコンクリート管の外周面を目視により観察し、充填性の評価を行った。結果を下記表３に示す。
(Evaluation of fillability)
A synthetic resin tube (outer diameter of 114 mm, tube thickness of 3.1 mm, effective length of 300 mm) is installed as an inner frame, and an outer mold (outer diameter of 200 mm, tube thickness of 2.3 mm, effective length of 300 mm) is installed between them. Concrete of adjustment examples 1 to 5 was placed. When placing, both the synthetic resin pipe and the outer mold were placed so that the effective length directions were vertical, and the concrete was poured from above at a speed of 100 mm / sec. Next, the mold was removed 24 hours after placing and subjected to standard curing (20 ° C., underwater) until the age of the material reached 14 days, and concrete pipes were respectively produced. The outer peripheral surface of the obtained concrete pipe was visually observed to evaluate the filling property. The results are shown in Table 3 below.
（コンクリートの膨張量の測定）
更に、調製例４及び５のコンクリートを用い、ＪＩＳ Ａ ６２０２ 附属書２「膨張コンクリートの拘束膨張及び収縮試験方法」のＢ法に基づいてコンクリートの膨張量を測定した。結果を下記表３に示す。
(Measurement of concrete expansion)
Furthermore, using the concretes of Preparation Examples 4 and 5, the amount of expansion of the concrete was measured based on Method B of JIS A 6202 Annex 2 “Testing Method for Restrained Expansion and Shrinkage of Expanded Concrete”. The results are shown in Table 3 below.
次に、調製例４及び５のコンクリートを用いてコンクリート管を作成し、コンクリートと合成樹脂管及び鋼管の一体性について評価した。 Next, concrete pipes were prepared using the concretes of Preparation Examples 4 and 5, and the integrity of the concrete, the synthetic resin pipe, and the steel pipe was evaluated.
（実施例１）
合成樹脂管（外径１１４ｍｍ、管厚３．１ｍｍ、有効長３００ｍｍ）を内側とし、鋼管（外径２００ｍｍ、管厚２．３ｍｍ、有効長３００ｍｍ）を外側として設置し、これらの間に前記調整例５のコンクリートを打設した。打設に際しては、前記合成樹脂管及び鋼管の有効長方向が鉛直となるように両者を載置し、これらの上方から前記コンクリートを１００ｍｍ／ｓｅｃの速度で流し込む方法により行った。次いで、打設してから２４時間経過した後、ビニールシートで封緘し、封緘後１３日間２０℃の恒温室で養生することにより、実施例１のコンクリート管を作製した。
(Example 1)
A synthetic resin pipe (outer diameter 114 mm, pipe thickness 3.1 mm, effective length 300 mm) is set as the inside, and a steel pipe (outer diameter 200 mm, pipe thickness 2.3 mm, effective length 300 mm) is set as the outside. The concrete of Example 5 was cast. When placing, both the synthetic resin pipe and the steel pipe were placed so that the effective length direction was vertical, and the concrete was poured from above at a speed of 100 mm / sec. Next, after 24 hours had elapsed from the placement, a concrete sheet of Example 1 was produced by sealing with a vinyl sheet and curing in a thermostatic chamber at 20 ° C. for 13 days after sealing.
（比較例１）
調製例５のコンクリートに代えて調製例４のコンクリートを使用する点を除き、他は実施例１と同様にしてコンクリート管を作製した。
(Comparative Example 1)
A concrete pipe was produced in the same manner as in Example 1 except that the concrete of Preparation Example 4 was used instead of the concrete of Preparation Example 5.
（コンクリートと合成樹脂管及び鋼管との一体性評価）
得られた実施例１及び比較例１のコンクリート管の径方向に荷重が加わるように耐圧試験機に設置し、載荷速度０．５ｍｍ／ｍｉｎで荷重を加えた際において、前記コンクリート管にひび割れが確認された時点での荷重を測定した。結果を下記表４に示す。
(Integrity evaluation between concrete, synthetic resin pipe and steel pipe)
When the concrete pipe of Example 1 and Comparative Example 1 obtained was installed in a pressure tester so that a load was applied in the radial direction and a load was applied at a loading speed of 0.5 mm / min, the concrete pipe was cracked. The load at the time of confirmation was measured. The results are shown in Table 4 below.
表４に示した結果によれば、膨張材を添加していないコンクリートを用いた比較例１のコンクリート管と比べ、膨張材を添加したコンクリートを用いた実施例１のコンクリート管は、径方向の強度が顕著に向上していることが認められる。即ち、実施例１のコンクリート管では、コンクリートが膨張することによって内側の合成樹脂管と外側の鋼管とその間に充填されたコンクリートとが一体となり、これによって径方向における強度を顕著に向上させたものと考えられる。 According to the results shown in Table 4, the concrete pipe of Example 1 using the concrete added with the expansion material is more in the radial direction than the concrete pipe of Comparative Example 1 using the concrete without the addition of the expansion material. It can be seen that the strength is significantly improved. That is, in the concrete pipe of Example 1, as the concrete expands, the inner synthetic resin pipe, the outer steel pipe, and the concrete filled therebetween are integrated, and thereby the strength in the radial direction is remarkably improved. it is conceivable that.
本発明に係るコンクリート製品の製造方法は、従来、遠心成形によって製造されていた鉄筋又は無筋コンクリート管などの製品のみならず、ボックスカルバート、擁壁、水槽、側溝、ＲＣセグメントなどの各種セメント２次製品の製造にも適用することが可能である。 The method for producing a concrete product according to the present invention is not limited to products such as rebars or unreinforced concrete pipes conventionally produced by centrifugal molding, but also various cements 2 such as box culverts, retaining walls, water tanks, side grooves, and RC segments. It can also be applied to the production of next products.
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101221031B1 (en) * | 2010-10-01 | 2013-01-10 | 삼성물산 주식회사 | Very low plastic viscosity composition for concrete, mortar and paste |
| CN107298539A (en) * | 2016-12-30 | 2017-10-27 | 江苏苏博特新材料股份有限公司 | A kind of concrete efficient impact-resistant wearable agent and preparation method thereof |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07291693A (en) * | 1994-04-19 | 1995-11-07 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Concrete product and its production |
| JP2002356361A (en) * | 2001-06-01 | 2002-12-13 | Nippon Chem Ind Co Ltd | Back-filling material for repairing culvert and method of recovering culvert by using it |
-
2007
- 2007-02-09 JP JP2007030379A patent/JP2008194881A/en active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07291693A (en) * | 1994-04-19 | 1995-11-07 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Concrete product and its production |
| JP2002356361A (en) * | 2001-06-01 | 2002-12-13 | Nippon Chem Ind Co Ltd | Back-filling material for repairing culvert and method of recovering culvert by using it |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| JPN6012057289; 神代泰道他: 'ジルコニア起源シリカ質微粉末混合セメントを用いた超高強度コンクリートの性状' コンクリート工学年次論文集 ｖｏｌ．２７， Ｎｏ．１, 2005, Ｐ．１０５７〜１０６２ * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101221031B1 (en) * | 2010-10-01 | 2013-01-10 | 삼성물산 주식회사 | Very low plastic viscosity composition for concrete, mortar and paste |
| CN107298539A (en) * | 2016-12-30 | 2017-10-27 | 江苏苏博特新材料股份有限公司 | A kind of concrete efficient impact-resistant wearable agent and preparation method thereof |
| CN107298539B (en) * | 2016-12-30 | 2019-12-27 | 江苏苏博特新材料股份有限公司 | Efficient impact-resistant wear-resistant agent for concrete and preparation method thereof |
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