JP2008184353A - Mortar used for repair and tunnel maintenance and repair method using it - Google Patents

Mortar used for repair and tunnel maintenance and repair method using it Download PDF

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Toshiaki Sato
敏亮 佐藤
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a mortar used for repair from industrial byproducts capable of rapid and sound maintenance in a short time in the maintenance work of tunnel coating concrete, or the like. <P>SOLUTION: This mortar used for repair uses an ultra-minute particle cement having a fineness of the powder of 5,000-8,000 cm<SP>2</SP>/g as a cement binder, and not higher than 50 vol% of fine aggregate is replaced with a man-made light aggregate sand having an absolute dry density of 1.4-2.0 g/cm<SP>3</SP>at not less than 5% of water absorption, and not higher than 50 wt.% of the ultra-minute particle cement is replaced with fly ashes, and a water/binder ratio is made 37-44% (fly ashes are included in the binder), and these compounded material is kneaded to make the mortar having a free-flow of 200-300 mm, a condensation initiation time of later than 45 minutes, and a condensation finishing time of within 80 minutes, in the compounding of a mortar used for repair exerting a compression strength at 3-hour material age of not smaller than 6 N/mm<SP>2</SP>. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、補修用モルタルおよびこれを用いたトンネル補修工法に関する。   The present invention relates to a repair mortar and a tunnel repair method using the same.

一般トンネルや、水路トンネルおよび導水路などの覆工コンクリート表層部には、経年による磨耗・洗堀・ひび割れなどの劣化が生じているが、その補修工事として、通常は移動式のセントル型枠を設置してグラウトポンプなどでモルタル注入・充填する内巻工法が実施されている。そのさい、交通量の少ない夜間施工あるいは渇水期において、できるだけ迅速に施工できることが望まれている。とくに水力発電所では建設後５０年以上経過した水理構造物が数多くあり、これに対処するには、地球環境の保全並びに資源循環型資材の使用を考慮すると、産業副産物を有効利用して補修できることが望まれる。   Deterioration such as wear, scouring, cracks, etc. due to aging has occurred in the surface layer of lining concrete such as general tunnels, waterway tunnels and waterway channels, but as a repair work, a mobile centle mold is usually used. An internal winding method is in place where mortar is injected and filled using a grout pump. At that time, it is desired that construction can be performed as quickly as possible during night construction or drought season with low traffic. In particular, hydroelectric power plants have many hydraulic structures that have been built for more than 50 years. To cope with this, considering the preservation of the global environment and the use of resource recycling materials, the industrial by-products are effectively used for repair. It is hoped that it can be done.

水路トンネルの補修工事は、ほぼ１１月〜２月の渇水期の施工環境気温１０℃以下で行なわれているが、工期短縮のために移動式セントラル型枠（鋼製組立型枠）を用いて補修モルタルをグラウトポンプで注入充填したあと、打設後３時間で脱型する迅速施工が要求される。このためには、高流動性と速硬性を具備した補修モルタルの使用が不可欠である。一般に速硬性を有した高流動モルタル組成物は、流動性を高めれば硬化が遅くなる。１０℃程度の低気温環境ではセメントの強度発現がさらに遅れてしまう。他方、速硬性を高めれば流動を保持している時間が短くなり、施工に必要な十分な可使時間を確保できなくなる。   The repair work for the canal tunnel is carried out in the drought season of almost November to February at an ambient temperature of 10 ° C or less. To shorten the construction period, a mobile central formwork (steel assembly formwork) is used. After repair mortar is injected and filled with a grout pump, rapid construction is required to remove the mold in 3 hours after placing. For this purpose, it is indispensable to use repair mortar having high fluidity and quick hardening. Generally, a high-fluidity mortar composition having fast curing will be hardened if the fluidity is increased. In a low temperature environment of about 10 ° C., the strength development of cement is further delayed. On the other hand, if the fast curing is increased, the time during which the flow is maintained is shortened, and sufficient pot life necessary for construction cannot be secured.

特許文献１には、凝結遅延剤を添加することなく所定時間の流動性を保持して高流動性および急硬性を有する急硬性高流動セメント組成物が記載されている。この組成物の目標とするものは、１０分以上流動性を保持し、３時間以内に１Ｎ／ｍｍ2以上の強度を発現できるものである。 Patent Document 1 describes a rapid-curing high-fluidity cement composition that retains fluidity for a predetermined time without adding a setting retarder and has high fluidity and rapid hardening. The target of this composition is one that maintains fluidity for 10 minutes or more and can develop a strength of 1 N / mm 2 or more within 3 hours.

特許文献２には、速硬性を有するモルタルに流動化剤を添加することによって、打設時に高度な流動性を得ながら、その後はただちに凝結して脱型ができる高流動性速硬セメント配合物が記載されている。この配合物は普通ポルトランドセメントモルタルを練り混ぜた後、経過時間３０分後に、急結剤と流動化剤と遅延剤の混合物を後添加するものである。
特開平７−１７７９４号公報 特開２００１−１４６４５８号公報 Patent Document 2 discloses a high-fluidity fast-hardening cement composition that can be quickly condensed and demolded by adding a fluidizing agent to fast-curing mortar to obtain a high fluidity at the time of casting. Is described. In this blend, ordinary Portland cement mortar is kneaded, and after 30 minutes have elapsed, a mixture of a quick setting agent, a fluidizing agent, and a retarder is post-added.
JP-A-7-17794 JP 2001-146458 A

特許文献１では、その実施例に示されているように、その流動性は１０分以内ではフロー２００ｍｍを示しても、１０分を超えるとフローは２００ｍｍ未満になってしまう。したがって混練から１０分以上の可使時間（待機時間）を採ることが困難で、混練後ただちに打設しなければならないし、３時間後の圧縮強度は最も高いもので１.６８Ｎ／ｍｍ2に過ぎない。したがって、型枠への注入時間を十分にとることができず、また脱型時の強度も十分とは言い難いので、トンネルの覆工モルタルの補修に適用するには難がある。 In Patent Document 1, as shown in the examples, even if the fluidity shows a flow of 200 mm within 10 minutes, the flow becomes less than 200 mm when it exceeds 10 minutes. Therefore, it is difficult to take a pot life (standby time) of 10 minutes or more after kneading, and it must be cast immediately after kneading, and the compressive strength after 3 hours is the highest and is 1.68 N / mm 2 . Not too much. Therefore, it is difficult to apply sufficient time for pouring into the mold, and it is difficult to apply the strength to the lining mortar of the tunnel because the strength at the time of demolding is not sufficient.

特許文献２では、例えばモルタル練混ぜ後３０分経過してから急結材と流動化剤および遅延剤を添加するものであるから、床面での施工はできても、側面や上面の型枠内への注入施工には不向きである。また、実施例では速硬性の評価として凝結時間だけ示しているが、速硬性の評価で重要な強度データが示されていないので、この点でも、トンネル覆工モルタルの補修に適用するには難がある。   In Patent Document 2, for example, a quick setting material, a fluidizing agent, and a retarder are added after 30 minutes have passed since mortar mixing. It is not suitable for injecting into the inside. In the examples, only the setting time is shown as an evaluation of fast hardening, but since important strength data is not shown in the evaluation of fast hardening, this point is also difficult to apply to repair of tunnel lining mortar. There is.

したがって、本発明は、トンネル覆工モルタルの補修に適した高流動性を有し、その高流動性を１０分以上保持できながら且つ打設後は時間を置かずに脱型できる高い強度を発現する補修モルタルを開発することを課題としたものであり、併せて、産業副産物例えばフライアッシュや高炉スラグ砂、さらには石炭灰粗粉と頁岩を原料として製造される人工軽量骨材をできるだけ多量に用いて該補修モルタルを構成することを課題とする。そして、一般トンネルはもとより水路トンネルや導水路の覆工コンクリートの補修を施工性よく且つ高品質に実施できるようにすることを課題とする。   Therefore, the present invention has a high fluidity suitable for repair of tunnel lining mortar, and can maintain the high fluidity for 10 minutes or more and express high strength that can be removed from the mold after placing. In addition, as much as possible artificial lightweight aggregates made from raw materials such as fly ash, blast furnace slag sand, and coal ash coarse powder and shale are developed. It is an object of the present invention to configure the repair mortar. And let it be a subject to be able to carry out the repair of the lining concrete of the waterway tunnel and the waterway as well as the general tunnel with good workability and high quality.

前記の課題を解決した補修用モルタルとして、本発明によれば、材齢３時間の圧縮強度６Ｎ／ｍｍ2以上を発現する補修用モルタルの配合において，セメント系結合材として粉末度５０００〜８０００cm2／ｇの超微粒子セメントを使用し，細骨材の５０容積％以下を吸水率５％以上で絶乾密度１.４〜２.０ｇ／cm3の人工軽量骨材砂で置換し、前記超微粒子セメントの５０重量％以下をフライアッシュで置換し、水結合材比を３７〜４４％、好ましくは３９〜４１％とし（フライアッシュは結合材に算入する）、これらの配合物を混練してフリーフロー２００〜３００ｍｍ、好ましくは２４０〜３００ｍｍ、凝結始発時間が４５分より後で、凝結終結時間が８０分以内とした補修用モルタルを提供する。この補修用モルタルは、材齢２８日の圧縮強度４０Ｎ／ｍｍ2以上、好ましくは４５Ｎ／ｍｍ2以上であることができ、前記の人工軽量骨材砂は、粒径５ｍｍ以下の細粒であるのが好ましい。細骨材としては硅砂および高炉スラグ砂の１種または２種を使用する。なお、前記のフリーフロー、凝結始発時間および凝結終結時間の測定はいずれも気温１０℃、相対湿度８０％の条件下で測定した場合でも、前記の値を満足することができる。 According to the present invention, as a repairing mortar that solves the above-described problems, a fineness of 5000 to 8000 cm 2 is used as a cement-based binder in the blending of a repairing mortar that exhibits a compressive strength of 6 N / mm 2 or more at a material age of 3 hours. / G ultra-fine cement, and replace 50% by volume or less of fine aggregate with artificial lightweight aggregate sand having a water absorption of 5% or more and an absolutely dry density of 1.4 to 2.0 g / cm 3. 50% by weight or less of fine particle cement is replaced with fly ash, the water binder ratio is 37-44%, preferably 39-41% (fly ash is included in the binder), and these compounds are kneaded. A repair mortar having a free flow of 200 to 300 mm, preferably 240 to 300 mm, an initial setting time of less than 45 minutes, and an initial setting time of 80 minutes or less is provided. This repair mortar can have a compressive strength of 40 N / mm 2 or more, preferably 45 N / mm 2 or more, and the artificial lightweight aggregate sand is a fine particle having a particle size of 5 mm or less. Is preferred. As fine aggregates, one or two types of dredged sand and blast furnace slag sand are used. In addition, the above-mentioned values can be satisfied even when the measurement of the free flow, setting start time and setting end time are all performed under conditions of an air temperature of 10 ° C. and a relative humidity of 80%.

また、前記の配合に対して、さらに混和材としてカルシウムアルミネイト系速硬材４８０Ｋｇ／ｍ3以下、カルシウムアルミネイト系膨張材６０Ｋｇ／ｍ3以下、粉末度８，０００cm2／ｇ以上の無水石膏からなる超微粒子活性化材１５０Ｋｇ／ｍ3以下の１種または２種以上を配合した補修用モルタルを提供する。 Further, to the composition, further calcium aluminate based fast hardwood 480 kg / m 3 as admixture or less, calcium aluminate based expansive 60 Kg / m 3 or less, fineness 8,000cm 2 / g or more anhydrite There is provided a repair mortar in which one or more of the ultrafine particle activator consisting of 150 kg / m 3 or less is blended.

また、この配合に対して、さらに混和剤として、消泡剤１Ｋｇ／ｍ3以下、分散剤１２Ｋｇ／ｍ3以下、強度促進剤１Ｋｇ／ｍ3以下、遅延剤１Ｋｇ／ｍ3以下の１種または２種以上をさらに配合した補修用モルタルを提供する。 Also, for this formulation, as further admixtures, defoamers 1Kg / m 3 or less, dispersing agent 12 Kg / m 3 or less, strength enhancers 1Kg / m 3 or less, retarders 1Kg / m 3 or less of one or A repair mortar further blending two or more types is provided.

さらに本発明によれば、一般トンネルまたは水路トンネルの内壁に型枠を設置し、該内壁と型枠との空間に補修用モルタルを充填するトンネルの内巻工法において、該補修用モルタルとして、前記の補修用モルタルを使用して施工するトンネル補修工法を提供する。   Furthermore, according to the present invention, in the inner winding method of a tunnel in which a mold is installed on the inner wall of a general tunnel or a waterway tunnel, and the space between the inner wall and the mold is filled with a repair mortar, A tunnel repair method that uses mortar for repair is provided.

本発明者らは、トンネルの覆工コンクリート劣化の問題に対してこれまでもその補修対策について種々の試験研究を重ねてきたが、覆工コンクリートの内側に移動式の鋼製型枠を設置して高流動性モルタルを充填して短時間に脱型しつつ充填範囲を変えて行くセントル型枠使用の内巻工法が短時間での施工性の点でも、補修品質の点でも優れることに着目し、この内巻工法に適する補修モルタルを得るべく種々の検討を行なってきた。その結果、可能なかぎり産業副産物資材を原料としながら、内巻工法の利点を十分に引き出せる補修モルタルを今回開発することができた。この補修モルタルは、超微粒子セメント、フライアッシュ、軽量人工骨材砂、硅砂および／または高炉スラグ砂を使用し、水／結合材比を３９〜４１％に設定して、材齢３時間の圧縮強度６Ｎ／ｍｍ2以上、フリーフロー２４０〜３００ｍｍ、凝結始発時間４５分以上、凝結終結時間８０分以内を発現させることを骨子とする。 The inventors of the present invention have made various tests and research on the repairing measures against the problem of tunnel lining concrete deterioration, but installed a mobile steel formwork inside the lining concrete. Pay attention to the fact that the inner winding method using a centle mold, which fills a high fluidity mortar and changes the filling range while removing the mold in a short time, is excellent in terms of workability and repair quality in a short time. However, various studies have been conducted to obtain a repair mortar suitable for the inner winding method. As a result, we were able to develop a repair mortar that can make the most of the advantages of the inner winding method while using industrial by-product materials as much as possible. This repair mortar uses ultra fine particle cement, fly ash, lightweight artificial aggregate sand, dredged sand and / or blast furnace slag sand, and a water / binding material ratio of 39-41%, compression of 3 hours of age It is essential to develop a strength of 6 N / mm 2 or more, free flow 240 to 300 mm, setting start time 45 minutes or more, and setting end time 80 minutes or less.

以下に、本発明に従う補修モルタルで特定する事項を説明する。
〔超微粒子セメント〕：セメント粒子を微細化したセメントであり、実際には、粉末度２，８００〜３，５００cm2／ｇの普通ポルトランドセメントを再粉砕して粉末度を５，０００〜８，０００cm2／ｇまで高めたセメントを指す。超微粒子セメントは、その微粒子ゆえに、水との水和反応が早く、またセメントマトリックスの組織を緻密化するので、普通セメントよりも初期強度が高くなり、長期強度も増加するようになる。本発明ではこの超微粒子セメントを１５０Ｋｇ／ｍ3以下、好ましくは１０〜１２０Ｋｇ／ｍ3、さらに好ましくは３００〜６００Ｋｇ／ｍ3の配合で使用することによって、補助モルタルの速硬性と高強度化を推進させる。超微粒子セメントの配合量が１０Ｋｇ／ｍ3未満ではこの作用が十分に発揮できず、強度も不足する。他方１５０Ｋｇ／ｍ3を超える配合では材齢３時間の圧縮強度６Ｎ／ｍｍ2を確保できないこともあり得るので、１０〜１５０Ｋｇ／ｍ3の配合で使用する。 Below, the matter specified with the repair mortar according to this invention is demonstrated.
[Ultrafine particle cement]: A cement obtained by refining cement particles. Actually, ordinary Portland cement having a fineness of 2,800 to 3,500 cm 2 / g is reground to obtain a fineness of 5,000 to 8, Cement raised to 000 cm 2 / g. The ultrafine particle cement has a rapid hydration reaction with water due to the fine particles, and densifies the structure of the cement matrix. Therefore, the initial strength is higher than that of ordinary cement, and the long-term strength is increased. In the present invention, the ultra-fine cement is used in an amount of 150 Kg / m 3 or less, preferably 10 to 120 Kg / m 3 , more preferably 300 to 600 Kg / m 3. Promote. When the blending amount of the ultrafine cement is less than 10 kg / m 3 , this effect cannot be sufficiently exhibited and the strength is insufficient. Since the formulation of more than the other 150 Kg / m 3 may not be able to secure the compression strength 6N / mm 2 of 3 hours the age, used in the formulation of 10~150Kg / m 3.

〔フライアッシュ〕
フライアッシュは火力発電所で発生する産業副産物として、主にセメントの原料とレディミックスコンクリート工場及び建設現場でのコンクリート製造時セメントの置換材として使用しているが、フライアッシュ発生量の全部がこれらに使用されている訳ではなく、不使用分は埋め立て用などに処理されている。本発明では、この不使用分のフライアッシュをできるだけ多量に使用することによって、トンネル覆工コンクリートの補修モルタルとして有効利用できるようにした。フライアッシュは水と直接反応するのではなく、超微粒子セメントと水との反応によって生成する水酸化カルシウムと反応して硬化作用を果たす。すなわち、本発明の補助モルタルでは、超微粒子セメントとともに結合材としての機能を果たす潜在水硬性物質として使用する。またフライアッシュはポルトランドセメントより強度発現は遅く化学抵抗性に強いという性質があり、これにより長期強度の増加を図ることができる。さらにフライアッシュはセメントマトリックスの組織を緻密化するのに寄与し、補助モルタルの高流動性と粘性に作用を及ぼす。本発明で使用するフライアッシュの粉末度は２，５００〜４，５００cm2／ｇ程度である。本発明の補助モルタルでは、前記の超微粒子セメントの５０重量％以下をフライアッシュで置換して使用する。具体的には４００Ｋｇ／ｍ3以下、好ましくは３００Ｋｇ／ｍ3以下の配合で使用するのがよい。４００Ｋｇ／ｍ3を超える配合では材齢３時間強度６Ｎ／ｍｍ2以上を確保するのが困難になる場合がある。 [Fly ash]
Fly ash is an industrial by-product generated at thermal power plants, and is mainly used as a raw material for cement and as a substitute for cement during the manufacture of concrete at ready-mix concrete factories and construction sites. The unused portion is not used for landfill, but is used for landfill. In the present invention, the unused fly ash is used as much as possible so that it can be effectively used as a repair mortar for tunnel lining concrete. Fly ash does not react directly with water, but reacts with calcium hydroxide produced by the reaction between ultrafine cement and water to effect hardening. That is, the auxiliary mortar of the present invention is used as a latent hydraulic substance that functions as a binder together with ultrafine cement. In addition, fly ash has the property that the strength development is slower than that of Portland cement and it is strong in chemical resistance, so that long-term strength can be increased. Furthermore, fly ash contributes to densification of the cement matrix structure and affects the high fluidity and viscosity of the auxiliary mortar. The fineness of fly ash used in the present invention is about 2,500 to 4,500 cm 2 / g. In the auxiliary mortar of the present invention, 50% by weight or less of the ultrafine cement is replaced with fly ash. Specifically 400 Kg / m 3 or less, and it is preferably used in 300 Kg / m 3 or less of the formulation. When the composition exceeds 400 kg / m 3 , it may be difficult to ensure a strength of 6 N / mm 2 or more for a material age of 3 hours.

〔人工軽量骨材砂〕
本発明で使用する人工軽量骨材砂は、吸水率が５％以上で絶乾密度が１.４〜２.０ｇ／cm3で、平均粒径が５ｍｍ以下で、粒径５ｍｍを超える粗粒が存在する割合（粗粒率）が７％以下、好ましくは５％以下のものであるのが好ましい。このような特性をもつ人工軽量骨材は、天然の細骨材と比べて多孔質であり、その空隙に水が含まれているのでこれをモルタルに混入すると流動性を向上させることができ、且つその含有水によって初期材齢での内部養生効果が発現し、硬化時の収縮を低減してひび割れの発生を抑制できる。 [Artificial lightweight aggregate sand]
The artificial lightweight aggregate sand used in the present invention is a coarse particle having a water absorption rate of 5% or more, an absolutely dry density of 1.4 to 2.0 g / cm 3 , an average particle size of 5 mm or less, and a particle size of more than 5 mm. It is preferable that the ratio (coarse grain ratio) in which is present is 7% or less, preferably 5% or less. Artificial lightweight aggregate with such characteristics is more porous than natural fine aggregate, and since water is contained in the voids, fluidity can be improved by mixing it with mortar, And the internal curing effect in the initial age is expressed by the contained water, shrinkage at the time of curing can be reduced, and the occurrence of cracks can be suppressed.

このような人工軽量骨材砂は、例えば火力発電所副生の石炭灰粗粉（ａ）と頁岩の微粉末（ｂ）とを（ａ）：（ｂ）の重量比が４：６〜６：４の割合で混合し、バインダーを加えて造粒したあと、これをロータリキルンで約１，１００〜１，２００℃で焼成し、その冷却過程においてほぼ１００〜２００℃から水中に急冷し、得られた焼成品は粗砕し分級して５ｍｍ以下の細骨材分を分別することによって得ることができる。   Such artificial lightweight aggregate sand is composed of, for example, a coal ash coarse powder (a) by-product of a thermal power plant and a fine shale powder (b) in a weight ratio of (a) :( b) of 4: 6-6. : After mixing at a ratio of 4 and adding a binder to granulate, this is fired in a rotary kiln at about 1,100 to 1,200 ° C., and in the cooling process, quenched from about 100 to 200 ° C. into water, The obtained fired product can be obtained by coarsely pulverizing and classifying and separating a fine aggregate of 5 mm or less.

該人工軽量骨材砂の絶乾密度が１.４ｇ／cm3未満では圧壊荷重１０００Ｎ未満となり、また該密度が２.０ｇ／cm3を超えると十分な吸水率を確保するのが困難となるので、本発明で用いる人工軽量骨材砂の絶乾密度は１.４〜２.０ ｇ／cm3、好ましくは１.４０〜１.９０ｇ／cm3であるのがよい。吸水率については５％以下では前記の流動性および内部養生効果による収縮低減効果が十分に現れない。吸水率は２０％以下であるのがよい。これより高い吸収率のものは多孔質になりすぎて強度向上に寄与し難くなる。 When the dry weight density of the artificial lightweight aggregate sand is less than 1.4 g / cm 3 , the crushing load is less than 1000 N, and when the density exceeds 2.0 g / cm 3 , it is difficult to secure a sufficient water absorption rate. since, oven dry density of the artificial lightweight aggregate sand used in the present invention is 1.4 to 2.0 g / cm 3, it's good preferably 1.40~1.90g / cm 3. When the water absorption is 5% or less, the shrinkage reduction effect due to the fluidity and the internal curing effect does not sufficiently appear. The water absorption is preferably 20% or less. Those with a higher absorption rate become too porous and do not contribute to strength improvement.

本発明においては、細骨材の５０容積％以下をこのような人工軽量骨材砂で置換する。５０容積％よりも多く人工軽量骨材砂で細骨材を置換すると、補助モルタルの流動性および強度特性の調節を安定して制御できなくなるおそれがあるので、あまり好ましいことではない。細骨材に対する人工軽量骨材砂の置換率は、好ましくは４０容積％以下、さらに好ましくは３０容積％以下である。   In the present invention, 50% by volume or less of the fine aggregate is replaced with such artificial lightweight aggregate sand. Replacing fine aggregate with artificial light aggregate sand more than 50% by volume is not preferable because it may not be possible to stably control the flowability and strength characteristics of the auxiliary mortar. The replacement ratio of the artificial lightweight aggregate sand to the fine aggregate is preferably 40% by volume or less, more preferably 30% by volume or less.

〔細骨材〕
本発明で使用する細骨材は硅砂および高炉スラグ砂の１種または２種であるのが好ましい。適度な粒度分布を持つ硅砂および／または高炉スラグ砂を用いることによって補修用モルタルの流動性および緻密性を向上させることができる。高炉スラグ砂は、高炉スラグを骨材として再活用したものであり、硅砂の代替材料として本発明では使用可能である。細骨材の配合は水結合材比および人工軽量骨材砂の配合量にもよるが、８００〜１，８００Ｋｇ／ｍ3の範囲，好ましくは１，０００〜１，５００Ｋｇ／ｍ3の範囲であるのがよい。硅砂に対する高炉スラグ砂の置換量が多いほど、産業副生物の有効利用ができることになる。 [Fine aggregate]
The fine aggregate used in the present invention is preferably one or two types of dredged sand and blast furnace slag sand. By using dredged sand and / or blast furnace slag sand having an appropriate particle size distribution, the fluidity and denseness of the repair mortar can be improved. Blast furnace slag sand is obtained by reusing blast furnace slag as an aggregate, and can be used in the present invention as an alternative material for dredged sand. The blending of the fine aggregate depends on the water binder ratio and the blending amount of the artificial lightweight aggregate sand, but in the range of 800 to 1,800 Kg / m 3 , preferably in the range of 1,000 to 1,500 Kg / m 3 . There should be. The greater the amount of blast furnace slag sand substituted for dredged sand, the more effective industrial by-products can be used.

〔水結合材比〕
本発明に従う補修モルタルは、水結合材比を３７〜４４％、好ましくは３９〜４１％として混練する。水結合材比の算出において、結合材は超微粒子セメントとフライアッシュの合計量とし、水／（超微粒子セメント＋フライアッシュ）の百分率をもって表す。水結合材比が３７％未満では補修用モルタルのフリーフロー２００ｍｍを安定して確保することが困難となり、４４％を超えると強度を意図するところまで高めるのが困難になるし、材料分離が生じやすくなる。 [Water binder ratio]
The repair mortar according to the present invention is kneaded with a water binder ratio of 37-44%, preferably 39-41%. In calculating the water binder ratio, the binder is the total amount of ultrafine cement and fly ash, and is expressed as a percentage of water / (ultrafine cement + fly ash). If the water binder ratio is less than 37%, it will be difficult to stably secure a free flow of 200 mm for the repair mortar, and if it exceeds 44%, it will be difficult to increase the strength to the intended level and material separation will occur. It becomes easy.

このようにして、本発明の補修用モルタルは、セメント系結合材として粉末度５，０００〜８，０００cm2／ｇの超微粒子セメントを使用し、細骨材の５０容積％以下を吸水率５％以上で絶乾密度１.４〜２.０ｇ／cm3の人工軽量骨材砂で置換し、前記超微粒子セメントの５０重量％以下をフライアッシュで置換し、水結合材比を３７〜４３％とした基本配合を採用し、この基本配合のものを混練することにより、フリーフロー２００〜３００ｍｍ好ましくは２４０〜３００ｍｍの良好な流動性を有しながら且つ材齢３時間の圧縮強度６Ｎ／ｍｍ2以上を発現し、凝結始発時間が４５分より後で、凝結終結時間が８０分以内の初期硬化特性を示す。また材齢２８日の圧縮強度４０Ｎ／ｍｍ2以上を確保することができる。 Thus, the repair mortar of the present invention uses ultrafine cement with a fineness of 5,000 to 8,000 cm 2 / g as a cement-based binder, and absorbs 50% by volume or less of fine aggregate with a water absorption of 5 % Of artificial lightweight lightweight aggregate sand with an absolute dry density of 1.4 to 2.0 g / cm 3 at 50% or more, 50% by weight or less of the ultrafine cement is replaced with fly ash, and the water binder ratio is 37 to 43 %, And kneading the basic composition, it has a free flow of 200 to 300 mm, preferably 240 to 300 mm, and has a good flowability of 6 hours and a compressive strength of 6 N / mm. 2 or more is exhibited, the initial setting time is after 45 minutes, and the setting time is within 80 minutes. Further, a compressive strength of 40 N / mm 2 or more at 28 days of age can be ensured.

この基本配合の補修用モルタルによれば、１０±５℃の低気温環境下においてもトンネルの内巻き工法を施工性よく実施できる。すなわち、一般トンネルまたは水路トンネルの内壁に型枠（例えばセントル型枠）を設置し、該内壁と型枠との空間に補修用モルタルを充填するするトンネルの内巻工法において、充填箇所が硬化したら脱型して次の充填箇所に型枠を移動して行くさいに、狭い充填箇所に本発明の補修用モルタルは良好に自己充填してゆき、しかも、混練から４５分以内は硬化が始まらないから、混練物を注入開始するまでに十分な余裕をとることができると共に、３時間後は脱型可能な６Ｎ／ｍｍ2以上の強度を示すので、迅速に型枠の脱型移動を迅速に行うことができるなど、施工時間と時期に制限を受けるトンネル内巻工法の施工法の改善に大いに貢献できる。 According to the repair mortar of this basic composition, the tunnel inner winding method can be carried out with good workability even in a low temperature environment of 10 ± 5 ° C. That is, in a tunnel inner winding method in which a mold (for example, a centle mold) is installed on the inner wall of a general tunnel or a waterway tunnel, and the space between the inner wall and the mold is filled with repair mortar, When removing the mold and moving the formwork to the next filling point, the repair mortar of the present invention is self-filled well in the narrow filling point, and the curing does not start within 45 minutes from the kneading. In addition, a sufficient margin can be taken until the start of pouring of the kneaded material, and after 3 hours, it exhibits a strength of 6 N / mm 2 or more that can be removed from the mold. This can greatly contribute to the improvement of the tunnel winding method, which is limited by the construction time and time.

したがって、本発明によれば、一般トンネルまたは水路トンネルの内壁に型枠を設置し、該内壁と型枠との空間に補修用モルタルを充填するするトンネルの内巻工法において、前記の基本配合の補修用モルタルを用いることを特徴とするトンネル内巻工法を提供することができ、このトンネル内巻工法によれば、従来のものにはない良好な施工性が実現きると共に良好な補修品質を確保することができる。   Therefore, according to the present invention, in the inner winding method of a tunnel in which a mold is installed on the inner wall of a general tunnel or a water channel tunnel, and the space between the inner wall and the mold is filled with repair mortar, A tunnel inner winding method characterized by using repair mortar can be provided. According to this tunnel inner winding method, good workability that is not possible with conventional ones can be realized and good repair quality can be ensured. can do.

本発明に従う補修用モルタルは、前記の「基本配合」の補修用モルタルに対し、さらに適切な混和材および混和剤を配合してその特性をさらに改善したものを提供する。使用する混和材および混和剤は次のとおりである。   The repair mortar according to the present invention provides a further improvement in the properties of the above-mentioned “basic blend” repair mortar by further blending an appropriate admixture and admixture. The admixtures and admixtures used are as follows.

使用する混和材
〔カルシウムアルミネート系速硬材〕：カルシウムアルミネート速硬材は石膏と混合して使用することによって、水と瞬間的に反応してエトリンガイト(Ettringite)水和物を生成する。このため、普通ポルトランドセメントでは数日〜数十日で発現する圧縮強度を数時間で得ることができる。本発明の補修用においても、このようなカルシウムアルミネート系速硬材（石膏添加のもの）を配合することにより、初期強度の発現程度を調節することができる。カルシウムアルミネート系速硬材の配合量としては４８０Ｋｇ／ｍ3以下、特に１５０〜４８０Ｋｇ／ｍ3とすることができる。 Admixture to be used [calcium aluminate-based quick-hardening material]: Calcium aluminate quick-hardening material is used by mixing with gypsum to react instantaneously with water to form ettringite hydrate. For this reason, with ordinary Portland cement, a compressive strength that develops within a few days to a few tens of days can be obtained within a few hours. Also in the repair use of the present invention, the degree of expression of the initial strength can be adjusted by blending such a calcium aluminate quick hard material (with gypsum added). The blending amount of the calcium aluminate-based quick-hardening material can be 480 kg / m 3 or less, particularly 150 to 480 kg / m 3 .

〔カルシウムアルミネイト系膨張材〕：カルシウムアルミネイト系膨張材を配合すると、水和反応初期のセメントマトリックス組織を緻密化してセメント硬化体を膨張させる作用があり、このためにセメントの自己収縮を補償し、長期的に乾燥収縮を防止することができる。本発明の補修用モルタルにおいても、このカルシウムアルミネイト系膨張材を配合すると補修箇所の乾燥収縮が抑制されるので、長期にわたって安定した品質をもった補修ができる。本発明の補修用モルタルへのカルシウムアルミネイト系膨張材の配合量としては１５〜６０Ｋｇ／ｍ3の範囲が適切である。 [Calcium aluminate-based expansive material]: When calcium aluminate-based expansive material is added, it has the effect of densifying the cement matrix structure at the initial stage of the hydration reaction and expanding the hardened cement, which compensates for the self-shrinkage of the cement. In addition, drying shrinkage can be prevented in the long term. Also in the repair mortar of the present invention, when this calcium aluminate-based expansion material is blended, drying shrinkage at the repair site is suppressed, so that repair with stable quality over a long period of time can be performed. The blending amount of the calcium aluminate-based expansion material to the repair mortar of the present invention is suitably in the range of 15 to 60 kg / m 3 .

〔超微粒活性化材〕：超微粒活性化材は、粉末度８，０００cm2／ｇ以上の超微粒子の無水石膏からなる。この超微粒活性化材を本発明の補修用モルタルに配合すると、超微粒子セメントおよびカルシウムアルミネート系速硬剤が水と接触して急結するのを防止することができる。このため、施工作業に必要な可使時間を安定して確保できる。一定の時間が経過した後には、この超微粒活性化材は超微粒子セメントおよびカルシウムアルミネート系速硬剤と化学反応して初期強度の確保に寄与し、組織の緻密化に有効に作用する。しかし、初期に反応しなかった未反応の無水石膏は長期間に渡って反応を起こす。本発明の補修用モルタルへの超微粒活性化材の配合量としては３０〜１５０Ｋｇ／ｍ3の範囲が適切である。 [Ultrafine particle activator]: The ultrafine particle activator is composed of an ultrafine anhydrous gypsum having a fineness of 8,000 cm 2 / g or more. When this ultrafine particle activator is blended in the repairing mortar of the present invention, it is possible to prevent the ultrafine particle cement and the calcium aluminate rapid hardener from coming into contact with water and rapidly setting. For this reason, the pot life required for construction work can be secured stably. After a certain period of time has elapsed, the ultrafine particle activator chemically reacts with the ultrafine particle cement and the calcium aluminate-based hardener to contribute to securing initial strength, and effectively acts on densification of the structure. However, unreacted anhydrous gypsum that did not react in the early stage reacts over a long period of time. As a compounding quantity of the ultrafine particle activation material to the mortar for repair of this invention, the range of 30-150 Kg / m < 3 > is suitable.

〔シリカフューム〕：フライアッシュの一部をシリカフュームで置換して使用することができる。シリカフュームを使用した場合には、その量を結合材の量に算入して水／結合材比を算出する。 [Silica fume]: A part of fly ash can be replaced with silica fume. When silica fume is used, the amount is added to the amount of binder to calculate the water / binder ratio.

これらの混和材は、いずれも補修用モルタルの強度に影響を与える結合材の１種であると言える。このため、これらの混和材を用いる場合の水結合比の算出においては、これらの混和材も結合材として算入する。また、これらの混和材のうち、カルシウムアルミネート系速硬材、カルシウムアルミネイト系膨張材および超微粒活性化材については、粉状のまま超微粒子セメントと予め混合しておき、この混合粉をセメント系結合材として使用することができる。そして水／結合材比の算出にあたっては、これらの混和材を混合したセメント系結合材をそのまま結合材の量に算入し、フライアッシュを添加するのであればそのフライアッシュも結合材の量に算入する。   Any of these admixtures can be said to be a kind of binder that affects the strength of the repair mortar. For this reason, in the calculation of the water bond ratio when these admixtures are used, these admixtures are also included as binders. Of these admixtures, calcium aluminate-based quick-hardening materials, calcium aluminate-based expansion materials, and ultrafine particle activation materials are mixed in advance with ultrafine cement in the form of powder. It can be used as a cement-based binder. In calculating the water / binder ratio, the cement-based binder mixed with these admixtures is directly included in the amount of binder, and if fly ash is added, the fly ash is also included in the amount of binder. To do.

混和材配合の水結合材比：これらの混和材を配合したときの水結合材比については、基本配合で説明したとおり３７〜４４％、好ましくは３９〜４１％とするのがよい。   Water binder ratio of admixture: The water binder ratio when these admixtures are blended is 37 to 44%, preferably 39 to 41%, as described in the basic blend.

使用する混和剤
施工環境によっては補修用モルタルの流動性や強度特性を適切に調節することが必要になることがある。そのような場合には、次の混和剤を添加して補修用モルタルを混練するのがよい。
〔消泡剤〕：連行空気の発生によって空気量が増加する場合に、それを抑制するために添加するもので、ポリエステル系、シリコン系、エチルアールコルおよびエチレングリコールの１種または２種以上を使用することができ、市場で入手可能なものを使用できる。添加量としては通常は１Ｋｇ／ｍ3で十分である。 Admixtures used Depending on the construction environment, it may be necessary to appropriately adjust the fluidity and strength characteristics of the repair mortar. In such a case, it is preferable to add the following admixture and knead the repair mortar.
[Defoaming agent]: An antifoaming agent that is added to suppress the increase of air volume due to the generation of entrained air. One or more of polyester, silicon, ethyl alcohol and ethylene glycol are added. Can be used, and those available on the market can be used. As the amount added, 1 kg / m 3 is usually sufficient.

〔分散剤〕：単位水量を過剰にすることなくモルタルの流動性を確保し、水密性向上及び凍結融解の抵抗性を改善させて耐久性を増進するのに使用する。また、フレッシュのモルタルの粘性と流動性を同時に付加し、締固め不要な流動性をもつために使用する。分散剤としては市場で入手できる高性能減水剤を使用することができ、ポリカルボン酸系、ナフタレン系、メラミン系及びリグニン系の高性能減水剤の１種または２種以上を使用することができる。添加量としては通常の場合１２Ｋｇ／ｍ3以下で目的を達成することができる。 [Dispersant]: Used to increase the durability by ensuring the fluidity of the mortar without increasing the amount of unit water, improving the water tightness and improving the resistance to freezing and thawing. Also, it is used to add the viscosity and fluidity of fresh mortar at the same time, and to have fluidity that does not require compaction. A commercially available high-performance water reducing agent can be used as the dispersant, and one or more of polycarboxylic acid-based, naphthalene-based, melamine-based, and lignin-based high-performance water reducing agents can be used. . In the usual case, the addition can be achieved with an amount of 12 kg / m 3 or less.

〔強度促進剤〕：モルタルの３時間以後の強度発現を促進することが必要なときに使用する。強度促進剤としては，硫酸ナトリウム（Ｎａ2ＳＯ4）、硝酸ナトリウム（ＮａＮＯ3）、シアン化ナトリウム（ＮａＳＣＮ）、炭酸リチウム（ＬｉＣＯ3）、硝酸カルシウム（ＣａＮＯ3）などを使用するが、単独あるいは混合して使用することが可能である。添加量としては１Ｋｇ／ｍ3以下で目的を達成できる。 [Strength Accelerator]: Used when it is necessary to promote the strength development of mortar after 3 hours. As the strength promoter, sodium sulfate (Na 2 SO 4 ), sodium nitrate (NaNO 3 ), sodium cyanide (NaSCN), lithium carbonate (LiCO 3 ), calcium nitrate (CaNO 3 ), etc. are used, but either alone or It can be used as a mixture. The object can be achieved with an addition amount of 1 kg / m 3 or less.

〔遅延剤〕：施工時の気温や施工条件によっては練混ぜから打設までの可使時間を長くすることが必要なときがある。このような場合に速硬性超微粒子セメント及びカルシウムアルミネート系膨張剤の水和反応を遅延させることのできる遅延剤を使用する。使用する遅延剤としては、ソジウムグルコネート(Sodium Gluconate)、クエン酸(Citric Acid) 、酒石酸(Tartaric Acid) 、硼酸(Boric acid)が挙げられ、これらを単独あるいは混合して使用する。添加量としては１Ｋｇ／ｍ3で十分である。 [Delaying agent]: Depending on the temperature and construction conditions during construction, it may be necessary to increase the pot life from mixing to placing. In such a case, a retarder capable of delaying the hydration reaction of the fast-hardening ultrafine cement and the calcium aluminate-based swelling agent is used. Examples of the retarder used include sodium gluconate, citric acid, tartaric acid, and boric acid, which are used alone or in combination. An addition amount of 1 kg / m 3 is sufficient.

混和材および混和剤を配合する改善配合の配合例を参考までに表１に示した。   Table 1 shows an example of an improved blending formulation that blends admixtures and admixtures for reference.

Figure 2008184353
Figure 2008184353

本発明による高性能補修用モルタルは産業副産物の石炭灰と石炭灰人工骨材及び高炉スラグ骨材を主原料として使用して高流動、速硬性、高強度、高耐久性を発現したものであり、用途としては一般トンネル、水路トンネルにおける内巻工法に特に適する。また道路及び他の構造物の補修用材料としても使用することも可能である。本発明の補修用モルタルは、一般の補修モルタルと比べると、流動性、速硬性、高強度、高耐久性のバランスが優れているので、良好な作業性のもとで高品質の補修成果が得られるし、経済的でもある。   The mortar for high-performance repair according to the present invention uses high-fluidity, fast-hardness, high-strength and high-durability by using coal ash, coal ash artificial aggregate and blast furnace slag aggregate as industrial by-products as main raw materials. As an application, it is particularly suitable for the inner winding method in general tunnels and waterway tunnels. It can also be used as a repair material for roads and other structures. Compared with general repair mortar, the repair mortar of the present invention has an excellent balance of fluidity, fast curing, high strength, and high durability, so that high quality repair results can be obtained under good workability. It is both economical and economical.

以下に実施例をあげる。   Examples are given below.

本実施例で使用した原材料の種類とそれらの物性を表２に示した。これらの原材料を表３に示す配合で混練し、得られた各モルタルのフレッシュ試験の結果を表３に併記した。試験は、渇水期に水路トンネル内部での内巻工法を実施することを想定して、気温１０℃、相対湿度８０％の条件に設定した。   Table 2 shows the types of raw materials used in this example and their physical properties. These raw materials were kneaded according to the formulation shown in Table 3, and the results of the fresh test of each mortar obtained are also shown in Table 3. The test was set under conditions of an air temperature of 10 ° C. and a relative humidity of 80% on the assumption that the inner winding method inside the waterway tunnel would be implemented during the drought period.

結合材としてのセメントには、超微粒子セメントに、カルシウムアルミネート系速硬材と、カルシウムアルミネイト系膨張材および超微粒活性化材を予め混合した超微粒子混合セメントを使用した。本実施例で使用した超微粒子混合セメントの各材料の混合割合は超微粒子セメント：９.５重量％、カルシウムアルミネート系速硬材：６７.０重量％、カルシウムアルミネイト系膨張材８.０重量％、超微粒活性化材１５.０重量％のものである。表３の配合例においては、この超微粒子混合セメント中の各材料の配合割合は、モルタル１ｍ3当りの単位重量基準で表すと、超微粒子セメント：２８〜５７Ｋｇ／ｍ3、カルシウムアルミネート系速硬材：２０１〜４０２Ｋｇ／ｍ3、カルシウムアルミネイト系膨張材２５〜５１Ｋｇ／ｍ3、超微粒活性化材４５〜９０Ｋｇ／ｍ3となる As the cement as the binder, an ultrafine particle mixed cement prepared by previously mixing an ultrafine particle cement with a calcium aluminate quick hardening material, a calcium aluminate-based expansion material, and an ultrafine particle activator was used. The mixing ratio of each material of the ultrafine particle mixed cement used in this example was as follows: ultrafine cement: 9.5% by weight, calcium aluminate-based quick-hardening material: 67.0% by weight, calcium aluminate-based expansion material 8.0 % By weight, 15.0% by weight of the ultra-fine activated material. In the blending example of Table 3, the blending ratio of each material in the ultrafine particle mixed cement is represented by a unit weight basis per 1 m 3 of mortar. Ultrafine cement: 28 to 57 Kg / m 3 , calcium aluminate speed Hard material: 201-402 Kg / m 3 , calcium aluminate-based expansion material 25-51 Kg / m 3 , ultrafine particle activation material 45-90 Kg / m 3

調合は，表３に示すように、配合例１〜６においては水結合材比（Ｗ／Ｂ）を４１％、単位結合材量を６００Ｋｇ／ｍ3とし、超微粒子混合セメントの０〜３００Ｋｇ／ｍ3を置換水準を変えてフライアッシュで置換した。また、全骨材容積の３０容積％に相当する分を人工軽量骨材砂（表２中のＪＳ）で置換した。 As shown in Table 3, in the blending examples 1 to 6, the blending ratio is 41% for the water binder (W / B), the unit binder amount is 600 Kg / m 3, and 0 to 300 Kg / m of the ultra fine particle mixed cement. m 3 was replaced with fly ash at different replacement levels. Further, an amount corresponding to 30% by volume of the total aggregate volume was replaced with artificial lightweight aggregate sand (JS in Table 2).

実際の現場では、施工時に単位水量を定量的に計量することは困難を伴うので、配合例７〜１２において単位水量のみを加減した場合の性状変化を調べた。すなわち、フライアッシュの混入量１００、１５０、２００Ｋｇ／ｍ3の配合において、水結合材比を３９％と４４％として、それらの性状変化を調べた。 In an actual site, it is difficult to quantitatively measure the unit water amount during construction. Therefore, in Formulation Examples 7 to 12, changes in properties when only the unit water amount was adjusted were examined. That is, in the blending amounts of fly ash mixed amounts of 100, 150, and 200 kg / m 3 , the water binder ratio was set to 39% and 44%, and changes in properties were examined.

Figure 2008184353
Figure 2008184353

Figure 2008184353
Figure 2008184353

〔試験項目と試験方法〕
各配合例のフレッシュ試験の結果を表３および図１〜図３に示した。また、図４〜６に圧縮試験の結果を、図７に材齢と長さ変化率の関係を示す試験結果を、図８にプライマーに対する付着強度試験結果を、図９に経過時間と磨耗深さの関係を示す試験結果を示した。 [Test items and test methods]
The results of the fresh test for each formulation example are shown in Table 3 and FIGS. 4 to 6 show the compression test results, FIG. 7 shows the test results showing the relationship between age and length change rate, FIG. 8 shows the adhesion strength test results for the primer, and FIG. 9 shows the elapsed time and wear depth. The test results showing the relationship are shown.

これらの試験方法は次のとおりである。
フリーフロー試験：JIS R 5201（セメントの物理試験方法のフロー試験）に準じ，落下運動をしない自由フロー値を測定した。
J14 ロート試験：JSCE−F541（充填モルタルの流動性試験）に準じた。
空気量と単位容積質量の測定：JIS A 1128（空気量の圧力による試験方法）に準じた。
凝結時間の測定：JIS A 1147（コンクリートの凝結時間試験方法）に準じた。
圧縮強度の測定：JIS A 1108（コンクリートの圧縮強度試験方法）に準じ、測定材齢を３時間、７日、２８日とし、養生条件は１０℃、相対湿度８０％とした。
長さ変化試験：JIS A 1129-1（長さ変化試験方法−コンパレータ方法）に準じ、試験体の寸法は４０×４０×１６０ｍｍとし、打込み後１日封緘養生を行い、直ちに１０℃、相対湿度６０％で養生した。
付着試験：JIS A6909（建築用仕上塗材の付着強さ試験）に準じ、６００×３００×６０ｍｍのJIS 舗装用平板を用いて実施した。試験体は舗装用平板の上面を目荒した後各種のプライマーを標準使用量塗布し、補修モルタルを厚１０ｍｍ流し込み、材齢１４日と２８日で付着強度を測定した。養生条件は１０℃、相対湿度８０％とした。プライマーは塗布無し（水湿し）及びエチレン酢酸ビニル系２種類、アクリル系ポリマー２種類、エポキシ樹脂系１種類の６種類とした。試験体は各材齢に６個をサンプリングし、最大値および最小値を除外した試験体４個の平均値で評価した。
磨耗試験：ASTM C 779「コンクリート表面の耐磨耗試験方法」のＡ法( 回転円盤機) に準じて実施した。試験体は３００×３００×５０ｍｍの平板とし、材齢２８日まで１０℃水中に浸漬養生後１週間２０℃、相対湿度６０％で気乾養生を行い、０分、３０分、６０分、９０分、１２０分までの磨耗試験を実施した。磨耗量の測定方法は試験体の四隅に測定板の脚部を固定するためのチップを貼り付け、測定板を設置し、上面から試験体上面までの深さを磨耗面２４点についてデジタルゲージで平均値を求めた。 These test methods are as follows.
Free flow test: According to JIS R 5201 (flow test of physical test method for cement), the free flow value without falling motion was measured.
J14 funnel test: According to JSCE-F541 (flowability test of filled mortar).
Measurement of air volume and unit volume mass: Conforms to JIS A 1128 (Test method using air pressure).
Setting time: according to JIS A 1147 (Concrete setting time test method).
Measurement of compressive strength: According to JIS A 1108 (Concrete compressive strength test method), the age of the measurement material was 3 hours, 7 days and 28 days, and the curing conditions were 10 ° C. and relative humidity 80%.
Length change test: According to JIS A 1129-1 (length change test method-comparator method), the dimensions of the test specimen are 40 x 40 x 160 mm. Cured at 60%.
Adhesion test: In accordance with JIS A6909 (Adhesion strength test for finishing coating materials for construction), a JIS pavement flat plate of 600 × 300 × 60 mm was used. After roughening the upper surface of the flat plate for paving, various standard primers were applied, the repair mortar was poured 10 mm thick, and the adhesion strength was measured at 14 and 28 days of age. The curing conditions were 10 ° C. and relative humidity 80%. There were 6 types of primers: no application (water dampening), 2 types of ethylene vinyl acetate, 2 types of acrylic polymer, and 1 type of epoxy resin. Six specimens were sampled at each age, and the average value of four specimens excluding the maximum and minimum values was evaluated.
Abrasion test: Executed according to ASTM C 779 “Method of wear resistance test for concrete surface”, method A (rotary disk machine). The test specimen is a flat plate of 300 × 300 × 50 mm, and is air-dried at 20 ° C. and a relative humidity of 60% for one week after being immersed in 10 ° C. water until the age of 28 days. 0 minutes, 30 minutes, 60 minutes, 90 minutes Minute, a wear test up to 120 minutes was carried out. The method for measuring the amount of wear is to attach chips for fixing the legs of the measurement plate to the four corners of the test piece, install the measurement plate, and measure the depth from the upper surface to the upper surface of the test piece with a digital gauge for 24 points on the wear surface. The average value was obtained.

〔試験結果〕
表３および図１〜９の試験結果に見られるように、本発明に従う補修用モルタルはこれまでのものにはない特異な特性を示すことがわかる。
１.図１に示すように、フリーフローは、フライアッシュの混入量が増加しても２５８〜２８９ｍｍを示す。また、フライアッシュの混入量１００Ｋｇ／ｍ3と１５０Ｋｇ／ｍ3において水結合材比を変化させた場合にフリーフローは、フライアッシュの混入量が増加すると大きくなる傾向にあるが、水結合材比３９〜４４％では２５７〜３０２ｍｍを示す。 〔Test results〕
As can be seen from the test results in Table 3 and FIGS. 1-9, it can be seen that the repair mortar according to the present invention exhibits unique characteristics not found in the past.
1. As shown in FIG. 1, the free flow shows 258 to 289 mm even when the amount of fly ash mixed is increased. In addition, when the water binder ratio is changed at fly ash mixing amounts of 100 kg / m 3 and 150 kg / m 3 , the free flow tends to increase as the fly ash mixing amount increases. 39-44% indicates 257-302 mm.

２.表３のように、空気量については、全ての調合において１.４ 〜２.８％の範囲であり、フライアッシュの混入量と水結合材比の変化による影響は殆んど見られない。 2. As shown in Table 3, the amount of air is in the range of 1.4 to 2.8% in all formulations, and almost no influence is seen due to the change in the amount of fly ash mixed and the water binder ratio. Absent.

３.図２には、フライアッシュの混入量によるＪロートの充填流動性の結果を示すが、フライアッシュを混入した補修用モルタルでは、フライアッシュの混入量が増加することによってＪロートの流下時間が遅くなる傾向があり、２２〜５５秒程度である。また、水結合材比が低下すると流下時間が遅くなる傾向にあり、水結合材比３９％の補修用モルタルは水結合材比４４％のものより２.５倍程度遅い。 3. Fig. 2 shows the results of filling fluidity of the J funnel depending on the amount of fly ash mixed. In the repair mortar mixed with fly ash, the flow time of the J funnel is increased by increasing the amount of fly ash mixed. Tends to be slow and is about 22 to 55 seconds. Moreover, when the water binder ratio decreases, the flow-down time tends to be delayed, and the repair mortar with a water binder ratio of 39% is about 2.5 times slower than the water binder ratio of 44%.

４.図３には凝結試験の結果を示すが、全ての配合において始発時間が４８分〜６２分、終結時間が６５分〜７６分であり、始発から終結まで約１５分程度である。補修用モルタルの内巻工法への実用化に当っては、練り混ぜからグラウトポンプによる注入まで２０分程度の時間を要するため、３０分以上の可使時間の確保が必要となるが、本例のモルタルは始発時間が４８分以上を示しているため、可使時間が十分確保できる。 4. FIG. 3 shows the results of the setting test. In all the formulations, the initial time is 48 minutes to 62 minutes, and the final time is 65 minutes to 76 minutes, which is about 15 minutes from the start to the end. In the practical application of the repair mortar to the inner winding method, it takes about 20 minutes from mixing to pouring with a grout pump, so it is necessary to secure a pot life of 30 minutes or more. Since the mortar has a start time of 48 minutes or more, a sufficient pot life can be secured.

５.図４には圧縮強度を示す。材齢３時間の圧縮強度はフライアッシュの混入量が増加することによって低下する傾向があるが、フライアッシュ混入量３００Ｋｇ／ｍ3（配合例６）以外は６Ｎ／ｍｍ2以上である。材齢２８日の圧縮強度はフライアッシュ混入量が増加すると大きく減少する傾向にあり、約２５.３〜６７.３Ｎ／ｍｍ2の範囲である。フライアッシュ混入量３００Ｋｇ／ｍ3（配合例６）を除いた全ての補修モルタルは４０Ｎ／ｍｍ2以上である。 5. Fig. 4 shows the compressive strength. The compressive strength at the age of 3 hours tends to decrease as the amount of fly ash mixed increases, but is 6 N / mm 2 or more except for the amount of fly ash mixed 300 kg / m 3 (Formulation Example 6). The compressive strength at the age of 28 days tends to decrease greatly as the fly ash mixing amount increases, and is in the range of about 25.3 to 67.3 N / mm 2 . All repair mortars except the amount of fly ash mixed 300 kg / m 3 (Formulation Example 6) are 40 N / mm 2 or more.

６.図５に始発時間と３時間強度の関係を示す。フライアッシュが増加することによって始発時間は速くなるが、３時間圧縮強度は小さくなる傾向を示す。フライアッシュの混入量による始発時間の差は最大１５分程度である。セメント量に対するフライアッシュの混入量の調整によって始発時間が調整できる。 6. Figure 5 shows the relationship between the starting time and the 3-hour intensity. By increasing fly ash, the starting time increases, but the 3-hour compressive strength tends to decrease. The difference in start time depending on the amount of fly ash mixed is about 15 minutes at the maximum. The start time can be adjusted by adjusting the amount of fly ash mixed with the amount of cement.

７.図６に結合材水比（Ｂ／Ｗであり、Ｗ／Ｂではない）の違いによる圧縮強度の変化を示す。フライアッシュの混入量１００Ｋｇ／ｍ3（配合例３）と１５０Ｋｇ／ｍ3（配合例４）および２００Ｋｇ／ｍ3（配合例５）について、材齢３時間の圧縮強度は結合材水比の違いによる影響は少なく、いずれの結合材水比でも６Ｎ／ｍｍ2以上を示す。材齢２８日の圧縮強度は結合材水比が増加すると大きくなる傾向にあるが、いずれも４０Ｎ／ｍｍ2を上回る。本発明に従う補修用モルタルでは、フライアッシュの混入量及び単位水量の加減による水結合材比の変化に対する圧縮強度は、フライアッシュの混入量が２００Ｋｇ／ｍ3以下であれば、設定した目標値を満足することがわかる。したがって、単位水量の加減による水結合材比の許容範囲として、計画調合において水結合材比が±３％（単位水量±１８Ｋｇ／ｍ3）程度であっても、その圧縮強度の品質が確保きる。 7. FIG. 6 shows the change in compressive strength due to the difference in the binder water ratio (B / W, not W / B). Regarding the mixing amount of fly ash 100 kg / m 3 (blending example 3), 150 kg / m 3 (blending example 4) and 200 kg / m 3 (blending example 5), the compressive strength at the age of 3 hours is the difference in the binder water ratio. The influence by the water is small, and any binder water ratio shows 6 N / mm 2 or more. The compressive strength at the age of 28 days tends to increase as the binder water ratio increases, but both exceed 40 N / mm 2 . In the repair mortar according to the present invention, the compressive strength with respect to the change in the water binder ratio due to the amount of fly ash mixed and the amount of unit water is set to a target value that is set if the amount of fly ash mixed is 200 kg / m 3 or less. You can see that you are satisfied. Therefore, even if the water binder ratio is about ± 3% (unit water quantity ± 18 Kg / m 3 ) in the planned formulation as the allowable range of the water binder ratio by adjusting the unit water volume, the quality of the compressive strength can be secured. .

８.図７に長さ変化率の試験結果の一例を示すが、材齢６０日から長さはほぼ安定し、材齢９１日では７.９×１０-4〜８.８×１０-4の範囲である。また、フライアッシュ混入量による長さ変化には大きな差はない。 8. FIG. 7 shows an example of the test result of the rate of change in length. The length is almost stable from the age of 60 days, and from 7.9 × 10 −4 to 8.8 × 10 −4 at the age of 91 days. Range. Moreover, there is no big difference in the length change by the fly ash mixing amount.

９.図８に各種プライマーに対する付着強度を示す。材齢１４日の付着強度は、エポキシ樹脂系プライマーを除いて、１.５Ｎ／ｍｍ2を大きく上回っている。材齢２８日の付着強度は２.１Ｎ／ｍｍ2〜３.４Ｎ／ｍｍ2を示す。エポキシ樹脂系プライマーを除き、プライマーの塗布により付着強度が若干増加する傾向がある。プライマー成分に着目するとアクリル系ポリマーの付着強度が高い。アクリル系ポリマーのうち、Ａプライマーの付着強度はＭプライマーより若干大きい値を示し、本発明の補修用モルタルとの相性が良い。 9. Fig. 8 shows adhesion strength to various primers. The adhesion strength at 14 days of age is much higher than 1.5 N / mm 2 except for the epoxy resin primer. The adhesion strength at the age of 28 days is 2.1 N / mm 2 to 3.4 N / mm 2 . With the exception of epoxy resin-based primers, the adhesion strength tends to increase slightly with primer application. Focusing on the primer component, the adhesion strength of the acrylic polymer is high. Among acrylic polymers, the adhesion strength of the A primer is slightly higher than that of the M primer, and is compatible with the repair mortar of the present invention.

１０.図９に磨耗試験の結果を示した。磨耗試験は、配合例３の本発明モルタルと普通セメントを用いた高強度モルタル（Ｗ／Ｃ：４３％、単位セメント量５７０Ｋｇ／ｍ3、Ｓ／Ｃ：２.５８、天然砂使用）について行い、経過時間による磨耗量について両者を対比して示した。図９に見られるように、磨耗深さは両者共に経過時間に伴い直線的に大きくなるが、経過時間１２０分における磨耗深さは両者共に約２ｍｍ程度であり、また同等の傾きを示していることから、両者には有意な差はなくほぼ同等であると考えてよい。 10. Fig. 9 shows the results of the wear test. The abrasion test was performed on a high-strength mortar (W / C: 43%, unit cement amount 570 Kg / m 3 , S / C: 2.58, using natural sand) using the mortar of the present invention of Example 3 and ordinary cement. The amount of wear due to elapsed time is shown in comparison between the two. As can be seen in FIG. 9, the wear depths both increase linearly with the elapsed time, but both wear depths at an elapsed time of 120 minutes are about 2 mm and show the same slope. Therefore, it can be considered that there is no significant difference between the two and they are almost equivalent.

本発明に従う補修用モルタルのフリーフロー試験結果を示す図である。It is a figure which shows the free flow test result of the mortar for repair according to this invention. 本発明に従う補修用モルタルのＪロート充填流動試験の結果を示す図である。It is a figure which shows the result of the J funnel filling flow test of the repair mortar according to this invention. 本発明に従う補修用モルタルの凝結時間についての試験結果を示す図である。It is a figure which shows the test result about the setting time of the mortar for repair according to this invention. 本発明に従う補修用モルタルの圧縮強度についての試験結果を示す図である。It is a figure which shows the test result about the compressive strength of the mortar for repair according to this invention. 本発明に従う補修用モルタルの始発時間と３時間圧縮強度との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the first time of the repair mortar according to this invention, and 3 hours compressive strength. 本発明に従う補修用モルタルの結合材水比（Ｂ／Ｗ）と圧縮強度との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the binder water ratio (B / W) of the mortar for repair according to this invention, and compressive strength. 本発明に従う補修用モルタルの長さ変化を示す図である。It is a figure which shows the length change of the repair mortar according to this invention. 本発明に従う補修用モルタルの各種プライマーに対する付着強度の試験結果を示す図である。It is a figure which shows the test result of the adhesive strength with respect to the various primers of the repair mortar according to this invention. 本発明に従う補修用モルタルの経過時間による磨耗量の変化を、普通の強度モルタルのそれと対比して示した図である。It is the figure which showed the change of the abrasion loss by the elapsed time of the repair mortar according to this invention compared with that of a normal intensity | strength mortar.

Claims (9)

材齢３時間の圧縮強度６Ｎ／ｍｍ2以上を発現する補修用モルタルの配合において、セメント系結合材として粉末度５，０００〜８，０００cm2／ｇの超微粒子セメントを使用し、細骨材の５０容積％以下を吸水率５％以上で絶乾密度１.４〜２.０グラム/cm3の人工軽量骨材砂で置換し、前記超微粒子セメントの５０重量％以下をフライアッシュで置換し、水結合材比を３７〜４４％とし（フライアッシュは結合材に算入する）、これらの配合物を混練してフリーフロー２００〜３００ｍｍ、凝結始発時間が４５分より後で、凝結終結時間が８０分以内とした補修用モルタル。 In the blending of repair mortar that exhibits a compressive strength of 6 N / mm 2 or more at the age of 3 hours, ultrafine cement with a fineness of 5,000 to 8,000 cm 2 / g is used as a cement binder, and fine aggregate 50% by volume or less is replaced with artificial lightweight aggregate sand having a water absorption rate of 5% or more and an absolute dry density of 1.4 to 2.0 g / cm 3 , and 50% by weight or less of the ultrafine cement is replaced with fly ash. The water binder ratio is 37-44% (fly ash is included in the binder), and these blends are kneaded and free flow 200-300 mm, the initial setting time after 45 minutes, and the final setting time Mortar for repairing within 80 minutes. 材齢２８日の圧縮強度４０Ｎ／ｍｍ2以上である請求項１に記載の補修用モルタル。 The mortar for repair according to claim 1, which has a compressive strength of 40 N / mm 2 or more at a material age of 28 days. 人工軽量骨材砂は、平均粒径が５ｍｍ以下である請求項１または２に記載の補修用モルタル。   The mortar for repair according to claim 1 or 2, wherein the artificial lightweight aggregate sand has an average particle size of 5 mm or less. 細骨材は、硅砂および高炉スラグ砂の１種または２種からなる請求項１に記載の補修用モルタル。   The mortar for repair according to claim 1, wherein the fine aggregate is composed of one or two types of dredged sand and blast furnace slag sand. フリーフロー、凝結始発時間および凝結終結時間の測定は気温１０℃、相対湿度８０％の条件下で測定される値である請求項１に記載の補修用モルタル。   The mortar for repair according to claim 1, wherein the measurement of free flow, setting start time and setting end time is a value measured under conditions of an air temperature of 10 ° C and a relative humidity of 80%. 混和材として，カルシウムアルミネイト系速硬材４８０Ｋｇ／ｍ3以下、カルシウムアルミネイト系膨張材６０Ｋｇ／ｍ3以下、粉末度８，０００cm2／ｇ以上の無水石膏からなる超微粒子活性化材１５０Ｋｇ／ｍ3以下の１種または２種以上をさらに配合した請求項１に記載の補修用モルタル。 As admixture, calcium aluminate based fast hardwood 480 kg / m 3 or less, calcium aluminate based expansive 60 Kg / m 3 or less, fineness 8,000cm 2 / g consisting of more anhydrite ultrafine activated material 150 Kg / The repair mortar according to claim 1, further comprising one or more of m 3 or less. 混和材は粉体状で超微粒子セメントに予め混合され、この混合粉がセメント系結合材を形成している請求項６に記載の補修用モルタル。   The repairing mortar according to claim 6, wherein the admixture is in powder form and is premixed with ultrafine cement, and the mixed powder forms a cement-based binder. 混和剤として、消泡剤１Ｋｇ／ｍ3以下、分散剤１２Ｋｇ／ｍ3以下、強度促進剤１Ｋｇ／ｍ3以下、遅延剤１Ｋｇ／ｍ3以下の１種または２種以上をさらに配合した請求項１または７に記載の補修用モルタル。 An admixture further comprising one or more antifoaming agents of 1 kg / m 3 or less, a dispersing agent of 12 kg / m 3 or less, a strength accelerator of 1 kg / m 3 or less, and a retarder of 1 kg / m 3 or less. The mortar for repair as described in 1 or 7. 一般トンネルまたは水路トンネルの内壁に型枠を設置し、該内壁と型枠との空間に補修用モルタルを充填するトンネルの内巻工法において、該補修用モルタルとして、請求項１、６または８に記載の補修用モルタルを使用するトンネル補修工法。   In a tunnel internal winding method in which a mold is installed on the inner wall of a general tunnel or a waterway tunnel, and the space between the inner wall and the mold is filled with a repair mortar, the repair mortar is defined in claim 1, 6 or 8 Tunnel repair method using the repair mortar described.
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Cited By (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010163348A (en) * 2008-12-16 2010-07-29 Hiroshima Univ Fly ash concrete
EP2337769A2 (en) * 2008-10-10 2011-06-29 Roman Cement, Llc High early strength pozzolan cement blends
US8551245B2 (en) 2010-07-16 2013-10-08 Roman Cement Llc Narrow PSD hydraulic cement, cement-SCM blends, and methods for making same
JP2014177774A (en) * 2013-03-13 2014-09-25 Taiheiyo Cement Corp Concrete pavement and method for suppressing cracking of concrete pavement
JP2015134697A (en) * 2014-01-17 2015-07-27 大成建設株式会社 concrete composition
KR101542204B1 (en) 2014-06-26 2015-08-06 주식회사 제트콘코리아 Grout composition for marine wind velocity generator
JP2015531737A (en) * 2012-08-21 2015-11-05 シーカ・テクノロジー・アーゲー Multi-purpose mortar or cement composition for building applications
US9238591B2 (en) 2011-10-20 2016-01-19 Roman Cement, Llc Particle packed cement-SCM blends
US9272953B2 (en) 2010-11-30 2016-03-01 Roman Cement, Llc High early strength cement-SCM blends
JP6014802B1 (en) * 2016-01-21 2016-10-26 株式会社Ｉｈｉインフラシステム Concrete construction method
JP2018058724A (en) * 2016-10-05 2018-04-12 キザイテクト株式会社 Mortar kneaded product for filler, additive, and infilling-injecting-filling method
US10131575B2 (en) 2017-01-10 2018-11-20 Roman Cement, Llc Use of quarry fines and/or limestone powder to reduce clinker content of cementitious compositions
JP2019055489A (en) * 2017-09-20 2019-04-11 株式会社ピーエス三菱 Method for producing precast concrete member
CN109778657A (en) * 2019-03-29 2019-05-21 哈尔滨康力鸿商贸有限公司 A kind of cement pavement quick maintenance method
JP2020506145A (en) * 2017-02-02 2020-02-27 サロジ ヴァニジャ プライベート リミテッド Engineered concrete binder composition
CN111423167A (en) * 2020-04-02 2020-07-17 石河子大学 Concrete lining board and preparation method and application thereof
US10730805B2 (en) 2017-01-10 2020-08-04 Roman Cement, Llc Use of quarry fines and/or limestone powder to reduce clinker content of cementitious compositions
US10737980B2 (en) 2017-01-10 2020-08-11 Roman Cement, Llc Use of mineral fines to reduce clinker content of cementitious compositions
US11168029B2 (en) 2017-01-10 2021-11-09 Roman Cement, Llc Use of mineral fines to reduce clinker content of cementitious compositions
CN115432970A (en) * 2022-09-05 2022-12-06 中交一公局集团有限公司 Self-compacting impervious pottery sand mortar

Cited By (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2337769A2 (en) * 2008-10-10 2011-06-29 Roman Cement, Llc High early strength pozzolan cement blends
EP2337769A4 (en) * 2008-10-10 2012-11-28 Roman Cement Llc High early strength pozzolan cement blends
JP2010163348A (en) * 2008-12-16 2010-07-29 Hiroshima Univ Fly ash concrete
JP2012087048A (en) * 2008-12-16 2012-05-10 Hiroshima Univ Fly ash concrete and method for producing the same
US8551245B2 (en) 2010-07-16 2013-10-08 Roman Cement Llc Narrow PSD hydraulic cement, cement-SCM blends, and methods for making same
US9272953B2 (en) 2010-11-30 2016-03-01 Roman Cement, Llc High early strength cement-SCM blends
US9238591B2 (en) 2011-10-20 2016-01-19 Roman Cement, Llc Particle packed cement-SCM blends
USRE49415E1 (en) 2011-10-20 2023-02-14 Roman Cement, Llc Particle packed cement-SCM blends
JP2015531737A (en) * 2012-08-21 2015-11-05 シーカ・テクノロジー・アーゲー Multi-purpose mortar or cement composition for building applications
JP2014177774A (en) * 2013-03-13 2014-09-25 Taiheiyo Cement Corp Concrete pavement and method for suppressing cracking of concrete pavement
JP2015134697A (en) * 2014-01-17 2015-07-27 大成建設株式会社 concrete composition
KR101542204B1 (en) 2014-06-26 2015-08-06 주식회사 제트콘코리아 Grout composition for marine wind velocity generator
JP2017128934A (en) * 2016-01-21 2017-07-27 株式会社Ｉｈｉインフラシステム Concrete construction method
JP6014802B1 (en) * 2016-01-21 2016-10-26 株式会社Ｉｈｉインフラシステム Concrete construction method
JP2018058724A (en) * 2016-10-05 2018-04-12 キザイテクト株式会社 Mortar kneaded product for filler, additive, and infilling-injecting-filling method
US11168029B2 (en) 2017-01-10 2021-11-09 Roman Cement, Llc Use of mineral fines to reduce clinker content of cementitious compositions
US10131575B2 (en) 2017-01-10 2018-11-20 Roman Cement, Llc Use of quarry fines and/or limestone powder to reduce clinker content of cementitious compositions
US10730805B2 (en) 2017-01-10 2020-08-04 Roman Cement, Llc Use of quarry fines and/or limestone powder to reduce clinker content of cementitious compositions
US10737980B2 (en) 2017-01-10 2020-08-11 Roman Cement, Llc Use of mineral fines to reduce clinker content of cementitious compositions
JP2020506145A (en) * 2017-02-02 2020-02-27 サロジ ヴァニジャ プライベート リミテッド Engineered concrete binder composition
JP2019055489A (en) * 2017-09-20 2019-04-11 株式会社ピーエス三菱 Method for producing precast concrete member
CN109778657A (en) * 2019-03-29 2019-05-21 哈尔滨康力鸿商贸有限公司 A kind of cement pavement quick maintenance method
CN109778657B (en) * 2019-03-29 2023-07-07 哈尔滨康力鸿商贸有限公司 Quick maintenance method for cement pavement
CN111423167A (en) * 2020-04-02 2020-07-17 石河子大学 Concrete lining board and preparation method and application thereof
CN115432970A (en) * 2022-09-05 2022-12-06 中交一公局集团有限公司 Self-compacting impervious pottery sand mortar
CN115432970B (en) * 2022-09-05 2023-10-31 中交一公局集团有限公司 Self-compacting impervious ceramic sand mortar

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